6》.2  计》算要点 —。 ： 6.2.【1  建造在6【度区：Ⅳ类场？地的框排架结构高】度大：于40m时其基本】自振周期可能大于Ⅳ！类场地的特征—周期Tg则6度【的，地震作用值可能大于！同一结构《在7度Ⅱ类场地时】的作用值因此应进】。行抗震验算》明确：了6度时《不规则的框排架结】构(一般框排架【结构均为不规则的】)应进行抗震验算 ！ ？。 ： ，   本规范未作规！定的：尚应符合有关—现行国家标准—建筑抗震《设计规范GB 5】00：11、建筑工程抗震！设防分类《标准GB《 502《23等结《构设计规《。范的要求 ！ 6.2.》2  框排架结【构由于？。刚，度、质量分布不【均匀等原因》在地震作用下将【产生显著的扭转效应！因此应？采，用空：间计算模型》能较好地反映结构】实际的地震作用【效应  ！  ： 框排架结》。构是复杂结构多遇地！震作用下的内—力与变形计算时应采！。用空间模型和平【。面，模型两个不同的力】学模型计《算按不利情》况，设计 】。    采用振【型分解反应谱法【振型数？的多：。。少，与结构层《数及结？构形式有《关当结构层数较【多或结？构层：刚度突变较大—时振型数就应取【多，一些根据大量—工程实例的》空，间计算分析框排架】结构仅？取，前9个？振型还不足》这次修订改为—不宜少于12—。。个振型 ！ ，  ： 应当指出计算【的结构振型》参，与质量达《到总质量的90【％时所取的》振型数就足》够了如果小于90％！会导：致计算地《震作用偏小 — 》  ：  ：框排架结构计算【周期调整主》要是考？虑以下几《方面的因素由—于围护结构、隔【墙的多少、节点的刚！。接与铰接、地坪嵌固！及排架跨内的操【作平台等影响—使结构？实际刚度大于计【算刚度实际》周期比计《算周期小若按计算周！。期计算地震》作，用要：比实际的小偏于不安！全因此结构计算周】。期需：要调整 ！6.2.3 — ，框排架结构当—质量和刚度分布明】显不对？称时要计入双—向水平地震》。作用：下的扭转影响双向】。水平地震作用—下的地震效应—组合：根据强？震观：测记录分析两个【水平方向地》震加速度《的最大值不相等且】两个方？向的最大值不一【定同时出现因此采用！平方和开方》计算两？个方向？地，震作用效《。应组合？式(6.2.3-1！)为两个《正，交方向地《。震作用在每个—构件的？同，一局部坐标》。。方向的？扭转耦联效》应对规则对称—和简单？的框：排架结构《可简：化为平面结构计【算但应考虑扭转影响！ ， ： 6.2—.4 ？ 本规范对》常用的四种形式的】框，排，架结构进行》了大量的按空间与平！面模型计算》的，。对比和分析得出这四！种结构的空间效应调！整系数即按平—面结构模型》进，行，计算地震作用效【应再乘以调整系数】但必须指出》只有符合本规范附录！C规定条《件的框排架结构【。才可：以采用？平，。面模型计算地震作】用效应其他类型框】排架结构以及—。9度：时仍然按空间—模型计算否则会带】来很大的误差(【可达1倍以上)并可！能，掩盖实际存》在的：结构薄弱环节—本规范附录C—保留了原规》范的内容增加了框排！架结：构柱段的划》分空间计算模—型未考虑双向水【平地震作用的扭【转效应？。。。楼板均假定》为刚性？楼板： 》 6.2《.5  计算—地震作用时筒仓料】的重力荷载代表值为！其自重荷《。载标准值(可—变荷载)《乘以组合值系数得到！的值因筒仓料的【自重是？按实际情况确定【的且长期存在所【以组：。合，值系数取1.—0也即筒仓料的重】力荷载？代表值等于其自重荷！载标准值 】 6.2.6 】 框架结构的—底层柱底和支—承筒仓竖《壁的：框架柱的上》端和下端在地震【作用下如果》。过早出现塑性—屈服将？影响整体结构—的，抗倒塌能《力因此将《这些部位适当增【强这是？概，念设计的“》强底层”措施 】 《  ：  框架-抗震墙】结构其？主要抗侧力构件是抗！震墙对其框架部分的！底，。层柱截面组合的弯】矩设计值《可不作调整但—其中的一、二级支撑！筒仓竖？壁的框架柱仍需【调整 》。 ， 6.《2，.7  框》架的变形能力与框】架的破坏机制密切】相关试验研究表明梁！。的延性通常远大于柱！子，这主要是由于—框架柱受轴压力【作用所致又》由于地震《的复杂？性和楼板的影—响、梁端实配钢筋】。超量等？因此采取“强—柱弱梁”的措施【使柱：端不提前出》现塑性？铰而有目《的地增大柱端弯【矩设计值降低柱【屈服的可能性—是保证框架抗震安全！性的关？键措施？ 《     对于】轴压比小《于0.15》的框架柱包括顶层】。框架柱在内因其具有！。与梁相近的变—形能：力故可不进行调整】 《     本【次修改？提高了？柱端弯矩增》大系数对《于，一级框架结构及9度！的，一级：框架仍？按梁的实配抗震受弯！承载：力确定柱端弯矩设计！值   ！  当柱反弯点不】在，楼，层，内时为？避，免在竖向荷载—和地震共同作用下】变形：集中压屈失稳柱端弯！。矩同样乘以增大系数！ 《 6.2.—8～6.2.14】。  防止梁、柱【和抗震？墙底部在弯曲屈服前！出现剪切破坏这是】概念设计的要求【即构件的受剪承载力！。要大：于构：件弯曲屈服》时实际达到的剪力也！就是：。。按实际配筋面积和】材，料强度标准》值计算的承载力要大！于，构件弯曲屈服时实】际达到的剪力这是】“强剪弱《弯”的体现对不同抗！震等级采用不同【的剪力增大系数使】“强剪弱弯”的程度！有，所差别 《 《     》需注意的是柱—和抗震？墙的：弯矩：设计值是经本—节有关规定调—整后的？取，值，梁端和柱端弯矩设】。计值之和取顺时针方！向之和以及反时针】方向之和的较大值】梁，端纵向？受拉钢筋也按顺【时，。针及反时针方向考虑！ ？   》  对框架》。角，柱、：支承筒仓《竖壁：的框架柱在历次强震！中其震害相对较重】因其角柱受扭和双】向受剪等不利—影响在设计中其【弯矩、剪力设计【值均应取调整后的】弯矩、剪力设—计值再乘以不小于1！.1的增大系数 】 ？ ：6.2.15  】对一级抗《震墙规定调整各截】面的组？合弯矩设计值目【的是通过配筋方式迫！使塑性铰区位—。于墙肢的底》部加强部《位故：底部加强部位的弯矩！设计值？均取墙底部》截，面，的组合弯矩设计【值，。底部加强《部，位，以，上采用？各墙肢截面的组合弯！矩设计值《乘，以，增大系数1.2剪力！予以相应《调整 ？     ！双肢抗震墙的某【个墙肢一旦出现【。全截面受拉开裂则其！刚度退化严重—大部：分地震？作，用将转移到受—压墙肢？因此受压墙肢—需适当增加》弯矩和剪力设—计值其值增大1.2！5倍地？震是：往复的作用》每肢抗震墙都有【可能出现全截面受】拉开裂故每肢墙都】应考虑增大弯矩【和剪力设计值 ！ ， 6.2.—16：  梁、《柱、抗？震墙和？连梁的截面不要太】小如果构《件，。。截面：的，剪压比(V》/ƒcb《h0：)过高混《凝土就会过》早破坏等到箍筋【充分发挥作用时混】凝土抗剪强度已大】大降低故必须限制】剪压比实《际上构件最》小截面的限制—。条，件也是“强剪弱弯”！的概念设计》要求： —    对》跨，高比不大于2.5】的连梁、剪跨—比不大于《2的柱和抗震—墙、：支撑筒仓竖壁的框】。架柱以？及，落地：抗震墙的底》部加强部位》要求更？高一些采用剪压【比为(V/ƒc【bh0)≤0.【15 ？ ： ？。6.2.17  】本，条规：定了：在结构整体分—析中的内力调整【 ： ：     1 】 框架-抗震墙结】构(不包括少墙框】架体系)《在强烈地《震，时抗震？墙开裂而刚度退化引！。起框架和抗》震墙：二者的塑性内—力重分布框架部【分应力增加》框架部分计算—所得的剪力》一般都较小为保证作！为第二道防线的框架！具有一？定的：抗侧力？能，力需：。调整：框架各层《承担：的地震剪力因—此采取？任一：层框架部分按框架和！抗震墙协《同工作分析》的地震剪力不应【小于结构《底部：总地震剪《。力，的2：0％和框《架部分各层按协【同工作分析的地【震剪力最大值1【。.5倍二者的—较小值？(满足？上述条件《的各层其框架剪【力不：必调整)这是—框架-抗《。震墙中的框架各层】的地震剪力值的【控制也体现了—多道抗震设防的【原则：    ！ 2  框架-抗】震墙中的连梁—刚度相对抗》震墙其刚度较小而】承受的弯矩和—剪力往往较大截面】。配筋设计较困难因此！。在抗震设《计，时在不影响竖向承】载能力的情况下适】当，降低连梁刚度计算】位移时连梁》刚度可？不折减抗震》。墙的连梁刚度—折，减后如部分连梁尚不！能，满足剪压比(—V/ƒcbh0)限！值时：可采用双连梁多连梁！的布置还可》按剪压比要求降低抗！震墙连梁剪力设【计值及弯矩并—相应调整抗震—墙的墙肢内力 】 ，  《   3  对于】设有：少量抗震墙的框排架！结，构，框架部分的》地震剪？力取两？。种计算模型》的较大值《较为妥当 】 6？.2：.1：8  ？框，架节点核芯区是【保证框架承》载力和抗倒塌能力】的关键部位要求框架！节点核芯《区不能先于梁和柱】破坏震害表明框架节！点破坏？主要是由于节点核】芯区在剪《。力和：压力共同作用下【节点核芯《区混凝土出现交叉斜！裂缝箍筋屈服甚【至被拉断因此为【防止节点核芯区发生！剪切脆？性破坏必《须保证？节点核芯区混凝土】。的强度和箍筋的数】量让节点核》芯，。区不先于《梁、柱破《坏 — 6.？2.19  —分析框？排架结构《时一般不考虑地震】作用对？屋架：下弦产生的》拉、压力《的附加？影响这是因为产生的！拉、压力较小如某】选矿主？。厂房：。为框排？。架结构在球》。磨跨(排架跨—)的：屋架(风荷0.5k！N/m2)产生拉、！压力为41.7【kN建成后没有发】生过问题但》在地震作用下(8度！Ⅱ类场？地)该？跨屋架下弦产生【的拉、压《力为77kN其值】比，较，大因此？本条规定仅在7度(！0.：15g)Ⅲ、—Ⅳ类场地和8—度及9度《时，屋架下弦要》考虑由水平地震作用！引起的拉《力和压力影》响 》 6.2.20 ！ 唐山地震》在8度及《以上地区的厂房【。屋架(屋面梁)与】柱头的连《。接，处大部分在预埋【板螺栓处《产生斜裂缝柱顶【埋件被拉出和压曲等！现象如唐钢铸造【车间、？二，。轧车间、废》钢车间、《矿山机械厂四金工车！间，、铆焊车间、水泥机！械厂清铲车间和机车！车，。辆厂机修《车间等均出现上述现！象因此屋架》与柱头连《接处除应满足—相应的构造措施要求！外还应进《行，节点抗？震验算即计算—屋架与柱《头连接节点承载力】、预埋件与》柱头锚固和柱头【混凝土局部承—压等 《 ， 6.2.22！  海城、》唐山地震《有关调查报》告指出框排架—结构排架跨和单层】厂，。房的屋盖《破坏、倒《塌的主要原因之一是！由于屋盖支》撑系统薄《弱强度和稳定不满足！要求所致框排—架结：构纵向抗震计算【由于柱列刚》度、屋盖刚度等影响！在屋盖产生的位移】差引起的屋盖—横向水平《支撑杆件内力比较】大经框排架结构按空！间抗震计算》三例(三例排—架，跨均为18m钢屋架！厂房：高20m左》右8度Ⅱ类场地【)其屋盖处两端柱】列产生的位》移差分别为6.92！6cm5.098c！m6.？526cm对—设有横向《水平支撑的屋架下】弦，产生的？拉力分？别为：140k《N100《kN135》kN横向水平支撑的！斜腹杆拉力为—186kN15【5kN180—kN故本条规定【在7：度(0.15g【)Ⅲ、Ⅳ类》场地和8度》、9度时设》置屋架横向水平【支撑的跨间》需考虑屋盖两端产生！的位移差对屋架弦杆！和横向水平支撑【斜腹：杆的不利影响 【 6.2.！23  震害—表，。明框排架《。结构：中不等高屋盖—的高低？跨柱支承低跨屋【架的牛腿普遍在牛】腿表面预《埋板：螺栓：处产生？外斜裂缝《甚至产生向外移位破！坏因此除在构—造上采取措》施，外牛腿的纵向—钢筋在计算上还应】满足重力荷》载，。和水平地《震作用下《所需要的钢筋—面，积式(6《.2.23)中第】一项为？承，受重力荷载时—所需：要的纵向钢筋面积】第二项？为承受水平》拉力所需要》的纵向钢筋面—积 》 6.2.24 ！ 地震？震害表明天》窗架在纵向地震破坏！。比较：普遍：故在纵？。。向应进？行，抗，。。。。。震计算计算时可采用！双质点体系》即采用天窗的—屋盖和天《窗分别设置质点的】底部剪力法计算地】震作用效《应 ？   —  这次修改增加了！天窗可作《为，框排架结《构，的组成部分纳入结构！的计算模型参—与框排架结构—横向与纵《。向，地震作用计算 ！ ： ，6.：2，.25 《 山墙抗风》柱在：。地震中破坏》常有：发生故仅从抗震构】造措施？上考虑还不》够要进行抗震—。验算但由于受力比】较复杂如纵》向地震作用》在山墙抗风柱—顶部铰支点》产生的变位等没【有合适的简》化计算？方法本规范规定将】山墙抗风柱纳入框排！架结构的计》算模：型参：与结构的《纵向地震《作用计算；此—外也可采用简化计算！方法即由山墙抗风】。柱承担的自重、【两侧相？应范围？的山墙？自重和管《道平：台等：重力荷？载，引起的地震作用【与由屋盖纵向—地震位移引起的【山墙抗风柱的地震作！用进行组《合按本规范附录E】的规定计算高大【山，墙抗风柱和8度、9！度时需？要进行平面外—的截：面抗震验算 — 6.2】.26？、，6.2.27  】当前采？用层间位移角作为衡！量结构变形》能，力从而判别》是否满足结构功能】要求的指标》 《     多遇】地震作用下的—弹性变形验》算，属，于正常使《用极限？状态的？验算各作《用分项系数》均，取，1.0钢筋混—凝土结构构件的【刚度一般《可采用弹性刚度【；当：计算的变形较大【时宜适当考》虑，构件开裂时的刚【。度退化如取》0.85EcI0荷！载，采用标准值》计算时应考虑由于结！构整：体弯曲和扭转所【。产，生的水平相对位移】排架：柱的弹性《层间位移角尚—需，根据：。吊车使用要求加【以限制 ！   ？ 震害表明如果结】构，中存：在，。薄弱：层在强烈地震—作用下由《于结构薄弱层产【生了弹塑性变形结】构构件严重破坏甚】至造：成结构？倒塌因此尚需—进行罕遇地震作用】。下薄弱层的》弹塑性变形验算 ！