6.2 】 计算要点 】 6.【2.1  建—造在：6度区Ⅳ类》场地的框排架—结构高度大于40】m时其基本自振周期！。可能大于Ⅳ类—场，地，的特征周期Tg则6！度，的地震？作，用值可能大于同一】结，构在7度Ⅱ类场【地时：的作用值因此应进】行，抗震验算《明确了6度时不规】则的框排架结构(一！般框：排架结构均为不规则！的)应进行抗震【验算  ！   本规范—未作规定的》尚应符合有关现行国！家标准建筑抗震设】计规范GB 500！1，1、建？筑，工程抗震设防分【类标准G《B， 50223—等结构设《计规范的要》求 【6.2.2  【。框排架结构》由于刚度、质量【分布不？均匀等原因》在地震？作用下将产生显著的！扭转效应因此应采用！空间计算模型能【。较好地反映结构【实际：的地震作用效应 】 ？  ？   框排架结【构，是复杂结构多遇地震！作用下？。的内：力与：。。。。。变形计算时应采【用空间模型和—平面模型两个—不同的？力学模型计》算按不利情况—设，计   ！  采用振型—分，解反应？谱法振型《数的多？少与结构层》。数，及结构形式有关当结！构层数较《。多或结？构层刚度《突，变较大？时振型数就》应取多一《些，根据大量工程实【例的空间《计算分析框排架【结构仅取前》9个振型还不—足这次？修订改为不》宜少于？12：个振：型，  【 ，  应当指出—计算的结构振—型参与？质量达到总质—量的90％》时所取的振型数【就足够了如》。果小于9《0％：会，。导致计算地震—作用偏小 ！     框—排架结构计算—周期调整主要—是考：。虑以下几方面的因】素由于？围护结构、隔墙的多！少、节点的刚—接与：铰，接、地坪嵌》固及排架跨内的操作！平台等影响使结构】。实际：刚度大于计算刚【。度，实际：周期比计《算周期小若按—。计算周期《计算地震作用要比】实际的小偏于不【安全因此结构计算周！期，需要：调整： 》 6.2《。.3  《框排架结构当质量】和刚度分布明—显不对称时要—计入双向水平地震作！。用下的扭转影响双向！水平地震作用下【的地震效应组—。合，根据强震《。观测记录分析两个】水平方向地震加【。速，度的最大《值，不相等且两个方向的！最大值？不一定同《。时出现因此采—用，平方和开《方计算？两个方向地震作用效！应组：合式(6.2.【3-1？)为两个正交—方向地震作用在【每个构件《的同一局部》坐标方向的扭转耦联！效应对？规则对称和简—单的框排架结构【可简化为平面结构计！算但：应考虑扭转》影响 【 6.2.4—  本规范对常用】。的四种形式的框排】架结构进行了大量的！按，空，。间与平面模型计算】的对比和《分析得出这》四种结构的空间【效应调整系数即按平！面结构模型进行计】。算地震作用》效应再乘以》调整系数但必须【指出只有符合本规范！附录C规定》条件的框排架结构才！可以采用平面—模型计算地》震作用效应其他【类型框排架》结构：以及9度时仍然【按空间模型计—算否则会带》来很大的误差—(，可达1倍以上—)并可能掩盖实【际存在的结构—薄弱环？节本规范附录C【。保留了原规范—的内容？增加了框排架结【构，柱段的划分空—间计算模型》未，考虑：双向水平地震作【用的扭转效》应，楼板均？。假定：为刚：性楼：。板 6】。.2：.5 ？ 计：算地震作用时—筒仓料的《重力荷载《代表值为《其自：重荷载？标准值(可变荷载】)乘以组合值系数得！到的值？因筒仓料《的自：重是按实《际情况确定的且长期！存在所？以组：合值系数《取1：。.0也即《筒仓料的《重力荷载代表值【等于其自重荷载【标准值 》 ？ 6.2.》6  ？框架结构的底层柱】底和支？承筒仓竖壁的框【架柱的上端和下端】在地震？作用下如果》过早出现塑性屈【服将影？响整体结构的抗【倒塌：能力因此将这—些部：位适当？增强这是概念设【计的“？强底层”措施 】 ，     【框，架-抗震墙》结构其？主要抗侧力构件是抗！。震墙对其框架—部分的底层》柱截面组合的弯矩设！计值可不作调整但】其中的一、二级支】撑筒仓竖壁》的框架柱仍需调整】 6.】2，.7  框架的变形！能力与框架的破坏】机制密切相》关试验研《究，表明梁的《。延性通常远大—于柱子这主要是【由于框架柱受—轴压力作用》所致又由于地震的复！杂性和楼板的影【。响、梁端实配钢【筋超量等因此—采，取“强柱弱梁”的措！施使柱端不》提前出现塑性铰而】有，目的地增大柱端弯矩！。设计值降低柱屈服】的可能？性，是保：证框架抗《震安全性的关—键措施 】     对于【轴压比小于0.1】5的框架《柱包括顶《层框架？柱在内因其》具有：与梁相近的变形能】力故可不进行调【整 【    本次—修改提高《了柱端弯矩增大系】数对于一级框架【结构及？。9度的一级框架仍】按梁的实配》抗，震，受弯承载力确定【柱端弯矩设》计值：    ！ 当柱反弯点不在楼！层内时为避免在竖向！荷载和地震共同【作用下变形集—中，压屈失稳柱端弯矩同！样乘：以增大系数》 6.2！.8～6.2.14！  防止梁、柱和】抗震墙底部在—弯曲屈服前》出现：剪切破坏这是概【念设：计的要求《即构：件的：受剪承载力要大于】构件：弯曲屈服时实际【达，到的剪？力也就是按》实际：配筋：面积和材料强—度标准？值计算的承》。载，力要大于构》件弯曲屈《服时实际达》到的剪？力这是“强剪弱【弯”的体现对—不同抗震等级采【用不同的剪力增【大系数使《。“强剪弱《弯”的程度有所差】别  】   需注意—的是柱和抗》震墙的弯矩》设计值是经本节有】关规定调整后的取值！梁端和柱端弯矩【设计值之和》取顺时？针方向之《和以及反时针方【向之：和的较大值梁端纵】向受拉钢《。筋也按顺时针及反】时针方向考虑— —  ：  对框《架角柱、支承筒仓】竖壁的框架柱—在，。历次强震中其震【害相对？较重因其角》柱受扭和双向受【剪等不利《影响在设《计中其弯《矩，、剪力？设计：值均应取《调整后的弯矩、剪】力设计值再乘以【不小于1.1的【增大系数 【 6《.2.15  对】一级抗震墙》规定调整各截面【的，组合弯矩设计值【目的是？通过配筋《方式迫？使塑性铰区》位于墙肢的底部加强！。部位故底部加强部】位的弯矩设计值【均取墙底部截面的组！。合弯：矩设计值底》部加强部《位以上采用各墙肢】截面的组合》弯矩设计《值乘以增大系数1.！2，剪力予以相应调整 ！     ！双肢抗震墙》的某个墙肢一旦出现！全截面受拉》开裂则其刚度退化严！重大：。部分地震作用将转移！到受压墙肢因此受】压墙肢需适当增加】弯矩和剪力设—计值：其值增大1.25】倍地震是往复的作用！每肢抗？震墙都有《可能出现全截面受】拉，开裂：故每肢墙《都应考虑《增大弯矩和》剪力设？计值 ？ ， ： ：6.：2.16  梁、柱！、抗：。震墙和连梁的截面】不要太小《如果构件截面的剪】压，比，(V/ƒ《cbh0)过高混】凝土就？会过：早破坏等到箍筋充分！。发挥作用时混凝土抗！剪强度已大大降低故！必须限？制剪压比实际上构】件最小？截面的限制条—件，也是“？强剪弱弯”的—概念：设计要求 【    — 对跨高《比不大于《2，.5的连梁》、剪跨比《不大于2的柱—。和抗震墙、支撑【。筒仓竖壁的框—架柱以及落地抗震】墙的底部加强部位】要求更高一些采用】剪压比为(V/ƒc！bh0)≤0.【1，。5 6.！2.17  本条】规定了在结构整体分！析中的内力》调整 ？ 》    《1  框架-抗震墙！结构(？不包括少墙框架体】系)在强烈》地，震时抗震墙》开裂而刚度退—化引起框架和抗震】。墙二者的塑性内力】重分布框《架部分应力增加【。框架部分计算所得】的剪力一《般都较小为保—证作：为，。第二道？。防线的框架》。具有一定《的抗侧力能力需调整！框架各层承担的地震！剪力因？此采取任一层—框架部？分按框架和抗震墙】。。协同工作分析的地】震剪力不应小—于结构底部》。总地震剪力的20】％和框架《部分各层按》协同工作《分析的地震剪力最大！。值1.5倍二者【的较小值(满足上述！条件的各层》其框架剪力不必调整！)，这是：框架-抗震》墙，中的框架各层—的地震剪《力值的？控，制也体现《了多道抗《震设防？的原则 《  —  ： 2：  框架-抗震墙中！的连梁刚《度相：对抗震墙其刚度【较小而？承受的弯矩和剪力往！往较大？截面：配筋设？计较困难因此在抗】震设计时在不影响】竖向承载能》力的情况下》适当降低《。连梁刚度计算位【。移时连梁刚度可不】。折减抗震墙的连【梁，刚，度折：减，后如部分连梁—尚不能满足剪压【比(V/ƒc—bh：。0)限值时可采【用双连？梁多连梁的布置【还可：按剪：。压比要求降低—抗震墙连梁》剪力：设计：值及弯矩并相应调整！抗震墙的墙肢内力】    ！ ，3  ？对于设有少量抗震】墙的框排架结构框】架部分的地震剪力】取两种计算模型【的较大？值较为妥当 【 ： 6.2》.18  框—架节点核芯》区，是保证框架承载力】和抗：。。倒塌能力的关—键部位？。要，求框架节点核—芯区不能《。先于：梁和：柱破坏震《害表明框《架节：点破坏主要是由【于节点核芯区—。在剪力和压力共同】作，用下节点核芯区混凝！土出现交叉斜裂缝】箍筋屈？服甚至被拉断因此】为防止节点核芯区】发生剪切脆性破坏】必须保证节点核芯】区混凝？土的强度《和箍筋的数量让【节，点核芯区不先于【梁，、，柱破坏？ 《 ：6.2.19—  分析框排—架结构时一般不【考虑地震作用对【屋架下弦产》生的拉、压力的附】加影响这是因为【产生的拉、》压力较小如》某选矿？主厂房为框排架结构！在球磨跨《(排架跨)》的屋架(风荷0.5！kN/m2)—产生拉、压力为【41.7kN建成后！没有发生过问题但】在地震？作用下(8度Ⅱ【类，场地)该跨屋架【下弦产生的》拉，、压力为77k【N，其值比较大因—此本条规定仅在7度！(0.15》。g)：。Ⅲ、Ⅳ类场地和8】度及9度《。时屋架下《。弦要考虑《由水平地《。震作用引起》的拉：力和：压力影响《 6.】2.20  唐山地！震在8度及以上地区！的厂房屋架(屋面】梁)与柱头》。的连：接处：。大部分在预埋—。板螺栓处产生斜裂】。缝柱顶埋件》被拉出和压曲等现象！如唐钢铸《造，车间、二轧车间、】。废钢车间《、，矿山机械厂四金工车！间、铆焊车》。间、水泥机械厂清铲！车，间和机车车辆—厂机修车《间等均出《现上：述现：象因此屋架与柱头连！接处除应《。满足相？应的构造措施要求】外，还应进行节点抗震】验算即？计算屋架与》柱头连接节点承载】。力、预埋件与柱头锚！固，和柱头混《凝，土局部？承压等 《 《。 6.2.22  ！海城、唐山地—震有：关调查报告指出【框排架？结构排架跨和单层厂！房的屋？盖破坏、倒塌的主要！原因之一是由于屋盖！支撑系？统薄弱？强度和稳定不满【足要求所致框排架】结构纵向抗震计【算由于柱《列，刚度、屋《盖刚度等影响在屋盖！产生：的，位移：差引起？的屋盖横《向水平支撑》杆件内力比较—大，经框排架结构按空间！抗震计算《三例(三例排—架跨均为18m【钢屋架厂房高2【0，。m左右8《度Ⅱ类？场地)其屋》盖处两端柱列产【生的位移差分—别为6.926【cm5？.098《cm：6.526cm对】。设，有，横，向水：平支撑的屋架下【弦产：生的拉力分别—为14？0k：N10？0kN135k【N横向水平支—撑的：斜腹杆拉力为—1，86：kN155kN18！0kN故本条规定在！7度(？0，.15g)》Ⅲ，、Ⅳ类场地和8【度、9度《时设置屋《架横向水平支撑的】跨间需考《虑屋盖两端产生【的位：移差对屋架弦杆和】横向水平支撑—。斜腹杆的《不利影响《 ？ 6《.2.23  震害！表明框排架结构【中不等高屋盖—的高低？跨，柱支承？低跨屋架的牛腿普遍！在牛腿表面预—埋板螺栓处产—生外斜裂缝甚至【产生向？。外移位破坏》因此除在构》造上采取《措施外牛腿》的纵向钢筋在计算上！还应满足重力荷【载和水平《地震作用下所需要的！钢筋面积《式(6.2.2【3)中第一项为【承受重力荷载时所】需要的纵向钢筋面】积第二项为承受水平！拉，力所需？要的纵向钢筋面【积 — ，6.2.24 【 地震？震害表明天窗—架在：纵向：地震破？坏比较普遍故在纵向！。应，进行：。抗震计算计算时【可采用双质点体【系即采用天》窗的屋？盖和：天窗分别设置—质点的底《部，剪，力法计算地震作【用效应 ！   ？。 ，这次修改增加了天窗！可作为框排架结构】的组成部《分，纳入：结构的计算模—型参与框排架结构横！。向与纵向地》震作用计算》 —6.2.25  】山墙：抗风：柱在：地震中破坏常有发生！故仅从抗震构—造措：施上考虑还不够【要进行抗《。。震验：算但由于受》力比较复杂如—纵向地震《作用在山墙抗风柱】顶部铰支点》产生的变位》等没有合《适的简化计算方【法本规范规定将山墙！抗风柱纳入框—排，架结：构的计算《模型参与结》构的纵向地震作用】计算；此外也可采用！简化计算方》。法即由山墙抗—风柱：。承担的自重、—两侧相应《范围的山《墙自：重和管道平台等重力！荷载：。引起的地震作用【与由屋盖纵向—地震位移引起—的，山墙抗风柱的地震作！用进行组合》按本规范附录E的规！定计算高大》山墙抗风柱和8【度、9度时需要【进行平？面外的截面》抗，震验算 【 6.2.2【6，、，6.2.27  当！前采用层间位移【角作为？衡量结构变形能【力从：而，判别是？否满足？结构功能要求的指】标 ：    】 多：。遇地震作用下—的弹性变形验—算属：于正常？。使用极？。限状态的验算各作用！分项系？数均取1.0钢筋混！凝土结构构件—的刚度？一，般可采用弹性刚度】；当计算的变形【较，。大时：宜适当考虑构件开裂！时的：刚度：退化：如，取0.85EcI0！荷载：采用标准《值计算时《应考：虑由于结构整体【。弯曲：。和扭：转所产生的水平【相，对位移排架柱—的弹：性层间位移角尚【需根据吊车使用【要求加？以，限，制 —     震害【表明如果结构—中存在薄《弱，层在强？烈地震作用下—由，于结构薄弱层产【生了弹塑性变形结构！构件严重破坏甚至】。造成结构倒塌因【此尚需？进行罕遇《地震作？。用下薄弱层》的弹塑性变形验算】 ：