？ 6.2 》。 计算要点 【 ： 6.2.1！  建造在6度【区Ⅳ类？场地的框排架结构】高度大于《40m时其基本自振！周期可能大于Ⅳ类场！地的：特征周期Tg则6】度的地震作用—值可能大于同一结】构在7度Ⅱ》。。类场地时《的作用值因此应进】行抗震验算》明确了6度时—。。不规则的框排架结】构(一般《框排架结构均为不规！。则的)应进行—抗震验算 —     】本，规范未作规》定的尚应符合有【关现行国家标准建筑！抗震：设计规范GB— 50？011、《建筑工程抗》震，设防分类标》准，GB 5《02：23等结构设—计规范的要求— ？。 6.2.2 ！ 框排架《结，构，由于刚度、质量分】布不均匀等原因在】地震作用下将产生显！。著的扭转效应因【此应采用《空间计算《模型能较好地反映】结构实？际的：地震作用效应 】 ，     框】排架结构是复—。杂结构多遇地—震作用下的内—力与变形计算时应采！用空间模型和平【面模型两个不—同的力学模型计算按！不利情况设计 【。 《     》采用振型分解反应】谱，法振型数的多少与】结构层数及结—构形式有关当结构层！数较多或结构—层，刚度突变较大—。时振型数就应取【多一些根据大量工程！实例的空间计算分析！框排：架结构仅取前9个振！型还不足这次修订】改为不宜少于12个！振型 【     应当指】出计：算的：结构振？型参与？质量达到总质量的9！0％时所取的—振型数就足够—了如果小《。于90％会导致【计算地震作》用，偏，小 【    《框排架结《构计算周期调整主】要是：考虑以下几方—面的：因素由？于围护结构、—隔墙的多少、节【点的刚接《与铰接、地坪嵌固】及排架跨内的操作】平，台等影响使结构【实际刚度《大于计算刚度实际周！期比计算周期小若】按计算周期计—算地：震作用要比实际的】小偏于不安全因此】结构：计算：周期需要《调，整， 6.2！.3  框》排架结构当》质量和？刚，度分布明显不对称】时要计入双向—水，平地震作《用下的扭转影响【。双向水平地震—作用：下的地震效》应组合根《据强震观测记—录分析两《个水平方向地震加】速度的最大》值，不相等且《两个方向的最大值不！一定同时出现因此采！。用平方和开方计算两！个方向地震作用效】应组合式(6.2.！3-：1)为两个正交方向！地震：作，用在每个《构，件的同一《局部：坐标方向的扭转耦】。联效应对《规则：对称和简单的框排架！结构：可简化为平面结构计！算但：应考虑扭转影—响 6.！2.：4  ？本规范对常用—的四种形《式，的框排架结构进【行了大量《的按空间与平面模】。型计算的对比和【。分析得出这》四种结构的》空间效应《调整系？数即按平面结构模】型进行计《算地：震作：用效应再乘》以调整系数》但必须指《出只有符合本规范】附录：C规定条件》的框排架结构—。才可以采用》平面模型计》算地震作用效应其】他类型框排》架结构以及9—度时仍？然，按空间模型计—算否则会带》来很：大的误差(可达【1倍以上)并可【能掩盖实际》存在的结构薄弱【环节本规范附—。录C保留了原规【范的：内容增？加了框排架》结构柱段的划分空间！计算模型未考虑双向！水，平地震作用的扭【转效应楼板均假【。定，为刚性？楼板 【 6.2.》5  计《算地震作用时筒仓】料的重力荷》载代表值为其—自重荷载标准值(】可变：荷，载，)乘以？组合：值系数？得到的值因筒仓【料的自重是按实【际情况确定》的且长期存在—所以组合《值系数取1.0【也即筒仓料的重【力荷载代表值等于其！自重荷载《。。标准：值，。 》 6.2《.，6  框架结构【的底层柱底和—支，承筒仓竖壁的框架】柱的上端和下端在地！震作用下如果过早出！现塑性屈服将影响】整体结构的抗倒塌能！力，因此将这些部位适】当增强这是概念设计！的“强？底层”措施 】   》  框架-抗震墙结！构，其，主要：抗，侧力构件是抗—。震墙对？其框：架部分？的底层柱《截面组？合的弯矩《设计值可《不作调整但其—中的一、《二级支撑筒》仓竖：壁的框架柱仍需调】。整 《 6.2—。.7  框》架的变形能力与框】架的破坏机制密切】相关试验研究—表明梁的延性通【常远：大于柱子这主要是由！于框架柱受轴压力】作用所致又》由于地震的》复杂性和楼》板，的，影响、梁端实配钢筋！超量等因此采取“】强柱弱梁《”的措施使柱端不】。提前出现《塑性铰而《有目的地增大柱端】弯矩设？计值降低柱屈—服的可能性》是保证框《架抗震？安全性的关键措【施 ：  —   对于》轴压比小于0.【1，5的：。框架柱包括顶—层框架？柱在内？因其具有与梁相近的！变形能？。力故可？不进行调《整  】   本次修改【提高了柱端弯矩增大！系数对？于一级框架》结构及9度》的一级框架仍—按梁的实配抗震受】。。。弯承：载，力，确定：柱端：弯矩：设计值 《 》    当柱—反，弯点不在楼层内时为！避免在竖向荷载【和地震共《同作用下变形集中】。压屈：失稳柱端弯》。矩同样乘以增大系】数 — 6.？。2.8？～6.2.》14  防止梁、】柱和抗震墙》底，部在弯曲屈服前【出现：剪切破坏这》是概念设计的要求】即构件的受》剪承载力要大于【。构件弯曲屈服时实际！达到的剪力也就是按！实际配筋面》积，。和材料强度标—准值计算的承载力】要大于构件》弯曲屈服时实—际达到？的剪力这是“强剪】弱弯”的体现对不同！抗震等级采》用不同的《剪力增大系》数使：“，强剪弱弯”的程度】有，所差别？ — ，   需注意的【是柱和抗震墙—的弯矩？设计值是经本节【有，关规定调整后—的取值？。梁端和？柱端弯矩《。设计值？之和取顺时针方向之！。和以及反时针方【向之和？的较大值梁端纵向受！拉，钢筋也按顺时针及】反时针方向考虑 】 ？。     —对框架角柱、支承筒！。仓竖壁的框架—柱在：历次强震中其震害相！对较重因《。其角柱？受扭和？双向受？剪等不利影响在【设，计中其弯矩、剪力设！计值均应取调整【后的弯？矩、剪力设》计，值再：乘以不小于1—.1的增大系数 ！ 《6.2.15  对！一，级抗震墙规》定调整各《截面的组《合弯矩设计值目【的是通过配筋方式】。迫使塑性铰》区位于墙肢的底部】加强部位故底部【加强部位的弯—矩设计值均取墙底部！截面的？组合弯矩设计—值底部加《强部位？以上采？用各墙肢截面—的组合？。弯矩设计值乘—以增大系数1.2剪！力，予以相应调整 ！     双】肢抗震墙的》某个墙肢一》旦出现全截》面受拉开裂则—其刚度退化》严重大部分地震【作，用，。将转移到受压墙肢】因，此受压墙肢需适当】增加弯矩和》剪力设计值其—值，增大1？.25倍地震是往】复的作用每》肢抗震墙都有可能出！现全截面《受拉开裂故每肢墙都！应考虑增《大弯矩和剪力—。设计值 】 6.2.16  ！。梁、柱、抗震—墙和连梁《的截：面不：要太小？如果构件截》面的剪压比(—V/：ƒcb？h0)过《高混凝土就会过早】破坏等？。到箍筋充分》发挥作用时混凝土】抗剪强？度已大大降低故必】须限制？剪压比实际》上构件最小截面【。的，限制条件也是—“强剪弱弯”的【概念设计《要，求 《     对跨！高，比不大于2.5的】连梁、剪跨》比不大于2的柱和】抗震墙、支撑—筒仓竖壁的框架【柱以及落《地抗震墙的底部【加强部位要求更【高一些采用剪—压比为(V/ƒc】bh0？)≤0.15 ！ ？6.2.17  】本条规定了在结构整！体分析中的内力调整！ ，     ！1  框架-抗震墙！结，。构(不包括少墙框】架体系)在强烈【地震时？抗，。震墙开裂《而刚度退化引起【框架和抗《震墙二者的塑性内】力，。重分布框架部—。分应力增《加框架部分计算所得！。的剪力一般都—较小为？。。保证作为第》二道：防线的框架》具，有一定的抗侧力能】力需调整框架—各层承？担的地震剪力因【此采取任一层框架】部分：按框：架和抗震《墙协同工作分析【。的地震剪力不应小于！结构底部总地震【剪力的20》％和框架部》分各层按协同工【。。作分析？的地震剪力最大值】1.5倍二者—的较：小值：(满足？上述条？。件的各层其框架剪】力不必调整》)这是框架》-抗震墙中的框架】。各层的地震》剪力值的控制—也体：现，了多：道抗震？设，。防的原则 —  》   2  框架】-抗震墙中的—连梁刚度相对抗震】墙其刚度较小而承受！的弯矩和《剪，力往往较大》截，面配筋设计较—。。困难：因此在抗《震设计时在不影响】竖向承载能力的情】况下适当降低—连梁：刚度计算位移时连梁！刚度可不折减—抗震墙的连梁刚度折！减后如部分连梁【尚不能满足剪压【比(V/ƒc—bh0)限值时【可采用双连》梁多连？梁的布置《还可按？剪压：比要求？降低抗震墙连梁剪】力设计值及弯矩并相！应调整抗震墙—的墙：肢内力 【     —3  ？对于设？有少量抗震墙的框排！架结构框架部分的】地震：剪力取两《种计算模型的较大值！较为妥当 【 6.2.18！  ：框架：节点核？芯区是？保证框架承载—力，和，抗倒塌？能力的关键部位【要求框架节点核芯】区，不能先于梁和柱破坏！震，害表明？。框架节点破坏主【要是：由于节点核芯区在】剪力和？压，。力共同作用》下，。节，点核：芯区混凝土出现交】。叉斜裂缝箍筋屈【服甚至被拉断—因此：为防止节点核芯区】发生剪切脆性破坏】必须保证节点核芯】区混凝？土，。。的强度和箍筋—的，数量让节点核芯【区不先于梁》、柱破坏 ！ 6.？2.19  —分析框排架结—构时：。一般不考虑地震作】用，。对屋架下弦》产生的拉、》压力的附加》影响这是因为产生】的拉、压力较—。小如某？选，矿主厂？房为：框，排架结构在球—。磨跨(排架》跨)的？屋，架(风？。荷0.5kN/m2！)产生拉、压—力为：4，1，.7kN《建成后没《有发生过问题—但在地震作用下【(8度Ⅱ《类场地)《。该跨屋架下弦产生】的，拉、压力为》77kN其值—比较大因此本—条规：定仅：在7度(0.15g！)Ⅲ、Ⅳ类场—。地和8度及9度【时屋架下弦要考虑由！水平：地震作用引起的拉力！和压力影响 — 6.2.！20  唐山地震】在8度及以上地区】的厂房？屋架(屋面》梁)与柱头的连接】处大部分在预埋板螺！栓处产生斜裂缝柱】顶埋件被拉》出和压曲等现象如】唐钢铸造《车间、二《轧，车间、？。废钢：车间、矿山机械厂】四金工车间、—铆焊：车间、？水泥机械厂清铲车间！。和机车车《辆厂机修车间等均】。出现上述现象因此】屋架与？柱头连接《处除应满足相应的构！造措施要求外还应】进行：节点抗震验算即计算！屋，架与柱头连接节【点承载力、》预埋件与柱头锚固】和柱头混凝土局部承！。压等 6！.，2.22  海城、！唐山：地震有关调查报告指！出框排架结构排【架跨：和单层厂房的屋【盖，破坏、倒塌》的主要原因之—一是由于屋盖支【撑系统薄弱强度和稳！定不：满足要求所致框排架！结构纵向抗》震计算由于柱—列刚度、屋盖刚度】等影响？在屋盖产生的位移差！引起：的屋盖横向水平【支撑杆件内》力比较大《经框排架结构按空间！抗震计算三例(【三例排架跨》均为18《m钢：屋架厂？房高20m左右8】度，Ⅱ类场？地)其屋盖处两端】柱列产生的位移【差，分别为6《.926cm—。5.098cm【6.526c—m对设？有横向水平支撑【的屋架下弦产生的】拉力分别为140】k，N100kN135！。kN横向水平支撑的！斜腹杆拉力为—1，86kN15—5kN1《。80kN故本条规】定在：7度(0.1—5g)Ⅲ《、Ⅳ类？场地：和8：度、9度时设置【屋架横向水》平支撑的跨间需【考虑屋盖两端产【生的位移《差对屋架《。弦杆和横向》水平支撑斜腹杆的】不，。利影响 】 6.2.2—3  ？震害表明框排架结构！中不等高屋盖的高低！跨柱支承低跨—屋架的牛腿普—遍在牛腿表面预埋】板螺栓处产生外斜】裂缝甚至产》生向外移位》破坏因此除在—构造：上采：取措施外牛腿—的纵向？钢筋在计算上还应满！足重力荷《载和水平《地震作用下所需要的！钢筋面？积式(6.2.2】3)中第《一项为承受重力荷】载时所需要的纵向】钢筋面积第二项为承！受，水平拉力《所需要的纵向钢【筋面积 】 6.2《。.24 《。 地震震害表明天】窗架在纵向地震破】坏比较普遍故在【纵向应进行抗震计】算计：算时可采用双质点体！系即采用天窗的屋】盖和天窗《分别设？置质点的底部剪【力，法计算地震作用效】应 《   》  这次修改增【加，了，天，窗可作为《框，排架结构的组—成部分纳入结构的计！算，模型参与《框，排架结构横向与纵向！地震作用计》算 ： ，。 ， 6.》2，.，25 ？ 山墙抗风柱在地】震中破坏常》有，发生：故仅从抗《震，构造措施上考虑还】不够要进《行抗震验算但由【于受力比较复—杂如纵向地震作用在！山墙抗风柱》顶部铰支点》产生的变位等—没有合适的》简化计算方法本【规范规？定将山墙抗风—柱纳入？框排架结《构的计算模型参与】结构的纵向地—震作：用计算；此外也【可采用？简化计算《方法即由山》墙抗风？柱承担？的自重、两侧—相应范围的山—墙自重和管道—平台等？重，力荷载引起的地震作！用与由屋盖》纵向地震位移引起的！山墙抗风柱的地震】作用进行组合按本规！范附录E的规定计算！高大山墙抗风柱【和8度、9》度时需要《进行平面外的截面】抗，震验算 《 6.2.！26、6.2—.27  》当前采？用层间位移角作【为衡量结构变形能力！从而判别是否满足】结构功能要求的【指标 》 ，  ？   多《遇地震作用下的弹】。性变形验算属—于正常使用》极，限，状态的验算各作用分！项系数？均，取1.0《钢筋混凝土结—。构构件的刚度一【般可采用《弹性刚度；当—计算的？变形较大时宜适【当考虑？构件：开裂时？的刚度退化》如取0.85Ec】I0荷载《采用标准值计算时应！考虑由于结构整体】。弯曲和扭转所产生】的水平相对位移【排架柱的弹性层【间位移角尚需—根据吊车使用—要求加以限制 【 ，  》。   震害表明如果！结构中？存在：薄弱层？在强烈？地震作用下由于结】构薄弱层产生了弹】塑性：变形结构构》件严重破坏甚至造成！结构倒塌因》此尚需进行》罕遇地？震作：用下薄弱层》的弹塑性变形验算 ！ ，