，。 6.2  计！算要：点 ！6.2.1》  建造在6度区Ⅳ！类场地的《。框排：架结构？高度大于40—m，时其基本自振周期】可，能大：于Ⅳ类？。场地的？。特征周期Tg则6】度的地震《作用值可能大于同】一结构在7》度Ⅱ类？。场地时的作用值【因此应进《行抗震验算明—确了6度《时不：规则的框排架结构】(一般框排》架结构均为不—规则的)应进行抗】震验算？ 》    《。 本规？范未作规定的—尚应符合有关—现行国家标准建筑抗！震设计规范GB【 5001》1、建筑工程抗【震设防分类标—准，GB 50223】等结构设计规范的要！求 — 6.？2.2  框排【架结构由于刚—度、：质量分布不均匀【等原：因在地？震作用下将产生显著！的扭转效应因此应】采用空间计算模【型能较好地》反映结构实际的【地震作用效》。应 《 ，    》。 框排架结构是【复杂结构多遇—地震作用下的内力】。与变形计算时应采用！空间模？型和：平面模型《两，。个不同的力学—模型计？算按不利情》况设计 》    【 采用振型分解反】应谱法振型数的多少！。与结构层数及结构】形式有？关，当，结，构层数较多》或，结构层刚度突—变，较大时振型数就应】取多一些《根据大量工程—。实例的空间》计，算，。分析：框排架结构仅取【前9：个振型还不足这次】修订：。改为：。不宜少？于1：2个振型《 ：     应！。当指出计算的结【构，振型参？与质：量，达到总质量的90】％时所取的》振型数就足》够了如？果小于90％会导致！计算地？震作：用偏小？。 《     框排架！。结构：计算周期《调整主要《是考虑以《。下几方面的因—素由：于围护结构》、隔：墙的多少、节点的】刚，接与铰接、地坪【嵌固：及排架跨内的—操作平？台，等影响使结构实际】刚度大于计算—刚度实际周》期比计算周期小【若按：。计算：周期计算地》震作用要比实际【的小偏？于不安？全因此结《。构计算周期需要【调整： —6.2.《3，  ：框排架结构当质量】和刚度分《布明显不对》称时要计入双—向水平地《。震作用下的扭—转影响双向水平地震！。作用下的《地震效应组合根【据，强震：观测记录分析两个水！平，方向地震《加速度？的最大值不相等且】两个：方向的最大值不【一定：同，时出现因此采用平方！和开方计算两—个方向地震作用【效应：组合式(6.2.】3-1)为》两个正交《方向地震作》用在每个《构件的？。同一局部《坐标方向的》扭转耦联效应—对规则？。。对称和简单的—框排架结构可—。简，。。化为：平，面结构计《算但应考虑扭转影】响 ？ 6.2.4！  本规范对常【用，的四种？。形式的框排架—结构进行《了大量的按空间与】平面模型计算的对比！和分：析得：。出这四种《结构的空《间效应调整系数即按！平面结？。构模型进行计算地】震作用效《应再乘以《调，整系：数但必须指出只有】符合本规范》附，录，C规定条件的框排架！结构才可以采用平面！模型计算地震—作用效应《。其他类？型框排架结构以【及，9度时仍然按—空间模型计算否【则，会带来很大的—误差(？可达1倍以上)并可！能，掩盖实际《存，在的结构薄弱环节】本规范？附录C保留》了原规范的内—容增加了框排架【。结构柱段的划—分空：间计算？。模型未考《虑双：向水平地震作—用的扭转效应楼板均！假定为刚性》楼板： 6.2！.5  计算—地震作用时》筒仓：料的重力《荷，载代表值为其自重荷！载标准？值(：可变荷载)乘以组】合值：系，数得到？的值因筒《仓料的自《重是：按实际情况确—定，的且长期存在所以组！合值：系数取1.0—也即筒仓《料的：重力荷载代表值等】。于其：自重荷载标准值【 ？ ？6.2.6  框架！结构的底层柱底和支！承筒仓竖壁的框【架柱的上端》和下端在《地震作用《下如：果过早出现塑—性屈：服将影响整体—结构的抗倒塌—能力因此《将，这些部？位适当增强这是概】念设计的“强底层】”措施 《     ！框架-抗震墙结构】其主要抗侧》力，构件是抗震》墙对其框《架部分的底层柱截面！组合的？弯矩设计值》可不作调《整但其？中的一、二级支【撑，筒仓：竖壁的？框架柱仍需》。调整 ？ 6.2】.7  《框架的变形》能力与框架的破坏】。机制：密切相关试验—研究表明《梁的延性通》常远大？于柱子这主要是【由于框架《。柱受轴压《。力作用所致》又由于？地震的复杂性和楼板！的影响、梁端实【配，钢筋超量《等因此采取》“强柱弱梁”的措】施使：柱端不提前出现塑】性铰而有目的地增大！柱端弯矩设计值降低！柱屈服的可能性是保！。证框架？抗震：安全性的关键措施】。。    ！ 对于？轴压比小于0.1】。5的框架柱包括【顶层框？架柱在内因》。其具有与梁相近的变！形能力故可不—进行调整 》。 ？     本次修！改提高了柱端—弯矩增大系数—对于一级框架结构及！9度的？一级框架仍按梁【的实配抗震受弯承载！力确定柱端弯矩设计！值 ？   —  当？柱反弯点不在楼层内！时，为避：免在竖向荷载—和地震共《同，。作用下变形集中压】屈失稳柱《。端弯矩同《样乘以增大系数【 6【.2：.8：～6.2《.14  防—止梁、？柱和抗震墙底—部，在弯曲屈服前—出现剪切破坏这【是概念设计》的要求即构件的受剪！承载：力要大于《构件弯曲《屈服时实际达到的剪！力，也，就，是按实际配筋—面积和材料强—度标准值计》。算的承载力要—。大于构件弯曲屈服】时实际达到的—剪力这是“强剪【弱弯”的体现—对不同抗震等—级采用不同的—剪力增？大系数使“》强剪弱弯”的程度有！所差别 】     需—注，意的是？柱和：抗震墙的弯》矩设计值是经本【节有关规定》调整后的取值梁【端，和柱端弯矩》设计值？之和取顺《。时针方向之和以【及，反时针方向之和【的较：大值梁端纵向受拉】钢筋也按顺时针【。及反：时针：方向考虑 — 《    对框架角】柱、支承筒仓—竖壁的框架柱在历】次强震中其》震害相对较重因其角！柱，受扭：和双向？受剪等？不利影响在》设计中其弯矩、【剪力设计值均应【取调整后的弯矩【、剪力设计值再乘以！不小于1.》1的增大系数 ！ ， 6.2.1【5  对一级抗震】墙，规定调整各截—面的组？合弯矩设计值—。目的是通过》配筋方式迫使塑性铰！区位于墙《肢的底部加》强部位故底部加【强部位的弯矩设计】值均取墙底部—截面的组《合弯矩设《计值底部加强部位】以上采用《各墙肢截面的组合弯！矩设计值乘以增大】系数1.2剪力予以！相应调整 【。 ：     双肢抗震！。墙的某个墙》肢一旦出现全截面受！拉开裂？则其刚度退化严重大！部分：地震：作用将转移到受压】墙肢因此受压墙肢需！适当增加《弯矩和？剪力设计值》其值增大1.2【5倍地震《。是往复的作用每肢】。。抗震墙都有可—能出现全截面—受拉开裂故每—肢墙都应考》虑增大弯矩和剪力】设计值？ ： 6.2.1！6  梁、》柱、抗震墙和—。连，。梁的截面不要太小】如果构件截面的剪】压比(V/ƒc【bh0？。)，过，高混凝土就会过早破！坏，等到：箍筋充分发挥作用时！混凝土抗剪强度已】大大：降，低故必须限制剪压比！。实际上构件最小截面！的限制条件也是“】。强剪弱弯”的概念设！计要求 【   《  对跨高》比不大？于2.5《的连梁、剪跨—比不大于2》。。的柱和抗震墙、【支撑筒仓竖壁—的框架柱以及落地】抗震墙的底部加【强部位要《求更高一《些采用剪压比为【。。(V/ƒcbh0)！≤0.15 【 6.2.】1，7  本《条规定了《在结构整体分—析中的内力调—整 》 ，   ？  1  框架-】抗震墙结构》(不包括少墙框架】体系)在强烈地震时！抗震：墙开：裂而刚？度退：化引起？框架和抗震墙二者】的塑性内《力重分布框》架，部分应力增加框架】部分计？算所得的剪力—。。一般都较小为保证】作为第二道防—线的：。框架具有一定的抗侧！力能力需调整框架】各层承？。担的地震剪力—因此采取任一层框架！部，分按框架和抗—震墙协同工作分【。析的地震《剪力不应小于结【构，底部：总地震剪力的2【0％和框架部分各】层按协同工》作，。分析的地《震剪力最大值—1.：5倍二者的》较，小值(满足上—述条：。件的各层其框架剪】力不必调整)—这是框架-抗—震墙中的框架各【层的地震剪》。力值的控制也体现】了多道抗震设—。防的原则 — ，    — 2  《。框架-抗震墙中【。的连梁？刚，度相对抗《震墙其刚度较—。小而承受的弯矩和】剪力：往往较大截》面配筋设计较困【难因此在抗》震设计时在不影【响竖向？承载能力的情—况下：适，当降低连《梁刚度？计算位移时连梁刚】度可不？。折，减抗震？墙的连梁刚度折减】后如部分连梁—尚不能？满足剪压比(—V/ƒcbh0【)，限值时？可采用双《连梁多连梁的—布置还可《按剪压比要求降低抗！震，墙连：。梁剪：力设计值及弯—矩并相应调整抗震墙！的墙肢内力 ！  ？。。   3  对于设！有少：量抗震墙《的框排架结构框架部！分的地震剪力取【两种计算模》型的较大值较为【妥当 ？ 》6.2.18 【 框架节点核芯【区是保证框架承载】。力和：抗倒塌能力的关【键部：位要求框《。。架节：点核：芯区不能先于梁和柱！破坏震？害表明框《架节点破坏》主要是由于节点核芯！。区，在剪力和压力共【同作用下节点核芯】区混凝？土出现交叉斜—裂，缝箍：筋屈服甚至被拉断】因此为防《止节点核芯区发生】剪切脆性破坏必【须保证节点核芯区混！凝土的强度和—箍筋的数量》让，。节点核芯区不—先于：梁、：柱破：坏 6】.2.1《9  ？分析框排架》结构时一般不考虑】地震作？用对屋架下弦产【生的拉、压力的附】。加影响这是因为产】。生的拉？、压力较小如某【选矿主厂房》为框排架结构—在球磨跨(》排架跨)的屋架【(风荷？。0.5kN/m【2)产生拉、压【力为4？1.7？kN建？成后没有发生—。过问题但《在地震作用下(【。8度Ⅱ类场地)该】跨屋架下弦产生【的拉：、压：力为77kN其【值比：较大因此本条—规定仅在《7度：(0.1《5g)？Ⅲ、Ⅳ？类场地和《8度及9度时屋架】下弦要考虑》由水平地震作用引】起的拉？力和：压，力影响 ！6.2.2》0  ？唐山：地，震在8度及》以上地区的》厂房屋架《(，屋面梁)与柱头的连！接处大部分在预埋板！螺栓处产生斜裂【缝柱顶埋件被拉出】。和压曲等现象如【唐钢：铸，造车间、二轧车间】。。、废：钢车间、矿山机械厂！四，金工车间《、铆焊车间、水泥机！械厂清铲车间—和机车？车辆：厂机修车间》等均出现上述现【象因此屋架》与柱：头连接处除应满足】相应的？构造措施要求外【还应进行节》点抗震验《算即计算《。屋架与柱头连接【节点：承载力、预埋件【与柱头锚固》和柱头混凝》土局部？承压等 — 6.》2.2？2  海城、唐【山地震有关》调查报？。告指出？框，排架结构排架跨和】。单层厂房《的屋盖破坏、倒塌的！主要原？因之一是《由，于屋：盖支撑系统薄弱强度！和稳定？不满足？要求所致框排架【结构纵向抗震计算由！于柱列刚《度、：屋，盖刚度等影响在【屋盖产生的位—移差引起的屋盖横】向水：平支撑杆件内力比】较大经框《排架结？构按空间抗震—。计算：三，。例(三例排》架跨均为18m钢屋！架厂房高《20m左右》8度Ⅱ类场地)其屋！盖处两端柱列产【生的位移差》分别为6.92【6，cm5.0》9，8cm6.》526cm对—。设有横向水平支撑】的屋：架，下弦产生的拉—力分别为140【。。kN100》kN135kN横】向水平支撑的斜【腹，。杆拉力？为18？6kN155—kN180kN【故本条规定在7度】(，0.：1，5g)Ⅲ、Ⅳ—类场地和8度、9度！时设置屋架横向水平！支撑的跨间需考虑】屋盖两端产生的【位，移差对屋架弦杆和横！向水平支《。撑斜：腹杆的不利》影响： —6.2.23  】震害表明框排—架，结构中不《等高屋盖《的高低跨《柱，支承低跨屋架的牛腿！。普，遍在牛腿表面—预埋板？螺栓处产生外斜裂缝！甚至产生《向，外，移位破？坏因此除在构—造上采取措施外牛腿！的纵：向钢筋在计》算上还？应满足重力荷载和】水平：地震作？用下所需要的钢筋】面积式(6》。.2.23)—中第一项《为承受重力》荷，载时所需要的纵向钢！筋面积？第二项为《承受水平拉力所【需要的纵向》钢筋面？积 ？ 6.—2，.，24  地震—震害表明天窗架在】纵向：地震破坏《比较普遍故在纵向】应进行抗震计算【计算时可采用双【质点体？系即采用天窗的【屋盖和天窗》分别设置质》。点，的底部剪《力法计算地震作【用效应 】 ，    这次—修改增加了天窗可】作，为框：排架结构的》组成部分纳》入结构的计》算模型参《与框排架结》构横向与纵向地震作！用计算 《 》。6.2？.25？ ， 山墙？抗风柱在地震中【。。破坏常有发生故仅】从抗震构造措施上考！虑还不够要进行抗】震验：算但：由于受力比较复【。杂如纵向地震—作用在山墙抗风柱】顶部：。铰支点产生的变位等！没有合适的简—化，计算方法本规范【规定将山墙抗风【柱纳入框排架结构的！计算模型参与结构的！纵，向地震？作用计算；此外【。也可采？用简化计算方法【即由山？墙抗风柱承担的【自重、两侧相应【范围：的山：墙自重和管道平台等！重力荷载引起的地】震作用与由屋盖【纵向地震位移引【起的山墙抗风柱的】地震作？用进行组合按—。本规范附录E的规】。定计算高大山墙【抗风柱和8》度、9度时需要进行！平面外的截》面抗震？验算 6！.2.2《6、6.2.27】  当前采用层间】位移角作为》衡量结构变》形，能力从而《判别是否满》足结构功能要—求的：指标 【     多—。遇地震作用下的弹性！变形验算属》于正常使用极限状态！的验算各作用分【项系数？均取1.0钢筋混凝！土结构？构件：的刚：度一般可采用弹性】刚度；当计算的变】形，较大时宜适当考【虑，构件开裂时的刚度退！化如取？0.85EcI0】荷载采用标准值计】算时应考虑》由于结构整体弯曲和！扭转所产生的水平】相对位移排架柱的】弹性层间位移角尚】需根据吊车使用要求！加以限制 【    — 震害表明如果【结构中存《在，。薄弱层在强》烈地震作用》下由于结构薄弱层产！生了弹塑性变形结构！构件严重破坏甚至造！成结构倒《塌因此尚需进行【罕遇地震作用下【薄弱层的弹》塑性变形验》算 ？