《6.2  计—算，。要点 】 6？.2.1《  建造在》6度区？Ⅳ类场地的框排架结！构高：度大：于40m《时，其基本？自振周期可能大于Ⅳ！类，场地的特征周期Tg！则6：度的地？震作用？值可能大于同一结构！在7度Ⅱ类场地【时的作？用值因此《应进行？抗震验算明确了6度！时不规则的》框排架结构(一【般框排？架结构均为》不规则的《)应进行抗震验算 ！  —   本规》范未作？规定的尚应符—合有关现行国家【标准建筑抗震设计规！范GB 5001】1、建筑工程抗【震设防分类标准GB！ 50223等结】构设计？规范的要求 【 6.2.2！  框？排架结构由于刚【度、质量分布—不均匀等原因—。在地：震作用？下将：产生显著的扭转效应！因此应采《用空间计算模型能】较好地反映结构实】际的地震作》用效应 》 ？     框排架结！构是复杂结构多【遇地震作用下的内力！与变形？计算时应采用空【间模型？和平面模型两个【不同的力学》模型计算按不利情况！设计 ？ ？。  ？   采用》振型分解《反，应谱法振《型数的多少》与结构层数》及结构形式有关当结！构，层数较多或结构层】刚，度突变？较大时？。振型数就应取多【一些根据大量工【程，实例的空《间计算分析框排架】结，构仅取前《9个振型《还不足这次修订改】为，不宜少于12个振型！    ！ 应当指出计算的结！构振型参与质—量达到总质》量，的90％时所—取的振？型数就足够了如【果小：。于90％会导致【计算地震作》用偏：小 《 ：。     》框排：。架结构计算周—期调整主要是—。考虑以下几方面【的因素由于围—。护结构？、隔墙的多》少、节点的》刚，接与铰接、地—坪嵌固及排架跨内】的操作平台等影【响使：结构：实际刚度《大于计算刚》度实际周期比计算周！期小若按《。计算：周期计算地震作用】要比实际的小—。。偏于不安全因此结构！计算：周期需要调整 ！ 6.2.3 ！ 框排架结》构，当质量和刚度分布明！显不：对称时要计入双【向水平地《震作：用下的扭转影响双向！水平：地震作用下的地震效！应组合根据》强震观测记录分【。析两个水平方向【地震加速度》的最大值不相—等，。且两：。。个方向的最大—。。值不：一定同时出现因此】采用平方和开方计】。。算两个方向地震【作用效应组合—式(6.2.3【-1)为《两个正交方》向地震作用在每个构！。件的同一局部—坐标方向的》扭转耦联效应对规则！对称和简单的框排】架结构可简化为平面！结构计算但》应考虑？扭转影响 ！ 6.2.4  】本规：范，。。对常用？的四种形式的框排】架结构进行了大量的！。按空间与平面模型】计算的对比和分析得！出这四种结构的空】。间效应调整系数即】。按平面结构模型进行！计算地震作用—效应：再乘以调整系数但】必须指出只》有符合？本规范附录C规定】条件：的框排架结》构才可以采用平【面模型计《算地震作用效应其他！类型框排架》。结构以及《9，度时仍然《按空间？模，型计：算否则会带来很大的！误差(可达1—倍以上)并可能【掩盖实际存在的结构！薄弱环节本规—范附录C保留了原】规范的内容增加【了框排架结构柱【段的划分空间—计算模型未考—虑，双向水平地震作用的！扭转效应楼板均假】定为刚性楼》。板， —6.2.5 — 计算地震作用【时筒仓料的重—。力荷载代表值为其自！重荷载标准值—(可：变荷载)乘》以组合？值系数？得到的值因筒仓料】的自重是按》实际情况确定的【且长期存在》所以组合《值系数取1.0也即！筒仓料的重》。力荷：载代表值等于其自】重荷载？标准：值 — 6.2.6—。  框架结构—的底层柱底和支承筒！仓竖壁的框架—柱的上端和》下，。。端在：地震作用《下如果过早出现【塑性屈服将影—响整体结构》的抗：。。倒塌能力因》此将这？些部：位适当增强》这是概念设计的“】强，底层”措施 ！。     —。框架-？抗震墙结《构其主要抗侧力【构件：是抗震？墙对其框《。架部分的底层柱截面！组合的弯矩设计值可！不作：调整但其中的一【、二级支撑筒—。仓竖：壁的：框架柱仍需调整 】 ？ ：6.2.7  【框架的变形能力与】框架的？破坏机？制密切相关试验研究！表明：梁的延？性通常远大于柱子这！主要是由于框架柱受！轴，压力作用所致又【由于地震的复杂性】和楼板的影响、【梁端实配钢筋超量】等因此采取“强柱弱！梁”的措《施使柱端不提前【出现塑性铰》而有目？的地增大柱端弯矩设！计，值降低？柱屈服的可》能性是保证》框架：抗震安全性的关【键措施？   】  ：对于轴压比小于0.！15：。的框架柱包括顶层】框架柱在内因—其具有？与梁相近的变形能】力故可不进行调【整   ！  本次《修改提高《了柱端弯矩增大系】数对于？一级框架《结构及9度的一级】框，架，仍按梁的实》配抗震受弯承载力】确定柱端弯矩—设计值 —  《   当柱反弯【点不在楼《层内时？为，避免在竖《向荷载？和地震共同作用【。下变：形集中压屈失稳柱端！弯矩同样《乘以增大系数 【 6.2.！8～6.2.14 ！ 防止梁、柱和【。。抗震墙底部》在，弯曲屈服前出现【剪切破坏这是概【。念设计的要求即构】。件的受剪承载力要】大于构件弯曲屈服】时实际达到的—剪力也就《是，按实：际配筋面《积和：材料强度标准—值计算的《承载力要《大于构件弯》曲屈服时《实际达到的》剪力这是“强剪弱弯！”的体现《对不同抗震等级采用！不同的剪力增大系数！使“：强剪弱弯”》的程度有《所差别 —  《   需注意的是柱！和抗震墙《。的弯矩设《计值是？经本节有《关规定调整后的取值！梁端和柱端弯矩【设计值之和取—顺时针方向之—和以：及反：时针方向之》和的较大值梁—端纵向？受拉钢筋也按顺时针！及反时针方向考虑 ！ 《  ：。   对框》架角柱、《支承：筒仓竖壁的》框架柱在历》次强震中其》震害相对较重—因其角柱受扭和双】向受剪等不利影响】在设计中其弯矩【、剪：力设计值均应—取，调整后？的弯矩、剪力—设计值再乘以不小于！。1.1的增大系【。数 【6.2.15 【 对一级抗震墙【规定调整各截面的】组合弯矩设计值目的！是通：过配：筋方式？迫使塑性铰区位【于墙肢的底》部加强部位故底部加！强部位？。的，弯矩设计值》均取墙底部截面的组！合弯矩设《计值：底部加强《部位以上采用各墙肢！截面的组合弯矩【设计值乘以增大【。系数1.2剪力予】以相应调整 】 ？    双》肢，抗，。震墙的？某个墙肢一旦出现全！截，面受拉开《裂则其刚《度退化？严重大部分地震【作用将转移到—受压：墙肢因？此受：压，墙肢需适当增加弯】矩和：剪力设计值其值增大！1.25《倍地：震是往复的》作用每肢抗震—墙都有可《能出：现全截面受拉开【裂故每肢墙》都应考虑增大弯矩】和剪：力设计值 ！ 6.2.1—6  梁、柱、抗震！墙和连梁的截面不要！太小如果构》件截面的剪压—比，(V：/ƒcbh0)【过，。高，混凝土就会过—早破坏等到箍—筋充：分发：挥作用时混凝土【抗剪强度已大大降低！故，必须限制剪压比【实际上构件》最小截面的限制条件！也是“强剪弱弯”】的概念设计要求 】 《。。    《 对跨高比不大【于2.5的连梁【、剪跨比不》大于2？的柱和？抗，震墙、支撑》筒仓竖壁的框—架柱以及落地抗【震墙的底部加强【部位要求更高—一些采用剪压比【。为(V/ƒcbh0！)，≤，0.15 ！ 6.？2.17  —本条规定了在结构】整体分？析，中的内力《调整 】    《1，  框架-抗—。震墙结构(不包括】。少墙框架体》系)在强《烈地震时抗》震墙开裂而刚—度退化引《起框架和抗震墙二者！的塑性内力》重分布框架部—分应力增加框架【部分计算《所，得的剪力一》般都较小《。为保：证作为第《二道防线的框—架具有一定的—抗侧力能力需调整】框架各层承担—的地震剪力因此采取！。任一层框《架部：分，按框架和抗》震墙协？同工作分析的地【震剪力不应小于结构！底部：总地震剪《力的20《％和框架部分各层】按协同工作分析【的地：震，剪，力最大值《1.5倍二》者，的较小值(》满足上？述条件的各》层，其框架剪力不—必调整)这是框架】-抗震墙中的框【架各层？的地震剪力值—的控制也体现了多道！抗震设防《。的原：则， ， 《。   ？  2  》框架-抗震墙中的】连梁刚度相对—抗震墙其刚度较小】而承受的弯矩—和剪力往往》。较大截面配筋设【计较困难因此在【抗震设计时在不【影响竖向承载能力】。的情：况下：。适当降低连梁—刚，度计算位移时—连梁刚度《可不折？减抗震墙的连—梁刚度？折减后如部分连梁】。。尚不能满足剪压比(！V/ƒcbh0【)限值？时，可采用双连梁—多连梁的布》置还可按剪压比【要，求降低抗震墙连梁】剪力设计值及弯矩】并相应调整抗—震墙的墙《肢内力 —    —。 ，3  对于设有少量！。。抗震墙的框》排架结构框架—部分的地震剪力【取两：种计算模型的较大值！较为妥当 》 6.2.！18  《框架节点核芯区是保！证框架承载力—和抗倒塌能力的【关键：。部位要求框架—节点核芯区不能【先于梁和柱破—坏震害表明框架【节点破坏主要—是由于节点》。核，。芯区在剪力和压力】共同作用《下节点？核芯区混《凝，土出现交《叉斜裂缝箍筋屈服甚！至被拉断《因此：为防止节点核—芯区：发生剪切脆性破坏】必须保证《节点核芯《区混：凝土的强度》和箍筋？的数量让节点—核芯区不先于—。梁、柱破坏 【 《。6.2.19—  分析框》排架结构时一般不】考虑地震作用对屋】。架下弦？产生的拉《、压力？。的附加影响这是因】为产生的拉》、压力较小如某【选矿：主厂房为框排架结构！在球磨跨(》排架跨？)的屋架(》风荷0.5》kN/m2》)产生拉《。。、压：力，为41？.7k？N，建成：后没有发生过问题但！在地震？。作用：下(8？度Ⅱ类？场地)该跨屋—架下弦产生的拉、压！力为7？7kN其值比—较大因此本条规定仅！。在7度(0.1【5g)？Ⅲ，、Ⅳ类场地和8度及！9度时屋架下弦要考！虑由水平地震—作用引起的拉力和压！力影响 — 6.2.2】0 ： ，唐山地震在》8度：。。及以上地区的—厂房屋？架(屋面梁)与【柱头的连接》处大部分在预—埋，板螺：栓处产生《斜裂缝柱顶埋—件被拉出和压曲等】现象：如唐钢？铸造车间、二轧车间！、废：钢车间、矿山—。机械厂四金工车间、！铆焊车间、》水泥机械厂》清铲车间和机—车车辆厂机修车【间等均出现上述现】象因此？屋架：与柱头连接处—除应满足《相应的构造》措施要？求外还应进行—节，点抗震验《。算即计？算屋架？。与柱头连接》节点承载力》。、预埋？件与柱头锚固和柱】头混凝土局》部承压等 】 6.《。2.22  —海城、？。唐山地？震有：关调：查报：告指出框排架结构排！架跨和单层厂房【的屋盖？破坏、？倒塌的主要原因之】一是由于屋盖支撑系！统薄弱强《度和稳定不满足要】求所：致框排架结构—纵向抗震计算由于】柱列刚度、屋盖刚】度等影响在》屋盖产？生的：。位移差引起的—屋，。盖横向水《平支撑杆件内力比】较大：经框排架结构—按，空间抗震计算三例】(三例？排架：跨均为18》m钢屋？架厂房？高，。20m左《右8度Ⅱ类场地)】其屋盖处《两端：柱列产生的位移差分！别为6.926cm！5.：098cm》6，.5：。26：cm对设有横向【。水平支撑的屋架下弦！产生的拉力分—别为1？40：kN10《0k：N1：35kN横向水【平支撑的《斜腹杆拉力为—。18：6kN15》5kN1《80kN故本条【规定在7度(0.】15g)Ⅲ》、Ⅳ类场地和8度】、9度时《设置屋架横向水【平支撑？的跨间需考虑—屋盖两端产生的位移！差对屋架弦杆和横向！。水平支撑斜腹—杆的不利影响 ！ 6《.2.？23  震害—表明：框排架结《构中不？等高屋盖的高低【跨柱支？承低跨屋架的—牛腿：。普遍在牛腿表面预埋！板螺栓处产生外斜裂！缝甚至产生向外移】位破坏因此除—在构造上《采取措施外牛腿【的，纵向钢筋在计算【上还应满《足重力荷载和水【平地震作用下所需】要的：钢筋面积式(—6，.2.23)中【第一项为承受重力荷！载时所需要的纵【向钢筋？面积第二项为承【受水平？拉力：所需要的纵向钢【筋面：积 6】.2.2《4  地震震害表】明天窗架《在纵向地震破—坏比较普遍故在纵】向应进行抗震计【算，计，算时可采用双—质点体系《即采用天窗的屋盖和！天窗分别设》置质点的底部剪力法！计算地震作用效【应， ，   【  这？次修：改，增加了天窗》。可作为框排架结构的！。组成部分纳入—结构的计《。。算模型参与框排架】结构横向与纵向地】震作用计算 】 ， 6.2.—。25：  山墙抗风—柱在地？震中破坏常》有发生故仅从抗震】构造措施上考—虑还不够要进—行抗震验算但由【于受力比较》复杂：如纵：向地：。震作用在山墙抗风柱！顶，部铰支点产生—的变位等没》有合适的简化计算】方法本规范》规，定将：山墙抗？风柱纳入框排架结】构的计算《。模型参与《结构的纵向地震【。作用：计算；此外也可采】用简化计算方—法即由山墙抗风柱】承担的自重、两侧相！应范围的山墙自重和！管道平台《等重力荷载》引起的地震作用【与由：屋盖纵向《地震位移引》起的山墙抗》风柱的地震作用进】行组合按本》规范附录E的规【定计算高大山墙抗】风柱和8《度、9度《。时需要进行平面外的！截，面抗：震验算 ！6.2.2》6、6.2》.27  当前【采用层间位移角作】为衡量结构变形【能力从而判别是否】满足结构《功能要求《的指标 】     》多遇地震《作用下的弹性变【形验算属于正—常使用？极限状？。态的验算《各作用分项》系数均取1.0钢】筋混：凝土结？构构件的刚度一般可！采用弹性刚》度；当计《算的变形较大时宜】适，当考虑构件开—裂时的刚度退—化如取0.85Ec！I0荷载采用标【。。准值计算时》应考虑由于结—构整体？弯曲和？扭，转所产生的》水平相对位移排【架柱的弹性层间位移！角尚需根据吊车使】。用要求加以限制【    ！ 震害？表明如果结构中【存，在薄弱层《在，强烈地？震作用下由》于结构？薄弱层？产生了弹塑性变形结！构构件严重破—坏甚至造成》结构倒塌因此尚需进！行罕遇？。地震作用下薄—弱层：的弹塑性变形验算】 ：