。 ？ 6.2  计算要！。点 ： 【6.2.1》  建造《在6度？区，Ⅳ类：场地的框排架结构高！。度大于40m时其】基，本自振？周期可能大于Ⅳ类场！地的：特征周期T》g则6度的地—震作用值可能大于同！一结构在7度Ⅱ类场！地时的作用值因【此应进行抗震验算明！。。确了6度时不—规，则的框排架结—构，(一般？框排：架结构均为不规则】的)应进行抗—震验算 《 ？ ，。     本—规范未作《规定的尚应符合有】关现行国家标准【建，筑抗震设《。计规范GB 5【001？1、建筑工》程抗震？设防分类《标准G？。B， 502《23等结构》设，计规范的要》求 6.！。2，。.2 ？ 框排架结构由【于，刚度、质量分布不】。均，匀等原因《在地震？作用下将产生显著】的，扭转效应因此应采用！空间计算模型—能，较好地反映结构【实际：的地震作用效应【 ：     】框排架？结构是复杂结—。构多遇地震作用【下，的内力与变形计算】时应：。采用空？。间模型？和平面模型两个【不，。同的力学《模型计？算按不利情》况设计 ！。    采用—。振型分解反》应谱法振型数的多少！与，结构层数及》结构形？式有关当《结构层数《。较多或结构层刚【度突变？较大时？振型数？就，应取多一些根—据大量工程》。实例的空间计—算分析框排架—结构仅？取前9个振》。型还不足这次修订】改为不？。。宜少于12个振型 ！    】 ，应当指出计算的结】构振：型参与？质量达到总质量【的90％时所—取的振型数就足够】了如果小于90％】会导致计算地—震作用偏小 ！ ，     框排架】结构计？算周期调整主要是】考虑以下几方面的因！素由于围护结—构、隔墙的多少【。、节点的《。刚接与？铰接、地坪嵌固及】排架跨？内的操作平台等影】响使：结构实际刚度—。。大于计算刚度实【际周期比计算—周，期小若按《计算周？期计算地震》作用：要比：实际的小《。偏于不安全》因此结构计算周【期需：要调整 】 6.2.3  】框，排架结构《当质量和刚度分布】明显不对称时要计入！双向水平地震作【。用，下的扭转影响—。双向水平地震—作用下的地震效应组！合根据强震》观测记？录分析两个》水平方？。向，地震加速度》的最大值不相等且】。。两个方向的最大【值不一定同时—出现因此采》用平方和开方计算】两个方向地震—作用效应组合式【(，6.2.3-—1)为两《个正交方向地震【作用在每个构件【的同一局部》坐标方向的扭转耦联！效应：对规则对《称和简单《的框排架结构—可简化？为平面结构计算但应！考虑扭转影》。响， 6.】2.4？。  本规范对常用的！四种形式的框排【架，结构进行了大量的按！空间与？平，面模型计《算的对比和分析【得出这四种结构的】空间效？应调整系数即按平】面结：构，。模型：进行计算地震作用效！应再乘以调整系数但！必须指出只》有符合本规范附录C！规，。定条件？的框排？架结构才可以采用平！面模型计算》地震作用《效，应其他类型框排架】结构以及9》度时仍然按空间模型！计算否则会》带来很大的误差(】可，达1倍以上)并可】能掩盖实际存—。。在的结构薄弱—。环节本规范》附录：C保留了原规范【的，内容增加了框排架】结构柱段的划—分，空间计算模》型未：考虑双向水平—地震作用的》。扭转效应楼板—均假定为刚性楼板】 ， 6.2.！5  计算地—震作用？时筒：仓料的重《力荷载代表值为其自！。重荷载标准值—(可：变荷载)乘以组合】值系数得到的值【因筒仓料的自重是按！实，际情况？确定的？且长：期存在所以组合值系！数取：1.0也《即筒仓料《的重力荷载代表值】等于其？自，重荷载标《准值 ？ ？ 6.2.6 】 框架结构的底层】柱，底和支承筒仓竖壁的！框架柱的上端和下】端在地震作用下如果！过早出现塑性屈服将！影响整体结构的抗倒！塌能力因此将这些】。部位适当增强—这是概念设计的【“强：底，层”措施《 —    《框架：。-抗震墙结构—。其主：要抗侧力构件是抗】震墙对其《框架部分的底—层柱截面组合的弯】矩，设计值可《不作调？整但其中的一—、二级支《撑筒仓竖壁的框架柱！仍需调整 】。。 ， 6.2《.7 ？。 框架的变形能力】。与，框架的破坏》机制密？切相关试验》研，。究表明？梁的延性通常远大于！柱，子这主要是由于框】架柱受轴压力作用所！致又由？于地震的复杂性【和楼板？的影响、梁端—实配钢筋超量等因此！采取“强柱弱梁【”的措？。施使柱端不提前【出现塑性铰》而有目的地增—大，柱端弯矩设计—值降低柱屈服的【可能性是保证框架抗！震安：。全性的？关键：措，施 ： ：    — 对于轴压比小于0！.15的框架—柱包括顶层》框架柱在内因其具】有与梁相《近的变形能力故可】不进行调整 】  《 ，  本次修改提高】了柱端弯《矩增大系数》对，于一级框架结—构及9？度，的一级框架仍按【。梁的实配抗震受弯承！。载力确定柱》端弯矩设《计值 ？  —   当柱反弯点】不在：楼层内时为避免【在竖：向荷载和地震—共同作用下变形集中！压屈失稳柱端弯【矩同样乘以增大【系，。数 ？ 6.2.8！～6.2《.14  防止梁】、柱和抗震墙底部】在弯：曲屈服前出现剪切】。破坏这是概》念设：计的：要求：即构件的受剪承【载力要大于》构件弯曲屈服时【实，际达到的《。剪力：也，就，是按实际《配筋面？积和材料强度标准值！。计，。算的承载力要—大于构件弯曲屈服】时，。实际达到的剪—力这是？。“强剪？弱弯”？的体现对不同抗【震等级采用不同的剪！力，增大系数使“强【剪，弱弯”的程》度有所差别 ！。   《  需注意的—是柱和抗震》墙的：弯矩设计值》是经本节《有关规定《调整后的取值—梁端和柱《端弯矩设计值之和取！顺时针方向之和以及！反时针方向之和的较！大值梁端纵向—受拉钢筋《也按顺时针及反【时针方向考虑 【 ， ： ，   ？  ：对框架角柱》、支承筒仓竖壁的】框架柱在历次—强震：中其震？害相对较《重因其角柱》受扭和双向受剪等】不利影响在》。设计中其弯矩—、剪力设《计值：均应取调整》后的弯矩《、剪力设计值—再乘以不小于1.】1，的增大？系数 【 6.2《.，15 ？ ，对一级？抗震墙规定调—整各：截面：的组合弯《矩设计值目》的是通过配筋方式迫！使塑性？铰区位于墙》肢的底部加强部位】故底部加强部位的】弯矩设计值均取【墙底部截面的组合】弯矩设计值底部加强！部，。位以上采用各墙肢截！面的组合弯矩设【计值乘以增大系数1！.2剪力予以相应调！整 ？ 《    《双肢抗震墙的某个墙！肢一：旦，出现全？截，面受拉开裂则其【刚度退化严重—大部分地震作用【将转移？到受压墙《肢因此受压》墙肢需适当增加弯矩！和剪力设计值—其，值增大？1.25《。倍，地震：是往复的作用每肢抗！震墙都？有可能出现全—截面受拉开裂故【每肢墙都应考虑【增大弯矩和剪力设】计值 6！.2.？16  梁、柱、】抗震墙和连梁—的截：面不要太《小如果构件截面【的剪压比(V/ƒ】cb：h0：)过高混凝土就会过！早破坏？等，到箍筋充分发挥【作用时混凝》土抗剪强度已大大降！。低故必须限》制剪压？比实际？。上构件最小》截面的限制条件也是！“强剪弱弯》”的概？念设计要求 】     对】。跨高比不大》于，2.5？的连梁、剪》跨比不？大于2的《柱和：抗震墙、《支撑筒仓竖壁的框】架，。。柱以及落地抗震【。墙的底部《加强部位要求更高】一些采用《剪，压比为(V/ƒc】bh0？)≤0.15—。 ：。 ？ 6.？2.17  本【条规定？了在结？构整：体分析？中的内？力调整 》   —  ：1，  框架-抗震墙结！构(不？包括少墙框架体系)！在强烈地震时抗【震墙开裂《而，。刚度退化引起框架和！抗震墙二者》的塑：性内力重分布—。框，。架，部，。分应力增《加框架部《分计算所得》的剪力一般都较小】为保证？作，为第二道防线的框架！具有一定的抗—侧力能力需调整框】。架各层承担的—地震剪力因此采取】任一层框架部—分按框架《。和抗震墙协同工【作分：析的地震剪力不应小！。于，结，构底部总地震剪力】的20％和》框架部分各层按协同！工作分？析的地震剪》力，最大值1.5倍【二者的较小值(【满足：上述条？件，的，各层其？。框架：剪力不必调整)【这是：框架-抗震墙—中，。。的框架各层》。的地震剪《。力值的控制也体现】了多道抗震设防的】原则 》 ：     2  】框，。。架-抗震墙中的连】梁刚度相对抗—震墙其刚度较小而】承受的弯矩》和剪力往《往较大截面配筋设】。计，较困难因此在抗震设！计时在不影响—竖向承载能力的【情况下适《当降低连梁刚度【计算位？移时连？梁刚度可不折减【。抗震墙的连梁刚度折！减后如？部分连梁尚不能满】足，剪，压比：(V/ƒc》bh0)限》值时可？采用双连梁多—连梁：的布：置还可按《剪压比？要，求，降，低抗震墙《连梁剪力《设计值及《弯，矩并相应调整抗震】墙的墙肢内力 】 ，     3】 ， 对于设有少量抗震！墙的：框排架结构框架部分！的地：震剪力取两》种计算模《型的较大值较为【妥当： 6.】2.18  框架】节，点核芯区是保证框】架承载力和抗倒【塌能力？的关：。键，部，位要求框架节点【核芯区不能先于梁和！柱破坏震《害表明？框架节点破》坏主要？是由于节点核—芯区在剪力和压力】共同作用下节点核】芯区混？凝土出现交叉斜裂】缝，箍筋屈服甚》至被拉断因此为【防止：节点核芯区发生剪切！脆性破？坏必须？保证节点核》。芯，区混凝土的强度和】箍筋的数《量，让节点核芯》区不先？于梁、柱破坏 ！ ： 6.2.1—9， ， ，分析框排架结—构时一般不考—虑地震？作用对屋架下弦产】生的拉、压力—的附加影响这—是因为产生的—拉、压力较小—如某选矿主厂—房为框排架结构【在球磨跨(》排架跨)《的屋架(《风荷0.5k—N/：m2)？产生拉、压》力为41.7k【N建成后没有发生过！问题但在地震作用下！(8度Ⅱ《。。类场地)该跨屋架下！弦产生的拉》、压：力为77kN其【值，比较大？因此本条《规，定仅在7度(0【.，15g)Ⅲ、Ⅳ【类场地和《8度及9度时屋架】下弦要？考虑由水《平地震？作用引起的拉力【和压力影响 — 6.2.！20  《唐山地？震在：。8度及以上地区【的厂房屋架(屋面】。梁)与柱头》的连接处大部—分在预埋板螺栓处产！生，斜裂：缝柱顶埋件被—拉出和压曲等—现象如唐钢铸—造车间、《二轧车？间、废？钢车间、矿山机械】厂四金工《车间：、，铆焊车间、》水泥机械厂清铲车】间和：机车车辆厂机—修，车间等均《。出，现上述现《象因：此屋架？与柱头连《接处除应满足—相应的构造措—施要求外还应—进行节点《抗震验算即》计算屋架与柱头连接！。节点承载力、预【埋件与柱头锚固和】柱头：混凝土局部》承压等 】。 6.2.22 】 海：城、唐山地震有关调！。查报告指出框排架结！构排架跨和单层厂房！的，屋盖破坏、倒塌【的主：要原因之一是由【于屋盖支《撑系统薄弱强度【和，稳定不满足要—求所致框排架—结构纵向抗》震计算由《于柱列刚《度、屋盖刚度等影响！在屋盖产生的位移差！引起：。。的屋盖横向水平【支撑杆件内力比较大！经框排架结构按空】间抗震计算三例(】三例排？架跨均为《18m？钢屋架？厂房：高20？m左右8度》Ⅱ类场？地)：。其，屋盖处两《端柱：列，产生的位移差分【别为6？.926cm5.】09：8cm6.52【6cm？对设：有横向水《平支：撑的屋？架下弦产生的拉【力分别为1》40kN100kN！135kN横向水】平支撑的斜腹杆拉】力为：1，8，6，。kN155kN【18：0kN故本条规定在！7度(0《.，15g？)Ⅲ、Ⅳ类》场地和？8度、9《度时设置《屋架：。横向水平支撑的【跨间需考虑屋盖两】端产生的位》移差对屋架弦杆【和，横向水平《支，撑斜腹杆《的不利影响 — 6.2.！23：  震害表明框排架！结构中不等》高屋盖的高低跨【柱支承低《跨屋架的牛腿普【遍在牛腿《。表面预埋板螺栓处】。产生：外斜：裂缝甚？至产生向《外移位？破坏因此《除，在构造？上采取措施外牛腿】的纵向钢筋在计算】上还应满足重力荷载！和水平地震作用【下，所需要的钢筋面【积式(6.2.2】3，)中第？一，。项为承受重力荷【载时所需要的纵向钢！筋面积第二项—为承受水《平拉力所需要的纵】。向钢筋面积 ！ 6.2.24】  地震《震害表明天窗架在纵！向地震破坏比较普】遍故在纵向应进行抗！震计算计《算时可采用双—质点：体系即采用天窗【的屋盖和天》窗分别设《。置质点？的底部剪力法计【算地震？作用效应 】     —这次修改增加了【天窗可作为框排架结！构的组成部》分纳入结构的计算】模型参与框排架结】构横向与纵向地震】作用计？算 《 ？6.2.25  山！墙，。抗风柱在地》震中破坏常有发【生故仅从抗》震构造措《施上考虑《还不够要进》行抗震验算但由【于受力比《。较复杂如纵向地震作！用在山墙抗》风，柱顶部铰支点产生】的变位等没有合适的！简化计？算方法本规范—规定：将山墙抗风柱纳入】框排：架结构的《。。计算模型参与—结构的纵向地震作】用计算；《此，外也可采用简化计算！方法即由山》墙抗风柱承》担的自？重、两侧相》应范围的《山墙自重《和，管，道平台等重力荷【载引起的地震作用与！由屋盖纵向》地震位移引起的山】墙，抗风柱的地》震作用进《行组合按本》规范附录E的规【定计算高《大山墙抗《风柱和8度、9度时！需要进行平面外的】截面抗震验》算 — ，6.2.2》6、6.2.—27  当前采【。用层间位移》。角作为衡量结—构变形能力从而判别！是否满？足结构功能》要求：的指标 】     多—遇地震作《。用下的弹性变—形验算属于正常【使用极限状态的验】算各作用分项—系数均取1.0【钢筋混凝土结—构构件的刚度一般可！。采用弹性刚度；当】计算的变形较—大时宜适当》考虑构件开裂时的刚！度退化如《。取，。。0.85EcI0荷！载采：。用标准值计算时【应考虑由于结—构，整体弯曲和扭—转所产生的水—平相：对位移排架柱—的弹性层间》位移角尚需根—据吊车？使用要求加》以限制 ！   ？ 震害？表明如果结构中【存在：。薄弱层在强烈地震作！用下由于结构薄弱层！产生了弹《塑性变形结》构构件严重破—坏甚至造成结构倒】塌因此？。尚，需进：行罕遇地震作用下薄！弱，层的弹塑性》变，形验算 》