6.2 】 计算要《点 — 6《.2：.1  《建造在？。6度区Ⅳ《类场地的框排—架结构高度》大，于，40：。m时其基本自振【周，期可能大于Ⅳ类场】地的特征周期—Tg则6度的地震】作，用，值可能大于同一【结构：在7度Ⅱ类场地时】的作用值因此—应进行抗震验—算明确了6度时不】规则的框《排架结构《(一般框排》架，结，构均为不规》则的)？应，进行抗震验》算  】   本规》范未：作规：定的尚应《符合有关现行—国家标准建筑抗【震设计规范GB 5！0011、建筑工】程抗震？设防分类标准GB】 5：0223《等结构设计规范的要！求 — 6.2.2  框！排架结构《由于刚？度、质量分布不【均匀等原因在—地震作？用下将产生》显著的扭转效—应因此应采用空间】计算模型能》较好地反映》。结，构实际的《地震作用效应 ！   》  框排架结构是】复杂结构多遇地震】作，用下：的内：力与变？形计算时应采—用空间模型和平【面模型两《个不同的力学模型计！算按不？利情况设计 ！ ：    采用振型】分解反应谱》法振型数的多少与结！构层数及结》构形式有关当结构层！数，较多或结构层—刚，度突变较大》时振型数《就，应取多？一些根据大量工程】实例的空《间计算分析框排【架结构仅取前9个】振型还不足这—次修订改为不—宜少于12》个振型 ！    应当指【出计算的结构振型参！与质量？达到：总质量的90—％时所？取的振型数就—足够了如果小于9】0％会导致计—算地：震作用偏小 【。  》   框《。排架结构计算周期调！整主要是考虑—以下几方《面，的因：素由于？围护结？构、：隔墙的多《。少、节点的刚接与铰！接、地？坪嵌固及排架跨内】的操作平台等影响】使结构实际刚度大于！计算刚度实际周期】比计：算周期小若按计【。算周期计《算地震作用要比实】际的：小偏于不安全因【此结构计算周期需】要调整 》 6》.2.3  框排】架结构当质》量和：刚度分布明显不【。对称时要计入双【向水平地《震作用下《的扭转影响双向水】平地：震，作用下的地》震效应？组合根据强震—观测记录《分析两个水平—方向地震加速度的最！大，值不相等且两个【。方向的最大值不【一定同时出现因此采！用平方和开方—计算两个《方向地震《作用：效应组合《式(6.2.3-1！)，为两个正交方向【地震作用在每个构】件的同一局部—坐标方向的扭—转耦联效应对—规则对称《和简单的框排架结】构可简化为平面结构！计算但应考虑—扭转影响 ！ ，6.2.4  本规！范对常用《。的四种形式的框【排架结构进行了【大量的按空间与【平面模型《计算的对《。比和：分析：得出这四种》。结构的空间》效应调整系数即按】平面结构模型进行】计算地震作用效应】再乘以调整系数但】必须指？出只有符合本规范】附录：C规定条《件的框？排，架结构？才可以采《用平面模型计算地】震作用效应其他【类，型框排架结》构以及9度时—仍然：按空：间模型计算》。否则会？带来很大的误差(可！达1倍以上)并可能！掩盖实际存在的【结构薄弱环节—本规范附录C保留】。了原规范的内容增加！了框排架结构柱段】的划分空《间计算？模型未考虑》。双向水平地震作用】的扭转效应楼—板均假定为刚性楼板！ ， ？ ， 6.2.5  计！算地震作《用，时筒仓料的重力荷载！代表值？为其：自重荷载标准值(】可变荷载)乘以【组合值？系数得到《的值因筒仓料—。的自：重是按实际》情况确定《的且长期存》在所以组合值系数取！1.0也即筒仓料】的，重力荷载代表—值等于其自重荷载标！准值： 》 6.2《.6  框架—。结构的底层柱底和支！承筒仓竖壁的框架】柱的上端和下端在】地震作用下》如果过早出现—塑性屈服将》影响整体结构的抗】倒，塌能力因此将—这些部位适当—增，强这是概念设计的“！强底层”措施— 《     框【架，-抗震墙结构其【主要抗侧《力构：件是抗震《。。墙对其框架部—分的：底层柱截面组—。合的弯矩设计值可不！作调整但其中—的一：、二级支撑筒仓【竖壁的框架柱仍需】调整 — ：6.2？.7：。  框架的变形能】力与框架的破坏【机制密切相关试验】。研，究，表明梁的延性通常】远大于柱子这主要】是由于？框架柱受轴压力作用！所致：又由于地震的—复杂性和楼板的影响！、梁端实配钢筋【超量等因《。此采：取“：强柱弱梁”的措施使！柱端不提前出现塑】性铰：而有目的地增—大柱端弯矩设计值】降低柱屈服》的可能性是》保，证框架抗震安全性的！关键措施 ！     对于【轴压比小于》0.15的框—架柱：包，括顶层框架柱—在内因？其具有与梁相近的变！形能力故可不—进，行调：整  】  ： 本次修改提高了】柱端弯矩增大系数对！于一级框架结—构及9度的一级【框架：仍按梁的实配抗【震受弯承《载力：确定柱端弯矩设计】值 《。 ？    《当柱反弯点不在楼】层，内时为避免在竖向】荷载：和地震共《同作用下变形集中压！屈失：稳柱端弯矩同样乘以！。增大系数 】 6？.2.8～6.2.！14  防》止梁：、柱和？抗震墙底《部在弯曲《。屈服前出现剪切破坏！这，是概念设计的—要求即？构件的受剪承—载，力要大于构件弯【曲屈服？时实际达《到的剪力《也就是按实际—配筋面积和材料强度！。标准值计算的—承载力要大于构件弯！曲屈服时实际达【到的剪力这是“强】剪，弱，弯”的？体现对不同抗—震等级？采用不同的剪—力增：大系数使“强剪【弱，弯”的？程度有所差别 】    【 需注意的》。是柱和抗震墙的弯】矩设计值《是经本节《。有关：规定调整后的取【值梁端和《柱端弯矩设》计值之和取顺—时针方向《之，和以及反时》针方向之和的较【大值：。梁端纵向受拉钢【筋也按顺时针—及反时针方向考虑 ！   【  对？框架：角柱、？。支承筒？仓竖壁的框架—柱在历次强》震中其？震害相对较重—因其角柱受》扭和双向受剪等不】利影响在设计中其弯！矩、剪力设》计值均应取调整后】的弯矩、《剪力设计值再乘以】不小于1.》1的增大系数— 》 6.2.15【  对一级抗震墙规！定调整？各截面的组合—弯矩设计《值目的是通过配筋方！式迫使塑性》铰区位于墙肢的底】部加强部位故底部】。加强部位的弯矩【设计值均《取墙底部截面—的组合弯矩设计值】。底，部加强部位以上采】用各墙肢《截面的组《。合弯矩设《计值乘以增大—系数1？.2剪力予以相应】。调整 】    双》肢抗震墙的某—个墙肢一旦出—现全截？面受拉开《裂则其刚度》。退，化严：重大部分地震作【用将转移到受压墙肢！因此受压墙肢—需适当增加弯矩和剪！。力设计值其值增大】1.25倍地震是】往复的作用每—肢抗震？墙都有可能出现全截！。面，受，拉开裂故每》肢墙都应考虑—增大弯矩和剪—力设计？值， 》。。 6.2.1—6  梁、》柱、抗震墙和—连梁的截面》不要太？小如果构件截面的】剪，压比(V《/ƒcbh》0，)过高？混凝土就会》过早破坏等》到箍：筋，充分：发挥作用时》混凝土？抗剪：强度已大大降—。。低故必须限制剪压比！实际上构件最小截面！的限制条件也是【“强剪？弱，弯”的概念设计要求！  【。   对《跨高比不《。大，于，2.5的《。连梁、？剪跨比不大于2【的柱和抗震墙、支撑！筒仓竖壁的框—架，柱以及落地抗震墙】的底部加强部位【要求更高一些采【用剪压比为(—V/ƒcb》h0：)≤0.《15 《 6.2.】17  本条规定】了在结？构整体分《。析中的内力》调整 —     —1  框架-抗震】墙结构(不包括少墙！框架体系)在强【烈，地震时抗震墙开【裂而刚度退》化引起框架和抗【震墙二者的塑性内】力重分布《框架部分《应，力增加框架部分【计算：所，得的剪力一》般都：较小为保证作为第二！道防线的框架具有】一定：的，抗侧：。力能力需调整框架】各层承担的地震剪力！因此采取任》一层框？架，部分按框架》和，抗震墙协同工—。作分析的地》震剪力不应小于结】构底部？总地震剪《力的20％和框【架部：分各层按协》同工作分《析的：。地震剪力最大值1】.，。。5倍二者的较小【值(：满足上述条件—的各：。层其框架《剪力：不必调？整)这是《框架-抗《震墙中的框架各【层，的地震剪力值的控】制也体现了多—道抗震？设防的？原，则 【    2  框】架-抗？震墙中的连梁—刚度相对抗震墙其】刚度较小而承受的】弯矩和剪力往往【较大截面配筋设计】。较困难因《此在抗？震设计时在不影响竖！向，承载能？力的情况下适当降低！连梁刚度计算位【移时连梁刚度可不】折减抗震墙的连【梁，刚度折减《后如部？分，连，梁尚不能满足剪压】比，(V/ƒ《cbh0)限值时】可采用双连梁多【连梁的布置》还可按剪《压比要求降低抗震】。墙连梁剪力设计值及！弯矩并相应调整抗震！。墙的墙？肢内力 【   《  3  对于设】有少量？抗震墙的框排架结构！框架部？分的地震剪力取两种！。计算模型的较大值】较为妥当《 ：。 6.2.】18 ？ 框架节点核芯区是！保证框架承载力和】抗倒：塌能力的关键部位】要求框架节点核【芯区不能先于—梁和柱破坏震—害表明框架》节点破坏《主要是由《。于节点核芯区在剪力！和压力？共同作用下》节点核芯区》混凝：。土出：现交：叉斜裂缝箍筋—。屈服甚？至被拉断因此为防】止节点核芯区发生】剪切脆性《。破，坏，必须保证节点核芯区！混凝土的强度—和，箍筋的数量让节【点核芯区不先于梁】、柱：破坏 《。 6.2.】。1，9  分《析框排架结构时【一般：。不考虑？地震作？用对屋架下弦产生的！。拉、压力《的附加影《响这是因为产—生的拉、《。压力较小如某选【矿主：厂房：为框排架结构—在球磨跨(排架跨)！的屋架(《风荷0.《5kN/m2)【产生拉、《压力为4《1.7kN》建成后没有发生【过问题？但在：地，。震，作用下(8》度Ⅱ类场《。。地)该跨屋架下弦】产生的拉、压力为】77kN其值比较】大因此？本条规定《仅在7度《(0.1《5g)Ⅲ、Ⅳ类场地！和8度及9度时【屋架下弦要考—虑由水？平地：。震作用引起的拉力和！压力影响 — 6.2.2！0  唐山地震在】。8度及？以上地区的厂—房屋架(《。屋面：梁)与柱头的—连接：。。处大部分在预埋板】螺栓处产生斜裂缝柱！顶埋：件被拉出和压曲等现！象，如唐钢铸《造车间、二轧车间、！废钢车间、矿山机械！厂四金？工车间、《铆焊：车间、水《泥机械厂清铲车间和！机车车辆厂机修车间！等均出现上述现【象因此屋架与—柱头连接处除应【满足：相应的构造》措施：要求：外还应进《行，节点：抗震验算《即，计算屋架《与柱头连接节—点承载力、预埋【件与柱头锚固—和柱：头，混凝土局《部承压等《 —。6.2.《22  海城、【唐山：地震有关调查报告】。。指出框？排架结构排》架跨和单层》厂房的屋盖》破坏、？倒塌的主要原因【之一是由于屋—盖支撑？系统薄弱《强度和稳《定不满足要求—所致框排架结构【纵向抗震计算由【于柱列刚《度、屋盖刚度等影】。响在屋盖《产生的位移差引起的！屋盖横向水平支撑杆！件内：力，比较大经框排—架结：构，。按空间抗震》计算：三例(三例排—架跨：。。均为18m钢屋【架，厂房：高，20m左右8—度Ⅱ类场地)—其屋盖处两端柱列产！生的位移差分别【为6.926c【m5.098cm6！.526《c，m对设有横向水【平支撑的《屋架下弦产生—的拉力分别为—1，40：kN10《0k：N1：35kN横向水平】支撑的斜腹杆拉【力为186kN1】55kN18—0k：N故本条《规定在7《度(0.15g)】Ⅲ、Ⅳ类《。。场地和？8度、？9度时设置屋架横向！水平支撑的》跨间需考《虑屋：盖两：端产生？的位移差对》屋架：弦杆：和横向？水平支撑斜腹杆【的不利影响》 《 6.2.—23 ？ 震害表明框排架】。结构中不《等高屋盖的高低跨】柱支承低跨屋架的】牛腿普遍在牛腿表】面预埋板螺栓处产】生外斜？裂缝甚至《产生向外移》位破坏？因，此除在构《造上采取措施外牛腿！的纵：向钢筋在计算上还应！满足重？力荷载和水平地【震作用下《所需要的钢》。筋面：积式(6.2.23！)中第一项为承受重！。力荷载时所需—要的纵向钢筋面积第！二项为承受》水平拉力《所，需，要的纵向钢筋面积】 6.】。。2.2？4  地震》震害：表明天窗架》在纵向地震》破，坏比：。较普遍故在纵向【应进行抗震计算计】算时：。可采用？双质点体系即采用天！窗的屋？盖和天？窗分别设置质点【。的，底部剪？力法计算地震—作，用效应 《   【 ， 这次修改增加了】天窗：可作为框排架结构的！组成部？分纳入？结构的计算》模型参？与框排？架结构横向与纵向】地震作用计算 ！ 6《.，2.：25  山墙抗风】柱在地？震中破坏常有发生】故，仅，从，抗震构造措施上考】虑还不够要进—行抗震验算但—由于受力比》较，复杂如纵向地震【作用在？山墙抗风柱顶部【铰支点产生的—变位等没有合适【的简化？计，。算方法本《规范规？定将山墙抗风柱【纳入框排架结构的】计算：模型参与结构—的纵向？地震作？用计算；此外也可】采用简化计算—方法即由《。山墙抗风柱承担的】自重：、两侧相《应范：围的山墙自重和【管道平台《等重力荷《。载引起？的地震作用与由屋盖！纵向地震位》移，引起的山墙抗—风柱的地震作用【进行组合按》。本规范附录E的【规定计算高大—山墙抗风柱和—8度、9《度时需要进行平面】外的截面《抗震验算 — 6.2.2！。6、6.2》.27  》当前采用层》间位移角作为衡【量结构变形能力从】而判别是否满足结构！功能要求的指标 ！ ：    》 多：遇地震作用》下的弹性变形验算】属于正常使》用极限状态的验算各！作用分？项系数均取1.0钢！。筋混凝土结构—构件的刚度》一般可采用弹性【刚度；当计》算，的变形较大》。时宜适？当考虑构件》开，。裂时的刚度退化如取！0.：85Ec《I0荷载采用—标准值计算》时，应考：虑由于结构整体弯】曲和扭转所产生的水！平相对？位移排架柱》的弹性层间位移角尚！需根据吊车》使用要求加以限制】 ， 《。 ，  ：  震害表明如【果结：构中存在薄》弱层在强烈地震【作用下由于结构【。薄，弱层产生了》弹塑性变《。形结构构《件严重？破坏：甚至造成结构倒塌】因此尚需进行罕遇地！震作用？下薄弱？层的弹塑性变形验】算 ？