6.2  ！计算要点 — ？ ： 6.2.1  】6度时的不规则【、建造于Ⅳ》类场地上《较高：的框排架结构—以，。及7度～9度时的框！。排架结构应按—本规范第5章有关多！遇地震的规定进行】水平：、竖向地震作用和地！震作用效应》计算： ？。 6.2—.2  《框排架结构应按【空间结构模型计【算地震作用且应符】。合下：列，。规定 《     】1  复杂框排【。架结构进行多遇地】震作用？下的内力和变—形分：析，时应：采用不少于两—个不同的力学模【型并应对其计算结果！进，行，分析比？较 《    — 2  框》排架结构不》规则时应符合本规】范第3.4.6【条、第？3.4.7》条的规定 》  —   3  抗震】。验算时结构任一楼层！的水平地震剪力【应符合？。本规范第《5，.2.5条》的，规定： 》。    《 4  设》有天窗且不计入【框排架结《。构计算模型时地【震作用？计算时可将天窗【的质：量集中在天》窗架下部《屋架或屋《面梁处？  【   5  —设有：筒仓的框排架结【构筒仓设《有横：向和纵向《竖壁：时贮料荷《载应分配给》纵向：和横向？竖壁上；当仅设有】纵向竖壁(横—向为：梁)时贮料荷载应】仅分配给纵》。。向竖壁上 】    》。 6  采用振型分！。解反应？谱法计？算时其振型数不宜】少于：12个 ！    7 — 计算的结》构自振周《期应乘？以0.8～0.9的！周期：调整系数 】 6.2.3 】 质量和刚度分布】明显不对称的—。。框排架结构地震作】。。用计算时《。应，计，入，双向水平地震作用】下的扭转影响双【向水平地震》作用标？准效应可按》本规范式(5.2】.3-1)和—式(5.2.—3，-2)？的，较大值确《定其：中单：向水平地震作用下】。的扭转耦联效应【。可按下列公式确定】 ？ 《 式中SE！k地震作用标—准值的？。扭转效应； 【   —。    Sj、Sk！分别为j、k—振型地？震，作用标准值的—。。效应可取前9个～】。。15个振型； 【 ， 》 ，     ζj【、ζk分《别为j、k》振型的阻尼比—；  】     ρ—jk：j振型与k振型的耦！联系数； —      ！ λT？k振型与j振型【的自振周期比 【 6.2】。.，4  ？当符合本规范附【录，C规定的条件—时框排架结构—可按多质点》。平面结构计算；其地！震作用效应可按【本，规，范第C.0.2条的！规定进行地震作用空！间效应调整 【 ？ 6.2.5—  设有筒仓的【框排：架结：构计：算地震作用时贮【料重力荷《载代表值应按下式确！。定 【Gzeq＝ψGz ！     (6.2！.5)？ 式中】Gzeq贮料重力】荷载代？表值：；  】     ψ充盈】系数对单仓和双【。。联仓可取0.9；对！多联仓可《取，0.8；《 —      Gz】按筒仓实际容—积计算的《贮料：。荷载标准值 ！ 6.2.—6  一、二—。、三、四《级框架的底层—柱下端(设有筒仓】的框架？尚应包括支承筒仓】竖壁的框架柱的上】。端)截面组合的弯】矩设计值应分别【乘以增大系数—1.7、1.5【、，1.3和1.2底】层柱的纵向钢筋应】按上、下端的不利情！。况，配置 6！.2.？7  一、二—、三、四级框架的】梁柱节点处柱端【。组合的弯矩设计值】应，符合下列规定— ？   》  1  》除框架顶层和柱轴压！比小于0.15外柱！端组合的弯矩设【计，值应符合下式要求】 ∑M】c＝ηc∑》。Mb   》   (6.2.】7，-1) ！。    2  【一级的框架》结构和9度一—级框架可《不符合本规范式(6！.2.7-1)的】要求但应符》合，下式要求 】。 ∑？。Mc：＝1.2∑Mb【ua   》。 ，  ：   (6》.2.7-》2) ？ 式中【∑Mc节点上—、下柱端截面顺时针！或反时针方向组合的！。弯矩设计值之和上、！下柱端？。的弯矩设计值—。可，按弹性分析分—配； 【       ∑M！b节点左、》右，梁端截面反时针【或顺时针方向—组合的弯《。矩设计？。值之和一级框架节】点左、？右，梁端均为负》。弯矩时绝对值较小的！。弯矩应？取零； —    —   ∑《Mbua节点左【。、右梁端截面反时】针或顺时针方向【实配的正《截面抗震受弯承载力！所对应的弯矩值之】和，应，根据：实配钢筋面积(计入！梁受：压筋和？相关楼板《钢筋)和材料强度】。标准值确定； ！  《     η—。c框架柱《端弯矩增大系数；对！框架结构一级—可取1.7二级可】取1.5三》级可取1.3四级】可取1.《2；对框架-抗震】墙结构中《。的框：架一级可《取1.4《二级：。可取1.2三、四级！可取1.1 【 ？  ：   3  —当反弯点不在—柱的层高范围内时柱！端截：面组合的弯矩设【计值可乘以柱端弯矩！增，大系数ηc 【 ， ： 6.2.8  一！、，二、三级的框架梁】和抗震墙的连梁其梁！端截面组合的—剪力设计值应按下式！调整 【 ？。 ， 式中V—梁端截面《组合的剪力设计值；！  【。     ηvb梁！端剪力增《大系数一级可取【1，.3二？级可取1.2三级可！取1.？1； 》 ：       ln！梁的净？跨； 》     【  VGb梁在重】力荷载代表值作用】下按简？支，梁分析？的梁端截面》剪力设计《值；  ！    《 分别为梁》左、右端反时针或】顺时：针方向？组合的弯矩》设计值一级框—架两：端弯矩均为》负弯：矩时绝对值较—小，的，弯矩应取零 】 6《.2.9《  一级的框—架结构和9度的【一级框？架梁、连梁端—截面组合的剪—力设计值可》不按本规范式(6.！2.：8)调整《但应符合下式要求 ！ 《 ， 式【中分别为梁》左，、右端反《时针：或，顺时针方向》实配的正截面抗震受！弯承载力所对应的】弯矩值应根据实配】。钢筋面？积(计入受压—筋和：相关楼板钢筋)【和材料强度标准【值确定 【 6？.2.10》。  一、《二、三、四级框架柱！组合的剪《力设计值应》按下：式调整 【 ？ 式中V柱！端截面组合》的剪力设计》值； 【   ？ ，   ηv》c柱剪力《。。增大：系数；对框架结构一！级可取1.5二级可！取1：. 3三《级可取1.》2四级可取1.【1；对框架-抗【震墙结构中的框架一！。级可取？1.4二级可取1】.2：三、四级可》取，1.1？； ？   —    分别为柱】。的上、下端》顺，时针或反时》针方向截面组合的】弯矩设计值应—符合本规《范第6？.，2.6条、第—6.：。2.7条的规定【； —      — Hn柱《的净高 《 6—.2.11  一】级的框架结构和9度！的一级？框架柱组合的剪【力设计值可不按本】规范：式(6.2.1【0)调整但应符合下！。式要求？。 — 式中分！别为偏心受压柱【的上、下端顺时针】或反时针方向—。实配的正截》。面抗震受《。弯承载力所对—。应的：弯矩值应根》。据实配钢筋面积【、材料强度标准值和！轴压力等确》定， 》。 6.2.12【  一、二、三【、四级框架》的角柱、支承筒【仓竖壁的《框架：柱经本规范第—6.2.6条、第】6.2.7条、【第6.2.10条、！第6.2.》。11：条调整后的》组合弯矩设计—值、剪力设》计值：尚，应乘以不小于—。1.1？。的增大系数》 ， 6.2.！。1，3  一、二、三】级的抗震墙》底部加强部位其截】面组合的《剪力设计值应按下】式调整 【 V＝ηvwVw！     (6.2！.1：3，)， ： 式中V【抗震墙底部加强部位！截面：组合的剪力设—计，值，；   ！    ηvw抗震！。墙剪力？增大：系数一级可取—1.6二《级可取1.》4三级可《取1.2；  【   【  ：  Vw《抗震墙底部加强【部位截？面，组合的剪力计算【值 ？ 6.2.1！4  9《度的一级抗震—墙底：部加强？部位截面组合—的剪力设《计值可？不，按本规范式(6.2！.13)调整但应符！合，下，式要求？ ？ ！。。。式中Mwu》a抗震？墙，。底部截？面按实？配纵：向钢：。筋面积、材料强【度标准？值和轴力等计算的】抗震受弯承》载，力所对应的弯矩值】有翼墙时应计入【墙两侧各一倍翼【墙厚度范《围内的纵向钢—筋； —   《    Mw抗震】墙底部截面组合的弯！矩设计值 》 》6.2.15—  ：抗震墙各墙》肢截面？组合的内力设计值】应按下列《规定采用 【 ：。  ：。   1  一【级抗震墙《的底部？加强部位以上部位墙！。肢的组合《弯矩设计《值应乘以增》大系数其值可采【。用1.？2剪力应相应调整 ！ ？     —2  双肢抗—震墙中墙肢》不宜出？现小偏心《受拉；当任一—墙肢为偏心受—拉时另？一墙肢的剪力—设计值、《弯矩设计值均应【。乘以增大系数1【.25 】 ，6.2？.16  钢—筋混凝土结》构的梁、柱》、抗震墙和连梁其截！面组合的剪力设【计值应符合下列规定！ ： ，    — 1  跨高—。比大于2《.5的？梁和连梁及剪跨【比大于2《的柱和？抗震：墙应：符合下式要求 【 ， ！   ？  2  跨高比】不大于2《.5的连梁》、剪跨比不大—于，2的柱和抗震墙、支！承筒仓竖壁的—框架柱以及落地抗震！墙的底？部加强部位》应符合？下，式，要求 》 【。    》 3  剪跨—比应按？下式计？算 — λ＝Mc/(【Vch0)》  ：       (6！.2.16-3) ！。 《 式中λ剪跨比【应按柱端《或，墙端截面组合的弯矩！计算值M《c、：对应的截面组—合，剪力计？算，值Vc及截面有效】高度h？0确定并取》上、下端计算结【果的：较大值；反》。弯，点位于柱高》中部的框架柱可按柱！净高与2倍》柱截：面高度之比计—。算； 【     》  V按本规范【第，6.2.8条～第6！.2.？14条的规定—调整：后的梁端、柱端或墙！端截：面，组合的剪力设计值】； 《 ？      ƒ【c混凝土轴心抗压强！度设计值； 】    —   b梁、柱【截面宽度《或抗震墙墙肢截面】。宽度； 】       h0！截面有效高》。度，抗震墙可取墙肢【截面长？度， 6.】2.17 》 框排架结构抗【。震计：算时尚应符合下列】规定 《  》 ，。  1 《 侧移刚度沿—竖向分布《基本均？匀的框架-》抗震墙？。结构任一层框架【部分承担《的剪力值不应—。小于框排架结构底】部总地震剪》力的：2，0％和框架部—分各楼层地震剪【力最大值1.5倍】中的较小值》    ！ ，2  抗震墙地震内！力计算时连梁的刚度！可折减折减系数【不宜小？于0.5 —。 ？。     3  设！置少量抗《震墙的？框架结构《其框架部分的地【震剪力值宜采用框架！结构：模型和框架-—抗震墙结《构模型？中，计算结果的较大值 ！ ？  ？   4  —。。。框架-抗震》墙结构计算内力和变！形时其抗震》。墙应计入端部—翼墙的共同工作 ！ ： 6.2.18】  框架节》点核芯区的抗震【验算应符合下—列规定 ！    1  一、！二、三？级框架的节点核【芯区应进行抗—震验算；《四级：框架节点核芯—区可不？进行抗震验算但【应符：合抗震构造措施的要！。求 ： 》    《。2  核芯区截面】抗震验算方》法应：符合本规范附—录D的？规定 — 6.2》.19 《 7度(0》.15g)Ⅲ、Ⅳ】类场地和8度、【9度时？应计：算横向水平地震作】用对排架《跨的屋架下》。弦产生的拉》、压效？应在托架上的屋架】可，不计算该效应— 6.】2.2？0  7《度(0.15—g)：Ⅲ、：Ⅳ类场地和8度、9！度时排架跨》屋架或屋面梁与柱】顶，(或牛腿)》的连：。接应进行抗震验算 ！ 《 6.2.21  ！8度和9度时—钢结构？仓斗与其钢筋混【凝土竖？壁，之间的连接焊—缝计算应《计入竖？向，地震作用；竖向地震！作用可分别采用【仓斗及其《贮料重力荷载代表值！的10％和20【％，设计基本地震—加速度为0.30】g，时可取重力荷—载代表值的15％】 ： 6.—2.2？2  ？7度(0《。.15g)Ⅲ、Ⅳ类！场地和8度、—9度时排架跨在设】置屋架横向水平支撑！的跨间宜计入由于】纵向水平地》。震，作用产生的两柱列】。。位移差对屋架弦杆】和支撑腹杆》的不：利影响 】 ，6.2.《23 ？ 支承低《跨屋盖的《柱牛腿(柱》。肩)的纵向受拉钢筋！截面面积应按下式】确定 《 】 式？中As纵向》水平受拉钢筋—。的截面面积； ！  《     NG柱】。牛腿面上重力—荷载代表值产生的】压力设计《值；：。 ： 《      a重】力荷载作用点至下柱！近，侧边缘的距》。离当小于0.—3h0时《应采用0.3h0；！ ， ：。       ！。h0牛腿《最大竖向截面的有】效高度； —      ！ ƒy钢筋》抗拉强度设计值； ！ ， 《    《  NE柱牛腿面】。上地震组合的—水平拉力设计值； ！ 《     》。  γRE承—载力：抗震：调，。整系数可采用1【.，0 【6.：2.2？4 ： 框排架结构中突】出屋面的天》窗架及其两》侧垂直支撑的抗【震计算应符合下列规！定 》     1 】 应将天窗架—及其两侧垂直支【撑，作为框排《架结构的组成部【。分，纳入结构的计算模型！进行框排《架，结，构的横向(对天窗架！)，和，纵向(对垂直支撑)！地震作用计算 ！   》  2  天窗架横！向和纵向的简化【抗震计算应符合【下列规定 ！       【  1)天窗架【横向抗震计算对有斜！腹杆的钢筋混凝【土，天窗架和钢天窗【架可采？用底部剪力法；9度！或天窗架跨度大于9！。m，时，天，窗架的地震作用效】应应乘以增大系【数增大系数可采用1！.，5 》 ：。 ，  ：。     2—)天窗？架纵：。向抗震计算可采用双！质点体系即屋—盖和天窗架分别设置！质点的底部剪力法】其，地震作用效应应【乘以增大系数2.】5  】。  ：     3)【采用底部剪》力法：计算时地震作用【效应的增大部分可不！往下传递《。。 6.】2.25  排架跨！山墙抗？风，。柱的抗？震计算可《采用下列方》法 【    1  【将山墙抗《风柱纳入框排—架结构？的计算？模型进行整体抗震分！析 —   ？  2？  山墙抗风柱的抗！震计：算简化方法可按本规！范附录？E采：用 6.！2.26  框【排架结构应进行【多遇地震《作用下的抗震变形验！算其结构楼层内最大！的弹：性，层间位移应符合下】式要求 ！Δuc≤[》θc]h 》  ：      —(6.2.26【) 》 式中Δu—c多遇？地震作用标》。。准值产？生的楼？层内最大的弹性层】间位移；《计算时可不扣—除结构整体弯—曲变形？应计入扭转变—形各作用分》项系数均应采用1】。.0结构《构件的截面刚度【可采用？弹性刚度《； ？      ！ [θc]》弹性层间位移—角限值宜《按表6.2.—26采用； —   【    h计算【结构楼层层高 】 表6—。.2.26 — 弹性层间位移【角限值？ 】 《6.2？.，27  框排—架结构？在罕遇地震作用下】。薄弱层？的弹塑？性变形验算应符合】下列规定 》 ？。    》 ，1  符合》下列：条件时？应进：行弹塑性变形验【算  】       1】)8度Ⅲ、》Ⅳ类场地《和9度； 【    — ，    2》)7度Ⅰ～Ⅳ类场地！和8度Ⅰ、》Ⅱ类场地的楼层【屈服强度系数小于0！.，。5 —。     2—  薄弱层(部【位，)弹塑性《变形计算可采用静力！弹，塑性分？析方法和弹》塑，性时程？分析方法 — ：     3【 ， 框排架结构层【间弹：塑性位移《应符合本规》。范式(5.5—.4)的要求此【时公式中的h—为薄弱层的层高或排！架上柱的高度弹【塑性层间位移—角限值宜《按表6？.2.27采用【。；当框架结》构，。柱轴压比小于0.4！。、支承筒仓竖壁的框！架柱轴压比》小，于0.3时均可【提高10％；当柱】全高的箍筋构—造大于本《规范第6.3.11！条规定？的最小？配箍特征值30％时！可提高20％但累计！不应超过25％ 】 表6.】2.27  弹塑】性层间位移》角限值 》 —。 注有筒仓的！框架位？移角限值指筒仓竖壁！下柱的弹塑性位移】筒仓上柱《仍可按无筒仓的框】架位移角《限值采用 —