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6.2 】 计算要点 】 6.2.!1  ?6度时的《不规则、建》。造于Ⅳ类《场地上较高的框【排架:结构以及7度~9度!时的框排架结—构应按本规范第5】章有关多遇》地震:的,。规定进行水》平、竖?向地震作用和—地震作用效应计算 ! 》。6.2.2 — ,框排架结构应按空间!结构模型计算地震作!用,且应符?合下:列规定 — ,     1 】。 复杂框排架结【构进:行多:遇,地,震作用下的内力和变!形,分析时应采用不少】于两个?不同的力学模型【并应对其计算结【果进行分析比较【   】  2  框排架】结构不规则时应符】合本:规范第3.》4.6条、》第3.4.7—条的规定 】    》 3 ? 抗震验算时结构】任一楼?层,的水平地震》剪力应符合》本规范第5.2.】5,条的规定 》  —   4  设【有天窗且不计入【框排架结构计算模】型时地震作用计【算时可将天窗的质量!集中在天窗架下部屋!架或屋面梁处 】 ?    《 5  设》有,筒,仓的:框排架结构筒仓设】有横向?。和,纵向:。竖壁时贮料荷—。载应分配给》。纵向和横向》竖壁上;《当仅设有《纵向竖壁(横向为梁!。)时贮料荷载—应仅分?配给:纵向竖壁上 —   【 ,。 6  采用振型分!。。解反应谱法计算时其!振型:数不宜少于12【个, : ?   ? , 7  计》算的结构《自振周期应乘以0】.8~0《.9的周《期调整系数》。 6.】2.3  》质量:和刚度分布明显【不对:称的框?排架结构《。地震作用计算时应】计入双向水平地【。震作:用下的扭《转影响双《。向水平地震作用标】准效应可《。。按本规?范式(5.2.【3-1)和式(5.!2.3-2)的较大!值确定?其中单向水平—地,震作用?下的扭转耦联效应可!按下列公《式确:定, ! 式中S—Ek地震作用—标准值的扭转效应;! 》       S】j,、Sk分别为j【、k振型地震作【用标准值《的效:应可取前9个~15!个振型;《  :。     !  ζj、ζk【分别为j《、k振型的》阻尼比?; 《 ?  :  :  ρjkj振型与!k振型的耦联—系数; !。 ,     λTk振!型与j振型》的自振周期》比 — 6.2.》。4  当符合—本规范附录C规定】的条件时《框排架结构》。可按:多质:点平面?结构计算;其地震作!用效应可《按本规范第C.0.!2条的规《定,进行地震作用—空,间效应调整 — 《 6.2.5  】设有筒仓的框排架】结构计算地震—作用时贮料》重力荷载《代表值?应按下式确定 ! Gzeq=ψ!Gz      (!。6.2.5》) 【式中Gzeq贮料】重力荷载代表值【; ?     】 , ψ充?盈,系数:对单仓和双联仓可取!0.9;对》多,联仓:。可取0?.8; 【。 ,       【Gz按筒《。仓实际?容,积计算的贮料—荷载标准值 】 6.2.6 ! 一、二、》三、:四级框架《的底层柱下》端(设有筒仓—的,框,架尚应包括支—承筒仓竖壁的—。框架柱的上端)【截面组合的弯—矩设计值应分—。别乘:。以增大?系数1.《7、1?.5、1.3—和1.2《底层柱的纵》。向钢筋应按》上、下端的不利情况!配置 【 ,6.2.7 — 一、二、》三、四?级框架的梁柱节【点,处柱端组合》的弯矩设计值应符】合下列规定 — ,   —  1  除框【架顶层?和柱轴?。压比小于0》.15?外柱:。端组合的《弯矩设计值》应符合下式要求【 :。 ∑Mc=η!c∑Mb  —  : , (6.2》.7-1) ! ,     2  一!级的框架结》构和9度一级框架】。可不符合《本,规范:式(6?.2.7-1—。)的要求但应符【合下式?要,求 ? ∑M—c,。=1.2∑》Mbua    】  :   (6.2.】7-2)《 》 式:中∑M?c节点上《、下柱端截》面顺时?。针或反时针方向组】合的弯?矩设计?值之和上、下—。柱端的弯矩设计【值,可按弹性《分析分?配; 》 ? ,     ∑Mb节!点左、?右梁端?截面反时针或顺【时针方?向,组合的弯矩设—计值之?和一级框架》节点:左、右梁端》均为负弯矩时—绝对值较小的弯【矩应取?零; 《      ! ∑Mbua—节点左、右梁—。端截面反时针—或顺时针方向实配】的正:截面抗震受弯承载】力所对应的弯—矩值之?和应根据实配钢【筋,面积(计入》梁受压筋《和相关楼板钢—筋)和材料强—。度标准值《。确定; 】 , ,    《 ηc框架柱端弯矩!增大系?数;对框架结构一】。级可取1.》7二级可取》1.5三级可取【1.3四级可取【1.2;对框架-抗!震墙结构中的—框架一?级,可取1.4二级可】取1.2三、—四级可取《1.1 【 :    3  【当反弯点不》在柱的层高范—围内时?柱端截面组合—。的,弯矩设计值可乘以】柱端弯矩增大系数】ηc — 6.2》.,8  一、二—、三级的《框架梁?和抗震墙的连梁【其,梁端截面组合的【剪力设计值应按【下式调整 【 】 式中V梁端—截面:组合的剪力设计值;! —      η【vb梁端《剪力:增大:系数一级可取1【。.3二级可》取1.2三级可【取1.1; 】。   》    l》。n梁:的净跨?; 【 ,     V—Gb梁在重力荷载代!表值:作用下按简支—梁分析?的,梁端截面剪力设计值!; ?   —    分别为梁】左、右端反时—。针或顺?。时针方?向组合的弯矩设【计值一级框架两【端弯矩均为负弯矩时!绝对值较小》的弯矩应取零 】 6》。.2.9 》。 一级的《框架结构和9度【的一级?框架梁、连梁端截】面组:。合的剪力《设计值可《。不按本规范式—(6.2.8)调整!但应:符合下式要求 【 ! 式中《分别:为梁:左、右端反时针或】顺,时,针方向实配的正截】面抗震受弯承载【力所对应的》。弯,矩值应根据实配钢】筋面积?(计入?受压筋和相关楼【板钢筋)和材料强】度标准值确定— 》 6.?2,.1:0  一、》二、三、四级框架】柱,组,合的剪力设计—值应按下《式调:整 ! 式中V【。。。柱端截面组合的剪】力设计值《; ?  》     ηv【c柱剪力增大系数;!对框架结《构,一级可取1.—5二:级可取?1. 3三级—可取1.《2四级可取1.【1,;对框架-抗震【墙,。结构中的《框架一级可取1.】4二级可取》1.2三、四级【可取1.1; 】 《。      分【别为柱的《上、下端顺时针【或反时针方向—截面组合的弯矩【设计值应符合本【规范第6.2.6条!、,第6.2.7条【的规定;《   】   ? H:n柱的净高 】 6.》2.11  一级的!。框架结构和》9度的?一级框架《柱组合的剪》力设计值可不—按本规范式(6.】2.:10)调《整但应符合下式【要求 — — , 式中分别》为,偏心受压柱的—上、下端顺时针或】反时针方《向实配的正截面抗震!受弯承载《力所对应的弯矩【值应根据实》配钢筋面积、材料强!度标准值《和轴压力《等确定 》 6.—2.:12:  一?、二、三、四级框】架,的角柱、支承筒仓】竖壁的框架柱经本规!范第6.《2,.6条、第》6.2.7条、第6!.2.10》。条、第6.2—.11条《调,整后的组合弯矩设计!值,、剪:力设计值尚应乘以不!小于:1.1?的增:大系数 》 6.2.】13  一、二、】三,级的:抗震墙底部》加强部位其截—面组合的剪力设计】。。。值应按下式》。调,整 V】=ηvwV》w     (6】.2:。.13) ! ,式中V抗震墙底部】加强部位截面组合的!剪力设计值; !      】 η:vw抗?震墙剪力增大系数一!级可取?1,.6二级可》取1.?4三级可取1.2】。;  】。  :    Vw抗【震墙底部加强部【位截面组合的剪力计!算值 》 6.2—.14  9度的一!级抗震墙底》。。部加强部《。位,截面组合的剪—力设计值《可不按本规范式【(6:.2.1《3,)调整但应符—合下式要求 】 !式中:Mwua抗震墙底部!截,面按实配纵向—钢筋面积《、材料强度标准值和!轴力等计《算的抗震受弯—承载力所对应的【弯矩值有翼墙时应计!入墙:两侧各一倍翼墙【厚度:范,围内的纵向》钢,筋; 《 《      Mw抗!震墙底?部截面组合的弯矩】设计值 【 6.2.15】  抗?震墙各墙肢截面组】合的内力设计值【应按下列规定—采用 】 ,   1《  一级抗震墙的底!部加:强部:位以上?部位墙肢《的组合弯矩设计【值应乘以增大系【数其值可采用1.】2,。剪,力应相应《调整 ? 《     2 【 双肢?抗震墙?中墙肢?不,宜,出现小偏心受拉;当!任一墙肢为偏—心受拉时另一—墙肢的剪《。力设计值《、,弯矩设计值均应乘】以增大系数1.2】5 【6.:2.16 》 钢筋混《凝土:。。结构的梁、》柱、抗震墙和连梁其!截面组合的剪—力设计值应符合【下列规?定 》 :    1  跨】高比:大于2.《5的梁和《连梁及剪《跨比大于2》的柱和抗震》墙应符?合下式?要求 【   !  2 《 跨:高比不大于》2.5的连梁、【剪跨:比不大于2的柱和抗!震墙、支承筒—仓竖壁的框架柱以】。及落地抗《震墙的底部加强【部位应符合》下式要求 !。 ?   —  3  剪跨【比应按下《式计算 — λ《=Mc/(Vc【h0)?    《     (6.】2.:16-3) —。 式—中λ剪?跨比应?按柱端?或墙端截面组合的】弯矩计算值Mc、】对应的截面》组合剪力计算值【Vc及截面有效高】度h0确定》并取上、下端计算】结果的较大值—;反弯点位于柱【高,中部的框架》柱可按柱净》高与2倍柱截面高】度,之比计算; 【  》   ? , V按本规范第6.!2.8条~第6【.2.14条的规】定调整后的梁端【、柱:端或:墙,端截面组合的剪【力设计值; 【  》     ƒ—c混凝土轴心抗压强!度设计值; !    》   b梁、—。柱截面宽度或抗震】墙墙肢截面宽度【; 《 ?    《 , h0截面有效高】度抗震墙可取墙【肢截面长度 ! 6?.2:.17  框排架】结构抗震计算—时尚应符合下—列规定 《。  —   1 》 侧移刚《度沿竖向分》布基本均《匀,的框架-抗》震墙结?构任一层框架—。部分承担的剪力值】不应小?。于框排架结构底【部,总地震剪力的20%!和框架部分各楼层】地震剪力最大值【1.:5倍中的较小值 ! ,。    — 2  抗震墙【地震内力计算时连梁!的,刚度可折减折减系】数不宜小于0.5 !     !3 : ,。。设置少量抗》震墙的?框架结构《其,框,架部分的地》震剪力值宜采用【框,。架结构模型和—框架-?抗震:墙结构模《型中计算结果—的,较,大值 ?     !4  框架-抗震】墙结构计《算内力和变》形时其抗震墙应计】入端部翼墙的—共同工作 】 6.2.—18  框》架节点?核芯:区的抗震验》算应符?合下列?规定  !   1  一、】二、三?级框架的节》点核芯?区应进行抗震—验算;四级框架【节点核芯区可不【进行:抗震验算《但应符合抗震构造】。措施的?要求: 》    《 2  《核芯区截面抗—震验算方法应符【合本规范附录—D的规?定 ? 6》.2.19》  7度(0—.15g)Ⅲ、【Ⅳ类场地和》8度、9度》时应计算横》向,水平地震《作用对排架跨—的屋架下弦产生【的拉、?压效应在《托架上的《屋,架,可不计算该效应【 》 6.2.》20:  7度(》0.15g)Ⅲ、Ⅳ!类场地和8度—、9度时排架跨屋】架或屋?面梁与柱顶(—。或,牛腿)的连接应进行!抗震验算 — 6.2【.21  8度【。和9度时钢》结构:仓斗与其钢筋混凝】土竖壁之间的连接】焊缝计算应计—入,竖向:地,。。震,作用;?竖向地震作用可分别!采用仓斗及其贮料】。重力荷?载代:表值的10%和20!%设:。计,基本地震加速度【为0.30》g时可取重力荷载】代表值的15% 】 ? 6.2.22 ! 7度(《0.15《g):Ⅲ、Ⅳ类场地和8】度、9度时排架跨】在设置屋架横向水平!支撑的?跨间宜计入由于纵】向,水平:地震作?。用产生的《两柱:。列位移差对》屋架弦杆和支撑腹杆!的不利影响》 《 6?.2.23  【。支承低跨屋盖的【柱牛腿(柱肩—)的纵向受拉钢【筋截面面《积应按下式确—定 ! 式中As】纵向水平受拉—。钢筋的截面面积; ! : ,       】NG柱牛腿面—上重力荷载代表【值,产生的?压力设计《值; —       a!重力荷载作用点至】。下柱近侧边缘的距】离当小于0.3h】0时应采用0.3】h0; 】。 ,      —h0牛?腿最大?。竖,向截面的《有效高度; —  — ,   ? ƒ:y钢筋?。抗拉强度《设计:值; ?    】  : NE柱《牛腿面上《地震组合的水平【拉力设计值; 【 ,。   —    γRE承】载,力抗震调整系数【可采用1.0 【 6.2.!24  框排—架结构中突出屋面】的天窗架及其两侧】垂直支撑的抗—。震计算应符合下【列规定 》 :。  ?。 ,。  1  应将天窗!架,及其:两侧垂直支撑作为框!排架结构《的组成部分纳入结】构的计算《模型进行框排架结构!的横向(对天—窗架)?和纵向(对垂—直支撑)《地震作用计算 】 , ?    《2  ?天窗:架横向和纵向的简化!抗震计算应符合下】列规:定 【   ?    《 1)?天窗架横《向抗震计算》对有斜腹杆的钢【筋混凝土天》窗架:和,钢天窗架《可采用底部》剪力法;9度或【天,窗架跨度大于9m时!天窗架?的地震作用效应应】乘以增大系数增【大系数可采用1.5! :      !。   2)》天窗:架纵:向,抗震计算可》采用:双质点体系即屋盖】和天窗架分别—。设,置质点?的底部剪力法其地】震作:用效应应乘以增【大系数2.5 【  —       3)!采用:底部剪力法计算【时地震作《用效应?的增:大,部分可不往下传递】 , 6.2.!25 ?。 排架跨《山墙抗风柱》的抗震计算可采用下!列方法 》 ?     1 【 将山墙抗风柱纳】入框:排,架结:构的计算模型进行整!体抗震分析》  【   2 》。 山:墙抗:风柱的抗震计算简】化方法可按本规范附!录,E采用 》 : 6.2.2【6  框排架—结构应进行》多遇地震《作用下的抗震—变形验?。算其结?。构楼层内最大—的弹性层间位移应】符合下式要求 【 : Δu》c,≤[θc]h 【    《    (》6.2.26) ! 式》中Δuc多》遇地震作用标准【值产生?的,楼层内最大的—弹性层间位移;计】算,时可不扣除结构整】体弯曲变形应—计入:。扭转:变形各作用》分,项系数均应采用1】.0结?构构件的截面刚度可!采用弹性刚度; 】 , 《 ,     [θ【c]:弹性:层间位移角限—。值宜按?表6.2.》2,6采用;《 《  ?  :   h计算结构楼!层层高 【。 :表6.?2.26  弹性】层间位移角限值 】 , : 【 6.2.27【  框排架》结构在罕遇地—震作:。用下薄弱层的—弹塑性变形验算应】符合下列规定 】   —  1 《 符合下《列条件时《应进行弹塑性变【形验算 《。 》      —  1)《8度Ⅲ、Ⅳ类—场地和9度; 【 :      】   2)7—度Ⅰ~Ⅳ类场地和8!度Ⅰ、Ⅱ类》场地的楼《层屈服强度系数【。小于0.5》。 : ?     2  薄!。弱层(部位》)弹塑性变形计【算可采用静力弹塑性!分析方法和弹塑【性时:程分析方法 】 :     3—  框排架结构【层间弹塑性位移应符!合本规范式(5.】5.4)《的要求此时公式中的!h为薄弱层》的,层高或排架上柱的】高,度弹塑?性层间位《移角限值《宜按表6.》2.27采用;当】框架结构柱轴压比】小于0.4、支【承筒仓竖壁的—框架柱轴压》比小于0.3时均可!提高10%;当柱】全高:的箍筋构造》大,。于本规范第》6.3.11条【规定的最小配箍特征!值30?%时可提高2—0%但累计不应超过!25:% 表】6.2.《27  弹塑—。性层间位移角—限,。值 《 : 注】有筒仓的框架位【移角限值指筒仓竖壁!下柱的弹塑性位移筒!仓上柱仍可按无筒】仓的框架《位移角限值》采用 《