安全验证
6.2【 , 计算要点 ! : , 6.2.1 【 6度时的不规【则,、建造?于Ⅳ类场《地上:较高的框《排架结构以及—。7度~9度时—的框排?架结构应按本—规范第5章有—关多遇地震的规定进!行水平、竖》。。向,地震作用《和地震作《用效应计算 ! 6.2.—。2  框排架—结构应按空间结构模!型计:算地:震作用且应》符合:。下列规定 】     —1  复杂框—排架结构进行多遇地!震作用下《的内力和变形—分析:时应采用《不少于两《个,不同:的力学模型并应对】其计算结果》进行分析比较 】   —  2  框排架结!构不规则时应符合】本,规范第3.4—.6条、《第3.4.7—。条的规定 》    】 ,3,  抗震验算—时结构任《一楼层的《水平:地震剪力应符合本规!范第5.2.5条】的规定 《。    】 4  设有天【。窗且不计入框—排架结构《计算模型时地震作】用计算时可将天窗】的质量集中在—天窗架下部屋—架或:屋面:梁,处, ,。     !5  设《有,筒仓的框排架结构】筒仓设有横向和纵】向竖壁?时贮料荷载应分【。配给纵向和横向【竖壁上;当仅设有】纵向竖?。壁(横向为梁)【。时贮:料荷:载应仅?分配给纵《向竖壁上《。   】  6  采用振型!分,解反应谱法计—算时其振型数不【宜少于12个—。 ? :     7—  计算的结构自振!。周期应乘以》0.8?~0.9《的周期调整系数【 6.】。2.3  》质量和刚度分布【。明显不对称的框【排架结?构地震作用计算时】应,计入双向水平地震】。作用下的扭转—影响双向《。水平地震作用标准效!应可按本规范式【(5.2.3—-,1):。和式(?5.2.《。3,-2:)的较大《值确定其中单向【水,平地震作用下的扭】转耦:联效应可《按下列?公式确定 》 《 ? : 式中SEk地】震作用标准值的【扭转效应; ! ,      — S:j、Sk分》别为j、k振型地震!作用标准值》的效应可《取前9个~15个振!型;:  【 ,   ?  ζj《、,ζk分别《为j、k《振型的阻《尼比; !   ?   ρ《jkj振型与—k振型的耦联系数;! ,。    】   ?λTk振型与—。j振型的自振周期比! —6.2.4 — 当符合本规范附录!C规定的条件时框】排,。架结构?。可按多质点平面结】构,计算;其地震—作用效应可按本【规范第C《.0.2条》的规定?进行地震作用—空间效应调整 】。 :。。 6.2.5 】 设有?筒仓的框《排架:结构计?算,地震作用《时贮:料重力荷载代—表值应按下》式确定 !Gzeq《=ψGz     ! (6.2》。.5:) 》 :。。式中G?zeq贮料》重力荷载代表值;】  【     ψ充【盈,系数对?单仓和双联仓可取】0.9?;对多联仓可取0.!8; ? 《。       Gz!按筒仓实际容积计】算的贮?料荷载标准》值 — 6.2.6 【 一、二、三、四】级框架的底层柱下端!(设有筒仓的框架】尚应:包括支承筒仓—竖壁的框架柱的【上端)?截面组合《的弯矩设计值应分别!乘以增?大系数1《.7、?1.5、1.3和】1,.2底层柱的纵向钢!筋应按上、下—端的不?利情况配《置 — 6.2.》7,  一、二、三【、四级框架的—梁柱节点处柱端组合!的弯矩设计值应【符,合下列规《定 ?。    【 1  除框架【顶层和柱轴压比【小于0.15外柱端!组合的弯《矩,设,计值应符合》下式要?求,。 ? ∑Mc=【ηc∑M《b    》  (6.2.7-!1) 》   》  :2,  :一级的框架》结构和9度一级框】架可不符合本规范】。式(6.2.—。7-1?)的要求但应符合下!式要求 》 《∑M:。c=1?.2:∑Mbua》      —   (《6.2?.7-2) ! 式中∑Mc【。节点上、下柱端截面!顺时针?或反时针方向—组,合的弯矩《设计值?之,。和,上、下柱端的—弯,矩设:计值可按弹性分【析分:配;  !     ∑Mb节!点左、右梁端截面】反时针或顺时针方】。向组合的弯矩设【计值之和一级—框架节点左、右梁】端均为负弯矩时【绝对值较小的弯【矩应取?零; ? ,      ! ∑:M,b,ua节?点左、?右,梁端截面反》时针或顺时》针,方向实配的正截面】抗震:受弯承载力所对【应的:弯矩值之和应根据】实配钢?筋面积(计入梁【。受压筋和相关楼【板钢筋)和材—。料强度标准值—确定; 【    》   ηc》框架柱端弯矩增大】系数;对框架结构一!级可取1《。.7二级可》取1.5三级可取】1.3四级可取1】。.2:;,对框架-抗震墙【结构中的框架一级可!取1.4《二级可取1.2三】、四级可取1.1 !  —   3  —当反弯点《不在柱的层高范【。围内时柱端》截面组?合的弯矩设》计值可乘以柱端【弯矩增大《系数ηc ! 6.2.8 【 一、二、》三级的框架梁和【抗,震墙的?连梁其梁端》截面组合的》剪力设计值应—按下式调《整 ? 【 式《中V梁端截面组合的!剪力设?。计,值; 《。 ,  《  : ,  ηvb梁端剪】力增大系数一级可取!1.3?二级:。可取1.2》三级可取1.1; ! 》    《  ln梁的—净跨; —    — ,  :VGb?。梁在重力荷载代表】值作:用下按?简支梁分析的梁端】截面剪力《设计值; 》    】 ,  分别为》梁左、?右端反时针或顺时针!方向组?合的弯矩设计值一】级框架两端》弯矩均为负弯—。矩时绝对值较小【的弯矩应取》零 — 6.2.9 【 一级的框架结【。构和9度《。的一级框架梁、【连梁端截面组合的】剪力设计值可不按】。本规范式(6.2】.8)?调整:但应符合下式要【求 】 《 ,式中分别为梁左、】。右端反时《针或顺时针方向【实配:。的,正截面抗震受弯【承载力所对应—的弯矩值应》根据实配钢》筋面积(计入—受压筋和相关楼板】。钢筋)和材》料强度标准值确定】 》 6.2.》10  一》、二:、三、四级框架【柱组合的剪力设【计值应?。按下式调整》 — 式中】V柱端?截面:组,合的:剪力设计值》; 《 ?      η【。vc:柱剪力增大系数;】对框架结《构一级可取1—.5二级可》取1.? 3三级可取1.】2四级可《取1:.1:。;对框架-抗震墙结!构中:的框架一《级可取1.4—二,级可:取,1.2三《、,四级可取1.—1; ? ,  》  :   分别为柱的】上、下端顺》时针或反《时针方?向截面组合的弯矩设!计值:应符合本规》范第6?.2.6条》、第6.2.—7条的规定; 【 ,      ! Hn柱的净高【 ? 6.2.1】1  一级的框架结!构和9度的一级框】架柱组?合的剪力设计—值可不按本规范式】。(6.2.10【)调整但《。应符:合下式?要求 ! 式—中分别?为偏心受压柱的上】、下端顺时针—或反时针方向实配】的正截面《抗震受弯承载力【所对应的弯矩值应】根据实配《。钢筋:面积、材料强度标准!值和轴压《力等确定 — 6.2【.12  一、【二、三、四级框架的!角柱、支承筒仓竖壁!的框架?柱经本规《。范第:6.2.6条—、第6.2》.7条、第6.【2.10条、第6.!2.1?1条调整后的组合】弯矩设计值、剪【力设计值尚应乘以不!小于1?.1的增大系数【 6.】2.13  —一、二、三级的【抗,震墙底部加强部【。位其截?面组合的《剪力设计值应按下式!调整 》 V《=ηvwVw   !  (6.2—.13?) : : :。 式中V抗》。震墙底部加强部位截!面组合的剪力设计值!;  】   ?  ηvw抗震【墙剪力?增大系数一级可取1!.6二级可取1.】。4三级可取1.2】;,  《     【  Vw抗》。震墙底部加强部【位截面组合的剪力计!算值 —。 6.2.14】  9度的一—级抗震墙底部加强】部位截面《组合的剪力》设计值可不按本规】范式(6.2.【13)调整但应符】合下式?要求 — , 》 式中Mwu【a抗震?墙底:部截面按实配纵【向钢筋面积、材料强!度标准值和轴力等】计算的?抗震受?弯承载?力,所对应的《弯矩值有《翼,墙时应?计入墙两侧各一倍翼!墙厚:度,范围:内的纵向《钢筋;? —      Mw抗!震墙底部截面组【合的弯矩《设,计值 《 ? 6.2.》。15  《抗震墙各墙》肢截:面组合的内力设计值!应按:下列规定《。采用 《    【 ,1  一级抗震墙的!底部加强部》位以:上部位墙肢的—组合弯矩设计值【应,乘以增大《系数其?值可:采用1.2剪力应】相应调整 》   【。  :2  双肢抗震【墙中墙肢不宜出现小!偏心受拉;当任【一墙肢为偏心—受拉时另一墙肢的】剪力设计值、—弯矩设计《值均应乘以》增大系数1.25】 ? 6.2.1】6  钢筋》混凝:土结构的梁》、柱、抗震墙和连】梁其截面组合的剪】力设计值应符合下列!规定 】   ? ,1  跨《高比大于2.5的】梁和连梁《及剪:。跨比:大于2的柱和—抗,震,墙应符合下式要【求 《 【    》。 ,2  ?跨高比不大于—2.5的《连梁、剪跨》。比不大于2的—柱和抗震《墙、支承筒仓竖【壁的框架柱以及落】地抗震墙的底部加】强,部位应符合下式要求! 】 《   ? 3  剪跨比应按!下式计算 【 ?λ=Mc/(Vc】h0)    【     (6.2!.16-3》) 》 式中λ剪—跨比应按柱端—或墙端截面组合的弯!矩计算?值Mc、《对,应的截面组合剪力计!算,。值V:c及截?面有效高度》h,0确定并《取上:、下:端计算结果》。的,较大值;反》弯点位于《柱高中部的框架柱】可按柱?净高与2倍柱截面】高度之比计算;【  【     V按本】规范第6.2.【8条~?第6.2.1—4条的?规,定调整后的梁端【、,柱端或墙端截面【组合的剪力设计值;! , ?。    》   ƒc混凝土轴!心抗压强度设—计,值; —   《    b梁、柱截!面,宽度或抗《震墙墙肢《。截面宽?度; —       】h0截面有效高度抗!。震墙可取墙肢截面】长度: , 》6.2.17—  框?排,架结构抗震计算【时尚应?符合下列规定 ! :     1 【。 侧移刚度沿—竖向分?布,基本:均匀的框架-抗震墙!结构任一层》框架部分承担—的剪力值不应小【于框排架结构—底部总地震剪—力的2?0%和框架部分各】楼层地震剪力—最大值?1.5?倍中:的较小?值 —  :   2  抗【震,墙地震内力计算时连!梁的刚度可折—减折减系数不宜小于!0.5 【   《  :3  设置少量抗】震墙的框架结构其】框架部分的地震剪】力值宜采用框架【结构:模,型,和框架-抗震墙【结,构模型中计算结果的!。较大值 【  ?   ?4  ?框,架-抗震墙结—构计算内力和变形】时其抗震墙应计【入端部翼墙的共同工!作 6.!2.18  框【架节点核芯》。区的:。抗震验算应符合下列!规定 】    1  【一、二、三级—框,架的节点核》芯区应进行》抗震:验算;四级框架节】点核芯区可不进行】抗震验算但应符合】抗震构造措施的要】求, —    2》  核芯区》截面:抗震验?算方:法应符合本规范附录!D的规定 】 6.《2.19  7度】(0.15g)【。Ⅲ,、Ⅳ类场地和8度、!9度时应计》算横向?。水平地?震作用对排架跨【的屋架下《弦产:生的:拉、:。压效应在《托架上的屋架可【不计算该效》应, , 《 6.2《.20?  7度(0.【15g)Ⅲ、Ⅳ【类,场地和?8度、?9度时排架》跨,屋架或屋面梁与【柱顶(?或,牛腿)的《。连接应进行抗震验算! —6.2.21  8!度和9度时》。钢结构仓斗与其钢】筋混凝土竖壁之间】的连接焊缝》。计算应?计入竖向地震作用】;竖向?地震作?用可分别采》用仓斗及其贮料【重力荷载代表—值的10%和2【0%设计基本地【震加速度为0.【30g时可取重力荷!载代表值《的15%《 ? 6《.2.22  7】度,(0.15g)Ⅲ、!Ⅳ类场地《和,。8,。度、9度时排架【跨,。在设置屋架横向水】平支撑的跨间宜【。计,入由:于纵向水平地—震作用产生的两柱】列位:移差对?屋架弦杆和支撑腹】杆的不利影响 【。 6.2】.23  支承低】跨屋盖的柱》牛腿(柱肩)的纵向!受拉钢筋截面—面积应按《下式确定 》 — 》式中A?s纵向水平》受拉钢筋的截—面面积; 】       N!G柱牛?腿面上?。重力:荷载代表值产生的】压力设计值;— , 《       a重!力荷载作用点至下】柱近侧边缘的距【离当小于0》.3h0《时应:采用0.3》h,0;  !     h—。0,牛,腿最大竖向截—面的有效高度—。; 《    —  : ƒy钢筋》抗拉强度《设计值; 》 : ?  :   ? NE?柱牛腿面上》地震:。组合的水平拉力设计!值,;  】   ?  γRE承载力】抗震调整系数—可采:。。用1:.,0 《 ?6.2.24  】框排架结构中—突出屋面的天窗【架及其两侧垂直【支撑的抗震计算【应符合下列规—定   !  1  应将【天,窗架及?其两侧垂直支—撑作为框排架结构的!组成部分《纳入结构的计—算模型?进行:。框排架结构的横向(!。对天窗架)和纵向(!对垂直支撑)地震作!用计算 —     2 ! 天:窗架横向和纵向的】简化抗震计算应【符合下列规定 !     【    《1)天窗架横—。向抗震?。计算:对有斜腹《杆的钢筋混凝土【天窗架和钢》天窗架可采用—底部剪力法》;9度或天窗架跨】度大:于9m?时天窗架的地震作】用效应应乘以增【大,系数增?大系数可《。采用1.5 !      【。  : ,2)天窗架》纵向抗震《计,算可采用双质—点体系即《屋盖和天窗架分别设!。置质点的底部—剪力:法其地?震作用效应》应乘以?增大:系数2.5 ! :  :      —3)采用底部剪【力法计?算时地震《作,用效应的增大—部分可不往》下传递 】 6:.,2.25《  :排架跨山墙抗风柱的!抗震计算可采用下】列方法 —    — 1  将山墙【抗风:柱纳入框排》架结构的计算模型】进行:。。整体抗震分析— 》 ,。    2  山墙!抗风柱?的抗震?计算简化方法可按】本规范附《录E:采用 】6.:。2.26  —框排架结构应进行】多遇地震作用下的抗!震变形验算其结构】楼层内最大的弹性】层间位?移应符合《下式要?求 》 Δuc≤[【θc]h   【   ?   (6.—2.26) 】 式中Δ—。uc多?遇地震?作用标准值产生的楼!层内最大的》弹性层间位移—;计算时可不扣【除结构整体弯曲变】形应计入扭转变形各!作用分项系数—均应采用1.—0结构构件》的截面刚度可采用弹!性刚:。度;  ! ,    [θ—c]弹性层间—。位移角限值宜按表6!.2:.26采用; 【     !  h计算结构楼层!层高 — 表6.2.【2,6  弹性层间【位移角限《值 — ? 《6.2.27 【 框排架结构在罕】。遇地震作用下薄弱】层的弹塑性变形验】算应符合下列—规定 ?    】 1  符合下列条!件时应进行弹塑性变!形验:算,  【    《 ,  1)《8度Ⅲ、Ⅳ类场【地和9度; —   【。      2)】7度Ⅰ~Ⅳ类—场地和8度Ⅰ、【Ⅱ类场地的楼—层屈服?。强度系数小于0.5!    ! 2  薄》。弱层(部位》。)弹:。塑,性变形?计算可采用静力弹塑!性,分析:方法和弹塑性时程分!析方法? ,     !3  ?框排架结构》层间弹塑性位移应】符,合,本规范式(》5.5.4)—的要求此时公式中的!h为薄弱层的层【高或排架上柱的高】度弹:塑性层间位》。。移角限值《宜按表6《.2.27采用;】当框架结构柱轴【压比小?于0:.4、支承筒仓竖壁!的框架?柱,轴压比小于0.3】时均可提高10【%;当?柱全高的箍筋构【造大于本《规范第6.3—.11?条规定的最小配箍】特征值30%时【可提高20%但【累计不应超过2【5% 《 , 表6》.2.27  弹】塑性层间位移角【限值 ? 】 , 注有筒仓的【框,。架位移角限》值,指筒:仓竖壁下柱》的弹塑性位移—筒仓上柱《仍,可按无筒仓的框架位!移角限值采用 】