：。 6.2》  计？算要点 【 6》.2.1《  6度《时的不规则、建造】于Ⅳ：类场地？上较高？的，框排：架，结，构以及7度～9度时！的框排架结》。构应按本规范第【5章有关《多遇地震的规—定进行水平、竖【。向地震作用和地震】作用效应计算— ：。 6》.2.2  框排架！。结构应按空》间结构模《型，计算地震作用且【应符合下《列规定 ！    《1  ？复，杂框排架《结构进行《多遇地震作用下的内！力和变形分》。析，。时应采用不少于两】个不同的力学模型】并应对其《计算结？果进行分析比较 】   【  2  框排架结！。构不规则时》应符：合本规范第》3.4.《6，条、：第3.？4.7条的规定 ！     】3 ： 抗震验算时结【构任一楼层的水平】。地震剪力《应符合本规范—第5：.2.5《条，的规定 】  ：。   4  —设有：天窗且不计入框排架！结构计算模型—时地震作用》计算时可《将，天，窗的质量集》中，在天窗架下部屋架】或屋面梁处》。 ： ：  ？   5  设有筒！仓的：框排架结构筒仓设有！横，向和纵向《。竖壁：时贮：料荷：。载应分？配给：纵，向和横向竖壁上；当！仅设有纵向竖壁【(横向为梁)时贮】料荷载应仅分配【给纵向竖壁上 ！     6】。  采用振》型分解反应谱法计】算时其振型》数不宜少于12个】 ，    】 7 ？。 计算的结构自振周！期应乘？以0.8～0.9的！周期：调整系？数 6】.2.3《  质量和刚度分】布明显不对称的框排！架，结构地震作》用计算时应计—入双向水平地震作用！下的扭转影响双【向水平地《震作用标准》。效应可按本规范式(！5.2.3-1)和！式(5.2》.3-？2)的较大值确定其！中单向水平地震作】。用下的？扭转：耦联效应可按下列】公，式确定 【。 式！中SEk地震—作用标准值的扭【转，效应：；  】。 ，    Sj、S】k分：别为j、k》振型地震作用标准】值的效应可取前9】个～15个》振型； 《 ：。     】  ζ？j、ζk分别为j、！k振型的阻尼比【； ：    】   ρjkj振】型与k振型的耦【。联系数； 》    】   λTk振型】与，。j振：型，的自振周期比 】 ： 6.2.4 】 当符合本规范附录！C规定的条件时【框排架结构》可按多质点》平面结构《计算；其地震作用效！应，可按本规范第—C.0.2条的规定！进行地震作》。用空：间效应调整 — ， ，。 6.2.5】  设有筒仓的【框排架？结构计算地震—作用时贮料重力荷】载代表值应按下式】确定 《 ， ？Gz：eq：＝ψGz  —  ：  (？6.2.5)—。 ？ 式中》Gze？q贮：料重：力荷载代表值；【 》       ψ】充，盈，系数对单仓和双联】仓，。可取：0，.9；对多联仓【。。可取0？.8； 《 》     》。。 G：z按筒？仓实：际容：积计算的贮料—荷载标准《值 《 6.2—.6  一、二、】。三、四级框架的底层！。柱下端(设有筒仓】的框架尚应包括支】承筒仓竖壁的框【。架柱：的上端)《截面组合的》弯矩设计值应—。分别乘？以，。。增大系数1》.7、1.5—、，1.3和1.2底层！柱的：纵向钢筋《应按上、下端的【不利情况《配置：。 6.2！.7  一》、二、？三，、四级框架的—梁柱节点处柱端【组合：的弯矩？设计值应符合下列规！定 ？ ，     1】 ， 除框？架顶层？和柱：。轴压比小于0.15！外柱端组《合的弯矩设计值应符！合下式要求 ！ ， ∑：M，。c＝ηc∑Mb 】  ：   (6.—2.7-1》) 》 ，     2—  一级的》框架结构和9度一】级框架可不符合【本规范式(》6.2.7-1)的！要求但？应符合下式要求 ！ ∑Mc＝1！.2∑Mbua 】        (！6.：2.7-2)— 式中∑！Mc节点上、—下柱端截面》顺时针或反时针方】向组合的弯矩—。设计值之《和上、下柱端的弯】。矩设：。计值可按弹性分析】分配；？ ， ，    【   ∑《Mb节点左》、右梁端截面反【时针或顺《时针：方向组合《的弯矩？设计：值之和一级框—架节点左、右梁端】均为负？弯矩时绝对值较【。小的弯矩应》取，零；  ！     ∑Mbu！a节点左、》右梁：端截面？反时针？或顺时针《。方向实配的》正，截面抗？震受弯承载力—所对应？的弯矩值之和应根】据实配钢筋面积(计！入梁：受压筋和相关楼【板，钢，筋)和材《料强：度标：准值确定； 【 《    《  η？c框：架，柱端弯矩增大系【数；对框架结构【一级可取1.—7二级可取1.【5三级可《。。取1.3四级可取】1.2；对框架【-抗震墙结构中的框！架一级可取1.【4二级可《取1.2三、四级可！取1.1 》 ： ：     3  】当反弯点不在柱的】层高范围内时柱端截！面组合？的弯矩设计值—可乘以柱端弯—矩增大系数》ηc 》 6.2.8 ！。 一、二、三级的】框架梁和抗震墙【的，连，梁其梁端截面组【。。合的：剪力：设计值应按下式【调整 》 》 ， ： 式中V梁端截【。面组合的《剪力设计值； 】 《      —ηvb梁端》剪力增大系数一【级可取1.3二级可！取1.2三》级可取1.》1； 》 ？      ln】梁的净跨；》 ， ： ，       】VGb？梁，在重力？荷载代表值作用【下按简支梁》分，析的梁端截面剪【力设计值《； —  ：    《 分别为梁左、【右端：反时针或顺时针【方向组合的弯矩【设计值一级框—架两端弯矩均—为，负弯矩时绝对值【。较小：的弯矩应取》零， 6【.2.9 》 一级的框架—结，构和9度的一—级，框架梁、连梁端【。截面组合的》剪力设？计值可不按本规【范式(6.2.【。8)调？整但应？符合下式要求 ！ — 式中分别【为梁：左、右端反时针或顺！时针方向《实配的正截》面抗震受弯承载力】所对：应的弯矩值应根据】实配钢筋面》积(：计入受压筋和相关楼！。板钢筋)《。和材料强度标—准值确定 】。 6.2.—1，0  一、二、三、！。。四级：框架柱组合的剪力】设，计值应按下式调整 ！ ？ 》 式中V柱端截！面组合的剪力设【计值：； ： ： ，  ？     ηvc柱！剪力增大系数—；对框架结构—一级：可取1.5二级【可取1.《 3三？。级可取1.2四级可！取1.1；对框架】。。-抗震？墙，结构中的框架一级可！取1.4二级可取1！.2三、四级可【取，。1.1； —    【   分别为柱的上！。、下：端顺时针或》反时针方《向截面组合的—弯矩设计值应符合】本规范第6.2.】6条、第6.2.7！条的规定； —   【   ？ Hn柱的净高【 —6.：2.1？1  ？一级的？框架结构和》9度的一级框—。架柱组？。合，的剪力设计值可不】按本规范式(6.2！.10)《。调整但应符合下式】要求 》。 ： 《 式中分—别为偏心受压柱的上！、下端顺时》针或反时《针方向实配的—正截：面抗震受弯承载【力所对应的》弯矩：值应根据实配钢筋面！积，、材：料强度标准值—和轴压力等确—定 《 6.2.【12  一、—二、三？、四级框架的角柱】、支承筒《仓竖壁的框架柱经本！规范第6.2—.6条、第6—。.，2.7条、第—6.2.1》0条：、第6.2.11】。条调整？后的组合弯》矩设计值、》剪力设计值尚应乘】以，不小于1.1—的增大系数 — 6.2.！13  一、二【、，三级的抗震墙底【。部加强部位其截【面组合？的剪力设计值应按】下式调整 】 ：V＝η？vwVw     ！(6.？2.：1，3)： 式【中V抗震《墙底部加强部位截面！组合的？剪力设计值》； ：     ！  ηvw抗震【墙剪力增《大系数一级可取【1.：6二级可取》1.4三级》可取1.2； 【  【    《 Vw抗震墙底部】。加强部位截面—组合的剪力计—算值 — 6.2.—14  9度的一级！抗震墙底部加强部】位截：面，组合：的剪力设《计，值可：不按本规范》式(6.2.13】)调：整但应？符合下式要求 】 ？ ： ？ ， 式中Mwu—a抗震墙底部截【面按实？配纵向？钢筋面？积、材料强》度标准值和轴力【等计：算，的抗震受《弯承载力所对应的弯！矩，值有：翼墙时应计》入墙两侧各》一倍翼墙厚》。度范围内的》。。纵向钢？。筋； 》    — ， ， Mw？抗震墙？底部：截面组合的弯矩设】计值 ？ ： 6.》2.15  抗震墙！。各墙肢截面组合的】内力：设计值？应按下列规》定采用？ 》     1  一！级，。抗震：墙，的底：部加：强部位以上部—位墙肢的组合弯【矩设计值应乘以增】大系数其值可采用】1，.2：剪力应相应调整【 —  ：  2  双肢【抗，震，墙，中墙肢？。不宜出？。现小偏心受拉—；当任一墙》肢为偏？心受拉时另》一墙肢的剪力—设计值？、弯矩设计值—。均应乘以增大系【数1.25》 《 6.2.16】  钢筋《混凝土结《。构的梁、柱、抗震墙！和，连梁其截面组合【的剪力设计》。值应符合下》。列规：定， ？    — 1  跨》高比：大于2？.，5，的梁和连梁及剪跨】比大于2的柱和抗】震墙应符合下式要求！ 》 》     2  ！跨高比不大于2【.5的连梁、剪跨比！不大于2《的，柱和抗震墙、支【承筒仓竖《壁的框架柱以—及落地？抗震墙的底部加【强部位应符合下【式要求？ ， ：。 —   》  ：3  剪《跨比应按下》式计算？ ， ， λ＝Mc/！(Vch0) 【   ？     (6【.2.16-—3) 《 式》。中λ剪跨《比应按柱端或墙端】截面组合《的弯矩计算值Mc、！对应的？截面组合剪力计【。算值Vc及截面有】效高度h0确定并】取上、下端计—算结果的较》大值；反弯点位【于柱高中部的—框架柱可按柱净高与！2，倍，。。柱截面高《度之比？计算； 》  》     V按本规！范第：6.2.8条～【第6.2.1—。4条的规定调—整后的梁端、柱【。端或墙端截面组合】的剪：力设计值； 【   —  ：  ƒc《混凝土轴心抗—压强度？设计值； 【       ！b梁、柱《截面宽度《或抗震墙墙肢—截面宽度； ！      【 h0？截面有效高》。度抗震墙可》取墙：肢截面长度 — 》6.2.17  框！排，架结构抗震》计算时尚应符合下列！规定 】 ， ，  1  侧移【刚度沿竖向分布【基本均匀《。的框架-抗震墙结】构任一层框架部【分承担？。的剪力值不应小于框！排架结构底部—总地震剪力的2【0％和框《架部分各楼层—地震剪？力最大值《1.5倍中的较小值！ ，    】。 2  抗》震墙地？。震内力计算时连梁的！。刚度可折减》折减系？数不宜？小于：0.5 》 ， ？    3 — 设置少量》抗，震墙的框架结构其框！架部：分的地震剪力值宜采！用框架？结构模型和框架-】抗，震墙结？构模型？中计算结果的—较大值 《    】 4  框架-【抗震墙结构计算内力！和，变形时其《抗震：墙应计？。入端部翼墙的共同】工作 》 6.2.1】8  框架节—点核芯区的抗震【验算应？符合下列《规定 《 《。    《1  一、二、【三级框？。架的节点核芯区应进！行抗震验算》；四级框《架节：点核芯区可不进行抗！震验算但应符合【。抗震构造措施的要】求，    ！ 2  《核芯区截面》抗震：验算方法应符合本】规范附？录，D的规定 【 ？6.2.19 【 7：度(0.15g)】Ⅲ、Ⅳ类场地和8度！、9度？时应：计算横向《水平地震作用—对排架跨的屋架下】弦产生？的拉、压效应—在托架？上的屋架可不计算该！效应 】6，.2.20  7】度(0.15g)】Ⅲ、Ⅳ类《场地和8度、9【度时：排架：跨屋架或屋面—。梁与柱顶(或牛腿)！的连接应《进行抗震验算 】 ： ：6，.2.21 — ，8度和？9度：。时钢结构仓斗与其钢！。筋混：。凝，土，竖壁之间的连接焊】缝计：算应计入竖向地震作！用；竖向地震—作用：可分别采用仓斗及】。其贮料重力》荷载代？表值的1《0％和20％设计基！本地震加速度为0】.30？g时可取重》。力，荷，载代表值的15％ ！ 《 6.2.》。2，2  7度》(，0，.15？。g)Ⅲ、Ⅳ类场地】和8度、9度时排】。架跨在设置》屋架横向水平支【撑的：跨间宜计入由—于纵向？水平地震作用产生的！两柱列位移差—对屋架弦《杆和支撑腹杆的【不利影响 — 6.2【.23  支—承低跨屋盖的柱牛腿！(柱肩)的纵—向受拉钢筋截—面面积？。应按下式确定 【。 【 式中As纵！向水：平受拉钢筋》的截面面积；—。  【     NG【柱牛腿面上重力【荷载代表《值产生的压力设计】值； 【 ，      —a重力？荷载作用点至下柱】近侧：边缘的距离》当小于0.3—h，。0时应采《用0.3h0—； ：    】   h0牛腿【最大竖向《截面：的有效高度； 】 《      ƒy】钢筋抗？拉强度？设计值； 】 ， ，  ：  ：  NE柱牛—腿面上地震》组合的水平拉—力设：计值； ！。      γR】E承载力抗震调整系！数可采用1.—0 6.！2.24 》 框排架结构中突】出屋面的《天窗架及其两侧【垂直支？撑的抗震计》算应符合下列规定 ！ ： ：。     1 【 应将天窗架及其】两侧垂直支撑—作为框排《架结构的组成部分】纳入：结构的计算》模型进行框》排架结？构的：横向(对天》窗架：)和纵向(》对垂直支撑)地震作！用计算 ！ ，   2《  天窗架横向【和纵向的简》化抗震计算应—符合下？列规定 ！ ，    《   1)天—。。窗，架横向抗震计算对有！斜腹杆的钢筋混凝】土天窗架和钢天窗架！可采用底部剪力法】；9度或天窗架跨】度，大于9m时》天窗架的地震作【用效应应乘以增大系！数增：大系数可《采用1.5 【 《  ：      —2)天？窗架纵？向抗震？计算：可采用双《质点体系即屋盖【和，。天，窗架分别设置质【点的底部剪》力法其地震作用【效应应乘以增大系】数2.5 — ，      】   3)采用【底部：剪力法计《算时地震作用—效应的增《大部：分可不往下传递【 ？ ？6.2.《2，5 ： 排：架跨山？墙抗风柱的抗震计】算可：采，用下：列方法 【 ，  ：   1  将【山墙抗风柱》纳入框？排架结构的计算【模型进行整体抗【震分析 】 ，   ？ 2  《山墙抗风柱的抗【震，计算简化方法可【按本规？范附录E采用— 《 6.2.26 ！ 框排架结构—应，。进行多遇地震—。作用下的抗震变形】验算其结构楼层内最！大的弹性层间—位移应符合下式要求！ Δ【uc≤[θc]【h        ！ (：6.2.2》6) 》 式中Δuc】。多遇地震作》用标准值产生的楼层！内最大的弹性层【间，位移；计算时可不】扣除结构整体弯【曲变形应《计入扭转变形—各作用分项系数均应！采用1.0结构构】件的截面刚度可【。采用弹性《刚度； ！      —[θc？]弹：性层间位《移，角限值宜按表6【.2.26》采，用；  ！     》h计算结构楼—层层高 【 表6.2.26！。  ：。弹性层间位移角限值！ ， ： 【 6.2.2【7  框排架结【构在罕遇地震作【用下薄弱层的弹塑】性变形验算应符合】下列规定《 —。 ，。  ： 1  符合—下列条件时》应进行弹塑性变形】验，算 》        ！ ，1)8？度，Ⅲ、Ⅳ类场》地和9度《。；， 《。      【   2《)7度Ⅰ《～Ⅳ类场地和8度】Ⅰ、Ⅱ类场地的楼层！屈服强度系》数小于0.5 【   【 ， 2  薄弱层(部！位)弹塑性》变形计算《可采用静力弹—塑性分析方法和【弹，塑性时程《。分析方法 ！   ？。  ：。3  框排架结构】层间弹塑性位—。移应符合本规范【式(5.5.4)】。的要：求此时？公式中的h为—薄弱层的层高—或排架上《柱的高度弹塑性【层间位移角限值【宜，按表6.2.—27：。采用；当框架—结构柱轴压比小于】0.4、支承筒仓】竖壁的框架柱轴【压，比小于0.3时均可！提高10％》；当柱全《高的箍筋构造—。。大于本？规，范第6.3.11】条规定？的最小配箍特征【值30％时可—提高20％》但累计不应超过【25％ 】 ，表6.2.27【  弹塑性层间【位移角限《值 【 ？ 注有筒仓的框！架位移角限值指筒仓！竖壁下柱的弹塑性】。位移筒仓上柱仍可按！无筒仓的框架位移】角限值采用 【