6.2 】 计算要点 】 6.2.！1  ？6度时的《不规则、建》。造于Ⅳ类《场地上较高的框【排架：结构以及7度～9度！时的框排架结—构应按本规范第5】章有关多遇》地震：的，。规定进行水》平、竖？向地震作用和—地震作用效应计算 ！ 》。6.2.2 — ，框排架结构应按空间！结构模型计算地震作！用，且应符？合下：列规定 — ，     1 】。 复杂框排架结【构进：行多：遇，地，震作用下的内力和变！形，分析时应采用不少】于两个？不同的力学模型【并应对其计算结【果进行分析比较【   】  2  框排架】结构不规则时应符】合本：规范第3.》4.6条、》第3.4.7—条的规定 】    》 3 ？ 抗震验算时结构】任一楼？层，的水平地震》剪力应符合》本规范第5.2.】5，条的规定 》  —   4  设【有天窗且不计入【框排架结构计算模】型时地震作用计【算时可将天窗的质量！集中在天窗架下部屋！架或屋面梁处 】 ？    《 5  设》有，筒，仓的：框排架结构筒仓设】有横向？。和，纵向：。竖壁时贮料荷—。载应分配给》。纵向和横向》竖壁上；《当仅设有《纵向竖壁(横向为梁！。)时贮料荷载—应仅分？配给：纵向竖壁上 —   【 ，。 6  采用振型分！。。解反应谱法计算时其！振型：数不宜少于12【个， ： ？   ？ ， 7  计》算的结构《自振周期应乘以0】.8～0《.9的周《期调整系数》。 6.】2.3  》质量：和刚度分布明显【不对：称的框？排架结构《。地震作用计算时应】计入双向水平地【。震作：用下的扭《转影响双《。向水平地震作用标】准效应可《。。按本规？范式(5.2.【3-1)和式(5.！2.3-2)的较大！值确定？其中单向水平—地，震作用？下的扭转耦联效应可！按下列公《式确：定， ！ 式中S—Ek地震作用—标准值的扭转效应；！ 》       S】j，、Sk分别为j【、k振型地震作【用标准值《的效：应可取前9个～15！个振型；《  ：。     ！  ζj、ζk【分别为j《、k振型的》阻尼比？； 《 ？  ：  ：  ρjkj振型与！k振型的耦联—系数； ！。 ，     λTk振！型与j振型》的自振周期》比 — 6.2.》。4  当符合—本规范附录C规定】的条件时《框排架结构》。可按：多质：点平面？结构计算；其地震作！用效应可《按本规范第C.0.！2条的规《定，进行地震作用—空，间效应调整 — 《 6.2.5  】设有筒仓的框排架】结构计算地震—作用时贮料》重力荷载《代表值？应按下式确定 ！ Gzeq＝ψ！Gz      (！。6.2.5》) 【式中Gzeq贮料】重力荷载代表值【； ？     】 ， ψ充？盈，系数：对单仓和双联仓可取！0.9；对》多，联仓：。可取0？.8； 【。 ，       【Gz按筒《。仓实际？容，积计算的贮料—荷载标准值 】 6.2.6 ！ 一、二、》三、：四级框架《的底层柱下》端(设有筒仓—的，框，架尚应包括支—承筒仓竖壁的—。框架柱的上端)【截面组合的弯—矩设计值应分—。别乘：。以增大？系数1.《7、1？.5、1.3—和1.2《底层柱的纵》。向钢筋应按》上、下端的不利情况！配置 【 ，6.2.7 — 一、二、》三、四？级框架的梁柱节【点，处柱端组合》的弯矩设计值应符】合下列规定 — ，   —  1  除框【架顶层？和柱轴？。压比小于0》.15？外柱：。端组合的《弯矩设计值》应符合下式要求【 ：。 ∑Mc＝η！c∑Mb  —  ： ， (6.2》.7-1) ！ ，     2  一！级的框架结》构和9度一级框架】。可不符合《本，规范：式(6？.2.7-1—。)的要求但应符【合下式？要，求 ？ ∑M—c，。＝1.2∑》Mbua    】  ：   (6.2.】7-2)《 》 式：中∑M？c节点上《、下柱端截》面顺时？。针或反时针方向组】合的弯？矩设计？值之和上、下—。柱端的弯矩设计【值，可按弹性《分析分？配； 》 ？ ，     ∑Mb节！点左、？右梁端？截面反时针或顺【时针方？向，组合的弯矩设—计值之？和一级框架》节点：左、右梁端》均为负弯矩时—绝对值较小的弯【矩应取？零； 《      ！ ∑Mbua—节点左、右梁—。端截面反时针—或顺时针方向实配】的正：截面抗震受弯承载】力所对应的弯—矩值之？和应根据实配钢【筋，面积(计入》梁受压筋《和相关楼板钢—筋)和材料强—。度标准值《。确定； 】 ， ，    《 ηc框架柱端弯矩！增大系？数；对框架结构一】。级可取1.》7二级可取》1.5三级可取【1.3四级可取【1.2；对框架-抗！震墙结构中的—框架一？级，可取1.4二级可】取1.2三、—四级可取《1.1 【 ：    3  【当反弯点不》在柱的层高范—围内时？柱端截面组合—。的，弯矩设计值可乘以】柱端弯矩增大系数】ηc — 6.2》.，8  一、二—、三级的《框架梁？和抗震墙的连梁【其，梁端截面组合的【剪力设计值应按【下式调整 【 】 式中V梁端—截面：组合的剪力设计值；！ —      η【vb梁端《剪力：增大：系数一级可取1【。.3二级可》取1.2三级可【取1.1； 】。   》    l》。n梁：的净跨？； 【 ，     V—Gb梁在重力荷载代！表值：作用下按简支—梁分析？的，梁端截面剪力设计值！； ？   —    分别为梁】左、右端反时—。针或顺？。时针方？向组合的弯矩设【计值一级框架两【端弯矩均为负弯矩时！绝对值较小》的弯矩应取零 】 6》。.2.9 》。 一级的《框架结构和9度【的一级？框架梁、连梁端截】面组：。合的剪力《设计值可《。不按本规范式—(6.2.8)调整！但应：符合下式要求 【 ！ 式中《分别：为梁：左、右端反时针或】顺，时，针方向实配的正截】面抗震受弯承载【力所对应的》。弯，矩值应根据实配钢】筋面积？(计入？受压筋和相关楼【板钢筋)和材料强】度标准值确定— 》 6.？2，.1：0  一、》二、三、四级框架】柱，组，合的剪力设计—值应按下《式调：整 ！ 式中V【。。。柱端截面组合的剪】力设计值《； ？  》     ηv【c柱剪力增大系数；！对框架结《构，一级可取1.—5二：级可取？1. 3三级—可取1.《2四级可取1.【1，；对框架-抗震【墙，。结构中的《框架一级可取1.】4二级可取》1.2三、四级【可取1.1； 】 《。      分【别为柱的《上、下端顺时针【或反时针方向—截面组合的弯矩【设计值应符合本【规范第6.2.6条！、，第6.2.7条【的规定；《   】   ？ H：n柱的净高 】 6.》2.11  一级的！。框架结构和》9度的？一级框架《柱组合的剪》力设计值可不—按本规范式(6.】2.：10)调《整但应符合下式【要求 — — ， 式中分别》为，偏心受压柱的—上、下端顺时针或】反时针方《向实配的正截面抗震！受弯承载《力所对应的弯矩【值应根据实》配钢筋面积、材料强！度标准值《和轴压力《等确定 》 6.—2.：12：  一？、二、三、四级框】架，的角柱、支承筒仓】竖壁的框架柱经本规！范第6.《2，.6条、第》6.2.7条、第6！.2.10》。条、第6.2—.11条《调，整后的组合弯矩设计！值，、剪：力设计值尚应乘以不！小于：1.1？的增：大系数 》 6.2.】13  一、二、】三，级的：抗震墙底部》加强部位其截—面组合的剪力设计】。。。值应按下式》。调，整 V】＝ηvwV》w     (6】.2：。.13) ！ ，式中V抗震墙底部】加强部位截面组合的！剪力设计值； ！      】 η：vw抗？震墙剪力增大系数一！级可取？1，.6二级可》取1.？4三级可取1.2】。；  】。  ：    Vw抗【震墙底部加强部【位截面组合的剪力计！算值 》 6.2—.14  9度的一！级抗震墙底》。。部加强部《。位，截面组合的剪—力设计值《可不按本规范式【(6：.2.1《3，)调整但应符—合下式要求 】 ！式中：Mwua抗震墙底部！截，面按实配纵向—钢筋面积《、材料强度标准值和！轴力等计《算的抗震受弯—承载力所对应的【弯矩值有翼墙时应计！入墙：两侧各一倍翼墙【厚度：范，围内的纵向》钢，筋； 《 《      Mw抗！震墙底？部截面组合的弯矩】设计值 【 6.2.15】  抗？震墙各墙肢截面组】合的内力设计值【应按下列规定—采用 】 ，   1《  一级抗震墙的底！部加：强部：位以上？部位墙肢《的组合弯矩设计【值应乘以增大系【数其值可采用1.】2，。剪，力应相应《调整 ？ 《     2 【 双肢？抗震墙？中墙肢？不，宜，出现小偏心受拉；当！任一墙肢为偏—心受拉时另一—墙肢的剪《。力设计值《、，弯矩设计值均应乘】以增大系数1.2】5 【6.：2.16 》 钢筋混《凝土：。。结构的梁、》柱、抗震墙和连梁其！截面组合的剪—力设计值应符合【下列规？定 》 ：    1  跨】高比：大于2.《5的梁和《连梁及剪《跨比大于2》的柱和抗震》墙应符？合下式？要求 【   ！  2 《 跨：高比不大于》2.5的连梁、【剪跨：比不大于2的柱和抗！震墙、支承筒—仓竖壁的框架柱以】。及落地抗《震墙的底部加强【部位应符合》下式要求 ！。 ？   —  3  剪跨【比应按下《式计算 — λ《＝Mc/(Vc【h0)？    《     (6.】2.：16-3) —。 式—中λ剪？跨比应？按柱端？或墙端截面组合的】弯矩计算值Mc、】对应的截面》组合剪力计算值【Vc及截面有效高】度h0确定》并取上、下端计算】结果的较大值—；反弯点位于柱【高，中部的框架》柱可按柱净》高与2倍柱截面高】度，之比计算； 【  》   ？ ， V按本规范第6.！2.8条～第6【.2.14条的规】定调整后的梁端【、柱：端或：墙，端截面组合的剪【力设计值； 【  》     ƒ—c混凝土轴心抗压强！度设计值； ！    》   b梁、—。柱截面宽度或抗震】墙墙肢截面宽度【； 《 ？    《 ， h0截面有效高】度抗震墙可取墙【肢截面长度 ！ 6？.2：.17  框排架】结构抗震计算—时尚应符合下—列规定 《。  —   1 》 侧移刚《度沿竖向分》布基本均《匀，的框架-抗》震墙结？构任一层框架—。部分承担的剪力值】不应小？。于框排架结构底【部，总地震剪力的20％！和框架部分各楼层】地震剪力最大值【1.：5倍中的较小值 ！ ，。    — 2  抗震墙【地震内力计算时连梁！的，刚度可折减折减系】数不宜小于0.5 ！     ！3 ： ，。。设置少量抗》震墙的？框架结构《其，框，架部分的地》震剪力值宜采用【框，。架结构模型和—框架-？抗震：墙结构模《型中计算结果—的，较，大值 ？     ！4  框架-抗震】墙结构计《算内力和变》形时其抗震墙应计】入端部翼墙的—共同工作 】 6.2.—18  框》架节点？核芯：区的抗震验》算应符？合下列？规定  ！   1  一、】二、三？级框架的节》点核芯？区应进行抗震—验算；四级框架【节点核芯区可不【进行：抗震验算《但应符合抗震构造】。措施的？要求： 》    《 2  《核芯区截面抗—震验算方法应符【合本规范附录—D的规？定 ？ 6》.2.19》  7度(0—.15g)Ⅲ、【Ⅳ类场地和》8度、9度》时应计算横》向，水平地震《作用对排架跨—的屋架下弦产生【的拉、？压效应在《托架上的《屋，架，可不计算该效应【 》 6.2.》20：  7度(》0.15g)Ⅲ、Ⅳ！类场地和8度—、9度时排架跨屋】架或屋？面梁与柱顶(—。或，牛腿)的连接应进行！抗震验算 — 6.2【.21  8度【。和9度时钢》结构：仓斗与其钢筋混凝】土竖壁之间的连接】焊缝计算应计—入，竖向：地，。。震，作用；？竖向地震作用可分别！采用仓斗及其贮料】。重力荷？载代：表值的10％和20！％设：。计，基本地震加速度【为0.30》g时可取重力荷载】代表值的15％ 】 ？ 6.2.22 ！ 7度(《0.15《g)：Ⅲ、Ⅳ类场地和8】度、9度时排架跨】在设置屋架横向水平！支撑的？跨间宜计入由于纵】向，水平：地震作？。用产生的《两柱：。列位移差对》屋架弦杆和支撑腹杆！的不利影响》 《 6？.2.23  【。支承低跨屋盖的【柱牛腿(柱肩—)的纵向受拉钢【筋截面面《积应按下式确—定 ！ 式中As】纵向水平受拉—。钢筋的截面面积； ！ ： ，       】NG柱牛腿面—上重力荷载代表【值，产生的？压力设计《值； —       a！重力荷载作用点至】。下柱近侧边缘的距】离当小于0.3h】0时应采用0.3】h0； 】。 ，      —h0牛？腿最大？。竖，向截面的《有效高度； —  — ，   ？ ƒ：y钢筋？。抗拉强度《设计：值； ？    】  ： NE柱《牛腿面上《地震组合的水平【拉力设计值； 【 ，。   —    γRE承】载，力抗震调整系数【可采用1.0 【 6.2.！24  框排—架结构中突出屋面】的天窗架及其两侧】垂直支撑的抗—。震计算应符合下【列规定 》 ：。  ？。 ，。  1  应将天窗！架，及其：两侧垂直支撑作为框！排架结构《的组成部分纳入结】构的计算《模型进行框排架结构！的横向(对天—窗架)？和纵向(对垂—直支撑)《地震作用计算 】 ， ？    《2  ？天窗：架横向和纵向的简化！抗震计算应符合下】列规：定 【   ？    《 1)？天窗架横《向抗震计算》对有斜腹杆的钢【筋混凝土天》窗架：和，钢天窗架《可采用底部》剪力法；9度或【天，窗架跨度大于9m时！天窗架？的地震作用效应应】乘以增大系数增【大系数可采用1.5！ ：      ！。   2)》天窗：架纵：向，抗震计算可》采用：双质点体系即屋盖】和天窗架分别—。设，置质点？的底部剪力法其地】震作：用效应应乘以增【大系数2.5 【  —       3)！采用：底部剪力法计算【时地震作《用效应？的增：大，部分可不往下传递】 ， 6.2.！25 ？。 排架跨《山墙抗风柱》的抗震计算可采用下！列方法 》 ？     1 【 将山墙抗风柱纳】入框：排，架结：构的计算模型进行整！体抗震分析》  【   2 》。 山：墙抗：风柱的抗震计算简】化方法可按本规范附！录，E采用 》 ： 6.2.2【6  框排架—结构应进行》多遇地震《作用下的抗震—变形验？。算其结？。构楼层内最大—的弹性层间位移应】符合下式要求 【 ： Δu》c，≤[θc]h 【    《    (》6.2.26) ！ 式》中Δuc多》遇地震作用标准【值产生？的，楼层内最大的—弹性层间位移；计】算，时可不扣除结构整】体弯曲变形应—计入：。扭转：变形各作用》分，项系数均应采用1】.0结？构构件的截面刚度可！采用弹性刚度； 】 ， 《 ，     [θ【c]：弹性：层间位移角限—。值宜按？表6.2.》2，6采用；《 《  ？  ：   h计算结构楼！层层高 【。 ：表6.？2.26  弹性】层间位移角限值 】 ， ： 【 6.2.27【  框排架》结构在罕遇地—震作：。用下薄弱层的—弹塑性变形验算应】符合下列规定 】   —  1 《 符合下《列条件时《应进行弹塑性变【形验算 《。 》      —  1)《8度Ⅲ、Ⅳ类—场地和9度； 【 ：      】   2)7—度Ⅰ～Ⅳ类场地和8！度Ⅰ、Ⅱ类》场地的楼《层屈服强度系数【。小于0.5》。 ： ？     2  薄！。弱层(部位》)弹塑性变形计【算可采用静力弹塑性！分析方法和弹塑【性时：程分析方法 】 ：     3—  框排架结构【层间弹塑性位移应符！合本规范式(5.】5.4)《的要求此时公式中的！h为薄弱层》的，层高或排架上柱的】高，度弹塑？性层间位《移角限值《宜按表6.》2.27采用；当】框架结构柱轴压比】小于0.4、支【承筒仓竖壁的—框架柱轴压》比小于0.3时均可！提高10％；当柱】全高：的箍筋构造》大，。于本规范第》6.3.11条【规定的最小配箍特征！值30？％时可提高2—0％但累计不应超过！25：％ 表】6.2.《27  弹塑—。性层间位移角—限，。值 《 ： 注】有筒仓的框架位【移角限值指筒仓竖壁！下柱的弹塑性位移筒！仓上柱仍可按无筒】仓的框架《位移角限值》采用 《