《6.2？。  计算要点—。 》 6.2.1 ！ 6度时的不—规则、建《造于Ⅳ类场地—上较高的框排—架结构？以及7？度，～9度时的框排架结！构，应按本规《范，第5章有关多遇【地震：的规定进行水平【、竖向地震作用和地！。震作用效应》计算 — 6.2.2  ！框排架结构应按空】间结构模《型计算？地震作用且应符【。合下列规定 ！    》 1  复杂—框排架结《构进行多遇》地，震作用下的》内力和变形分—析时：应采用不少于两【个不：同的力学模》型并应对其计算结果！。进行分析比较 ！     2 ！ ，框排架结构不规则】时应符合本规范【第3.4.》6条、第《3.4？.7条？的规定 ！    《3 ： 抗震验《算时结构任一楼层的！水，平地震剪力应—符合本规范》第5：.2.5条的规【定 —     4 【 设有天窗且不【计入框排架结构【计算模型时地震【作用计？算时可将天窗的质量！集中在天窗架下部屋！架或屋面《梁处 《 《    5》  设有《。筒仓的框排》架结构筒仓设有【。横向和纵向竖壁【时贮料荷载应—分配给纵向和—横，向竖壁上；当—仅设有纵向》竖壁：(横向为梁)—时贮料荷载应仅分配！给纵：向竖壁上 【   》  6  》采用振型分》解反：应谱法计算时其振型！数不宜少于12【个 ？ ？ ，  ：  7？  计算《的结构自振周期【应乘以0.8—～0.9的周期调整！系数 6！.2.3  质量和！刚度分？。布，明显不对称的框排架！结构：。地震作用计算时应计！入双向水平地震作】用下的扭转影—响双向水平》地震作用标准效应可！按，本规范式(》。5.2.3-1【)，和式：(5.？2.3-2)的较大！值确定其中单向水】平，地震作用下的—扭转耦联效应—可按下列公式—确定： 》 【式中S？E，k地震作用标准值的！扭转效应；》 —      —Sj、？Sk：分别为j、k振型地！震，作用标准值的效【应可取？前9个～《15个振型；—  ？ ？  ：   ？ ， ζj、ζ》k分：别为j、k》振型的？阻尼比；《 ？       ！。ρjkj振型与【k振型的耦联系【数； ？ 《       【λTk振型与—j振：型的自振周》期比 — 6.2.—。4  ？当符合本规》范附：录C规定的条件【时框排架结构可按】多质点平面结构计算！；其地震《。作用效应《可按：本规范第C.0【.2：条的规定《进行地？。。震作用空间》效应调整 】 6.2.5 】 设有筒《仓的：框排架结构计—算地震作用》时贮料重力》荷载代表值》应按下式确》定 —。 Gzeq＝—ψ，。Gz    —  (6.2—.，。5) — 式？中Gzeq》贮料重力荷载代【表值；？    ！  ： ψ充盈系》数对单仓和双联仓】可取0.9；对多联！仓可取0《.8； ！ ，     G—z按筒仓实际—容积计算的贮料【荷载标准值 【 6.2.】6，  一、二、三、】四级框架的底—层柱下端(设有筒仓！的框架尚应包—括，支承筒？仓竖壁？的框架柱《的上端？)截面？组，。合的弯矩设计—值应：分别：乘以增大《系数1.7、—。1，.5、1《.3和1《.2底层柱的纵向钢！筋，应按上、下端—的不利情况配—。置 》 6.《2.7？。  一、《二、三？、四级框架的梁柱】节点处柱《端组：合的弯矩《设计值应符合—下列规定 【 ？   ？ 1  除框架顶层！和柱轴压比》小于0.15外柱端！组，合的弯矩设计值【应符合下式要求 】 ∑Mc】＝ηc∑Mb—      (6】.2：.7-1) ！     —2  一级的—框架结？构和9度一级—框架可不符合本规范！式(6.《2.：。7，-1)的要求但【应符合下式要求 ！。 ： ∑Mc＝1.2！∑Mbua   】  ： ，   (6.2.7！-2) 】 式中∑Mc节【点上、下柱端截面顺！时针或反时针方【向组合的弯矩设【计值之和上》、下柱端的弯矩设计！值可按弹性分析分配！。；   ！    ∑Mb【节，点左、右梁端截面】反时针或顺》时，。针方向组合的弯【矩设计值之和一【级框架节《点左、右梁端均为】负弯矩？时绝对值较小的弯矩！应取零？； — ，      —。∑Mbua》节点左、右梁端【截面：反时针或顺时针方向！实配的正截面—抗震受弯承载力【所对应的弯矩值【。之和应根据》。实配钢筋面积(计入！梁受压筋和相关楼】板钢筋)和材料强】度标准值确定；【。 《  ？   ？  ηc框架柱端弯！矩增大系数；对框】架结构？一级可取1.7二】级可：取，。1.5三级可取1】.3四？级可取1.2—；对框架-抗震墙】结构中？的框：架一级可取》。1.4二《级可取？1.：2三、四级可取【。。1.1 《 ，  》   3 》。 当反弯点不在柱】的层高范围内时柱】端截面组合》。的弯：矩设计值可》。乘以柱？端，弯矩增大系数ηc】 —6.2.8 — 一、二、》三，级的框架梁和抗震】墙的连梁其梁端截】面组合？。的，剪，力设计值应按下【式调整？ 】 《式中V梁《端截面组合的剪力】设计值； 【 ：  ：    《 ηvb梁端—剪力增大系数一级】可取：1，.3：二级：可取：1.：2三级？可取1？.1；？    ！   l《n梁：的净跨； 【    —   VGb—梁在重力荷》载代：表值：。作，用下按？简支梁分《析的：梁端截面剪》。。力设计值； — 《       【分别为梁左、右端】。反时针或顺时—针方：向组合的弯矩设计】值一级？框架两？端弯矩均为负弯矩】时绝对值较小—的弯矩应取》。零 — 6.2.9 【 一级的框架结构】和9度的一级框架】梁、连梁端截面组合！的剪力设计值—可不按本规范—式(6.2.8【)，调，。。整但应符《合下式要求》 》 式】中分别为梁左、右端！反时针或顺时针【方，向，实配的正截面—抗震受弯承载力所对！应的弯矩值》应根据实《配钢筋面积(计入】受压筋和相关楼【板钢筋)和材料强度！标准值确定 ！ ：6.2？.10  一、【二、三、四》级框架柱组合—。的剪力设《计值应按下》式调整 》 ？ — 式中V《柱端截面《组合的剪力设计值】； ？   —    ηvc柱】。剪力：增大系数；对框【架结构？一级可取1》.5二？。级可取1《. 3？三级可？取1.2四级可【取1：.1；？。对，框架-抗震墙—结构中的框架一【级可取1.》4二级可取1.【2三、？四级可取《1.1？； ？。      ！ 分：别为柱的上》、，下端顺时针或反【时针方向截面组【合的弯矩设计值应】符合本规范》第6.2.6条、第！6.2.7条—的规定； 【  《  ：   Hn柱—的净高 【 6.2.11 ！ 一级的框架—结，构和：9度的一级框—架柱组合的剪—力设计？值可：不按本？规范式(《6.2.10)【调整但应符合—下式要？求 》 ： 《 式中分别—为偏心受压柱的上、！下端顺时针或—反时针？方向：实配的正截面抗震】受弯承载力所对应的！弯矩值应根据—实配钢筋面积—、材料强度》标，准值：和轴压力等确定【 ： 6.2【.12？ ， 一、二、三、四】级框架的角柱、【支承筒仓竖壁的【框架：。柱经本规范第6【.2.？6条、第6.—。2.：7条、第6.2【。。.10条、》。第6.2.1—1条：调，整后的组合》弯矩设计值、—剪力：设计值尚《应，乘以不小于1.【1的增大《系数 —。 6.2》。.13  》。一、二、三级—的抗震墙《底部加强部》位其截面组》合的剪力设计值【应按下式调》整， 》 ，V＝η？vwVw   【  ：(6.2.1—3，) — 式中V抗》。震，墙底部加强》部位截面《组，合的：剪力设计值； 【    】   ？ηvw抗震墙—。剪力增大系数一级】可取1.《6二级可取1.【4三级可取1.2】；  》  《 ，。    V》w抗震墙底》。部加：强，部，位截面组合》的剪力计《算值： 》 ，6.2.1》4  9度》的一级抗震墙底【部，。加强部？位截面组《。合的剪力设计值可不！按本规范《式(6.2.1【3)调整但应—符，合，下式要求 》 ： ， 《 式》中，Mwua抗震墙【底部截面《。按，。实配纵向钢筋面积、！材料强度标准值和轴！力等计算《的抗震？受弯承载力所—对应的弯矩值有翼】墙时应计《入墙两？侧各：。一倍翼墙《。厚度范？围内的纵向钢—筋； 《 ，  《  ：   Mw抗—震墙底部截面组合】的弯矩设计值 】 6.2.1！。5  抗震墙—各墙肢截面组合的】内力设？计值应按下列规定采！用 【   ？ 1 ？。 一级抗《震墙的底部加—。。强部位？。以上部位墙肢的【组合：弯矩设计值》应乘：以增大？系数其值可采用1】。。.2：剪力应相应调整 】   【。。  2？  ：双肢抗震《墙中：墙肢：。不宜出现小偏心受拉！；当任一墙肢为偏】心受拉时另》一墙：肢的剪力设计值、】弯矩设计值均—。应乘以增大系数1.！25 6！。.2.1《6 ： 钢筋混凝土—结，。构的梁、柱、—抗震墙和连梁其截面！组，合的剪力设》计值应符合》。下列规定 ！     》1  跨高比—大于2.5》的梁：和连梁及剪跨比【大于2？的柱和抗震墙应符合！下式要求 】。 ？    】 2  跨高比不大！于2.5《的，连梁：。、剪跨比不大于【2的柱和抗震—墙、：支承筒仓竖壁的框架！。柱以及落地抗震墙的！底部加强部位应【符合下式要》求， 】     3！  剪跨比应—按下：式计：算 — λ＝Mc/—(Vch0)   ！      (6.！2.：16-3) ！ 式中λ剪—跨比应按柱端—或墙端截面组合的】弯矩计算值M—c、对应的截面组合！剪，。。力计算值《Vc及截面有—效高度h0确定【并取上、下端计算结！果的较大《值；反弯点位于柱】高中部的《框架柱可按柱净高与！2倍：柱，截面高度之比计算】； 》       】V按本规范第6.2！。.8条～第6.2.！14条？的规定？调整后的梁》端、柱端或墙端【截面组合的剪—力，。设计值；《    ！   ？ƒc混？。凝土轴心抗压强度】设计值； —。      ！ b梁、柱截面宽度！或抗震墙墙肢—截，面宽度； 》。。 ： ？      h0】截面有效高度抗【震墙可取《墙肢截面长度 】 ， 6.2—。.17  框—排架结构抗》震计算时尚应符合】下列规？定 —     》1 ： 侧移刚《度沿：竖向分布基本—均匀的？。框，架-抗震墙》结构任？一，层框架部分承—担，的剪力值不应小于】框排架结构底—部总：地震剪力的20％】和框架部分》各楼层地震剪力最】大值1？.，5，倍中的较小值 ！     2 ！ 抗震墙地震内【力，计算：时连：梁的：刚度可折减折—减系数不宜》小于0.5 ！ ：    《3  设《置少量抗震墙—的框：架结构其框架部分】的地震剪力值宜采用！框架结构模型和【。。框架-抗震墙结构】模型中计《算结果的较大—值 【    4  【框架：。-抗震墙结构计【算内力和变形时其】抗震墙应计入端部翼！。。墙的共同工》作 ？ ？ 6.2《.18  》框架节点《。核芯区的抗震验【算应符合下列规定】   】  1  一、二】、，三级框？架的节点核芯—区应进行《抗震验算；四级框架！。节点核芯区可不进行！抗震验算但应—。符合抗？。震构造？措施的要《求 ：     ！2  ？。核芯：区截面抗震》验算方法应符合本】规范附录D》的规定 】 6：.2.19  7度！(，0.：15g)Ⅲ、Ⅳ【类场地？和8度、《9度时应计算横【向水：平，地震作用对排架跨的！屋架下弦产生—的拉、压《效应在托《。架上的屋架可不计】。算该效应 【 6.2.2】0  ？7度(0.15g)！Ⅲ、Ⅳ类场地和【8度、9《度时排架跨屋架或屋！面梁与柱顶(或牛腿！)的：连接应进行》抗，震验算 ！6.2.2》1  ？。8度和？9度时？钢，结构仓斗与其钢【筋混：凝土竖壁之间的【连接：焊缝计算应》计入：竖向地？。震作用；竖向地震作！用可分？别采用仓斗及其【贮料重力荷载代【表值的10》％和2？0％：设，计基本地震加速【度为0.30g时可！取，重力荷载代表值的】15％ 》 《6，.2.？22  7》度(0.15g【)Ⅲ、？Ⅳ类场地和8度【、9度时排架—跨在设置屋架横【向水平支撑的跨间宜！计入由？于，纵向：水平：地震作用产》生的两？柱列位移差》对屋架？弦，杆和支撑腹杆—的不利影响 — 》6.2.23— ， 支承低《。跨屋盖的柱牛腿【(柱肩)的纵向【受拉钢筋《截面面积应按—下，式，确定 《 — ？。 式中？As纵向水平受【拉钢筋的截面面【积；  ！     》NG柱牛《腿，面上重？力荷载代《表值产生的压—力设：。计值； —      】 a：重力荷载作用—。点至：下柱近侧边缘的距】离当小于0.3h0！时应采用《0，。.3h0； 【  》     h0牛腿！最大：竖，向截面的有效高【度，； —      — ƒy钢筋抗拉强度！设计值；《    ！   NE柱牛【腿面上地震》组合：。的水：平拉力？设计：值； 【       【γRE承载力抗震】调整系数可采用【1，.0 》 6《.2.24》。 ， 框排架结构中【突出屋？面的天窗架及—其两：侧垂直支撑的—。抗震计？算应符合下列—规，。定 —  ：   1  应将天！窗架及其两侧—。垂，直支撑作为框排架结！构的组成《部，分纳入结构的计算】模型：进行框排架结—构的横向(对—天窗：架)和纵《向(：对垂直支撑)地震作！用计算 【     2 】 天窗架横向和【纵向的简化抗—震计：。算应符合下》列规定 】     》    1)天窗】架横向抗震计—。算对有斜《腹杆的钢筋混凝土】天窗架和《。钢天：窗架可采用底—部剪力法《；9度或天窗架跨】度大：于9m时天窗—。架的地震作》。用效应应《乘以：增大系数增大系数可！采，用1.5 【 ？       【 2)天《窗，架纵向抗震计—算可采用双质点体】系即屋盖《和天窗？架分别？设，置质点的《底部剪力法其地【震作用效《应应：乘以：增大系？数2.5 —      ！   3)采用底】部剪力法计算—时地震？作用效应的》。增大部分《可不往下传递—。 6【.，2.25  —排架跨山墙抗风柱】的抗震计算可采用】下列方法 》   【  1  将山墙】抗风柱纳入》框排架结构的计算模！型进行整体抗—震分：析 ： 》    2》  山墙抗风柱的】抗震计？算简：化方法可《按本规范《附录：E采用 】 6.？2.26  —框排架结构应进【行多：遇，地震作用下》的抗震变《形验算其结构楼层】内最大的弹性层【间位移应符合下式要！求 《 Δu》。c≤[？θc]h   【     》 (6？.2.26) 】 式中Δuc！多遇地震作用—标准值产生的楼【层内最？大的弹性层间—位移；？计算时可不扣除【结构：。整体弯曲《变形：应计入扭转变形各】。作用：分项系数均应采用】1.0结构构件的截！面刚度可采用弹【性刚度； ！。     》  [θ《c]：弹性层间《位移角限值宜按【表，6.2.26采【用； 【      — h计算结》构楼：层，层高 】表6.2.26 】 弹性层间》位移角限《值 》。。。 ？ 《 6.2.27 】 框排架《结构在罕遇地震作用！下薄弱层的》弹塑性变形验算应符！合下列规定 ！ ：    1  【符，合下列条件》时应进行弹塑性【变形验算《  【   ？    1)8【度Ⅲ：。、，Ⅳ类场地和9度； ！  — ，      2【)7度Ⅰ～Ⅳ类场】地和8？度Ⅰ、Ⅱ《类场地的楼层屈服强！度系数小《于0.5 【 ：     2  】薄弱层(部位)【弹塑性变形计算可采！用静力弹塑性—。分析方法和》弹塑性时程分析【方法 《 ， ：     3 【 框排架结》构层间弹塑性位移应！符合本规《范式(5.5—.4)？的要求？。此，时公式中的h为【薄弱层？。的层高或排架上柱】。的高度弹塑性层【间位移？角，限值宜按表6—.2.27采—用，；当框架结构柱轴压！比小于0《.4、支《承筒仓竖《壁的：框架柱轴压比小【于0.3时均可【提高10％；当【柱全高的箍筋—构造大于本规范第】6.3.11条规定！的最小配箍特征【值30％时可提高】20％但累计不应】超过：。25：％ ？ ， 表6.2.2！。7  弹塑性层间】位移角？。限值 ！ 注有【筒仓的框架位移角限！值指筒仓竖壁下柱的！弹塑性位移筒仓上柱！仍可按无筒仓的【框架位移《角，限值采用 —