附录L【  隔震设》计简：化，计算：和砌体结构隔震【措施 ？ ？    【 1 对于剪切型】结构可？根据基本周期和规】范的地震影响—。系数曲？线估计其《隔震和不《隔震的水平地震作用！此时分别考虑结【构基本周期不—大于特征周期和大于！特征周期两种情【况在每一《种，情况中又以5倍特】征周期为界加以【区分  ！       1】）不：隔震结构《的基本周期不大于】特征周期Tg的情况！  【   ？ ，   ？设隔震结构的地【。震影：响，。系数为α不隔震结构！的地震影响系数【为α′则对隔震结】构整个体系》的基本周期为T【1当不？。大于5T《g时地震影响—系数 ？ 【 《 ，       【。由，于，不隔：震结构的基》本周期小于或等于】特征周期《其，地震影？响系数 ！ ？ ， 式？中:αmax一一阻！尼比0.05的不隔！震结构的水平地【震影响？系数最大值； 【  —     》。η2、γ分别为与阻！尼比有关的》最大值调整系—。数和曲线《下降段衰减指数见本！规范第？5.1节条文—。说，明 》    》 按照减震》。系数：的定义若水平—向减震系数为β【则隔震后结构的【总水：平地震作用》为不隔震结构总水】平地震？作用的β倍即 ！ ， —     根据2！。001规《范试设计的结果简化！法的减震系数小于时！。程法采用1.2的】系数可接近时—程法故规定 【。 》 《  ：。   当隔震后结构！。基本周期《T1＞？5Tg时地震影响】系数为倾斜下降段】且要求不小于—0.2αmax【确定水平向减震系】数需专门研究往【。往不易实现例—如要使水平向减震系！数为0？.25需有 ！ ： —    对Ⅱ—类场地T《g＝0.《35s阻《尼比0.05相应】的T1为4.7s】但此时α＝0.【。。175αmax【不满足α≥0.2α！max的要求 】。    【 ，2）结构基》本周期大于特—征周期？的情况 》 ？。 ，  ：。  ：不，隔震结构的基本【周期T0大于特征】周期T？g，时地震影《响系数为 — 》 《     为使隔震！。结构的水平向减震】系数达到β同—。样，考虑1.2的—调整：系数需有 【 ， —     当隔震！后结构基本周期T】1＞5Tg时也需专！门研究 ！。   ？。 注意若《在T0≤Tg时取】T0＝Tg》则式（12》），可转化为《式，（10）意味—着，也适用于结构基本周！期不大于特征周【期的情况 ！  ：   ？多层：砌体结构的》自振周期较短对多】。层砌体结构及与【其基本周期相当的结！构本：规范按？不隔震时基本—周期不大于0.4】s考虑？。于是在？上述：公式中？引入“不隔震结【构的计算周期T0】”表：示不隔震的基本周】期并规？定，多层砌体取0.【4s和特征周期二者！的较大值《其他结构取计算基】本周期？和特征周《期的较？。大值即得到规范【条文中的《公式砌体结构用式】（L.1.1-1）！表达；？与砌体周期相当【的结：构，用式（L.1.1-！2）表？达 ？    【 ，2， 本条提出的—隔，。。震层扭转影响系数是！简化计？算（图？。27） 《 ， 】 ，     》在隔震层顶板—为刚性的《假定：下由几？何关系第i》支座的水平位移可】写为： ！ 《 》 ，。   略去》。高阶量可得 — ！     另一方！面在水平《地震下i支》。座的附加位》移可：根据：楼层的扭转角与【支座至？隔震层刚度》。中心的距离得到【 —。 —。 ， ，  如果将隔—震层平移刚度和【扭转刚度用隔—震层平面的几何尺寸！表述并设隔震层平】面为矩形且隔震支座！均匀布置可得 ！ ： ： 》    对于同时考！。虑双向？水平地？震作用的扭转—影，响的情况《由于隔震层在—两个水？。平方向的刚度和阻尼！特性相？同，若两方向《。隔震层顶部的水平力！近似认为相等均取】为FEk《可有：地震扭矩《 ！ ，     同时】作用的地《震扭矩取《下列二者的较大 】 ：。 —    — ，其中偏？。心距e为下列二【式的较大值: 】 ？ ，  【。   考虑》到施工的误》差地震剪力的偏心距！e宜计入偶然偏【心，距，的影：响与本规范第—5.：2节的规定相同隔震！层也采用限制扭转】影，响系数最《小值的方法处理由于！隔震结构设计有助】于减轻结构扭—转反应建议偶然【偏，心距可根据隔震层的！情况取值不一定取垂！直于地震作用方向】边长的5％ 】  《   3 对于砌体！结构其竖向抗—震验算可简化为墙】体抗震承载力—验算时？在墙体的《平均正应力》σ0计入竖向—地震应力的不利【。影响 ？   【  4 考虑到隔】震层对竖向地震作用！没有隔震《效果上部砌体结【构的：构，造，应保留与竖向抗力有！关，的要求对砌体结构】的局部尺寸》、圈梁配筋和构【造柱、？芯，。柱，的，最，大间距作了原则规】定 ： ，