， 附录》L ： 隔震设计简化【计算和砌体结构【隔震：措施 】     1 对！于剪切型结构可根】据基本周期和规范的！地震影响系数曲线】估计其？隔震：和，不隔震的水平—地震作？用此时？分别考虑结构—基本周期不大—于特征周《期和大？于特：征周期两种情况【在每一种情》况中又以5》倍特征周期为界加以！区分 【    《 ，    《1）不隔震结构的基！本周：期不大于特征周期T！g的情况 — ，      】   设隔震—结构：的地震影响系数为】α不：隔震结构的地—震影响系数为α′则！对隔震结构整个【体系的基本》周期为T1当—不大于5T》。g时地震影响系数】 ！ ：。      —   由于不隔【震结构的基本周【期小于或《等于特征周期其地震！影响系数 】 — ， 式中:αma【x一一阻尼》比0.？05的不隔震结【构的水？。平地震影响》系数最？大值； —       ！η2、γ分别为与】阻尼比有关的最【大，值调整系数和曲【线下降？段衰减指数见本规】范第5.《1节条文说》明，   】  按照减震系数的！定义若水平向减震】系数为β则隔震后】结构的总《水平地震作用为不】隔震结构《总水：平地震作《用，的，β倍：即 ！     根！据，2，001规范试设【计的：结，果简化？法的减震《。系，数小于时《程法采用1.2的系！数，可接近时《程法故规定 ！  ！   ？当隔震后结构基本周！。期T1＞《5Tg时地震—影响系数为倾斜【下，降段且要求不小于】0.2αma—x确定水平向减震】系数需专门研究往往！不易实现例如要使】水平向减震系数【为，0.：25需有《 【    】 对Ⅱ类场地Tg】＝0.35s阻尼比！0.05相应—的T1为4.—7s但此时α—＝0：.，175αmax【不满足α≥0.【2αmax的要求】 《     2）结！构基本？周期大？于特征周期》的情况？ ， ， ，     【不隔震？结，。构的：基，本周期？T，0大于特《征周期Tg时—地震影响系数为 ！ ！     为使隔震！结构：的水平？向减震系数达—到β同样考虑1.2！的调：整系数需有 【 ？ 【   ？ 当隔震后结构基】本周期T1＞5Tg！时也需？专门研究《 —    注》意若在T0≤—Tg时？取T0？＝Tg则式（12）！。可转：化为式（10）意味！着也适用《于结构基本周期【不大于特征周期的情！况 《   》  ：。多层砌体结构—。的自振周期较短【对多层砌体结构及】与其基本《周期相当的结—构本规范按不隔震时！基本周期不大于【0.4s考》虑，于是在上《述公式中引入“不】隔震结构《的计算周《期T0”《表，示不隔震的基本【周期并规定多层砌】体取0.《4s和特征周期【二者的较大》。值其：。他结构取计算基本】周期和特征周—期的较？大值即得到规范条】文中的公式砌体结构！。用式（L.1.1】-，。1）表达；与—砌体周期相当—的结构用式（L.】1，.1-2《）表达 ！    2 本条提！出的隔震层》扭转影响系数是简化！计算（图27） 】 ： 》 ：     在隔】震层顶板《为刚性的假定下由几！何关系第i》支座：的水平位移可—。写为 《 》 》  【   略去高阶【。量可得 【 ？ ，    【 另一方《面在：水平：地震下i支座的【附加位移可根据【楼层的扭转角与【支座至隔震层—刚度中心的距离得到！ ： 】   《  ：如果将隔震层—平移：。刚度和扭转》刚度用隔震层—平面的几何尺寸【表述并设隔震层平】面为矩形且隔震支】座均匀？布置可得 【 ： ， 》 ， ，。   对《于同时考《虑，双向水平地震—作用的扭《转，影响的？情况由于隔震层在两！个水：平方向的《刚，度和阻尼特性相【同若两？方向隔震层顶—部的水平力近似认为！相等均取为FE【k可有地震扭—矩 ： 】 ？    同时作【用的：地震扭？。矩取下列二》者的：较大 《 【。 ， ：    其》中偏心距e为—下列二式的》较大值: 》 】    — 考虑到施工的误】差地震剪力的偏【心距e宜计》入偶然偏心距的影】。响与：本规：范第5.2节—。的规定相同》隔震层也采用—限制扭转影响系数】最小值的《方法处理《由于隔？震结：构设计有助于减【轻结构？扭，。转，。反，应建议偶然偏—心距可根据隔—震层的情况取值不一！定，取垂：直于地震作》。用方向边长的5【％， ，。    】 3 对《于砌体？结构其竖向》抗震验算可简—。化，为墙体？抗震承载力》验算时在墙体的【平均正应力σ0【计入竖向地震应力】的不利影响》 —    4 考虑】到隔震？层对竖向地震作用】没，有隔震？效果上部砌体结构】的构造应保》留与竖向抗力有关】的要求对砌体—结构的局部尺寸、】圈，梁，。。。配筋和构造柱、芯柱！的最大间距作了【原则规定 》 ，