附》录L ？ 隔震设计简化【。计算：和砌：体结构隔震措—施 】   ？  ：1 对于剪切型结】构可根据基本周【期和规范《的地震影响系数曲】线估计其隔》震和不隔震》的水平地震作用【此时：分别：考虑：结构基本周期—不大于特征周—期和大于特》征周期两种情况在每！一种情况中又以5倍！特征周期为》。界加以区分 —。 ？ ：    《    1）—不隔震结《构的基本周期不大于！特征周？期Tg的《。情况 【      —   设隔震—结，构的地震《影响系数为α—不隔震？结构的地震影—响系数为《α，′则对隔震结构整个！体，系，的基本周期为—T1：当不大于5Tg【时地震？影响系数 ！ 【        】。由于不隔震结—构的：基本周期小于或等于！特征周期其地震影】。。响系数 《。。 】 ： ，式中:αma—x一一阻《尼比0.0》5的不隔震》结构的水《平，地震影响系数最大】值； 》 ？ ，     η2、】γ分别为与阻尼【比有关的最大值调整！系，数和曲线下》降，段衰减指数见本规范！。第5.1节条文说明！ —    按照—减震系数的定义若水！平，向减震系《数为β则隔震—后结构？的总水平《地震作用为不—隔震结构总水平地震！作用的β倍》即 《 ： —。    《 根：据2001规范【试，设计的结果简化法】的减震系数小于【时程法采用1.2】的系：数可接近时程法【故规定 》 ？ ：     ！当隔震后结构基本周！期T1＞《5Tg？时，地震影响系数为倾斜！下降段且要求不小】于0.2αm—ax确定《水平向减震系数【需专门？研，究往往不易实现例】如，要使水平向减震【系数：为0.25需—有 【 —    对Ⅱ—。类场地Tg＝0.3！5s阻尼比0—.0：5相应的《T1为4.7s【但，此时：α＝0.175【αmax《不满：足α≥0.》。2αma《x的要求《 》  ：   2）结—构基本周《期大于特《征周期？。的情况 》    【 不隔震结构的基本！周期T0大》于特征？周期Tg时地震【。影响系数为 — 》    ！ 为使隔震结构的】水平向减震系数【达到：β同样考虑1.2的！调整：系，数需有 】 ？    【 当隔震后结—构基本周期T1＞】。5Tg时《也需专门研究 【 ， 《    注意若【在T：。。0≤：Tg：时取：T0＝Tg则式（1！2）可？转化为式（10）】意味着？也适用于结构基本】周期不？大于特征《周，期，的情况 ！   ？ 多层砌体结构【的自：振，周期较短《对多：。层砌体结构及与【其，基本周期相当—的结构本规范—按不：隔震时基《本周期？不大：于0.？4s考虑于是在上述！公式中引入“不隔震！结构的计算周期【T0”表示不—隔震的基《本周期并规定—多层砌体取0—.4s和《特征周？期二者的较大—值其他？结构取计算基本周】。期和特征周期的较大！值即得？到规范条文》中的公式砌体—结，构，。用式（L.1.1-！1）：表达；？与砌体周期相当的结！。构用式？（，L.1.1-—2）表达 —   —  2 本条提出】的隔震层扭》。转影响系数》是简化计《算（图2《7） ？ 》 《     —在，隔震层顶板为刚【性的假定下由几何】关系第i支座的水】平位移可写为 】 ， 【 ， ？ ，   》  略？去，高，阶量可得《 — —    另一方【面在水平地震—下，i支座的附》加位移可根据楼层的！扭转角与支座至隔】震层刚度中心—的距离得到 【 】     如【果将隔震层》平移刚度和》扭转刚度用隔震层】平，面，的几何尺寸表述【并设隔震层》平面为矩形且隔震支！座，均匀布置《可得 》 ， 】    对》于同时考虑双向水平！地震：作用的扭《转，影响的情况》由于隔？震层在两个水平方向！。的刚度和阻尼特【性相同若两方向隔】震层顶部的水—平力近似认为相等均！取为：。F，Ek可有地震扭矩 ！ ：。。 ？ ：   —  同时《。作用的地《震扭矩取下列—二者的较大 — ： ？ ： ，    — 其中偏心距e【为下列二式》的较大值:》 【 ？   《  ：考虑到施《工的误差地震剪力】的偏心距《e宜计入偶然偏【心距的影响与本规范！第5.2节》的规：定相同隔《震层也采《用限制扭转影响系】数最：小，值的方法《。处理由于隔》震结构？设计：有助于减轻结构【扭转反应《建议偶然偏心距【可根据隔震层的情】况取值不一定取【垂直于地震作—用方向边长的5【％ 《     【3 对于砌体结构其！竖向：抗震验算可简—化为墙体抗》震承载？力验算时在》墙体的平均正应【力σ0计入竖向地】震应力的不利—影响 《    【 4 考虑到隔震层！对竖向地震》作用没有隔》震，效，果上：部砌体结《构，的，构造应保留与—竖向抗力有》关，的，要求：对砌体结构的局部尺！寸、圈梁配筋和构造！柱、芯柱的最大【间距作？了原则规定 — ，