， H.2  】多层钢结构厂房【 《 H.2【.1：  考？虑，多层厂房受》力复杂其抗震等级】的高度分界比民【用建筑？有，所降低 — ，。 ：H.2.2 — 当设？备、料斗等》设，备穿过楼层时由【于各：。楼层梁的竖向—。挠度难以同步如【采用分层《支承则各楼层结构的！受力不明确同时在水！平地震作《用下：各层的层间》位移对设备、—料斗产生附》加作用效《应严重时可损坏【设备 】 ，  ： 细而高的》设备必须借助—厂房楼层侧》。向支承才能稳定楼】层与设？备之：间应采用能适应层】间位移差异的—柔性连接 】     —装，料后：的设备、料斗总【重，心接近楼《层的支承点》处是为了降低设【备或料斗的地震【作用对支承结构【所产生的附》加效应 】 H：.2.3  —结构布？置合理的支》撑位置往往与工艺】布置冲突《支，撑布置难以上下【贯通支？撑平面？布置错位在》保，证支撑能把水平地震！作用通过适》当，的途：径，可靠：地传递至基础前【提下支撑位置也可】不设置在同一柱间】。 ： ？。 H.2.6  】本条与2《0，01规范相比主要】。增，加关于？阻尼比的规定—  【   在《众值烈度的地震作】用下结构处于弹【性阶段？根据33个》冶金钢结构厂房用】脉动法和吊车—刹车进行大位移自】由衰减阻《尼比测？试结果钢结》。构厂房小位移阻【尼比为0.0—12：～0.？029之间》平均阻尼《比0.018；大位！移阻尼比为0—。.，0188《～0.0363之间！平均阻尼比》。0.026与本规范！。第8.2.2条协】调规定？多遇：地震：作用计算《的阻：。尼比：取0.0《3～0.04板【件宽厚比限值的【选择计算的阻尼比也！取，此值当结构经受强烈！地震作用（如—中震、大震等）时考！虑到结构已可能进】入非弹性阶段结构以！。延性耗能为主因此】罕遇地震分析的阻】尼比可适当》取大一些《 —H.2.《7  “强柱弱梁”！抗震概念考虑的【不仅是？单独的梁《柱连接部位在更【大程度上是反映结】构的整体性》能多层工业厂房中】由于工艺设备—。布，。置的要？求有时较难做—到“强柱《弱梁”要求因—此应着眼于结构整体！的角度全面考虑和】计算分析 】     对【梁柱节点左右梁端和！上下柱端《。的全塑性承》载力的验《算，要求比本规》范第8.2.5条增！加，两，种例外？情况 】    ①》单层或多层结构【顶层的低《轴力柱弹塑》性软弱层的影—响不明显不需要满】足要求 【     ②柱列！中允：许，占一定比《例的柱当轴力较小而！足以限制《其在地震下出现不】利反应且《仍有可？接受的刚度时—可，不必满足强柱弱梁要！求（如在厂房钢【结构的一些大—跨梁处、民用建筑】转换大梁处》）条文中《的柱列指一个—单线柱列或垂直于】该柱列方向平面尺寸！10％范围》内的：几列平行的柱—列 — H.2.》8  框架柱—长细：比限值大小》对钢结构耗钢—量，有较大影响构件长细！比增加往往误解为承！载，力，退化严重其实这时】的比较对象》是构件的强度承【载力而不是稳定承载！力，。构件长细比属—于稳定设计的范【畴（：实质上？。是，位移问题）构—件长：细比愈大设计—可，使用的稳定承载力则！愈小在此基础上的】比较表明长细比增】加并不表现出稳定】承，载力退化趋势—加重的迹象 — 》    显然框架柱！的长：细，比增大？结构层间刚度减小】整，体稳定性降低—但这：些概念上已由结构】的最大位移限—值、层间位移限【值、二？阶效应验算以及【限制软弱《层、薄弱《层、平面和竖向【布置的？抗震概念措施等所】控制美国AISC钢！结构规？范在提示中述—及受压构《。件的长细比不应超过！200钢结构抗震】规范未作《规，。。定；：日本BCJ抗震规范！规，定柱的长细比不得】超过：。200条文参考美国！、欧洲、日本钢结】构规范？和抗震规范结合我】国，钢结构设计习—惯对框架柱的长【细比限？。值作出规定》 ？  《   当《构件长细《比，不大于12》5（：弹塑性屈曲范围【）时长？细比的钢号修正项】才起作用 》 ， ：    》 抗侧力《。结构构件的》截面：板件宽厚比》是抗震钢结构—构件局部延》性要求的《关键指标《板件宽厚《比对工程设》计的耗钢量影响很】大考虑多层钢结构厂！。房的特点其板件宽】厚比的抗震等—级分界比民用建筑】降，。低10m《 《     多层钢！结构厂房的支—撑布置往往受—工艺要求制约故增】大其地震组合设【计值为避免出现【过度刚强《的支撑而吸》引过多？的地震作用》其长细比宜在弹【性屈曲范围内—选用条文给出的柱】间支撑长《。细，比限值下限》值与欧洲规范的【X形支？。撑、美国规范特殊】中心支撑框架（SC！。BF）、日本规范】的B：B级支撑相》当上：限值要稍严些条文限！定支撑长细比—下限值的原因是长细！比在部分《。弹塑性屈曲范围【。（60≤《λ≤1？25）中心受压构件！表现为？承载力值不稳定滞】回环波动大 【