《。H.2？ 多层《钢结构厂房
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？H，。.2.1 》 考虑多层厂房受】力复杂其抗震等级】。的高度分界比—民用建筑有所—。降低
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H：。.2：.2 当设备、料！斗等设？。。备穿：过，楼层时由于各楼层】梁，的竖向挠度难以同步！如采用分层支—承则：各楼：层结构的受力不明确！同时在水平地震作】用下各？。层的：层间位移对设—备、料？斗产生附加作—用效应严重时—可，损，坏设备
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细而【高，的，设备必须借助厂【房楼层侧《向支承才能稳定【楼层与设《备之间应《采用能适应层间【位移：。。差异的柔《性连接
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装料后】的，设备、料斗》总重心接近楼层的支！。承点处是为了降低】设备或料斗的—地震作用对支—承，结构所产生的附【加效应？。
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H.—2.3 结构布】置合理？的支撑位置往—往与工艺布置冲突】支撑：布，置难以？。。。上下贯通支撑平【面布：置错：位在保证支撑能【把水平地《震作用通过适—当的途径可靠地传】递至基？础前提下支撑—位置也可《不设置在同一柱间】
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H.2—。.6： ， ，。本条与？200？1规范相《比主要增加》关于阻尼比的规定】
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《 在众值烈》度，的地震作用下结构】处于：弹性阶段《根据33个冶金【钢，结构厂房《用脉：动法和吊车刹车进】行大位移自由—衰减阻尼比测试结果！钢，结构厂房《小位移阻尼比为0.！。012？～0.029之【间平均阻尼比0【.018；大—位，。移阻尼比为0.0】188～0.036！。3之：。间平均阻尼比—0.026与—本规：范第8.2.—2条协调《规，定多遇地震作用计算！的，阻尼比取0.—03～0《.04？板件宽厚比限值的选！。。择计算的阻尼比【也取此？值，当结构经受强—烈，地震作用（如中震、！大震等）时考—虑到结构《已可能？。进入非弹性阶段【。结构以延性耗能为主！因此罕？遇地震分析》的阻尼？比可适当取大一些】
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H.2.7【 “强《柱弱梁”抗震概【。念考：虑的：不仅是单独的梁柱】连，接部：位在：更大程度上》。是反映结构的整体】性能多层工业厂【房中由于工》艺设备布《置的要求有时较【难做到“强柱—弱梁：”要求因此应着眼】于结：构整体的《角，度全面？考，虑和计算分析
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？ ： 对梁柱节—点左右梁端和—上下：柱端的全塑》性，承载力的验算—要求比？本规范第8.—2.5条增加两种例！外情况？
！ ①单层《或多层？结构顶层的低轴【力柱弹？塑，性软弱层的影响【。不明显不需要满足要！求
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②柱列】中允许占一定比例】的柱当轴力较—小而足以限制—其在地震《。下出现？不利反？应且仍？有可接受的刚度时】可不：必满足强柱弱梁要】求（如在厂房—钢结构的一》些大跨梁处、—。民用建筑转换大梁处！）条文中的柱列指一！个，单线柱？列或垂直于该柱列方！向平面尺寸》10％？范围内的几列平【行的柱列
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H《.2.8《。 框架柱长细比限！值大小对钢结—构，耗钢量有较大影响构！。件长细比增加往往】误解为承载力退【化严重其实这时的】比较对象是构—件的强度承载力而不！是稳定承载力—构件长细比属—。于稳定？设计的范畴》（实质上《是位移问题）—构件长细比愈—大设计可使用—的稳：定承载力则愈—小，在此基础上的比【较，表明长细比增加【并不表现出稳定承载！力退化？趋势加？重的迹象《
！ 显然框架柱的长】细比增大结构层间刚！度减小整体》稳定：性降低？但这些概念上已【由结构的最大—位移：限值、层间位移【限值、二阶效应【验算以及限制软【弱层、薄弱层、平】面和竖？。向布：置的抗震概》念措施？等所控制美国—AISC钢结构规范！在提示中述及受压】。构，件的长细比不应【超过：200钢《结构抗震规范未作】规定；日本BCJ】。抗震：。规范规定柱》的长细比《不得超？过200条文参【。考美国、欧洲—。、日本钢结构规范】。和抗震规范结合【我国钢结构设计习】惯对框？架柱的长细比限值】作出规定
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《 当构件长细比【不大于125（弹】塑性屈曲范围）【时长细比的钢号修】正项：才起作用
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— 抗侧《力结构构件》的截面板件宽厚比】是抗震钢结构构【件局：部延性？要求的关键指标【板件宽厚《比对工程设计的耗钢！量影响很大考—。虑多层钢结构—厂房：的特点？其板件宽《厚比的抗震等—级分界比民用建筑降！低10m
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》多层钢结构厂—房，。的支撑布置往—往受：工艺要求制约故增】大其地震组合设【计值为避免出—。。现，过度刚强的支撑而吸！引过多的《地震作用其长细比】宜在弹性屈曲范围内！选用条文给出的柱】间支撑长细比限值】下限值？与欧洲规《范的X形支撑、【。美国规范特》殊中心支撑框架（】S，CBF？），、日本规范的B【B，级支：撑，相当上限值要稍严】些条文？限定支撑长细比下】限，。值的：原因是长《细比：在部分弹《塑性屈？曲范围（6》。0≤λ≤《125）中心受压】构件表现《。为承：载力值？不稳定？滞回环波动大—
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