， 5  地震作！用和结？构抗：震验算 】 》5，.1  《一，般规：定 — 5.》1.1  》抗震设计时结—构所承受的“地【。震力”？实，际上是由《于地震？。地面运动引起的【。动态作用包》括地震加速》度，、速度和动》位移的作用按照【国家标准《建筑结构设计术语】和符：号标准GB/T 5！0083的》。规定属于间接—作用不可称为“荷】载”应称“地震作】用” 《 《  ：  结？构应考虑的地震作用！方向有以下》规定： 》。 ，    1  【。某一方向水平地震】作用主要由》该方向抗侧力构件承！担如该构件带有【翼缘、翼墙》等尚：应包括？翼缘、翼墙的抗侧力！作用 【     2 【 考虑到地震可【。能来自？任意方向为此要求有！斜交抗？。侧力构件的结构【应考虑对各构件的最！不利方向《的水平地震作用一般！即与该构件平行的】方向：明确交角大于15°！时应考虑斜向地【震作：。。用，   】。  3  》不对称不均匀的结构！是“不规则结构”】的一种同一建筑【单元同一平》面内：质量：、刚：度分布不对称或虽在！本层平面内对称但】沿高：度分布不对称的结构！需，考虑扭转影响—的结构具有明显【的不：规则性扭转计算应同！时“考虑双向水平地！震作：用下：的扭转影响” 】 ，    — 4  研究表【明，对于较高的高—层建筑其竖向—地震：作用产生的》轴力在结构》上部：是，。不可忽略的故—要求：9度区高层建筑【需，考虑竖向地》震作用 《。   【  5  》关于大跨度和长悬臂！结构根据我国—大陆和台湾地—震的经验9度和9度！。以上时？。跨度大于18m的屋！。架，、1.5m以上的悬！挑阳台和走廊—等，震害严？重甚至？倒，塌；8度时跨—度大于24m的屋架！、2m以上的—悬挑阳台和走廊等震！害严重 — 5《.1.2  —不，同的结构采用不同】的分析方《法在各国《抗震规范中均有体现！。底部剪力《法和振型分》解反：应谱法仍《是基本？方，法时程分析法作为补！。充，计算方法对》特别不？规则：（参照本规》范表3.《。4.：3的规定《）、特别《重要的和较高的高】层建筑？。才要求采用所谓“补！充”主要指》对计算？结果的底部剪力【、楼层剪力和层间】位移进行比》。较当时程分》析，法大于振型分—解反应谱法时相关】。部位的构件内力和配！筋作相应的调—整 —     进—行，时程分析时鉴于不】同地：震波输？。入进行时程》分析的？结果不？同本条规定一般【可，以根据小样本容量下！的计算结果》来估计地震作用效】应值通过《大量地震加速度记录！输入不同结构—类型进行时》。程分析结果》的统计分析若选用不！少于二组实际记录】和一组人工模—拟的加速《度时程曲线作—为输入计算的平均地！震效应值《。不小于大样本容量平！均值的保《证率：在85％以上—而且一般也不会偏】大很多当《选用数量较》多的：地震波如5组—实际记录和》。2组人工模拟时程曲！线则保？证，率更高所谓“在统计！。意义上相符”—指的是多组》时程波的平》均地震影响系数【曲线与振型分解【反应谱法所用—的，地震影响《系数曲线相比在对】应，于结构主要振—型的周期点上相差】不大于2《0％计？算结果在结》构主方向《的平均底部》剪力一般不》会小于振《型分解反应谱法计算！结果的80》％每条地震》波，输，入的：计，算结果？。不会小于6》。5，％从工程角度考虑】这样可以保证时程分！析结果满足最—低安全要求但计算】。结果也不《能太大每条地震【波输：入计：算不：大于135％平【均不大于120【％ 【    正确选【择输入的地震加【速度时程曲线要【满足：。地震动三要》素的要求《即频谱特性、有效】峰值和持续时间【。均要符合规》。定 《 ？    《频谱特性可》用地震？影，响系数曲线表征依据！所处的场地类别【。和设计地震分组确】定  】   加速度的有】效峰值按规》范表5.《。1.2-2中所【列地：震加：速度最大值采—用即以地震影响【系数最大值除以【放大系数《（约2？.25）得》到计算？输，。。入的加速度曲—线的：峰，值必要时可比上述】。有效峰值适当加【大当结构采用—。三维：空间模型等需要【双向（二个水平向】），或三向（二个水【。平和一个竖向—）地震波输入时其加！速度最大值通常按】1（水平1）:0.！85（水平2）【:0.65》（竖向）《的比例调整人—工模拟的加速—度时程曲《线也应按《上述要求生成 【 ？。。     输入的！地，震加：。速度时程曲线的有效！。持续时间一般从【首次达到该时程【。曲线最大峰值的【10％那一点算【起到最后一点达到】。最大峰值的》10％为《止；不？论是实际《的强震记录还是人工！模拟波形有效持【续时间一般为结【构基本？周期的（5～—10）倍《即结构？顶点的位移》可按基本周》。期往复（5》～10）次 — 《   ？  抗震《性能设计所》。需要对？应于设防地》震（中震）的—。加速度最大峰值即】本规范表3.2.2！的设计基本地震加速！度值：对应的地震影响系】数，最大值见本规范3.！10节 —  《 ， ， ，本次修订增加了平面！投影尺度很大的【大跨空间结》构地震？作用的下列计—算要求？  【   1  平面】投影尺度很》大的空间《。结，。构指跨度大》于120《m、：或长：。度，大于300m、或悬！臂大于40m的【结构 《 ，     【2  关于结构形】式，和支承条件 【 ？    《     对周边支！。承空间结构如网架单！、双层网《壳索穹顶弦》支穹顶屋盖》和下部圈梁》-框架结构当下部】支承：结构为？。一个整体、且与上】部空间结构侧向【刚度比大于》等于2时《可采用三向（水平两！向加竖向）单点【一，致输入？计算地震作用—；当下部支承—结构由？结构缝分《开、且每个独立的支！承结：构单元？与上部空《间结构侧向刚—度比小于2时应采】用三向多点》输入计算地》震作用； 》 ？   《      —对两线？边，支承空间结构如【拱拱桁架；》。门式刚架门式桁架；！圆柱面网《壳等结构当支承于独！立基础时应采—用，。三向多点输入计算地！震作用； ！      —   对长悬臂【。空间结构应视其支承！结构特点《采用多向单点—一致输入、或多【向多点输入》计算地震作用—    ！ ，3，。  关于单点一致】输入、多向单点输入！、多点输入和多【向多点输入 】  《    《   ？单点一致输入即仅】。对基础底部输入一】致的加速度反应谱或！加速度时程进—行结：构计算 【 ：   ？     多向【单点输入即沿空【间，结构基？础底部三向》同时输入其地震动参！。数（加速《度峰值或反》。应谱最大值）比【例取水平主向—:，水平次向:竖—向，＝1.00》:0.8《5:0.65 ！。  《  ：     多点【输入即考虑地—震行波效应》和局部场地效—。应对各独立基—础或支承结构输入不！。同的设？计，反应谱或加速度时程！进行计算《估，计可能造成的地震效！应，对于6度和7度Ⅰ、！Ⅱ类场地上的大【跨空间结《构多点输入下的地震！效应不太明显可以采！用简化？计算：方法乘以《附加地震作用效【应系数跨度越—大、场地条件越【差附加地《震作用系数越—大；对于《7，度Ⅲ、？Ⅳ场地和8、—9度区多点输入下】的，地震效应比较明显应！考，虑行波和局部—场地效应对输入【加速度时程》进行修？正，采用结？构时：程分析方法进行多】点输入下的抗震【验算：    ！     多向【多点输入即同时考虑！多向和多点输—入进行计算 — 《 ，    4》  关于行波效应】 《 ：        】研究证明地震传播过！程的：行，波效：应、相干效应—和，局部场地效应对于】大跨空？间结构的地震—效应有不同程度的影！响其中以行波效应和！。场地效？。应的影响较为显著一！般情况下可》不考虑相干效应【对于周边支承空间结！。构行波效应》影响表现在对大跨屋！盖系统和《下部支承结构；对】于两线边支承—空间结构行波效【应通过支座影响【到上部结构》    ！    《 行波？效应将？使不同点《支承结构或支座处】的加速度峰值不【同相位也不同从【而使不？同，点的设计反应谱或加！速度时程不同计【算，。分析应考《虑这些差异》。由于地震动是一种】随机过程多点输入时！应考：虑最不利的》组合情况行》波效应与潜》在震源、传播路径】、场地的地震地质特！性有关当《需要进行多点输【入计算分析时应对】此作专门研》究 《   》  5  》关于局部场地效应】 》         ！当独立基础或支承】结构下？卧土层剖面地—质条件相《差较：大时可采用》一维或？二维模型计算—求得基础《底部的土层地震【反应：谱或加速度时程、或！按土层等《效剪切波速》对基岩地震反应谱】或加速度时程进【行修正后作为多点】输入的地震反应【谱或加速度》。时程当下《卧土层剖面地质条件！比较均匀时》可不考虑《。。局部场地效应不需要！对，地震反应谱或加速】度时程进行修—正 《 5.1.3】  按现行》国，家标准建筑》结构：可靠度设《计统一？标准GB 5—0068的原—则规：定地震发生时恒荷】载，。与其他重力荷—载可能的《遇合：结果：总称为“抗震设【计的重力荷载—代表值GE”即【永久荷载标准值【与有关？可变荷载组》合值之和组》合值系数基本上沿用！78规范的取值考】虑，到藏书库《等，活荷载在地震—时，遇合的概率较大【故按等效楼面均布】荷载计？算活荷？载时其组《合值系？数为0.8 ！    》 表中？硬钩吊车《。的组合值系数只适】用于一般情况吊【重较大时需》按实际情况取值【 《 5.1.4【  本次修》订表5.1.4【-1增加6度—区罕遇地《震的：水平地震影响系数】最大值与第4—章场地类别》相对应表5.1.4！-2增加Ⅰ》0类场地的特—征周期 《 ： 5.1.5 ！ 弹性反应》。。谱，理论仍？是现阶段抗震—设计：。的最基本理论规范】所采用？的，设计反？应谱以？地震影响系数—曲线的形式》给出 【。 ，   ？ 本规范《的地震影响系数的】特点是？    ！ 1  同样烈【度、同样场》地条件的反应谱形状！随着震源机制—、震级大小、震中】距远近等《的变化有较大的【差别影？响，因，素很多在《继续保留烈》度概念的基础上【用设计地震分组【的特征？周期Tg《予以反映其中Ⅰ、】Ⅱ、Ⅲ类《场地的特征》周期值2001规】范较8？9规：范的取值增大了0】.05s；》。本次修订计算罕遇地！震，作用时特征》周期Tg《值，又增大0.05【。s，这，些改：进适当提高了—结构的？。抗震安全《性也比较符》合，近年来得到的大量地！。震加：速度资料的统计结】果，  【。   2  —在T≤0.1s【的范围内各》类场地的地震影响系！数一律？采用同样《的斜线使之符—合T＝0时》（刚体）动力—不放大的《规律；在T≥—Tg时设计反应谱】在理论？上存：在二个下降段即速】。度控制？段和位移《控制段在《加速度反应谱—中前者衰减》指数为1后者衰【。减指数为2设计反】。应谱是用来预估建筑！结构在其设计基【准期内？可能：经受的地震作—用通常根据大量【实际地震记录的反】应谱：进，行统计并结合工程经！验判断加以规—定为保持规》范的延续性地震影】响系数在T≤5【Tg范围内与—2001规》范维持一致各曲【线的衰减指数为非整！数；在T＞5Tg的！范围为？倾斜下降段》不，同场地类别的最小值！。不同较符合实际反应！谱的统计规律对于周！期大于6《s的结构地震—影，响系数仍专》门研究 】     3 【 按二阶段设—计要求在截面承载力！验算时？的设计地震作用【取众：值烈：度下结构按完全弹性！分析的数值据此【调整了本规范相【应的地震影响—系数：最大：值，其取值继《续与按78》规范各结构影—响系数C折减的平】均，值大致相当在罕【遇地震的变形验【算，时按超越《概率2％～》3％提供了对应【的地震影响系数最】大值： ：    【 4 ？ 考：虑，到不同结构类—。型建筑的抗震设计需！要提供了不同阻尼】比（0.02～0】.30？）地震影响系数曲线！相对：于标准的《。地震：影响系数（》阻尼比为0.05】）的修正方法根据实！际强震记录的—统计分析结果这种】修正可分二》段进行？在反应谱平台段【（α＝αmax）】修正幅度最大；在反！应谱上升段（T【＜，Tg）和下》降段：（T＞T《g）修正幅》度变小；在曲线两】端（0s和6s）不！同阻尼比下的α系数！趋，向接近 《 》    本》次修订保持2—0，01：规范地震影》响系数曲线的—计算：表达式不变只对其】参数进行调整达到】以下：效果 —       】  1  阻尼比为！5％的地震影—响系数与2001】规范：相同维？持不变 【  ？     》  2？ ， 基本解决了20】01规范在长周期段！不同阻？尼比地震影响—系数曲线《交叉、大阻尼曲线】值，高于小？阻尼曲线值》的不合理现象Ⅰ、】Ⅱ、Ⅲ类场地的地】。震影：响系数？曲线在周期》接近6s时基—本交汇在一点上符合！理论和统计规律【 《。 ，    《    《 3  降低了【小阻尼？（2％～3.5【％）的地震影响【系数值最大》降低幅度达》18：％略微提高了阻【尼比6％～10％】的地：震影响系《数值长周期部分【最，大增幅约5％ 】     】 ，   4《  适当降低了【大阻尼（2》0％～30％）【的地震影响系数值】。在5Tg周期以内】基本不？变长周期《部分最大降幅约【10％有利于消【能减震技术的推【广应用 — ， ？。 《 5.1.》6  在强烈—地震下？结构和构件并不【。存在最大承》载力极限状态的【可靠：度，从根本上说抗震验算！应该是弹塑性变形】能力极限状态的验】算研究表明地—震作用？下结构和构件的变】。形和其最大》承载能力有密切的联！系但：因结构的不》同而异本条继—续保持89规—范和2001—规范关于《不同的？结构：应采取不同验算方】法的规定 】    》 ，1  当地震作【用在结构设计中基】本上不起《控制：作用时例如6—度，区的大多数》建筑以及《被地震？经验：所证明者可不做【抗震验算只》需满足有关抗震【。。构造要求但》“较高的高层建筑】（以后各《章同）”诸如高于】40m的钢筋—。混，。凝土框架《、高于60m的【其他钢筋混凝土民用！。房屋和类似的工业厂！房以及高《层钢结构房屋其基】本周期可能大—于Ⅳ类场地的特征】周期Tg则6—度的地震作用值可能！相当：于同一建筑在7度Ⅱ！类场地下《的取值？此时仍须进行—抗震验算本次修【订增加了6》度，设防的不规则—。建筑应进行抗震【验，算的要求 】    》 2 ？ 对于大部分结【构包括？6度设防《。的上述较高的高层建！。筑和不规则建—筑可以将设防地【震下的变形验算转换！为以多遇地》震下按弹性分—析，获得的地震作—。用效应（内》力）作为额》定统计指标进行承】载力极限状态的验】算即只需满足第【一阶段的设计要求】就，。可具有比《78规范适当提【高，。的抗震承载力的可靠！度保持了《。规范的延续性— —。    《3  我国》历次大地震的—经验表明《发生：高于基本烈度的地】震是可能的设计【时考虑“大震不倒】”是必要的》规，范要求对《薄弱层进行罕遇地】。震下变形验算—即满足第二阶段设计！。的，要求89《规范仅对框架、填】充墙：框，架、高大单层—厂，房等（这些结—构由于存在明显的薄！弱层在唐山地震【中倒塌较多）及特】殊要求的建筑做了】要，求，2001规范对【其他结？构如各类钢筋混凝】土结构、钢结—构、采用隔震—。和消能减《。震技术？的结构也需要进行第！。二阶段设计 【