。 附录C 】 大型圆《形浅仓贮料压—力，计算公式 】 ： ？ C.？1  ？贮料：压力的计算 — — C.1《.1  大》型圆形浅仓或大【。直径筒仓《由于其直径较—大仓顶结构已—不可能再使用—普通的梁板构件【通常都采用大跨度】空间格构或壳体结】构在仓壁《。顶面至装料点的【高度范围《内将会形成较—大的有用空间这种】筒仓大多是在仓【顶中心单《点装料因此在仓【壁顶面至装料—点将形成《较大：的圆锥料堆》这种：贮料工况与一—般的小型浅仓—。对仓：壁产生的贮》料压：力显：然不同因此不能再使！用小型浅《仓贮料？压力的计算方—法，。。为此本附录根—据可：能出现的贮》料工况？。给出了简便》的，。计，算公式；各种物【料除具有不同—的内摩擦《外也具有与其—他不同物体的外摩】擦如物料对混凝土】。、砌体、钢铁等构件！的摩擦？（外：摩擦）这种摩擦不】属于物料自身之【间摩擦（内摩擦）与！其相接触构》件的刚性《光，滑或粗糙程》度及物料本身—的粒径组成》及粘结特性有—关若贮？料的外摩擦大于内】摩擦则在卸》料过程中将有大量】的贮料粘贴在仓【壁上同时还将影【响贮料对《。仓，壁侧：压力水平分力的大小！。因此为得到》筒仓设计最》不利贮？料荷载也就》是，说在计算筒仓—环向拉力《。时假定外《摩擦为？零忽略？外摩擦的作用才能得！到，贮料：对仓壁压力的最【大的水平力当筒【仓，需，要计算竖向》作用效应时外摩擦】对仓壁产生的—摩擦力就《不应忽略可以很【简单地将最大水平力！作，为作用在仓壁—上的法向力乘以外摩！。擦系数？即可得到相应的摩擦！力这也是支挡结构】。设计：时经常采用的简【化方：法它有利《于提：高结构的可靠度大型！。圆形浅仓的仓壁实】际上：也是一种《支挡：结构 C！.1.2 》 小型浅仓贮—料压力的计算—以往近似《。的采用挡土墙主【动土压力理论墙背假！定是光滑直立的墙面！这种计算是库—。仑理论的《。平面问题在小型【浅仓设计《时尤其？是对于矩《形浅仓基本可以【符合或？满足设计要求—追求过细《的精确计算》结果：对实际工程意—义不大但《对于大型圆形浅仓再！采用：这种计算方》法，就，与实际受力条—件不符；圆形—浅，仓及：圆形深仓的仓壁是】轴对称？旋转薄壁筒》。壳其曲率《半径再大也是有限的！贮料滑动体对—。仓壁产生的侧压力】应属于？散体：结构力？学，的空间问题应建【立贮料在半无限空】间中滑动微》元体极限平》衡，力系的微分方程且】令其导数等于零的】理论计算作用在仓】壁单位曲《面上：贮料滑动微元体的力！系，如图6所示》 【 ：     【散体的半无限空间】。理论在土《力学中？被广泛引用库仑在】1773年、朗金】。在1875年创【立的土力《学经：典理论？。就是以？散体的半无限—空间理论为基础建】立的在支《挡，结构的设计中使【用至今筒仓》的仓壁虽不同于【平面挡墙但也—是支挡结构》要将散体的》空间受力状态转【化为平？面问题并《应用在筒《。仓工程中了》解散体半无限空间】理论的原理是非常】必，要的 ？ ？。  ？   散体半无【限空间理论的原理为！在半：无限空间体系中散】体物料的变形常【数E和横向变形系】数，μ（泊松比）及其】他物理参数》是同性的应力与【变形是线《性关系空间中同【一深度处《的荷载是相》。同的在此条件下【散体：空间某点单》元，体Z：OXY的《应力与其他各个【。单元体相《应各点的《应力状况也是相同的！单，元体ZOX》Y散体？的，应力分量σz—。、σy、τ》（区别于《固体力学）不—取，决于线性变》形半空间体的变【形常数E和μ在此条！件下才可以认定单】元体Z？OXY上的应—力及：变形与其相》邻单元体上的应力及！变形是无关的— —。    散体半【无，限空间理论在大量的！建筑工程设计中得】到，了广泛的应用如【挡土墙、条形基础及！。路基等可沿其长度方！向（边缘地段除外】）的任？何位置处用两个平】行剖面划分出—建筑的一个部—分的计算《结果可？代，表整个建《筑，。的受力状态如图7中！表示的其长度远大于！宽度：的条形基《础、挡土墙》及各种？路基均可取其长度】方向单位截条Z【OXY的《计算值代《表整体结构》的计算结果 】 ？ ，   挡墙设计【理论：是散：体力学的一部分【即散体力学的平面】问题也就是假定挡】墙为无限长》时可取其中间—的，某一单元在以—其平面？。投，影为矩形的楔形【滑动：体极限平衡状态下求！得代表整《体挡墙的压》力通常情《况下在设计挡—墙，时为了得到最不利】的水平荷载经常假定！直立挡墙《是刚性？光滑的（忽略外摩】擦）当然在计算竖】向，荷载时可以》考虑把土《体对挡？墙的外摩擦》力计入；对》于大型圆《形浅仓直接使用库】仓挡：墙，理论计？算贮料压力》显然偏？大而且筒《仓仓：壁的水平面也不【是无限长的》直，线墙体筒《仓，中，的贮料虽然》属于空间问》。。题但因？其圆周是闭合—。的因此可以认为是无！边界：的故图7中贮料【微元体的《极限平衡力系按半无！限空间理论计算也是！正确的？。挡土墙背的土—体滑动？体与筒仓的贮料不】同前者的平》面投影是矩形—后者是扇形在筒仓】按薄壁筒壳样条理论！计算内力时利用【。仓壁单位弧长上贮料！压，力，的计算结果同样可】。以代表？筒仓结？构的计算这就是建】立大型圆形浅仓【贮料压力计算模【型的理论依》。据按上述《原则：图7：中微元体极限平衡】力系微分《方程的导数令其等于！零即可得到最大的贮！料压力并《取其与同工况挡墙】主动土压的》比值即可《得，到本：。标，准附：录C中的修正系数η！及侧压系《数λ：kn这样我》们就可极其简便【地利用铁路工程设计！。手册：同类工况平》面，挡土墙主动土压力】的计算公式进行大型！圆形浅？仓贮料压力的—计算：有人：认为还要在单元体】上增加垂直于两侧面！的作：。用力按散体半—无限空间理论—显然：是多余的 ！。 ？ ：  ？   要想得—。到更精确的》解答确实牵涉复杂的！散，体，力学的很多理论问题！这不：是一般设《计人员急切需要解决！的问：题况且各《种精：确理论也都是在某些！假定条？件下：。。。建立：的其精？确，程度也？是相：对的 】 ，   在工程—设计：时利：用前人？的科技成果》解决新出《现的问题是编制【本标准附录的—目的我国地》质条件的复》杂程度在世界—上是独一无二的我】国铁路科技工作【者为：了克服铁路工—程的地质灾害利用库！仑理论推导的各【种工况的平面挡墙】计算公式是经过【大量工程实践验【证的也是可信、严】谨及正确无误—的利用？其适用于筒仓工况的！公式将其修正转化】。后成：为本标准附录C第2！。、3种工况》（C.2.2条【、C：.，。2.3条《）圆形浅仓贮料【。压，力的计算《公式是可行的 】    【 至于本标》准附录C《的第1种工况（C】.2.1条）—由于：铁路：工程设计技术手册】路基（中国铁—道出版？社19？92年）《没有相应的》。公式：。可借用为此必须直】接推：导计算公式》为了取得最》大，水平贮料压力值工】程界经常假定—。仓壁是直立、刚【性及光滑《的也就是说忽略【贮料的外摩擦—对筒仓环向力的【计算是有利的当然可！以将仓壁法向最大水！平力乘以贮料—的外摩擦《系数即可得到贮料对！。仓壁：的竖：向压力当计》入外摩？擦的作用时则—可能得到不同的【破裂角？θ值：不同的破裂角反【过，来又：会影响滑动体体【积，及其重力的大小【从而又影《响到破裂面及仓壁】对滑动体重力极限】平衡力系的》调整包括破裂面上】的阻力及仓壁—对滑动体的阻力如】前所述影响本标准】附录C？。工况：1的因素很》多也很复杂不—能，只用调整破裂—角大小的《方法作为本标准【。附录C工况1—是否存在的唯一理由！。  【  ： 附录中各工况中】的安息角β不等于贮！料的内摩擦角φ即】β≠φ而且应该【小于内摩擦》角即β＜φ这是铁路！工程设计技术手册路！基（中国铁》道出版社19—92年）公》式中的限定条件否则！不能：。。。套用该附录》的计：算，公式至？于安息角是否一定】比内摩擦角》小，。各，种文：件及资料有不—同的看？法要了解《什，。么，是安息角什么是【内摩擦角安息—角与内摩擦》。角的关系需要—。查看散体力学的有】关论述？ ：