附》录C  大型圆形浅！。。仓贮料压力计算【。公式 》 【C.1 《 贮料？压力的计《算 ！C.1.1  【大型圆形浅》仓或大直径筒仓由】。于其直径《较大仓顶结构已不】可能：再使用普《通的梁板构件通常都！采用大跨《度空间？。格构：或壳体？结构在仓壁顶面至】。装料：点的高度《范围内将会形成较】大的有用空间—这种筒仓《。大多是在仓顶中心】单点装料因此在【仓壁顶面至装—料点将形成较大的】。圆锥料堆这种贮【料工况与一般的小型！浅仓对？。仓壁产生的》贮料压力显然不【同因此不能》再使用小型浅仓贮料！压力的计算方法为此！本附录根《据可能出现》的贮料工况》给出了简便》的计算公式；—各种物料除具—有不同的内摩擦外】。也具有与其他—不同物体的外摩擦如！物料对混凝土、【砌体、钢《铁等：构件的摩《擦（外摩《。擦）这种《摩擦不属于物料自】身之间摩擦》（内摩擦）与—其相接触构件的【。刚性光？滑或粗糙程度—及物料本身的粒【径组成及《粘结特性有》关若贮料的外—摩擦大于《内摩擦则在卸料【过程：中将有大量的贮【料粘贴？在仓壁上同时还将】影响贮料对》仓壁侧压力水平【分力的大小因此为】得到筒？仓设计最不利贮料荷！载也就是说在计【算，筒仓环向拉力时【假，定外摩擦为零忽【略，外摩擦的作用—才能得到贮》料对仓壁《压力的最大的水平】。。力当筒仓需要计算竖！。向作：用效：应时外摩《擦，对仓壁产生的摩擦】力就不应忽略可【以很：。简单：地将最大水平—力作为作用在仓壁】上的法向力乘—。。以外摩？擦系数即可得到相应！的摩擦力这也是【支，挡，结构设计时经常采用！的简化方法它有【利于提高结》构的可靠度大型圆形！浅仓的仓壁实际上也！是一种支挡结—构 》 ， C.1.2  】。小型浅仓贮料压力】的计算？以往近似的采用【挡土墙？主动土压力理—。论墙背假定》是，光滑直立的》墙面这种计算是库仑！理论的平面问—题在小型浅仓—设计时尤其是对【于矩形浅仓基本可】以，符合或？。满，足设计要求》追，求过细的精》。确计算结果对实际工！程意义不大但对于大！。型圆形？浅仓再采用这种【计算：方法就与实》际受力条《件不符？；圆形浅仓及—圆形深？。仓的仓壁《是轴对？称，旋转薄？壁筒壳？其曲率半径再大也是！有限的贮料滑动体】对仓壁产生的侧【压力：应，属于散体《结构：。力学的空间问—题应建立贮料在半】无限空间中滑—动微元体极限—平衡力？系的微分方》程且令其导数—等于零的理》论计算作用在仓【壁单位？曲面上贮料滑动【微元：体的：力系如？图6所？示 —。 —     散体的半！无限：空间理论在土—力学中被《广泛引用库仑在1】7，73年、朗金在【1875年创立【的土力学经典—理论就？是以散体的半无【限空间理论为基础】建立的在支挡结【构的设计《中使用至今筒仓【的仓壁？虽，不同于平《面挡墙但也是支挡结！构要将散体的空间】受力状态转化为平面！问，题并应用在筒—仓工程中了》解散体半无限—空间理论的原理是非！常必要的《。 ，  —   散《体，半，无限空间理》论的原理为》在半无限空间体系中！散体物？料的：变形常数E和横向变！形系数μ《（泊松比）及其他】物理参数是同—性的应力与变形是线！性关：系空间中同一深【度处的荷载是相同的！在此条件下散—体空：间某点单《元体ZOXY的应】力与：其他各个单元体相】应各点的应力状【况，也是相同的单—元体ZOXY散体】的应力分量σ—z，、σy、τ（区【别于固体力学）不取！决于线性变形半【空间体的变形—常数E和μ》在此条件下才可以认！定单元体ZOXY】上的应力及变—形与其相邻单—元体：上的应力及变形是无！关的 】。    散体半无限！空间理论在》大量的建《筑工程设计中得到了！广泛的？应，用如挡？土墙、条形基础【及路基等可沿其【长度方？向，（边缘地段》除外：）的任何《位置处用两个—平行剖？面划分出建筑的一个！部分的计算结果可代！表整个建筑的—受力状？态，如图7中《。表示的其长度—远，。大于宽度的条形基础！、挡土墙《。及各：种路基？均可：取其长度方向—单位截条ZOXY】的计：算值代？表整：体结：构的：计算结果 【 ：    《。 挡墙设计理—论是散体力学—的，一部：分即散体《力学：的平：面问题也就是假【定挡墙？为无限？长时可取《其中间的某一单元】在以其平《面投影为矩》形的楔形滑动体极】限平衡状态下求【得代：表，整体挡墙的压力通常！情况下在设计—挡墙时为《了得到最不利的水平！荷载经常假定直立】挡墙是刚性光滑的】（忽略外《摩，擦）当？然，在计算竖向荷载【时可以考虑把—土体对挡墙的外摩擦！力，计入；对于大型【圆形浅仓《直接使？。。用库仓挡墙理论【计算贮料压》力，显然偏大而且筒【仓仓壁的水》。平面也不是无限长】的直：线墙体筒仓中的贮料！虽然属于空间问题】但因其圆周是闭【合的因此《可以认为《。是无边界的》故图：7中贮料微元体【的极限平衡》力系按半无限空【间理论计算也是【正确：的挡土墙背的土体】滑动：体与筒仓的贮料不】同，前者的平面投影是矩！形后者是扇形在【筒仓按薄《壁筒壳？。。样，条理论计算内力时】利用仓壁单位弧【长上贮料《压力的计算结—果同样可以代表筒】仓结构的计算这就是！建立大型圆形浅仓贮！料压力计算模型的理！论依据按上述原则图！7中微元体极—限平衡力《系微分？方程的导数》令其等于零即—可得到？最大的贮料》压力并？取其与同工况挡墙主！。动土压的比值即可得！到本标准附录—C中：的修正系数η及侧】压系数λkn这样我！们就：可极：其简便地利用—铁路工程设计—手册：同类工况《平面挡土墙主动土】压力的计算公式进行！大型圆形浅仓贮【料压力的计算—有人认为还要—在单元体上增—加垂直于两》侧面的作用力按散】体半无限《空间理论显然是多】余的 》 【     要【想得到更精》确的解答《确实牵涉复杂的散体！力学的？很多理论《问题这不是》一，。般设计人《。员，急切需要解》决的问题况》且各种精确理论也】都是在某些》假定条？件下建立的》其精确？程度也？是相对的 —  》   在工程设计】时利用前人》的科技成果》解决新出现的问题是！。编制本标准附—录的目的我国地质条！件的复杂程》度在世界《上是：独一无？二的我国铁路科技】工作者为了》克服铁？路工程的《地质灾？害利用库仑理论推导！的，。各，种工况？的平面挡《墙计算公式是经过】大量工程实践—。。验证的也是可信【。、严谨及《正确无误的利用其】适用于筒仓》工况：的，公，式将其修正转化【后成为本标准附录C！第2、？3种工？况（C？.2.2条、C.2！.，3条）圆形》浅仓贮料压力的计算！公式是可行的 【    】 至于本标准—附录C的第1种工况！（C.2.》。。1条）由于》铁，路工程？设计技术手》册路：基（中？国铁道出版社—1992年）没有】相应的公式可借用】为此必须直接推导计！算公式为了取得最】大水平贮料压力值工！。程界经常假定—仓壁是直立、刚【。性及光滑的也就【是说忽？略贮料的外》摩擦对筒仓》环向力的计算是有利！的当然可以将—仓壁法向最大水【平，力乘以贮料的外摩擦！系数即可得到贮【料对仓壁的》竖，向压力当计入外摩】擦的作用《。时则：可能得到不同的破裂！角θ值不《同的：破裂角？反过来又会影响滑动！体体积及其重—力的大小从而又影响！到破裂？面及：仓壁对滑《动体重力《极限平？。衡，力系的调整》包括破？。裂面上的阻力及【仓壁对滑动体的阻力！如前所述影响—本标准附录C工况1！的因素很多》。也很复杂不能只用调！整破裂角《大小：的方法作为》本标准附《录C工况1是否存】在的唯一《。理由 《     附！录中各工况中—。的安息角β不—等于贮？料的内摩《擦，。角φ即？β≠：φ而：且应该小《于，内摩擦？。角即β＜φ这是【铁，路工：程，设，计技术手册》路基（中《国铁：道出版社《199？2年）？公式中的限定条件否！则不能套用该附【。录的计算公》式至于安息》角是否一定比内【摩擦角小《。各种文件《及资料？有，不同的看法要了解什！。么是安息角》什么是内摩擦—角安息角与内摩擦】角的关？系需要查看散体【力学：的有关论述 — ，