附录C 】 ，大型圆形浅仓—贮料压力计算公式】 】 C？.1  贮》。料压力的计算 【 》 ：C.1.1  【大，型，圆形浅仓或大直径筒！仓由于其直径较大】仓，顶结构已不可能再使！用普通？的梁：。。板构件通常都采用】大跨度空间格—构或壳？体结构在仓壁—顶面至装料点的高度！范围：内，将会形成较大的有】用空间这种筒仓大多！是在仓顶中心单点装！料因：此在仓？壁顶面？至装料点将形成【较大的？圆锥料堆这》种贮料工况与一般】的小：型浅仓对《仓壁产？生的贮料压力显然】不同因？此不能再使用小型浅！仓贮料压力的计【算方：法，为此本附录根据【可能出现的贮料工】况给出？了简便的计算公【。式；各种物料除【具有不同《的内摩擦外也具【有与：。其他不同《物，体的外摩《擦如物？料对混凝土、砌体、！钢铁等构件的摩擦（！外摩擦）这》种摩：擦不属于《物料自身之间摩擦】（内摩擦）与其【相接：触构件的《刚性光滑或粗—。。糙程度及物料本【身的粒径组成—及，粘结特性有》关若贮料的外—摩擦大于内摩—擦则在卸《料过程中将有大【量的贮料《粘贴：在仓壁上同》时还：将影响贮料对仓壁侧！压力水平《分力的大小因此为】得到筒仓设》计最不利《贮料荷？载，也就是说在计算【筒仓环向拉力时假】定，外摩擦为《零忽略外摩擦的作用！才能得到贮料对【仓壁压力的最—大的：水平力当《筒仓需？要计算竖向》作用效应《时外摩擦对仓壁【产生的摩擦力—就不应忽略可以很简！。单地将最大水平【力作为作用在—仓壁上的法向力【乘以外？摩擦系数即可得到】相应的摩擦力—这也是支挡结—构设计时经常采用】的简化方法它—有利于？提高结？构的可？。靠度大型圆形浅仓的！仓壁：实际上也是一种【。支挡结构《 ？ ： C.1.2—  ：小，型浅仓贮料压力【。的计算？。以往近？似的采用挡土墙主动！土压力理论墙背【假定是光滑直立的】墙面这种计》。算是库仑《理，论的平面问题在小型！浅仓设计时尤其【是对于矩形浅仓基本！可以符？。合，或满：足设计要求追求过】细的精确计算—结果对？实际：工程：意义不大《但，对于大型圆形浅【仓再采？用这：种计算？方法就与实际—受力条件《不符；圆形》浅仓及圆《。形深：仓的仓壁是》轴对称旋转薄—壁筒：壳其曲率半径再大也！是有限的贮料滑动】体对仓壁《产生的侧压力应属】于散：体结构力学》的空间问题应建立】贮料：。在，半，无限：空，间中滑？动微元体《极限平衡力》系的微？分方程且令其导【。数等于零的理—论计：算，作用在仓《壁单位曲面》上，贮料滑动《。微元体的力》系如图6《所示 【 【    散体的半】无限空间《理论在土力学中被】广泛引？用库仑在1773年！、，朗金在18》。75年创立的—土力学经典》理论就是以散体的】半无限空间理论【为基：础，。建立的在《。支，挡结构的设计中使用！至今筒仓的仓—壁虽不同《于平面挡《。。墙但也是支挡结构】要将散体《的空间受力状态转】化为平面问题—并应用在筒仓工程】中了解散体》半无限？空间理论的原理是】非常：必要的 《 ：     散】体半：。无限空间《理论的？原理为在半无限【空间体系中散体【物料的？。变形常？数E和？横，向变形系《。数μ（泊松比）及其！他物理参数是同性的！应力与变《形是线性关》。系空：间中同？一深度？处的荷载是相同的】在此条件下》散体空间《某点：单元体ZOXY的】应力：与，其他：。各个单元体》相应各点的应力状】况也是相同的单元】体Z：OX：。Y散体的应力—分量σz、》σy、τ（区别于】固体力学）不取【。决于线性变形半空间！体的变形常数—E和μ在《此条件？下才可以《认定单元体Z—OXY上的应力及】变形与其相邻—单元体上的应力及】变形是？无关：的，    ！ 散体半无》限空间理《论在大量的》。。建筑工程设计中得到！了广泛的应》用如：挡土墙、条形基础】及路基？等可沿其长度方向】（边：缘地段除外》）的任何位置处用】两个平行剖面划【分出建筑的一个部】分的计算结果可代】表整个建筑的受力状！态，如图7中《表示的？其长度？远，。大，于宽度的条形基础】、挡：土墙及？各种路基《均可取其《长度方向单位截【条Z：OXY的计算—值代表整体结构的计！算结果 【     挡【墙设计理论》是散体力学的—一部分即散》体力学的平面问题也！就是：假定挡墙为无限长】时，可取其？中间的某一单—元，在以其平面投影为】矩形的楔形滑动【体，极限平衡状态下求】得代表整体挡墙的压！力通常情《况，下在设计挡墙时【为了得到最不—利，的水平？荷载经常《假定直立挡墙是刚】性光：滑的（忽略外—摩，擦）当然在计算竖】向荷载时《可以考虑把》土体对挡墙》的外摩擦力》计入；对于》大，型圆形浅仓直接使用！库仓：挡墙：理论计？算，贮，料压力显《然，偏大而且筒仓仓【壁的水？。平面也不是无限长的！直线墙体《筒，仓中的贮料虽—然属于空《间问题？但，因其圆周是闭合的因！此可以？认为是无边》界的故图《7，中贮料微元体的【极限平？衡力：。系按半无限空间理论！计算也是正确的【挡土墙背的土体【。滑动体与筒》仓的贮？料不同前者的—平面：投影是矩形》后者是扇形在筒【。仓按薄壁筒壳样条理！论计算内力》时，利用仓壁单位弧长上！贮料压力的》计，算结果同样可以代】表筒：仓结：构的计算这就是建立！大，型圆形浅仓贮料压力！计算：模型的理《论依据按上述—原则：图7中微元》体极限平衡》力，系微分方《。程的导数令其等于零！即，可得到最《大的贮料《压力并取其与同工况！挡墙主？动土压的《比值即可得到—本标准附录C中的】修正系数η及侧压系！。数λkn这样—我们：就，可极其？简便：地利用铁路》工程设计手册同类】。工况平面挡土墙主动！。。。土压力的计算公式】进行大型圆形浅【仓贮料压力》的计算有人》认为还要在单元体上！增，加，垂直于两侧面—的作用力《按散体？。。半无限空《间理论显然是—多余的 》 》   【  要？想得到更精确—的解答确《。实，牵涉复？杂的散体力学的很多！理论问？题这：不是一般设计人员急！切需要解决的问题况！且各种精确理论【也，都是在某些》假定条件下建立的其！精确程度也是相对】。的 —     在—工程设计《时利用前人的科【技成果解决》新出现的问》题是编制本标—准附录？的目的我国地—质条件？的复：杂，程度在世界上是独一！无二的我国铁—。路科：技工：作者为了克》服铁路工《程的地质灾害—。利用库仑理论—推导的各《种工况的平》面挡：墙计算公式是经【过，大量：工程实践验证的也是！可信：、严谨及正确无【。误，的利用其《适用于筒仓工况的公！式将其修正转化后成！。。为本标准附录C第】。2、3种工况（【C.2.2条、【C.2.3》条）圆形浅仓贮料压！力的计算公式—是，可行：的 ：     ！至于本标《准附录C的第1种工！况（C.2.1条）！由于铁路《工程：设计技术手册路基（！。中，国铁道出版社199！2年）没有》相应的公式可借用】为此必？须直接推《导计算？公式为？了取得最大》水平：。贮料压力值》工程界经常假定【。仓，壁是：直立、刚性及光【滑的也？就是说忽略贮料的外！摩擦对？筒，仓环向力的》计算是有利的当然】。可以将仓《壁法向最大水平力】乘以：贮料的外摩》擦系数？即可得到贮料对仓】壁的竖向压力—当计入外摩擦的作】用时则可《能得到不同的破裂】角θ值不同的破裂】角，反过来又《会影响滑动体体积及！其重力的大小从【而又：影响到？破，裂面及仓《壁对滑动《体，重力极限平衡力【系的调整包》括破裂面上的阻力】及仓：壁对滑动体的—阻，。力如前？所述影响本标—准附录C工况1的】因素很多也很—。复杂不能《只用调？整破裂角《大，小的方法作为本标】准附录C工况1是否！存在的唯一理由【 》 ， ，   附录中各工】况中：。的安息角β不等【于贮料的内摩擦【角φ即β≠φ—而且应该小于—内摩擦角即β＜φ这！是铁路工程设计技术！。手册路基《（中国铁道出版社1！992年）公式【中的限？定条件否《则不：能套用该附录的【计算公式至于—安息角是否》一定比内摩》擦角小各种文件【。及，资，。料有不同的看—法要：。了解什么《是安：息角什么是内—摩擦角安息角与内】。摩擦角的关》系需要查看散体【力学的有关》论述： ：