附录—C ： 大型圆《形浅仓贮料压力【计算公式 】 ， C.1 ！ 贮料压力》的计算 — 》C.1.《1  大型圆形浅仓！或大直径筒》仓由于其直径较大仓！顶结构已不可能再】使，用普通的《梁板构件通常—。都采用大跨度空间】格构：或壳体结构在—仓，壁顶面至装料点的高！度范围内将》会形成较大的有用空！间这种？筒，。仓大多是在》仓顶中心单点—装料因此在》仓壁：顶面至装料点将形成！较大的？圆锥料堆这种贮料】。工况与？一般：的小：型浅仓对仓》壁产生的贮料压【力显然不同》因，此不能再使》用小型浅仓贮—料压力的计算方法】为此本附录根据【可能出现《的贮料？工况：给出了简便》的，计算公式；各种物料！除具有不同》的内摩擦外也具有与！其，他不同物《体，的外摩擦如物料对】混凝土、砌体、钢】铁等构件的摩擦（】外摩擦）这》种，摩擦不属于物料自身！之间摩擦（内摩擦】）与其相接触—构件的刚性光—滑或粗糙程》。。。度及物料《本身的粒径组成及】粘结特？性有关若《。贮料的外摩擦大于内！摩擦则在《卸料过程中将有大量！的，贮料粘贴在》仓壁上同时还—将影响贮料对—仓壁：。侧压力水《平分力？的大小？因此为？得到筒仓设计最【不利贮料荷》载也：就是说在《计算筒？仓环向拉力时—假定：外摩擦为《零忽：略外摩擦的作—用才能得到贮料对仓！壁压：力，的最大的《水平：力，。当筒仓？需要计算竖》向，作用效应时外摩擦】对，。仓壁：产生的摩擦力—就不：应，忽略可以很简单地】将最大水平力作为作！用在仓壁上的法向】力乘以外《摩擦系？数即：可，得到相？应的摩擦力》这也是支挡结构设】。计时经常《采用的简化方—法它：有利于提高结—构的可靠度大型【圆形浅仓的仓壁实】际上也是一种支挡结！构 C.！1.2？  ：小型浅？。。仓，贮料压力的计算【以往：近似的采《用挡土墙主》动土压力理》论墙背假定是光滑直！立的墙面这种计【。算是库仑理》论的平？面问题在小》型浅仓设《计时：尤其是对于》矩形浅仓基本可以符！合或满足设计要求追！求，过细的精确计算【结果对？。实际工程意义不大】但对于大型圆形浅仓！再采用这种计算方】法就：与实际？受，力条：件不符；圆形浅【仓及圆形深仓的仓壁！是轴对称旋转薄壁筒！壳其曲率半》径再大也是有限的】贮料滑动体对仓【壁产：生的侧压力应—属于散体结构力学的！空间问题应建立【贮料在半无限空【间中滑动微元体极限！平衡力系的微分方】程且令？其导数？等，于零的理论计算作】用，在仓壁？单位曲面上贮—料滑动？微元体的力系如图6！所示 ？ ， 》   【。  ：散体的半无限空间】理论在？土力：学中：被广泛引《用库仑在177【3年、朗金在187！5，年创立的土力—学经典理论就是以】散体的半无限—空间理论为基—础建立的在支挡结构！的设计中使用至今筒！仓的仓壁虽不同于平！面挡：墙但也？是支挡结构要将散】体的空间《受力状态转化—为平面问题》并应用在筒仓工【。。。程中了解散》体半无限空间理论】的原理是非常必【要的 》     【。散，体半无限空间理【。论的原理为在半无】限空间体系中—散体物料《的变形常数》E和横向变》形，系数μ（《泊松：比）及其《。他物理参数》是同性的应力—与变形是线性关【系空间中《。。同一深度处的荷【载是相同的在—此条：件下散？体空间某点单元【。体ZO？XY：的，应力与其他各个单元！体相应各点的应力】状，况也是相同》的单元体ZOXY】散体的应力分量【σz、σy》、τ（区别于固体】力学）不取决于线性！。变形半？空间体的变形常数】E和μ在此条件下】才可以？认定单？元体：ZO：XY上？的应力及变形与其相！邻单元体上》的应力及《变形是无关的 】 《    散体半【无限空间《。理论在？大量的建筑工程设】计中得到《了广：泛的应用如挡土墙】、条：形，基础及？路基等可沿其—长度：方向：（边缘地段除—外）的任何位—置处：。用两个平行剖面【划分出建筑的一【个部分？的计算结果可—代表：整个建筑的受力状】态如图？7中表示的其长度远！大，于宽度的《条形基础、挡土【墙及各种《路基均可取其长【度方向单位截条【Z，OXY的《计算值？代，表整体结构的计【算结果 《  —   挡《墙设计理论是—散体：。力学的一部分—即散体力学》的平面问题也就【。是假定挡墙为无限长！时可取其中间—的某一单元在—以其平面投影—为矩形的《楔形滑动体极—。。限，平衡：状态：下求得代表整体挡墙！的压力通常情况下在！设计挡？墙时为了得到最【不，利的水平荷载经常】假定直立《挡墙是刚性光—滑的（忽略》外摩擦）当然在计】算竖向荷载时可以考！虑把土体《对挡墙的外摩擦力】计入；对于大型圆】形浅仓？直接使？。用，库仓挡墙理》论计算贮料》压力显？然偏大而且筒—仓仓壁的水平面也】不，是无限长的直线【。墙体筒仓中的贮【料虽：然，。属于空？间问：题但因其圆周是闭】合的因此可》以认为是无》边界的故图7中【贮，料微元体的极限平衡！力，系按：半，无限空间理论计算】也是：正确：。的，挡土墙背的土体【滑动体与筒仓的贮】料，不同前？者的平面投影是矩形！后者是扇形在筒仓】按薄壁筒壳》样条理论计算—内力时利用仓壁单】位弧：。长上：贮料压力的计算结果！。同，样可：以代表筒仓》结构的计《算这就是《建立大型圆形—浅仓贮料压》力计算？模型的？理论依据按上—述，原，。则图7？中微元？体极限平《衡力系微《分方程的导数—。令其等于零》即可：得到最大的贮料压力！并，取其与同工况挡墙】主，动土压的比》值即可得到本标【准附：录C中的修正—系数：η及侧压系数—λkn这样我们就可！极其简便地利用铁路！。工，程设计手册同类工况！平面挡？土墙主动土压力【的计算公式进行【大型圆形《浅仓贮料压力—的计算有《人认为还要》在单元体《上，增加垂直于两侧面】的作用力按散体半】无限：空间：理论显然《是多余的 】 ？ ， ？     要想得】到更：。精确的解答确—实牵涉？复杂的散体力学的很！多理论问题这不是一！般设计？人员急切需要—解，决的问题况且各种精！确理：论，。也，都是在？。某些假定条件—下建立的其精确程】度也是相对的—    ！ 在工程设计时利】用前人？的科技成果解—决新出现的问题【是编制？本标准附录的—目的我国《。地质：条件的？复杂程？度在世界上是独【一无二的我》国，铁路科技工作者为了！克服铁路工程的地质！灾害利用库仑—理论推导《的各种工况的平面】挡墙计算《公式：是经过大量工程【实践验证《的也是可信》、严谨及正确无误】的利用其适用—于筒仓工况的公式】。将其修正转化后成】为本标？准，附录C第2》、3种工《况（C？.2.2条、C.2！.3条）圆形浅仓】贮料压力《的计算公式是可行的！。 ： 《   ？ 至于本《标准附录C的第【1种工况（C—.2.1《条）由于铁路—工程设计技术手册】路基：（中国铁《道出版？社1：。99：2年）没有相应【。的公式可借用为此必！须，直接推导计算公式】为了取得最大水【平贮料压力值工程】界经常假《定，仓壁是直立、刚性】及，光滑的也就是说【忽略贮？料，的外：摩，擦对筒仓环》向力的计算是有【利的当然《可以将仓壁》法向最大水平力乘以！贮料的外摩擦系数即！可得：到贮料对仓壁—的竖向压力当计入外！摩擦的？。作用时则可能得到不！同的破裂角θ值【不同的？破裂角反过来又会影！响滑动体体积及其重！力的大小《从而：又影响到破裂—面及仓壁对滑动体】重力极限平衡力系】的调：整，包括破？裂面上的《阻力及仓壁对滑动体！的，阻力如前所》述影响本标》准附录C工况1的】因，素很多也《很复杂不能只—用，调整破裂角大小的方！法作为本标准—附录C工况1是【否存在的《唯一：理由 【     附录中】各工况？中的：安息角β不》等于贮料的内摩【擦角φ即β≠φ而】且应该小于内摩【擦角即β＜φ这【是铁路工程设计技术！手册：路基（？。中国铁道出》版社1？99：2年：）公式中的》限，定，。条件否则不能套【用该附录的计—。。算，公式至于安》息角是？否一定比内摩—擦角小各《种文：件，。。及资料有不同的看】。法要了解什》。么是安息角》什么是内摩擦—角安息角与》内摩：擦角的关《系需要查看散—体力学？的有关论述》 ， ，