附录C【  大型圆》形浅仓贮《料压力计《算公式 》 《 C.1【 ， 贮料压力的计【算 ： 》 C.《1.1  》大型圆形浅仓—或大直径《筒仓由于《其直径较《大仓：。顶结构已《不可能再使》用普通的梁》。板构件通《常都采用大跨度空间！格，。构或壳体结构在仓】壁顶面？至装料？点的高度范围内将会！形成较大的有用空间！这种筒？仓大多是在仓顶中】心单点装料因此【在，仓壁顶面至装料点将！形成：较大的圆《锥料堆这种贮料【工，况与一？般的小型浅仓对仓壁！产生的贮料压力显】。然不同因此不能再】使用小型浅仓—贮，料压力的《计算方法为此本【附录：根据可能出现的【贮，料工况给《出了：简，便的计算公》式；各种物料除具有！不同的内《摩擦外？也具有与《其他不同物体的外摩！擦如物料对混凝土】、砌体？、钢：铁等构件的》。摩擦（外摩擦）【这种摩擦不属于物】料自：身之间摩《擦，（内摩擦）与其相】接触构？件的刚？性光：滑或粗糙程》度及：物料本？身，的粒径组《成及粘结特性有关】若贮料的《外摩擦大于内—摩，擦，则在卸料过程中【将有大量的贮料粘贴！在仓壁上同》时还将影响》贮料对仓壁侧—压力水平分力的大小！因此为得到筒仓【。设计最？不利：贮料荷载《也就是说在》计算筒仓环》向拉力时《假定外摩擦为零【忽略外摩擦的作用才！能得：到，贮料：。对仓壁压力的最大的！水平力当筒仓需要】。计算竖向作用效应时！外摩擦对仓壁—产生的？摩擦力就不应—忽略可？以很简单地将最大】水平力作为》作用在仓《壁，上的：法，向力乘以外摩擦系】数，即，可得到？相应的摩擦力—这也是支挡》结构设计《时经常采用的简【。化，方法它有利于提【。高结构的可靠—度大型圆形浅仓的】仓壁实？际上也是一》种支挡结构 — ？ C.《。1.：2  小型浅仓贮】料压力的计算以往】近似的采用挡—土墙主动土压力理论！墙背假？定是光？滑直立？的墙：面这种计算是库仑】理论的平面问题【在小：型浅仓？设计时尤《其是对于矩形—浅仓基本可以—符合或满足设计【要求追求过细的精确！计算结果《对实际工程意义【不大但对于大—型，圆形浅仓再采用这】种计算方法就与实际！受，力条件不符；—圆形浅仓及圆—形深仓的仓壁是【。轴对：称旋转薄壁筒壳其曲！率，半径再大也是有【限，的贮料滑动体对仓】壁产生的侧压力应属！于散体？结构力学的》空间问？题应建？立，。贮料在半无》限空：间中滑动《微元体极限》平衡力系的微—分方：程且：令其导数等于零【的理论计算作用在】仓壁单位曲面—上贮料滑动微元体】的力系如图6—所示 《。。 】   《  散？体的半无限空—间理论在土》力学中？被广泛引用库仑在1！773年、朗金在1！875年创》立的土力《学经：典理论就是》以散体的半无—限空：间，理论为基础建—立，的在支挡结》构的设计中使—用至今筒仓的—仓壁虽不同于—平面挡墙但》也是支挡结构—要将散体的空间受力！状态转？化为平面问》题并应？用在筒仓《工程：中了解？散，体半无限空间—理论的原理是非常】必要的 ！    《。散体半无限空间理论！的原理为在半—无限空间体系—中散体物料的—变形常数E和—横向：变形系数μ（泊松】。比）及其《他物理参数是—同性的应力》与变形是《线性关系空间—中同一深度处的荷载！是相同的在此—条，件下散体空间某点】单元体Z《OXY的《应力与？其他各个单元体相】应各点的《应力状？。况也是相同的单元体！ZOXY《散体的应力分—量σ：z、σ？y、τ（区》别于固体力学）【不取决于线性变【形半空间体的变【形，常数E和μ在—此条件下才》可以认定单元体Z】OXY上的应力及变！。形与其？相邻单元体上的【应力及变形是—无关的 》   —  散体半无限空间！理论在大量的建筑工！程设计中得到了【广泛：的应用如挡土—墙、条形基础及路基！等可沿其长度方【向（边？缘地段除《外，）的：任何位置处》用两个？平行剖面划分—出建筑的一个—部，分的计算结果—可代表整个》建筑的受力状—态如图7中表示的】其长度远大于宽度的！条形基础、挡土【墙及各种路基—均可取其长》度方向？单，位截：条ZOXY的计算值！代表整体《。结构的计算结—果 ：    】 挡墙设计理—。。论是散体力学—的一部？分即散体力学—的平面？问题也就是假定【挡墙为？无限：长时可取其中—间的某一单元在以其！。平，面投：影为：矩形的楔形滑动体】极限平衡状态—下，求得代表整体挡墙的！压力通常情况—下在设计挡墙时【为，了得：到最：不利的水平荷载经常！假定直立《挡墙是刚性光滑【的（忽略外摩擦）】当然在计算竖向荷载！时可以考《虑把土体对》挡墙的外摩擦力计入！；对于大型圆—形浅仓直接使用【库仓挡墙理论—计算贮料压》力显然偏《大而：且筒仓仓壁的水平面！也不：是，无限长的直》线墙体筒仓》。中的贮料虽然—属于：。。空间问题但因—其圆周是闭》合的因？此可以认《为是：无边：界的故图7中贮料】微元体的极限平衡】力系按半无限空间】理论计算《也是正确《的，挡土墙背的土—体滑动体与筒仓的】贮料不？同前者的平面投影】是，矩形后者是扇形在筒！仓按薄？壁筒壳样《条理论计算》内力时利用仓—壁单位弧《长上贮料《压力：的计算结果同样【可以代表《筒，仓结构的计算—这就：是建立大型圆—形浅仓贮料压—力计算模《型的理论依据—按，上述原则《。。图7中微元体极【限平衡力《系微分方程的导数】令其等于零即可得】到最大的贮料压【力并取其与同工况挡！墙主动土压的比值】即可得到本标准【附录C中的修—正系：数η：及侧压系数λ—kn这样我们就可极！其简便地利用—铁路工程设计手册】同类工况平面—挡土墙主《动土压力的计算公式！。进行大型圆形浅仓贮！料，压力的计算》有人认为还要在单】元体上增加垂直【于，两侧面的作》用力按散体半无限】空间理论显然是【多余的 【  ！   要想得到【更精确的解答确实牵！涉复杂的散体力学】。的，很多理论问题这不是！一般设计人》员急切需要解决【的问题况且各种精确！理论也都《是在某些假》定条件下建》立，的其：精确程度也是相对的！    ！ 在工？程设计时利用前人的！科技成果解决新出】现的问题是编制本】标准：附，录的目？。的我国地质条件的复！杂程：度在世界上》。是独一无二的—我，国，。铁路科技工作者为了！克服铁路工程—的地质灾害》利用：库仑理论推导的各】种工况的平面挡墙】计算公式是》经过大量工程实践】。验证的也是可信【。、严谨及正确—无误的利《用其适用于筒—仓工况？的公式将其修—正转化后成为本标】准，附录：C第2、3种工况（！C.2.2条、C.！2.3条）圆形浅仓！贮料压力的计算【公式是可行》的 》     至【。于本标准附录C的第！1种工况《（C.2.》1，条）由于铁路工【程设计？技术手册《路基（中国》铁道出版《社1992年—）没有相应的—公，式可借用《为此必须《直接推导计算公式为！了取得最大水平贮】料压力值工》程，界经常假定仓壁【是直立、刚性—及光：滑的也就是说忽略】贮料的外摩擦对筒仓！环向：力的计算《是有利的当然可以将！仓壁：法，。向最大水平力乘以】。贮料的外摩擦系【。数即可得到贮料【对仓壁的竖》向压力当《计入外摩《擦的作用时》则可：能得到？不同的破裂角θ值不！。同的破裂角反过来又！会影响滑动体体积及！其重：。力的大小从而又【影响到破裂》。面，及仓：壁对滑？动体重力极限平【衡，力系的调整包括破】裂，面上的阻《力及仓？壁对滑动体的—阻力如前所述影响】。本标准？附录C工况》1的因素很》多也很复杂不—能只用调整破裂角】。大小的方法作—为本标准附录C工】况1是否《存在的？唯一理由 ！     附录中】各工况中《的安息角β不—等于：贮料的内摩擦角φ即！。β≠φ而且应该小于！内摩擦？角，即β＜φ这是—铁，路工程设计技术手册！路基（中国铁—道出版社19—。92年）公式中的】限定条件否则不能套！用该附录《。的，计算公式至于安息】角是否一《定比：内摩擦角小》各种文件《及资料？有不同？的看法？。。要了解什么是—安息角什么》是内摩擦角安息【角与内？摩擦角的关》系需：要查看散体》力学的有关论—述 ： ，