。 附录C  ！大型圆形浅仓贮【料压力计算公式 】 《 C.【。1  贮料压力的】计算 ！ C：.1：.1  大型—圆形浅仓《。或大直径筒仓由于】其直径？较，大仓顶结构已不【可，能再使用普通—的梁板构件通—常都采用大》跨度：空，间格构或壳体结构在！仓壁顶面至装料点的！高度范围《内将会形成较大的】有用空间这种筒仓大！多是在仓顶中心单点！装料因？此在仓壁顶面至装】料点将形《成较大的《。圆锥料？堆，这种贮料工况与一般！。的小型浅仓对仓【壁产生的贮料压力显！然不同？因此不能《再使用小型浅仓贮】料压力的计算—方法为此本附—录，根据可能出现的贮料！工况给出了简便的计！算公：。式；：各，种物料除《具有不同的内摩擦外！也具有与《其他不同物体的【外摩擦如物料—对混凝土、砌体、】钢铁等构《件的：摩，擦（外摩擦）这种】。摩擦不属于物料自】身之间摩《擦，（内摩擦）与其相接！触构件的刚性光滑或！粗糙程度《及，物料：本身的粒径组成【及粘结？特性有关若贮—料的：。外摩擦大《于内摩擦《则在卸？料过程中将有大量】的贮料粘贴》在仓壁上同时还将】影响贮料对仓—壁侧压力水平分力的！大，小因此为得到—。筒仓设计最》不利贮料荷》载也就是说在—计算筒仓环》。向拉力时假》定外摩擦《为零忽略外摩擦【的作用才能》得到贮料《对仓壁压力的最大的！水平：力当筒仓《需，要计算竖向作用效应！时外摩擦对》仓，壁产生的摩擦力【就不应忽略》可以很简单地将【最大水平力作为【作用在仓壁上—的法向力《乘以：外，摩擦系数即》可得到相应》的摩擦力这也是【支挡结？构设：。计时经常采用的【简化方法它有利【于，提高结构《的可靠？度大型圆形浅仓【的仓壁实际上—也，是，一种支挡结构 ！ C.1.2 ！ 小型浅仓贮料【压力的计算》以往近似《的采：用挡土墙主动土压】力理论墙背假—定是光滑直》立的墙？面这种计算》是，库仑理论的》平面问题在小型浅仓！设计时？尤其是对于矩形浅】仓，基本可以《符合或？满足设计《。要求追求过细的【精确计算《结果对？实际工程《意，义不大但《对于大？型圆形浅仓再采【用这种计算方—法就与实际受力【条件不符《；圆形浅仓及—圆形深？仓的仓壁是轴对称】旋转薄壁筒壳其曲】率半径再大也是有限！的贮料滑动体对仓】壁产生的侧压力【应属于散体结构力学！的空间问题应建【立贮料在半无限空】间，。中滑动微元体—极限平衡力系的微】分，方程且令其导数等】于零的理论计算作】用在仓壁单位—曲，面上贮？料滑：动微元体的力系【如，图，6所示 《 《 ， ？     【散体的半无》限空间理论在土力学！中被广泛引用库仑在！1773年》。、朗金在1》8，。75年创《立的土力学经典理】论就是？以散体的半无—限空间理《论为基础建立的【在，支挡结构的》设计中使《用至今筒仓的—仓壁虽不同于—平面挡墙但也是支挡！结构要将散体—的空间受《。力状态转《化为平面《问，题并应用在筒仓工】程中：了解散体半无—限空间？理论的原理》是非常必要的 【 《  ：  ： 散体半无限空间】理论：的原理为《在半无限空》间体：。系中散体物料的【变形常？数E和横向变形【系数μ（泊松比）】及其他物理参数【是同性的应力与变】。形是线性关系空间中！同一深度处》。的荷载是相同的【在此条件下》散体空？。。间某点单元体ZOX！Y的应力与》其，他各个单元体相应各！点的应力状况也【是相同的单元体ZO！XY散体《的，应力分？量σz、σy—、，τ，（区别于固》体力：学）不？取决于线性变形半空！间，体的变？形常数E和μ在此条！件下才可以认定单元！。体ZO？XY上的应》力及变形与其—相邻：单元体上的应力及】变形是？。无关的？  【 ，。 ， ，散体半无限空间理论！在大量的建筑工【程设计？中得到了广泛—的应用如挡》土，墙、条？形基：础及路基《等可：沿其长度方向—（边缘地段除—外）的任《何位置处用两—个平：。行剖面划分出—建，筑的一个《部，分的计算结果可代表！整个建筑的》受力状态如图7中表！示的其长《度远大于宽度—的条形基础、挡土】墙及各种路》基均可？取其长度方向单【位截条ZO》XY的计《。。算值代？表整体？结构的计算》结果 —   《  挡墙设计理论】是散体力学的一部】分即散体力学—的平面问题也就是】假定挡墙为无限长】时可：。取其中间的某—一单元？在以其平面投—影为矩形的楔形滑】动体极？限，。平衡状态下求—。得，代表整？体挡墙的压力通【常情况下在设计挡】墙时为了得到最不利！的水平荷载经—常假定直立》。挡墙是刚性》光滑的（忽略外摩】擦）当然在计算竖】向荷载时可》以考虑把土体—对，挡墙的？外摩擦力计入；【对于大？型，圆形浅？仓直接使用库—仓挡墙理论》计，算贮料压力显—然偏大而且筒—仓仓壁的《。水平面也《不是无限长的直线】墙体筒仓中》的贮料虽《然属于空《间问题但《因其圆周《是闭合的因此可以认！为是：无边界的故图7中贮！料微元体的极限【平衡力系按半无【限空间理论》计，算也：是正确的挡》土墙背？。的土体滑《动体与筒《仓的贮料不同前者的！平面：投影是？。矩形后者是扇形在筒！仓按薄壁筒壳样条理！论计算内力时利【。用仓壁单位》弧长上贮料压力的计！算结果同样可以【。代表筒仓《结构的计算这就是建！立大：型圆形浅仓贮—料压力计算》。模型的？理论依据《按，上述原则图7—中微元体极限平衡】力系微分《方程的导数令其等于！零即可得到》最大的贮料压—力，并取其？与同工况挡墙主动土！压的比值即可得到】本标准附录C—中的：修正系数η及侧压系！。数，λkn这样》我们就可《极其简便《地利用铁路》工程设计手册同【类工况？平面挡土《墙主：动土：压力的计算公式【进行大？型圆形浅仓》贮料压力的计算有】人认为还要在—。单元：体上增加垂直—。于两侧？面的：作用力按《散体半无限空间理】论，显然是多《余的： 》 【    要想—得，。到更精确的解答确】实牵涉复《杂的散体力学的很】。多，。理论问题这不—是一般设计人员急】切需要解决的—问题况且各种精确】理论：也都是在某些—假定：条件：下，。建立：的其精确程度也【是相对的 】    》 在工程设计时利用！前，人的科技成果—解决新出现的问【题是编制本标准【附录的目的我—国地：质条件的复杂程度在！世界：上，是独一无二的—我国铁路科技工作】者，为，了克服铁路工程的地！质灾害利用库仑理论！推导的各种工况【的平面挡墙计算公】式是经过《大量工程实践验证的！也是可信、》严谨及正确无误的】利用其？适用于筒仓》。工况的公式将其【修正转化后成—为本标准附录C第2！、3：种，工况：（C.2.2条、C！.2.3条）圆【形浅仓贮料》。压力的计算公—式是可行的 】。 ？    《至于本标准附录C】的第1种工况（【C.2.1》条）由于《铁，路工程？设计技术《。手册路？基（：中国铁？道出版社《19：92年）没有相应】。的，公式可借用为此必】。须直接推导计算【公式为了取得最大水！。平贮料？压力值工程界经【。常假定仓壁是直立、！刚性及光滑的—。也就是说忽》。略贮：。料的外摩擦对—筒仓环向《。力，的计算是有利的当】然可：以将仓壁法向最大】水平力？乘以贮料的外摩【擦系数？即可得到贮》料对仓壁的竖—。向压力当计入外摩】擦的作用时则可【能得到不同的破【裂角θ值不同的破裂！角反过来《又会影响滑动体体积！及其重力的大小【从而又影响到破【裂面及？仓壁对？滑动体？重力极限《。平衡力系《的调整包括》破裂面上的》阻力及？仓壁对滑动体的阻力！。。如，前所述影响本—标准附录C工况1的！因，素很多也很复—杂不：能只用调整破裂角】大小的方法作为本标！准附录C工况1【。是否存在的唯—一理由 》    【 附录中各工—况中：的，安息角β不等于贮】料，。的，内摩擦角《φ即β？≠φ而？且，应该小于内摩擦【角即β＜φ这是【铁路工程设计技术】手册路基（中国铁】道出版？社1992年）【公式中的《限定条？件否则不能》套用该附录》的计算公式至于安】息角：是否一定比内摩擦】角小各种文件—及资：料有：。不同的看法要了解】。什么是？安息角什么是—内摩擦角安息角【与内摩擦角的关【系需要？查看：散体力学《的有关论述 — ，