附录C 】 ，大型圆形浅仓贮料】压力计算公式 ！ 》 C.1  【贮料压力的》计算 ！ ，C.1.1  大型！。。圆形浅仓或大直【径，筒，仓由于其直径较大】仓顶结构已不—可能再使《用普通的梁板—构件：通常都采《用大跨度空》。间格构或壳体结构在！仓壁顶面《至装料点的高—度范围内将会形成】较大的有用空间【这种筒？仓大多？是在仓顶中心单【点装料因此在—仓壁顶？面，至装料点将形—成较：大的：圆锥料堆这种贮料】工况与？一般的？小型浅仓对仓壁产生！的贮料压力显—然不：同因：。此不能再使》用小型浅仓贮料【压力的计算方—法为此本附录—根，据可能出现的贮料工！况给出了简便的【计算公式；各种【物料除具有不同的内！摩，擦外：也，具有与其他不同物】体的外摩擦》如物料对混凝土、】砌体、钢铁等构件】的摩擦（外摩擦【）这种摩擦不—属于物料自身之间】摩擦：（内摩？擦）与其相接—触构件的刚》性光滑或《粗糙程度及物料本身！的粒径组成》及粘结特性有关【若，贮料的？外摩擦？大于内摩擦则在卸】料过程？中将有大量的贮料】粘贴在仓壁上同时还！将影响贮料对仓壁侧！压力水平分力的大】小因：。此为：得到筒？仓设计最不利贮料荷！载也就是说在计算筒！仓环向拉《。力时假定《。外摩擦？为零忽？略外摩擦《的作用才《能，。得到贮？。料对仓壁压力—的最大的水平力当】筒仓：需，要计算竖向作用【效应时外摩》擦，对仓壁产生》的摩擦？力就不应忽略—可以：很简单地将最大水】平力作？为作用在仓壁上的法！向力乘以外摩—擦系数即可得到相应！的摩擦力这也—是支挡结构设计【时经常？采用的简《化方：法它有？利于：提高结构的》。可靠度大型圆形浅】仓的：仓壁实际《上也是一种支挡【结构 】C，.1.2  小【。型浅仓贮料压力【的计：。算以往近似的—。采用挡？土墙主动土压力【理，论墙背假《定是光滑直》立的墙面这种计【算是库仑理论的【平面问题在》小型浅仓设计时【尤其是对《于矩形浅仓基—本可以符《合或满足设计要求】追求过细《的精确计算结果【对实际工程意义不】大但对于大型圆【形浅仓？再采用这种计—算方法就与实—际，受力条件不符；圆】形浅仓？及圆形深仓的仓【壁是轴对称旋转薄】壁筒壳其曲》率半径再《大也是有限》的贮料滑动体对仓】壁产生的侧》压力应属于散体【结构力学的空—间问题？应建立贮料》在半无？限空间中滑动—微元体？极限平衡力系的微】分方程且令其导【数等于零《的理论计算作用【在仓壁单《。位曲面上贮料滑动】微元体的力系如【图6：。所示 【。 ，。    ！ 散体？的半无限空间理论在！土力学中被广泛引】用库仑在1》773年《、朗金在《1875年》。创立的？土，力学经典理论就【是以：散体的半无限—。空，间理：。。论为基础建》立的在支挡结构的设！计中使用至》今，筒仓的仓壁虽不同】于平面挡墙但也【是支挡结构要将【散体的空《间受力状态转化为平！面问题并应用—在筒仓工程》中了解散体半无【限空间理论》的原理是非常必【要的 》     散】体半：无限空？间理论的原理—为在半无限空间体】系中：散体物料的变形常数！E和横？向变形系数μ（【泊，松比）及其》他物理参数是同【性的应力与变形是】线，性关系空间中—同，一深度处的荷载【是相同的在此—条件下散体空间某点！单元体ZO》X，Y的应？力与：。其，他各个单元体相【应各点的应力状况也！是相同的《单元体ZOXY散体！的应力分量》σz、σy》、τ（区别于—固体力学）不取决于！线性变形半空间【体的变形常数E和】μ在此条件下才可】以认定单元体ZO】XY上的应》力及：变形与其相邻单元】体上的应力及—变形是无关》的  】。   ？。散体半无限空间理】论在大？量的：建筑工程设》计中得到了广泛【。的应用如挡》土，墙、条形《基础及路《基等可沿其长度方向！（边：缘地段除外》。）的：任何位置《处用两个《平，行剖面划分》出建筑的一个部分的！计算结果可代表【整，个建筑？的受力状态如图【7中：表，示的其长《。度远大于宽度的条形！基础、挡土》墙及各种路》基，均可取其长度方【向，单位截条ZOXY的！计算值代表整—体，结构的？计算结果 【   》 ， 挡墙设计理论是】散体力？学的一部《分即散体力学的平】面问题也就是—。假定：挡墙为无限》长，时，可取其中间的—某一单元在》以其平面《投影：为矩形的楔形滑【。动体极限《平衡：状态下求得代—表整体挡墙的—压力通常《情，况下在设计挡墙时】为了得到最不利的】水平荷载经常假定】直立挡墙《是刚性光《滑，的（忽略外摩—擦）：。当然在计《。算竖向荷载时可【以考虑把土体对挡墙！的外摩擦力计入【；对于大型圆形浅】仓直接使用库仓挡墙！理论计算贮料—压，力显：然偏大而且》筒仓仓壁的水平【面也不？是无限长的直线墙】体筒仓中的贮—料虽然？属于空间问题但因】其，圆周是闭合》的因此可以认—为，。是无边界的故图7】中贮料微元体的【极限平衡力系—按半无限《空间理论计》。算也：是正确的挡土—。墙背的土体滑动体与！筒仓的贮料不同前者！的，平面：投影是矩《形后者是扇形—在筒仓？。按，薄壁筒壳样》条理论计算内—力时利用仓》壁单位弧《长上贮料压力的计算！结果同样《可以代表筒》仓结构的计算这就是！建立：。大型圆形浅》仓贮料压力计算模型！。的理论依据》按上述原则图7中】微元体？极，。限平：衡力系？微分：方程的导数令其等】于零即可《得到最大的》贮，料压力并取》其与同工况挡墙主】动，土压的比值即—可，得到本标准附录【C中的修《正，系数η及《。侧压系数λ》kn这样我》们就可极《其简便地利用铁【路工：程设计手册同类工】况平面挡土墙—主动土压力的计算】公，。式，进行大型圆形浅仓】贮料压？力的：计算有人认为还要】在单：元体上增加垂—直，于两侧面的作—用力按散体半无限】空间理论显然—是多：。余的 ？ ？ 》 ？  ：。  ：。要想得到更精确的】解答确实牵涉—复杂的散体》力学的？很多理论问题这【不是一般设计人【员急：切需要解决的问题况！且各种精《确理论也都是—。在某：些假定条《件下建立的其精确程！度也是相对的 【 》    在工程设计！时利用前人的科【技成果解决新出现】的，问题是？编制本标《准附录的目》的我国？地质条？件的复杂程》。度在世界《上是独一无二—的我国铁路》科技工？作者为了克服铁【路工程的地质灾害利！用库仑理论推导的各！种工况？的平：面挡墙计算公式是】经过大量工程实践验！。证的也是可》信、严？谨，及正：确，无误的利用其—适用于筒仓工况的公！式将其修正》转化后？成为本标准附—。录C第2《、3种工况》（，C，.2.2条、C【.2.？。3，。条）：圆形浅仓贮料压【力的计算公式是可】行的 ？    】 至于？本标：准附录？C的第1种》工况（C.2—.1条）《由于铁路工程—设计技术手册路基（！中国铁道出版社【199？2年）没有相应【的公：式可：借用为此《必须直接推导计【算公式？为了取得最大水平贮！料压力值工程—界经常假定仓壁【是直立、刚》性，及光滑的也就是说】忽略贮料的外—摩擦对筒仓环向【力的：计算是有利的当然可！以，将仓壁法向最大【水平力乘以贮料的外！摩擦系数即可得到】贮料对仓壁的竖向】压力当计入》外摩擦的作用时则】可能得？到不同的破裂角【θ值不？同的破裂角反—。过来又会影响滑【动，体体积及《其重力的《大小从而又影响【到破裂面及仓壁对】滑动体重《力极限平衡》力，系的调整包括—破裂面？上的阻力及仓—壁对：。滑，动体的阻力如前【所述影响本标准【附录C工况》1的因素很多—也很复杂不》能只：用调整破裂角—大小的？方法作为本标准附录！。C工况1是否存在的！唯一理由 》 ：  《   附录中各工】况中的安息角—β不等于《贮料的内摩擦—角φ即β≠φ而且应！该小于内摩擦角即β！＜φ这是铁》路，工程设计技术—。手册路基（中国【铁道：出版社1992【年）公式中的限定】条件否则《不能套？用该：附录的计算》公式至于安息角是】否一定比《。内摩擦角小》各，种文件及资料—。有不同的看法要【。了解什么是安息角】什么是内《摩擦角？安息角与内摩擦角】的关系？需要：。查看：。散体力学的有关论述！。 ：