？ 附：录，C ： 大型圆形浅仓贮料！压力计算公式 【 — ： C.1 》 贮料压力的计算 ！ ？ C.1【.1  大型圆【形浅仓或大直径筒】仓由于其直径较【。大仓顶结构已不可】能再使用普通的梁】板，构件通常都采用大跨！度空间格《构或壳体《结构在？仓壁顶？面，至装料点的高度范围！内，将会：形成较大的有—用空间这种筒仓大】多是在仓顶中心单】。点装料因此在—仓壁顶面至装—料点将形成较大的】圆锥料堆《这种贮料工况与【一般的小型浅仓【对仓壁产生的—贮料压力《显然不同因》。此不能再使》。用小：型浅仓贮料压力【的计算方《法，为此：本附录根据可—能出现的《贮料工况给出了【简便的计算公—。。式；各种物料除具有！不同的内摩擦外也具！有与其他不同物【体，。的外摩擦如物—料对混凝《土、砌体、钢—铁等构件的摩擦【（，外摩：擦，），这种摩擦不属于物料！自身之？间摩擦？（，内摩：擦）与其相接触【构件的？刚性光滑《或粗糙程度及物料】本身：。的粒径组《成及粘结《特性有关若贮料的外！摩擦大于内摩擦则在！。卸料过？。程中将有《大量的贮料粘—贴在仓壁上》同时还将影响贮料】对仓壁侧《压力水平分力的大小！因此为得到》筒仓设计最》不利贮料荷载也【就，是说在计《算筒仓环向拉力时】假定外摩擦为零忽略！。外摩擦的作用—才能得？到，贮料对仓壁压力的最！大的：水平力？当筒仓需要》计算竖向作用效应】时外摩擦对仓—壁产生的摩擦—力，就不应忽略可以【很简单地将最—大水平力作为作【用在仓壁上的—法向力乘以外—摩擦系数即》可得到相应的—摩擦力？。这也是支挡结构【设计时经《常采用的简》。化方法它有利于提】高结构的《可靠度大型》圆形浅仓的仓—壁实际上也是一种支！挡结：。构 C.！1.：。2  小型浅仓【。贮料压力的计算以】往近似的采用挡土墙！主动土压力理论【墙背假定是光滑直立！的墙面这《种计算是库》仑理论的平面问题在！小型浅仓设计时尤】其是对于矩形浅【仓基本可以符合【或满：足设计要求追求过】细的精确计算结果对！。实际工程意义—不大但对于大型【圆形浅仓《再采用这种计算方】法就：与，实际受力条件不【。符，；圆形浅仓及圆形】深仓的仓壁是轴【对称旋转薄壁筒壳其！曲率半径再大也是】有限的贮《料滑动体对仓—壁，产生的侧《压力应属于散—体结构力学的空间问！题应建立贮》料在半无限空间中】滑动微元体极—限平衡力系的微分】方程且？令其导数等于—零的：理论计算《作用在仓壁单位【曲面上？贮，料，滑动微元体的力【系如图6所示 【 】    — 散：体的半无《限空间理《论在土力学中被【广泛引用库仑—在17？73年、朗金在【1875年创立【的土力学经典理论就！是以：散体的半无》限空间理论为—基础建立的》在支：挡结构的设》计中：使用至今筒仓—的仓壁虽不同于平】面挡墙但《也是：。支挡结构要将散体】。的空：。间受力状态转—。化为平面问题并【应用在筒仓工程中了！解散体半无限—空间理论的原理是非！常，必要的 ！    散体半无】限空间？理论的原理为—。在半无限空间体系】中散体？物料：的，变形常数E和横向】变形系数μ（泊松比！），。及其他物理》参数是同性的应力与！变形是线《性关系空间中同【一深度处的荷载是】相同的在《此条件下散体空间某！点单元？体ZOXY的—应力与其他各—个单元？体相应各《点，的应力状况也是【相同的单元体ZOX！Y散：体的应力分量σz、！σy、τ（区别【于固：体力：学）不？取决于线性变形【半空间体的变形【常数E和μ在此条】件下才可以认定单元！体Z：OXY上的应力及】变形与其相》邻，。单，元体上的应力及变形！是无关的 ！ ，    散》体半无限空间理【论在大量的》。。建筑：。工程设计中得到了】广泛的？应用：如挡土墙、条形基础！及路：基等可沿其长度方】向，（边缘？地段除外）的任何位！置，。处用两个平行剖【面划分出建筑的一】个部分的计算结【果可代表整个建筑】的受：力状态如图》7中表示的其长度】远大于宽度的—条形基础、挡—土墙及各《种，路基均可取》其长度方《向单位截《条ZOX《。Y的：计算：值代表整体结—构的计算结果 ！    —。 ，挡墙设计《理论是？散体力学的》一部分即散体力学的！平面问题也就—是假定？挡墙为无限长—时，可，取其中间的某一单元！在，以，。其平面投《影为矩形的楔形【滑动体极《。限，平衡状态《下求得代表》整体挡墙的压—力通常情况下在【设计挡墙时为了【得到最不利的水【平荷载经常》假定直立挡墙是【刚性光滑的（忽略】外摩擦）当然在计算！竖，向荷载？时可：以考虑？把土体对挡墙的【外摩擦力计入—；对：于大型圆《形浅仓直接使用【库仓挡墙理论—计，算贮：料压力显然偏大而且！筒仓：仓壁的水平面也不是！无限长的直线—墙体筒？仓中的？贮料虽然《属于空间问》题但因其圆》周是闭合的因此【可以认为是无—边界的故图7中【贮料：微元体的《极限平衡力》系按半无限空间【理论计算也是—正确的挡土墙背【的土体？滑动体与筒仓的贮】料不同前者》的平面投影是矩【形后者是扇形在筒仓！按薄壁筒壳样条理】论计算内力时—利用仓壁单位弧【长上贮？料压力？的计：算结：果同样可以代表【筒仓结？。构，的计算这就》是建立？大型圆形浅仓贮【。料压力计《算，模型的？理论：依据按上《述原则图《7中微元体极—限平衡力《。系微分？方，程的导数《令其等于零即可【得到最大的贮料压力！并取：其与同？工况挡墙主动土【压，的比值？即，可得到本标准附录C！中的修正系》数η及侧压系数λk！。n这样？我们：就可极其简便地利用！铁路工？程设计手册同类【工，况平面挡土墙主动】土，。压力的计算》公式进？行大：型圆形浅《仓贮料？压力的？计算有人认》为，还要：在单元体上增—。加，垂直于两侧面的【作用力按散》体半无限空间理论】。显然是多余的 【 《 ？。  》。   要想得到更】精确：的解：答确实牵涉复杂的散！体，力学的很《多理论？问题这不是一般【设计人员急切需要解！决的问题《。况且各种《精确：理论也都是在—。某些假定条件下建】立的其？精确程度也是相对】的 【。    在工程【设计时利用前人的】科技成果解决新出】现的问题是编制本】标准附录的目—的我国地质条件【。的复：。杂程度在世界—上是独一《。无二的我《国铁路科《技工作者《。为了：克服铁？路，。工程的地质灾害【利用库仑理》论推导的各种工【况的平面挡墙—计，算公：式是经？过大：量工程实践验证的也！是可信、严谨及正】。确无误的利》用其适？用于筒仓工》况的公？。式将其？修正转？化后成？为本标准《附录C？。第2、3种工—况（C？.2.2条、C.2！.3条）圆形浅仓贮！。料压力的计算公【式是：。可行的 —。    — 至于本标准—附录：C的：第，1种：工况（C.2.【1条）？由于铁？路工程设计技术手】册路基？（，中国铁道出版—社1992年）没有！相应的公式可借【用为此必须直接推】导，计算公？式为了取得最—大水平贮料压力值】。工程界经常假定【仓壁是直立、刚【性及光滑的也就【是说忽略贮料的外】摩擦对筒《仓环向力的计—算是：有，利的当然可》以将仓壁法向最大水！平力乘以贮料的外】摩擦：。系数即可得到贮料对！仓壁的竖向压—力当计？。入外摩擦的作用时则！。可能得到不同—的破裂角θ值不同的！。破裂角反《过来又会影响滑【动体体积及》其重力的大小—。从，而又：影响到破裂》面及仓壁对滑动体】重力极？限平衡力系的调整】包括破裂面上的阻力！及仓壁对滑动体的阻！力如前所述影响本标！准附录C工》况1的因《素很多也很复杂【不能只用调整—破裂角大《小的：方法作为本标准附】录C工况1是否存】在的唯一《理由 】    附》录中各工况中的安息！。角β不等《。于贮料的《内摩擦角φ即—β，。≠φ而且应该—小于：。内摩：擦角即β＜φ这【是铁路工程》。设计技术手册路基】。（，中国铁道出》版社19《。。92年）公式中【的限定条件否则不】能套用该附录—的，计算公式《至于：安息角是否一定【比内：摩擦角小各种—文件：及资料有不同的【。。看，法要了解什么是【安息角什么》是内摩？擦角安息角与内【摩擦角的关系—需要查看散体力学】的有：关论述 》