附录—C  大型圆形浅】仓贮料？压力计算《公式 ！ C.1  】贮料压？力的：。。计算 — ： C.1.—1， ， 大：型圆形浅仓或大直径！筒仓由于其直径【较大仓顶结》构，已不可能再》使用普？通的梁板《构件通常都采用大跨！度空间格构或壳体】结构在仓壁顶—面至装料点的高【度范围？内将会形成较大【的有用空《间这：种筒仓大多是—在，仓，顶中心？单点装料因此在【仓壁顶面《至装：料点将形成较大的圆！锥料：堆这种贮《料工：况与一般《的小型浅仓》对仓壁产生》的贮：料压力显然不—同因此不能再使用】。小型浅仓《贮料压力的计算方】法为此？本附录根据可—。。能出：现的贮料《工况给？出了简便的计—算公：。。式；各种《物料除具有不—同的内摩擦外也具】有与其他不同物体的！外，摩擦如物料》对混凝土、砌体【、钢铁？等构件的摩擦（外】摩擦）这种摩擦【不属于物料自身之】间摩：擦（内摩擦）—与其：相接触构件的刚性光！滑或粗糙程度及物】料本身的《粒径组成及》粘结特性有关若贮料！的外摩擦大于内摩擦！则在：卸料：过程中将有》大量的贮料粘贴在】。。。仓，壁上同？。时还将影响贮—料对仓壁侧压—力水：平分力的《大小因此为得到【筒仓设计最不利【贮料荷载也就是【说在计算筒》仓，环，。向拉力时假定外【摩擦为零忽略—外，摩擦的作用》才能得？到贮料？对仓壁压力的最【大的：水平力当筒》仓需要计算竖向作用！。效应：。时外摩擦对仓壁【产生：。的摩擦力就不应忽略！可以很简单地将最】。大水平力《作为作用在仓—壁上的法向力乘以外！摩擦系数即可得到】。相，。应的：摩擦力这《也，是，支挡结构设计时经】常采用的《简化方法它有利于】提高结构的可靠度大！型圆形浅仓》的仓壁实际上—也是一种《支挡结？构 — C.1.2 【 小：型浅仓贮料压力的】计算以往近似的【采，用挡土墙主动—土压力？理，论墙背假定是光【滑直立的墙》面这种计算是库【仑理论的平面问【题在小型浅仓设【。计时尤其是对—于矩形？浅仓基本可以符【合或满足设计要求】。追求过？细的精？确，计算结？。果对实际《。工程意义不》大但对于《大，型，圆形浅仓再采—用这种计算方—法就与实际受—力，条件不？符，；圆形浅仓及圆形】深仓：的仓壁是轴对称【旋转薄壁《筒壳其曲率半径【再大也是有限的贮料！滑动体对仓》壁产生的侧压力应属！于散体结《构力学？的，空间问？题，应建立贮料在—半无限空间中滑动】微元体极限平衡力】系的微？分方程且令其导数等！于零的？理论计算作》用在仓壁单位曲面上！贮料滑动微元体【的力系？。。如图6所示 ！。 》     散】体，的，半无限空间》理论在土力学中【被广泛引用》库仑在17》73年、《朗，金在187》5年创立的》土力学经《典理论就是以—散体的半《无限空间理论—。为基础建立的在支】挡结：构的：设计中使用》至今筒？仓的仓壁虽不同于】平面：挡墙但也是支—挡结构要将散体的】空间受力状态转【化为：。平面问题并应用在筒！仓工程中了解—散体半无《限空间理论的原理】是非常必要的 ！     散体！。半无：限空：间理论的原理—为在半无限空—间体系中散体—。物料的？变形常数E和横【向变形系数μ（泊】松比）及《其他物理参数是同性！的应力与变形是线性！关系空间中》。同一：深度：处的荷载是相同【的在此条件下—散体空间《某点：。单元体ZOXY的应！力与其他《各个单元体相—应各点的应力状况也！是相同？的单元体《ZOXY散》体的应力《。分量σz、σ—y、τ（区》别于固体力学—）不取？决于线？性变形半空间体的】变形：常数E和μ在—此条件下才可—以认定单《元体ZOXY上的应！力，及变形？与，其相邻单元体上的应！力及变形是无关的】 —。    散体半【无限空间《理论在大量的—建，筑工程设《计中得到了广泛【的应用如挡土墙、条！形基础？及路基等可沿其【长度方向（边缘地段！除外）的任何—位置处？用两个平行剖—面划分出建筑的一】个部：分的计算结果可【代表整个建筑的【受力状？态如图？7，中表示的其长—度远大？于宽度的条形基础、！挡，土墙及各种路基均可！。取其长？度方向单位截条ZO！XY的计算》值代表？整体结构的计算【结，果 —    《 挡墙设计理论是】。散体力学《的一部分即》。散体力学的平面问】题也就？。。是假定？挡墙为无限长时可取！其中间？的某一单元在以【。其平面投影为矩形的！楔形滑动体极—限平衡状《态下求得代》表整体挡《墙的压力《通常情？况下在？设计挡墙《时为了得到》最，不利的？水平荷载《。经常假定直立挡墙】是刚性光《滑，的（忽略外》摩擦）当然在—计算：。竖，向荷载？时可：以考：虑把土体《对挡墙的外摩擦力】计入；对于大—型圆形？浅仓直接使》用，库仓挡墙理论—计算贮？料压：力显然偏大而且筒仓！仓壁的水平面也不是！无限长的直线墙体筒！仓中：的贮料虽然属—于，空，间问题但《因其圆周是》闭合的因此可以认】为是无？边界的故图7中【贮料微元《体的：极限：平衡力系按半—无限：空间理论《计算也是正确的【挡土墙背的》土体滑动体与筒仓的！贮料不同前者的【平面投？影，是矩：。形后者是扇形—在筒仓按薄壁—。筒壳样条理论计算内！力时利用《仓壁单位弧》长上贮料压力的计算！结，果，同样可以代表筒仓结！构的计算这》就是建立大型圆形浅！仓贮料压力计算模】型的理论《依，据按上述原》则图7中微》元体极限平》衡力系微分方程的导！数令其等于》。零即可得到》最大的贮《料压力并取其与【同工况？挡墙主动土压—的比值即可得到本标！准附录C中的修正】系数：η，及侧压系数》λkn这样我们【就可极其简便地利用！铁路工程设计—手册同类工》况平面挡《土墙主动《土压力的计算—公式进？行大型圆形浅仓【贮料压力的计算【有人：认，为还要？。在单：元体上增加垂—直于：两侧面？的作用力《按散：体半无限空间理论】显，然是多余的 【 ！ ，  ：  要？想得到更精确—的解答确实牵涉复】杂的散体力学—的，很多理论问题这不是！一般设计人员急切需！要解决？的问题况且各种【精确理论也都是在某！些，假定条件下建立的其！精确程度也是—。相对的 ！ ，  ： 在工程设计时【利用前人的科技【成果解？决，新出现的问题—。是编制本标准附录的！目的我国地质—条件的复《杂程度在世界上是】独一无二的我国铁路！科技工作者为了【克服铁路工》程的：地质灾害利用库【仑理论推《导的：各，。种工况的平》。面挡墙计算公—式是经？过大：量工程实践验证的也！是可信？、严谨？及正确无误》的利用？其适用于筒仓—工况的？公式将？其修正转化后—成为本标准附录C第！2、3种工况（C.！2，.2条、C.2【。.3条）圆形—浅仓贮料压》力的计算公式是可】行的  ！   至于本标【。准附录C的第1种工！况（C.2》.，1条）由于铁—路工程设《计技术手《册路基（《中国铁道出版社19！92年）没有相应】的公式可借用—为，此，必须直接《推，导，计算公？式为了取得最—大水平贮《料压力？值工程界经常假【定仓壁是直》立、刚性及光—滑，的也就是说忽—略贮：料的外摩擦》对筒仓环向力的【计，算是有利《的当然可《以将仓壁法向最【。大水平力乘以贮料】的外摩？擦系：数即可得《到，贮料对仓壁的—。竖向压力当计入外】摩擦：的作用时《则可能得《。到不同的破裂角θ】值不同的破裂角反】过来又会影响滑【动体体积及》其重力的大小从而】又影响？到破裂面及仓壁对】滑动体？重力极限平衡—力系的调整包括破裂！面上的阻力》及仓壁？对滑动体《的阻力如前》所述影？响本标准附录C工况！1的因素很多也【很复：杂不能只《用调整破《裂角大小的方法作】。为本：标，准附录C工况1是】否存在的唯一理【由，。 《    》 附录中《各，工，。况中的安息角β【不等于贮《料的内摩擦角φ【即，β≠：φ，而且应该小》于内摩？擦角即β《＜φ这是铁路工程设！计技术手册路基【（中国铁道出版社1！。992年）》公式：中，。的限定条件否则不能！套用该附录的计算公！。式，至于安息角是否【一定比内摩擦—角小各种文件—及资料有不同的【看，法，要了解什么是安息】角什么是内摩擦角安！息，角与内摩《擦角的关《系，需要查？看散体力学的有【关论述 》