附录—C  大型圆形浅】仓贮：料压：力计算公式》。 》 C.【1  贮料压力的计！算， ： 《 C.1.—1 ： 大型圆形浅仓【或大直径筒仓由于】其直径较大仓顶结】构已不可能再使【用普通的梁板—。构，件通常都采》用大跨？度空间格构或壳体】。结构在仓壁》顶面至装料》。点，的高：度，范围内将会形成【较大：的有用空间这—种筒：仓大多？是在仓顶《中，心单点装料因此在仓！壁顶面至装》料点将形成》较大的？圆锥料？。堆这：种贮料？工况：与一般的小型—浅仓对？。仓壁：产生的贮《料压力显然不同因】此不能再使》用小型浅《仓，贮料压力《的计算？方法：。为此本附录》根据可能《出现的贮料》工况给出了简便【。的计算公式》；各：种物料除具有不同的！。内摩擦外《也具有与《其他不同物体—的外摩擦如物料【。对混凝土、》砌体、钢铁等构【件，的摩擦？（外摩擦）这—种摩擦不属于—物料：自身之间摩擦（内】摩擦）与其相接【触，。构件的刚性光滑【或粗糙程度及物料本！身的粒径组成—及，。粘结特性有关若贮料！。的外摩擦大于内摩】擦则在卸料过程中将！。。有大量的贮料粘【贴在仓壁上同—。时还将影响贮料【。对仓：壁侧压力水平—分力的大小因此为得！到筒仓设计最—不利贮料荷》载也就是说在—计算筒仓环向拉【。力时假定外摩—擦为零忽略外摩擦的！作，用才能得到贮料【对仓壁压力的—最大的水平力当【筒仓需要计算竖【向作用效应时外【摩擦对仓《壁产生的摩擦—力就不？应忽略可以》很简单地将最—大水平力作为作用】在仓壁上的法向力乘！以外摩擦系》数即可得《到相应的摩擦力【这也是支挡结构设】计时经常采用的简化！方法它有《。利于提高《结构的？可靠度大型圆形浅仓！的仓壁实际》。上，也是一种支挡结【构 》 C.《。1，.2  小》型浅仓贮《料，压力的计算以往【近似：的采：用，挡土墙？主动土？压力：理论墙背假定是光滑！直立的墙面这种【计，算是库？仑理论？的平面问题在小【型浅仓设《计时：尤其是对于矩形【浅仓基本可以符合】或满足设计要求【追求过细的精—确计算结果对—实际工程意》义不大但对于大型】圆形浅仓再采用这】。种计算方法就与【实际受力条》件不符；圆形浅仓及！圆形深仓的仓壁是轴！对称：旋转：薄壁筒？壳，其曲率？半径再大也是有限】的贮料滑动体对【仓，壁产生的侧》压力应属于散—体结构力学的—。空间问题应建立【贮料在半《无限空间中滑—动微元体极限平【衡力：系的微分方程—且令其？导数等？于零的？理论计算作用在【仓壁：单位曲？面上贮料滑动微元体！的力系如图6所示】 》   ！  散体《的半：无限空间《理论在土力学中【被广泛引《用库仑？在1773年、【朗金在1《875年创立的土】力学：。经典理论就是以散体！的半无限空间理【。论为：基，础，建立的在支》挡结构的设计中使】用，至今：。筒仓的仓壁虽不同】。于，平面挡墙但也—是支挡结构要—将散体的空》。间受力状态转化为平！面，问题并应用》在筒：仓工程中了解散【体半无限空间理【论的原？理是：非常必要的 】    — 散体半《无限空间理论—的，原理为在半无限空间！体系中散体物料的变！形常数E和横—向变形系《数μ（泊松比—）及：其他物理《。参数：是同性？的应力与变形是线性！关系空间《中同一深度处的【荷载是？相同的？在此条？件下散体空间—某点单元体ZOX】Y的应力与其他【各个：单元体？相应各点的应力状】。况也是相《同的单元体ZO【XY散体的应力分量！σz、？σy、τ（区别于固！体力学）不取决于线！性变：形半空间体的变形】常数E和《μ在此条《。件，下才可以认定单元体！ZOXY《上的应力及变形【与其相邻单元体上的！应力及？。。变形是无关的—   】  散体半》无限空间理论在大】。量的建？筑工程设计中得到了！广泛的应用如挡土】墙、：条形基础及路基等】可沿其长度方—向（边缘《地段除外）的任【何，位置处用两个平行】剖，面划分出建筑的【一个部分的计—算结果可代表整个】建筑的受力》。。状态如图《7中表示《。的其长度远大—于宽：度的条形《基础、挡土墙及各种！路基均可取其长度方！向单位截条ZOX】Y的计算《值，代表整？体，结构：的计算结果 ！     挡墙设！计理论是散体力学的！。。一，部分即散体力学的平！。面问题也就是假【定挡墙为无限长时可！取其：。。中间：。的某一？单元在以《其平面投影》为矩形的楔形滑动体！极限平衡状态—下求得？。代表整体挡墙的【压力通？常，情况下在《设计挡墙时为了得】到最不？。利的：水平：荷载经常《假定直立挡墙是刚性！光滑的（忽略—外摩：擦）当然在计算【竖向荷载时可以【考虑把土体对挡墙】的外摩擦力》计入；对于大型圆形！。浅仓直接《使用库仓挡墙理【。论计算？贮料：压力显然《偏大而且筒仓—仓壁的水平面也不】是无限长的》直线墙体筒仓中的贮！料虽然属于空—间问题？但因其圆周》是闭合的因此可以】认为是无边界的故】图，7中贮料微》元体的极限平衡力】系按半无限》空间：理论计算也是—。正确的挡土》墙背的土体滑动【体与筒仓的贮料不】。同前者的《。平面：投影是矩形》后者是扇形》。。在筒仓按薄》壁筒壳样条理论计算！内力时？利用仓壁单位弧【。长上贮料压力的计算！结果同样可以代表筒！仓结：构的计算《这就是建《立大型？圆形浅仓贮料—。压力计算《模型的理论依据【按上述？原则图7中微—元，。体极限平衡力系微分！方程的导数令—其等于零《即可得到《最，大的贮？料压力并《取其：。与同工况挡》墙主动土压的—比值即可得到本标准！附录C？中的修正系数—η及：侧压系数λkn这样！我们就可极其简便】地利用铁《路工程？设计手册同》类工况平面挡土墙主！动土压力的》。计，算公式进行》大型：。圆形浅仓贮料压力】的计算有人》认为还要在单—元体上增加垂直【于两侧面的》作用力？按散体半无》。限空间理《。论显然是多》余，的 《 》    【 要想得到更精确的！解答确实牵涉—复杂的散体力学【的很多理论》问题这不是一般设计！。人员急切需要解【决的问题况》且各种精确理论也都！是在某些假定条件】下建立？的其精确程度—。也是相？对的 —  ？   在工程设计】时利用前人的科技成！果解：决新出现的问—题是编制本标—准附录的《目的我国地质条件】的，复杂程度在》世界上是独一无二】的我国铁路》科技工作者为了克】服铁路工程的地质灾！害利用？库仑：理论推导的各种工况！。的平：面挡墙计算公—式是经过《大量工程《实践验证的也是可信！、严：。。。谨及正确无误的【利用其适用于筒仓】工况：的公式将其修正【转化后成《为本标准附录C【第2、3种工况【（C.2.2条【、C.2.3—条，），圆形浅仓贮料压力】。的计算公式》是可行的 【    — 至于本标准附录C！。的第1种工》况（C.2.1条）！由于铁路工程—设计技术手》册路基（中国—铁道出版《社1992年—）没有相应的公式】可借用为此必须【直，接推导计算公式为】了取得最大水平贮料！压力值工程界经【常，假定仓壁是直—立、刚性及光—滑的也就是说忽【。略贮料的外摩擦对筒！仓环向力的计算是】有利的？当然可以将仓壁【。法，向最大水平力—乘，以贮料的外摩擦【系，数，即，可得到贮料对仓【壁的竖向压力当【。计入：外摩擦的作》用，时则可能《得，到不：同的破裂角θ值不】同，的破裂角反》。过来又会影响—滑动体体积及其重】力的大小从而又【影响到破《裂面及仓壁对滑动体！重力：极限平衡《力系的调整包括破】裂面上的阻力—及仓壁对滑动—体，的阻力如前所—述影响本标准附【录C工况1的因素】很多也很《复杂不能只用调整破！裂角大小的》方法作为本标—准附录C《工况1是否存—在的唯一理由— 《 ，     附录中各！工况中的安》息角β不等于—贮料的内摩》擦角：φ即β≠φ》而且应该小于内摩】擦，角即β＜φ这—是铁路工程设计【技术手册路基（【中国铁道《出版：社1992年）公】式中的限定条—件否则不能套用【该附录的计算公式至！于安息角是否一【定比：。。内摩擦角小各种文】件及资料有》不同的看法要了【解什：么是安息角什么是内！摩擦：角安息角与内摩【擦，角的关系需要—查看散体力学的有关！论述 ？ ，