附录C  ！大型圆？形浅仓贮料压力计】算公式 《 — C.1 【 ，贮料压力《。。的计算 》 C.1！.，1 ：。 大：型圆形浅仓或大直】径，筒仓由于其》直径较？大仓顶结构已不可】能再使用普通的梁板！构件通常《都，采用大跨度空间格】构或壳体结构在仓】壁顶面至《装，。料点的高度范—围内将会形》成较：。。大的有用空间这【种筒仓大多是—。在，仓顶中？心单点装料因此在仓！壁顶面至装料点将形！成较大的圆》。锥料：堆这种贮料》工况与一般的—小型：浅仓对仓壁》产生的贮料压—力显然不《同因：此不能再使用小型浅！。仓贮料？压力的？计算方法为此本附录！根据可能出现的贮料！工况给出了简便【的计算公式；—各种物料除具有【不同的？内摩擦外也具有与其！他不同？物体的？外摩擦如《物料对？混凝土、砌体、钢】铁，等构件的《摩擦（外《摩，擦）这种摩擦不【属于物料自身之间】摩擦（内摩》擦）与？其相接？触构件的刚性光滑或！粗，糙程度及物料—本，身的粒径组成—及粘结特性有关若】贮料的外摩》擦大于内摩擦—则在卸料《过程中将有大—量，的贮料粘贴在仓【壁上同时还将影【响贮料对仓壁侧压】力水平分力的大【小因此？为得到筒《仓设计最不利—贮料荷载也就—是说在计算筒仓环向！拉，力时假定外摩—擦为零忽略外摩【擦，的作用才能得到贮】料，对，仓壁：压力：的最大的《。水平力当《筒仓需要计算竖向作！用效应时外摩擦对仓！壁产生的摩擦力就不！应忽略可以很简【单，地将最大水》。平力作为《作用在仓《壁上的法向力乘【以外摩擦系数即可得！到相应的摩擦力这】也，。是支挡？结构设计时》经常采用的简化【方法它有利于提高】结构的？可靠：度大型圆形浅仓的仓！壁实际？上，也是一？种支挡结《构 》 C？.1.2 》 小型浅仓贮料【压力的？计算以？往近似的采用挡土墙！主动土压力》理论墙背假定是【光滑直立的墙面这】种计算是库仑理【论的平面问题在小】型浅仓设计时尤其是！对于：矩形浅仓基本可以】符合或满足》设，计要求追求》过细的精《确计算结果对—实际工程意义不大但！对于大型圆形浅仓再！采用这种计算方法】就与实际受力条【件不符；圆》形浅仓及圆》形深仓的《。仓壁是轴对称旋转】薄壁筒壳《其曲率半径》再大也是有限的贮】料滑动体对仓—壁产生？的侧压力应》属于：散体结构力》学的空间问题应【建，立贮料？。在半：无限空间《中，滑动微元体极—限平衡力系的微【分方程且令其导【数等于零的理—论计算作《用在仓壁单位曲【面上贮料滑动微【元体的力系如图6】所示 【 —     》散体的半无》限空间理《论在土力学中被【广，泛引用库仑在1【773年、朗金在1！875年创立的土】力学经典理论就【是以：散体：的半无限空间理论为！基础：建立的在支》挡结构的设计—中使用至今筒—仓的仓壁虽不同于平！面挡墙但《也是支挡《。结构要将散体—的空间受力状—态转化为平》面问题并应用—。在筒仓工程中了解】散体半无限空间【理论的原理是非【常必要的 》。   【  散体半无限【。空间理论的原理为在！半无限空间体系中】散体物料的变形常数！E和横向变形系【数μ（泊松比）【及其他物理参—数是同？性的应？力，与变形是线》性，关系空间中同一深度！处的荷载是相同【的在此条件》下，散体空间某点单元体！ZOXY的应力与】其他各个单元体【相应各？点的应？力状况也是相同【。的单元体ZOXY】。散体的应力分量σ】z、σy、τ—（区：。别，于固：体力学）不取—决于线性变》形半空间《体的变形常数E和】μ在：此条件下才可以【认定单元体Z—OXY上的应力及】变，形与其相邻单元【体，上的应力及变—形是无关《的， ？    — 散体？半无限？空间理论在》大量的建筑工程【设计中得到了广【泛的应？用如挡？土墙、条《形基础？及路基等可沿其长度！。方向（边缘地段除外！）的任何位置处用】两，个平行？剖面：划，分出建筑的一个部】分的计算结果可代】表整个建筑》的受力状《态如图7中表示的】其长：度远大于《宽度的？条形基础、挡土墙及！各种路基均》可取其长度》方向：。单位截条Z》OXY的计算—值代表整体结—构，的计算？结果  ！   挡《墙设计理《论是散体力》学的一？部，。分即散体力》学的平？面问题也就是假【定挡墙为无限长【。。时可取其《中间的某一单元在】以其平面投》影为矩形的楔—形滑动？体极限平衡状态下】求得：代表整体《。挡，墙的压力《通常情况下在设【计挡墙时为了得【到最不利的水平荷】载，经常假？定直立？挡墙是？刚性：光滑的（忽略—外摩擦）当然在【计算竖？向荷载时可以考虑】把土体对挡墙的【外摩擦？力计入；《对于大？型圆形？浅仓直？接使用库仓挡墙理】论计算贮料压—力显然偏大》而且筒仓仓壁的水平！面也不是无》限，长的直线《墙体筒仓中》的贮料虽然属于空间！问题：但因其圆周是闭合】的因此可以认为是无！边界的故图7中贮】料微元体的极限平】衡力系？按半无限空间理论计！算也是正确的挡【土墙背的土体—滑动体？与筒仓的贮料不同前！者的：。平面投？影是矩形后》者是扇？形在筒？。仓按薄壁筒壳样条理！论计算内力时利【用仓：壁单位弧长上贮料】压力的计《算结果同样可以代表！筒，仓结：构的计算《这就是建立大型圆】形浅仓贮料压力【计算：模型的理论依据【按上述原则图7【中微元体极限平【衡力系？。微分方？程的导数令其等【于零即可得到最大】的贮料压力》并取其与同》工况挡墙主动土压】的比值即可》得到本标准附录C】。中的修正《。系数η及侧压系数】λk：。n这样我们就—可，。极其简便《地利用铁路工程【设计手册同类—工况平面《挡土墙主《。动土压力的计算【公式进行大型—圆形浅仓贮料压力】。。的计算？有人认为还》要，在单元体《上增加垂直于—两侧：面，的作用力按》散体半无《限空间理论》显然是多《余的 】  【。   要《想得到更《。精确的？解答：确实牵涉复杂的【散，。体力学的很多—理论问？。题这不是一般—设计人员急切—需要解决的问题况且！各种精确理论也【都，是在某些假定条件下！建立的其精确程【度也是相对的 【 》    《在工程设《计时：利用前人的科—技成：果解决新出现的问题！是编制本标准附录】。的目的我国地质【条件的复杂》程度在世界上是独一！无二的我国铁路科】技工作者为了克服铁！路工程的《地质灾害利用库仑理！论推导的各》种工况的平面—挡墙计？算公式是经》过大：量工程实践验证的】也是可？信、严谨及正确无误！的利用其适用于【筒仓工况《的公式将其修正转化！后成为本标准—附录：C第2、3种工况】（C：.2.2条、—C.2.3条）【圆，形，浅仓贮料压》力的计算公式是可行！的 ： 《。  ：   至于本标准附！。录C的？第，1种工况《（，C.2.1条）【由于：铁路工程设计技术手！册路：基（中国铁》道出版社1》9，92年）《没有相应的公—式，可借用为此》必须直接《推，导计：算公式？为了取得最大—水平：贮料压力《值工程界经常假定仓！壁，是直立、刚性及【光滑的也就是说忽】略贮料的外摩擦对】。筒仓环？向，力的：计算是？有利的？当然可以将仓壁法】。向最大水平力乘【以贮料？的外摩？擦系：数即可？得到：贮料对仓壁》的竖向压力当—。计入外摩擦的—作用时则可能—得到不同《的破裂？角θ值？不同的破裂角反【过来：又会影响滑动体【体积及其重力的大】小从：而又影响到破裂【面及仓壁对滑动体】重，力极：限平衡？力系的调整包括破】裂面上？的阻力及仓壁对滑】动体的阻力如前所述！影响本标《准附录？C工况1的因素【。很多也很复杂不能】只，用调整破裂角大【。小的方法作为本标】。。准附录？C工况1是否存【在的唯一理由 】     附！录中各工《。况中的？安息角β不》等于贮料的内—摩擦角φ即》β≠φ而且应该小】于内摩擦《角即β＜φ》这，是，铁路：工程设计技》术，手册路基（中国铁道！出版社？。1992《年）公式中的—限定：条件否则不能套【用该附录的计算公式！至于安息角是—否一定比内摩—擦角：小各种文件》及资料有不同—的看法要《了解什么是安息【角什么是内摩擦角】安息角与内摩擦角的！。关系需要查看散体力！学的：有关论述 —