附录C 】 大型圆形浅仓贮】料压力计算公—式 —。 》。。C.1  贮—料压力的计算 【 ， C.】1.1 《 大型圆形》浅仓或大直径筒【仓由于其直径较大】仓顶结？。构已不可能再使用】。普，通的梁板构件通常】都采用大跨度—空间格？。构或壳体结》构在：仓壁顶面至》装料点的高度范围内！。将会形成较大的【有，。用空间这种筒—仓大多是在仓顶中】心单点装料》因，此在仓？。壁顶面至装》。料点将形成较大的圆！锥料堆这种贮料工况！与一般的《小型浅仓对》仓壁产生的贮—料压力显然不—同因：此不能再《使用小？型，浅仓：贮料压力的计—算方法为此本附【。。录，根据：可能出现的贮—料工况给出》了简便？的计算公《式，；各种物料》。除具有不同的内摩擦！外也具有与其他【不同物体的外摩擦】如物料对混凝土【、，砌体、钢铁等—构件的摩擦（外摩擦！）这种摩擦不属于物！料自身？。之，间摩擦（内摩擦）】与其：相接触构件的刚【性光滑？或粗糙程度及物料本！身的粒径组成及粘结！。特性有关若贮—料的外摩擦大于内摩！擦则在卸《料过程中将》有大：量的贮料粘贴—在仓壁上同时还【将影响？贮料对仓壁侧压力】水平分力的大小【因此为得到》筒仓：设计最不利》贮料荷载也就是说】在计算？筒仓环？向拉力时假定—外摩擦为零忽略外摩！擦的作用才能得【到贮料对《仓壁：压力的最大的—水，平力当？筒仓需？要计算竖向作—用效应时外摩擦对】仓，壁产生的摩擦力就不！应忽略可以》很简单？地将最大水平—力作为？作用在？仓壁上的《法向力乘以》外摩擦系数》即可得？到相应的《摩擦：力这也是支挡结构设！计时经常采用的【简化方法它有利【于提：高结构？的，可靠度大型》圆形浅？仓的仓壁实》际上也是一种支挡】结，构 《 ， C.《1.2  小型浅】仓贮料压力的计算以！往近似的采用挡土】墙，主动：土压力理论》墙背假定是光滑【直立的墙面这—种计算？是库仑？理论的？平面问题在小型浅仓！设计时尤其是对于】矩，形浅仓？基本可以符合或【满足设计要求追求】过细：的精确计《算结果对实》际工程意义》不大但对《于大型圆形浅仓再采！用这种计算方法就】与实际受力条件不符！；圆：形，浅仓及圆《形深仓的仓》壁，是轴对称《旋转薄壁筒壳其曲】率半径再大》也是有限的贮料滑】动体对仓壁》产生的侧压》力应属于散体结【构力学的《空，间问题应建立贮料】在半无限《空间：中滑动？微元体？极限平衡力系的微】分方程且《令其：导数等于《。零的理论计算作【用在仓壁单位曲面上！贮料滑动微元体的】。力系如图6》所示 ！ ？     散体的！半无限空间理论在土！力，。学中被广《泛引用？。库仑：在1773年、朗金！在1875》年创立的《。土力学经典》理论就是以散体的】。半无限？空，间理论为基》础，建立：。的在支挡结》。构的设计中》使用至今筒仓的仓壁！虽不同于平面挡【墙但也是《支挡结构要将散体】的，空间受力状》态转化为平面问题】并应用在筒仓工程中！了解散体半无限空】间，理论的原理》是非常必要的 【 ？。   《。 ， ，散体半无《限空间？。理，论的原理为在半无】限空：间体系中散体—物料的变形常—数E和横向变—形系数μ《（泊松？比）及其他物理【参数是？同性的应《力与变形是线性关系！空间中同一》。深度处的荷载是【相同的在此条件下散！体空：。间某点？单元体ZOXY【的应力与《其，他各个单《元体相？应各：。点，的，。。应力状况也是相同】的，单元体ZOXY【散体的应力》分量σz、σy、】τ（区别于固体力】学，），不取决于线》性变形半空间体的变！形常数？E和μ在此》条，件下才可以认定单】。元体ZOXY上的】应力及变形与其【相邻单元体上的应力！及变形是无关—的，    ！ ，。散体半无限》空间理论在》大量的建筑工程设计！中得到了《广泛的应用如挡土墙！、条形基《础及路基等》可沿其长《度方：向（边？缘地段除外）的【任何位置《处用两？个平：。行剖：面划分出建筑的一】个部分的计算结【果，可代表整《个建筑的《受力状？态如图7中表示的】。其长度远大》于宽：度的条形《基础、？挡，土墙及各《种路基均可取其长】度，方向单位截条Z【。O，XY的计算值代表整！体结构的计算结果】 《 ：    挡墙设【。计理论是《。散体：力学的一《部分即散《体力学的平面问【题也就是假定—挡墙为无限长—时可取其中间的【某一单元在以其平】面投影为《矩形的楔形滑动体】极限平衡状态—下求得代表整—体挡：墙的压力通常—情况下在设计挡墙时！为了得到最不利的】水平荷载经常—假定直立挡墙是刚性！光滑：的（忽？略外摩擦）当然在】计算竖向《荷载时可以》考虑把土体对挡【墙的：。。外摩擦？力计入；《对于大型《圆形浅？仓直接使《用库仓挡墙理论计算！贮料：压力显然偏大—而且筒仓仓壁—的，水平面也《不是无限长的直线】墙体筒仓中的—贮料虽？然属于空间问—题但因其《圆周是？。闭合的因《此可以认为是无边界！的故图？7中贮料微元体的极！限平衡力系》按半无限空》间理论计算也是【正确的挡土墙背【的，土体：滑动体与筒仓的贮】料不同前者的平面】投影是矩形后—者是扇形在》筒仓按薄壁》筒壳样条理论—计算内？力时利？用仓壁单位弧长上贮！料压力的《计算：结果同样可以—代表筒仓结构的计算！。这就：是建立大型圆形【浅仓：贮，料压力计算模—型的理论依据按上述！原，则图7中微元体极限！平衡：力系微分方程—的导数令其等于【零，即可得到最大的【贮料压力《并取其与同工况挡】墙主动土压的比值即！可得到本标》准附录C中的—修正系数η及侧压】。系数λkn这样【我们就可极其简便】地利用铁《路工程设计手册同】类工：况平面挡土墙主动土！。压力的？计算公式进》行大型圆形浅仓贮】料压力的计算有人】认为还要在单元【体上增加垂直于两侧！面的：作用力按散体—半无限空间理论显】然是多？余的 — ， ， ，     ！要想得到更》。精确的解答确实【牵涉复？杂的散体力学的很多！理论问题这不是一般！设计人员《急切需要解决的问题！况且各种精确理论】也都是在某》些假定条件下建【立的其精确程度也是！相对：的 《 ：   ？  在工程设计时】利用前人的科—技成果解决新出现的！问题是编制本标准】附录的？目的我国《地质条件的复杂程】度在世界上是独一无！二的：我国铁路《科技工作者为了【。克服铁路工程—的地质灾害利用库仑！理论推导的》各种工况的平面【挡墙计算公式是经】过大量工程实践验】证的：也是可信《、，严谨及正确无误的利！。。用其适用于筒仓工】况的公式将》。其修：。。正转化后成为本标准！附，录C第2、》3种工况（C.2.！2条、C.2.【3条）圆《形，浅仓贮？料压力的计》算，公，式是可行的 【 ，  《 ，  至于《本标准？附录C的第1种工】况（C.2.1条）！。。由于铁路《工程：设计技术手册路基】（中：国铁道出版社199！2年）没有相—应的公式可借用为此！必须直接推导计算公！式为了取得最大【水平贮？料压力值工程—界经常假定仓壁是直！立，、刚性及光》滑的也就是说—忽略贮料的》外摩擦对筒仓—环，向，力的计算是》有利的当然》可以将？仓，壁法：向最大？水平力乘以贮料【的外摩擦系》数即可得到贮料对仓！壁的竖向《压力：当，计入：外摩擦的作用时则可！。能得到不同》的破裂角θ值不同的！破裂角反过来又【会影响滑动体体【积及其重力的大小】从而又影响到破【裂面：及仓壁？对滑动体重力极【限平衡力系的调【整包括破裂》面上的阻力及仓【壁对滑动体的阻力如！前所述影响本标准附！录C工况1》的因素很多也很复】杂不能只用调—整破裂角大小的【方法作为本标准附】录C工况《1是否存《。在，的唯一理由 —    】 ，。附录中各工况中的安！息角β不等》于贮料的内》摩擦：角φ即？。β，≠φ而且应该小于内！摩擦角即β＜—φ这是铁路工程【设计技术手册路基（！中国铁？道出版？社1：9，92年）公式—中的限？定条件否则不—能套用该附》录的计算公式至【于安息角是否—一定比？内摩擦角小》各种文件及》资料有不《同的看法《要了解什《么是安息角》什么是内《摩擦角安息角与内】摩，擦角的关系需要查】看散体力学的—有关论述 —