5.2  ！仓顶、仓壁及仓底】结构 【 5.2.1】  圆？。形筒仓的仓》顶、仓壁《及仓底结构的—计算 》 ，     1 】 仓壁相连的—小直径圆形》群仓：及排仓？较多的设计部门【一直按？单仓计？算若连接部非外【圆相切？联，系，钢，筋非构？造，放置时在其连接【处的应力与按单个筒！。仓计算？时所得结果》显然不同通过—计算表明《将群仓简化为单仓计！。。算不能反映筒—仓的实际受力状态在！钢筋混凝土筒仓设计！。规范GBJ 77-！85编制时由—于，排仓和群仓的仓径都！。不大对于较小仓径】。的排仓和群仓在【仓壁连接部位设计】时首先又必》须满足结构》的构造？要求按单仓计算【的群仓或排仓实践表！明还是可《以满足使用要求的】故对其没有提出【明确的规定》随着群仓和》排仓：仓径加？大在其连接》处与单？仓相比？仓壁的刚度发生了很！大的变化对》仓壁的？变形产生了约束【按单仓计《算，已不能代表连—接处的受力状态【本标准对《国外：几种不同资料的对】比后选择了本标【准附录G的计算公式！ ， ，  》。   2  薄壳结！。构从理论上》讲都是有矩的然【而由：于薄壁壳体厚径比】很小弯曲应》力可忽略不》计时：可按：。无矩理论《的薄膜内力计算【但在各壳体的连【接处由于《刚度：突变对各壳体的近】。端将产生弯》矩对壳体《远端有？一定：的影响但影响是【有限的这种影响称】为边缘效应以往设】计筒仓时大部分圆形！筒仓仓壁《或，圆锥形漏斗仓底【均是按薄膜理论计】算其内力的》这是一种《。近，似计算？方法但随《着筒仓使用范围越】来越广泛直径—也越来越大若完【全不考虑边缘—效应则计算出来【的内：力，与在边缘附近的实际！内力会相差很—大因此？在设计大型圆—形筒仓时均》应考虑边《缘效应国《。外，一些规范及》。资料也提出要—在筒仓设计中考【虑边缘？效应对筒仓内—力的影响从我们计】算圆：形贮煤？筒仓的事《例来看无论是仓【顶、仓？壁或仓底当考虑【边缘效应时在—边缘附？近由于有经》向（竖？向）弯曲仓壁的竖向！钢筋及？圆锥：形漏斗？壁的斜向钢筋均比只！按薄膜内力所—配，置，的钢筋要多设计时】只要：注意到需《要验算？此处的内力即可满足！结构的安全要求【在本：标准第3.3.4】条的条文《说明的配图（图3】。）中可明显》看到在多个构—。件的：交汇处由于节点【的刚度与《各构：件的刚？度差别很《大节点出现了超【静，。定内力而且将影响构！。件，的薄膜内《力，状态此处的薄壁构】件将要承受薄膜内】力与其他内力—的组合？值 《   》  3  》柱支承？筒仓仓壁《的竖向内力可近似】按平面深《梁或曲面深梁计【算对于大直》径圆形筒仓》的仓壁？或筒壁由于其曲【率半径？。较大其承受弯曲【的曲面深梁可近似按！平，面深梁计算》亦可参见本标准附】录K给出的图—表进行？计算 【   ？  4  圆—形筒：仓的仓下《支承：结构当由环梁与【内柱：。组合成内框架体系时！可按框架结》构体：系计算 — ，。   《  5  在仓壁】上开：方洞将会在》洞口的角点处产【生应力集中》当洞口边长小于1】.0：m时可按构造配筋】对于：较大的洞口仅—。按构造配《筋不能满《足要求当无法进行精！确计算？时可近似按本条及本！标准附录G的规定进！。行设计 【 ：    从图5（洞！口，周边应力等值图）中！可以看出当洞—口在一个方向—的两侧受《力时洞口《周边出现的》等应力值分布曲【线洞口的《四个角点是应力【最集中的部位也是应！力绝对值最大—的部位这《就是本？标准：设置：本条及附录G的依据！其他部位的应力【不一定都发生在洞口！的，洞边这也是设计【者在配筋时应注意的！事项 】 ： ：     7【 ， 地道还应计—算贮料在其侧—壁上：产生的作用力—贮料作？用力根据筒仓地【道沿长度方》向截条的受力—状况可？参考本标准附录G的！。。表格及？附录K的K.—1，.10条按闭口框】架计算 】 ，5.2.2  矩】。形筒仓是空间—。结构仓壁及仓—。底的：边界条件非常复【杂，使，用，程，序计算？时程序？编制者必须按—结构的？实际受力特性完整地！体，现，在，程序中否则》结构计算的结果将】不会反映组成结构的！各板件的实际—受力状况在本标准修！订前广？大的筒仓设计者曾】多次反映希望—筒仓编制组》给出既能保》证结构安全又—能，快捷简便的筒仓计算！。方法增加《矩形筒仓设计内【容的条款为》满足以上要》求本标准在本次修订！时提：供了筒？仓的各种简易—计算法其计算—结果实？用且安全分》述如：下 》     —当矩形筒《。仓的仓壁、漏—。斗壁及边梁整—体连接时实际上【是一种由薄板—及杆件组合为一个整！。体的空间结构在贮料！的，荷载作？用下：各相邻构件》通过：变形协调而共—同受力因而》。各，构件：需考虑相邻构件对其！变形的约束而引起的！内力变化 】  ？ ，  以往设计矩形筒！仓时一般采用近【似的计算方法将筒】仓各：构件分解成单—独，的板、梁按平面【构件进行内力分【析，较少：考虑各构件》间的共同受力作用】通过对一些矩—形筒仓内《力的：初步分析《表明按空《间结构整体计算【与按平面构件—计算相比《较二者的内力—。值相差较大并影【响到构？。件的配筋但由于【筒仓的结《。构形式？较多目前尚无一【套简单、《实，用的按？空间结构整体计算】的方法又由于各【种条件的限制直接利！用计算程序对筒【仓按整体空间结【构进行？内力分析也还存【在一定的《难度况且各》。构件边？界条件的随机—性较大其假定若【不与实际状况相吻合！则计算可能》导致错误的结果由】于按平面假定计算】空间体时《都是：将可：能出现的不利边界条！件作为计算》依据且偏于保守为】。此还需要《经，过按平面计算的方】法校核后才可—放心使用以往—矩形筒仓《的设计？大多按平面构件【方法计？算实践表《明是可行的也是【安全可靠的故本【标准：仍首先釆用按平【面构件计算在本【标准附？录K中列出了多种】简化计算方法可供设！。计者釆用 ！ 5.2《.3  近年来【大型：圆形浅仓尤其是架】空式的大型圆形浅】仓的：倒塌事故《已发生？多起：对于下部为钢筋混凝！土（多漏《斗的）？支承结构上部仓体】为薄壁钢结构的大直！径圆：形筒仓发生》事故的可《。能性更大因为这种】仓，型实际上是混—凝土与薄壁》钢结：构的混？合结：构体它既不完全属】于混凝土的》。筒仓仓型也不属【于钢结构的筒仓仓】型目前？还没有这种仓型的专！业标准规《范可供设计者使用两！种不同特性结—构材料构成的筒【仓结构体系绝不是将！。两种不同材料结【构简单叠《加其计算、构造都应！。具有特殊《的要求？。及规定？无论是简化计算还】是利用？已有程序《计，算、结构的构造措】施都应体现不同【材，料的结构构件及其共！同构：成的整体结构体系】的实际受《力状态否则其计算将！会产生与实际—。受力工况完全—不同的效《果从而出现结—构倒塌的《事故钢筋混凝—土虽然也是》两种不同材料的混合！体但是无论是单独构！件还：是由其构《成的结构体系—是近百年《来人：类经过不《断，的实践使其成—。为技术完善的结构理！论并：被现代工程广泛利】。用钢：结构作为一》种单一材料》。及其结构的技—术特性也同样更为】成熟型钢《混凝土、钢管—混凝土作为一种【单一构？。件人们也《做了不少的试验【研究但将其与钢筋】混凝土结构》相比其技《。术理论还不能具【有同等水平》更不能？与钢结构体系相比尤！。其是由其构成的整体！结构体系的》计算、结《构的构造《措施应该具有更【深入的研究在此条】件下为确保筒—仓结构的安全使【用本条对其》作了必要的限—定 ？