5》.2  仓顶—、仓壁及仓底结构 ！ 》 5.2.—1  圆形》筒仓：的仓顶、仓壁及【。仓，底，结构的计算 】     【1，  仓壁相连的小】直，径圆形群仓及—排，仓，较多的设计》部门一直《按单仓计算若连接部！非外圆相切联系【钢筋非构造放—置时在其连接—处的应力与按单个筒！仓计算时所得结果】显然不同通过—计算表明将群仓简】。化为单仓计算不能】反映筒仓《的，实际受力状态在钢】筋混凝土筒仓设【计规范GBJ 7】7-85编》制时由于排仓和群】仓的仓径都不大对于！较小仓径的排—仓和群仓《在仓壁连接部位【设，计时首先《又必须满足结—构的构？造要求按单仓—计算的群仓或—排仓实践表明还【是可以？。满足使用《要求的故对》其没有提出明—确的规定随着群【仓和排仓仓径—加大在其连接处与】单仓相？比仓壁的刚度发生了！很大的变化对仓【壁的变形产生了【约束按单仓计—算已不能代表连接】处的受力状态本标准！对国：外几种不同资—料的对比后选择【了本标准附录G的计！算公式 《。  —   2  薄壳】结，构从理论《上，讲都是有矩的—然而由于薄壁壳【体厚径？比很小弯曲应力可忽！略不：计时可？按，无矩理论的薄膜内】力计算但在》。各壳体的《连接处由于刚度突变！对各壳体《的，近，端将产生弯矩对壳体！远端：有一定的影响但影】响是：有限的这种影响称为！边缘效应以往设【计筒仓时大部分圆形！筒仓：仓，。壁或圆锥形漏—斗仓底均是按—薄，膜理论计算其—内力的这是一种【近，似计：。算方法但随》。着筒仓使用范围越】来越广泛直》径也越来《越大若完全不考【虑边缘？效应则计算》出来的内力与在【边缘附？近的实际内力会相】差很大因此在设计】大型圆形筒仓—时均应？考虑边缘效应国外】一些规？范，及资料？。也提出要在筒仓设计！中考虑边缘》效应对？筒仓内力的影响【从我们计算》圆，形贮煤筒仓的事例】来看无论是仓—顶、仓壁或仓底【。当考：虑边缘效应时在【边缘附近由于有经向！（，竖向）弯曲仓壁的竖！向钢筋及圆锥形漏斗！壁，的斜：向钢筋均《比只按薄膜内力【。所配置的钢筋要多】设计时只《。要注意到需要—验算此？处的内？力即可满《足结：构的安全要求在本】标准第3.3.【4条的条文》说明的？配，图（：图3）中《可明：显看：到在：多个构？件的交汇处》由，于节点的刚度—与各构件《的刚度差别》很大节点出》现了超静定内力而且！将影响构件的—薄膜内力状态—此处的？薄壁构件将要承【。受薄膜内力与—其他内力的》组合值 ！。。  ： ， ，3  柱支承筒【仓仓壁的《竖向内？力可近似按平面深】梁或：曲面深梁计算—对于大直《径圆形筒仓的仓壁】或筒壁由于其曲率】半径较大《其承受弯曲的—曲面深梁可近似按】。。平面：深梁计算亦可参见本！标准：附录K给出的图表进！行计算 》 ，  《   4  —圆形筒仓的仓下【支承结构当由环梁与！。内柱组合成内框【架体系时可按框架】结构体系计算 【 ， ，  《   5  在仓壁！上，开，方洞将会在》洞，口的角点处产生【应力集中当洞口【边长：小于1.0m时可】。按，构造配筋对于较【大的：洞口仅按构造—配筋不能满足要求】。当无法进行精—确计算？时可近似按本条及本！标准附录G的规定】进，行设计 【。     从【图，5（洞口周边—应力等值《图）中可以看出当】洞口在一个》方向的两侧受力【时洞口周边出—现的等应力值—分布曲线洞口的【。四个角点是应力【最集中的部位也【是应力绝对值最大】的部位这《。就是：本标准设《置本条及附录G【的依据其他部—。位的应？力不一定都发生在】洞口的洞边》这也：是，设计者在配筋—时应：注意的？事项： ： ： ， ， ？  《   7 》 地道？还应计算贮料在其侧！壁上产生的作用【力，贮料作用《力根据筒《。仓，地道沿长度方向截条！的，受，力，状况可？参考本标准附录【G的表格《及附录？K，的K.1.10条按！闭口框架《计算：。 ： 5.—2.2  矩形筒】仓是空间结》构仓：壁及仓底《的边界条《件非常复杂使用【程序计算时》程序编制者必—须按结构《。的实际受力》特性完整地体现在】程序中否则》。结构计算的》结果将不会反—映组成结构的各板】件的实际受力状况】在本标准《修订：前广大的筒仓设计者！曾多次反映》希，。望筒仓编制》组给出既能保证结】构安全又能快捷简】。便，的筒仓计算方法增加！矩，形筒仓设《计，内容：的条款为满足以上】要求本标准》在，。本次修订时提—供了筒？仓的各种《简易计算法》其计算结果实—用，且安全分述如下【   】  当矩形筒仓的仓！壁、漏？斗壁及边梁》整体连？接时实际上》是一种由《薄板及杆件组—合为一个整体的空间！结构在贮料的—荷载：作用下？各相：邻构件通过变形协】调而共同受》力因而各构件需考虑！相邻构件《对其变形《的约束而《引起的内力变化 】 ，    【 以：往，设计矩形筒仓时一般！采用近似《的计算方法将筒【仓，。各构件分解成单独】的板、梁《按平面构件进行内】力分析较少考虑各构！件间的？共同受力作用—通过对一些矩形筒】仓内力的初》步分析表《明按空间结构整【体计算与《按平面构件计算【相比较二者的内【力，值相差较大并—影响到构件》的配：筋但由于筒仓的结构！形，。式较多目《前尚无一套简单、实！。用，的按空？间结构整体计—算，的方法又由于各【种条：件的限制直接—利用计算程序对筒】仓按整体空间结【构进：行内力分析》也，还存：在一定的《难度况且《各构件边界条件的随！机性：较大其假定若不【与实际？状况相吻合则计算可！能导致错误的结【。。果由于？按平面假定》计算空间体》时都是将可》能出现的不利边【界条件作为》计算依据且偏—于，保守为此还需—要经过按平面计算的！方法校？核后才可放心—使用以往矩形—筒仓的设计大—多按平面《构，件方：法计算实践表明是】可行的也是安全可】靠的故本标准—仍首先釆《用按：。平面构件《计，算在本标准附录【K中列出了多种简化！计算方法可供设计者！釆用 ？。 5.2.！3  ？近，年来：大型圆？形浅仓尤其是—架，空式的大型圆—形浅仓的倒塌事故已！发生多？起，对，于下部为钢筋混凝土！（，多漏斗的）支承结】构上部仓体为薄【壁钢结构的大直【径圆：形筒仓发生事故【的可能性更》大，因，为这种仓型实际上是！混凝土？与薄壁钢结》构，的混合结《构，体它既不《完全属于混凝土的筒！仓仓型也不》属于钢结构的—筒仓仓型目前还【没有这种仓型—的专业标准规范可供！。设计者使用》两种不？同特性？结构材料构成的筒】仓结构体系绝不是将！两种不同材料—结构简单叠加其计】算、构造都》应具有特殊》的要求？及规：定无论是简化计算】还是利用已》有程序？。计算、结构的构【造，措施都应体现不同】材料的结构构件及其！共同构成的整体【结构体？系的实际受力状【态否则其计算将【会产：生，。与实：。际受力工况完全【不同的效《果从而？出现结？构倒：塌的事故钢筋混凝】土虽：然也是？两种不同材料的混合！体但是无论是单独构！件还是由其》构成的结《构体：系是近百《年来人类经过不断】的，实践使其成为技术】完善的结构》理论并被现代—。工程广泛利用钢结】构作为一种单一材】料及其结构》的技术特性也同样更！为成熟型钢混—凝，土、钢管混凝—土作为一种单一【构件人们也做—。了不少的试验研【究但将其与钢筋混凝！土结构？相比其技术理论还】不能具有同等水平】。。更不能与钢结构体系！相比尤其是由—其构成的整体—。结构体系的计—算、结构的构造【措施：应该：具有更深《入的研究在》此条件下为确保筒仓！结构的安全使用本】条对其作了》必要的限《定 ？