5.2  ！仓顶、？仓壁：及仓底结构 【 5【.2.1  圆形】筒仓的？。仓，。顶、仓？壁及仓底结构—的计算 【     1  ！。仓壁相连《的小直径圆形—群，。仓及排仓《较多：。的设计部门一直按单！仓，计算若连接部非外圆！相切联系钢筋非构造！放置：时在其连《接处的应力与—按单：个筒仓计算时所得】结果显？然，不同通过计算表【明将群仓简化—为单仓计算不能反映！筒仓的实际受力状态！在，钢筋混凝土筒—仓设计规范GB【J 77-8—。。5编制时由》于排仓和群仓的仓径！。。都不大对于较小仓】径的排仓《和群：仓在仓壁连接部位设！计时首？先又必须满足结构】的构造要求按单仓】计算的群仓或—排仓实践表明还是可！以满足使《用，要求的故对其没【有提出明确的规【定随着群仓和—排仓仓径加大在其】连接处与《单仓相比仓壁的刚】度发：。生了很大的》变化对仓壁的变形产！生了：约，束按单仓《计算已不《能代表连《接处：的受力状态本标【准，对国外几种不同资料！的对比？后，选择了本标准附录G！的计算公式 ！  ？。   ？2  ？薄壳结构《从理论上讲》都是：有，矩的然而由于薄【壁壳体厚《径比很小弯曲应力】可忽略不《计时可按无矩理论的！薄，膜内力计算但在【各壳体的连接—处，由于：刚度突变对各壳体的！近端将产《。生弯矩对壳》体远端？有一定的影响但影】响是有限的》这种影响称为边缘效！应以往设计》。筒仓时大《部分圆形筒仓仓壁或！圆，锥形漏斗仓底均是按！薄膜理论计算其内】力的这是一种近似】计算：方法但随着筒仓使】。用范围越来》越广泛直径也越来】越大若完全》不考：虑边缘效应则计【算出来的内》力与在边缘附—近的实际内力—。会相差很《大，因此在设计大型圆形！筒仓时均应》考虑边缘效应国外】。一些：规范及资《料也提出要在筒仓】设计中考虑边缘【效应对筒仓内力【的影响从我》们计算圆形贮煤【筒仓的事《例来看无论是仓顶、！仓，壁或仓底当考虑【边缘效应时在边【缘附近？由于有经向（竖向】）弯曲仓壁的—。竖向钢筋及圆锥形漏！斗壁的斜向钢筋均比！只按薄膜内力—所配置的钢筋—要多设计《时只要注《意到：需要验？。算此处的内力—即可：满足结构《的安全要《求在本标《。准第3.3.4条】的，。条文说明的配图【（图3？）中可明显看到在多！个构件的《交，汇处由于《节点的刚度与各【构件的？刚度差别很》。大节点出现了超静定！内力而且将影响构】件的薄？膜内力状态此处【的薄壁构《件将要？承，。受薄膜内力与其他内！力的：组合值 》    【 3：  柱支《承筒仓仓壁的竖【。向内力？可近：。似按平面深》梁，或曲面深梁计算对】于大直径圆》形筒：。仓的：仓，壁或筒壁《由于其曲率半径【较，大其承受弯曲的曲】面，深梁可近似按平面】深，梁计算？亦可：参见：本标准附《。。录K：。给出的图表进行计算！    ！ 4  《圆形筒仓的仓下支承！结，构当由环《梁与内柱组合成【。内，框架体系《时可：。按框架结构体系计算！ ， ：。    — ，5 ： 在仓壁上开方【洞将会？在洞口的角点处【产生应？力集中？当洞口边长小于1】。.，0m时可《按构造配筋对于【较大的洞口仅按构】造配：筋不能满足要求当无！法进：。行精确计算时可近】似按本条及》本标准附录G的【。规，定进行设计 —   【  从图5（—。洞口周？边应力等值图）中】可以看出当洞口在】一，个方：。向，的两侧受力时洞【口周边出现的等应】力值分布曲线洞口】的四个角点》是应力最集中的【部，位也是应力》。。。绝对值？最大：的部：位这：就是：本标准？设置本条及附录【G的依据其他部位】的应：力不一定都发—生在洞？口的洞边这也—。是设计者在配—筋时应注意的事项 ！ —   【。  7  》。地道还应计算贮料在！其侧壁上产生的作】用力贮料《作用力根据筒—仓，地道沿？。长度方向截条的【受力状？况可参考本标—。准附录G的表—格及附录K的K.1！.，10：条按闭口框》架计算 《 5.【2，.2  矩》形，筒仓：。是空间？结构仓壁及仓底的】边，界条件非常复杂使】用程：序计算时程》。序编制者《必须按结构》的实际受力》。。特性完整《地体现在程序中【否则结构计算—。的结果将不会反映】组成：。结构的各板》件的实际受》力状况在本标—准修订前广大—的筒仓设计者—曾多次反映希望筒】仓编制？组给出既《能保：证结构安全又能快捷！简便的筒仓计算方法！增加矩形筒仓设计内！容的条款为满足以】上要求本标准—在本次修订时提供】了，筒仓的各种简易【计算法其计算结果实！用且安全分》述如下 】 ，   ？ 当：矩形筒仓《的，仓壁、漏斗壁及边梁！。整体连接时实际上】是一种由薄板及【杆件组合为一个【整体的空间结构【在贮：料的：荷，载作用下各相邻【构件通过变》形协调而共同受【力因：而各构件需》考虑相邻构件对其变！形的约束而引起的】内，力变化 】    《 以往设计矩—形筒仓时一》般采：用近似的《计算方法将筒—仓各构件分解—成单独的板、梁按平！。面构：件进行内《力分析较少考虑各】构，件间：的，共同受力作》用通过对一些矩【形筒仓内力的初步】分析表明按》空间结构整体—计算与按《平面：构件计算相比—较二者的内力值【相差较大并影响【到构件的配筋但由】于筒：仓的结构《形式较多目》前尚无一《套简单、实用—的按空间结构整体计！算的方法又由于各种！条件的限《制直接利用计算【程序对筒仓按整体】空间结构进》行内力分析也还【存在一定的难—度，况，且各构件边界条件】的随机性较大—其假定若不与实际状！况相吻合则计算可】能导：致错误的结》果由：于按平面假》定计算空间体时【都是将可能出现的】不，利边界？条件作为计》算依据？且偏：于保守为此还需要经！过按平面计算的方】法校核后《才可放心使》用以往？矩形：筒仓的？设计大多按平—面构件方法计—算实践表《明是可行的也是安全！可靠的故本标准【仍首先釆用》按平面？构件计算在本标准附！录K中列出了多种简！化，计算方？法可供设《计者釆用 — 5.—2.3  近—年来大型圆形浅仓尤！其是架空式》的大型？。圆形浅仓的倒塌事】故已发生多起对于】下部为钢筋混—凝土（多《漏斗的）支承—结构上部《。仓体为薄壁》钢结构的大直径圆】形筒仓发生事故【的可：能，性更大因为这种【仓型实际上是混凝土！与薄壁钢《。结构的？混合结构《体它：既不完全属于混凝】土的筒仓仓型也【不，属于钢结构的筒【仓仓型目前还没有】这种仓型的专业标准！规范可供设计者使用！两，种不同特性结构【材料构成的筒—仓结构？体系绝不是将两种】不同材料结构简单叠！加其：计算、？构造都？应具有特殊》的要求及规定无论是！简，化计算还是利用已】有程序计算》、结构的构造—措施都应体现不同材！料的结构《构件：及其共同构成的【。整体结构体系—的实际受《力，状态否则其计—算将会？产生与实际》受力：工况完全《不同的？效果从而出现—。结构倒塌的事故钢】筋混凝土虽》然也是两种不—同材：料的混？合体但是无论是单独！构件还是由》其构成的结构体系】是近百？年来人类经过不断的！实践使？其成为技术完—善的结构理论并被现！。代，工程广泛利》用钢结构作为一【种，单一材料及其结【构的技术特性—也同样更《。为成熟型钢混凝土、！钢管混？凝土作为一种—单一构件人》们也做了不少的试验！研究但将其与钢筋混！凝土结？构相比其技术—理论还不能具有【。同等水平更不—能与钢结《。构体系相比尤—其，是由：其构成？。的整体结构体系的计！算、结构《的构造？措，施应：该具有更深入的研】究在：此条件下为》确保：筒仓结构的安全使用！本条对其作》了必要？的限定 》