， ： 5.2  仓顶、！仓壁及仓底》结构 《 —5.2.1》  圆形筒仓的仓顶！、仓：壁及仓底结构的计算！  【 ，。  1 《 仓壁相《连的小直径圆形【。群仓及排仓较多【的设计部门一直按单！仓计算若连接部【非外圆相切联—系，钢筋非构造》放置时在其连—接，处的应力《与按单？个筒仓计《算时所得结果—显然不同通》。过计算表明将群仓简！化为单仓计算不【能反映？筒仓的实际受力【。状，态在钢？筋混凝？土筒仓？设计规范GB—J 77-》85编制《时由于排仓》和群仓的仓径都不大！对于较小《仓径：的排仓和群仓在【仓壁连接《部位设计《时首先又必须满足】结构的构《造要求？按单仓？计算的群仓或排【仓实践表明还是可以！满足使用要求—的故对？其没有提《出明确的规定随着群！仓和：。排仓仓？径加大在其连接【处与单仓相比仓壁】的刚度发生了很大】的变化？对仓壁的变形—产生了约束按—单仓计？算已不能代》表连接处的受力【状态本？标准对国外》。几，种不同资料的对【。比后选择了本—标准附录G的—计算：公式 》     2 ！ 薄：壳结构从理论—上讲都是有矩—的然而由于》薄壁壳体《厚径比很小弯—曲应力可忽略不计】时可按？无矩理论的薄膜内】力计算但在各壳体】的连接？处，由于刚度突》变，对各壳体的近—端将产生弯矩对【。壳，体远端有一》。。定的影响但影响是】有，。限的这种影响称【为边：缘效应以往》设，计筒仓时大部—分圆形筒仓仓壁【或圆锥形漏斗仓【底均是按薄膜理【论计算其内力—。的，。这，是一种？近似计算方法但随着！。筒仓使用范围越【来越广泛直径也越来！越大若完全不考【虑边缘效应则计算】出来的内力与在边缘！附近的实《际内力会相》差很大因此在设计大！。型圆形？筒仓时均应考—虑边缘效应》国外一些规范—及资料也提》出要在筒仓设计中考！虑边缘？效应对筒仓》内力的影响从—我们计算圆形贮【煤，。筒仓的事例来看【无论是仓顶、仓【壁，或，仓底当考虑边—缘效应时《在边缘附《。近由于有经向—（竖向）弯》曲仓壁的竖向钢【筋及：圆锥形漏斗》壁的：斜，向，钢筋：。均比：只按薄膜内力所【配置的钢筋》。要多：。设计：。时，只，要注意到需要验算】此处的内力》即可满足结》构的安全要》求在本标准第3【。。.3：.4条的条文—说明的配图（图【3）：。。中可明显看到在多个！构件的交《汇处由于节点的【刚度与各构件的刚度！差别很？大，节点：出现了超静定内【力而：且将影？响构件的薄》膜内力状态》此处的薄《壁构件将《要承受薄膜内力【与其他内《。力的组合值 】    — 3：  ：柱支：。承筒仓仓壁的竖向内！力，可近似按平》面深梁或曲》面深：梁计算对于大直径圆！形筒仓的《仓壁或筒《壁由于其曲率半径】较大：其承受弯曲的—曲面深梁可近—似按平面深》梁计算亦可》参，见本标准附录K给出！的图表进行计算 】     ！4  圆《形筒仓的仓》下，。。支承：结构当由环》梁与：内柱组合成内框【架体系时可按—框架结构体系计算】 —    5  【在仓壁上开方洞将】会在洞口的角点【处产生？应力集中当洞口边】长小于1.0m【时可按构造配筋【对于较大的洞—口仅按构造配筋不能！满足要求当无法进】行精确计算时可【近似按本条及本标】准附录G的规—定进：行设计 】     从图5】（，洞口周边应力等值图！）中可以看出当洞】口在一个方向的两侧！受力时洞口周边出】现的等？应力值分布曲线洞】口的四个角点—是应力最集中的部位！也是应力绝对值最大！的，部位：这就是本标准设置本！条及附录G的依据其！他，部位的应力不一定】都发生在洞口—的，洞边这也《是设计者在配筋【时应注意的事项 】 ， — 《 ， ，  7  地道还应！计算贮料在》其侧壁上产生的作】用力贮？料作用？力根据筒仓地道【沿长度方《向截条的受力状【况，可参考本标准附【录G的表格及附【录K的K.1.10！条按闭口框架计算】 ？ 5.2.2 ！ ，矩形筒仓《是空间结构仓壁及】仓底的边界》条件非常复》杂使用程序计算【时程序编制者必须按！结构的实际受力【特性完整地体现在程！序中：否则结构计》算的结果将不会反】。映组成结构的各板件！。的实：际受力状《况在本标准修订【前广大的筒仓—设计者曾《多次反？映希望筒仓编制【组给出既能》保证结构安》全又能快《捷简便的筒仓计算】方，法增加矩形筒仓设】计内容？。的条款为满足—以上要？。求本标准在本次修】订时提供了筒—仓的各种简易—计算法其计算结果】实用且安全分述如】下 —    《 当矩形筒仓的仓壁！、漏斗壁及边梁整】体连接时实际上是】一，种由薄板及杆件组】合为一个整体的空间！结构在？贮料的荷载作用下】各，相邻构件通》过变形？协，调，而共同受力因而各构！件需考虑相邻—构件对？其变形的约束而引起！的内：力，变化 【     》以，往设计？矩形筒仓时一般采】用近似的计》算，方法将筒仓各构【件分：解成：单独的？板、梁按《平面构件进》行，内力：分析较少《考虑各构件》间的共同受力作用通！过对一？些矩形筒仓内力【的初步分析》表明按空《间结构？整体计算与按平【面构件计算相比较】二者的内力值相【差较大并《影响：。到，构件的？配筋但由于筒仓【的结构形式》较多目前尚无一【套简单、实用的按】空间结构整体计算】的方法又由于各种】条件的限《。制直接利用计—算程序对筒仓—按，整，体空间结构》进行内力分析也【。还存在一定的难【。度况且各构件边界条！件的随机性》较，大其假定《若不与实际状—况相吻合则》计算可能导致—错误：的结：果由于按《平面假定计》算，。空间体时都是将可能！出现的不利边—。界条件作为计算依据！且偏于保守》为此还需要经过按平！面计算的方法校【核后：才可放？心使用以往矩—。形筒仓的设计大多按！平面构件方法计【。算实践？表明：是可行的也是安全】可靠的故本标准仍首！先釆用按平面构【件计算在本标准附录！K中列出《了多种？简化计算方》法可供设计者釆用 ！ 5.2】.，3  近年来大型圆！形，浅仓尤其是》架空式的大》型圆形浅《仓的倒塌事故已发生！多起对于下部为钢】筋混凝土（》多漏斗的）支承【结构上部仓》。体为薄壁钢》结构：的，。大直径圆形筒仓【发生事故的》可能性更大因为这种！。仓型实际上》是混凝土与薄壁钢】结构的混《合结构？。体它既不《完全属于《混凝土的筒仓仓【型，也不属于钢结—构的筒仓仓型—。目，前，还没有这《种仓型的专业标准规！范可供设计者—使用两种不同—特性结构材料构【成的：筒，。仓，结构体？系绝不是将两种【不同：材料：结构简单叠加其【计算、构造都—应具有特殊的要求及！规定无论是简化【计算还是利用已有】程序计算、结—构的构造措施都应】体现不？同材：料的结构《构件及其共同构成】的整体结构》体，系的实际受力状态否！则，其计算将会产生【与实际受力工况完全！不，同的效果《从而出现结构倒塌的！事故钢筋《混凝土虽然也是两】种不：同材料的《。混合体但是无论【是单独构件还是【由其构成的结构体系！是近百年《来人类经过不断【的，实践使其成》为技术完善的结【构，理论并被现代工【程，广，泛利用钢结构作为】一种单一材料及其】结构的技《术特：性也同样更为成【熟，型钢混凝《土、钢管混凝土【。作为一种单一—构件：人们也做了不少的试！验研：究但：将，其与：钢筋：混凝土结构相比【其技术理论还不能具！有同等？水平更不能》与钢结构体系—。相比尤其是由其构成！的整体结构体系的计！算、结构的构造措】施应该具有》更深入？的研：究在此条件下为确】保筒仓结构的安全使！用本：。条对其作了》。必要的？。限定 《