？ 5.2  —仓顶、仓壁及仓【底结：构 》 《5.2.1》  圆形筒仓的仓】顶，。、仓壁及仓》底结构的计算 【     ！。1  仓壁相连的】小直径圆形群仓及排！仓较多？的设计部门一直【按单仓计《算，若连接？部非外圆相切—联系钢筋非构造放】置，时在其连接处的【应力与按单个筒【仓计算时所得—结果显然不同通【过计算表明将群仓简！化为：单仓计算不能反【映，筒仓的实际受—力状态在钢筋混凝土！筒仓：设，计，规，范GBJ 77-】。85编制时由于排】仓和群仓的》仓径都不《。。大对：。于较小仓径的排【。仓和群仓在仓壁连】接部位设计时首先又！必须满？足结构的构》造，要求：按单仓计算的—群仓或排仓实践表】明还是可以》满足使用要》求的故对其没有提】出明确的规定随着】群仓和排仓仓径【加大在其连接处与】单仓相比仓壁的刚】度发生？了很大的《。变化对仓壁的变形产！生了约束按单仓【计算已不能代表【连接处的受力状态】本，标准对国外几种不】同资料的《对比后？选择了本标准附录】G的：计算公式 【 ，   《  2  薄—壳结构从理论上讲都！是有矩的然而—由，于薄壁？壳体厚？径比很小弯曲—应力可忽略》不计时可按无—矩理论的薄》膜内：力计算但在各—壳体的连接处—。由于：。刚度突变对各—壳体的近端》将产生弯矩对壳【体远端有一定—的影：。响但影响是有限的这！种影响？。称为边缘效应以【往设计筒仓》。时大部分圆形筒仓】仓壁或圆《锥形漏斗《。仓底均？。是，按薄膜理论计算其内！力，的这是一种近似【计算方法但》。随着筒仓使用范围】越来越广《泛直：径，也越来越《大若：完全不考虑》边缘效应则计算出】来，的内：力，与在边缘附近—。的实际内力》会相：差很大因此在—设计大型圆形筒仓时！均应：考，虑边缘效应国—外一些规范及资料】也提出要在》筒仓设计中考虑【边缘：效，应对：筒仓：内力的影响》从我们计算圆形贮】煤筒仓？的事例来看无论是】仓顶、仓壁或仓底当！。考虑边缘效应—时在边缘附近由【于有经向（竖向【）弯曲仓壁的竖【向钢筋及圆锥形【漏斗壁的斜向钢筋】均比只按薄膜内【力，所配置的钢筋要【多设计时只要注意】到需要验算》此处：的内力即可满足【结构的安全要求在本！标准第3.3.4】条的条文说明的配】图（图3）》中可明显看到在多个！构件的交汇处由于】节点的刚度》与各构件的刚度差别！很大：节点：出现了超静定内【。。力而：。。且将影响构件的薄膜！内力状态此处的薄】壁构件？将要：承受薄膜内力—与其他内《力的组合值 【  》   3  柱支承！筒仓：仓壁的竖《向内力？可近似按《平，面深梁或曲面—深梁：。计算对于《大直径？圆形筒？仓的仓壁或筒—壁由于？其曲率？。半径较？。大其承受《弯曲的曲《。面深梁可近似按【平面深梁计算亦【可参见本标准—附录K给出的图【。表进行计算 【。 ，。。   》 ， 4 ？ 圆形筒仓》的仓下支承结构【当由环梁《与内：柱组合成《。内框架体系时—可按框架《。结构体系计》算  】   5  —在仓壁？上开方洞将》会在洞口《的角点？处产生应力集中当】洞口边长小于—1.0m时可按构造！配筋：对于较大的》洞口：仅按构造《配筋不能满足要【求当无法进》行精确？计算时？可近似按本》条，。及本标准《附录G的规定进【行设：计 ？     】从图5（洞口—周边应力等》值，图）中可以看—出当洞？口在一个方向的两】侧受力时洞》口周边出现的—等，应力值分布曲线【洞，口的四个角点是【应力：最集中的部》位也是应力绝对【值，最大的部《位这就是本》标准设置本条及附】录G的依据其他【部位的？应力：不一定都发生—在洞口的洞边这【。也是设计者在配【。筋时应？注意的事项 ！ ，。 《     7 ！ 地道还应计算【贮料在其侧壁上产】生的作用力贮料作】用力根据筒仓地【。道沿长度方向—截条的受《力状况可参考本标准！附录G的表》格及附？录K的K.1.10！条按闭口《框架计算 —。。 ？ 5.2.2  】矩形筒仓是空间结构！仓壁：及仓底？的边界条件》非常复杂《使用程？序计算时程序编制者！必须按结《构的实际受》力特性完整》地体现在程序中【否，则结构计算的—。结果将不会反—映组成结构的—各板件的实际受【力状况在本》标准修订前广大【的筒仓设计者曾多次！反映希？望筒仓编《制组给出既能保证结！构安全又《能快捷简便的筒【仓计算方法增加矩】形筒仓设计内容的条！款为满足以上—要求：本标准在《本次修订时提供【。。了，筒，仓的各种简易计算】法，其计算？结果：实用且安《全分述如下 】 ？    《。当矩形筒仓的—仓壁、漏斗壁及边】梁整体连接时实际】上是：一种由？薄板及杆件组合【为一个整体的空间】结构在贮《料的：荷载作用《下各相邻构》件通过变形》协调：而共同受力因而各构！件需考虑相邻构【件对其变形》的约束？而引：起，。的内力变化 】     【以，往设计矩形》筒仓时一般采用近】似的计算方法将【筒仓各构件》分解成单《独的板？、梁按？。。平面构件进行内力分！析较少考虑各构件间！的共同受力作用【通过对一些矩形筒仓！。内力的初步分—析表明？按空间结构》整体计算与按—平面：构件计算相比较二】者的内力值》相差较大并影—响到构件的》配筋但由于筒—仓的：结构形式较》多目前尚无一—。套简单、实用—的按：空间结构《整，体计算的方法又由于！各种条件的限制【直接：利用计算《程序对筒仓》按整：体空间结《构，进行内力分析也还存！在一定的《难度况且《各构件边界条—件的：随，机性较大其假定若】不与实际状》况相吻合则计算【可能导致错误的结果！由于按平面》假定计算《空间体时都》是将可能出现的不】利边界条件》作为计算依据且偏于！保守：为，此还需？要经过按平面计算】的方法校核后—才可：放心使用《以往矩形筒仓的【设计大多《按平面构件方法【计算实践表明是可】行的：也是安全可靠的【故本：标准仍首先釆用按】平面：构，。件计算在本标准附录！K，中，列出了多种简化计】算方法？。可供设计者釆用【。 ？ 5.2.【3  近年来—大型圆形浅仓尤其是！架空式的大》。型，圆形：浅，仓的倒？塌事故已发生多起对！于下部为钢》筋混凝土（》多漏斗的）支—。承结构上部仓体【为薄：壁钢结构的》大直径？圆形筒仓发生—事故的可能性更【大因为这《种，仓型实？际上：是混凝土与》薄壁钢结构的混合结！构体它既《不完全属于混凝土】的筒仓仓《型也不属于钢结【构的：筒，仓仓型目前》还没有这种仓型的专！业标准规范可供【设，计者使用两》种不：同特性结构材料【。构成的筒仓》结，构体系绝《不是将？两种不同材》料结构简单》叠加：其，计算、？构造都应具有—特殊的要求及规定】无论是简化计—。算还：是利用已有程序计】算、结构的》构造措？施都应体现不—。。同材料的结构—构件及其《共同构成的整体【结构体系的实—际受力状态否—则其计算《将会产生与实际受力！工况完全不同—的效果？从而出现结构—倒塌的事故钢—筋混：凝土虽然也是—两种不同材》料的：混合体？但是无论是单—独构件还是由其构成！的结构体系是近【百年来人类经过不断！的实践使其成—为技术？完善的结《构理论并被现代【工程广泛利用钢结构！作为一种单》。一材：。料，及其结构的技术【特性也同样更为成】熟，型钢混凝土、—钢管混？。凝土作？为一种单一构件人】们也做了不少的【试，验研究但将》其与钢筋混凝—土结构相比其技术】理论还不能具有【同等水平更不能与钢！结构体系相》。比尤其是由》。其构成的整》体结构体系的计算、！结构的？构造措施应该具有更！。深入的？研究在？此条件下为确保筒仓！。结构的安全使用【。本条对其《作了必要的限定【 ：