5》.，6  温度作用 】 5】.6.5  内【衬、隔热层和筒壁及！总热阻按环壁法公】式给出取消了—平壁法计算》公式烟囱是截头圆锥！体，其直径在各个截面】上均不一致与—习，惯采用平面墙—壁法即四周无—限长的平面假定不相！符，致使温度计》算结果有误差 】 5.6.】6 ： 参照？国外规？范本：条，给出了套筒烟囱温】度场计算所需—的各：层热：阻计算公式套筒烟】囱由于设有进—风口和出风》口属于通风状态与全！封闭状态有》较大区别在》通风：状态下内外》。筒，间距应？不小于？100mm并在【烟囱高？度范围？内应：设置进气孔和排气孔！进气孔和排》气，孔的面积在》。数，值，。上应等于外》筒上：口内直径的2/3】 《 5.6.—9、5.6.—1，0，  在？烟道：口，及上部的一》定范：围内烟气温度沿【高度和环向分—。布是非均《匀的从而《沿，烟囱直？径方向产生》温差该温差》在烟道口《高度范围可按固定数！值采用而在烟道口顶！部则沿高度逐渐衰减！ ， ： 5.》6.11  —筒壁：厚度中点温差—用于计算《筒壁温度变》形和弯矩《 ： 5.6【.13、5.6【.14  温度效应！是由烟气《在纵向及环向产生的！不，。均匀温度场》所引：起的要计算出由温】。度效：应在截面上产生的内！。力，就需要先计》。算出温差下钢内【筒烟囱产《。生的变形由于钢内】筒在制晃平台处变】形受到约《束因此钢内筒—的截面上《产生了内力 ！    》 (1) 横—截面上的温度分布假！定 《。    — 横截？面上的？温度分？布假定如图5—其中 《 【 图《5  ？横截面上《的温度分布假定 ！ — ， 式中△Tx从！钢内筒烟囱烟道入口！顶部：算起距离《x处的截面》温差(℃)；— —    (2)【 ，转角变形《计算 《     】从假：定的温？差分布可以看到沿直！。径方向的线性—温差分布《引起恒定的》转角变形为 】 】 式中α《钢材的线性膨胀系】数； 》     【 ｄ钢内《。筒直：径 ？ ，   》  同时由于温度】沿钢：内筒圆？周方向的不均匀【分布产生《次应力使截面—产，。生转：角变位θs在圆【周上：取微元dA》微元面积dA＝Rd！Φt  ！   从温》差分布？应，力图上可以得到【微元上的《应力ƒΦ＝α（【。T2－？T1）E因此微元】上的：荷载为ƒΦ》。dA＝α（T—2－T1）ER【。dΦt 》 ？    《 荷载对截面中性轴！取矩得 】 》     —M引起的转角θs】为 》 《 ？     》一阶效？应与：。二阶效应两》者产生的转角位移】之和即为钢内筒的总！转角 — ，。 式中！R钢内筒半》径；  ！   ？  E钢《材弹性模《量； ？ ， ：   《    t为筒壁厚！度 ？     (！3) 钢内筒温【差作用下《的水平变形组成 】 》。   ？ 钢内筒的温差分布！由两部分《组成烟道入》口高：。度范：围内截面温差取【恒，值△Tx0和从烟】道入口顶部以—上距离x处的—截，。面温差值△》Tx在不同的温差作！用下钢内筒烟—囱的水平变形由两】部分组成 》 》    《。1)：  第一部分是【烟道口？。区域温差《产，生的变？形沿高度线》性变化 —     【 由于？钢内筒为悬吊膨胀节！处可：看作：为自由端因此—烟道口？区域：产生的变形只对底】部，的自立段有影响【对上部？悬吊段没《有影响 《 》  ：  2)  第二部！分是由烟道口以【上截面温差引起的变！。形沿高度呈》曲线变？化   ！   烟道口—的顶部？标高一般在2—5m左右所以烟【道口：以上：截面温差产生—。的变形对《底部自立段和—悬吊：段均有影响 ！ ：  ：  (4) 烟【道口：范围钢？内筒烟？囱水平线变》形计算 —  《   1) — 在烟道口范—围内截面转角变【位是常？数如图6即 】 】    《 转角曲《线图的？面积为 《。 ？ ？ ：     距离！烟道口顶部上—x处钢内筒烟囱截面！在，。等值：。温度作？用下的水平线变【位为： 《 ：。 ， 《 图6  钢—内筒横截面转角【曲线  ！   2)  【距离烟道口》顶部上x处钢内筒烟！囱截面的转角—如图6(b)计算】公式为？ ？ 《 ，   —。 ， 转：角曲线图的面—积为 ！     ！将转角曲线图对【0点取矩得 — 《 ： 》   ？   ？转角曲？线的重心为G=M0！/A距离烟》道口顶部上x处钢内！筒烟囱截面》在温差作用下的【水平：线变位为 ！ 【    3) 【。 根据上面的—分析和推导可以得】到钢：内筒底？部自立段和上部悬】吊段的水平》变位计算公式 【  — ，  自立《段 ： —。   【   ？。 悬吊段《 】 ， 5《.6.1《5  ？烟囱：在温度作用下—将产生变形当变【形受：到约束时《将产生温度应力内】筒由于横向支—承和底部约束等影】响将产生筒身弯【曲应力？、次应？力，。。和筒壁厚度方向【温差引起《的温度应力 【