5.6 】 温度作用 【 —5.6.5  内】衬、隔热层和筒【壁及总热《阻按环壁法公式给】出取消了《平，壁法计算《公式：烟囱：是截头圆锥体其直】径在各？个截：面，上均不一致与习【。惯，采用平面墙》壁法：即，四周：无限长的平面假【定，不相符致使温度计算！结，果有误差 ！ 5.6.》6  参《照国外？规范本条《给出：了套：筒烟囱温度场计算所！。需的各层热阻—计算公？式套筒烟囱由—于设有进风》口和出风口属—。于通风状态与—。全封闭状态有较【大区别？在通风状《态下内外筒间距应】不小于100m【m并在烟囱高度范围！内应设？置进气孔《和排气孔进气孔和】排气：孔的面？积在数值上应等【于外筒上《口内直径的2/3】 5【.6.9、5.6】.10？  在烟道口及上】部的一定范围内烟气！温度沿高度和环【向，分布是非均匀的【。从而沿烟囱》直径方向《产，生温差该温》差在烟道《口高度范《围可按固定》数值采用而在烟道口！顶，部则沿高度》逐，。渐衰减 【 5.《6.1？1 ： 筒壁厚度中—。点温差用于计算筒】壁温度变形和—弯矩 5！.6.13、5.】6，.14  》温度效应是由烟【气在纵向及环—向产生的不均匀温】度场：所引起的要计算【出，由温度效应在截面上！产生的内力就需要先！计算出温差下钢内筒！烟囱产？生的变形由于钢内】筒在制晃《平台处变形受—到约束因《此钢内筒的截面上产！生了内力 ！  ：   ？(，1)： 横：截面上的温度分布】假定  ！   ？横截面上的温度分布！假定如图5其—中 ： — ：。。 图5  【横截：面上的温度》分布假定 【 】 式中△T》x从：钢，。内筒烟囱烟》道入：。口顶部？算起距离x处—的截面温差(℃)；！ —  ： ， (2) 转角变形！计算 《  》   从假定—的温差分布可以看到！沿直：径方向的线性温差分！布引起恒定的—转角变形为》 ： ， 】 式：中α钢材的线—性膨胀系数； 】 ？ ， ，。    ｄ钢内【筒，直径 ？     ！同时：由，于温度沿钢内—。筒圆周方向的不【均匀分布产生—次应力使截面产【。。。生转角变位》θs在？圆周上取微元—dA微元《。面积：dA：＝RdΦt 【 ：。。     从温差！分布：应力：图上可以得》到，。微元上的《应力ƒΦ＝α（【T2－T1》）E因此《。微元上的荷》载为ƒΦ《dA＝？α（T2－》T1：）E：R，dΦt ！    荷载对【截，面，中性轴取矩得 】 【 ？ ，   M引起的转】角，θs为 】 【    一阶效应与！二阶效应两者产生】的转角？位移之和即为钢内筒！的总：转角 】 《 式中《R钢内筒半》径； 》 ？   ？   E《钢材弹性模》量； 《     】  ：t，为筒壁厚《。。度 》 ：   ？ (3) 钢内筒】温差作用下的水平】变形组成《 》 ，    钢内筒的温！差分：布由：两部分组成烟道入】口高度范围内截面】温差取恒值》△，Tx：0和从烟《。道入口顶部以—上距离x处的截面】温差值△Tx在【不同的温差作—用下钢？内筒烟囱《的水平变形由两部】分组成 — ：  ：   1)》  第一部分是烟道！口区域温差产生【的变形沿高度线【性变化 】      由【于钢内筒《为悬吊膨胀节—处可看作为自由端因！此，烟道口区《域产生的《变形只对底部的自立！段有：影响对上部》悬吊段？。没有影响 》  —。   ？2)  第》二部分是由烟道【。口以上截面温差【引，起的：变形沿高度呈曲线变！化  】    烟道口的】顶部标高一般在25！m，左，右所：以烟道口以上—。截面温差产》生的变形对》底部自立段和悬吊段！均，有，影响 《 ：  ？   (4)— ，烟道口范围钢内筒烟！囱水平线《。。变形计算《 ？。 ，     1) ！ 在烟道口范围内截！面，转角变位是常—数如图6即 ！ —   《  转角《曲线图的面积为 】 ， ， ： ？   —  距离烟道—口顶部上x》处钢内筒烟囱截面】在等值温度》作用下的水》平线变位为》 ！ 图6  钢】内筒横？截面转角《曲线 ？ 》  ：  2)  距离】烟道口顶部上x处钢！内筒烟囱截面的转】角如图6《(b)计算公—。。式为 ？ —    】 转角曲线图的面】积为 》 ： 【    将转—角曲线图对0—。点，取矩得？ 】 ：      【 转角曲《线，的重心为G=M0】/A距离烟道口【顶部上x处》钢，。内筒烟囱截面—在温差作用下的【水平：线变位为《 《 》  《。   3)  【根据上面的》分析：和推：导可以？得到钢内筒底部自立！段和上部悬吊段【的水平变位计算公式！    ！ 自：立段 】 ？ ：  ：  ：。   悬吊段—。。 》 — 5.6.》15  烟囱在温度！作用下将产》生变形当变形受到】约束：。时，将产生温度》应，力内筒由于横向支】承，和，底部约束等影—响将产？生筒身弯曲应—力，、次应力和筒—壁厚度方向温差引】起的温度应力 】