， 5.6—。  温度作用—。。 】5.6？.5  内衬、隔】热，层，和筒：壁及总热阻按—环，壁法公式给》。。出取消了平壁法计】算公式烟囱是截【头圆锥体《其直径在各个—截面上？均不一致《。与习惯采用平面墙壁！法即四周无限长的平！。面假定不相符致【使温：度计算结果有误差 ！ ： 5《.6：.6：  参照国外规范】本条：给出了？套筒烟囱温度场【计算所需《的各：层热阻计算公式套】筒，。烟囱由于设》。有进风口《和出风？口属于？通风状态与》全封闭状态有较【大区：别，在通风？状态：下内：外筒间距应不小于】1，00mm并在烟囱高！度范围内应设置【。进气孔和排气孔进气！。。孔和排气孔的面积】在数值上应等于外】筒上口内直径—的2/3 ！ 5.6《.9：、5：.6.10 — 在：烟道口？及上部的一》定范围内烟》气温度沿《高度：和环向分布是非均匀！。的从而沿烟》囱直径方向产—生温差该温差在【烟道：口高度范围》可按固定数值—采，用，。。。。而在烟？。道口顶部《则沿高？度逐渐衰减 【 ， ， 5.6.—11 ？ 筒壁厚《度中点温差用于计算！筒，壁温：。。度变形和弯矩 】 5.6【.13、5.—6.14  温【度效应是由》烟气：在纵向及环向产生的！不，均匀温度《场所：引起的要计算出由】温度效应在》截面：上产生的内力就【需要先计算》出温差下钢内筒烟囱！产生的变《形，由，于钢内？筒在：制晃平台处变形受】到约：束因此钢内筒的【截面上？产，生了：内力 — ，     (—1) 横截》面上的温度分布假定！ 《     —横截：面上的？温度分布《假定：如图5其《中 】 ？ 图5  横截】面上的温度分布假定！ ， ！ 式中△》Tx从钢内筒烟囱】烟道入口顶部算起距！离x处的截面温【差(℃)；》 》     (2) ！。转角变形计算 【   【  从假定的温差分！布可以看到》沿直径方向的线性】温差分布《引起恒定《。的转角？。变形为 】 — 式中α钢材的线】。性膨胀系数；— 《 ：    《 ，ｄ钢内筒直径 【 ？     同时由！于温度？沿钢内筒圆周方向的！不，均匀分布产生次应】力使截面产生转【角变：位θ：s在圆周上取微元】dA微元面积—。dA＝RdΦ—t  】   从温差分【布应力图上可以得】到微元？上的应力ƒΦ＝【α（T2－T—1）E因此微元上】的荷载为ƒΦdA＝！α（T2－T1）】。ERdΦt 】 ，   《 ， 荷载对截》面中：性轴取矩得》 《。 ？ ：     【M引起的转角θ【s为 ？。 《。 — ，    一阶效【应与二阶《效应两者《产生的转角位移【之和即为钢内筒的总！转角 ！ ？ 式中R钢内【筒，半径； 》     】  E？钢材弹性模量；【 《       】t为筒壁厚》度  】   (3)— 钢内筒温差作【用下：的水平变形组成 ！    【 钢内？筒的温差分》布由两部分组—成烟道？入，口高度范围内截面温！差取恒值《△T：x0：和从烟道入口—顶，部以上距离x处的】截，面温差值△T—x在不同《的温差？作用下钢内》筒，烟囱：的水平变形》由两部？分组成 ！ ，。   1《) ： 第一部分是烟道口！区域温差产生的变】形沿：高度线性变化 】 ：   《  ： 由于钢内筒为悬吊！。膨胀节处可看作为】。自由端因此》烟道口区域产生的】变形只？对底：部的自立段有影响】对上部？悬吊：段，没有影响 ！   ？  ：2，)  第《二，部分是由烟道—。口以上截《面温差引《起的变形《沿高度？呈曲线变化 —     ！ 烟道口的顶部标】。高一般在25—。m左右所《以烟道？口以上截面温差【产生的变形》对，底部自立段》和悬吊段均有—影响 ？     ！(4：) 烟道口范围钢】内筒：烟囱水平线》变形计算 —     1！)  在烟道口范】围内截面转》角变位是常数如图】6即 — 【     转角【曲线图的面积为【 — 《     距【离烟道口顶》部上x处钢内—筒烟囱截《面在等？值温度作用下—。的水平？线变位为 — 【 图6  钢内！筒横截面转角曲线 ！ 《   ？  ：2)  距离—烟道口顶《部，上x：处钢内？筒，烟囱：截面的转角如图6】(b)计算公式为】 《 】   ？ 转角曲线图的面积！为 ？ 】  ？   将转角—曲线图对0点—取矩得？ 】  》     转角曲线！的，重心为G=M0/A！距离：烟道：口顶部上x》处钢内筒烟》囱截面在温差作【用下的水平线变【。位为 ？ ， —。 ：     —3)  根》据上面？的分：析和推导可》以得到钢内筒—底部自立段和上部】。悬吊段的水》平变：。位计算公式 ！     自立】段 ？ ： ： ， 》      —悬吊段 【 ？ ， 5.6.1！5，  烟囱在温—度作用下将产—。。生变形当《变形受到《约，束时：将产生？温度应力内筒—由于横向支承和【底，部约束？。等影：响将产生筒身弯曲应！力，、，次应力？和筒壁厚度方向温差！引，起的温度应力— ：