5.6.5  内衬、隔热层和筒壁及总热阻按环壁法公式给出，取消了平壁法计算公式。烟囱是截头圆锥体，其直径在各个截面上均不一致，与习惯采用平面墙壁法，即四周无限长的平面假定不相符，致使温度计算结果有误差。

5.6.6  参照国外规范，本条给出了套筒烟囱温度场计算所需的各层热阻计算公式。套筒烟囱由于设有进风口和出风口，属于通风状态，与全封闭状态有较大区别。在通风状态下，内外筒间距应不小于100mm，并在烟囱高度范围内应设置进气孔和排气孔，进气孔和排气孔的面积在数值上应等于外筒上口内直径的2/3。

5.6.9、5.6.10  在烟道口及上部的一定范围内，烟气温度沿高度和环向分布是非均匀的，从而沿烟囱直径方向产生温差，该温差在烟道口高度范围可按固定数值采用，而在烟道口顶部则沿高度逐渐衰减。

5.6.11  筒壁厚度中点温差用于计算筒壁温度变形和弯矩。

5.6.13、5.6.14  温度效应是由烟气在纵向及环向产生的不均匀温度场所引起的，要计算出由温度效应在截面上产生的内力就需要先计算出温差下钢内筒烟囱产生的变形。由于钢内筒在制晃平台处变形受到约束，因此钢内筒的截面上产生了内力。

    (1) 横截面上的温度分布假定。

    横截面上的温度分布假定如图5，其中：

图5  横截面上的温度分布假定

式中：△Tx——从钢内筒烟囱烟道入口顶部算起距离x处的截面温差(℃)；

    (2) 转角变形计算。

    从假定的温差分布可以看到，沿直径方向的线性温差分布引起恒定的转角变形为：

式中：α——钢材的线性膨胀系数；

     ｄ——钢内筒直径。

    同时，由于温度沿钢内筒圆周方向的不均匀分布产生次应力，使截面产生转角变位θs，在圆周上取微元dA，微元面积dA＝RdΦt。

    从温差分布应力图上可以得到微元上的应力ƒΦ＝α（T2－T1）E，因此微元上的荷载为ƒΦdA＝α（T2－T1）ERdΦt，

    荷载对截面中性轴取矩得：

    M引起的转角θs为：

    一阶效应与二阶效应两者产生的转角位移之和即为钢内筒的总转角：

式中：R——钢内筒半径；

      E——钢材弹性模量；

      t——为筒壁厚度。

    (3) 钢内筒温差作用下的水平变形组成。

    钢内筒的温差分布由两部分组成，烟道入口高度范围内截面温差取恒值△Tx0和从烟道入口顶部以上距离x处的截面温差值△Tx。在不同的温差作用下，钢内筒烟囱的水平变形由两部分组成。

    1)  第一部分是烟道口区域温差产生的变形，沿高度线性变化。

     由于钢内筒为悬吊，膨胀节处可看作为自由端，因此烟道口区域产生的变形只对底部的自立段有影响，对上部悬吊段没有影响。

    2)  第二部分是由烟道口以上截面温差引起的变形，沿高度呈曲线变化。

     烟道口的顶部标高一般在25m左右，所以烟道口以上截面温差产生的变形对底部自立段和悬吊段均有影响。

    (4) 烟道口范围钢内筒烟囱水平线变形计算。

    1)  在烟道口范围内，截面转角变位是常数，如图6，即：

    转角曲线图的面积为：

    距离烟道口顶部上x处钢内筒烟囱截面在等值温度作用下的水平线变位为：

图6  钢内筒横截面转角曲线

    2)  距离烟道口顶部上x处钢内筒烟囱截面的转角如图6(b)，计算公式为：

    转角曲线图的面积为：

    将转角曲线图对0点取矩得：

      转角曲线的重心为：G=M0/A，距离烟道口顶部上x处钢内筒烟囱截面在温差作用下的水平线变位为：

    3)  根据上面的分析和推导可以得到钢内筒底部自立段和上部悬吊段的水平变位计算公式：

    自立段：

      悬吊段：

5.6.15  烟囱在温度作用下将产生变形，当变形受到约束时将产生温度应力。内筒由于横向支承和底部约束等影响，将产生筒身弯曲应力、次应力和筒壁厚度方向温差引起的温度应力。