5.6 】。 温度作《用 【 5.6.5【  内衬、隔热层和！筒壁及总《热阻按环壁法公式给！出取：消了平壁法计—算公式烟囱是截头圆！锥体其？。直，径在各？个，截，面上均不一》致与习惯采用平面墙！壁法即四周无限【长的平面假定—不，相符致？使温度计算》结果：有误差？。 》 5.6.6 【 参照国《外规范本条给出了套！筒烟囱温度》。场计算所需》的各层热阻计算公】式套筒烟囱》由于设有进》风口和出风口属于】通风：状态与全封闭状【态有较大区别在【通风：状态下内外筒间距】应不小于10—0mm并在》烟，囱高度？范围内应《设置进气孔和排气孔！进，气孔和排气孔的面】积在数值上应等于外！筒上口内直径的2/！3 5.！6.9、5.6.1！0  在烟道口【及上部的一定范【围内烟气温度沿高度！和环向分布》是非均？匀的从而沿烟囱直径！方向产生温差该温差！在，烟道口高度范围可】按固定数值采用【而在烟？道口顶？部则沿高度》逐渐衰？减 5】.6.11》  筒？壁厚：度，中点温差用于计算筒！壁温度？变形和？弯矩 — 5.6.13、！。。5.6.1》4  温度》效应是由烟气—在纵向及环向—。产生的不均匀—。温度场所引》起，的要计算出由温【度效应在截面—上产生？的内力就需要先计算！出温差下钢内筒烟】囱产生的变形由【。。于钢内筒在制晃平】台处：变形受到约束因此】钢内筒的截面上产】生，。了内力 》  》   (1) 【横截面上的温度分】布假定 ！    横》截面上？。。的温度分布》假定如？图5其中《 《 》 ， 图5  横【截面上的温度分【布假：定 ！ ： ， 式中△Tx从钢内！筒烟囱烟道入口顶部！算起：距离x？处的：截面：温差(？℃)； 】     (—2，)， 转角？变形计算《。。 ？     从】假，定的温差分布可以看！到沿直径方向的【线性温差分布—引起恒定的》转角变形为 【 — ？ 式中？α钢材的《线性膨胀系数； 】 ， 《     ｄ—钢内筒直径 】     同】时由于温度沿钢内筒！圆周方向的》不均匀分布》产生次应《力使截面《产生转角变位θ【s在：。圆周：上取微？元dA？微，。元面积dA＝RdΦ！t 》 ，   ？  从温差分布应力！图，上可以得到微元上的！应力ƒΦ＝》α（T2《－T1？），E因此微元》上的荷载为ƒΦdA！＝α（T2－T1】）ERdΦt 】 《    荷载—对截：面中性轴取》矩得 ？ 》 《   《  M引起》的转角θs为 】 ？ 《     【一阶效应与二—阶效应？两者：产生的转《角位移之和》即为：钢内筒的《总转角 ！ 式【中R钢内筒半径【； 》    》   E钢材弹性】模量；？ 》  ：   ？  t为筒壁厚度】 《     (3】) 钢内《筒温差作用下—的水平变形组—成，   】  钢内筒的温【差分布由两》部分组成《。烟道入口高》度范围内截》面温差取恒值—△Tx0和从—烟道：入口顶部以上距离x！。处，的截面温差值△【。Tx在不同的温【差作用下《钢内筒烟囱的水平】变形由两部分组【成  】   1) — 第一部分是烟道口！区域温差产》生，的变形沿高度线性变！化 ： ：。      】由于钢内筒》为悬：。吊膨胀节处可看【作，为自由端因》此烟道口区域产生】的变形只对底—部的自立段有影响对！上部悬吊段没有影】响， ：     2！)  第二部分是】由烟道口以》上截面？温差引起的》变，形沿高度呈》曲线变化 】      【烟道口？的顶部标高》一般在25m左右】所以烟道口以上截】面温差产《生的变形对底部自】立段：和悬吊？段均有影响》   】  (？4) 烟道》口范围钢内筒烟【囱，。水平线变形计算 ！ ？。 ，  ：。  1) 》。 在烟道口》范围内截面》转角变位是常数【如，图6即 ！  【   转《角，曲线图的面积—为，。 ， — ，     距！离烟道口顶部—上x处钢内筒烟【囱截面在等值—温度作？用下的？水平线变位为 ！ 】 图6  钢内【筒，横截面转角曲线【 》    《 ，。2)  《距离烟道口顶—部上x处钢内筒【烟囱截面的转角如】图6(b)》计算：公式：为 【  【  ： 转角曲线》图，的面积为 【 — ？    将转角【曲线图对0点取矩得！ ？ 【   《   ？ 转角曲《线的重心为》G=M0/A—距，。离烟道口顶部上【x处钢内筒烟囱截】面在温差作》用下的水《平线变位《为 ？ ：。 ： 》  ：   ？3，)  根据上面的】分析和推导可—以得到钢内筒底部】自立段和上部悬吊段！的水平？变位计算公式 【 ： ： ，   ？ 自立段《 【 ：     【  悬吊段 【 【 5.6.15！。。  烟囱在温度【作用下将《产生变形当》变形受？到约：束时将？产生温度应力内筒】由于：横向支承和底部约束！等影响将产生筒【身弯曲应《力、次应力和筒壁】厚度方向《温差引起的温—度，应力 《