5.6 】 温：度作用 ！ 5.6》.5：  内衬、隔热层和！筒壁及总热阻—按环壁法公式给出取！消了平壁法计算公式！烟囱是截头圆锥体】其直径？在，各个截面上均不【一，致与：习惯采用平》面墙：。壁法即四周无限【长的：平面假定不相—符，致使温度计》算结果？有误差 》 ，。 5.6.6】  参？。照国外规范本条给出！了套筒烟囱温—度场计算所需的各】层热：阻计算公式》套筒烟囱由》于设有进风口—和出风口属于通【风，状态与全封闭—状态有较大》区别：在通风？状态下内外筒间【。距，应不小于1》0，0mm并在烟—囱高度范围内应设置！进气：孔和排气孔进—气孔：和排气？孔的面积在》数值上应等于—外筒上口内直径【的2/3 —。。 5.6.9！、5.6.10【  在烟道口—及上部的一定范围】内烟气温度沿高度和！环向分布是非—均匀的？从而沿烟《囱直径方向》产生温差该温差【在烟道口高度范围可！按固定数《值采用而在烟道口】。顶部则沿高度—逐渐衰减《 5.】6.11  筒【壁厚：度中点？温差用于计》算筒壁温度变形和】弯，矩 《 5.6.1】3、5？.6.1《4  温《度效应是由烟气【在纵向及环向产生的！不均匀温度场所【。引起的要计算出【由，温度效应在截面【上产生的内力就需】要先计算出温—差下钢内《筒烟囱产生的变形】由于钢内《筒在制晃平台处变】形，受到约束因》此钢内筒的截面上产！生了内力 ！     (1【) 横截面上的温】度，分布假定 — ，     横】。截面上？的温度分布假定【如图5其《。中 — ， 图5 ！ 横截面上》的温：度分布假定 】 【 式中△T—x从钢内筒烟囱烟道！入口顶部算起距离x！处的截面温差(【℃)； 【  ？   (2) 转】角变形计算 】 ？    从假定的温！差分布可以看到沿】直径方向《的线性温《差分：布引：起恒定的《转，角变形为 》 ： 】 式中α钢》。材的线性膨胀系【数； —。     — ｄ钢内筒直—径， 《   《  ：同时：。由于温度《沿钢内筒圆周方向的！。。。。不均匀分布产生次】应力使截面产生【转角：变位θs《。在圆周上取》微元：。dA微元面积d【A＝Rd《Φt —     从温】。差分布应力图上可以！得到微元上的应力ƒ！Φ，＝α（T2》－，T1：）E因此微元上【的，荷载为ƒΦd—A＝α（T2—－T1？）ERdΦt 】   —  荷载对截—面中性轴《。取矩得？ ， 《 ， 《   《。  M？引起的转角》θs为 【 ， 【    一阶—效应与二阶效应两】者产生的转角位【移之和即为钢内筒】的总转角 — ， ：。 ： ？ 式中R钢内筒】半径； 】   ？    E钢材弹性！模，。量；  ！     t—为筒壁？厚度 】    (3) 】钢内筒温差作用下的！水平变形《组成： ：    【 钢内筒的温—差分布由《两部分组成烟道入口！高度范围内截面温】差取恒值△Tx0和！从烟道入《。口顶部以上距离x处！的截面温《差值△Tx在不【同的温差作用下钢内！筒烟囱的水》平变：形由两部分》组成 ？ ？     1【。)  ？第一部分是烟—道口区域温差产【生的变形沿》高度线？性变化 ！   ？  由于钢内筒为悬！吊膨胀？节处可？看作为自由端因此】烟道口区域产—生的变形《只对底部的》自立段有影》响对上部悬吊段没】有影响 》     】。2)  《第二部？分是由？烟道口以上截面【温差引？起的变形《沿高度呈《曲，线变化 《 ？      烟】道口的顶部》标高一般在》25：m左右？所以烟道口以上截】面温差产生的—变形对底部自立段和！悬，吊，段均有影响 ！   《。 ， (4) 烟道【口，范围钢内筒烟囱水】平线：变形计？算   ！  1？)  在烟道口范围！内截面转《角变：位是常？数如图6即 — ！     转角】曲线图的《。面积为 ！   】  距离烟道口顶部！上x处钢内》筒烟囱截《面在等值温度作【用下的？水平线变《。位为 — 图！6  钢内筒横截面！转角曲线《  【 ，  2)  距离烟！道口顶？部上：。x处：钢内筒烟囱》截，面的转角如图6(】b)计算《。公式为 ！。 ：     】转角曲线图的面【积为 ！    】 将转角曲》。线图：对，0点取矩得》 《 【       转角！曲线的重心为G【=M0/《A，距离烟道口顶—。部上x处《钢内筒烟囱》截面在温差作用【下，的水平线《变位为？ —   】  ：3)  《根据上面的分析【和推导可以得到钢内！筒底部自《立段和上部》悬吊段的水》平变位计算公式【 ， 》   ？ 自立段 【 ， 《 ？     》  悬吊段 ！ ？ 5.6】.15  》。烟囱在温《度，作用下将产生变形当！变，形受到约《束时将产生》温度应？力内：筒，由于横向《支承和？底部：。约束：等影响将产生—筒身弯曲《应，力，、次应力和筒壁厚】度，方，向温差引起的—温度应力 —