。。 5》.6  温度—作，用 》 ： 5.6.5 】 内衬、隔热层【和筒：壁及总热阻按环壁】法公式给《出取消了平壁—法计：算，公式烟囱《是截头圆《锥体其直径在各【个截面上《均不一致《与习惯？。。采用平面墙》壁法即？四周无限长的平【。面假定不相符致使温！度计算结《果有误差 — ：。 5？.6：.6  参照国外规！范本条？。给出了套筒烟囱【温度场计《算所：需的各层热阻—计，算公式套《筒烟：囱由：于设有进风口和【出，。风口属于通风状【态，与全封闭状》态有较大区别在通风！状态下？内外：筒间距应不小于10！。。0mm并在烟囱高度！范围内？应设置？进气孔和排》气孔：进气孔和《排，。气孔的面积在数【值，上应等于《外筒上？口内直径的2/【3 ？ 5.6【.9：、，5.6.10  】在，烟道口及上部—的一定范围内烟【气温度？沿高度和环》向分布是非》。均匀：的从：而，沿烟：囱直径方向产生【。温差该？温差在烟道口高度范！围可按？。固定数值《。采用而在烟道口【顶部则？沿高度逐渐衰—减 ： ： 5《.6.11 — 筒壁厚度中点【温差用于计算—筒壁温度变形和弯矩！ 5【.6.13、5【.6.14  【温，度效应是《由烟气在纵向及【环向产？生的：不均匀温度》场所引起的要计【算出由温度效应在】截面上产《生的内力就需要先计！算出：。温差下钢内筒烟【。。。囱产生的《变形由？于钢内？筒在制？晃平：台处变形《受到约束《因此钢内《筒的截？面上产生《了内力 ！    (1) 横！截面上的温度分布】假定 ？ ？    》 横截？面上的温度》分布假定如图—5其中 — 》 图》5，  横截面》上的温度分布—假定： ： ？ 《 ： 式中△《Tx从？钢内筒烟囱》烟道入口顶部—算起：距离x处的》截面温差《(℃)；《 《     (【2) 转角变形计算！ ：。    【 从假定的温—差分布可以看到【沿直径方向的线性温！差，分布引起恒定—的转角变形为— — ： 《式中α钢《材的线性《膨胀系数； ！ ：     ｄ钢内】筒直径 —。 ， ，     同时由于！。。温度沿钢内》筒圆周方《向的：不，均匀分布产生次【应，力使截面产生转角变！。位θs在圆周上取】微元dA微元—面积d？A＝Rd《Φt ？    】 从温差分布应力图！上可：以，得到微元上的应【力ƒΦ＝α（T2】－T1）E因—此，微元上的荷载为ƒΦ！d，A，＝α（？T2－？T1）ER》dΦt 【   《  荷载对》截面中性轴取矩得】 ：。 【。 ？    M引起【的转角θs为 ！ 】     》一阶效应与二阶【效应：两者产生的》转角位移之和即【为，钢内筒的《总转角 】 式中！R钢内筒半径；【  【     E钢材弹！性模量？；， ？      】 t为筒壁》厚度 ？。   【  (3《) 钢内筒》温，差作用下的》水平：变形组成 】。   《  钢内筒的—温差分布由两部【分组成烟道入—口高度范围》内，截面温差取恒值△】Tx0？和从烟道入口顶部以！上距离x处的截面温！差值△T《x在不？同的温差作用下钢内！筒烟囱的水平变形】由两部分《组成 —。     1【)  第一部—分是烟道《口，区域温差产生—的变形沿高度线性】变化 》      由！于钢内筒为悬—吊膨：胀节处可《看作为自由端因此烟！道口区域产》生的变形只对—底部：的自立段有影响对】上，部悬吊段没有影响 ！ ： ，。 ，     2) 】 第二部分》是由烟道口以上截】面温差引《起的变形沿高度呈】。曲线变化 ！ ，     烟道口的！顶部标高一般在25！m左右所以烟道口以！。上截面温差产生的】变形对底部自—立段和？悬吊段均有影响 ！     】(4) 烟道口【范围：钢内筒烟囱水—平线变形计算 ！     1)！  在烟《道口范？围内截？面转：角变：位是常数《如图6即 】 】  ：  转角《。曲线图的面》积为 】    ！ 距：离，烟道口顶部上x处钢！内筒烟囱《。截面在等值》温度：作用下的《水平线变位为 ！ 》 图6  】钢内筒横截》面转角曲《线， ， 《     2) 】 距离？烟道：口顶部上x处钢内】。筒烟囱截《面，的转角如图6—(b)计算公式为】 《 ：。  【   转《。角曲：线图的面积为 】 《 —    将转—角曲线图对0点【取矩得 】 —   ？    转角—。曲线的？重心为G=M0/】A距离烟《道口顶部上x—。处钢内筒烟囱截【面在温差作用下【的水平线变位为【 — —   ？ 3)  根据上面！的分析和推导可以】得到钢内筒底部自】。立段和？上部悬吊段》的水平变位》计算公？式 ：  —   自立》段 》 》     【。  悬吊《段 《 —。 5.6.【15  烟囱在温】度，。。作用下？将，产，生变形当《变形受到约》束时：将产生温度应力内筒！由于横向支承和底】部约束？等影响将产生筒身弯！曲应力、次应力和】筒壁厚度方》向温差引起的温度】应力 《