5.5【  地震作用 ！ 》5.5.4  原】。规范规定烟囱高【度不超过10—0m时可采用简【。化方：法计算水平地震【力简化计算与实际结！果误差较大特别是】自振周期相差会达到！50%？随着计算机普及和】发展应该全》。部采用振《型分解？反应谱法进行计算】本次规范修》改取：消了简化计》算方法 《 ？ 5？.5.5  本规范！。给出：的烟囱在竖向地震作！用下的计算方—法是根据冲量—原，理推导的对于烟囱等！高耸构筑《物根：据上述理论推导出的！竖向地震作用—计算公式(》5，。.5.5-2—)和公式(5—.5.5-》3) 【。   ？   用这两—个公式计算的竖【向地震力的绝对值】沿高：度的分布规律—为在烟囱上》部和下部相对较【小而：在烟囱中下部—。h/3？附近（在烟囱—质量重？心处）竖向地—震力最大 —     】对公式？。(5：.5.5-2)【。进行整理得 】 》   —  由公《式(5.5.5-】3)：可以看出竖向地【震力与结构自重荷】载的比值自下—而上呈线性增大规律！这与地震震害及【地震：。时在：高层：建筑上的《实测结果是相符【。。合的 ？  —   针对上述【计算：公式规范组》。进行：了验证性《试验做了《180m钢筋混凝】土烟：囱和45m》砖烟囱模《拟试验？模型比？例分别为1/4【0，和，1/15竖向地【震力沿高度的分【布规律？试验结果与理论计算！结果吻？合较好（见图3）其！。最大竖向地》震力的？绝对值？发生在烟《囱质量？重心处在《烟囱的上部和—。下部：相对较小《 ？ ， ？。 《 图3  试—验与理论计算竖【向地震？力比较 ！    《注“89《”抗震？规范指原国家标准建！筑抗震设计规—范GBJ《。 1：1-89 ！  ：   为了偏—于安全本《规范规？定烟囱根部取F【Ev：0＝±0.75αv！maxGE而—其余截面按公式(5！。。.5.5《-2)计算但—在烟囱下《部，当计算的竖向地震】。力小于FEv—0时取等于FEv】0，（见图？4，） 》 — 图？4  本规》范竖向地震力—分布： ？    — 用本规范提出的竖！向地：震，力计算方法得—到的竖向地震作用】与原国家标》。准建筑抗震设计规范！GBJ 《。1，1-89计算的【竖向地震作用对【比如下 【  ？   1《  建筑抗震设【计规范GBJ 11！-，。89给出的竖—向地震力最大值在】烟，。囱根部数值》。为， 】。 ，   》    符号—意义见？该规范？。同时该规范第1【1.1？.5条规定烟囱竖向！地震作用效应—的增大系数采—用2.5因此烟囱】。根部：最大竖向地震力【。标准值为 — 《 式中】a设：计基本地震加速度】见现行国家标准【建筑抗震设计—规，范G：B 50011； ！。。 ， ，     【  g重《力加：速度  ！  ：  2  》本规范最《大竖向地《震力标准《值发生在烟囱—中下部数值为— ， 】 ：    《  ：3  将结构—弹性恢复系数—代入公式《。(10)得到两种】计算方法计算—的竖：向地震力最》大，值比较？见表2 ！表2  两》。种计算？方法得到的竖向地震！力最大值比较— ， 【      ！可，见对于砖烟囱—。和钢筋混凝土烟囱而！言两：种计算方法所—得竖：。向，地震力最大值—基本相等两种—计算方法的最大区别！在于竖向《地震作用的最—。大值：位置不在《同一点用本规—。范给：出，的，计算方法计算—的最大竖向地震【力发生在大约距烟】囱根部h/3—处因此在上部约2】h/3？。范围内按本规—范计算的竖向地震力！。。较建筑？抗震：设计规范G》BJ 11》-89计算结—果，偏大这是《符合震害规律—的 — ，5.5.6  对】于悬挂钢内》筒或分段《支承的砖《内筒其竖向地震作用！主要是由外筒通过悬！挂，（或支承）》平台传递给内筒因此！在，竖向地震作》用计算时可以把【。悬挂（或支承）平台！作为排？烟，筒根部自由端—作为顶部按规范【公式进行计算 】     无！论是水平《地震还是竖向—地震它们对地—面上除刚体外的结构！。物都具？有一定的动》力放大作用这种【动力放大效应沿结】构高度不是》固定的而是》变化的变化规—律是自下《。而上逐渐增大 】 ：   《 ， 美国圣费尔南多地！震在近？十座多层及高层建筑！上，。测得竖向加速度沿】建筑高度呈》线性增大最》大值：为地面加速》度的：4倍199》5年日本《阪神地震时在高【层建筑上也测到【同样规律但在—高耸构筑物上—还，没有地震实测值烟】囱设计规范》编写组进《行的烟囱模》型竖向地《震响应？试验测试了竖—向地震？作用沿高度》的变化规律烟囱模】型顶：部地震加速度放大倍！数，。约为6倍～8—倍 》     烟【囱各点竖向》。地震加？速度为 — 【 式？中avi《。、av0分别表示烟！囱各截面《和地面？。竖向加速度值 】      ！由上式可得各截面】竖向地震《加速度放大系—数为 ？ 【