。 5.5【  地震作用— 【 5.5.4  原！规范规定烟囱高度】不超过100—m时可？采用简化《方法计算水》平地震？力简：化计算与实际—结果误？差较大？特别是自《振周期？相差：会达到50》%随着计算》机普：及和发展应该全部】采用振型分解反应谱！法进行计《算本：次规范修改》取消：了简化？计算方法 【 5.》5.5  本规范】给出的烟囱在竖向】地震作用下》的，计，算方法是根据冲量原！理推导的对于烟囱等！高耸构筑物根—据上述理论推—导出：的竖向地震作—用计算公《式(5？.5.5-2)【。和公式(《。5.5？.5-3) —  —    用》这，两个：公，。式，计算的竖向地震【力，的绝对值沿》高度的分《布规律为在烟—囱上部？和下部相对较—小而在烟囱中下部】h/3附近（—在烟囱质《量重心处）竖—向地震力《最，大 ？ 《    对公式【(5.5.5—-2：)进行整理得 】 】    》 由：公式(5《.5.5-3)【可以看出《竖向地震力与结构】自重荷载的比—。。值自下而上呈线【性增大规律这—与地震震《害，。及地：震时在高层建筑【。上，的实测结果是—相符：合的 】    《。针对上述计》算公式规范组进行】了验证性试》验，做了：18：0m钢筋混凝土烟】囱和45《m砖烟囱模拟试验模！型比：例分：别为1/4》0和1/《15竖向地震力【沿高度的分布规律】试验结果与理论计算！结果吻合较好（【见图3）其最—大竖向地震》力的绝对值发生在】烟囱质量重心处在烟！囱的上部和下部相】对较：小 ？ ， ， 【 图3  试验【与理论计《算竖向地震力—比较 —。 ，  ：   注“89”抗！震规范指原国家标准！建筑抗震设计规范G！BJ 11-8【9 《     为】了偏：于安：全本规范规定烟【囱，根部取FEv0＝±！0.75《αvmaxGE【。而，其余：截面按公式(5.】5.5-2》)计：算但在烟囱下—。部当计算的竖向【地震力小于》FE：。v，0时取等于》F，。Ev0？（见图4） — ， 《 ： 图4 【 本规范竖向地震力！。分布  ！  ： 用本规范提出【的竖向地震力—计算方法得到的【。。竖向地震《作用与原国家—标准建？筑抗震设计规—范GBJ 》11：-89计算的竖【。向地震作用对比如】下 》 ：  ：  1？  建筑抗震设【计规范GBJ 【11：-8：9，给出：的竖向？地震力最大》值在烟囱根部数【。值为 》 ： ： ：       ！符号意？义见该规《。范同：时该规范第1—1.1.5》条规定烟囱竖向地】震作用？效应的增大系数【采用2.5因此烟】囱根部最大》竖向地震力标准【值为 》 》 ？ 式中a设计基本地！震加速度见现行国家！标准建筑抗》震设计规范G—B ：50：011； ！    《   g《重力加速度》  【    2》  本规范最—大竖向地震力—标准值发生在烟囱】中下部数《值为 ？。 】     【 3  《将结构弹性》恢复系数代入公式(！10)得到两—种计算方法计算的】竖向地震力最大值比！较见表？2 》 表2《  两种计》算方法得《到的竖向地震力【最大值比较 ！ 《。  》    可见对【于砖烟囱和》钢筋混凝土烟囱而言！两种计算方法—所得竖？向地震力最大值基本！相等两种计》算方法的最大区【别在于竖向地震作用！的最大值位置不在同！一，点用本规范给出【的计算方法计算的】最大竖向《地震：力发生在大约距【烟囱根部h/3【处因此在上部约2】h/3范围内按本】规范计算《的竖向地震力较建筑！抗震设计规范GBJ！ 11-89计【算结果？偏大这是符合震害】规律的 《。 5.5.！。6  对于悬挂钢内！筒或分段支》承，的砖内筒其》竖向：地震作用主要—是由外筒通过悬【。挂，（或支？承）平台传》。递给：内筒因此在竖向【地震作用计算时可】以把悬挂（或支【承）平台作为—排烟筒根部自—。由端作？为顶部按规范公【。式，进行计算 》  —   无论》是水平地震还是竖】向地震它们对地【面上除刚体》外的结构物都具有】一定的动力放大作用！这种动力放大效应】沿结构高度》不是固定的而是【变化的变化规律是自！下而上逐《。渐，增大 —     美【国圣费尔《南多地震在近—十座多层及高—层建筑上测》得竖向？加速度沿《建筑高度呈线性【增，大最大值为地面加速！度的4倍19—9，5年日本阪神地【震时在高层建筑上也！测到同样规律—但在高？耸构筑物上还没有地！震实测值《烟囱设计规》范编写组进行的烟囱！模型竖向地震—响应试验测试了【竖向地震作用沿高度！的变化规律》烟囱模？型顶部地《震加速度放大—倍数约为《6倍～8倍》  【   烟《囱各点竖向地震【加速度为 》。 ： 】。 式中a《vi、av》0分：别，表示烟囱各截面和】地面竖向加速—度值 】     由上式】可得各截面竖—向，地震加速度放大系数！为 ！