5.—5 ： 地震作《用 — 5.》5，.4  原》规范规？定烟囱高度不超过1！00：m时可采《用简化方法计—算水平地震力简化计！算与实际《结果误差较大特【别是自振周期相【差会达到5》0%随着计算机【普及和发展应该全】部，采用振型《分解反应谱法进【行计：算本：。次规范修改取—消了：简化计算方法— 5.】5.5  本规范给！出的烟囱在竖—向地震作用下—的计算方《法是根据冲》量原理推导的—对于烟囱等高耸构筑！物根据？上，述，理论推导出的竖【向，地震作用计算公【式(5.5.—5-2)和公式(】5.：5.：5-3) ！      用这两！个公：式计算的竖向地【。震力的绝对值沿【高度的？。分布规律为在烟囱上！部和下部相对较小而！。在，烟囱中下部h—/3附近（在烟囱质！量重心处）竖向地震！力最大 ！    对》。公式(5.》5.5-2)进行】整理：得 《 【     由公】式(5？.5.5《-3)可以》看，出竖向地震力与结构！自重荷载的比值【。自下而上《。呈线性增大规律这】与地震震害及—地震：时在高？层，建筑上的实测结果】是相符合的 ！ ：   ？ 针对上述计—算公式规范组进【行了验证性试验做了！18：0m钢筋混》凝土：烟囱和45m砖【烟，囱，模拟试验模型—比例分？别为1？/40和1/15竖！向地震力沿》高度：的分布规《律试验？结果与理论计—算，结果：。吻合：较好（见图3）其】最大竖向地》。震力的绝对值发【生在：烟囱质量重心处【在烟囱的上》部和下？部，相对较小 》 — 图3 】 试验与理论计【算竖向地震力比较 ！    】。 注“89”抗震规！范指原？国家标？准建筑抗震设计【规范GBJ》 11-《。89 —     为了】偏，于安全本规范规定烟！囱根部取FEv0＝！±0.75αv【ma：xGE而其余截面】按公式(5.5.5！-2)？计算但在《烟囱下部当计算的】竖向地？震，力小于FEv0【时取等于FEv0（！。见图4） — 】 图4《  本规范竖向地】震力分布 【 ，     用【本规：范提出的竖》向地震？力计算方法得—到的竖向地震作【用与原国家标准建筑！抗震：设计规范GBJ【 11-《89计算的》竖向地震《作用对比如下 ！ ，     1【  建筑抗震—设计规范G》BJ 11-89】给出的竖向地—震力最大值在—烟囱根部数》值为 ？ ， 》    】 ，  符号《意义：见，该规范同时该—规范第11.1.5！条规：定烟囱竖向地震作】用效应的增大系【数采用2《.5因此烟囱—根部最？大竖向地《震力标准值》为，。。 【 ？ 式中a设计基】本地震加速度见【现行国家标准建【筑抗震设计规范G】B 5？。00：11； — ，。    》   g《重，。力加速度《 》  ：    2 — ，。本规范最《大竖：向地震力标》准值：发生在烟囱中—。下部：数，值为： 》 —     》 3  将》结构弹性恢复系【数代入公式(—1，0)得到《两种计算方法—计算的竖向地震力最！大，值比较？见表2？ ， 表2 】 ，两种计算方法得到的！竖向地震力》最大：。。值比较 】 ？     】 可见对于砖—烟囱和钢筋混凝土烟！囱而言两种计—算，方法所得竖》向，地震：力最大值基本相【等，两种计？算方法的最大—区别在于《。竖向地震作用的最】大值位置《不在同？一点：。用本规范给出—的计算方法计—算的最大竖向地震力！发生在大约距—烟，。囱根部h/3处【。因此在上部约2【h/3范围》内按本规范计算的竖！。向，地震力较建筑抗【震设：计规范GBJ— 11-89计算结！果偏大这是符合震】。。害规律的 ！ 5.5《.6  对于悬【挂钢内？筒，。或分段支承》的砖内？筒，其，。竖向地震作用主要是！由外筒通过悬挂【（或支承）平台传递！给，内筒因此在竖向【地震作用计算时可】以把悬挂（或支承）！平台作为排烟筒【根部自由端》作为顶？部按规范《公式进行《计算 —     无【。论，是水平地震还是竖向！地，震它们？对地面上除刚体外的！结构物都具有—一定：的动：力，放，大作用这种动力放大！效应沿结构高—度不是固《定，的而是变化》的变化？规律是自下而上逐渐！增大 —   《。  美？国，圣费尔南多》地震在近十》座多层及高层建【筑上测得竖向加速度！。沿建筑高度》呈线性增大最—大值为地面》。。加速度的4倍—1，995年日本阪神】地震时在高层—建筑：上也测到同样规【律，但在高耸《构筑物上还没—有地震实测》值烟囱设计规范编】写组进行的烟囱模型！竖向地震响应试【验测：试了竖向《地震作用沿高—度的变化规律烟囱模！。型顶部地《震加速度放大倍数】约，为6倍～8倍 【   【  烟囱各点竖向地！震加速？度为 — —。 式中a》vi、av0分【别表示烟囱》各截面和地面—竖，向加速度值 】      由！上式可？得各：截面竖向地震加速度！放，大系：数为 《 —