5.—5，  地震作用 】。 —。5，.5.4  原规】范规定烟囱高度【。不超过10》0m时可采用简【化方法计算水平地】震力简化计算与实】际结果？误差较大特别—是自振周期相差【会达：到5：0%随着计算—机普及和发展—应该全部采用振型】分解反应谱法进行】。计算本次规范—修改：取消：了简：。化计算方法 ！ 5.5.—5  ？本规：范给出的烟》囱在竖向《地震作用下的计【。算方：法是根据冲量原【理推导？的对：于烟囱等高耸—。。构筑物？根据上述理论—推，导出：的竖向地《震作用计算》公式(5.》5.5-2)和【公式：(5.5.5-3)！ 》      用【这两个？公式计算的竖向【地震力？的绝对？值沿高度的分布【规律为在烟囱上部和！下部相对较小而在】烟囱中下部h/【3附近（《在，烟囱质量《重心：处）竖向《地震力最大》 —    《对公式(《5.5.5-2)进！行整理得《 ！     由】公式(5.5.【5-3)可以看【。。。出竖向地震力与【结构自重《荷载的比《值自下而上呈线性增！大，规律这？与地震震害及地震时！在高层建筑上的【实测结？果是相？符合的 】   ？  针对上》述计算？公式规范组进行了】验证：性试验做了1—8，0，m钢筋混凝土烟囱】和45m砖烟囱模】拟试验模型比例分别！为1/40和1/】。15：竖向：地震力沿《高度的分布》规律试验结果与理】论计算结果》。吻合较？好（见？图3）其最大—竖，向地震？力的：绝对值发《。生，在烟囱？质量重心处在烟【囱，的上部？和下部相对较—。小 ？ ， ， 》 ， 图3 》 试验与理论计算】竖向：地震：力比较 】     》注“8？9”抗震规范—指原国家标准建筑】抗震设计规范GB】J 11《-89 】     为了偏】于安全？本规范规定》。烟囱根部取FEv】0，＝±0.7》5αvmaxGE而！其，。。余截面按公》。式(5.5.5【-2)计算》但在烟囱《下，部当计算的竖向地震！力小于？FEv0《时取：等于FE《v0（见《图4） 《。 《 ？ 图4 【 本规范竖向地震力！分布 】  ：  用？本规范提出的竖向】地震力计算方法得】到的竖？向地震作用与原国家！。。标准建筑《抗震设计规范GBJ！ 11-89—计算的竖向》地震作用对比如下 ！ 《     1  】建筑抗震设计—规，范，。GBJ 11-89！给出的竖向》地震力最大值在烟】囱根部数《。值为 — ？    】。   符号意义见该！规范同时《该规范第11.1】.5条规定烟囱【。竖向地？震作用效应的增大】系数采用2.5【因此烟囱根部—最大：竖向地？震力标准值为— ？ ， 《 《式中a设计基本【地震加速度见—现行国家《标准建筑抗震设计规！范GB 50—011；《 ？ ，      【 g重力加速度 ！ ？   ？   2  本规】范最大竖向地震力】标准：。。值发生在烟囱中下部！。。数，值为 】 》      —3  将结构—弹，性恢复系数代入公式！(10)得到两种计！算方法计算的竖【向地震？力最大值比》较见表？2 《。 ： 表2  两种计算！方法得到的竖向地】震力最大值比较 ！ ？ 》 ，      —。。。可见对于《砖烟囱和钢筋混凝】土烟囱而言两种计】。算方法？所得竖向地》震力最大《值，基本相等《两种：计算方法的最大区别！在，于竖向地震作用的】最大：值位置不在》同一点用《本规范？给出的计《算方法？计算的最《大竖向地震力发生在！大约距烟囱根部h/！3处因此在上部约】2h/3范》围内：按，本，规范计算的》竖向地震《力较建筑抗震设计】规范GBJ》 11-89计【算结果偏《大这是符合震—害，规律：的， 5.5！.6  《对于悬挂钢内筒或】分，段支：承的砖内筒其竖向地！震作用主要是由【外筒通？过悬挂（或支承）】。平台传递给内—筒因此在竖向地震】。作用计算时可以【把悬：挂（或支承）平【台作为排烟筒—。根部自由端》。作为：顶部按规范公式【进，行计算？   】  无论是水—平地震还是》竖向地震它们对【地，面上除刚体外的【结构：物，都具有？一定的？动力放大《作用这种动力放大效！应沿结构《高度不？是固定的而是—变化的变化规律是自！。下而：上逐渐？增，大 《     【美国圣费《尔，南多地？。震在近十座多层【及高层建筑》上测得竖向》加速：度沿建筑高度呈线】性，增大最？大值为地《面加速？度的4倍19—95年？。日本：阪，神地震时在高层【建筑上也测》到同样规律》但在高耸构筑物【上还没？有地：震实：测值烟？囱设计规《范编写组进》行的烟囱模型竖向地！。震响应试《验测试了竖向地震作！用沿高度的变化规律！。烟囱：模型顶部《地震加？。速度放大倍数约为6！倍～8倍 【   》。  烟囱各》点竖：向地震加速》度为 ！ 式中av！。i、av0》。分别表示烟囱各截面！和地：面竖向？加速度值 】 ：     由—上式可得各截面竖】。向地震加速度放【大系数为《。 】