5.—5  地震作用 】 ， 《 5.5.4 】 原规？范规定烟囱高—度不超？过100m时可【。采用简化方法计算水！平地震力简化计【算，与实际结《果误差较大》。特别是？自振周期相差会【达到50%随着计】算机普及和发展应该！全部：。采，。用，振型分？解反应谱法进行计算！本次规范修改取【消了简化计算—方法 》 5.》5.5？  本规范给出的烟！囱在竖向地震作【用下：的计算方法是根据冲！量原理推导的对于】烟囱等？。高，耸构筑物《根，据上述理论推导出】的竖：向地震作《用计算公式(5.】5.5-2》)和：公式(5.5.5-！3)： ， 》     用这两】个公式计算的竖向地！震力的绝对》值沿高度的分—布规律为在烟—。囱上部？和下部相《对较小？而在烟囱中下部h】/3附近（在烟【囱质：量重心处《）竖向地震力—最大 【   ？  ：对公式(5.—5.：。5-2)进行—整理得 — 《。 ：     由公！式(5.5》.5：-3)可以看出竖】向地震力与结构【自重荷载的比值自】下而上？呈线性？。增大规律这》。与地：震震害及地》震时：在高层建筑上的【。实测结果是相—符合的 】     针—对上述？计算公式规》范组进行了验证【性试验做了18【0，m，钢筋混凝土烟囱和4！5m：砖烟囱模拟试验模型！比，例分别为1/40】和，1/15《竖向地震《力沿高？度的分布规律试【验结果与《。理论计算结果—吻合较好（》见图3）其最大竖向！地震力？的绝对值发生在烟囱！质量重心《。处在烟囱的上部【和，下部相对较小— 《 》 图3  试验！与理论计算竖向地震！力比较 【     注“】89”抗震规范【指原国家标准建【筑，抗震设计规范G【B，J 11-8—9  】   为了》偏于安？全本：规，范规定？烟囱根部取》FEv0＝±0.】75：αvmax》GE：而其余截面按公式(！。5.：5.5-2)—计算但在烟囱下部当！计算的竖向》地震力？小于FEv0时【取等于？。FE：v0（见图4） 】 《 ， 图4 ！ 本规？范竖向地震》力分布 —    — 用本规范》提出的竖向地震【力计算方法得到的】竖向地震作用与原国！家标准建筑抗震【设计规范《。GBJ 11-【89：计算的竖向地震【作，用对：比如下 《     ！1  ？。建筑抗震设计规范G！BJ 11》-8：9给出的竖向地【震，力最大值在烟囱根】。部数值为 】 》   》    符号意【义见该规范同时该规！。范第：。。1，1.1.5》条规定烟囱竖向地震！作用效应的》。。增大系数采》用2：.5因此烟囱根部最！大竖向地震力标准】。。值，为 】 式中a】设计基本地震加速度！。见，现行国家标准建筑抗！震设计规范GB 】500？11； ！     》 g重力加速度【 —。   ？ ， 2  本规—。范最大竖向地—。震力标准值发生【在，。烟囱中下部数值为】 ！      】3  将结构弹性恢！复系数代入公式(】10)得到两种计算！。方法计算的竖向【地震：力最大值比较见【。表2 — 表2  两【种计算方法得到【的竖向地震力最【大值比较 】 】  ： ，  可见对于—砖烟：。囱，和钢筋混凝土烟囱】。而言两种计算—方法所得《竖向地震力》最大值基本相等两种！计算：。方法的？最大区别在于竖向地！震作用的最大值【位置不在同一点用本！规范给出的计算方法！计算：的，。最大竖向地震力发生！在大：约，距烟：囱根部h/3处因此！在上部约2》h/3？范围内按本规—范计算的《竖向地震力较建筑】抗震：设计规范GBJ【 11-89计【算结果偏大》这是符合震》害规律的 】 5.5.6 】 对于悬挂钢内筒】或分段支承的砖内筒！其竖向地震作用主要！是，由外筒通过》悬挂（或《支承）平台传递给】。内筒因此在竖向【地震作用计算时【可以把悬挂（或【。支承）平台作为排】烟筒根部自由端作】为顶部按规》范公式进行计算【 ： ：  ？。   无论是水平】地，震还是？竖向地震它们—。。对地面上除刚—体外的结构物—都具有一《定的：动力放大作用这【种动力放《大效应沿结构高度不！是，固，定的而？是变：化的变化规律是自下！而上逐？渐增大 】  ：  ： ，美国圣费尔南多【地震在近十座—多层及高层建—筑上测得竖向—。加速度沿建筑—。高度呈线性》增大最？大，值为地面加速度【。的4倍199—5年日本阪》神地震？时，在高层建筑》上也测到同样规【律，但在高耸构》筑物上还没》。有地震？实，测值烟囱设计—规范编写组进行【的烟：囱模型竖《向地：震响应试验测试了】竖向地震作》用沿高度的变化【规律烟囱模》。型顶部地震》。加速度放《大倍数约《为6倍～8倍—。 ？     【烟囱各？点竖：向，地，震加速度《为 【 式中a！vi、av0分【别表示烟囱各截面】。和，地面竖向加速—度值 —      【由上：式可得各截》面竖向地震加速度放！大系数？为 《 》