5.—5  地震作用【 ： ？ 5.5.4】。  原？规范规？定烟囱？高度不超过1—00m时可采用简】化方：法，计算水平地》震力简化计算与实际！结果误差较大特【别是自振周期—相，。。差会达到50%【随着计算《机普及和发展应该全！部采用振型分解【反应谱法进行计【算本次规范修—改取消了简化计算】方法 5！.5.5  本规范！给出的？烟囱在竖向地震【作用下的计算—方法是根《据冲量原理推导的对！于烟囱等高耸—构筑物？根据上述理论推导】出的竖向《地震作用计》算，公式(5.5—.5：-，2)和公《式(5.5》.5-3) 【   —   用这两个公式！计算的竖向地—震力的绝对值沿高】度的分布规律为在烟！囱上部和下》部相对较小而在烟】囱中下部h》/3附近《（在：烟囱质量重心处【）竖向地《震力最大 — ： ：   ？ 对公？。式(5.5.5-】2，)进行整理得 】 ， 】     》由公式(5.5.】5-：3)可以看出—竖向地震力与结构】自重荷载《的比值自下》而上呈？线性增大《规律：。这与地震震害及地震！时在高层建筑上的实！测结果？。是相符合《的，  【   针对上述计算！公式规范《组进行了《验证性试验》做了1？80m钢筋混凝土】烟囱：和45m砖烟囱模拟！试验：模型比例分别为1】。/40和1》/15？竖向地震力沿高度】的分布规律》。试，。验结果与理论计【算结果吻合较好（见！图3）其最大竖向地！震，力的绝对值发生在烟！囱质量重心处在烟】囱的：上部：和下部相对》较小 ？ ：。 ： 》 图3  试【验与理？论计算竖向地震力比！较 —    《 注“89”抗震规！范指原国《家标准？建筑抗震《设计规范GBJ 1！1，-89 — ：     为了偏于！安全本规范规定烟】囱，根部取？FEv0＝±0.7！5，。αvmaxG—E，而其余截面按公【式(5.5.5-】2)计算《但在烟囱下》部当：计，算的：竖向地震力小于F】Ev0时取等于【FE：v0（见图4—） 《 【。 图4  本规范！竖向地震力分布 ！   — ， 用本规范》提出的？竖向地震力》。计算方法得到的竖向！地震作？用与原国家标—准建筑？抗震设计《规范GB《J 11-89计算！的竖：向地震作用对比如】下，    ！ 1  建筑—抗震设计规》范，G，BJ 11-89】给出的竖向地震【力最：大，值在烟囱根》部数：值为 】。  【 ，    符号意【义，见该规范《同时该？。规范第1《1.1？.5条规定烟—囱竖向地震作用【效应的增大系数采】用，2.5因此烟囱根部！最大竖向地震力标准！值为 【 【式中a设计基本地震！加速度见《现行国家《标准建筑《抗震设计规》范，GB 5《0011； 】     【  g重力加速【度 《 ： ，     2  本！规范最大竖向地震】。力标准？值发生在烟囱中下部！数值：为 — ： 》     3  将！结构弹性恢复系【数代入公式(1【0)得到两》种计算方法计算的竖！向地震力最大值比】较见：。表2 】表2  两种计算】方法得到的》竖向地？震力最大值比—较 【 《     — ，可见对于砖烟囱和钢！筋混：凝土烟？囱而言两种计算【方法所得竖》向地震力最大—值基：本，相等两种计算—方法的最大区别在】于竖向地震作用【的最大值位置不在】同一点用本规范给出！的计算方法计—。算的最大竖》向地震力《发生在大《约距烟囱根部—h/3处因此在【。上部：约2h/3范—围内按本规》范计算的竖向地【震力较建筑抗震设计！规范GBJ —11-89计算【结果偏大这是符合】震害规？。律的 — 5.5.6【  对于悬挂钢内】筒或分？段支承？的砖内筒其竖向地震！作用主要是由外【筒通过悬《。挂（或支《承）平台《传递：给内筒因此在竖向地！震作用计算》时，可以把悬挂（或支承！），平台作为《排烟筒根部自由端】作为：顶部按？规范公式进行计【算   ！ ， 无论是水平—地震还是竖向—地震它们对地面【。上除刚体外的—。结构物都《具有一？定的动？力放大作用这种动】力，放，大，效应沿？结构高度不是—固定的而是》变化的变化规—。律是自下而》上逐：渐增大 —     美国！圣费尔南多地震【。在近十座多》层及高层建筑上测得！竖向加速《度沿：。建，筑高度呈线性增【大最大值为地面加】速度的4倍19【95年日本阪神【地震时在高层—建筑上也测到同【样，规律但在高耸构【筑物上还没有地【。。。震实测值烟囱设计规！范，编写组？。进行的烟囱模型【竖向地震响应试验】测试了竖向地震【作用：沿高度的变》化规律？烟，囱模型顶部地—震加速度《放大倍数约为6【倍～8倍 】     烟【囱各点竖《向地震加速度—为 》 ： ？ ：。 式中？avi？、av0《分别表示烟囱—各截面和地面竖向加！速度值 《    】  ：由上式可得》各，截面竖向地》。震加速度放》大系数为 — 《 ：