： 8？.3 ？。 自立式钢》内筒： 【 8.3.1  】钢内筒和钢》筋混凝土外筒的【基本自振周期宜符】合下式的要求 】 【 ？式中Tc钢》筋混凝土《外筒的基本自振【周期(s)； 【 ，  》     Ts【钢内筒的基本自振周！期(s) — 8.3.】2  钢《内筒长细比应—满足下式《要求 ？ — 》式中l0钢内筒相邻！横向支承点间距(m！。)；： 《  ？     i钢内筒！。截面回转半径对圆】环，。形截面取环形截面】的平：。均半：径的0.707倍(！m) 》 ： 8.3.3—  钢？内筒基本自振—周期可按《下式：计算 ！ ： ？式中Ts钢内—筒基本自振》周期(s)；—    ！   αt特征【系数当两《端，铰接支承αt＝0.！637；当一端【固定、一端铰αt】＝0.408；【当两端固《定支承αt＝0.2！81：；当一端固》定、一端自由—αt＝1.786】。； 《       ！I截面惯性矩(【m4)计算》时不计入截》面开孔影《响，； ：  —   ？  G0钢内筒单位！长度重量包》括保温、防护层【等，所有结构的自重(N！。/m)； — 《    《  lmax钢内筒！相邻横？向支承点最》大间距(m)—； ： ？   《  ：。  E？钢材的弹《性模量(N/m2】) 8.！3.4  钢—内，筒可根据《制晃装？置处位移按连—。续杆件计算钢内筒内！力， 8.】3.5  》钢内筒截面设计【强度应按下列规【定取值 ！  ： ， 1  钢》内筒水平截》面抗压强度设计允】许值应按下》。列公：式计算 】 — 式中ƒch钢内筒！水平：截面抗压《强度：设，计值：。(N/mm2)； ！ ：   》。    ηh钢内】筒水平截面》处的曲折系数当【ηh＞1.0—时取1.《0； —   《   ？ ，ƒt钢材在温度作】用下的抗压强度【设计值(N/mm】2)；？。 ：   —    l》0i钢内筒》计算截面处两相邻横！向支承点间距(【m) 【     2 【 钢内筒强》度折减系《。数，ζh应按下列公【式计算 】   当C≤5.】60时 【 —   当》C＞：5.60时 】 ？ 》 式中C计算系数】；  】   ？  t内筒筒壁厚度！(mm)；》    ！   r内筒筒【壁半径(mm)【 ， ？ ，  ：   3  钢内】筒水平截面处—的抗剪强度》设计允许《值应按？下式计算 【 ？ ， 8.3.！6 ： 制晃装置》计算应？符合下列规定 】   —  1 《 自立？式和：悬，挂式钢内筒内—筒与外筒《之间的制晃装—置承受的力应根【据内外筒变形协【调计算 — ，。 ，     2  】当钢内筒采用刚性制！晃装置沿圆周方【向4：点均匀设置时钢【。内筒支承环》。的，弯，矩、：环向：轴力及沿内》筒半径方向》的剪：力（图8.》3.6）可按—下列：。。公式计算 ！ 《 图《8.3.6》。  支承环受力【 —1－支承环》；，2－支撑点 】 ！  ：  ：当a/r≤》0.656》时， ： ！     当a/】r＞：0.：656时 — ？ ，。 式中M！。max支承环的最】大弯矩(《k，N，·m)？；，    ！  ： Vm？ax支承环》沿半：径方：向的最大剪力(kN！)； ？。    】  ： N：max支承环沿圆周！方向的最大拉力(k！N)； ！。。   ？   Fk外—筒在k层《制晃装置处传给【每一个内筒的最【大水：。平力(？kN)可《。根据变形协调—求得； 【 ，。       【r钢内筒半》径，(m)？； ： ，   —。    a支—承点的偏心距离(】m) 】8.：3.7  钢内【。筒环向加强环的截】。面积和截面惯性矩应！。按下列公式计算 】 ？     1【  正常《运行情况下 ！ ？ ，     2！  非？正，常运行情况下 【 ， ？ — 式中A环向加强环！截面积(m2)；】 》       【I环向加强环截面】惯性矩(m4—)； 【       l钢！内筒加劲《肋间距？。(m)； —     】  βt动》力系数取2》。.0； 《 《 ，     》 pg正常运行情况！下的烟气压力按【本规：范第：5章规定计算—(kN/m2)【；， ：     】  非正《常运：行情况下《的烟气压力》根据：非正：常烟气温度按本规范！第5章规《。定计：算(k？N/m？2) 8！.3.8  钢内】筒环向？加强环（《图8.？3.8）《截面特性计算—中应计入《钢内：筒钢板有效高度【he计？。入面积不应大于【加强环截面面—积，he可按下》式计算？ ，。 《 《。 式中he钢内！。筒钢板有效》。高度(m)；— ：   —    t》钢内筒？钢，板厚度(m) 】 ： 图！8.3.8  加】强环截面 】 1－钢内筒【钢板有？效高：度；2－加》劲肋 《