《8.3  》自立式钢内》筒 《 8.3.！1 ： 钢：内筒和？钢筋混凝土》外，筒的基本《自振周？期宜符合下式的要求！ 》 — 式中Tc钢筋混凝！。土外筒的《基本自振周期(s】)； ？ ，     】  T？s钢内筒的基—本自振周期》。(s) — ： 8.3.》2  钢内》筒长细比应》满足：下式：要求 【 式中！l0钢内筒相邻横】向支承？点间距(《m)； 】。       i】钢内：筒，截面回转半径对圆】。环形截面取环形【截面的？平均半径的0.7】07：倍(m)《 《 ：8.3.《3  钢内》筒基：本自振周期可—按下：式计算 】 式】中Ts钢内筒基本】自振周期(s—)；  ！     αt特】征系数当两端铰接支！承αt＝0》.，。6，37；当一》端固定、一端铰【αt＝0.》408；当》两端固定支》承αt＝0.28】1；当一《端固定、一端自由】αt＝1.7—86； 《  —     I截面】惯性矩(m4)【计算时不计入截【。。面，开孔影？响； 】      —G0钢内筒》单位长？度重量包括保—温、防护层》等所有结构的—。自重(N《/m)； 】   《 ，  ： lmax钢内筒】相邻横向支承点【最，大间：距(m)《；   ！    E钢材的】弹性模量(N/【m2) —。 8《.3.4  钢内筒！可根据制晃装置【处位：。移，按连续杆件计算钢】内筒内力 】 8.3.5【  钢内筒截面设】计强：度应按？下列规定《取值 — ： ，。   1  钢内】筒水平截《面抗压？强度设计允》许值应按《下列公式计》算， 】 ， 式中》ƒch钢《内筒水平截面—抗，压强：度设计值(N—/m：m2)； 》 ， ？       η】h钢内？筒水平截面处—的曲折系数当ηh＞！1.0时取1—。.0； — ？。    《  ：ƒt钢材在》。温度：作用下的抗压强度】设计值(N/mm2！)；： ：  》。    《 l0i钢内—筒计算？截面处两相邻横向支！承点间距(》m) ？ ：   》  2  》钢内筒强度折—减，系数ζh应按下列】公式计算 》   当C！≤5.？60时 【 ： 》   当C＞5【.60时 》 【 ， ， 式？中C计算系数； 】。 《   ？   ？ t内？筒筒壁？厚度(mm)； ！。。      ！ ，r内筒筒壁半径(m！m) 【   ？  3？  钢内筒水平【截，面处的抗剪强度设】计允许值《应按下？式计算 《。 ， ！。 8.3.6—  制晃装置—计算应符合》下列规定 ！  ：  ： 1  自》。。立式和悬挂》式钢内筒内筒与外】筒之间的制晃装置】承受：的，力应：根，据内外筒变形协【调计算 《     ！2，  当钢内筒采用】刚性制晃装》置沿：圆周方向《4点均匀设置时【钢内筒支承环—的弯矩？、环向轴力及—沿内筒半径方向的剪！力（图？。8.3？.6）可《按下：列公式计算 — 【 《图，8.3.6  支】承环受力 — 1－—支承环；2－支撑】点 —  】   当《a/r≤0.65】6时 】 — ，  ： 当a/r＞0【.656时》 ， 【 ： ， 式中M《m，a，x支承环的最—大弯矩(kN·m)！；  】。     Vm【ax支承《环沿半径方》向的最大《。剪力(k《N)； 》   —    Nm—ax支承环沿—圆周方？向的最大《拉力(kN)； ！     】  F？k外筒在k层制晃装！置处传给每一个内筒！的最大水平力(【kN)可根据变【形协调求得》； 【      —r钢内筒《半径：(m)； 【       ！a支承点的》偏心：距离(？m) 8！.，3.7  钢内【筒环向加强环的截】面积和截面惯性矩】应按下列公式计算】 ？     1 ！ 正常运《行情况下 】 ， —     》。2  非正常运行情！况下 【 ： ： ：。 ，式中：A环向加强环截面积！(，m2)？； ？ ，。 ？      I【。环向加强环截面惯性！矩(：m4)？； —     》  l钢内筒—加劲肋间距(—m，)；  ！。。    《 βt动力系数取2！.0； 》     】  ：pg正常运》行情况下《的烟气压《力按本规《范第5章规定—计算：(k：N，/m2)； 【 ：    》   非正》常运行情《况下的烟气压力【根据：非正常烟气》温度按本规范第【5章规定计算(k】N，/m2)《 ， 《 8.3《.，8  钢内》筒，环向加？强环（图8.3.8！），截面特性计算中【。应计入钢内筒—钢板有效《高，度he计入》面积不应大》于加强环截面面积h！e可：按下式？计算 【 式中！he：钢内筒钢板有效高度！(m：。)，； — ，      t【钢内筒钢《板厚度(m) 【。 《 《。 ，。 ：图8.3.8  】加强环截面》 1－】钢内：。筒钢板有效高度；2！－，加劲肋 》