8.3【 ， 自立？式钢内筒 》 【8，.3.1  钢【内筒和钢筋混凝土外！筒的基？本自振周《期宜符合下》式的要求 】 式！中T：c钢筋混凝土外筒的！基本自振周期(s)！；  】   ？  ：Ts钢内筒的基本】自，振周期(s)— 《 8.3.—2 ： 钢：内筒长细比应—满足下？式要求 ！ 式【中l0钢内筒相邻】。横向支承点间距(】m)：； —       i】钢内筒截《面回转半径对圆【环形截面取环形【截面的平均》半，径的0.707倍(！m) ？ 8.3.！。3  钢内筒基本自！振，周期可按下》式计算 【。 式！。中T：s钢内筒基本自振周！期(s)； ！ ，       【αt特征系数—当两端？铰接支承《αt＝0.》637；《当一端固定、一端铰！αt＝0.4—08；当两》端固定支《承αt＝0.281！；当一端固定、【一端自由α》。t＝1.7》8，6； 》    —   I截面惯【性，矩(：m4)计《算时不计入截—面开：。孔，影响； 》      ！ G0钢内筒单【位长度重量包括保】温、防护层等所【有结构的自重(N/！m)：； 》 ，       l】max钢《内筒：。相邻横向支承点【。最大间距(m)【； 《    —。   E《钢材的弹性模量(N！/m2) — 8》.3.4  钢内】筒可根据制》晃装置处位》移按：连续杆件计算钢内】筒内力 】 8：。。.3.5《  钢？内筒截面设计强度】。应按下列规定取值 ！   【  1  钢—。内筒水平《。截面抗压强度设计允！许值应按下列公【式计算 — ： — 式中ƒch钢内筒！水，平截面抗压》。强度设计值(N/m！m2：)； — ：      ηh钢！内筒水？平截面处的曲折系】数当η？h＞：1.0时取1—.0； 《   【    ƒt钢材】在温度作用下的【抗压强？度设计值(N/m】m2)； 【      】 l0i钢内筒计算！截面处两相邻横向】支承点间距(—m)  ！。   2  钢内筒！强度折减系数ζh应！按下列公式计—算  】 ，当C：≤5.60时 ！ ： 【  当？C，。＞5.60时 【 】 ， 式中C计算系数！； —。    《   t《内筒筒？。壁厚度？。(mm)； ！ ：   ？   r内筒筒壁】半，径，(mm) — ？。  ：   3  —钢内筒？水平：截面处的抗》剪强度设计允许【。值应：按下式计《算 — ？ 8.3【.6  制晃装【置计算应符》。合下列规定 —    】 1 ？ 自立式和悬挂式】钢内：筒内筒与外》筒之间的制晃—装置承受的力应根据！内外筒变形协—调计算 》     】2  当钢内筒采】用刚性制晃装置沿圆！。。周方向4点均—匀设置时钢内—筒支承环的弯矩【、环向轴力及沿内筒！半径方向的》剪，力（图8.3.【6）可按下列公【。式计算？ 《 ， 图】8.3？.6  支承环受力！ ？ ， 1－支承—环；2？－支：撑点 ？ 【     】当，a/r≤0》.656时》 【   【  当a/r—＞0.656时【 】。 ： 式？。中Mmax支承【环的最大弯矩(kN！·m)； 【。      】 Vmax支承环】沿，半径方？向的最大剪》力(kN)； 】 ？       N】max支承》环沿圆周方向—的最：大拉力(kN—)；： 》       【Fk外筒在k层【制晃装置处传给每】一个内筒的最大【水平力(kN—)可根据《。变形协调《。。求得；？ 《  ？     r钢内筒！半径(m)》； ： ， ？    《   a支承—点的偏心距》离(m)《 ： 《8.3？.7：  ：钢内筒环向加强【环，。的截面？。积和截面惯性—矩应按下列》公式计算《 —  ：。  1？  正？常运行情况下 ！ ？  【。   2  非正常！。运行情况下》 《 ？ ： 式中》A环向加强环截面】积(：m2)； 》。 ？    》   ？I环向？加强环截《面惯：性矩(？m4：。)； — ：      l钢】内筒加劲肋间距(】m)； 》      ！。 ，。。βt动力系数—取，2.0； — ，  《   ？  pg正常—运行情况下的烟气】压力按？本规范第5章规定计！算(kN/》m2)； 》   【。    《。。非正常运行情况下】的烟气压力根—据非正常烟气温度按！本，规范第5章规—定，计算(kN/m【2) ？ 8—.，3.8  钢内【筒环向加强环（图】8.3.《8）：截面特？性计算中应计入钢】内，筒钢板有效高度h】e计入面积不应大于！加强环截面面积【he可？按下式计算 】。 【 式中《he钢内筒钢板有效！高度(？m)； 《 ，  》     t钢【内筒钢？板厚度(《m) 】 ： 图》8，.3.8  加强环！。。截面 】1－钢内筒钢板【有效高度；2－【加，劲肋 《