8.3 】 ，自立式钢内筒—。 【 8.3《.1  钢内筒【和钢筋混凝土—。外筒的基本自—振周期宜《符合下式的要—求，。 — ，。 式中T】c钢：筋混凝土外筒的基】本自振周《。期(s)； 】 ，   《    Ts钢内筒！的基本自振周期(】s) 8！.3.？2  钢内筒长细】比应满足下式—。要求 ！ 式中【l0：钢，内筒相邻横向支【承点间距(》。m)；？ ？ ：       i】钢内筒截面回转半径！对圆环形截面—取环形截面的—平均半径的0.【707倍(m) ！ ： 8.《。3，.3  钢内筒基本！自振：周期可按下式计算】 【 ： 式中》Ts钢内筒》基本自振周期(【s)； —      】 αt？特，征系数当两端铰接支！承αt＝《0.637；当【一端固定《、一端铰αt＝【0.408》；当两？端固定支《承αt＝0.2【81；当一端固定、！一端自由《α，t＝：1.786； ！  《     I截面】惯性：矩(m4)计算时】不计入截面开—孔影响； ！       G】0钢内筒单》。位长度重量包—括保温、防护层等】所有结构的》自重(N/m)；】 ，。 ：    —   lm》ax钢内筒相邻横向！支承点最大间—距(m)； ！ ，       E】钢材：的弹：性模量(N/m【。2) 》 ？。8.3.4  【钢内筒可根据制【晃装置处位》移按连？。续杆件计算钢内【筒内力 》 8.3【.，5  ？钢内筒？截面设计《强度应？。按下列规定取—值，  【  ： 1  《钢内筒水平》截面：抗压强度设计允许值！应，按下列公式》计算 ！ ？ 式中ƒch钢内！筒水平截面抗压强度！设计值(N/—mm2)； ！       】ηh：钢，内筒水平截面处的曲！折系数当ηh＞1】.，。0时取1《.，0； ？   【    ƒt钢材在！温度作用《下的抗压强》度设：计值(N/》mm2)； 【    【   l0i—。钢内筒计算截面处两！相邻横向支承点间】距，(m) 】     2  】钢内筒强度折减系】数ζh应按》下列公式计算 ！  《 当C≤5.6【0时 【 — ， ， 当C＞5》.，60：时 ？ ， 》 ， ：。 ，式中C计算系数；】 ？  《     t—内筒：筒壁厚度《(mm)；》 ： ：    》。   r内筒筒壁半！。径(m？m，。) 》。。   《  3  》。钢内筒水平截面【处的抗？。剪，强度：设计允？许值应按下》。式计算 】 【8.3.6  制】。。晃装置计《算应符？合下列规定 ！     —1  自立式和悬挂！式，钢内筒内筒》与外筒？之间的制晃》装，置承受的力》。应根据内外筒变形协！调计：算，    ！ ，2 ： 当钢内筒采—用刚性制晃》装置沿圆周方向【4点均匀设》置，时钢内筒支》承，环的：弯，矩、环向轴力—及，沿内筒半径方向【的剪：力，。（图8？.3.6）可按【下列公式计算— — 《。 ：。图8.3.6 【 ，支，承环受力《。 ： ， 1《－，支承环；2－支【撑点 《 ， 》 ：     当a】/r：≤0.？656时 》 【。     】当，a/r＞0.65】6时 】 ？。 式中M—max支《承环的最大》弯矩：(kN·m)；【 ， ？   《    Vmax支！承环沿半《径方向的最大剪力(！。。kN)； ！       Nm！a，。。x支承环沿圆周方】向的最大拉力(kN！)； 《。     】  Fk《外筒在？k层制晃装置处传】给每一？个内：筒的：最大水平力(—kN)？可根据？。变形协调求得； ！   —    r钢内【筒半径(m)； ！     】  a支承点的偏心！距离(？m) 】8，.3：.7  《钢内：筒环：向加强环《的截面积和截面【。惯性矩应按下—。列公式计算 】。  《   1  —正常运行情》况下 》。 ！    2  非】正常运行情况下【 ， ： ？ ， 式—。中，A环向？加强：环截：面，。积(m2《)，； ？    【   I《环，。向加强环《截面惯性矩(—m4：)； 》   》    《l钢内？筒加劲肋间距—(m)？。；，   】    βt动力】系，数取2.0；— —      pg】正常运行情况下的烟！气压力？按本规范第5—章规：定计算？(kN？/m2)； 【 《      非正】常运行情况下的烟】气压力根据》非正：常烟：气温度按本规范第】5，章规定计算(kN/！m2) ！8.3？。.8  钢内筒环】向加强环（图—8.3.8）截【面特性计算中—应计：入钢内？筒钢板有效高度【he计？入，面积不应《大于加？强环截面面积he】可按下式计算 】 《 《 式中he钢内】筒，钢板有效《高度(m)； 【 ， ：    》 ，  t钢内筒—钢板厚度(m—) 【 《 ， 图：。8.3.8  加】强环截面 ！ 1－钢内筒钢板】有效高度；》2－加劲肋 【