，
：
附录？J 基础和—锚板：基础抗拔稳定计算】
，
》
J？.0.1 》 利用土重法计算】高耸结？构基础的《抗拔稳定时》本标准公式(7.4！.，。3)中的Ge—可按下式计算
！
？。Ge＝(Vt－V0！)γ0 】 (J.0—。.1)？。
式中V！th：。t深度范围内—的土体(包括基础)！的体积(m3—)；
—
《 V：0ht？深度范？。围内的基础体积(】m3：)；
【
： γ0土的计算重度！(k：N/m3)》
？
— 1： 当ht≤—hcr时
【
《 ： 方形底板》
》
， 《圆形底板
—
》 2 当h】t＞hcr时
】
，
：
： 方形底板
！
圆！形底板
—
上】述，Ge的计算值应【根据不同的H/F】比值乘以下列—系数采用
—。
，
：
当H【/F＝0.15～0！.40？时乘以1.》。00～0《.90；
【
— 当：H，/F＝0.40【。～，0.：70时乘以0.【90～0.8—0；
】 ，。。 当H》/F＝0.70～1！.00时乘以0.8！0～0？.75；
】
《 此外当》底板坡角《α＜45°时G【e，尚应乘以系数0.】8，
《
：J.0.《2 利《用土重？。法计算拉绳锚板基】础的抗？拔稳定时《本标准公式(—。7.4.4)中【的G：e可按下式计—算
【Ge＝Vtγ0 】 (！J，.0.2)
】
式《。中，Vt锚板上ht【深度范围内的土【体积(m3)；
！
γ0土！的计算重度(—kN/m3》)
！ ：1 当ht≤h】c，r时：矩形锚板
》
— 2 当h】t＞hcr时矩【形锚板？
？
式中θ1【拉绳锚？板面与水平面—的夹角
》
J.0.3！ 利用剪切法计算！拉绳：锚，杆基：础的抗拔稳定时【当本标准图7—.4.4中》θ≤45°且—锚板：处于原状《土，体中时？可按下式《验算锚板基础的【抗力
《
？
F≤？0.：5γ0A《(，a1ht/b＋【a2)/γR3 】 《 (J—。.0.3)
】
，
式中F》垂直于锚板的拉【。绳，拔力(？θ1＝90》°－θ)；
】
A矩】形锚板面积；
【
】b锚板宽《度(图7.4.4】)；：
【 γ：R3土体抗剪稳定系！数一般可采用2.】0；当？专业：标准有？。详细规定时可按专】。业标准采《。用；：
《
，。
a1a2与【锚板正反《面土：压力及θ有关的系】数按本标准》表J.0.4-4采！用
J】.，0.：4 利用剪切法】计算基础的抗拔稳】定时剪切抗力—是由与土的凝聚力c！和内摩擦角φ有【关的两部《分组成
！ 《1 ： 当ht《≤hcr时》本标准公式(7.4！.5-1)中—土体滑？动面上剪切抗力【的总竖向分》。量Ve可按下式【计算
【
Ve＝0.—4，A，1，cht2＋0—.8A2γth【。t3 ？ ： (J.！0.4-1)
【
【 2？ 当ht＞h【cr时本标准—公式(7《.4.5《-2)中的Ve【可，按，下式计算
》
》Ve＝0.》4A1chcr2＋！0.8A2γthc！r3 — ，。。 《(J.？0.4-《2)：。
》
， 本标准【公式(7.4—.5-2)中的Ge！可，按下式计算
—
，
—
《式中c土《体饱和状态下—的，凝聚：力(N/m2)；对！黏性土当具有塑性指！数Ip？和天然孔隙比e【时可按表J.0.】4-1确定》；当：粗，略估计土体》抗，拔，。时可根据土的—密实度按表J.0.！4-：2确定；
【
A1A—2与：φ、ht/》d有：关，的无因次《系数按图J.0【.4-1～图J【.0.4-3确【。定；这里的》φ为土？的计算内摩擦角对】。黏性土和砂》类土按？表J.0《.4-1～表J.】0，.，4，-3采用；》
》
ht基—础上拔深度(m)】；
《
γt—原状土的重度—(N/m3》)；
！△V0ht》-hcr范围—内的基础体积(m】3)
】 当基底展】开，。角α＞45°时上】述，Ve和Ge》即本：标准公式(》7.4.5-1)和！公式(7.4.5】。-2)的右侧Ve】项应：乘以系数《1.2此外》尚应根据不同的H】/F值乘以》与本标准附录J【.0.1相同的系】数，
—。表J.0.4-【1 黏性土凝聚力！c和内摩《擦角φ
—
】
，注黏：性土的凝聚力和内】摩擦角和《砂类土的内摩擦角】可按土工实》验方法或其他野外鉴！定方：法确定
《
：
表J.—0.4-2 【黏性土凝聚》力c和内摩擦角φ
！
》
》
—
图J.0》.4-1 A1＝！f，(φ：。ht/d)曲—线
？
【
图J.0.】4-2 A2【＝f：(φht/d)【曲线之一《
，
？
《
图J—.，0.：4，-3 ？ A：2＝f？(φh？t，/，d)曲线之二—
表J.！。0.：4，。-3 《。砂类土？内摩擦角φ》
《
—。
注孔隙》比e小者《φ取大值
【。
表J.0.】4-4 锚板【剪切法计《算系数表
！。
：
，
