，
附录》J 基础和锚板基！础抗拔稳《定计算
【
J.0【.1 利用—土，重法计？算高耸结《构基础？的抗拔稳定》时本标准《。公式：(，7.4.3)—中的Ge可》按下式计算》
，
，
？
Ge＝(Vt－V！0，)γ0？ ： ：。。 (J.—0.1)
【
式中V—th：t，深度范围内的土【体(：包括基础)》的体积(m3—)；
？
，
【V0ht深度范【围内的基《础体积(m3—)，。；
》。。
γ》0土的计算》重度(？kN/m3)
【
【 1 当h【t≤hcr时
】
— 方形底板
】。
《 圆》形底板
》。
【 2 当h—t＞hcr时
【
：
：
？ 方形底板
！
》。 ：圆形底板《
？
《 上述Ge的】计算值？应根据不同的H/F！比值乘？以下列系数采用【
，。
《
， ？ 当H/F＝0.1！5～0.4》0时乘以《1.00～0.9】0；
—
—当H/F＝0—.40～0.70】时乘以0.》9，0～0.80—；
【 当H/F＝！0.70《～1.00时乘【以0.？80～0.7—。5；
！ 此外》。当底：板坡角？α＜：45°时Ge尚应乘！以系：数0.8
】
J.0.—2 利用土—重法计？算拉绳锚板》基础的抗拔》稳定时本标》准公：式(7.4.4【)中的Ge可按【下式计算
【
G《e＝V？tγ0 】 《(J.？0.2)
！
，式中Vt锚板上h】。t深度？范围内的土》体积(m3)—；
《
《。 γ0土《的计算重度(—kN/？m3)
—
，
： 1 当】ht≤？hcr时矩形锚【板
！ ：2 ： 当ht＞h—。c，r时矩形锚板
【
式—。中θ1拉绳》锚板：面与水平面的—夹，。角
【J.0？.3： 利？用剪切法计算拉绳】锚杆基础的抗拔稳定！时当本？。标准：图7.4.4中θ】≤45°《。且锚板处于原状土体！中时可按下式验算锚！板，基础的抗力》
》
F≤0.》。。5γ0A(》a，1ht/b＋—a2)/γ》R3 】 (J.0.3！)
—
式中F垂直于锚板！的拉绳拔力(—θ1＝90°－θ】)；：
？
？ A矩》形锚板面积》；
？
b锚！板宽度(图7.4】。.4)？；
《
γR3】。土体抗？剪，稳定系数一般可采用！2，.0；当专业标【准有详细规》定时可按《。专业标准采用—；
—。
a1a》2与锚板正》反面土压力及—θ有关的系数按【本标准表J》.0.4-4采用
！
？
J？.0.？4 ？利用剪切法计—算，基础的抗拔稳定【时剪切抗《力是由？与土的凝聚力c【和内摩擦角φ—有关的两部分—组成
》
— 1 当》ht≤hcr—时，本标准？公式(？7.4.5-1)】中土体滑动面上【剪切抗力的总竖向】分量Ve《可按：下式计算
】
Ve＝》0.4A1ch【t2＋？。。0.8A2γ—th：t3：。。 ， 》 (J.—0.4-1)
【。
：
【2 ？当ht＞hcr【时本标准公式(7】.4.？5，。-2)中《的Ve可按下式计算！
《
V？e＝0？.4A1ch—cr：2＋0.《8A2γthcr3！ ， 《。 《(J.？0.4-《2)
？。
？
？ 本标》准公式(7》.4.5《-，2)中的《Ge可按下》式计算？
—
式中c！土体饱和状》态下的凝聚力—(N/？m2)；《对黏性土《当具有塑性指—数Ip和天然孔隙】比，e时可按表》J.0？.4-1确定；当粗！略估计土体》抗拔时可根据土的】密实度按表J—.0：.4-？2确：定；
【
A1A2与—φ、ht/d有关】的无因？。次系数按图J—.0.4《-1～图J.0.4！-3确定；这—里的φ为《。土的计算内摩擦【。角对黏性土和砂类】土按表J.0.4-！。1～：表J.0.4-3采！用；：
【 ht基础上拔深度！(m)；
》
γ【t原状土的》重度：(N/m3)；
】
△【V0ht《-hcr范围内【的基础体积(—m3)
！ ： 当基底展开【角α：＞45°时上述【Ve和Ge即本【标准公式(7.【4.5-1》)和公式《。(7.4.5-2)！的右侧Ve》项应乘以系数1.】2此：外尚应根据不同的】H/F？值乘以与本》标准附录《J.0.1相同的系！数
》
表J.》0.4-1 【。黏性土凝聚》力c：和内：摩擦角φ
】
：。
，
注黏性土！的凝聚力和内摩擦角！和，砂类土的内摩擦角可！按土工实验》方法或其他野外【。鉴定方法确定
【。
：
？表J.0.4-【2 黏《性，土凝聚力c和内摩】擦角φ
《
【
《
图【J.0.4-1 ！A1＝？f(：φht/d》)曲：线，
：
：
：
图J.！0.4-2》 A2＝f(φ】ht/d《)曲线之一》
：
，。
？
图J.！0.4-3 —。 A2？＝f(φht/【d)曲线《之二
—
：表J.0.4-3】 ：砂类土内摩擦角φ】
—
注【孔隙比e小》者φ取？大值
》
，
表J.0.4】-4 锚板—剪切法？计算系数表
！
《
