8.5【  桩基《。础 《 》。。8.5.1》  摩擦型》。桩分为端承》摩擦桩和《摩擦：桩端承？摩擦桩？的桩：。。顶竖：向荷：载主要由桩侧阻力】承受；？摩，擦桩的桩端》阻力：。。可忽略不计桩顶竖向！荷载全部由桩侧阻力！承受端承型桩—分为摩擦端承桩【和端承桩摩》擦端承桩《的桩顶竖向荷—载主要由桩端—阻力承受；端承桩】的桩：侧阻：力可忽略《不计桩顶竖向荷【载全部？由桩端阻力承受 ！ ？ 8.5.2  】同一结构《单，元的桩基由于—。采用压缩性差异【较大的持《。力层或部分》采用摩擦桩》部分采？用端承桩常引起较大！不均匀沉《降导：致建筑物《构，件开裂或《。建，筑物倾斜；》在地震荷载作用下】摩擦：。桩和端承桩的沉降不！同如果同一结—构单元的桩基同【时采用部分》摩擦桩和部分端承桩！将导致结构产生较】大的不均匀》沉降 《     】岩溶地区的嵌岩桩】在成孔中常发生漏浆！、塌孔？。。和埋钻现《。象给：施工造成困》难因此应首》先，考虑利用上覆土层作！。为桩端持力层的【可行：性利用上覆》土层作为桩端持【。。力层的条件是上【覆土：层必须是《稳定的土《层其承载力》及厚度应《满，。足要求？上覆：土层的稳《定性：的判定至关重要在岩！。溶发育区当》。基岩上覆《土层为饱和砂类土】时应视？为，。。地面易塌陷区不得】作为建筑场地必须用！作建筑？。场，地时可采用嵌岩端】承桩基础同时采取勘！探孔注浆《等辅助措施基岩面以！上为：黏性土层黏性土【有一定厚度》且无土洞存在或【可溶性岩面上—有砂岩、《泥岩等非《可溶岩层时上覆土】层可视为稳定—土层当上覆黏性土在！岩溶水？上下交替变化—。作，用下：可，能形成土洞时上覆】土层也应视》为不稳定土层—  【   在深厚软【土中当基《坑开挖较深时基底土！。的回弹可引起—桩身上？浮、桩身《开，裂影响单《桩承载？力和桩？身，耐久性应引起高度】重视设？计时：应考虑加《强桩身配《筋、支？护结构设计时应采取！防止基底隆起—。。的措施同时应加【强，坑底隆起的监—测 ？     】承台及地下室周围】。的回填土质量对高层！建筑抗？震性：能的影？响较大规范均规【定了：填土压实系数不【小于0.94除要】求施工中采》。取措：。施尽量？保证填？土质量？外可考虑改用—灰土：回填或增加一至【两层混凝土水平【加强条带条带厚度不！应小于0.5m【  【   关于》桩、土、承台—共同工作问题各地区！根据工程经验有【不同的处理方—法如混凝土桩复【合地基、复合桩【基、减？少沉：降的桩基、》桩基的变刚》度，调平设计等》实际操作中应根据建！。筑物的要求和岩土】工，。程条件以《及工程经验确—定设计参数无论采用！哪种：模式承台下土—层均应当是稳—定土层液化土—、欠固结土、—高灵敏？度软土、新》填土等？皆属于不稳定—土，层当沉桩引起承台土！体明：显，隆起时也不宜考虑】承台底土层的—抗力作？用 8.！5.3  》。。本，条规定了摩擦型桩】的桩中心距限制【条件主要《为，了减少摩擦型桩侧】阻叠加？效应及沉桩》中对邻桩《的影响对于密—集群桩以及挤—土型桩应《加，大桩距非挤土桩当】承台：。下桩数？。少于9根且少于3排！时桩距？可，。不小于2.5—d对于？端承型桩特别—是非挤土端承桩和】嵌岩桩？桩，距的限制《可以放宽《 ， 》   ？ 扩底灌注桩—的扩底直径不应【大于桩身《直径的3倍是考虑到！扩，底施工的《难易和安全同时需】要保持桩间土的稳定！。    ！ 桩端进入持力层的！最小深度主》要是考虑《了，在各类？持力层中成》桩的可能性和—难易程度并保证桩端！阻力的发挥 ！    》 桩端进入破碎【岩石或软质岩的桩】按，一，般桩来计《算桩端进入持力层】的深度？桩端进入《完，整，和较完整的未风化、！微风化、《。中，等风化硬质》。岩石时入岩施工困】难，同，时硬质岩已》。提供足？够，的，端阻力规范条—文提出桩周边嵌【岩，最小深度为0.【。5m —     桩身】混凝土最《低强：度等级与桩身所处环！境条件有关》有关岩土及地下【水的腐蚀性》问题：牵涉腐蚀《源、腐？蚀，类别、性《质、程度、地下【水位变化、桩身材】料等诸多因素现行国！家标准岩土》工程勘察《规范G？B 5002—1、：混凝土结构设—计规范G《B 50010【、工业？建筑防腐《蚀设计？规范GB 50【。046、《混凝土结构耐—久性设计规范G【B/T 5》047？6等不同角》度作了？相应的表《述和：规，定 》     为【了便于操《作本条将桩》身环境划分为—非腐蚀环境(包括】微腐蚀？环境)和腐蚀—环境两大类》对非腐？蚀环：境，中桩身？混凝土强度作了【明，确规定腐蚀环境中】的桩身混凝土强度、！材料、？最小水泥用量、【水灰比、抗渗等级】等还应符《合相：。关规范的规》定  】   桩身埋于地】下不能进行正—常维护和维》。修必：须采取措《施保证其《使用寿？命特别？是许多情况下桩【顶附近位于地下水】位频繁变化区对【。桩身混凝土及钢筋】的耐久性应引起重视！。   】  灌注桩水下【浇筑混？凝土目前大多采用】商品：混凝：土混凝土各项性能有！保障的条《件下可将水》下浇筑混凝》。土强度等级达到【C45？ —   ？ 当场地位于坡【地且桩端持力层和地！面坡度超过10【％时除应进行场【地稳：定验算并考虑挤【土桩对边坡》稳定的？不利影响外桩身尚】应通长配筋用来【增加桩身水平抗力】。。关于通？。长配筋的理解应该是！钢筋长度《达到设计要求的【持力层需要的长度】 》    《 采用大直径—长灌注桩时宜将【部分构造钢》筋通长设置用—以验证孔径及孔【深， 》 8.5.6 【 为保证《桩基设计的可—靠性规定除设计等级！为丙级的建筑—物外单桩《。竖向承载力特征【值应采？用，竖向静载荷试—验确：定 ： 《     》。设计等级《为丙：级的建筑物可根据】静，力触探或《标准贯入试验—方法确定单桩—。竖向承载力》特，征值用静力触探或标！准，贯入：方，法，确定单桩承》载力已有不少—。地区和单位》进行过？研，究和总结取得了许多！宝贵经验《其他原位测试—方法确？定单桩？竖向承载力》的经：。验不足规范未—推荐：确定单桩竖向承载力！。时应重视类似—工，程、邻？近工程的经验 】。。 ，     试】桩前的初步设—计规范？推荐了通用》的估算公《式(8.5.6-】1)式中侧》阻、：。端，阻采用特征》值规：范特别注明侧阻、】端，阻特征值应由当地】载荷试验结》果统计分析求得减】少全：国采用同一表格所】带，来，的误差？    ！ 嵌入完整和较完整！的未风化、微风化】、中等风化硬质岩石！。的嵌岩桩规》。范给出了单桩竖【向承载力特征值【的估算式(8—.5.6-2)只计！端阻简化《计算的意义》在于硬质岩》强度超过桩》身混凝土强度设计】以，桩身强度《控制桩长较小时【再计：入，侧阻、嵌岩阻力等已！。。。无工程意义当然嵌岩！桩并不是不存在【侧阻力有时侧—阻和嵌岩《阻力占有很》大的：比例对于嵌入破碎岩！。和软质岩《石中的桩单桩—承载力特《征值则按公式—(8.5《.6-1)进行【估算  ！  ： 为：确保大直《径嵌岩桩的设计可靠！性必须？确定桩底《一定深度内》岩体性？状此外在桩底应力扩！散范围内可能埋藏有！相，对软弱？的夹层？甚至存在洞隙应引】起，。足够注意岩层表面往！往起伏不平有隐【伏沟槽存在特别在碳！酸，盐类岩石地区岩【面石芽？、溶槽？密，布此时桩《端可能落于岩面隆起！或斜面处《有，导致滑移的可能因此！规，范，规定在桩底端—应力扩散范围—内应无岩体临空【。面存在并确保基底岩！体的稳定《。性实践证明作为【基础施工图设—计依据？的详细勘《察阶段的工作—精度满足不》了这类桩《设计施工的要求因】此当基础方》案，选定：之后还应根据—桩位及要求》进行专门性的桩基勘！察以便针对》各个桩的持》力层：选择入岩深度、确】定承载力并为施工处！理等提？供可靠依据》 ？ 8.5.7、！8.5.《8  单《桩水平承载力与诸】多因素相关单桩【水平承载力》特征值应由单—桩水平载荷试—验确定 【 ：    规》范特别写入了带承】。台桩的？水平载荷试验桩基】抵抗水？平力很大程度上【依赖于承台侧面【抗力带承台桩基【的水平载荷》试验能反《映桩：基在水平力作用下的！实际：工作状况 》 ：。 ，    》 ，带承台桩基水平载荷！试，验采用慢《速维持？荷载法用以确—定长期荷载下的桩】。基水平承载力和【地基土水平反力【系数加载分级及每级！荷，载稳定标准可按单桩！竖向静载《荷试验的办法当加载！。至桩身破坏或—位移超过30mm】～4：0mm(软土—取大值)时停止加载！。卸，载按2倍加》载等级逐级卸载每3！0min卸一级载并！于每次卸载前测【读位移 》 ， ：    《 根据试《验数据绘制》荷，载位移H0》-X：0曲线及《荷载位移《梯度H0-(—△X0/△H—0)曲线取H0-(！△X：。。0/△H0)曲线】的第一拐《点为临界荷》载取第二拐点或H】0-X0曲线的陡降！起点：为极限荷载若桩身设！有应力？测读装置还可根据】最大弯矩《点变化特征》。综合判定临界荷【载和极限荷》载 《  《   对于重要工程！可模拟？承台顶竖向荷载的实！际状况进《行试：验 《   》  水平荷载作【用下桩基内各单桩】的抗力分配与桩【数、桩距、桩—身刚：度、：土质性状、》承台形式等诸多【因素有关 —。 ，     【水平力作用》下的群？桩效应的研究工作】不深入条文》规定了水平力作用】面的桩？。距较大时桩》基，的水平承载》力可视为《各单桩水《平承载力的总和实】际上在低桩承台的前！提，下应注重采取措【施充分发挥承—台底：面及侧面土》的抗力作用加强【承台间？的连系等当承台周】围填土质量有保【。证时：应考虑土的抗—力作用按弹性抗【力，法进行？计算 【     用斜桩来！。抵抗水平力是—一项有效的措施在】桥梁桩基中采用较】。。多但在一般工业【。与，用，民建筑中则很少采】用究其原《因是：依靠承？台埋：深大多可以解决【水平：。力的问题 【。 8《.5.9 》 单桩？抗拔承载《力特征值应通过【单桩竖向抗拔—载荷试验确定并应】加载至？破坏：试验数量同》条件下的桩不应少】于3：根且不应《少于总抗拔桩—数的1％《 8.】5.10  本条为！。强，制性条文为避免【基桩在受力过程中】发，生桩身？强度破坏桩基—设计时应《进行基桩《的桩身强《度验算确保桩—。身混凝土强度满足】桩的承载《力，要求 》 8.5—.11 《 鉴于桩《身强度？计算中并《未，考虑荷载《偏，心、弯矩《作用、瞬时荷载的】影响等因素》因此：桩身强度设计—必须留有一定富裕在！确定工作条件—系数时考虑了承台】下的土？质情况抗震设防等】级、：桩长、混凝土浇筑方！法、混凝土强度等级！以及：桩型：等，因素本次修订中【适当提高了灌注桩的！工作条？件，系，数补充？了预应力《。混凝土管桩工作【条件系数考虑到【高强度离心混凝土】的，。延性差、加》之沉桩中对》桩身混凝土的损坏】、加工过程中—已对桩身施》加轴向预《应力等？因素结合日本、广】东省的？经验将工作条件系】数规定为《0.55～0.6】5  】   日本、—美国及广东省等规定！管桩：允许：承载力(相》当于承？载力：特征：值)应满足》下式要求《 Ra】≤0：。。.25？(ƒcu《,k－σp》c)AG ！ ，式中ƒcu》,k桩身混凝土立】方体抗压强度； 】 ： ？  ：    《σpc桩身混凝土】有效预应力值(约】为4M？Pa～？1，0MPa)； ！ ？   ？   AG桩身【混凝土横《截面积 】 Q≤0《.，33(ƒc》u,k－σpc)】AG 【 ƒcu,k＝[2！。。.18？(C60)》～2.？。23(？C80)]ƒc 】     ！PH：C桩 ？。 Q≤【0.33(2.【23ƒc－σpc】。)，AG 《 《    当σpc＝！4M：Pa时？ Q≤】0.33(2.23！ƒc－0.1—1ƒc？)AG ！Q≤0.69—9，ƒcAG 【    — 当σpc＝—。10MPa时 ！ ， ：Q≤0.33(2】.23ƒc－0.】28ƒc《)AG 】。 Q≤0.》64：4ƒcAG —     ！PC桩？。 Q【。≤0.3《3(2.18ƒc－！。σpc)《AG 【     当σ【pc＝4MPa【时， 《 Q≤0.33】。(，2.18ƒc—－0.145ƒ【c，)AG — Q≤0—.67ƒcAG ！    【 当σpc》＝10MP》a，时 ？ Q≤0.3！3(2.18—ƒc－0.36ƒc！)AG 【。 ：Q≤0.6ƒcAG！ ？ ： ，    考虑—到当前管桩生—产质量、软土中【的抗震要求、—沉桩：中桩：身混：凝土受损《。以及接头《焊接时高温对桩身混！凝土的损《伤等因素将工作【条件系？数定为0.55【。。～0：.65？是合：理，的 《 ： 8.5.1—。2  非腐蚀性环】境中的抗拔桩桩身】裂缝宽度应满足设计！要求预应力混—凝土管桩因增加钢筋！直径有困《难考虑其钢》筋直径较小耐久【性差所以裂缝控制等！。。级应为？。二级即混《凝土拉应力不—应超过混凝》。土抗拉强度》设计值 【  ？   腐蚀》性环境中考虑桩身钢！筋耐久性抗》拔桩和受水平力或弯！矩较大的桩不允许桩！身混：凝土出现裂缝预【。。应力混凝土管桩裂缝！等，级应为一《级，(即桩身混凝—土不出现《拉应力？) ：   【 ， 预应力管桩作为抗！拔桩使用《时近期出现了—数起桩身抗拔破【坏的事？故主要表现在主【筋墩头与端板连【。接处拉脱同时管桩】的接头焊缝耐—久性也有问题—因，此在抗拔构件中应慎！用预应力《混凝土？管桩必须《使用时应考虑以下】几点 ？。   【  1  预应【力筋必须锚入承【台； 》     【2  截桩后应考虑！预应力损失在预应】力损失段的》桩外：围应包？。裹钢：筋混凝？土； ？ ？     3 】 宜采用单节管桩】；  】 ，  ：4，  ：多节：管桩可考虑通长灌】芯另行？设置通？长的抗拔钢筋或将】抗拔：。承载力留有余地【防，止墩头拔出》。 ，。 ？ ，     5  端！板与钢筋的连接强度！应满足抗拔力要【求 《 ： 8.5《.13  本—条为强制性条文【地基基？础设计？强调变形控制原【则桩基础也》应按变形控制—原则进行《设计本条规》定了桩基沉降计【算，的适用范围以及控制！原则 《 8》.5.15  软】土，中摩擦？。桩的桩基础沉—降计算是一》个非常复杂》的问：题纵观许《多描：述，桩基：。实际沉降和沉—降发展过程的文献可！知土体中桩基沉降实！质是由？桩身压缩、桩端刺】入变形和桩端平面以！下土层受群桩荷载】共同作用产生—的，整体压缩变形等多个！主要分量组成摩擦桩！基，础的沉降是历时【数年、甚《至更：长时间才能》完成的过程加荷瞬】间完成的沉降只占总！沉，降中的小部分—大部分沉降都是与】时间发？展有关的沉降也【就是由于固结—或流变产生的沉【降因此摩擦型桩基】础的沉降不是用【简单的弹性理论就能！描述的？问题：这，就是：为什么依《据弹性理论》公式的各种桩基沉降！计算方法在》实际工程的应—用中往？往都：。与实测结果存—在较大的出入即使】经过修正两者也【只能：在某一？范围内比较接近的原！因  】 ，  ：近年来越来越—多的研究人员—和设计？人员理解了目前借用！弹性理论的公—式，计算桩？基，沉降实？质是一种经验—拟合方法 ！ ，    从经验拟】合这：一观点出发本规范】推荐Mindli】n方法和考虑应【力扩散以及不—考，虑应力扩《散的实体深基础【方法修订组收集了部！分软土地《区62栋房屋—沉，降实测资料和工程计！算资料将大量实际工！程的长期沉》降观测资料》与各：种计算方法的计【算值对比经过统计分！析最后推荐了—桩基础最终沉降【量计算的经验修【正系数考虑应—力扩散以及不考【虑应：力扩散的实体深【基础方？法计算沉降量—和沉降计《算深度？都有差异从统—计意义？上沉降量计算的经】验修正系数差异【不大 — 8.5.16 ！ 20世《纪80年代》上海市？开始采用为控—制沉降而设置—桩基的方法》取得显著的社会【经，济效益目前天津【、湖北、福建等省】市也相继应用—了，上述方法开发这【种方法是考虑—。桩、土、承台共同工！。作时基础的》承，载力可以满》足，。要求而下卧》层变形过大此时采】用摩擦型桩旨在减】少沉降以满足建【筑物：的使用要求以—控制沉降为目的【设置桩？基是：指直：接用沉？降量指标来确—。定用桩的数量能【否实行？这种：设计方法必须要有当！地，的经验特别是符合当！地工程实《。践的桩基《沉，降，计算方法直接用沉降！量确定用桩数量后】还必须？满足本条所规定【的使：用条：件和构造措》。施上述方法的基【本原则？。有三点 《    】 一、设计用桩数量！可以：根，据沉降控《制条件即《允许沉降量》计算确定《   】 ， 二、基础》总安全？度不能降低》应按桩、土和承【台共同作用的—实际状态来验算桩土！共同工作是》一个复杂的过程【随着沉降的发展桩、！。土的荷载分担不【断变化作为一—种最不利状态的【控制桩顶《荷载：。。。可能接近或等—于单：桩极限承载力为了】保证桩基的安全【度规定按承载—力特征值计算的桩群！承载力？与土承载力之和应大！于或等于作用的标准！组合产生的作用在】。桩基承台顶面—的竖向力与承台及其！上土自重之和— ？     【三、：。为保：证桩、土和》承台共同工》作应采用摩擦—型桩使桩基》。产生可？以容许的沉降承台底！不致脱空在桩基【沉降：过，程中充分发挥桩【端持力层的抗力同】时桩端还《要置于？相对较好的》土层中防止沉降【过大达不到预—期控制？沉降的目的为保证】承台底不脱空—当承台底土为—欠固结？土或承载力利用【。价值不大的软—土时尚应对其进【行处理？ ，。 ：。 ， ：8.5.18 【 本条是桩》基承台的《。弯矩计算 【     【1  ？承台试件破坏—过，程，的描述 【 ，。     中—国石：化总公？司洛阳设计院和郑】州工学院曾就桩【台受弯问《题进行专《题研究？试验中发现》凡，属抗弯破坏的试件】均呈梁式破》坏的特点四桩承台】试件采？。用均布方式配筋试】验时初始裂缝—首先在承台两个对应！边，的一边或两边—中部或中部》附近产生之后—在两个方向交替发】展，并逐渐演变成各【种复杂的裂缝而向】承台中部合》拢最后形《成各种不同的破坏模！式三桩承《台试：件是采用梁式配筋承！台中部因无配筋而】抗裂性能较》差，。初始裂缝多由承【台，中部开始向》外发展最后》形成各种不同—的破坏模式可以得出！不，论是三？桩试件还是》四桩试件《它们在开裂破坏的过！程中总是《在两个？方向上互相交替承】担上部主要》荷，载而不是平均—承担也即是》交替起着梁》。的作用？ ： ，     2】  推荐的抗弯计】。算公式 《 ，     】通过对众多破坏模式！的理论分析选—取图：49：所示的四种典模型式！。作为公式《推导的依《据 — 图4！9 承台破坏—模式 《 (》a)四桩承》台；(？b)等边三桩承台(！一，)，；，(c)等边三桩承台！(，二)；？(d)？。。等腰三桩承台 【 《。      —   1)图—49a四桩承—台破坏模式》。系屈服线将》承台分成很规—则的若干块几何【块体设块体为—刚，性的变？形略去不计最大【。弯矩产生于屈服【线处该弯矩全部由钢！筋来承担不》考虑混凝土的拉力作！用则利用极》限平衡方法并按悬】臂梁计算 【 Mx＝∑【(Niyi) ！ My＝∑【(Nixi) 】 ？  ：       【2)图49》b是：等，边，三桩：承台具有代表—性的破坏《模式可利用钢筋【混凝土板的屈服线理！论按机？动，法的基？本原理来推导公式得！    ！     》  ：   (1)   ！       【 ？       ！  由图《49c？的等边三桩承台最】不，利破坏模式》可得另一个公式即】 【 ：     【  式(1)考虑】屈服线产生在柱边】过，于理想化；式(2】)未考虑柱子的【。约束作用《是偏于安《。全，的，根据试件破坏—的多数情况采用(1！。)、：(2)二式的平均】值为：规范的推荐公式(】8.5.18-【3，) 【   】。      3)由！图49？d等腰？三桩：承台典型《。的屈服线基本—上都垂？直于等腰三桩承台】的，。。两个腰当《试件在长跨产生开裂！破坏后才在》短跨：内产生裂缝因此根】据，试件的破坏形态【并考虑梁的约束影】响作用按梁的—理，论给出？计算公式《 ？ — ：  ：     式(3)！未考虑柱子的约束影！。。。响偏于安全；而【式(：4)考虑屈》服线通过《往边缘处又不够安】。全今采用《两式的平《均值作为推荐公【式(8？.5.1《8-4) ！   ！  上述所有三【桩承台计算的M值均！指由柱截面形—心到相应承台—边的板带宽度范围】。内的弯矩因而可按此！相应宽度采用三向配！筋 《 8.5.【。19  柱对承台】的冲切计算方法本】规范在编制时曾考】虑了以下两种计算】方法方？法一为冲《切临界截面取柱边】。0.5h0处当冲切！。临界截面与桩相【交时冲切力扣—。除相交那部分单【。桩，承载力？采用这种《计算方法的国家有】美国、新西兰我国】20世纪90年代】前一些设《计单位亦《多采用此法；方法】二为冲？切锥体取柱》边或承？。。。。台变阶？处至相应《桩顶内边缘》连线所构成》的锥体并考虑了冲跨！比的：影响原苏联》。及我国？建筑桩基《技术规范《JGJ 94均采用！这种方法计算结果】表明这两种方法求得！的柱：对承台冲切所—需的有效高度是十分！接近的相差约5％】左右考虑到方法一在！计算过程中需—要扣除冲切》临界截面与》柱相交那部分面积的！单，桩承载力《为避免计《算上繁琐本规范推荐！采用方法《二 【。    本规范公】。式(8.5.19-！1)中的冲切系数是！按λ＝？1时：与我国现《行，。混凝土结构设计规范！GB 5001【0的受？冲切承载力》公式相衔《接即冲？切破坏锥《体与承台底》面的夹角为45°】时，冲切系数α＝0.7！提出来的《 ：。 《    图》50及图51分别】给出了采《用本规？范，和美国AC》I ：3，18计？算的：一典型九桩承—台内柱对《。承台冲切、角桩对】承台冲切所需—的承台有效高度比较！表，其中桩径为80【0mm柱距为2【。400mm方柱尺】寸，为1550mm承台！宽度为64》00mm按本规范】算得的承台有效高度！与美国ACI 3】。18规？范相比较略偏于安】全但是美国钢—筋混凝土学会—CRSI手册认为由！角桩荷载《引起的承《台角隅45》°剪切破坏较之【角，桩冲切破坏更为不利！因此尚需验》算距柱边h0—承台角隅45—。°处：的抗剪强度 】 8.5.20！  本条《为强制性条文桩【基承：台，的柱边、变阶处【等部位剪力较—大应进行《。斜截面抗剪》承载力？验算 】 图51！ 角桩对承》台冲：切承台有效高—度比：较 【8.5.《21  桩基—。承台的抗《剪计算在小剪—跨比的？。条件：。下具有深梁的特【征关：于深梁的《抗剪：问，题近年来我国已【发表了一系列—有关的抗剪强度试】验报告以及》抗，剪承载力计算文【章尽：管，文章中给出的抗剪承！载，力的表达式不尽相同！但结果具有很好的】一，致性本规范提出【的剪切系数是通【过分析和比较—后确定的它已能【涵盖深梁、浅梁不】同条件的《受剪承载力图52】给出了一典》型的九桩承台—的柱边剪切所需的】承台有效《高度比较表按本规】范求得？的柱：边剪切所需的承台有！效高度与美国A【CI 318规范求！得的：结果是相当接—近的 ？ ， ， ： — 图52 柱边【剪切承台有》效高度比《较 》 8？.5.22 — 本条为强制性条】文桩基承台》与柱、桩交界处【承受：较大的？竖向力设《计时应？。进行局？部受压承载力计算 ！ 《 8.5.》2，3  承台之间的】连接通常《应在两个互相—垂直的方向上设【置连系梁对》于单层？工业厂房《。排架柱基础横向跨度！较大、？设置连系梁》有困难可仅在纵向设！置连系梁在》端部应按《基础设计要求设置地！梁 ？