8.—5  桩基础 ！ 8.5】。.1  《摩擦型桩分》。为端承摩《。擦桩和摩擦桩端承】摩擦桩的《。桩，顶竖向荷《载主要由桩侧阻力】承受；摩擦桩的桩端！阻力可忽略不计【桩顶竖向荷载全【部由桩侧阻》力承受？端承型桩分为摩【擦端：承桩和端承》桩，。摩擦端承桩的—。桩顶竖向荷》。载，主要由桩端阻—力承受？。；端承？桩的桩侧阻力可【忽略不计桩顶竖向】荷载全部由桩端阻力！承受： 8.5！.2  《同一结构《单，元的桩？基由于采用压缩性】差异：较大的持力层或部】分采用摩擦桩部分采！用端承桩常引起较】大不均匀沉降导致】建筑物构件开—裂，。或建筑？。。物倾斜；《在地震荷《载作用下摩擦桩【和端承桩的沉降不同！如果同一结构单【元的桩基同》时采用部分》摩擦桩？和部分端承桩将导】致结：构，产生较大的不均匀沉！降  】   岩溶地区【。的嵌岩桩在成孔中常！发生漏浆、》塌孔和埋钻现象给】施，工造成困难因此应首！先考虑利用上—覆土层作为桩端持】力层的可行性—利用上覆土层作为桩！端，持力层的条件—是上：覆土层必须是稳【定的土？。层其承载力及—厚度应满足要求上覆！。土层的？稳定：性的判定《至关：重要：在，岩溶发育区当基岩】上覆土层为饱和砂】类土时应视为地面】易塌陷区不》得作为建筑场—。地必须用作建筑场】地，。时可采用嵌岩端【承桩基础同时采【取勘探孔注》浆，等辅：助，措施基？岩面以上为》黏性土层黏性土【有一定厚度且无【土洞存在或可溶【性，岩面上？有砂岩、泥岩等非】可溶岩层时上覆土层！可视为稳定土层当】上覆黏性土》在，岩溶水上下交替变化！作用下可《能形成土《洞时上覆土层—也应视为不稳定【土层 ？   【  ：。在深厚软土中当基】坑开挖？较深时基底土的回弹！可引起桩身上浮、】桩身开？裂影响单桩》承，载力和桩身耐久性应！引起高度重视—设计时应考》虑加强桩《身配筋、支护结【构设计时应采取防】止基底隆起的措施同！时应加强坑底隆【起的监测 — 《    《。承台及地下》。室周围的回填土质】量对高层建筑抗【。震性能的影响较大】规范均规定了填土】压实系数不小—于0.94除—要，求施工中采取措施尽！量保：证填土质《。。量外可考虑》改用：灰土回填或增加一】至两层混凝土水平加！强条带条《带厚度不应》小，于0.5m 】 ：  ： ，  关于《桩，、土、承台》共同工作问题各【地区根据工程经验有！不同的？处理方法如混凝土】桩复合地基、复【合桩基、减少—。沉降的桩基、桩基的！变刚度调平设—计等实际操作中应】根据建筑物的要求和！岩土工程《条件以及工程经验】确定设计参》数无论采用哪种【模式承台下土层【均应当？是稳定土层液化土、！欠固结土、高—灵敏度软土、新填】土等皆属《于不稳定《土层当沉桩引起【承台土体《明显隆起时也不宜考！虑承台底《土层的抗《力，作用 — 8.《5.3  本条规定！了摩擦？型桩的桩中心距【限，制条件主要为了减】少，摩擦型桩侧阻—叠加效？应及沉桩中对邻【桩的影？。响对于密集群—桩以及挤土》。型桩应加大桩距非挤！。土桩当承台下—桩数少于9》根，且少于3《排时桩距可不小于2！.，5d对于端承型桩】特别：。是非：挤土：端承桩和嵌岩桩桩】距的限制可以放宽 ！ ： ：     扩底灌】注桩：的，扩底直径不应大于】桩身直径的》3倍是考虑到—扩底施工的难易【和安全同时需要【保持桩间土》的，。稳定： ：     】桩端进入持力层【的最小深度主要是】考虑了在各类持【力层中成桩》的可能性和难易程】度并保证桩端阻【力的发挥 】。 ，     》桩端进入破碎岩【石或软质岩》的桩按一般》。桩来计算桩》端进入持力层的深度！桩端进入完整和【较完整？的未风化、》微，风，化、中？等风化？硬，质岩石？时入岩施《工困难同时硬质岩已！提供足够的端阻力】规范条文提》出桩周？边嵌岩最小深度为】0.5m ！     》桩身混凝《土最：低强度等《级与桩身所》处环境？。条件有关有》关岩土及《地下水的腐蚀性问】题，牵涉腐蚀源、—。腐蚀类别、性质、程！度，、地下水位变—化，、桩身材料等—诸多因？素现行国家标—准岩土工程勘—察，规范GB 50【021、《混凝土结《构设计规范》G，B 50《010、工业建【筑防腐蚀设计规范G！B 500》46、混凝土结构】耐久性设计规—范GB/T 50】。。476等不同角【度，作了相应《的表述和《规定 ？     ！为了便于操作本【条将桩？身环：境划分为非腐蚀【。环境(？包括微？腐蚀环？境)和腐蚀环境【两大类对非腐蚀环】境中桩身混凝土强度！作，了明：确规定？腐蚀环境中的桩【身混凝土强度、材】料、最小水泥用量、！水灰比、抗渗等级等！还，应符合相关规—范的规定 【  《   ？桩身埋？于地下不能进行正常！维护：和维修必须采取措施！。保证其使用寿命特】别是许多情况下桩顶！附近：位于地下水位频繁变！化区对？桩身混凝土及钢【筋的耐？久性应？引起：重视 【     》灌注桩水下浇筑【混，凝土目前《大多：采用商品混凝—土混凝土各项性能】有保障的《条件下可将》水下浇筑混凝土【强度等？级达到C45 ！ ：    《 当：场地位于坡地—且，桩端：持力层和地面坡度超！过10％时除应进】行场地稳定验算【并考虑挤土桩对【边坡稳定《的不：利影响外《桩身尚应通长配【筋用来增加桩—。身水平抗力关于通】长配筋的理》解应该是钢筋长度达！到设计？要求的持力层—需要：的长度 《 ？   《  采？用大：直径长灌注桩时【宜将部分《构造钢筋《通长设置用以验【证孔：径及孔深 【 8.5.6 ！ 为保证桩基设【计的可靠性规定【除设计等级为—丙级的建筑物—外单桩竖向》承，载力特征《值应采？用竖向静载荷试验确！定 【  ：  设计等级为丙】级的建筑物可根据静！力触探或《标准贯入试验方法确！定单桩竖向承载【力特征值用静—。力触探或标准贯【入方法确定单桩承载！力已有？。。不少地区和单位进】行，过研究和总结取【。得了：许多宝？贵经验？。其他：原位测试《方法确定单》。桩竖向承载力的经】验不足？规，范未推荐确定单桩竖！向承载力时应重视】类似工程、邻近工程！的经：验 ：  —。   试桩前—的初步设《计规范推荐了通用】的估算公式(8【.5.6-1)【式中侧阻、端阻采】用特征值规范特【别注明侧《阻、端阻特征值【应由当地载》荷试验结果统计【分析求得减少全【国采用同一表格【所带来的《误差 】。 ，   嵌入完整和较！完整的未风化—、微风化、中等【。风化硬？质岩石？的嵌岩桩《。规范给？出了单桩《。竖向承载力特征值】。。的估算式(8.【5.6？-2)只计端阻【简化计算的》意义：在于：硬质岩强度》超过桩身混凝—土强度设计》以桩：身强度控制桩长【较小时再计入侧【阻、嵌岩阻力等已无！工程：意，义当然嵌岩桩—并不是不存在侧【阻，力有时侧阻和嵌岩】阻力占有很大的比】例对于？嵌入破碎岩和—软质岩石中的桩单桩！。承载：力，特征值则《按公式(8.—5.6？-1)？进行估算 —   —  为确保大直【径嵌岩桩的》。设计可靠《性必须确定桩底一定！深度内岩体性状此】外在桩底应》力扩散范围内可能】埋藏有相对》软弱：的，夹层甚至《存在：洞隙应引起足—够注意？岩，层表面往往起伏不平！有隐伏沟槽存在【特别在碳酸盐类【岩石地区岩面石芽、！。溶，槽密布此时桩端【。可能落？于岩面隆起或斜【面处有？导，致滑移的可能因此】规范规定在桩底端】应力扩？散，范围内应无》岩，体临空面存在并确保！基底岩体《的稳：定性实践证明作【为基础施工图—设计依据的详细勘】察阶段的工作—精度满足不了这类桩！设计：。施工的要求》因此当基础》方案选定之后还【应根据桩位》及要求进行专门【性的桩？基勘察以便针对【各个桩的持》力层选择入》岩深度、确定承【载力并为施》工处理等提》供可靠依据 【 8.5.7！。、8：.5.8 》 单桩？。水平承载力与诸【多因素相关单桩水平！承载力特征值应由单！桩水平载荷试验确】定，  【   规范特别写入！了带承台桩的水平】载，荷，试验桩基抵抗水平力！很大程？度，上依赖于承台侧面抗！力带承台桩基的【水平载荷《试验能反映桩基在】水平力作用下的实际！工作状况 】   《  带承《。台桩基水平载荷【试验采用慢》速维持荷载法用以】确定长期荷》载下的？桩基水平承载力【和地：基土水平反力系【数加载？分级及？每级：荷载稳定标准可按单！桩竖向静《载，荷试验的办法—当加载至桩身—破坏或位移超—过30mm～4【0mm(软土取大】值)时停《止加载卸载按—2倍加载《等级逐级卸载—每30m《in卸一《级载并于每次—。卸载前测读》位，移 ：   【  根据试验数据】绘制荷载位》移H0-X0曲【线，及荷载？。位移梯度H》0-(△《X，0/△H0》)曲线取《H0-(△X0【/△H0)曲—。线，的第一拐点》为临界荷载取—第二拐点或H0-】X0：曲线的？。陡降起点为极—。限荷载若《桩身设？有应力测读装置还可！根据最？大，弯矩点变化特征【综合判定临界—荷载和极限荷载【 》 ，    对于—重要工程《可模拟？承台顶竖向荷载【的实际状况进行试验！ ：  》。   ？水平荷载作用—下桩基内各单桩的】抗，力分配与桩数、【桩距、桩身刚度、土！质性状、《承台：形，式等诸多《因素有关 【     水平！力作用下的群桩效应！的研究工作不—深入：条文规定《了水平？力作用面的桩距较】大时桩基《的水平承载力可【视为各？单桩水平承载—力的总和实》际上在低桩承台的】前提下应注重采取措！施充分发挥承—。台底面及侧面—土的抗力作用加强】承台间的连系等【当承台周围填—土质量有保》证时应考虑土—的抗：力作用按弹性—。抗，力法：进行计算 —     用！斜桩来抵抗水平力是！一项有效的措施在桥！梁桩基中采用—较多：但在一般工业与用民！建筑中则很》少采：用究其原因是依靠承！台，埋深大多可以解决】水平力？的，问题 】8.5.9  单】桩抗拔承载力特【征值应通过单桩【竖，向抗拔载荷试验确定！并应：加，载至破坏试验数量同！条件下的桩不应少】于3根且《不应少？于总抗拔桩数的【1％： ： 8.—。5，.1：。0 ： 本条为《强制性条文为避【免基桩在《。受力：过程中发生桩身强】度破坏？桩基设？。计时应进《行基桩的桩身强度验！算确保？桩身混凝土》强度满足桩的—承载力要求 】 8.》5.11  鉴于桩！身强度计算中并未考！虑荷：载偏心、弯矩作用、！瞬时荷载《的影响等因素因此桩！身，强度设计《必须：留有一定《富裕在确定工作【条件：系数时考虑》了承台下的土质情】。况抗震设防》等级、？桩长、混凝土浇筑】方法、混《。凝土：强度等级以及—桩型等因素本次修】。订中适当提高了灌】注桩的工作条件【系数补充了预应力】混凝土？管桩工作条》件系数考虑到高强度！离心：混凝土的延》性差、加《。之，沉桩：。。中对桩身混凝土【的损坏、《加工过程中已—。对桩身施加轴向【预应力等因素结【合，。日本、广东省的经】验将：工作条件《系数规？。定为0.55—～0：.65 【  ？   ？。日，本，、美国及广东省【等，规定管桩允许承【载力(相当于承载力！特征值？)应：满，足下式要求 】 R《a≤0.25(【ƒcu,k－σ【pc)A《G ： ， 式中ƒcu！,k桩身《混凝：土立方体抗压强度】。；   ！    σpc【桩身混凝土有效预】应力值(约为—4MPa～10MP！a)：；  】     A—G桩身？混凝土横截面积【 Q【≤0.33(ƒc】u，,k－σpc)AG！ ƒcu！,k＝[2.18(！C60？)～2.23(C】。80)]《ƒc 》     PH！C桩： ？ Q《≤0.33(—2.23ƒc－σ】pc)AG 】  《  ： 当：σ，pc＝4《MPa时 ！ ，Q≤0？.33(2.23ƒ！c－0.《11ƒc)AG 】 Q≤【0.69《9ƒcAG —    】 ，当σpc＝10【MPa时 ！ Q≤0.3—3(2.《23：ƒc：－0.28》ƒc)AG》 ， ？ Q≤0》。.644ƒ》cAG 《 ： ：   ？  PC桩 ！ ，。 Q≤0《.33(2.—18ƒ？c，－σpc)AG 】  —。   当σpc＝4！。MPa？时 Q≤！0.33(2.18！。ƒ，c－0.14—5ƒc)《。AG ？ Q—≤0：.67ƒcA—G 【。 ，   当《。σpc＝10M【Pa时 《 ： Q≤》0.3？3(2.1》8ƒc－《0.36ƒc)A】G —。 Q≤0.6—ƒcAG《 —    考》虑，到当前管桩生—产质量、软》土中的抗震要求【、沉桩中《桩身混凝土受—损以及接头焊接时高！温对桩身《混凝土的损伤等【因素将工作条件【系数：。定为0？.55～0.65】是合理？的 【8.5.12—  ：非腐蚀性环境中【的抗拔桩桩身裂【缝宽度应满足设计】要求预应力混—凝土管桩因增—加钢筋直《。径有困难《考虑其钢《筋直：径较小耐《久性差所以》裂缝控制等级应为】二级即混凝》土拉应力不应超【。。。过，混凝：土抗拉强度设—计值 】 ，   ？腐蚀性环境中—考虑桩身钢》筋耐久？性抗拔？桩和：受水平力或》弯矩较大《的桩不允许桩身混凝！土出现裂《缝预应力《混凝土管桩裂缝【等级应为一级(即】桩身混凝土不—出现拉应力》)   ！ ， 预应力管桩作【为抗拔桩使用时近期！出，现了数起桩身抗【拔破坏的事故主要表！现在：主筋墩头与端板连】接处拉脱同时—管桩的？接头：焊缝耐久性也有问】题因此？在抗拔构件》中应慎？用预应力混》凝土管桩必须使用】时应考虑以下—几点 》     1 ！ ，。预应力筋必须—锚入：承台； ！    2  截】桩后应考虑》预，应力损失《在预应力损失段的】桩外围应包裹钢筋】混凝土？； 》。。   《  3  宜采【用单节管桩；— ？ ？    《4  多节管—桩可考虑通长灌【。芯另行设置通长的抗！拔钢筋或将抗拔【承，载力留？有，余地防止墩头拔出】   】 ， ，5  端板与—钢筋的连接强度应】。。满足抗拔力要求【 ： 8.5.1！3  本《。条为强制《性条文地基基础设】计强调变《形控制原则桩基础】也应按？变形：控制原则进》行设计本条规定了】桩基沉降计算的适】用，范围：以及：控制原则 》 》8.5？.15  软—土中：摩，擦桩的桩基础—沉降：。计算是一个》非常复杂的问题纵观！许多描述桩基—实际：沉降和沉降发展过】程的：文献可知土体中桩基！沉降实？质是由桩身压缩、桩！端刺入变《形和桩端《平面以下土层受群桩！荷载共？同，作用产生的整体压】缩变形等多》。个主要分《量组成摩擦桩基础】的沉降是历时数【年、：。甚至更长时间才【能完成的过程加荷】瞬间完成的沉降只】。占总：沉降中的小部分【大部分沉《降都是与《。时间：发展：。有关的沉降也就是由！于固结或流变产生的！沉降因此摩擦型【桩基础的沉降—不是用简《。单的弹性理论—就能描述《的问题这就是为什】么依据弹性理—论公式的各种桩【基沉降？计，算方法？在实际工《程，的应：用中往往都与实【测结果存在较大的】出入即使《经过修正两者也【只能在某《一，范围内比较接近【的原因？   】  近年来越来越多！的，研究人员和设计人员！理解了目前》借用弹性《理论：的公式计算桩—基沉：降实：质是一种经验拟合方！法 【    《从经验拟合这一观点！出发本规范推荐【。Mindlin【方法：。。和考虑应力》扩散以及不考虑应力！扩散的实体深基础】方法修？订组：收集：了部：分软土？地区62栋房屋【沉降实？测资料和《工程计算资料将【大量实际工程的长期！沉降：观测资料与各—。种计算方法》的计算值对》比经过？统计：分析最后推》荐了桩基础最—终沉降量计算的经验！修，正系数考《虑应力？扩散以及不考虑【应力扩散的实体【。深基础方《。法计：算，沉降量和沉降—计算深度都有差【异从统计意义上沉降！。量计算的经验修【正系数差异不大【 ： ： 8.5.16】  20世纪80年！代上海市开始采用为！控制沉降而设置【桩，基的方法取得显【著，的社会？经济效益目前—天津、湖《北、：福建等省市也相继】应用了上述方法开】发这种方法》是考虑桩、土、承台！共同工作时基础的承！载力可以满足要【求而下卧层变形过】大此时采用摩擦型桩！旨在减少《沉降以满《足建筑？物的：使用：要，求以控制沉》降为：目的设置桩》基是指直接用沉【。降量指标来确定【用桩的数量能否【。实行这种设计方法必！须要有当地的—经验特别是符—合当地工程实践的桩！基沉降？计算：方法直接用》沉降量确定》用桩数量《后还必？须满足本条所规定的！使用条件和构造措】施上述？方法的？基，本原则有三点 】     一！、设计？用桩数量可以根据沉！降控制条件即允【许沉降量计算确【定 【    二》、基础总安全度【不能降低应按—桩、土和承》台共同作用的—实际状态来》验算桩土共同—工作是一个复—杂的过程随着—沉降的发展桩、【土的荷载《分担不断变化作为】一种最不利状态的】控制桩顶荷载可能】接近：。或等于？单桩极限承》载力为？了保证桩基的安全】。度规定按承载力特征！值计算？的桩群承《载力与土承载力之】和应：大，于或等于作用—的标准组合产生【的作用在桩基—承台顶面的竖向力】。与承：台，及，其上土自重之和 ！ ：     三、】为保证桩、土—。和承台共同工作应采！用摩擦型桩使桩【基产生可以容许【的沉：降承台？底不致脱空》在桩基沉降》过程：中充分发挥》桩端持力层的抗力同！时桩端还要置于相对！较好的？土层中防《止沉降过大达不到】预期控制沉降的【目的为保证》承台底不《脱空：当承台底土为欠【固结土？或承载？。力利用价值不大的】软土时尚应对其进行！处理 】8.5.《18  本》条是桩基承台—的弯矩计算 【 ？     1 【 承台试件》破坏过程的描述 ！ ？     中国石化！总公：司洛：。。阳设：计院和郑州工学【院曾就桩台受弯问】。题进行专题研究试】验中发现凡属—抗弯破坏的》试件均呈梁式—破坏的？特点四桩《承台试件采》用均布方式》。。配筋：试验时初始裂—缝首先在承台两个对！应边的一边或两边】中部或中部附近【产生之？后在两个方向交替发！展并逐渐演变成各种！复杂的裂缝而向承】台中部合拢》最后：形，成各种不《同的破坏《。模式三桩承台试件是！采用梁式《配筋承？台中部？因，无配筋而抗》裂性能较差初—始裂缝多由》承台中部开始向外发！。展最：后形成？各种不同的破坏【模式：可以：得，出不论是三桩试件】还是四桩试件—它们在开裂》破坏的过程中—总是在两个方—。向上互相《交替承担上》部主要荷载而不【是，平均承？担也即是交替起着】梁的作？用  】   2  —推荐：。的抗弯计算》公式 《     通！过对：众，多破坏模式的理论分！析选取图4》9所示的四种—典，模型式作为公式推导！的依据 】 《 图49 承台！破，坏模式 【 (a)四—桩承台？；(b)《等边三桩《承台(一)；(c)！等边三桩承台(二】)；(d《)等腰三桩承台 】。   【      —。1，)图49a四桩承】台，。破坏模？。式系：屈服：线将承台分成很【规则：的若干块几何块体设！块体为刚性的—变形略去不计最【。大弯矩产生于屈服线！处该弯矩《。全部由钢筋》。来承担不考虑混【凝土的拉力作用则利！用极限平衡》方法：并按悬臂梁计算 ！ 《Mx：＝∑：(N：i，yi) 》 My＝∑(！Nixi《) 》       】  2？)图49b是等边】。三桩承台具有代表性！的破坏模式》可利用钢《筋混凝土板的—屈服线理论按机动法！的基本原理来推导公！式得 ？ 《       【      — (1)     ！      】       ！  由图49c的】等边三桩《承台最不利破坏【模式可得另一个公】。式即 — — ，      — ，式(1)考虑屈【。服，线，产生在？柱边过于《。理想化；式(2)未！考虑柱子的约束【作，用是偏于《安，。全的根据试》。件破坏的多数情况采！用(1)、(—2)二式的平均值】为规范的推》荐公式(8.—5.18-》3) ？ 《 ，  【    《   3)由图【49d等腰三—桩承台典型的屈【服线基本上都—垂，直于等腰三桩承台】的两：个腰当试《件在长跨产生开【裂破坏后才在—短跨内产生裂缝因】此根据试件的破【坏形态并考虑梁的约！。束影响作用按梁【的理论给出计算【公式： — 《     —  式？(，3)未考虑柱子的】。约束影响偏于安全；！而式(4)考虑【屈服线通过往—。边缘处又不》够安全？今采用两式的—平均值作为推荐公式！(8.5《.18-4) ！ 【  ？ ，。  上述所有三桩承！台计算的M值—均指由柱截面形心到！相应承台边的—板带宽度范围内的】弯矩因而《可，按此相应宽度采用】三向配筋 ！ 8.5.》19  柱对承台的！冲切计算方法本【规，范在编制时曾考【虑了以下两种—计，算，方法方法一》为冲切临界截面取】柱边0.5h—0处当冲切临界【截面与桩《相交：时冲：切力扣除相交那部】分单桩？。承载力采用这种计】算方法？。的国：家有美？国、新西兰我—国2：0世纪90年—代前一些设计单位】亦多采用此法；【方法二为冲切—锥体取？柱边或？承台变阶处至相应桩！顶，内边缘连线所构【。。成的锥体并考虑了】冲，跨比的影响原苏联】及我国？建筑桩？基技术规范JGJ】 ，94均采《用这种方《法计：算结果表明》这两种方《法求得的柱对—承台冲切所需的有】效高度是《十分接近《的相差？约5％左右》考虑到方法一在计】算过：程中需要扣》。除冲切临界截面与柱！。相交那部分面积的】单桩承？载力为避《免，计算上繁琐》本规范推荐采用【方法二 》   — ， ，本规范公式(8.5！.，1，9-1)中》。的冲：切，系数是按λ＝1时】与我：国现行混凝土结构设！计，规范GB《。 50010的受】冲切承载力公式相衔！接即冲切破坏锥体与！承台底面的》夹角为45°—时冲切系数α＝0.！7提出来的 】  《   图50及【图5：1分别给出了采【用本规范《和美国ACI 31！8计算？。的一典型九桩承台内！柱对承台冲切—、角桩对承台冲【切所需的承台有效】高度：比较表其中》桩径为800mm】柱距：为2：400mm方柱【尺寸为1《550mm承—台，宽度为6400【mm按本规范算得】。的承台有效高度与美！国ACI《 3：18规范相》比，较略偏于安》全，但是美国钢筋混凝土！学会CRSI手【册认为？由角桩荷载引—起的：承台角隅45°剪切！破坏较？。。之角桩冲切破坏更】。为不利因此尚需验】算距柱边h0—承，台角隅？4，5°处的抗》剪强度 ！8.5.20 【 本条为强制性【条文桩基承台的【柱，边、：变阶处等部位—剪力较大应进行【斜截面抗剪承载力验！算 ： 】。 图51— 角桩对承台冲【切承台有效高度比】较 《 8《.5.21  桩】。基承台的抗剪计算】在小剪跨比的条件下！具有深梁的特—征关：于深梁的抗剪问题】近年来我国已发【表了一系《列有关的抗剪强度】。试验报告以及抗剪承！载力：计算文章尽管文章】中给出的抗剪—承载：力的表达式不尽【相同但结果具—有很好？的一致性本规范提】出的剪切《系数是通过分析【和比较后确》定的它已能涵盖【深梁、浅梁不同条】件的受？剪承载力图5—2给出了一》。典型的？。九，桩承台？的，柱边剪？切所：需的：承台有效高》度比较？表按本规《范求得的柱边剪切】。所需的承台有效【高度与？美国ACI》 318规范求得】的结果是相当接【近的 《 ： 【 图52 柱边剪】切，承台有效《高度比较 —。。 8》.，。5.2？2  本条为—强制性？条文桩基承台与【。柱、桩交界处承受】较大的竖向力设计】时应进行局》。部受压承《载力计？算 8.！5，.2：3  承台之间的连！。接通常？。应，在，。两个互相垂》直的：方向上？设置：连系梁对《于单层工业厂房排】架柱基础横向—跨度较大、设置【连，系梁：有困难可仅在纵【。向设置连系》。梁在端部应按基础】设计要求《设置地？梁 ？