： ：8.5  桩—基，。础，。 【 8.5.1 【 摩：擦，。型桩分为端承摩擦桩！和摩擦？桩端承摩擦桩的桩顶！竖，向，荷载主要由桩—侧阻力承受；摩擦桩！的桩端阻力可—忽略：不计桩顶竖》向荷载全部由桩【侧阻：力承：受端承型桩分为摩】擦端承桩和端—承桩摩擦《。端承桩的桩顶竖向荷！载，主要由桩端阻—力，承受；端承桩—的桩侧？阻，力可：忽略不计桩》顶竖向荷载全部由桩！端阻力承受 ！ 8.5.2 】 同一结构单元的】。桩，基由：于采用压缩性差【异较大的持力—层或部分采用摩擦桩！部分采？用端承桩常引—。。起较大？不均匀沉降导—致建筑物《构件开裂或建筑【物倾斜；在》地震荷？载作用下摩擦桩和端！承，桩的沉降不》同如果同一结—构单元的桩基同【时采用部分摩擦桩】。和部分端承》桩将导致结构产生较！大的不？均匀沉降 ！     岩溶地】区的嵌岩桩在成孔】中常发生漏》浆、塌孔和埋钻【。现象给施工造成【困难因？此应首先《考虑利用上覆—土层作为桩端持力层！的可行性《利用：上覆土层作为桩【。端持力层《的条件是上覆土层】。必须：是稳定的土》层其：承载力及厚度—应满足要求》上覆土层的稳定性】的判定至关重—要在岩溶发育区【当基岩上《覆土：层，为饱：。和砂类土时应—视为地面易塌陷区】不得：作为建筑场地必须用！作建筑场《地时可采用嵌岩【端承桩基《础同：时采取？勘探孔注浆等辅助】。措施：基岩面以上为黏性土！层黏性？土有一定《厚度且无土洞存在或！可溶性岩面上有【砂岩、泥岩等—非可：溶岩层时上覆土层可！。视为：稳定土层《当，上覆黏？性土：在岩溶水上下交替变！化作用下可能形成土！。洞时上覆土层—也应视为不》稳定：土，层 》 ：    在深—厚软土中当基坑开挖！较深时基底土的【回弹可引起桩—身上浮、桩身—开裂影响《单桩承载力和桩身】耐久性应引起高度重！视设计时应考—虑，加强桩？身配筋、支护—结构设计《时应：采取防止基底隆起】的措施同时应—加强坑底隆起—的监测 】   ？  承台及地下室周！围的回填《土质量对《高，层建筑抗震性—能，的影响较大规范均】规定了填土》压实：系数不小于0—.94？除要求施工中采取】措，施尽量？保，证填土质量外可考】虑改用灰土回填或增！加一至两层混凝土水！平加强条带条带厚度！不应小于0.—5m 《 ， ？    关于桩【、土、承台共同工作！问题各地区根据工程！经验有不同的—处理方法《如混凝土桩复—合，。地基、复合桩基、】减少沉？降的桩基、桩基的】变刚度调平》设计等实际操作中】应，根据建筑物的要求】和，岩土工程《条件以及工程经验】确定设计参数无论采！用哪种模式》承台：下土：层均应？当是：稳定土？层液化？土、欠固《结土、高灵敏度软】土、新填土等—皆属于不稳定—土层：当沉桩引起承台土】体明显隆起时也不】。宜考虑承台底—土，层的抗力作用— 》 8.？5.3  本条规】。定了摩擦型桩—的桩中心《距限制条《件主：要为了减少摩擦【型桩：侧阻叠加效应—。及沉桩中对邻桩的】影响对于密》集群桩以及挤土型】桩应加大桩》距非挤土桩当—。承台下桩数》少于9根且少—于3排时桩距—可不小？。于2：.5d？对于端？承型：桩，。特别是非挤土端【承桩和嵌岩桩桩距】的限制可以》放宽 【     》扩底灌注桩的扩底】直径不应大》于，桩身直径的》3倍是考虑到—扩底施工的难易【和安全同时需要保】。持桩间土的》稳，定 【    桩端进【入持力层的最小深】。度主要是《考虑了？在，。各，类持力层《。中成：桩的：可能性和难》易程度并保证桩【端阻：力，的发挥？ ，     ！桩端进入《。破碎岩？石或软？质岩的桩按一般【桩来：计算桩？端，进入持？力层的深度桩端【进入完整和较完整】的未风化、》微风化、中等风【化硬质岩石时入岩施！工困难同《时硬质岩已》提供足够的》端阻：力规范条文提出【桩周边嵌岩最小【深度为0.5—m 【    《桩身：混凝土最《低强度等级》与桩：身所处环境条—件有关有关岩土【及地下？水的腐蚀性问—题牵涉腐《蚀源、腐蚀类别、】性质、程度、—地下水位变化、【桩身材料等诸多【因素现行《国家标准岩》土工：程，勘察规范GB 50！。021、混凝—土结构设《计规范GB —5001《0、工业建》筑防腐？。蚀设：计规范GB —50046、混凝土！结构耐久性设—计规范G《B/T？ 50476—等不同角度作—。了相应的表述和规】定，。  【   ？。为，了便于？操作本条将桩—。身，环境划分为非腐【。。蚀环境(包括微腐蚀！环境)和腐蚀—环境两大类对非【腐蚀环境中》桩，身混凝土强度作了明！确规定腐蚀环—境中的桩身混凝土强！。度、材料、最小水】泥用量、水》灰比、抗渗》等级等还应符—合相关规范的—规定 】    《桩身埋？。。于地下？不能进行正常—维，。护和：维修必须采取—措施保证其使—用寿命？特别：是许多情况下桩【顶附近位《于，地下：水，位频繁变化区—对桩身混凝土及钢筋！。的耐久性应引起【重视 【     》灌注桩水下浇—筑混凝土《目前大多采用商品】混，凝，土，混凝土各项性能有】保障的？条件下可《将水下浇筑》混凝：土强度等级达到【。C45 【     当【场地位？于坡地且桩端持力】层和地面坡》度超过10》％时除应进行场地】稳定验算《并考虑挤土桩—对边坡？稳，定的不利影》响外桩身尚应通【长配：筋用来？。增加桩身水平抗【力关于通长配筋的】理解应该是钢筋【长度达到设》计要求的持》力层需？要的长度 】     采【用大直径长灌注桩时！宜将部分构造钢筋通！。长设置用以验证孔】径及孔？深 8】.5.6  为【保证桩基设》计的可靠性规定【。除设计等级》为丙级的《建筑：。物外单桩《竖，向承载力特征值应采！。用竖向静载荷试验确！定，  【   设计》等级为丙《级的建筑物可根据】静力触探《或标：准贯入试验方法【确定单桩竖向承【载力特征值》用静：力触探或标》准贯入？方法确定单桩承载】力已有不少地—区和单位进行过研】究和总结取得—了许多宝《贵经验其他原位测试！方，法确定单桩竖向承】载力的经验》不足规范未推—荐确定单桩竖向承】载力时应重视—类似工程、邻近【工程的经验 ！     试【桩前的初步设—计规范？推荐了通用》的估算公式》(8.5《.6-1《)式中侧阻、端【。阻采用特《征值规范《特，别注明？。侧，。阻、端阻特征值应由！当地载荷《试验结果统》计分：析求得减少》全国采用同一—表，格所带来的误差 】   【  嵌入完整和较完！整的未风化、微风化！、，中等风化硬质—。岩石的嵌岩桩—规范给出了单桩竖】向，承载力特征》值的估算《。式(8？。.5.6-2—。)只计端阻简化计】算，的意义在于》硬质岩强《度，超过：桩身混凝土强—。度设计以桩身—强度控制《桩长较小时再—计入侧？。阻、嵌岩《阻力等？已，无工程意《义当然嵌岩》桩并不是不存在侧】阻力有时侧阻—和嵌岩阻力》占有：。很大的比例对于嵌入！破碎岩和软质岩【石中的桩单桩—。承载力特征值则按】公式(8.5—。.6-1)进行【估算  ！   为确保大直】径嵌岩桩《的设计？可靠性必《。须确定桩底一定【深度内岩体性—状此外在《桩底应？力扩散范围内可能】埋藏有相对》软，弱的夹？层甚：至存在洞隙应引【起足够注意岩—层，表面：往往起伏不》平有隐伏沟槽存【在，。特别在碳酸》盐类岩石地区—。岩面石芽、》溶槽密布此时—桩端可能落》于岩：面隆起或斜面处【有导致滑《移的可能因》此规范规定在桩【底端应力扩散—范围内应无》岩体临空面存—在，并确保基底岩体的稳！定，性实践证明作为【基础施工图设计依据！的详细？勘察：阶段的工作精—度满足不了这类【桩设计施工的要求因！此当基础方》案选定之《后还应根据桩位及要！求进行？专门性的桩基—勘察以？便针对各个》桩的持力层选择入岩！深度、确定承载【力并为施工处理【等提供可靠依据 】 8.【5.7？、8.5《。。.8：  单桩水》平承载力《与诸多因素相关单桩！水平承？载力特征值应由【单桩水平载荷试【。验确定 》 ： ，     规范特】别写入了带承台桩】的水平载荷试验桩】基抵抗水平力很大】程度上依赖于承台侧！面抗力带承台桩基的！。水平载荷试验能反映！桩基：在水平力作》用下的实际工作状】况， ，。    】 带承台桩基水平载！荷试验采用慢速维】持荷载法用以确【定长期？荷载下的桩》基水平承载力—和地基土水平反【力系数加载分级及】每，级荷载稳定标—准可：按单桩竖向静载【荷试验的办法—当加载至桩身破坏】或位移超过30【mm～40mm(软！土取大值)时停【止加载？卸，载按2倍加载等【级，逐级卸载每30mi！n卸一级载并于每次！卸载前测读位移 ！     】根据：试验数据绘》制荷载位移H0-】X0曲线及》荷载位？移梯度H《0-：(△X0/△H0)！曲线取H0》-(△X0/△【H0)曲线的第一】拐点为？临，界荷载取第二拐【点或H0-》。X0曲线的陡降起点！为极限荷载若桩【身，设有应力测读—装，置还可根《。据最大弯《矩点变化特征—综，合判定临界荷载【。和极限？荷载 —     对于重！要工程可模拟承台顶！竖向荷载的实际【状况进行试》验 ：。     ！水平荷？载作用下桩基内【各，单桩的抗力分配与桩！数、桩距、桩身刚】。。度、土质性状、承】台形式等诸》多因素有关》 —    水》平力作用下的—群，桩效：应的研究工作不【深入条？文规定了水平—力作用面的桩距【较大时桩《基的水？平承载力可视为各】单桩：水平承载力的总【和实：际上在低桩》承台的前提下应注】重采取措施充分发】挥承台底面及侧面土！的抗力作用》加强承台间的—连系等当承》台周围填《土，质量有保证时—应考虑土的抗力作用！按弹性抗力法进行计！算 —  ：   用《斜桩来抵抗水平力是！一项有效的》。措施在桥梁》桩，基中采用《较多但在一般工【业与用民建》筑中则很少采用【究，其原因是《依靠承台埋深大多】可以解决《水平力的问题— 》 8.5《.9  《单桩抗拔《承载力特征值应【通过单？桩，竖向：抗拔载荷试验确定并！。应加载至破坏试验数！量，。同条件下《的桩不应《少于：3根且不应少于总】抗拔桩数的1—％ 《 ？8.5.《10  本条为【强制性条文为避【免基桩在受力过【程中发生桩身—强度破坏桩基设【计时应进行基桩的】桩身：。强度验算确保桩身】。混凝土强度满足【。桩的承载力要求 】 8—.5：.11 《 鉴于桩身》强度计算中并未考虑！荷载偏心、弯矩作用！、瞬：时荷载的影响—等因素因此桩—。身强度设计》必须留有一定富裕在！确定工？作条：件，系数时考虑》了承台？下的土质情况抗震】设防等级《、，桩，长、混凝土浇筑【方法、混凝土—强度等级以及桩【型等因素本次修【订中适当提高了灌注！桩的工作《条件系数补充了预】应力：混，凝土管桩工作条件系！数考：。虑到：高强度离心混凝【土的：延性差、加之沉【桩中：对桩身混凝土的【损坏、加工》。过程中已对桩身【施，加轴向预应力等【因，素结合日本、—广东省？的经验将工》作，条件系数《规定为0《.5：5～：0.65 ！     日本【、美国及广东省等规！定管桩允许》承载力(相当—于承载力特征值)】应满足下式要求 ！ 《Ra≤？0.25《(ƒcu,》。k－σ？pc)AG ！ ， 式中ƒc》u,k桩身混凝土】立方体抗压强度【；， ，    】。   ？σpc桩身》混凝土有效预应力】值(约为4M—P，a～10MP—a)； 】       【AG桩身混凝土【横截面积 — Q≤—0.33(ƒcu,！k，－σpc)》AG 】ƒcu,k＝—。[2.1《8(C60)～【2，.23(C8—0)]？ƒc —     P【HC桩 】 Q≤0.33【(，。2.：23ƒc－σp【c)A？G， 《     当σ】pc＝？4MP？a时 【。 Q≤0.33【(2.？23ƒc－》0.11ƒc—)AG 【 Q≤0.69】9ƒc？AG ？   【  当σpc—＝10MPa—时 ： Q≤【0.33(2—.23？ƒc－0.28【ƒc)？。AG Q！≤，0.644ƒcA】G ？ 《    PC桩 】 《。 Q：≤0.3《3(2.1》8ƒ：c，－σpc《)AG ！    当σpc＝！4MPa时 【 《Q≤0.3》。3(2.18—ƒc－0.14【5ƒc？)AG 《 Q≤0.！67ƒcA》G 《。     当σ！pc＝10MP【a时 】Q≤0.33—(2.1《8ƒ：c－0.《36ƒc)A—G ： ？ Q≤0.6ƒc！AG 【  ：   考虑到—当前管桩生产—质量、软土中的抗】震要求、沉桩中桩】身混凝土《受损以及《接，头焊：接时高温对桩身【混凝土的损伤等因素！将工作条件系数定为！0，.55？～0.6《5，是合理的 【 ？8.5.《12  非腐蚀性】环境中的《抗拔桩？。桩身裂缝宽》度应满足设计—要求预应力混凝土】管桩因增加钢筋【直径有困难考虑其】。钢筋直？径较小耐久性差【所以裂？缝控制等级》应为二级即混凝土】拉应力不应超过【混凝土抗拉强度设计！值， 》     》腐蚀性环《。境中：考虑桩身钢筋耐【久性：抗拔桩和受水平【力或弯矩较大的桩不！允许桩身混》凝，土出现裂缝预应力】混凝：土管桩裂缝等级应】为一级(即桩身混】凝土不出现拉应力)！。 ：     】预应力管桩作—为，抗拔：。桩使用时近期—出现了数起桩—。身抗拔破坏的事故主！要表现在主筋墩头与！端板连接处》拉脱同？时管桩？的接头焊缝》耐久性也有》。问题：因此在抗拔构件中】应慎用预应力混凝土！管桩必须使用时应】考，虑以下几点 —   【  1  预应【力筋必须锚入承【台； ？  —。   2  截桩】后应考虑《预应力损失在预应】力损失段《的桩外围应》包裹钢筋混》凝土； 】  ：。  ： 3  《宜采用单节管桩；】 《 ，     4  】多节管？桩可：考虑通长灌》芯另：行设置通长》的抗拔？钢，筋或将抗拔承—载力留有余地防止墩！头拔出 ！ ，。  ： 5  端板与钢】筋的连？接强度应《满足抗拔力要求【。 —8.：5.13《。。  本条为强制性】条文地基基础设【计强调变形控—制原：。则桩基础也应按变形！控制原则《进，行设计？。本条规定了桩基【沉降计算《的适用范围》以及：控，。制原则 — 8.5—.15  软土中】摩擦桩的桩基础沉】降计算是一》个非常？复杂的问题》纵观许多描述—桩基实？际沉降和沉降—发展过程的文献【可知土体中桩—基沉降实质是由【桩身压缩、桩端刺】入变形和桩端平面以！下土层？受群：桩，荷载共同作用—产生的整《体压缩变形等多个主！要，。分量组成摩擦—桩基础的沉》降是历时数年、甚】至更长时间才能【。完成的过《程加荷瞬《间完成的沉降只【占总：沉降中的小部—分大部分沉降都是与！时间发展有关的沉降！也就是由于》固结或流变产—生的：沉降因此摩》擦型桩基础》的沉：。降不是用简单的弹】性理论？就，能描述的问题这【就是为？什么依据弹》。性理论公《式的：各种桩基《沉降计算方》法在实际工程—的，应用中往往》都与实测结果—存，在较：大的出入即使—经过修正两》者也只能《在，某一范围内比较接近！的原因 ！    《。近年来越来越多的】研究人员和设计人】员理解？了目前借用弹—。性理论的公》式，计算：桩基沉降实质是一】种经验？拟合方法 —  》   从经验拟合】这一观点《出发：本规范推荐Mind！。li：n方法？和考虑应力扩散【。以及不考虑应力扩】散的实体《深基础方法修订组收！集了部分软》土地区62栋房屋沉！降实测资料和工程】。计算资料将大量【实际工程的长期沉降！观测资料与各种计算！方法的计《算值对比经过—统计分析最后推【荐了桩基础》最终沉降量计—算的经验修正系【数考虑应力扩散【以，及不考虑应力扩散】的实体深《基础方？法计算？沉降：量和沉降计算深度都！有差异从统》计意义上《沉降：量计算？的经验修《。正系数差异不—大 》 8.5.1【6  20世纪80！年代上海市开始采用！为控制沉《降而设置《桩，基，的方法取得显著【的，社会经济《效益目前天津、湖】北、福？建等：省市也相继应用了】上，述方法开发这种方】法是考虑桩》、土：、承：。台共同工《作时基？础的承载力可—以满足要《求而：。下卧层变形过大此时！采用摩擦《型桩旨在减少—沉降以满足建—筑物的？使用要求以控制沉】降为：目的设置桩基是指】直接用沉降量指标来！确定用桩的数量【能否实行这》种设：计方法？必须要有当地—。的，经验特？别是符合当地工程】实践的桩《基沉降计算方法直】接用沉降量确定【用桩数量后还必【须满：足本条？所规定的使用条【件和：构造措施上述方【法的基本原》则，有三点 《 ：   》  ：一、设？计用：桩数量可以根—。据沉降控《制，条件即允许沉降量计！算，确定 ？     ！二、基础《总安全？度不：能降低应按桩、土和！承台共同作用—。的实际？状态来验算桩土共同！工作是一个复杂【。的过程？随着沉？降的：发展：桩、土？的荷载分担不断变化！作，为，一种最不利状—态的控制桩顶荷【载可能接《近或等于《。。单桩极限承载力为了！保证桩？基的安全《。度规定按承载力特征！值计算的桩群承【载力与土《承载力之和应—大于或？等于作用的标准【组合产生的作用【在桩基承台顶面的竖！向力与承台》及其：。上土自重之》和 【    《三、为保证》桩、土和《承台共同工作应采】。用摩擦型桩使桩基产！生可以？容许的沉降承—台底不致脱》。空在桩基沉降过程】中充分发《挥桩端持力》层的抗力《。同时：桩端：。还要：置于相对较》好的：。。土层中防止》沉降过大达不到【预期控制沉降的目的！为保证承《台底不脱《空当承？台底土？为欠固结土或承载】。。。。力利用价值不大的软！土时尚应对》其进：行处理 】 8.？。5.1？8  本《条是桩基承台—的弯矩计算》 ：     】1  ？承台试件破坏过【程的描述 【 ：  ：   中国石化总】。公司洛阳《设计院和《郑州工学《院曾就桩台受弯问题！进，行，专题研究试》验中发现凡属抗弯破！坏的试？件，均呈：梁式破坏的特点四】桩承台？试件采用均》布方式配《。筋试验时初始—。裂缝：首先在承台两个对应！边的一边《或两边中部或中部附！近产生之后在—两个方？向交替发展并逐渐演！变成各种复》杂，。的裂缝而向承—台中部合拢最—后，形成各种不同—的破：。坏模式三桩》承台试件是采—用梁式配《筋承台中部因—。无配筋而抗裂—性能较差初始裂缝】多，。由承台？中部开始《向外发展最后形【成各种不同的破坏】模式：可以得出不论是三】桩试件还是四桩【。试件：。它们在开裂破坏的过！程中总是在》两个方向上》互相交替承担上【。部主要荷载而不是平！均承担也即是—。交替起着《梁的：作用 【     2  推！荐的抗弯计》算公式 — ？    通过对众多！破坏模式的理论分】析选取图4》9所示的四种典模型！式作为公式推导的依！据 》。 ？ 图49】 承台？破坏模式 】 ：(a)四桩承—台；(b)等边三】桩承：台(一)；(c)等！边三桩承台》(二)；(d)等腰！三桩承台 — ？     》。    1)图4】9a四？桩承台破坏模式【系屈服线《将承台分成很—规则的？若干块几何块体设块！体为刚？性的变？形略去不计最大弯】。矩产生于《屈服线？。处，该，弯矩：全部由钢《筋来承担不考虑混】凝，土的拉力作用—则利用极《限，平衡方法并按悬【臂梁计算 ！ M：x＝：∑(：Ni：。yi) ！My＝？∑(Nixi)【    ！。 ，  ：  2)《图49b是等边三桩！承台具有代表性【的破坏？模式可利用》钢筋混凝土板的屈服！线理论按机动法的基！本，原，理来推导公》式，得  】   ？      — ，  (1《)  ？   ？   ？  ：。 》   ？。      —由，图4：9c的等边三桩承台！最不利破坏模式【可得另一个公式【即 ？。 ！       式(！1)考虑屈服线【产生在柱《。边过于理想化；【式，(2)未考》虑，柱子的约束》作用是偏于安全【的根据试件破—。坏的多数《情况采用(1)、】(2)二《式的平均值为规范】的推荐公式(8.】5.18《-3) 》 —      ！ ，  3)由图49d！等腰三桩承》台典型的屈服—线基本上都垂直【于等腰三《桩承台的两个—。腰当试？件在长跨《产，生，开裂破坏后才在短跨！内产生裂《缝因此根据试件的】破坏形态并考—虑梁的约《束影响作用》按梁：的理论给出计算公】。式 《 】      —。 式：(3：)未考虑柱子的约】。束影响偏于安全；而！式(4？)考虑屈服线通过】往边缘？处又不够安全今采用！两式的平均值作【为推荐公式(8.】5.18-4) ！ 《。  【   上述所有三】桩，承，台计：算的M值均》指由柱截面形心到】相应承台边》的板带宽《度范围内的弯—矩，因而可按《此相应宽度采用三】向配筋？ 8.】5.19  柱对承！台的冲切计算—方，法本规范在编制时】曾考虑了以下—两种计算方》法，方法一为冲切临界】截面取柱边0.5h！0处当冲《切，临界截？面与桩相交时冲切】。力扣除相交那—部分单桩承载力采用！这种计算方法的【国家有美国、新西兰！我国20世》纪90年《。代前一些设计单位】亦多：采用此法；》方，法，二为冲切锥体—取柱边或承台变阶】处，至相应桩顶内边缘连！线所构成《的锥体并《考虑了冲《跨比的影《响原苏联及我国建筑！桩，基技术规范JG【。J 94均采用【这种方法《计算结果表》明这两种方法求得的！柱，对承台冲切所需【的，有效：。高度是十分》接近的相差约5【％左右考虑到—方法一在《计算过程《中需要？扣除冲切临界截面】与柱相交那部分面】积，的单桩？承载力为避》免计算上繁琐本【规范推荐采》用方法二 】  ？   本规范—。。公式(8.5—.19-1)中的】冲切系？。数是按λ＝》1时：与我国现行混凝【土结：。构设计规范GB 5！。0010的受冲【切承载力公》式相衔接《即冲切破坏锥体与承！。台，。底面的夹角》为45°《。时，冲切系数α》＝0.7提出—来的 】    图50【及，图5：1分：别给出了采用—本，规范：。和美国ACI 【318计《算的一？典型九桩承台—内柱对承《台冲：切、角桩《对承台冲切所需【的承：台有效？高度比较表其中桩径！为800mm柱【距为2？400mm方柱尺】寸，为1550mm承】台宽度为《6400mm—按本规？范，算得的承台》有效高度与美国AC！I 318》规范：相比较略偏于—安全：但是美国钢筋混【。凝土学会《。CRS？I手册认为由角【桩荷载引起的承台】角隅45°剪切【破坏较之角桩冲切】。破坏更为不》利因此？尚需验算距柱边【h0承台角隅4【5，°处的抗剪强度【 8.】5.20  本条】为强制性条文—桩基承台的柱边、变！阶处等部《位剪力较大应进行斜！。截面抗剪《承载力验算 【 ！ 图51 角桩对】承，台冲切承《台有效高度比较【 8.5！。.21  桩基承台！的，抗剪计算在》小剪跨？比的条？件下：具有深梁的特征关于！深，梁的抗剪问题近年】来我国已发》表了一系列有关的抗！剪，强度：。试验报告以及抗剪承！载力计算文》。章尽管文章中给出】的，抗剪承载力的—表达式不尽相—同但结果具有—很好的一致性本【规范提出的剪切系】数是通过分析和比较！后确定的它已能涵盖！深梁：、浅梁不《同条件的受剪承载力！图52给出了一【典型：的，。九桩承台的》柱边剪切《所需的承台》有效：高度比较表按本【规范求得《的柱边剪切》所需的承台有效高度！与美国AC》I， 318规范求得的！。结果是相当接近的 ！ ： — 图52 柱边！剪切：承，台有效高度比—较 》 ：8.5.《22 ？ 本条为《强制性条文桩—基承台？与柱、？桩交界处承受较大的！竖向力设《计时：应，进行局？部受压承载力计【。算 【8.5.23—  承？台之间？的连：接通常？应在两个互相—垂直的方向上设【置，连系梁对于》单层工业厂房排架】柱基础横向跨度较】。大、设置连系梁【有困难可仅》在纵向设《置连系梁在端—部应按基础设—计要求设置地—梁 ？