8.5  ！桩基础 》 8.5！.1  摩擦型桩】分为端承《摩擦桩和摩擦桩【端承摩擦桩的桩顶竖！向荷载主要由桩【侧阻力承受；摩【擦桩的桩端阻力【可忽略不计桩—顶竖向荷载全部【。由桩侧阻力承受【。端承型桩分为摩擦】端承桩？和端承桩摩擦端【承，桩的桩顶竖》向荷载主要由桩端】阻力：承，受；端承桩》的桩侧？阻力可忽略不—计桩顶竖向荷载全】部由桩端阻力承【受 8.！5.2  同一【结构单元的桩基由于！采用压缩性差异较大！的，持力：层或部分采》用摩擦桩《部分采用端》承桩：常引起较大》。。不均匀沉降》导致建筑物构件开】裂，或建：筑物倾斜；在—地，震荷载作用下摩擦桩！和，端承桩的沉降不同】如果同一结构单【元的桩基同》时采用？部分摩？擦桩和部分端—承桩将导致结构【产生较？大的不均《匀沉降 《   【  岩溶地区的嵌岩！桩，在成孔中常发生漏】浆、塌孔和埋钻现象！给施工造成困难因】此应首先考虑利【用上覆土层》作为桩端持力层的】可，行性利用上覆—土层作？为，桩，。端持力层《的条：件是上覆《。土层：必须是稳定的土【层其承载《力及厚度应满足要】求上覆土层的—。。稳定性？的判定至关》重要在岩溶发育区】当基岩上覆》土层为饱和砂类土】。。时应视为地面易【塌陷区不得作为建】筑，场地必须用作建筑场！地时可采用嵌岩【端承桩基础同时采】取勘探？孔注浆等《。辅助措？施基岩面以上为黏】性土层黏性》土有一定厚》度且无土洞存—在或可溶《性岩面？上有砂岩、泥岩等非！可溶岩？层时：上覆土？层，可视为稳定土层【当上覆？。黏性土在岩》溶水上下交替变【化作用下可能形成土！洞时上覆《土层：也应视为不稳定【土层： ？   》  ：在深厚？软土中？当基坑开挖较深时】基底土的回》弹可引起桩》身上浮、桩身—开裂影响单桩—承载力和桩身耐久】性应引起高度—重，。视，设计时应考》虑加强？桩身配筋、支护结构！设，计时应采取防止基】底，隆起的措施》同时应加强坑底【隆起的监测 ！。    》。 承台及《地下室周围的回填土！质量对高层建筑抗】震性能的影响较大规！范均：规定：。了填土压实》系数不小于0.94！除要求？施工：。中采取措《施尽量？保证填土质量外可】考虑改用灰土—回填或增加一至【两层混？。凝，。土水平？加强：条带条带厚》度不应小《。于0.5m 】。     【关于桩、土、承台】共同：工作问？题各地区根据工程】经验有不同的处【。理方法如混》凝土桩复合地基【、复合桩基、减【少沉降的桩》基、桩基《。的变刚度调》平，设，计，等实际操作中应根】据建筑物的要求【和岩土工程》条件以？及工程经验确定设】。计参数无论采—。用哪种？。。模式承台下土—层均应？当是稳定《土层：液化土、《欠固结土、高灵敏度！软土、新填土等【皆，。属于不稳定土层当沉！桩引：起承台土体明显【隆起时？也不：宜考虑承台底土层的！抗力作用 ！ 8.5.3 【 本条规定了—。摩擦型桩《的桩：。中心距限《制条件主要为—了减：少摩擦？型桩侧阻叠加效【应及沉桩中对邻桩】的影响对于密集群】桩以及挤土》型桩应？加大桩距《非挤土桩当承台【。下桩数少于9根且少！于3排时《桩距：可不：小于2.5d对于端！。承型桩特别是非【。挤，土端：承桩和嵌岩》。桩桩：。距的限制可以放宽 ！。     ！扩底灌？注桩：的扩底直径》不应大于桩身直径】的3倍是考》虑到扩底施工的难】易和安全同时需要】保持桩间土的稳定 ！。 ：     桩】端进入？持力层的最》小深度主要》是考虑了在各类【持力层中成桩的可能！性和：难易程？度并保证《桩端阻力的发挥【 《     —。桩端进入破碎—岩石：或软质岩的桩按一般！桩，。来计：算，桩端进入持力层【的深度桩端进入完整！和较完整的未风【化、微风化、—中等风化硬质岩石时！入岩：施，工困：难同时？硬质岩已提》供足够的《端阻力？规范条文提出桩周边！嵌岩最小深度为0】.5m ！    桩身混【凝土最低强》度等级与桩身—所处环境条件有关】。有关岩土及地下水的！腐蚀性问题牵—涉腐蚀源《、腐蚀？类别、性《质、程度、地下【水位：变化、桩身材料等】诸多因素现行—国家标准岩土—工程勘察规范G【B 50021、】混凝土结构设—计规范GB 50】010、工》业建筑防腐蚀设计规！范GB 5》0046、混凝土】结构耐久性设—计规范GB》/T 50476】。。等不同角度作了相应！的表述？和，规定 — ，     为了【便于操作《本条将？桩身环境划》分，为非：腐蚀：。环境(包《括微腐蚀《环境：)和：。腐蚀：环境两大类对—非腐蚀环境中桩【身混凝土强度作了】明确规定腐》蚀环境中的桩—身，混凝土？。强度：、材料、最小水【。泥用：量、：水灰比、抗渗等级等！还应符合相关—规范的规定》。 ？。。 ， ，  ：  ： 桩身埋于地—下不能进《行正常维护和—维修必须《采取措施《。保证其使用寿—命特别？是许多情况》下桩顶附近》位于地下《水位频？繁，变化区对桩身混【凝土及钢《筋的耐久性》应引起重视 】     【灌注：桩水下浇筑混—凝土目前《大多采用商品混凝土！。混凝土？各项性能《有保障的条件下可将！水下浇筑《混凝土强度等级达】到，C45 ！ ，   当《场地位于《坡地且桩端持—力层和地面坡度超过！10：％时除应《进行场地稳定验算】并考虑挤土》桩，。对边坡稳定的不【利影响外桩身尚【应通长配筋用—来增加桩《身水平？抗力关于《通长：配筋的理解应该是】钢筋长度《达到：设计要求《的持力层需要的长】度 —     采用【大直径长灌注桩【时宜将？部分构？。造钢筋通长》设置用以验》证孔径及孔深 【 ， 8.—5.6 《 为保证桩基设计的！可靠性规定除设计】等级为丙级》的建筑物外单桩【竖，向，承载力特征值应采用！竖，。向静载荷试》验确定 【 ：   ？ 设计等级为丙级】的，建筑物可根》据，。静力触探或标准【贯入试验方法确【定单桩竖向承载【力特征值用静—力触探或标准贯入】方法确定单桩承载】力已：有不少地区和单位】进，行过研究和总结取】得了许多宝贵经验其！他原位测试方—法确定？单桩竖向承》载，力的：经验不足规》范未推荐《确定单桩竖向承载】力时应重视》类似工程、邻—近工程？的经：验 ：   【。。  试桩《前的初步设计规范推！荐了通用《的估算公式(8.】。5.6？-1)式中侧阻【、端阻采《用特征值规范特别注！明侧阻、端阻—特征值？。应由当地载荷—试验结果统》计分：析求得减少全国采用！同，一，表格所带《来，的误：差， ， ？     —嵌入完整和较—完整的未风化—、微风？化、中？等风化硬《质岩石的嵌》岩桩规范给出了单】桩竖向承载力特【征值的估算式(8】.5.6-2)【只计端阻简化计算】的意义在于硬—质岩强度超过桩身混！凝土强度设计以桩身！强度：控制桩长较小—。时，再计入侧阻》、，嵌岩阻力《等已：无工程意义当然嵌岩！桩并不是《不存在侧《阻，。力有时？侧阻和嵌岩阻力占有！很大的比例对于【嵌入破？碎岩和软质岩石中】的，桩单：桩承载？力特征值则按—公式(？8，.5.6《-，1)进行估》算 ：    】 为确保大直径【嵌岩桩？的设计？可，靠性：必，须确定桩底》一，定深度内岩体性状此！外在桩底应》力，扩散：范围内可《能埋藏有相对—软弱的夹层甚至存在！洞隙应引起足够注意！岩层表？面往往起伏》不平有隐《伏沟槽存在特别在】。碳酸盐？。类岩石地《区岩面石芽、溶【槽密布此时》桩端可能落》于岩：面隆起或斜面处有导！致滑移的可能因【此规范规《定在桩底端应—力，扩散范？围，。。内应无岩体临空面存！在并确保基底岩【体的：稳定性？实践证明作为—基础施工《图设：。计依据的详细勘察阶！段的工作精度满足不！了这类桩设计施工的！要求因此《当基：础，方案选定之后—。还应根据《桩位及要求进行专】门性的？桩基勘？察以便针对各个桩的！持力层选《择入岩深度、—确定承载力》并为施？工处：理，等，提供可靠依》据，。 》 8.5.7、8.！5.8  单桩水】平承载力《与诸多因素相关【单桩：水平承载《力特征？值应由单桩水平载荷！试验确定 】  ？   规范特别【写入了带承台—桩的水平载》荷试验桩基抵抗【水平力很大程度【上依赖于承台—侧面抗力带承台【桩基的水平》载荷试验能反映【桩基在水平》力作用下的实际【工作状况 — ，  《 ，  带承台桩—。基水平载《荷试：。验采用慢速》维持荷载法用以确】定长期荷载下的桩】基水平承《载力和地基》土水平？反力系数加载分【级及每级荷载稳定】标准可按单桩竖向】静载荷试验的办法当！加载至桩《身破坏或《位移超过3》0mm～4》0mm(软土—取大值)时停止加载！卸载按2倍加载等级！逐级卸载每》30mi《n卸一级载》并于每次《卸载前测读位移 ！ ？     》根据试验数据绘【制荷：载位移H0-—X0曲线及荷载位移！梯度H0-》(△X0/△—H0)曲《线取H0-(△X0！/△H0)曲—线的第一拐点为【临界荷载取第二拐】点或H0-X0曲线！的陡降起点为极限】荷，载，若桩身？设有应力测读装置还！可根据最大弯矩点】变化特征综合—判定临界荷载和【。极限荷？载， —    对于重要】工，程可模拟承台—顶竖向荷《载的实际状况进行试！验 【    水平—荷载作用下》桩基内各《单桩：的抗力分配与桩【数、桩？距、桩身刚度—、土质性状、承【台形：式等：诸多因素《有关 》     【水平力作用下的群】桩效应的研究—工作不深入条文【规，定了水平力作用面】的桩距？较，大时桩基的水—平承载力可》视为各？单桩水平承载—力的总和《实际上？。。在，低桩承台《的前提下应注重采取！。措施充分发挥承台底！面及侧面土的抗力作！。用加：强承台间的》连系等当承》台周围？填土质量有保证时】应考虑土的抗—力，作用按弹性》抗力法进《行计：算 》    》 用斜？桩来抵抗水平力是一！项，有效的措施在桥梁桩！基中采用较多但在】。一般工业与用民【。建，筑中：则很少采用究其原】因是依靠承台埋深】大多可？以解：决水平力的问—题 — 8.5.9  】单桩抗？拔承载力《特征值应通》过单桩竖向抗拔载】荷试验确定并应【加载至破《坏试：验数量同条件—下的桩不应》少于3根且》不应少于《总抗拔桩《数的1％ ！ 8.5.10 】 本条？为强制性条文为避免！基桩在受力过程中】发生桩身强度破【。。坏桩基设《计，时应进行基桩的桩身！强，度验算确保桩身混】凝土强度满足桩的承！。载力要求 — 8.—5.11  鉴于桩！身强度计算中—。并未考虑荷》载偏心、弯矩作【用，、瞬时荷载的影响】。等因素因此桩身【强度设计必》须留有一定》富裕在确定工作条】件系：数时：考虑了承台》下的土？质情况抗震设—防等：级、桩？长、混凝土》浇筑方法、混凝土】强度等级以》及桩型等《因素本次修》订中适当提高—了灌注？桩，的工作条件》系数补？充了预应力混凝土管！桩工作条件系数考】虑到高强《度离心混凝》土的延性差、加之沉！桩中对桩身》混凝土的损坏、加工！过程中已《对桩身施加轴向预应！力等：因素结合日本、【广东省的经》验将工作条件系数规！定，为，0.55～》0，.，65 】    《日本、美国及广东】省等：规定管桩允许承【载力(相当于—承，载力特征值)应满】足下式？要，求 《 Ra≤0.】25(？ƒcu,k－σpc！)A：G — 式中ƒcu,【k桩身混凝土立【方，体抗压？强度；？  【     》σpc桩身混凝土】有效预应力值—(约为4MPa～1！0MPa)；—。    ！   A《G桩身？。混凝土横《截，面积 ？。 《 Q≤0.33【(，ƒcu,k－σ【pc)A《G， ： ƒcu,】k＝[2.18(C！。60)～2.23】(C80)]ƒc】 ： ：  ？   ？PHC桩《 Q【≤0.33(2.】2，3ƒc－σpc)】。AG 》     【。当，σpc＝4MPa】时 Q≤！0.33(2.【23ƒc《－0.？1，1ƒc)AG— ： ，。 Q≤0—.69？9ƒcAG ！ ，    《 当σpc＝1【0MPa时 】 Q≤》0，.33(2.2【3ƒc－0.28】ƒc)AG 【。 Q≤0.6！44ƒcAG—  【  ： ，PC：桩 《 ， Q？≤0.33(2【.18？ƒc－？σpc？。)AG 》   —  当σpc—＝4：MPa时 ！。 Q≤？0.33(2.【。18ƒc－0.1】45ƒc)AG【 —Q，≤0：。.67ƒc》AG： ： ，     当】σpc＝10MP】a时 】Q≤0.33—(2.18ƒc－0！.36ƒ《。c)AG 【 Q≤0.6】ƒc：AG 》    — 考虑到当前管桩】生，产质量、软土中【的抗震？要求、沉桩中桩身】混凝土受《损以及接头》焊接时高温对桩身】混凝土的损伤—等因素将工作条【件系：数定为0.》55～0.65是】合理的 》 8》。.5：.，12  非腐蚀【性环境中的》。抗，拔桩桩身《裂缝：宽度应满足设—计要求预应力混凝土！管桩因增加钢筋【直径有困难考虑【其钢筋直径较小耐久！性差：所以裂缝《控制等级《应为二级《即混：凝土拉应力不应超过！混凝土抗《拉强度设《计值 】 ， ，  腐蚀性环—境中考虑《桩身钢筋《耐，久性抗拔桩和—受水平？力或弯矩较大的桩】不允许？桩身混凝土出现裂缝！预应力混凝土管桩裂！缝等级应为》一级(即桩身混【凝土不出《。现拉应力)》 —    预应—力管桩作《为抗拔桩使用—时近期出现了数起桩！身抗拔破坏的事【故主要表现在主【筋墩头与端板连接】处拉脱？同时：管桩的接头焊缝【。耐久性也有》问题因此在》。抗拔构件中应—慎用预？应力混凝土管桩必须！使用时应考虑—以下几点 】    》 1  预应力【筋必须？锚入承台； — ？ ，   ？  2  截桩后】。应考虑预应力损【失在预应力损失【。段的桩外《围应包裹钢筋—混凝土？； 【    3  宜采！用单：节管：桩； 《     】4  多节管—。桩可考虑通长灌芯】另行设置通长的抗】拔钢：筋或：将抗拔承载力留【有余地防止墩头拔】出 ： ：     5】  端板与钢筋的】连，。接强度应满足抗拔】力要求？ 8.】5.：13  本条为【强制性？条文地基基础设计强！调变形控制原则【桩基础也应按—变形控制原》则进行设计本条【规定了桩基沉—降计算的适用范围以！及控：制原：则 【。8.5.15 【 软：。土中摩擦桩的桩基】础沉降计算是—一个非常《复杂的问题纵观【许，多描述桩基实际沉】降和沉降发展—过程的文献可知土体！中桩基沉降实质是】由桩身压《缩、桩端刺入变形和！桩端：平面：以下土层受群—桩荷载共《同作用产《。。生的整体《压，缩变形等多个主要分！量组成摩擦桩基础的！沉降是历《时数年？、，甚至更长时》间才能？完成的过程》加荷瞬间完成—的沉降只《占总：。沉降中的小》。部，分大：部分沉降都是与时】间，。发展有关的沉降也】就是由于固结或【流变产生的沉降因此！摩擦型桩基础的沉】降，不是用简单》的弹性理论》就能描？述的问？题这就是为什么依】据弹性理论公式【的各种桩基沉—。降计：算，方，法在实际工程的应用！中，。往往都与实》测结果存在》较大的出入》。即使经？过修正两《者也：只能在某一范围内】比较接近的原—因， 《 ，     》近年来越来越多的研！究人员和设计人员理！解了目前借》用弹性理《论的公式计算桩基沉！。降实：质是一种经验拟【合方法 — ，。     从【经验拟合这一观点】出发本规范推荐【M，indlin方法】和考虑应《力扩散以及不考虑应！力扩：。散的实体深基础【方法修订组》收集了部《分软土？地区62栋房—屋沉降实测资—料和工程《计算资料将大量实】际工程的长期沉【降观测资料与各种】计，算方法的计算值对比！经过统计分析—最，后推荐了桩基础【。最终沉降量计—算的经验修正系【数，考虑应力扩散以及】不考虑应力扩散的实！体深：基础方法计算沉降量！和沉降？计算深度都》有差异？从统计意《义上沉降量计—。。算，的经：验，修，正系数差异不大 】 ？ 8.《5.：16  20世【纪80？年代上海市开—始采用？。为控制沉降而设置】。桩，。基的方法取得—显著的社会经济效益！。目，前天津、湖北、【福建等省市也相继】应用了？上，述方法开发》这种方法是考—虑，桩、土、承台共同】工作：时，基础的承载力可以】满足要求而下卧【层变形过大此—时采用摩擦型—桩旨在减少沉降以满！足建筑物的使用【要求以控《制沉降？为目的？设置桩基是指—直接用沉《降量指标来确定用桩！的数量能否实行【这种：设计方法必》须要：。有当地？的经验特《别是：符合当地工程实【践的桩基沉降—计算方法直接用沉降！量确定用桩数量后还！必须满足《本条所？规定的使用条件和】构造措施上述方法的！基本：原则有三点 【 ？    《 一、设计》用桩：数量可以根据沉降】控制条件即》允许沉？降，。量计算？确定 》 ？    二、—基础总安《全度不能降低—应按桩、土和承台】。。共同作用的实—际状：态来验算桩》土共同工作是一【个复杂的《过程随着沉降的发展！桩、土的《荷，载分担不断变化作】为一种最不利状【态的：控制桩顶荷载—可能接近或等于单】桩极限承载》。力为了保证桩—基的安？。全度规定《按承载力特》征值计算《的桩群承载力与土承！载力之和应大于或】等于作用的标准组合！产生的？。作用在桩基承台【顶面的竖《。向力与承台》及其：上土自重之和— ：    【 三、？。为，保证桩、土和—承台共同工作应采用！摩擦型桩使》桩基产生可以容【许的沉降承台—底不致脱空在桩【基沉降过程中—充分发挥桩端持力】层的抗力《同时桩端《。还要：置于相对较好的土层！中，防止沉降过大—达不到？预期控制沉》降的目的为》保证承台底不脱【空当承台《底土为欠固》结土或？承载力？利用：价值不大的软土时尚！应，对其：进行处理《 —8.5？.，1，。8  本条》是桩基承台的—。弯矩计算 ！     1 【 承台试件破坏过】程，的描：。述  】   中国》石化总公司洛—阳设：计，院和郑？州工学院曾就—桩台：受弯问题进行专【题，研究试验中发—现凡属抗弯》破坏的试件》均呈：梁式破坏的特—点四：桩承台试件采用均】布方式配筋》试验时初始》裂，缝首：先，在承台？两个对应边的一边或！两，边中部？或中部附《近产生之后》在两个方《向交替发展并逐【渐演变成各种复【杂的裂缝而》向承：台中部合拢》最后形成各》种不同的破坏模式】三桩承台试件—是采用梁式配筋【承台中部因无配筋而！抗裂性能较差初始】裂缝多由承台中部】开始向？外发展最后》形成各种不同的破坏！模式可以得》出不论是三》桩试件还是四桩试件！它们在开《裂破坏的《过程中总是在—两个方向上互相交替！承担：上部主要荷载—而，不是平均承担也即】是交替起着梁的【作，用 【。    2  【推荐的抗弯计算公式！。  【   通过对众多破！坏模式的《。理论分？。析选取图49所【示的四种典模型【式作为公式推—。导的依据 》 — ： 图49 承】台破坏模式》 《 (？a)四桩承台—；(b？。)，等边三桩承台(一】)；(c)等边三】桩承台(《二)；(d)等腰三！桩，承台 —      【   1)图—49a四桩承台破】坏模式系屈服—线将：承台分成很规则的若！干块几何块体设【块体为刚性》的变形略去》不计最大弯》矩产生于《屈，服线处该弯矩全部由！钢筋来承担不考【虑混凝土的拉—力作用则利用极限平！衡方法并按悬臂梁】计算 — Mx＝∑(Ni！yi) 】 My＝∑(Nix！i)：  【   ？    《2)图？49b是等边三桩承！台具有代表性的破坏！模式可利用钢筋混凝！土，板的屈服线理论按机！动，法的：基本原？理来推导公式得 ！ ，     【   ？   ？   (1)—     》   ？    ！       由】图49c的等边三】桩承台最《不利破坏《模式：可得另一《个公式即 】  ！     式(【1)考虑屈服线产生！在柱：边过于理想化；【式(2)未》考虑柱子的约束作】用是偏于安》全的：根据试件破坏的多数！。情况采用(1)【、(2)二式—的平均值《为规范的推》荐公式？(8.5.18-3！) 》 【    《  ：   3《)由图？49：d等腰？三桩承台典型—的屈：服线基本上都垂直】于等腰三《。桩承台的两个腰当】试件在长跨产—生开裂破坏》。后，才，在，短跨内产生裂缝因此！根据试件的破—坏形态并《考虑梁？的约：束，影响作？用按梁的理论—给出计算公式 【 【  》   ？  式(3》)未考虑《柱子的约束影响偏】于安全；《而式(4)考虑屈服！线通过往边缘—处又不够安》全今采用《两式的平均值—作为推荐公式(8.！5，.1：8-4) ！。 ：。 ？ ：    上》述所：有三桩承《台计：算的M值均指由柱截！面形心到相应承台边！的板带？宽，。度范围？内的弯矩因而可按此！相应宽度采用—三向配筋 — 8.5.】19  柱对承【台的冲切计》算方法本规范在编制！时曾考虑了》。以，下两种计算》方法方法《一为冲切临界—截面取柱边0.【5h0处《。当冲切临《界截：面与桩？相，交时冲切力扣除相交！那部分？单桩：承载力采《用，这种：计算方法的国家有】美国、？新西兰我《国20世纪90年】代，前一些设计单位【亦多采用此法—；方：法二为冲《。切锥体？取柱：边或承台变》阶处至相《应，桩顶内边缘连线【所构成的锥体并考虑！了冲：跨比的影响原苏【联，及我国建筑桩—基技术规范JG【J 94均采用这】种方法计算结果表明！这两种方法》。求得的柱对承台冲】切所需的有效高度】是十分接《近的相差约5—％左右考《虑，到方法一在计算【过程中需《要扣除冲切临界【截面与柱相交—。那部：。分面积的单桩承【载力为避免计算【上繁琐本《规范：推荐采用《方法二 — ：     本—规范公式(8.5.！19-1)中的冲切！系，数是按λ《。＝1时与我国现【。行混凝土结构—设，计规范GB》 5001》0的受？。冲切承载力公式相衔！接即冲切破坏锥【体与承台底面的夹】角为45°时冲切】系数α＝0》.7：提出来的 》。   【  图50》及图51分别—给出了采用本规【范和：美国ACI 318！计算的？一典：型九桩承《台内柱？对承台？冲切：、角桩对《承台冲切所需的承台！有效高度比较表其中！桩径：为，800m《m柱距为《2400mm—方柱尺寸为15【50mm承》台，宽度为64》00mm按本规范】算得的承台有效高度！与美国ACI 【318规范相比较略！偏于安全但》是美国钢《筋混凝土学会CR】SI手册《认为由角桩荷载【引起的承台》角隅：45°？剪切破坏《较之角桩冲切—破坏更为不利因【此尚需验算距柱【边h0承台角—隅45°《处的抗剪强度— ， ，。 8.—。5.20  本条】为强制性条文—桩基承台的柱—边，、变阶处等部位【剪力较大应进行斜】截面抗？剪，承载力验《算， 】 ： ， 图51《 角桩对承台—冲切承台有效高度比！较 》 8.5.21】  桩基承》台的抗剪计算在小】剪跨比的条件下【具有深梁的》特征关于深梁的【抗剪问题近》年来我国已发—表了一系列有—。关的抗？剪强度试验报告以】。及抗剪？承载力计算文章【尽管：文章中给出的抗【剪，承载力的表达式不尽！相同但结果具有很】好的一致性本—规范提出的剪—切系数是通过分析】和比：。较后确定的它已能涵！盖深梁？、浅梁不同条件【的受剪承《载力图52》给出：了一典型的九桩【承台的柱边剪切【所需的承台》有效：高度比较表》按本规范求得的柱】边剪：切所：需的承台有效高度】与，美国ACI》 ，318规范求得的】结果是相当接近的 ！ ： 《 图52】 ，。柱边剪切《承台：有效高度比较— ， 8.5.！22：  本条为强—制性条文桩》基承台与柱、—桩交界处承受—较大的？竖向力设计时应【进，行，局部受压承载力【计算 》 ， 8.5》。.2：3  ？承台之间《的连接通常应在两】。个互相垂直的—。方向上设置》。连系梁？对于单层工业厂房】排架柱基础》横向跨度《较大、设置连—系梁有困《难，。。可仅在纵向设—置连系梁在》。端部应按基础设计】要求设？置地梁 》