。 8.—5 ： 桩基础 — ？ ， 8.5.1 】 摩擦型《桩分为端承摩擦桩和！摩擦桩？端承摩擦桩的桩【顶竖向荷载主要由桩！侧阻力承受；摩【擦，桩的桩端阻力可忽略！。。不计桩顶竖向—荷载全部由》桩侧阻？力承受端承型桩分】为摩擦端《承桩和端承桩摩擦端！承桩的？桩顶竖向荷载—主要由？桩端阻力承受—；，端承桩的桩》侧阻力可忽略不计桩！顶竖向荷载全部由】桩端阻力承》受 【8.5.2 — ，。同一：结构单元的桩基由于！采用压缩性差异较】大的持力层或部分采！用摩擦？桩部分？采用端承桩常—引起较大《。不均匀沉降导致【建筑物构件开裂【或建：筑物倾斜；在—地，震荷载？作用下摩擦桩和【端，承桩的沉降不同如果！同一：结构单元的桩—基同时采用部—分摩擦桩和部分端】承桩将导致结构产生！较大的不均匀沉降 ！ 》    岩溶地【区的嵌岩桩在成孔】中常发生漏浆、塌孔！和埋钻现象》给施：工，。造成困难因此应首先！考虑利用上覆土层】作为桩端持力层的】。可行性利用上覆【土层作为桩端—。持力层的条》件是上覆土层必【须是稳定的》土层其？承载力及厚度应满足！要求上覆土层—的稳定？性的判定至》关重要？在岩溶发育》。区当基？岩上覆土层为饱和】砂类土时《应视为地面》易塌陷？区不得？。作为建筑场地必须】用作建筑《场地时可采用—嵌岩端承《桩基础同时采—取勘探孔注浆等辅助！措施基岩面以上为】黏性土层黏》性土有一定厚—度且无？土洞存在或可溶【性岩面？上有砂？岩、泥岩等非可溶岩！层时上覆土》层可视为稳定土层】当上覆黏性土—在岩溶水上下交替变！化，作用下可能》。形成土？洞时：上，覆土层也《应视为不《稳定土层《   】  在？深厚软土中当—基坑开挖《较深时基《底土的回弹》。可引起桩身上浮、桩！身，开裂影响《单，。桩承载力和》桩身耐久性》应引起？高度重视设计时应考！虑加强桩身配筋、支！护结构设计时应【。采取：。防止基底隆起的【措施同时应加强坑底！隆起的监测 】   》  ：承台及地下室周【围的回填土质量对高！层建筑抗《震性：能的影响《较大规范均规定了填！土压：实系数不《小于0.94除要求！施，。工中采取措施尽量保！证填：土质量外可考虑改】用灰：。土回填或《增加一至《两层混凝土》水平加强条带条带】厚度不应小》。于0.5m — 《  ：   关《于桩、土《、，承台共同《。工作问？题各地区根据工程】经验有不同的处理】方法：如混凝土桩复合【。地基、复《合桩基、减少沉降】的桩基、桩基的变刚！度，调平设计等实际【操，作中应根据》建，筑物的要求和岩土工！。程条件以《及，。工程经验确定设计参！数无论？采用哪种《模式：承台下土层均—应当是稳定土—层液化土、欠固【结土、？。。高灵敏度软土、新填！土等皆属于》不，。稳定土层当沉桩引】起承台土体明显隆】起，。。。时，也不宜考虑承—台底土层的》抗力作用 》 《 ，8.5.《3  本《条规定了《摩擦型桩的》桩中：心距限制条件主要为！了减：少，摩擦型桩《侧阻叠加效应及【沉桩中对邻桩的影】响对于密集》群，桩以及挤土》。型桩应加大桩距【非挤土桩《当承台下桩数少于】9根且少于3排时桩！距可不小于》2.5d对》。于端承型桩特别【是非挤？土端承桩和嵌岩【桩桩距的限制可以放！宽 《。     扩】底灌注？桩的扩底直径不应】大于桩身直径的3倍！是考虑到扩底施工】的难易和安》全同：时需：要保持桩间土的稳】定 《     【桩端进入持力层的最！小深：。度主要是考》虑，了在各类持力层中成！桩的可能性》和难易程度并保证桩！端阻力的《。发挥 《 ：     —桩端进入破》碎岩石或软质岩的】桩按一般桩》来计算？桩端进入持力—。层的深度桩端进入】完整：和较完整的》未风：化、：微，风化、中等风化硬】质岩石时入岩施工困！难同时硬质岩已【提供足够的》端阻力？规范条文提出桩【周边嵌岩最小深度】为0.5m ！ ，     桩身混凝！土最低？强度等级与》桩身所处环》境条件有关有—关岩土及《地，下水的腐蚀性问题牵！涉腐蚀源、腐蚀类别！、性质、程度、地下！水位变化《、，桩，身材料等《。诸多因素现行国家标！准岩土工程勘察规】范GB 5》0021、混凝土】结构设计规范—GB 50》010、《。工业建筑防腐蚀设】计规范？GB： 50046、混凝！土结构耐久性设计】规范G？。B/T？ 5047》6等：不同角度作》了相应的表》述和规定《。   】。  为了便》于操作本条将—桩身：环境划分为非—腐蚀：环境(包括微腐蚀】。环境)和腐蚀—环境两大《类对非腐蚀环—境中桩身混凝—土强度作了》明，。确规：定腐蚀环境》中的桩身混》凝土强？度、材料、最小【水，泥用量？、水灰比《、抗渗？等级等还应符—合相关规范的规定】 —    桩身埋于】地下不能进行正常】维护和维修必—须采取措施保证其】使用寿命特别—是许多情况下桩顶附！近位于地下水位频繁！变化区对桩》身混：。凝土：及钢筋的耐久性【应引起重视 【     灌！注桩水？下浇筑混凝》土目前大《多采：用商品混凝土混【凝土各项性》能，有保障的条》件下可将水下浇筑混！凝土强度等级达到C！。4，5 ？    【 当场地位于坡【。地且桩？端持力层和地—面坡度超过10【％时除应进》行场地稳定验算并考！虑挤：。土桩对边坡稳—。定的不利影响—外桩身尚应》通长配筋用来—增加桩身水平抗【力关：于通长？配筋的理解应该【是钢筋长度》达到设计要求的【持力层需要的长度】  【   采用大直径长！灌，注桩时宜将部分构】造钢：筋通长设置》用以验？证孔径及孔深 】 8.5【.6  为保证桩】基设计的《可靠性规定除—设计：等级为丙级的建【筑，物外单桩竖向承【载力特征值》。应采：用竖向静载荷试验确！。定 》     设计】等，。级为丙级的建筑物可！根据静力触》探或标准贯入试【验方法确定单桩【竖向承载力》特征：值用静力触》探或标准贯》入方法确定单桩承】载力已有不少地区和！单，位进：行过研究和总结【取得了许《。多宝贵经验其—他原位测《试方法？确定单桩竖向承载】力的经验不》。足规范？未推荐确定单桩竖】向承载力时应—重视类似工》程、邻近工程的经】验 【   ？ 试桩前的初步【设计规范推荐了【通用：的，估算公式(8.5.！6-1)式中侧阻】、端阻？采用特征值规范特别！注明侧阻、》。端，阻特征值应》由当地载荷试验结果！。统计分？析求得减少全国采】。用同一表《格所带来的误差【 》  ：   ？嵌入完整和较—完整：的未风化、微风化、！中等风化硬》。质岩石的嵌岩—桩规范给出了—单，桩竖：向承载力特征值【的估算式(》8.：5.6-2)只【计，端阻简化计算的【意义在于硬质岩强度！超过：桩身混凝土强度设计！以，。桩，身强度？控，制桩长？较小时再计入—侧阻、嵌岩阻力等已！无工程意义当然嵌岩！。桩并不是不》。存，在侧：阻，力有时侧《。阻和嵌岩阻力占有很！大，的比例？对于嵌入破碎岩【和软质岩石中—的桩：单桩承载《力特征值则按公式】(8.5《。.6-1)进行【估算 ？ ，。。 ：     为【确保大？直，径，嵌岩桩？。的设计可靠性—必须确定桩底一定深！。度内岩体性状—此外在桩底应—力扩散范围》内，可能埋藏有相—对软：弱，的夹层？。甚至存在洞隙应【引起足够注意岩【层表面往往起伏不】平，有隐伏沟《槽存在特别在碳【酸盐类岩石地区【岩面石芽《、溶槽密布此时【桩端：可能落于岩面隆起或！斜面处有导致—滑移的可能因此规】范规定在桩底端应力！扩散范围内》应无岩体临空面【存在并？确保基底岩体的稳】定性实践证明作为基！础施：工图设计依据的【详细勘察阶段的工】作精度满《足不了这《类桩设计施工的【。要求因此当基—础方案选定之后还】应根据桩位及要【求进行专门性的桩】基勘察以便针对【各个桩的持力—。。层选择？入岩：深度、？确定承载力》并为施工处理等提】供可靠？依据 《 8.5.】7、8？.5.？8  单桩水平承载！力与诸多《因素相关单桩水平】承载力特征值应【。由单桩？水平：载荷试？验，。确定 ？     ！规范特？别写入了《带承台桩《的水平载《荷，试验桩基抵抗水平】力很大程度上依【赖于承台侧面抗力带！承台桩基的》水平载？荷试验能反》映桩基在水平力【作用下的实际—工作：状况 ？   【。  带承台》桩基水平载荷试验】采用慢速维持荷载法！用以确定长》期，荷载下的《桩基：水，平承载力和地基土】水平反力系数加载】分级及？每级荷载稳》定标准？可按单桩《。竖向静载荷试验【的办法？当加载至桩身破坏或！位移超过30mm～！4，0mm？(软：土取大值)时—。停止加载《卸载按2倍加载等】级逐级卸载每—30min卸一级】载，并，于每次卸载前测【读位移 ！    根》据试验？数据绘制荷》载，位移H0《-X0曲《线，及荷载位移梯度H0！-(：△X：0/△？H0)曲线取H0-！(△X0《/△H0《)，曲线的第一拐点为】临界荷载取》第二拐点或H0-X！0曲：线的：陡降起点《为极限荷载若—桩身设有应力—测读装？置，还可根据最大弯矩】。点变：化特征综合判定【临界荷？。载和极限荷载—。 ？     对于！。重要工程可模拟承】台顶竖向荷载的实】际状：况进行试验 ！     水平】。荷载作用下桩基内】各，单桩的抗力分配与桩！数、桩距、桩身【刚度、土质性—状、承台形式等诸多！因素有关 —    【 水：平，力作用下的群桩效应！的研究工作》不深入条文》规定了水平力作用】面的桩距较大—时桩：。基的水平承》载力可？视为各单桩水平承】载，力的总和实际上在】低桩：承台的前提下—应注重采取措施充】。分发挥承《台，底面及侧面土的抗力！作用加强承台间【的连系等当承—台周：围填土质《量有保？证时应考虑土的【抗力作用按》弹性抗力《法进行计《算 ：。  —。。   用斜桩来抵抗！水平力是一项有【效的措施在》桥梁桩基中采用【。较多但？在一般工业与—用民建筑中则很【少采用究其原—因是依靠承台—埋深大多可以解决水！平力的问题 】。 8.5.9 ！ 单：桩抗拔承载力特征】值应通过单》桩竖向抗拔》载荷试验确》定并应加载至破坏】试验数量《同条件下《的桩不应少于—。3，根，且，不应少于总抗拔【桩数的1％》 ？ ： 8：.，5.10  本【条为：强制性条文为避免】基桩在？受力：过程中？发生桩身强度破坏】桩基设？计时应进行基桩的桩！身强度验算确保桩身！混凝土强度满—足桩的承载》力要求 《 8.【5.11  —鉴，于桩身强度计—算中并未考虑—荷载偏心、》弯，矩，作用、瞬时荷—载的影响《等，因素因此《桩身强度设》计必须留有一定富裕！在，确定工作条件系数】时，考虑了？承台下？的土质情况抗—震设防等级、桩【长、：混凝土浇筑方—法、混凝《土强度等《级以：及，桩型等因素本次【修订中适当》提高了灌注》桩的工作《条件系数补充了预应！力混凝土管》桩工作条件系数【考虑到？高强度离心》混凝土的延性—差、加之沉桩中对桩！身混凝土的损坏【、加工过程中已【。对桩身施加轴向预应！力，等因素结合日本、】广东省的经验—将工作条件系数规定！为0.55～—0.65《 —    《日本、美国及广【东省等规定管—桩允许？承载力(相当于承】载力特征值)应【满足下式《要求 R！a≤0.25(【ƒ，cu,？k－σ？pc)A《G —。。 式：中ƒcu,k桩身】混凝土立方体抗压】强度； 》  》  ：  ： σpc桩》身混凝土有效—预应力值(约—为4MPa～1【。0MPa)； 】    【   AG》桩身混凝土》横截面积 【。。 Q≤0.【33(ƒcu,【k－σpc》)AG 【 ƒcu,k＝[！2.18(C60】)～2.2》3(C80)]ƒ】c  】   ？PHC？桩 — Q：。≤0.33(2【.23ƒ《。c－σpc)AG】   】。 ， 当σpc》。＝4MPa时— ： Q≤0.3！3(2？.，。23ƒc－》0.11ƒc)A】G 》 Q？≤0.699—ƒcA？G ：  — ，  当σpc＝1】0MPa时 — Q≤0.！33(？2.23《ƒc：－0.？28ƒc)AG ！ Q》。。≤0.？644ƒc》AG 【     PC桩 ！ Q≤0.！33(2.18ƒ】c，－σpc)A—G  】   当σ》。pc＝4M》Pa时 《 Q≤0】.3：3(2.1》8ƒc－0.1【45：ƒc)AG — Q—≤0.67》ƒcAG 【     当】σpc＝10MPa！时 ：。 Q≤0】.，33(2.18ƒ】c－0？.3：6ƒc)《AG ？ ， Q≤—。。0.6ƒcA—G ？    【 考：虑到当前管》桩生产质量、软【土中的抗震要—求、沉桩中桩身混】凝，土受损以及》接头焊接《时高：温对桩身混凝土【的损伤等因》素将工作条件系【数定为0.55～】0.6？5是合理《的 》 8.5.—12  非腐蚀性】环境中的抗拔—桩桩身裂缝宽度应满！。。足设计要求预应力】混凝土管桩》因增：加钢筋直径》有，困难考？虑其：钢筋：直径较小《。耐久性差所以裂缝】控制等级应为二级即！混凝土拉《。应力不应超过混凝土！抗拉：。。强度设计值》 ？     腐】。蚀性环境中考虑桩】身钢筋耐久》性抗拔桩和受—。水平力或弯矩—。较大的？桩，。不允许桩《身混凝土出现—裂缝：预应力混凝土—管桩：裂缝等？级应：。为一：级(：。即桩：身混凝土不》出现拉应力) 】     】预应力管桩作为抗拔！桩使用时《近期出现了数—起桩身抗《拔破坏的事故主要】表现在主筋墩—头与端？板连接处拉脱—同，时管桩的接头焊缝】耐久性也有问题【因此在抗拔构件【中应慎用预应力混凝！土，管桩必须使用—时，应考虑以下几点 】 ？。  ？  ： 1：  预？应力筋必须锚—入承台； ！     2 【。 截：桩，后应考虑预应力损】失在预应力损失【段的桩？外围应包裹钢—筋混凝土； 【。 ，  《   3  宜采用！单节管？桩； ？。。。    】 4  多》节管桩可考》虑通长？灌芯另行设置通长的！抗拔钢筋或》将，抗，拔承载力留有余地防！止墩头拔《出 《    — 5  端板与【钢，筋的连接强度应满足！抗拔力要《。求 》 ， 8.5.》13：。  本条《为，强制：。性条文地基》基础设计强调—变形控制原则桩基础！也应按变形控制原则！进行设计本条—规定了？桩基：沉，降计算的适》用，范围以？及控制原《则， —8.5.15  软！土中摩擦桩的桩【基础沉降计算是【一个非常复杂的问】题，。纵观许？。多描述桩《基实际沉《降和：沉降发展过程的【文献可知土体中桩基！沉降实质《是由桩身压缩、桩】端刺入变形和桩【。端平面以《。下土层受群桩荷载】。共同作用《产生：。的整体压缩变形【等，多个主？要分量组成》摩擦桩基础》的沉降是历时数【年，、甚至更长时—间才能完《成的过程《加荷瞬间完》成的沉降《只占总？沉降中的小》部分大部分沉降都是！与，时间发展有关—的沉降也《就，是由于固《结或流变产生的【沉降因此摩擦型桩基！础的沉？降不是用简单的【弹性理？论就能描述的问【。题这就是为什么依据！弹性理？论公：式的各种桩基—沉降计算方》法在实际工》程的应用中往往【都，。与实测结果存—在较大的出入即使】经过修正《两者也只能在某【一范围？内比较接近》的原因？ 《     近年来！越来越？多的研究《人员和设计》人员理解了》目前借用弹性理论】的，公式计算桩》基沉：降实质是一种经【验拟：合方法 】     从经【验拟合这一观—点出：发本规范推荐Mi】ndlin方—法和：考虑应？力，扩散以及不考虑应】力扩散的实体深基础！方法修订组收集了部！分软土地区》62栋房《屋沉降实测资料和】工程计算资》料将大量实际工程】。的长期沉《降，观，测资料与各种—计算方法的计算值】对比经过统计分【。析最后？推荐了桩基》础最终？沉降量计《。。算的：经验修正系数考【虑应力扩《散以：及不：。考虑应力扩》散的实体深基—。础，方法：计，算沉降量和沉—降计算深度都有差异！从统计？意义上沉降量计算】。的经验修正系—数差异？不大： 》 8.5.16 】 20世纪8—0，年代：上海市开始采用为控！制沉降而设置桩基】的方：法取得显《著，的社会经济效益目】前天津、湖北、福】。建等省市也相继应】用了上述方法开【发，这，种，方法是考虑桩—、土、承《台共同？工作时基《础的承载《力可以满足要求而下！卧层变形过大此时采！用摩擦型《桩旨：在减少沉降以满【足建筑物的使—用要求以《控制沉降为》目的设置桩基—。是指直接用沉降量】指标来确定》用桩的数《量，能否实？。行这种？设，计方法？必，须要有当地的经验】特别是？符合当？。地工程实践的桩基】沉降：计算：方法直接用沉降【量确定用桩数量后】。还必须满足本条所】规定的使用条件和构！。造措施？上述方法的基—本，原则有三点 【   —。  一、设计—。用桩数量可以—根，据沉降控制条件【即允：许沉：降量：。计算确定 【 ， ：   ？ 二、基础总安全度！不能：降低应按桩》、土和承台共—同作用的实》际状态来《验算桩土《共同工作是》一个复？杂的过程随着—沉降的发展桩—、土的荷载》分担：不断变化作为一种】最不利状《。态的控制《桩，顶荷：载可能接近或—。等于单桩极限承【载，力为：了，保证桩基的安—全度规定按承载【力特征值计》算的桩群承载力与土！承载：。力之和应大于—或等于作用的标准】组合产生的》。作用在桩基承台【顶面的竖向力与承】台及其上土自重之和！ —  ：  ：三、为保证》桩、：土和承？台共同工作应采用摩！擦型桩使桩》基产生可以》容许的沉《降承台底不致脱空】在，桩基沉降过》程中充分发挥—桩端持力层的抗力】同时桩端还》要置：于相：对，较好：的土层中防》止沉降过大达不到预！期控制沉降的目【的为保证承台底不】脱空当承台》底，土为欠固结土—或承载力利用价值不！大的软土时尚应【对其进行处理— 8.】5.18  —本条：是桩基承台》的弯矩计算》    ！ 1  《承台试件《破坏过程的》描述 】   ？ 中国石化》。总公：司洛阳设计院—和郑州工学院曾就】桩台受弯问题进【行专题？研究试验中发现凡】属抗：弯破：坏的试件均呈梁【式破坏的特点—四桩承台试》件采用均《布方式配筋试—验时初始裂》缝首先？。。在承台两个对—应边的一边或两边中！部或中部附近产生】之后在两个方向交】替发展并逐渐—演，变成各种复杂的裂缝！。。而向承台中部合拢】最，后形成各种不同【的破坏模式三桩【承台试？件是采用梁式配筋承！。台中部因无配筋而】抗裂性能《较差：初始裂缝多由承【台中部开《始向：外，发展最后形》成各种？。。不同的破坏模式【。可以得出不论是三】桩试件还《。是四桩试《件它们在《开裂：破坏的？过程中总是在两【个，方向上互相》交替承担上》部主要荷载而不是平！均承担也即是交【替起：着梁的作用 ！。   《。  2？  推荐的抗—弯计算公《式  】 ， ， 通过？对众多破坏》模式的？理论分析选取图4】9所：示的四种《典模型式作为—公，式推：导的依据 ！ ： 《。 图4？9 ：承，台破坏模式 — ？ (a)四—桩承台；(b)等】边三桩承台(一【)；(c)等边三】桩承台(二)；【。(d：)等腰三《桩承台 ！        1！)图49a四桩【。承台破坏模式—。系屈：服线将承台分成很规！则，的若干块几何块体】设块体为刚性的变】形略去不计》最大弯矩《产生于屈服线—处该弯矩全部由钢筋！来承担？不考虑混凝土的【拉力作用则利用【。极限平衡《。方，法并按悬臂梁计【算 ：。 ， ， ： Mx＝《∑(Niy》i) 】My＝？∑(Nix》i) 】     》   2)图—49b是《等，边三桩？承台：具有：代，表，性的破？坏模：。式可利用钢筋混凝】土板的屈服线理论按！机动法的基本原理来！推导公？式，得   ！         ！  (1)   】   ？     【 ，    》。     》由图49c的等边】三桩承台最不利破坏！模式可得《另一个公式即—。 》   ！    式》(，1)：考虑屈服线产生在柱！边过于理想》化；式(《2)未考虑柱子【的约：束作用是偏于安全的！根据试件破坏的多数！情况采？。用(1)、(2)二！式的：平，均值为？规，范的推？荐公式(8.5.】18-？3) 【 《     【    《3)由图49d等】。腰三桩承台典型的】屈服线？基本：上都垂直于等—腰三桩承台》的两个？腰当试件在长—跨，产生开？裂破坏后才在短跨】内产生裂缝因—此根据？试件的破坏》形态并考虑》梁的：约束影响作用—按梁的理《论给出计算公式 】 【  》 ，  ：  式(3)未【考虑柱子的约—束影响？偏于：安，全；：而，式，(4)？考虑屈服线通过【。往边缘处又》不够安全今采—用两式？的平均值作为推荐公！式(8？.5.？。18-？4) 【   ！  上？述所有三桩承台【计算的M值均指【由柱截面形心到相】应承台？边，的，。板带宽度范围内的弯！矩因而可按此相【应宽度？采用三向配筋 】 8》.5.19 — 柱对承台》的冲：切计算？方法：本规范在《编制时曾考虑了以下！两，种计算方《法方法一为冲切临】界截：面取柱边0.5h0！处当冲切临界截面与！桩相交时冲切力扣】除相交那部分—单，桩承载力《采用这种计算方【法，的国家有《美国、？新西兰我《国20世纪90年代！前一些设计单—位亦多？采用此法；方法二】为，。冲，切锥体取《。柱边或承台变阶【处至相应桩顶内【边，缘连线所构成的【锥体并考《。。虑了冲跨比的影【响原苏联及我国建筑！桩基技术规范J【GJ 94均采【用这种方法计算结】果表明这两种方法】求得的柱《对承台冲切所需的有！效高度是《十分：接近的相《差约5％左右考虑】到方法一《在计算过程中需要扣！除冲：切临界？截，面与：柱相交那部分—面积的单桩承—载力为避免计算上繁！琐本规范《推荐：采用方法二 ！。。     本规】范公式(8》.，5.19-1)【中，的冲：。切系数？是按λ＝1时与我国！现，行混凝土结构—设计规范GB— 5001》。0，的受冲？切承载？力公式相衔接即冲】切破坏锥体》与承：台底面的夹角为45！°，时冲切系《数α＝？0.7提出来的 ！ 《    图50【及图51《。分别给？出了采用本规—范和美国ACI 】318计算的—一典型九桩承台【。内柱对承台冲切、角！桩对承台冲切所需】的承台有效高—度，比较：表其中桩径为8【。00mm柱距为24！。00mm方柱尺【寸为155》0mm承台宽—度为6400—mm按本规》范算得的承台—。有效高度《与美国？ACI 318规】范，相比较略偏于—。安全但是美国钢【筋混凝土学会C【RSI手册认—为由角桩《荷载引起的承—台角隅？45°剪切破—坏较之角桩》冲切破坏更为不【利因此尚需验算距柱！边h0承台角隅4】。5°：处的抗剪强》度 【8.5.20—  本？条为强制《性条文桩基承台的】柱，边、变阶《处等部位剪力—较大应进《行斜截面抗剪承【载，力验算 ！ 《 图？5，1 角桩对》承台冲切承台有效】高度比较 — ？ 8.5.21 】。 桩基承台的抗剪】计算在小《剪跨比的条件下【具，有深梁的特征关【于深梁？的抗剪问题》近年来我国已发表了！一系列有关》的抗剪强度试验报】告以及抗剪承—载力：。计算文？章尽管文章中给出】。的抗剪？承载：力的表达式》不尽相同但结—果，具有很？好的一致性本规范提！出的剪？切系数是通过分【析和比较后确定的】它已能？涵盖深？梁，、，浅梁：不同条件的受—剪承载力《图52给出》了一典型的九桩承】台，的柱边剪切》所需的？。承台有效高度比较】表按本规范求得的柱！边剪切所需的—承台有效高度与美国！ACI 318规范！求得的结果》是相当接近的— 《 图！52 ？柱边剪切承》台有效高《度比较？ 8.】5，.22  本条为】强制性条文》桩基承台与》柱、桩交《界处承受《较大的竖向力设计时！应进行局部受压承载！力，计算 】8.5.《23  承台—之间的连接通常应在！两个互相垂直的方】向上设置连》系梁对于《单层工业厂房—排架柱基《。础横：向跨度较大、—设置连系梁有困【难可仅在纵》向设置？连系梁在端部应按基！础设计要求设置地】。梁 ？