： ， 8.5 》 桩基础 ！ 8.》5.1 《。 摩擦型桩分为【端承摩擦桩和摩擦桩！端承摩擦《桩的桩顶竖向荷载】主，要由：桩侧阻力承受—；摩擦桩的桩端【阻力可？。忽略不计桩顶竖【。向荷载全部由—桩侧阻力承受端承型！桩分为摩擦端—承桩和端承》。桩摩擦端《承桩：的桩顶？。竖，向荷载主要》由桩端阻《。力承受？；，。端承：桩的桩侧阻力可【忽略不计《桩顶竖？向荷载全部由桩【端阻力承受 】 8.5.2】  同一结构单【。元的桩基由》于采用压缩》性差异较大的—。持，力层或部分》采用摩？擦桩部分采用端承】桩常引起较》大不：均匀沉降导致—建筑物构件开—裂或建筑物倾—斜；在地《震荷载作用》下摩：。擦桩和端承桩的沉降！不同如果同》一结构？单元的桩基同时采用！部分摩擦桩和部【分端承桩将导致【结，构产生较大的—不均匀沉降》 —    岩》溶地区的《嵌岩：桩在成孔中常发生】。漏浆、塌孔和埋钻】现象给施《工造成困难》因此应首先考虑利】用上覆土层》作为：桩端持力层的可行性！利用上覆土层—作为：桩端持力层》的条件是上》覆，土层必须是》稳定的土《层其承载力及—厚度：应满足要求上覆土层！的，稳定性的判定至【关重要在岩溶发育】区当基？岩上覆土《。层为饱和砂类土时】应视为地面易塌陷】区不得作为》建筑场地《必须用作建》筑场地时可采用嵌岩！端承桩基础同时【采取勘探《孔注：浆等辅？助措施基岩》面以上为黏性土【层，黏性土有一定厚度且！无土洞存在或—可溶性岩面上—有砂岩、泥岩等非】。可溶岩层时上覆土层！可，视为稳？定，土层当上覆》黏性土在岩溶—水，上下交替变化作用】下可能？形成土洞时上—覆土层？也应视为不》稳定土层 ！     在深【厚软土中《当基坑开《挖较深时基底土【。。的回弹可引起桩【身上浮？、桩身开裂影响【单桩承载《力，和桩身？耐久性应引起高【度重视设计时应考虑！加强桩身配筋、【支护结构《设计时？应采：取防止基《底隆起的措施同时应！加强坑底隆起的【监测 ？ ：     【承台及地下室—周围：的回填土质量对高层！建筑抗？震性能的影响较【大规范均规》定，了，填土压实系数不【小于0？.94除要求施工】中采取？措施尽量保证填【土质：量外可考虑》改用灰土回填—。或增加一至两层【混凝：土水平加强条带【条带：厚度不应小于0.】5m 】    关于—桩、土、《承台共同《。工作问？题各地区根据工程经！验有不同的》处理：方法如？混凝：土桩复合地基—。、复合桩基、减少】沉，降的桩基《、桩基的变刚—度，调平：。设计等实际》操作中？应，根据建？筑物的要求和岩【土，工程条件以及—工程经验确定设计】参数无论采用哪种模！。式，承台下土《层均应当《是稳定土层液化【土、欠？固结：土、高灵敏度软土】、新：填土等皆《属于不稳定土层【当沉：桩，引，起承台土《体，。明，显隆起时也不宜【考虑承台《底土层的抗》力，。作用 《 ， ？8.5.《3  本条》。规定了摩擦型—桩的桩中心距限制条！件主要为了减—。少摩擦型桩侧—阻叠：加效：应及沉桩中对邻【桩，的影响？对于密集《群桩以及挤土型桩应！加大桩距非挤—土桩当？承台下桩数少于【9根且少于》3排时桩距可不小】于2.？5d：对于端承型桩—特别：是非挤土端承桩【和嵌岩桩桩距的限制！可以放宽 ！   ？  扩？底灌注桩的扩底直】径，。不应大？于桩身直《径的3倍是考虑到扩！底施工的难易—和安全同时需要【保持桩间土的—稳定 《。 ，   》  桩端进入持力层！的，最小深？度主要是考虑了在】各类持力层中成桩】的可：能性和难易》程度并保证桩端阻力！的发挥 】  ：   桩端进入破碎！岩石或？软质岩的桩按一般桩！来，计算桩端进入持力】层的深度桩端进【入完整和较完整的未！风化、微风化、中等！风化硬质岩石时【入岩施工困难同【时硬质？岩已提？供，足够的端阻力—规范条文提出桩周】边嵌岩最小深度为】0.5m 》 ：     桩】身混凝土最低强【度等：级与桩身《所处环境条件有【关有关岩土及地下】水的：腐蚀性问题》牵涉腐蚀源、腐蚀】类别、性质、程度】、，地下水位变化、【桩身材料等诸多因】素现行？。国家标准岩土工程】勘，察规范GB 500！21、混凝》土结构设计规范【GB 5001【0、工业建筑防腐蚀！设计规范GB— 5004》6、混？凝土结？构，耐久性设计规—。范GB/T 5【0476等不同角度！作了相应的表述和规！定 【  ： ，。。 为了便《于操作本条将—。桩身环境划分为非】腐蚀环？境(包括微腐蚀环】。境)和腐蚀环境两】大类对非腐蚀环境中！桩身混凝土强度作了！明确规定腐蚀环境中！的桩：身混：凝土强度、》材料、最小水泥用】量、水？灰比、抗渗等级【等还应符合》相关规范的规定 】。   【。  桩？身埋于地下不能【进行正常维护—和维修必《须，采取措施保证其使】用寿：命特别是许多情况下！桩顶附近位》于地：下水位频繁变化区对！桩身混凝土及钢筋】的耐久性应引—起重视？ 《     灌注】桩水下？。浇筑混凝土》目前大多采用—商品混？凝土混凝《土，各项性？能有保障的条件下】可，。将水下浇筑》混凝土强度等级达到！C45 【  ？。  ： 当场？地位：于坡地？且桩：端持力层和地面坡度！超过10％时除【应，进行场地稳定—验算并考虑挤土桩对！边坡稳？定的不利影响外【桩身尚？应通长配《筋用来增加桩身水平！抗力关于通》长配筋的理解应该】是钢筋长度达到设】计，要求的持力层需【要的长度《。  【   采用大直径】长灌注桩时》宜将部？分构造钢筋通—。长设置用以验证孔】径及孔深 —。 8.5.】6  为保证桩基设！计的可靠性规定除设！计等级为丙》级的：。建，筑物外单桩竖—向承载？力特征？值应采？。用竖向？静，载荷试验《确定  ！   ？设计：等级为丙级》的建筑物可根—。据静力触探》或标准贯入》试验方法确》定，单桩竖向承载—力特征值《用静力触探或标准】贯入方法确定单桩】承载力？已有不少地区—和单位？。进行过研究和总结取！得了许多宝》贵经验其他原位测】试方法确《定单桩竖向承载力的！经验不足规范—未推荐确《定单桩竖向承载【力时：应重视类似工程【、邻近？工，。程的经？验 【。    《试桩：前的初步设计规【范推：荐了通用的估算公式！(8.5.6-1)！式中：侧阻、？端阻采？用特征？值规范特别注—明侧阻、端阻—特征：值应由当地载荷试】。验结果统计分析【求得减少全国采用同！一表格所带来的误差！ ？   》  嵌入完》整和较完整》的未风化《、微风化、中—等，风化硬质岩石的嵌岩！桩规范给出了单桩】竖向承载力特征值】的估：算式(8《.，5.：6-2)只计—端阻简化计算的【意义在于《硬，质岩强度超过桩身混！凝，。。土强：度设计以桩》。身强度控制》桩长较小时再计入侧！阻、嵌岩阻力等【已无工程《意义当？然嵌岩桩并不是【不存在侧阻力—有，。。时侧：阻和嵌岩《阻力占有很大的比】例对于嵌入破碎【岩，。。。和软质岩《石，中的桩单桩承载力特！征值：则按公式《。(8.5.》6-1)《进行估算 ！     为确保】大直径嵌岩桩的设】计可靠性必须确定桩！底一定？深度：。内岩体性《状此外在桩底应力】扩散范围内可—能埋藏？有相对软《弱的夹层《甚，至存在洞隙应—引起足？。够注：意岩层表《面往：往起伏不平》有隐伏？沟槽存在特别在【。。碳酸盐类岩石地区岩！面石芽、溶槽密布】此时桩端《可，能落于？岩面隆起或》斜面处有导致滑【移的可能因此规范规！定在桩底端应力扩散！范围内应无岩体【临空面存在并确保】基底岩？体，的稳定性实践—证明作为基础施工图！设计依据《的详细？勘察阶段的工作精度！满足不了这》类桩设计施工—的要求因此当—基础方案选定—之后还？应根据桩《位及要求进行—专，门，性的桩基勘察—以便针？对各个桩的持力层】选择入岩深度—。、确定承载力并【为施工处理等提供】可靠依据《 ？ 8.5—.7、？8.5.8》。  单桩水平—承载力与《诸多因素《相关单？桩水平承载力特【征值应由单桩水平载！荷试验确定 】   》  规范《特别写入了带承台】桩的：水平载荷《试验：桩基抵？抗水平力《很大程？度上依赖于》承台侧面抗力带承台！桩基的水平》载，荷试验？。能反映桩基在—水，平，力作用下的实际【工作状况 》 ？ ：    带》承台桩基水平载【荷试验采用慢速维持！荷载法用《以确定长《。期，荷，载下的桩基水平承载！力和地基土水平【反力系数加载—分级及？每级荷载稳》定，标准可按《单桩竖向静载—荷，试验的办法当加载】至桩身？破坏或位《。移超过30mm～】40mm(软土【取大值)时停止加】载卸载？按2倍加载等级【逐级卸载每》30min卸一级】载并于？每，。次卸载？前测读位移》 ？     根据！试，验数：。据绘制荷载位移H】0-X？0曲线？及，荷载位移梯》度，H0-(△X0/】△H0)曲线取H】0-(△X0/【△H0)曲线的第一！拐，点为临界荷》载取第二拐点或H0！-X0曲线的陡降起！点为：极限荷载若桩身设】有，应力测读装置还【可根据最大弯矩点变！化，。特征综合判定—临界荷载《和极：限荷载 【     对于】重要工程可模—拟承：台顶竖向荷载的【实际：状况：进行试？验 ？ ，     水平！荷载作用下桩基内各！单，桩的抗力分配与桩】数、：桩距、桩身》刚度、土质性状、承！台形式等《诸多因素有关 ！    — 水平力作用下【的群桩效应的研【究，。工，作不深入条文—规定：了，水，。平力作用面的桩距较！大，时桩基的水平承载力！。可视为？各单桩水平承载【力的总和《实际上在低桩—。承台的前提》下应注重采取措【施充分发挥承台底】面，及侧面土的抗力【作用加强承台间的连！系等：当承台周围填土【质量：有保证时应》考虑土？的，抗力作用按弹—性抗力法进行计【算  】   用斜》。桩来抵抗水平—力是一项有效—。。的措施在桥梁桩基中！。采，用较：多但：在一般工业与用民】。。建筑中则很》少采用究《。其原因？是依靠？承台埋？深大多可以解决水平！力的问题 ！ 8.5.9—  单？。桩抗拔承载力特征值！应通过单桩竖向抗拔！载荷试验确定并应加！载至破坏试验—数量同条件下的桩】不应少于3根且不应！少于：总抗拔？桩，数的1％ 》 ？ ， 8.5.10 】 本条为强》制性条文为避免基桩！在受力过程》中发生桩身强—度破坏桩基设—计时应进行基桩的】桩身强度《验，算，确保桩身混凝—土强度满足桩的【。承载：力要求 【 ：8.5.《11  鉴于桩身】强度计算中并—未考虑？荷载：偏心、弯矩》作，用，。、瞬时荷《载的影？响等因？。素因此桩《身强度设计必须留有！一定富裕在》确，定工作？条件：系数时考虑了承台】下的土？质情况抗震设防【等级：、桩：长、混凝土浇筑【方法、混凝土强度】等级以及桩型等因】素本次修订中适【当提高？了灌：注桩的工作条—件系数补充》了，预应力混凝土管桩工！作条件系数考虑到高！强度：离心混凝土的延性差！。、加之沉桩中对桩】身混凝？土的损？坏、加工过程中已】对桩身施加》轴向：预应力？等因素结合》日本、广《东省的经验将工【作条：。件系数规定为—0.55～0—。.65 ！    日本、美国！及广东省等规—定管桩允许承—载力(？相当于承载》力特征？值)应满足下—式要求 《 Ra【≤0.25(ƒ【cu,k－σp【c)AG 【 ，。 式中《ƒcu,k桩身【混凝土立方体—。抗压强度《；   ！    《σpc桩《身混：凝土有效预应力值(！约为4MPa～1】0M：Pa)；《 ， 》  ：    AG—桩身混凝土横截面积！ 》 Q：。≤0.？33(ƒc》u,k－σ》pc)A《G 》 ƒcu,—k＝[2.18(C！6，0)～2.23【(C80《)]ƒc — ？    《 PH？C桩 《 《Q≤0.3》3(：2，.23ƒc》－σpc《)AG 《  —   当《σpc？＝4MPa时 ！ Q≤》0.33(2.2】3ƒc－《0，.11ƒc)AG】 ： Q≤0.】。6，99：。ƒcAG —     当！σp：c＝10《MPa？时 《 Q≤》0.：33(2.23ƒ】。c－0.28ƒ【c，)AG 】。 Q≤0.64【4ƒcA《G 【    P》C桩 】Q≤0.33(2.！1，8，ƒc－σp》。。c)AG —   —  当σp》c＝4？MPa时《 ？ ， ：Q≤0.《33(2.18ƒc！－0：.145ƒc)A】。G，。 ， ， Q》≤0.67ƒcAG！  【   当σpc【＝10MPa—。时， Q【≤，0.33(》2.：18：ƒc－0.36ƒc！)AG 》 ？ Q：≤0.？6ƒcAG —   【  考虑到当前管桩！生产质量、软土中】的抗震？要求、沉桩中—桩身混凝土》受损以及接头焊接】时高温？对，桩身混凝《土的损伤等》因素将工作条件【系数定为《0.55～0.6】5是合理的 】 8.5.12！  非腐蚀性—环境中的抗拔—桩桩：身裂缝？。宽度应满足》设计要求《预应力混凝土—管桩因？增加钢筋直径有困】难考虑其钢筋直径较！小耐久性差所以裂缝！控制等级应》为二级？即混凝土拉应力不】应超过混凝土—抗拉强度设计—值 》 ： ，  ： ，腐蚀：性，环境中考虑桩身钢】筋耐：久性抗拔桩和受水平！力或弯矩较大—的桩：不允许桩《。身混凝土《出现裂缝《。预应力混凝土管桩裂！缝等级应为一级【(即桩身混凝土不出！。现拉应力)》 ：  》  ：。 预应力管桩作为】抗拔桩使用时—近期出现了数起桩身！抗拔破坏的事故主】要表现在主筋墩【头与端板连接—处拉脱同时管桩的接！。头焊缝耐久性也有】问题因此在》抗拔构件中应—慎用预应力混—凝土管桩《必须使用《时，应考虑以《下几点 】     1—  预应力筋必【须锚入？承台； ！    2  【截桩后应《考虑预应《力损失在预》应力损失《段，的桩外围应包裹【钢筋混凝土；—    ！。 3  宜采—。用，单节管桩《； 《     4 ！ 多节？管，。桩可：考虑通？长灌：芯另行设置通长的抗！拔钢筋或将抗拔承】载力留？有余地防《止墩：头拔出 【     —5  端板与—钢筋的连接》强度应满足抗拔力】要求 】。。8.：5.13《  本？条为强？制性条文地》基基：础设计强《调变形控制原则桩基！础也应按《。变形控制原则—进行：。设计本条规定—了桩基沉《降计算的适》用范围以及》控制原则 — ， 8.》5.15 》 软土中摩》擦桩的桩基础—沉，降计算是一个非常复！杂的问题纵观许多】描述桩基实际沉降和！沉降发展过程的文献！可知：土体中桩《基沉降实质是由【桩，。身压缩？、桩：端刺入变形》和桩端平面以下土层！受群桩荷载共同作】用产生的整》。体压缩变形等多个主！要分：量组成摩《擦桩基础的沉降【是历时数年、甚【至，更长：时，间，才，。能，完成的过程加荷【瞬间完成的》沉降只占总》沉降中的小部—分大部分沉降都是】与时：间发展？有关的沉降也—就是：由于固结《或流变产生的—沉降因此摩擦型桩基！础的：沉降不是《用简：单的弹性理论—就能描？述的问题这就是为什！么依据弹性》理论公式的各种【桩，。基沉降计算方—法在：实，际工程的应用中往】往都与？实测结果存在较【大的出入即使—经过修正两者也【只能在某一范围内】。比较接近《的原因 》 ？    《 近年来越来越多】的研究人员》和设计人员理—解了目前借用弹【性理论的《公式计算桩基沉降】实质是一种经验【拟合方法《 —    《从经验拟合》这一观？点出发本规范推荐M！indlin—方法和考虑应力【扩，散以及不考虑—应力扩？。散的实体深基础【方法修订组收集了部！分软：土地区62》。栋房屋沉降实测资料！和工程计算》。资料将大《量实际工程》的长期沉降》观测资料与》各种计算方法的【计，算值对比经过统【计分析最后推荐【了桩基础最终沉降】量计算？的经验修正系数考】虑应：力扩：散以：及，不考虑应力》扩散的实体深—基础方？。法计算沉降量和沉】降计算深度都有差异！。从统计意义上沉【降量计算《。的经验修正》系数差异不》大 》 8.5》.16  20世纪！80年代上海—市开始采用为控【制沉降而设置桩基】的方法取得显著的】社会：经济效益目前天津】。、湖北、福建等省】市也相继应用了【上，述，方法开发这种方法】是考虑桩、土、承台！共同工作时基础的】承载力可以满足要】。求而下卧层变形过】大此时采《用摩擦型桩旨在减】少沉降以满足—建筑物的使用要求】以控制沉降为目【的设置桩基是指直接！用沉降量指标来【。确定用桩《的数量能否实行这】种，设计方法《必须：要有当地的》经验：特别：是符合当地工程实】践的桩基沉降—。计算方？法直接？用沉降量确定用桩数！量后：还必须满《足本条所规定的使】用条件和构》造措施上述方法的】基本原则有三—点，。   】  一、设》。计用桩数量可—以，根据沉降控制—条件即允许沉降量】计，算确定 ！    二、基础】总，安全度不能降低应】按桩、土和承台共】同作用的实际状态来！验算桩土共同工作是！一个复？杂的过程随》着沉降的发展—桩、土的荷载分担不！断变化作为一—种，最，不利状态的控制【桩顶荷载可能—接近或等《于单桩极《限承载力为》了，。保证：。。桩基的安全度规定按！承载力特《。征值计算的》桩群承载《力与土承载》力之和应《大于或等于》作用的？标准组合产生—的作用在桩基承【台，顶面：的竖向力与》承，台及其？上土自重之》和 《     三、！为保：证桩、土和承—台共同工作》应采用摩擦型桩使桩！基产生可以容—许的沉降承台底不】致脱空？在，桩基沉降过程—中，充分发挥桩端—。持力层的抗力同【时桩端还要置于【。相对较好的土层中防！止沉降？过大达不到预期控制！沉降的目《的为保证承台底不脱！。空，当承台底《土为欠？固结土或《承载力利《用价值不大》的软土时《尚应对其进行处理 ！ ？ ：8.5.18—  本条是桩—基承：台的弯矩计算 】 《   ？ 1  承》台试件？破坏过程的描述【 ， ？     中国】石化总？公司洛阳设计—院和郑州工学—。院曾就？桩台：受弯问题进行—专题研究试验中【发现凡？属，抗弯破坏的》试件均呈梁式破坏】。的特：点，四桩承台《试件：采用：均布方式配筋试验】时初：始裂缝？首先在承台两个对应！。边的一边《或两边中《部或中部附近产生之！后在两个方向—交替发展并》逐渐演变成各种复】杂的裂缝而》向承台中部合—拢最后形成各种【不同的破坏模—式三桩？。承台试件是采—用梁式配筋承台【中部因无《配，筋而：抗裂：性能较差初》始裂缝多由承台中】部开始向外》发，展最后？形成各种不同的【破，坏，。模，式可以得《出不：论，是三桩试《件还是四《桩试件它们》在开：裂破坏的过》程中总是《在两个方向》上，互相交替承担上部主！要荷载而不是平【均承担也《即是交替起着梁【的作：用 【  ：  2  》推荐的抗弯计—算公式 【。     —通过对众多破坏模式！的理论分析选取图】。49所示的》四种：。典模：型式作为《公式推？导的依据 】 《 ： 图49》 承台破坏》模式 】(a)四桩》。承台；(b》)等边三桩承台(】一)；(c)等【边三桩承台(—二，)；(d)等—。。腰三桩？承，。台   ！      —1)图4《9a四？桩承台破《坏模式系屈》服，线将承台分成—很规则？。的若干块几何块体设！块体为刚《性，的，变形略去不计最大】。弯矩产？生于：屈服：线处该弯矩全部【由钢筋来承担不考】虑混凝土的拉—力作用则《利，用极限平衡方法并】按悬：。臂梁计算 【 ，。 Mx《＝∑(Niyi)】 My＝！∑(：Nixi)》 —   ？。     2)【图49b是等边三桩！承台具？有，代表：。性的破坏模》式可利用《钢筋混凝土板—的屈服线理》论按机？动法的基本》原理来推导公式【得  】 ，    《 ，  ：  ：  (？1)  《 ，     》   《 《   ？     由—。图49c的》等边三桩承台最不利！破坏模式可》得，另一个公式即 【 ： 《 ：  《     式(【1)考虑《屈服线产《生在柱边过》于理想化《；式(2)未—考虑柱子的》约束作用《是偏于安全的—根据：试件破坏的》多数情况采用(【1)、(《2，)二：式的平均《。值为规范的》推荐公式(8—.5.1《8-3) 】 —       】  3？)由图4《9d等腰三桩承台】典型的屈服线—基本上都垂直于等腰！三桩：承台的两个腰当【试件在长《跨产生开《裂破坏后才在短跨内！。产生裂？缝因此根据试件的】破坏形态并考虑梁】的约束影响作用【。按梁的理论》给出计算公式 ！。 】 ，。   ？。   式(3)未】考虑柱？子的约束影响偏【于安全；而式—(4)考虑屈—服线通过往边缘处】又不够安全今采【用两式的平》。均值作为推荐—。。公式(8.5—.18-4) ！ — ，     上述】所有三桩承台计算】的，M值均指由柱截面】形心到相《应承台边的板带【宽度范？围内的弯矩因—而可：按此相应宽》度，采用三向配》筋 8】.5.19  柱】对承台的冲切计【算方法？本，规范在编制时曾【考虑了以下两种计】算方法方法》一为冲切《临，界截面取柱边0【.5h0处当—冲，切临界截《面与：桩相：交时冲切力扣除【相交那部分单桩【承载力？采用这种计》算方法？的国家有美国、新】西兰我国20世纪9！0年：代前一些设计单位】亦多采用此》法；方法二为—。冲切锥体取柱边或承！台，变阶处？。至相应桩顶内边【缘连：线所构成的锥—体并：考虑了冲跨比的影】响原苏联及我国【建筑桩基技术规范】JGJ 94均采】用，。这种方法计算结【果表明这两种方【。法求得的柱》对承台冲切所—。需的有效《高，度是十分接近的相】差约5％左》右，考虑到方法一—在计：。算过程中需要扣除冲！切临界截《面与柱相《交那部分面积—的，单桩承载力为避免】计算上繁琐》本规范？推荐采用方法二【 —    本规范公】式(8.5.19】-1)中的冲切系】。数是按？。λ＝1时与我国现】行混凝土《结构设？计规：范，G，B ：500？10的受冲切承载】力公式相衔接—即冲切破坏》锥体与承台底面的】夹角：为45°时冲切系】数α＝0.7提出】来，。的 —   ？  图5《0及：图5：1分别给出了采【用本规？范和美国《ACI？ 318计算的一典！型九桩？承台内柱对承—台冲切、角桩对承】台，冲切所需《的承台有效高度【比较表其中桩径为】800mm柱—距为2400m【m方：柱尺寸为1550m！m承台宽度为640！0mm按本规范【算，得，的承台有效高度【与美国AC》I ：318规范相比【较，略偏于安全但是美国！钢筋混凝土学会【CRSI手册认【为由角桩荷载引起】的承：台角隅45°剪【切破坏较之角桩冲切！破坏更为不利因【此尚需验算》距柱边h0承台【。角隅45°处的【抗剪强度 【 ： 8.5.20  ！本条为强制性—。条文桩基《。承，台的柱？边，、，变阶处等部位剪力】。较大应进行斜—截面抗剪承》载力：验，算 》 ：。 图【5，。1 角桩对》承台冲切承台有效】。高度比较 ！ 8.5.21【  桩基承台的【。。抗剪计算在小剪跨比！的条：件下：具，有深梁的特》征关：于深梁的《抗剪问题近年来【我，国，已发表了一》系列有关的抗剪【强度试验报告以【及抗剪承载》力计算文章尽管文章！中给出的抗剪承【载力的表达》式，不尽相同但结—果具有很好》。的一致性本》规范提出的剪切系数！是通过分析和比较后！确定的它已》能涵：盖深梁、《浅梁不同条件的【。受剪承载《力图5？2给出？了一：。典型：的九桩承台的—柱边剪切所需的承】台有效高《。。度比较表按本—规范求得的柱边剪】。切所需的承台有效高！度与：美国AC《I ：318规范求得的结！果是相当接近的 ！ ： ？ 图—。52 柱边》。剪切承台《有效：高度：比较 》 ？8.5.22  】本条为强制性条【文桩基承台与—柱、桩交界处—承受较大的竖向力】设，计时应进《行局部受压承—载力计？算 ： 8.5.！。2，3  承台之—间的连接通常应在两！个互：相垂直的《。方向上设置连系【梁，对于单层工业厂房排！架柱基础《横向跨度较大、【设置连系梁有困【。难可仅在纵向设【置连系？梁在端部应按基【。础设计要求设置地】梁 ？