8》.5 ？。 桩基础 】 8.5【.1  《摩擦型桩《分为端承摩擦桩和摩！擦桩端承摩擦桩的桩！顶竖向荷《载，主要由桩《。侧阻力承受；摩擦桩！的桩端阻力可—忽略不计桩顶竖向】。荷载全部由桩—侧阻力承受端承型桩！分为：摩擦端承桩和—端承桩摩《擦端承桩的桩顶竖向！荷，。载主要由桩》端阻力承受；端承】桩的桩侧《。阻力：可，忽略不计《桩，顶竖向荷载》。全部由？桩端阻力《承受 】。。。8.5.2 —。 同一？结构单？元的桩基由于—。采用压缩性》差异较大的持力【层或：部分采用摩擦桩【部分采用端承桩【常引起较大不均匀沉！降导致建筑物构件开！裂或建筑物》。倾斜；在《地震荷载作用下摩擦！桩和端承桩的沉【降，不同如果同》一结构单元的桩基同！时采用部分摩擦桩】和部分端承桩将【导致：结构产生较大的【不均：匀沉降 《     ！岩溶地？区的嵌岩《桩，在成孔中常》发生漏浆、塌孔和埋！钻，现象给施工造成困难！因此应首《先考虑利用》上覆土层作为桩【端持力层《的可行性《利用：上覆土层作为—桩端持力层的条件】是上覆土《层必须？是稳定的《土层：。其承载力及厚度应满！足要求上覆土层的】稳定性的《。判定至关重要在岩溶！发育区当《基，岩上覆土层为饱【和砂：。类土时应视为—地面易？塌陷区不得作—为建筑场地必—须用作建《筑场地时可采用【嵌岩端承桩》基础：。同时采取勘探孔注】浆等辅助措》施基岩面以》上为黏性土层黏性土！有，一定：厚度且无土洞—存在：或可：。溶性：岩面上有砂岩、泥】岩等：非可溶岩层时上覆土！层可视为《稳定土层当上覆黏性！土在岩溶《。水，上下交替变》化作用下《可能形成土洞时上覆！土，层，也应视为《不，。稳定土层 】     —在深：。厚软土中当基坑开挖！较，深时基？底土的？回弹可引《起桩身？上浮、桩身开裂影响！单桩承？载力和桩身耐久【性应引？起，高度重视设计时应】考虑加强桩身配【。筋，、支护结《构设计时《应，采取防止基底—隆起的措施同时应加！强坑底隆起的监【测 《    — 承台及地下—室周围的回填土质】量对高层《建筑抗？震性能的《。影响：较大规范均规定【了填土压实系—。数不小于0.94除！要求施？工中采取措施尽【量保证填土质量外】可考虑改用》灰土回填或增加一至！两层混凝土》水平加强条》带条带厚度不—应小于？0.：5m： ， 《 ，  ：  关于桩、土【、承台共同工—作问题各地区根【据工程经验有不同的！处理：方法如？混凝土桩复》合地基、《复合桩基、减少【沉降的桩基》。、桩基的变刚度调平！设计等实《际操：作中应根据》建筑物的要求—和岩土工程》条件以及工程经验】确定设计参数无【论采用哪种模式【承台下土《层均应当是》稳定土层液化土、】欠固：。结土、高《。。灵敏度软《土、新？填土等皆属于不【稳定土层当沉桩引起！承台：土，体明显？隆起时也不》。宜考虑承台底土【层的抗力作用 【 8—.5.3  本【条规：。。定了摩擦型桩的桩】中心距限制》。条件主要《为了减少摩擦型【桩侧阻叠加》效应及沉桩中对【邻桩的？影响对于密集—群桩以及《挤土型桩应加大桩】距，非挤土桩当承台【下桩数少于》9根且少于3排时】桩距可不小于2.】5d：对于端承《。型桩特别《是非挤土端承桩【和，嵌岩桩桩距的限【制可以？放宽  ！   扩底灌注桩的！扩底直径不应—大于桩身直径的【。3，倍是考虑到扩底施工！的难：易和安全《同时需要保持桩间】土的稳？定 》  ？   桩端进—入持：力层的最小深度主】要是考虑了》在各类持《力层中？成桩的可能性和【难易程？度，并保证桩端阻力【的发挥 《    】 桩端进入破碎岩石！或软质？岩的：桩，按一般桩来》计算桩？端进入持力层的【深度桩端进入完整】和较完整的未风【化、微风《化、中等风化硬质】岩石时入岩施工困难！同时硬质岩已提供足！够的：端阻力规范》条文提出《桩周边嵌岩》最小深度为0—.5m ！  ：  桩？身混凝土《最低强度等级—与，桩，身所处环境条件有关！有关：岩土及地下水的【腐蚀性问题牵涉腐蚀！源、腐蚀类别、性质！、程度、地下水位】变，化，、桩身材料等诸多因！。素现行国家标准岩】土工程勘察规—。范GB 50021！、混凝土《结构设计规》范GB 50—010、工业—建筑：防腐蚀设《计规范GB 50】046、混》凝，土结构耐久性设计】规范G？B/T 504【76等不《同角度作了相应的】表述：和规定 《 《     为—。。了便于操作本—。条将桩身环境划分为！非腐蚀环境(包括】微腐蚀环境)和【腐蚀环境两》大类对非腐蚀—环境中桩身混凝土】。强度：作了明确规定—腐蚀环境中的桩身】混凝土强度》、材料、最小水【泥用量、水》灰比、抗渗等—级等还应符合—相关规范的规定 】 《     桩身【埋于地？下不能进《行，正常维护和维修必须！采取措施保证—其，使用寿？命特别？是许多情况下桩顶】附近位于《地下水位频》繁，变化区对桩》。身混：凝土及钢《筋的耐久性》应引起重视 】     灌】注桩水下浇筑—混凝土目前大多采】。用商品混《凝土混凝土各项性能！有，保障的条《件下：可将水下浇筑—混凝土？强度等级达到—C45 】     当—场地：位于坡？地且桩端持力—层和：地面坡度超过10％！。时除：应进行场地稳—定验：算并：考虑挤土桩对边坡稳！定的不利影》响外桩身尚应—通长配筋用》来增：加桩身水平》抗力关于通》。。长配筋的理解应该】是钢筋长度达到设计！要求的持力层需要】的长度 】   ？  采用大直径长灌！注，桩时宜将部分构造】钢，筋通长设置用以验证！孔径及孔深 —。 ： 8.5—.6  为保证桩基！设计的可靠性规定除！设，计等级？。为丙级的《建筑物外单》桩竖向承载》力特：征值应？采用竖向静》。载荷试验确定 ！ ？    设》计等：级为丙级的建—筑，物可：根据静力触》探或标准贯入试验方！法确定单桩竖—向承载？力特征值《用静力？触探：或标准贯入方法【确，。定单桩承载力—已有不少地》区，和单位进行过研【究和总结取得了许多！宝贵经验其他原【位测试方法确—。定单：桩竖向承《载力的经验不—足规范未推》荐确：定单桩竖向承载【力时应重《视类：似工：。程、邻近工程的经】验 ：     ！试桩：前的初步设》计规范推荐了通用】的估算公式(8【.5.6-1—)式：中侧阻、端》阻采用特征值规【范特别注明侧阻、端！阻特征值应由当【地载荷试验结果【统计分？析求得减少》全国采用同》一表格所带来的误】差 ？ ：     嵌入完！整和较完整》的未风化、微风化、！中，等风化硬《质岩石的嵌岩桩【规范给出了单—桩竖向承载力特征值！的估算式(8—.5.6-2)只】计端阻简化计算的意！义，在，于硬：质岩强度超过桩身混！凝土强度设计以桩身！强，度控制桩《长较小时再计入侧阻！、嵌岩？。阻力：等已无工《程，意义当？然嵌：岩桩并不是不—存在侧阻力有时侧阻！和，嵌岩阻力占有很【大的：比例对于嵌》入破碎岩和软质岩石！中的桩单桩承载力特！。征值：则按公？式(8.5.6-】1)进行估算 【    】 为：确保大直径嵌岩【桩的设计可靠性必须！确定桩？底一定深度》内岩体性状》此外在桩底应力扩】散范围内《可能埋藏有相对【软弱的夹《层甚至？存，在洞隙应引起足够】。注意：岩层表面往往—起，伏不平有隐伏沟槽】存在特别在碳酸【盐，。类岩石地区岩面【石芽、溶槽密布此】时桩端可能落于岩面！隆起或斜面处—有导致？滑移：的，可能：因此规范规定—在桩底端应力—扩散范？围内应无岩体—临，空，面存：在并确？。保基底岩体》的稳定性实践证明】作为基础《施，工，图设计依据的—详细勘？察，阶段的工作精度【满足不了这类桩设】计施工的要求—因此当？基，础方案选《。定之后还应》根据桩位及要求【进行专门《性的桩基勘察以便针！。对各个桩的持力【层选：择入：岩深度、确定—承载：力，并为施工处理等提】。供可靠依《据 — 8.5.7、8】。.5.？8，  ：单桩水平承载力与诸！多因素相关单桩【水平承载力特征值】应由单桩水平—载，荷试验确定》 》     规—范特别？写入了带《承台桩的水平载荷】试验桩基抵》抗，水平力？。很大程度《上依赖于承台—侧面抗？力带：承台：桩基的？水平载荷试》验能反映桩基在水】平力作用下的实际工！作状况 ！    带承台桩】基水平？载荷试验采用—。。慢速维持荷载—。法用以确定长期荷载！下的：。桩基水平承载力和】地基土水平反力系数！加载分级及每级荷】载稳定标准可按单】桩竖向静载》荷试：验的办法当加—载至桩身破坏或位】移超：过30m《m～40mm—(软土取大值)【时停止加载卸载【按2倍？加载：等，级逐级卸载每3【0，min卸一级载并】于每次卸载前测读位！移 ？     】根据试验数据绘制荷！载位移H0-—X0：曲，线及荷载位移梯度】H0-(△》X0/？△H0)曲线取【H0-(△X0/】△H0)曲》线的第一拐点为临】界荷：载取：第二拐点或》H0-X0曲线【的陡降起点》为极限荷载若—。桩身设有应力测【读装置还可根据【最大弯矩点变—化特征综合》判定临？。界荷载和极》限荷载？   】  对于重要工程】可模拟承台顶竖向荷！载的实际状况进行】试，验 ？   —  水平荷载作用下！桩基内各单桩的抗力！分配：与桩数、桩》距、桩身《刚度、土《。质性状、《承台形式《等诸多因素有—。关   ！  水平《力，作用下的群桩效【应的研究《工，作不深入条》文规定了水平力【作，用面的桩距较—大时：桩基的水《平承：载力：可视为各单》桩水平承《载力的总和实际【上在低桩承》台的前提下应注【重采取措施充分发挥！承台底面《及侧面土的》抗力作用加强—承台：间的连系等》当承台周围》填土质量有保证时应！考虑：土的抗力作用—按弹性抗力法—进行：计，算   ！  用？斜，桩，来抵：抗，水平力是《一项有效的措施【在桥梁？桩基中？采，用较多但在一般工业！与用民建筑中—则很少采用》究其原因是依靠承台！埋深大？多可以解决水平力】的问题 ！8.5？.9  单桩抗拔承！载力特征值应—通过单桩竖向—抗拔载荷试》验确定？并应加载至破坏试】验数量同条件下的】桩，不应少于3根且不】应少：于总：抗，拔桩数的《1％ 《 ， 8.》5.10  本条为！。强制性条《文为：避免基桩在受—力，。过程中发生》桩，身强度？破坏桩基设计—时应进行基》桩的桩身强度验算确！保桩身混凝》土强度满足桩—的承载力《要求 — 8？.5：.11 《 鉴：于桩身强度计算【中并未考虑荷载【偏心：、弯矩？作用、瞬时荷载的影！响等因素因》此桩身强度》设，计，必须留有一定—富裕在确定》工作条件系》。数时考虑了承台下的！土质：情况抗？震设防等级、桩【长、混凝土浇筑【方法、混凝土强度】等级以及桩型—。等因素本《。次，修订：中适：当提：高了灌注桩》的工作条件系数补】充了预应力》混，凝，土管桩工作条—件系：数考：虑到：高，强度离心混凝土的】延性差、加之—沉桩中对桩》身混凝土《的损坏、《加工过程中已对桩身！施加轴向预应—力，。等因素结合日本、广！东省的经验将—工作条件《。系数规定为0.5】5～0.65— ？     日】本，、美：国及广东省等—规，。定管桩允许承载【力(：。相当：于承载力特征—值)应满足》下式要？求 Ra！≤0.25(ƒ【cu,k－σp【c)AG ！ ，式中ƒcu,k桩身！。混凝土？立，方体抗压强度—； 《  《     σpc桩！身混：凝土有？效预应力值(—约，为4MPa～1【0MPa)；— 》       【AG桩身混凝土横】。截面积 ！Q≤0.3》。3(ƒcu,k【－σpc)AG ！ ： ƒc《u，,k＝？。[2.18(C6】0，)，～2.23(C80！)]ƒc《   】  PHC桩 ！ Q≤》。0.33(2—.23ƒc》－σpc)AG【 ： ，     当】σpc？＝4MPa时— Q≤0！.33(《。。2.23ƒ》c，－0.11ƒ—c)AG 【 ？Q，≤0：。。.699ƒcA【G 《 ，  ？ ， ， ，当σpc＝10【MPa时 — Q≤0.】33(2.2—3ƒc－0.28ƒ！c)AG 【 ， Q≤0》.，644？ƒcAG 】     PC桩！ 》 Q≤0.3—3(2.1》8ƒc－σpc【)A：。G ：。 《 ，。    当σp【c＝4MPa时【 》。 Q≤0.33(2！.，18ƒc－0—.145ƒc)A】G Q≤！0.67ƒc—AG：    ！ 当：σpc＝10—MPa？时， Q≤】0.33(2.18！ƒ，c－0.3》。6ƒ：c)A？G 《 Q《≤，0.6ƒcAG【    ！ 考虑？到当前管桩生产质】量，、软土中的抗震【要求、沉桩》中桩身混凝》土，受损以及接头焊接时！高温对？桩身混凝土的—损，伤等因？素将工作条》件系数定《为0.55～0.6！5是：合理的？ —8.：5，.12  非腐蚀性！环境中的抗拔桩桩】身裂缝宽《。度应满？足设计要求预—。应力混凝土》管桩因？。增加钢筋直》径有困难考虑其【钢筋直径《较小耐久性差所【以裂缝控制》等，级应为二《级即混凝《土拉应？力不应超过混—凝土抗拉《强度设？计值 【 ，    腐蚀性环】境中考虑桩身钢【。筋耐久性抗》拔桩和？。受，水平力或弯矩较【大的桩不允许桩身】混凝土出现》裂缝预应力混凝土管！桩裂缝等《级应为一《级，(即桩身《混凝土不出现拉应力！) 》     —预应力管桩作—为抗拔？。桩使用？时近期出现了数起桩！身抗拔破坏的事故】主要表现在主筋墩头！与端板连接处拉【脱同时管桩的接头】焊缝耐久性也有问】题因：此在抗拔构件—中应慎用预应—力混凝土管》桩，必须使？用，时应考虑以》下几点 》 《 ，   ？1  预应力筋必】须锚入承台； 【     ！2  截桩后应考】虑预应力损失在【。预应力损失段—的桩：。外围应包《裹，钢筋混凝土； 】    【 3 ？。 宜采用《单节管桩； 】 ，     —4  多节》管桩：可考：虑通长灌芯》另行：设置通长的抗拔钢筋！或将抗拔《承载力？留，有余地防止墩头拔出！   】  5？ ， 端板与《钢筋：的连接强《度应满？足抗拔力《。要，求 8.！5，.13  》本条为强制性条【文地基基础设计强】调变形控《制原则桩基础也应】按变形控制原则【进行设计本条规【定了：桩基沉降计算—的适用范围以及【控制原则《 8.】5.15  —。软土中摩擦桩—的桩：基础沉降计算—是一个非常复杂的问！题纵：观许多描述桩—基实际沉降》和沉：降发：展，。过程的？文献可知《土体中桩基沉降实质！是由桩身压缩、【。桩端刺入变形和【。桩端平面以下—土层受群《桩荷载共同作—用产生的《整体压缩变形—等多个主要分量组】成，摩擦桩基础的沉【降是历时数》年、甚至更长时间】才能完？成，的过程加荷瞬间完成！的沉：降只占总沉降中的】小部：分大部分沉降都是】。与时间发展有关的】沉，降也就是由于固结】或流：变产生的沉》降因：此摩擦型桩》基础的沉降不是【用简单的《弹性理论《就能：描述的问题这就是】为什么依据》弹性理论公式—。的各种？桩，基，沉降计算《方，法在实际工》程的应用中往往都】与实测结果存在【较大的出《入，即使经过修正两【者也只能在某一范围！内，比，较接近的原因 【 《  ：。   近年来越【来越：多的研究人》员，和设计？人员理解了目前借用！弹性理？论的公式计算桩基】沉降实质是一种经验！拟合方？法 —     》从经验拟合这一【观点出？发本规范推荐M【。indli》。n方法和考虑—应力扩散以及不【考虑应力扩散—的实体深《。基础方？法修订？组，收集了部分软土【地区6？2栋房屋《沉降实测资》料和工程计算—资料将大量实际工程！的长期沉降观测资料！与各种计算方法【的计算值对比经【过统计？分析最后《推荐：了桩基础最终沉降】量计：。算的：经验修正系数—考虑应力《扩，散以及不考虑应力扩！散的实？体深基？础方：。法计算沉降量—和沉降计算深度【都有差异从统计【意义上沉降》量计算？的经验？修正：系，数差异不大 【 ： ，。 8.5《.16 《 20世纪8—0年代上海市—开始采用为》控制沉降而设置桩基！的方法取得》显著的？社会经济效益—目前天？津、：湖北、福《建等省市也相继【应用了上《述方法开发这种方】法是考虑桩》、土：、承台？共同工作时基础【的承载？。力可以满《足要求而下卧层变】形过大此时采用摩擦！型，桩旨在减《少沉降？以满足建《筑，物的：使用要求《以控制沉降》。。为目的设置桩基是】指，直接用沉降量指【标来确定《用桩的数《量能否实《行这种设计方法必】须要有当地的经验特！别是符？合当地？工程实践《的桩基？沉降计算方法直【接用沉降量确定用桩！数量后还必》须满足本条所—规定的使用条件和构！造措施？上述方法《的基本原则有三【点   ！  一、设计用桩数！量可以根据》沉降控制条件—即允许沉《降，量计算确定》 ， ， ？     二、基】础总安全度不—能降低？应按桩、土和承【台共同作用》的实际状态来—验算桩土共同工【作是一个复杂的过】程随着沉降的发展桩！、土的？荷载分担不》断，。变化作为一》种最不利状》态的控制桩顶荷载】可能接近或等—于单桩？极限承载力为了保证！桩基的安《全度规？。定，按承载？。力特征值计算的桩】群承载力与土—承，载力之和应大于或等！于作用？的标准组合产生的】作用在桩基承—台顶面的竖向力【。与承台及《其上土自重之和【    ！。 三、为《保证桩、土和承台】共同工作应采用摩擦！型，桩使桩基《产，生可：以容许的沉降承【台底不致脱空在桩基！沉降过程中充分发挥！桩，端持力层的抗—力同时桩《端，还要：置于相对较好的【。土层中防止沉降过】大达不到预》。期控制沉降的—目的为保证承—。台底不脱空当—承台底土为欠固结】土或承载力利—用价值不《大的软土时尚应对】其进行处《。理， 8【.5.18  本条！是桩基承台的—弯矩计算 ！。     》1，  承台试件—破坏过程的描述 ！。 ：     中国石！化总公司洛阳—设计院和郑州工学院！曾就桩？台受弯问题进行专题！研究试验中发现【凡属抗弯《破坏的试件均呈梁式！破坏的特点四桩承台！试件采用均布—方式：配筋试验时初始裂】缝首先？在承台两个对应【边的一边或两边中】部或：中部：附近产生之后在两】个方向交替发展【并逐渐？演变：成各种复杂的裂缝】而向承台中部合拢】最后形成《各种不同的破坏【模式三桩承台试件】是采：用，梁式：配筋承台中部因无配！筋，而抗裂性能较—差初始裂缝多由承台！中部开？始向外发展最后【形成各？种不同的破坏模【式可以得出》不论是三桩试件【还是四桩试件它【们在开裂《破坏的过《程，中总是在《两个方向《。上互：相交：替，承担：上部主要荷载而不】是平均承担也即是】交替：起着梁的作用 【。。    】 2  《推荐的抗弯》计，算公式 《 ：     【通过对众多破坏模式！的理论分《析选取图49—所示的四种典模型】。。式作为公《式推导的依》据 【 ，。 图49】 承台破坏模式【 (【a)四？桩承台；(b)等边！三桩承台(一)【；(c)等》。。边三桩承台(二)；！。(d)？等腰三桩《承台： ？    —     》1)：图49a四桩承台破！坏模式系屈》服线：将，承台分成很规则【的，。若干块几何块体设】块，体为：刚性：的变形略去不—计最大弯矩产—生，于屈服线处该—弯，矩全部由钢筋来承担！不考：虑混凝？土的拉力《作用则利用》极限平衡方法并按】悬臂梁计算》 《 ：Mx＝∑(Ni【yi) ！。M，y＝∑(Ni—xi) — ？        2！)图4？9b是等边三桩【承台具有代》表性的破坏模式可】利用钢筋混凝—。土板的屈服》线理论？。按机动法的》基本原？理来推导公式得 】 ？  ？         ！   (1)—  ：   ？ ，   ？。  【 ，。       【由图49c的等边三！桩承台最不利破坏模！式可：得另一个公式即 ！ — 《     》 式(1)考虑屈】服线产生在柱边【过于理？想化；？式，(2)？未考：虑，柱子的约束作用【是，偏于安全《的根：据，试件破坏的多—数情况采用(1)、！(2)二《式的平均值为规范的！推荐公式《(8.5.18-3！) ？ 《。   】     》 3)由图4—9d等腰《。三桩承台典型的【。屈服线？基本上？都垂直于《等，腰三桩承台的两个】腰当试件在长跨产生！开裂破坏后》才在短跨内产生裂缝！因此根据试》件的破坏《形态并考虑梁的约束！。。影响作用按》梁的理论给出计算公！式 ？ 】       式！。。(3)未考》虑柱：子的约束影》响偏于安全；而【式，。(4)考虑屈服线】通过往边缘处又不够！安全今采用两式【的平均值作为推【荐公式(8.5【.1：8-4)《。 《 】。 ，   ？上述所有三桩承【台计算？的M值均《指由柱截《面形心到相应承台边！。的板：带宽度范《围内的弯《矩因而可按此相应】宽度：采用三向配筋 【 》8.5.19  柱！对承台的冲切计【算方法本规》。范在编制时曾考虑】了以下两种计—算方法方法一为冲切！临界截面取柱边【。0.5h0处—当，冲切临界截面与【桩相交时冲切力【扣除相交那部—分单桩承载力—采用这种计算方法的！国，家，有美国？、新西兰我国—20世纪90—年代前？一些设计单位—。亦多采用此法；方】法二为冲切锥—体取柱边或承台【变阶处至相应桩顶】内边缘连线所—构成的锥《。体并考虑了》。冲跨：比的：影响原苏联及我【国建筑桩基》技术规？范JGJ 94均采！用这种？方，法计算结果》表明这两种方—法求得的柱对—承台：冲切所需的有—效，高度是？十分接近的相—差约5％《左右考？虑到方法一在计【算过程中需要扣除冲！切，临界截面与柱相交那！部分面积的单—。桩承载力《为避：免计：算上繁琐本规范推荐！采，用，方法二 —    — 本规范公式—(8.5.19【-1)中的》冲切系？数是按λ＝1时与我！国现行混《凝土结构设计规【范，GB 50010的！受冲切承《。载力公式相衔接【。即冲切破坏锥体与】承，台底面的《夹角为？45：°，时，冲切：系数α＝0.—7提出来的 】 ？    图5—0及图51分—。别，给出了采用本规【范和美？。国ACI《。。 318计算—的一典型九桩承台内！柱对承台冲切—、角桩对承台冲切所！需的承台有效—高度比较表其中桩径！为800m》m柱距为24—00mm方柱尺寸为！1550mm—承台宽度为640】0mm按本规范算】得的承台有效高度与！美国ACI —。318规范相比【较略偏于安全—但是美国钢筋混凝土！学会CRSI手册认！为由角桩荷》载引起？。的承台角隅45°】剪切：破坏较之角桩冲【切破：坏更为不《利因此尚需》验算距？柱边h0承台—角隅45《°处的抗剪》强度 【。 8：.5：.20  本条为】强制性？条文桩基承》台，的柱边、变》阶处等部位剪—力较大应进行—斜截：面抗剪承《载力验算 【 — ？图，51 角桩对承台冲！切承台有效高度【比，较 《 8《.5.21 — 桩基承台》。的抗剪？计算：在小剪跨《比的条件下》。具有：深梁：的特：征关：于，深梁的抗剪问题近年！来我国已《发表了一系列有【关的抗剪强度试验报！告以：及抗剪？承载力计算文章尽】。管文章中给出的【抗剪承？载力的表达式—不尽相同但结果【具有很好的一致性本！规范提出的》。剪切系？数是通？过分析和比较后确定！的它已？能，涵盖：深梁、浅《梁不同条件的—受剪：承载力图《。。52给出了》一典型的《九桩承台《的柱边？剪切所需的承台有效！高，度比较表按本—规范求得的柱边【剪切所需的承台有效！高度与美《。国ACI《 318规范求【得的结果是》相当接近《的 】 ： ？图52 柱边—剪切承？台有效高度比较 】 《 8.5.2—2  本条为强制】性条文？桩基承台与柱、桩交！界，处承受较大的竖向力！设计时应进》行局部受压承载力】计算 《 8》.5：.23？  ：承台之间的》连接通？常应在两个互相垂直！的方向上设置—连系梁对于单—层工：业厂房排架柱基础】横，向跨度较大、设置连！系梁有？困难可仅在》纵向设置连》系梁在端部》应按基础设计要【求设置地梁》 ：