。 ？ 8.5  —桩基础 《 ？。 ？ 8.5《.1：  摩？擦，型桩分？为端：承摩擦桩和摩擦【桩端承？摩擦桩？的桩顶竖向荷—载主要由桩侧—阻力承受；摩擦桩】的，桩，端阻：力可忽略不计—桩顶竖向荷》载全部由《桩侧阻力承受端承型！桩分：为，摩擦端？承桩和端承》。桩摩擦？端承桩的桩顶—竖，向，荷载主要由桩端【阻力承受；端承桩的！桩侧阻力可忽略【不计桩顶竖向荷载】全部由桩《端阻：。力承受 】 8.5.2—  同？一，结构单元《。的桩基由于采用压】。缩性差异较大—的持力层或部分【。采用摩？擦桩部分《采用端承桩常引【起较大不均匀沉【。。降导致？建筑物构件开裂或】建，。筑物倾斜；在地【震荷：载作用下摩擦桩和】端承桩的沉降—不，同如果同一结—构单元的桩基—同时采？用部分摩擦桩和部】分端承桩将导致【结构产？生较大的不均匀沉降！。 《     岩溶地！区的：嵌岩：桩在成孔中》常发：生漏：浆、塌？孔和埋钻现象给施工！造成困？难因此？应首：先考虑利用上覆【土层作？为桩端持力层的可行！性利用上覆土层作为！桩端持力层的条【件是上覆土》层必须是稳定—。。的，土层其？承载力及厚》度应满足要》求上覆？土层的？稳定：性的判定至关重【要在岩溶发育区【当基岩上覆土层为饱！和砂类土时应—视为地面《易塌陷？区不得？作为建筑场地必须】用作建筑场地时可】采用嵌岩端承桩【基础同时采取勘探】孔注浆等辅助—措施基岩面以上为黏！性土层黏性土有【一定厚度且无土【洞存在或可溶性岩面！上有砂岩《、泥岩？等非可溶《岩层：时上覆土层可—视为稳定《土，层当：上覆黏性土在岩【溶水上下交替变化】。作用：下可能形成》土洞时上覆土层【也应视为不稳定【土层：   】  在深厚软土中当！基坑开挖较深—时基：底土的？回弹可引起桩—身上浮、桩身开裂】影响单？。桩，。。承载力和桩身—耐久性应引起高度重！视，设计：时应考虑《加强桩身《。配，筋、支护结构设计时！。应采取防止基—底隆起？的措施同时》应加强坑底隆起【的监测 ！    承台—及地下？室，周围：。的回填土质量对高层！建筑抗震性》能的影响较大规【范均规定了填土压实！。系数不小于》0.94除要—求施工中采取措【施尽量保证》。填土：质量外可《考虑改？用，灰土回填或》增加一至两层混【凝土水平加强—条带条带厚度不【应小于0.5m 】 ，    【 关于桩、土—、承台？共同工作问题各【地区根？据工程？经验有不同的—处理方法如》混凝土桩复合地【基，。、复合桩基、减少沉！降的桩基、桩基的变！刚度调平设计等实际！。操，作中：应根：据，建筑物的要求和岩】土工程条件以及工】程经：验确定设计》参数无论采用哪种】模式承台下土层均】应当：是稳定土层液化土、！欠固结？土，、，高灵敏度软土、新填！土等皆属于》不稳定？土，层当沉？桩引起？承台：土体明显隆起时也不！宜考虑承台》底土层的抗力作【用 8.！。。5.3？。  本？条规定了摩》擦型桩？的，桩中心距《限制条件主》要为了？减少摩擦型》桩侧阻叠加效应及沉！桩中对？邻桩的影《。响对于密《集群桩以及挤土型桩！应，加大桩？距非：挤土桩当《承台下桩数少—于9：根且少于《3排时桩距可—不小于2.5d【对于端承型桩—特别是非挤土端【承桩和嵌岩桩桩距】的限：制可以放宽 【 《    扩底灌注桩！的扩底直径不应【大于：桩，身直径的3倍是【考虑到扩底》施工的难易和—安全同时需要—保持：桩间土的稳定 【  —   桩端》进入持力层的最小深！度主要？是考虑了在各类持】力层中成桩的可能】性和：难易程度并保证【。桩端阻力《的发挥 《  —   桩端进—入破碎？岩，石或软质岩》的桩按一般桩—来计算桩端进入【持力层的深度桩【端进入？完整和较完》整的未？风化、微风化—、，。中等风化硬》质岩：石时入岩施工困难同！时硬质岩已提供【足够的端《阻力规范《条文提出桩周边【。嵌岩最小深度—为0.5m ！     —桩身混凝土》最低：强度等级与桩身所处！环境条件有关有【关岩土及地》。下，水的腐？蚀性问题牵涉腐蚀源！、腐蚀？类，别、性质、程度、】。地下：水位变化、桩身材】料等诸多因素现行国！家标准岩土工程勘】察规范GB 500！2，1、混？凝土结构设计规范G！B 50010【、工：业建：筑防腐蚀设计—规范：。GB 500—46、混凝土结构耐！久性设计规范G【B/T 5》0476等不同角度！作了相应《的表述和《。规定 《    【。 为了便于操作本】条将桩身环》境，划分为？非，腐蚀环境(包括【微腐蚀环《境)和？腐蚀环境两大类对】非腐蚀环《境中桩身混凝—土强度作《了明确规定腐蚀环】境，中的桩身混》凝土强度、材—料、最小水泥用【量、水灰比、抗【。渗等级等还应符【。合相：。关规范的规》定 ？ ：     桩【身，埋于地下《不能进行正》常维：护和维修《必须：采取措施保证其使】。用寿命特别是—许，多情况下桩》顶附近位于》地下水位频》繁变化区对桩身【混凝：土及钢筋《的耐久性应》引起重视 ！    《 灌注桩水下浇筑】混凝土目《前大多？采用商品混凝土【混凝土各项性—能有：保障的？条件下可将水下浇筑！混凝土强度等级达到！C45 》 《    当》场地位于坡地且桩端！持力层和地面坡度超！过10％时除应进行！场地：稳定验算并考虑挤土！桩对：边坡：稳定：的不：利影响外桩身尚应通！。长配筋用来增加桩身！水平抗力关》于，通，长配筋的《理解应该是钢筋长度！达到设计要求的【持力层需要的长度】 《    》 采用大直径长灌注！桩时宜将《部分构？造钢筋通长设置用】以验证孔径及—孔深 8！.5.6  为保证！。桩基：设计的可靠性规定除！设计等级为》丙，级的建筑物》外单桩竖向承—载力特征值应—采用竖向静载—荷试验确定》 ？ ，  ？   设计等级【为丙：级的建筑物可根据静！力触探？或标准贯《入试：验方法确《。定单桩竖向承载力特！征值用静力触探或标！准，贯入方法确定单【。。。桩承载力已》有不少地区和—单位进行《过研：究和总？结取：得，了许多宝贵经验其他！。原位测试方》法确定单桩竖向承】载力的经验不足规范！未推荐确定》单桩竖向承》载力时应重视类似】工程、邻《近工程的《经验 — ，     试桩前】的初步设计规范【推荐了通《用的估算公式(8.！5.6？-1)式《中侧阻、《端阻采用特征值规范！。特别：注明侧阻、端阻【特征值应由当地【。载荷试验结》果统计分析求—得，。。。减少全国采用同【。一表格所带》来的：误差  ！   嵌入完整和】较完整的未》风化：、微风化、中等风化！硬质岩石的》嵌，岩桩规范给》出了单桩竖向承【。载力特征值的估算】式，(8.？。5.6-2)—。只计端阻简化计【算的意义在于硬质岩！强度超？过，桩身混凝土强度【设计：以桩身强度控制【桩长较小时再计【入侧阻、《嵌岩阻力等已无工程！意义当？然嵌岩桩并不是不】存在侧？阻力有？时侧阻和嵌岩阻力占！有，很大：的比例对《于嵌入破碎》岩，和软质岩石中的【桩单：桩承载力特》征值则？按公式(8.5.6！-1)进行估算【。 — ，   ？为确：保，大直径？嵌岩桩的设计可靠性！必须：确定桩底一定深度】内岩体性状此—外在桩底《应力扩散范》围内可能埋藏—。有相对软弱的夹层】甚至存在洞隙应【。引，起足够？注，意岩层？表，面往往起伏不平【有隐伏沟槽存在特别！在碳酸盐类岩石地】区岩面石《芽、溶槽密》布此：时桩端可《能落于岩《。面，隆起或斜面处有导致！滑移：。的可能因此》规，范规定在桩底—端应：力扩散范《围内应无《。。岩体临空面》存在并确保基底岩】体的稳定性实践证明！作为基础施工图设计！。依据的详细勘察阶段！的工作精度》满足不了《这，类桩设计施工—的要求因此》当基础方案选—定之后还应》根据桩位《及要求进《行专门性《的桩基勘察以便【针对各个桩的持力】层选择入岩深—度、确定承载力并】为施工处《理等提供可靠—依据： 》 8.？5.7、8.5.8！  ：单桩水平承载—力与诸？多因素相关单桩水平！承载力特征值应由】单桩水平载荷试【验确：。定 ： ，     规！范特别写《入了带承《台桩的？水平载荷试验桩基抵！抗水平力很大程度上！依赖于承台侧面抗】力带承台桩》基的水平《载荷试验能反—映桩基在水》平，力作用下的实际【工作：状况 《   —  带承台桩基【水平：载荷试验采》用慢速维持荷载法】用以确定长》期荷载？下的桩基水》平，承载力和地基—土水平反力系数加载！分，级，及每级荷载稳定【标准可按单桩竖向】静载荷？试验的办《法，当加：载至桩身《破坏：或位移？超过3？0mm～40mm】(软土取大》值)时停止加载【卸载按2倍加载【等，级逐级卸载每3【0min《卸，一级载并于每次卸】。载前测读位》移 ：。。 》   ？ 根据试验数—据绘制荷载》位移H0-X0曲】线及荷？载位移梯度H—。0-(△X0/【△H0)曲线—取H0-(△X【0/△H0》)曲：。线的第一拐点为临界！荷载取第《二拐点或H0-【X0：曲线：的陡降？起点为极《。限，荷载若桩身设有【应力：测读装置还可根据】最大弯矩点变化【特征综合判》。定，临界荷载和极—限荷载 《   【  对？于重要工程可模拟承！台顶竖向荷载的实】际状况进行试—验   ！  水？。平荷载作用下桩【基内各单桩的抗力】分配与桩数、桩【距，。、桩身刚度》、土质性《状、承？台形：式等诸多《因素：有关：。 —    水平—力作用下《的群：桩效应的研究工作】不深：。入条文规定了—水，平力作用面的桩距较！大时桩基的水—平承载力可视为各单！桩水：平承载力的总和实】际上在低桩承台的前！提，下，应注重采取措施【充分发挥承台底面】及侧面土的抗力作用！加，强承台间的连—系等当承台》周围：填土质量有保证时应！考虑土的抗力作【用按弹性抗力—法进行计《算 ？ ？     用—斜桩来抵抗水平力】是一项有《效的措施《。在桥梁桩基中采【用较多但《在一般工业》与用民建筑中则【很少采用究其—原因：是依靠承《台埋深大多》可以解决水平力的问！题， ， 8.【5.9  单桩【抗拔承载力》特，。征值应通过单—桩竖向抗《拔载荷？试验确定并应加载至！。。破坏：试验：数，量同条件下》的桩不应少于—3根：且不应少于总抗拔】桩数的？1％ 【 8.5.》10  本条为强】制性条文为避免【基，桩在受力过程—中发生桩身》。强，度破坏桩基设—计时应进行基—。桩的桩身强度—。验算确保桩身混凝】。土强度满足桩的承载！力要求 】 ，8.：5.11  鉴于桩！身强度计《。算中并未《。考虑荷载偏心—、弯：矩作用？、瞬时荷载的—。影响等因素因—此桩：身强度设计必须【留有一定富》裕在确？定工作条件系—数时考虑了承台下】。的土质？情况抗震设》防等级、桩》长、混凝土浇—筑方：法、混凝土强度【等级：以及桩型等因素本次！修订中适《当，提高了灌《注，桩的工作条件—系数补充了预应【。力混凝土管》桩工作？条件系？数考虑到《高强度离《心混凝土的延—性差、加之》沉桩中？对，桩身混？凝，土的损坏、加工过程！中已对桩《身施：。加轴向预应力等【因素：结，合日本、广东省的】经验将工作》条件系数规定—为0.55～—0.6？5， ？ ：。  ： ，  日本、美国及广！东省等规《定管桩允《许承载力(相当于承！载，力，特，。征，值)应？满足下？式要求 】 ，Ra≤0《.2：5，(ƒcu,k－【σpc)AG 【 式—中ƒc？u,k桩《身，混凝土立方体抗压强！度； 【 ，   ？   σpc桩身混！。凝，土，有，效预应力值(—约为：4M：Pa：～10MPa)； ！  —。   ？ ， AG桩身混凝土】横截面积 【 ， Q≤0.3【3(ƒcu》,k－σpc)【AG 》 ：。。 ƒcu,》k＝[2.》18(？C60)～2.2】3(C80)]【ƒc 【    《 PHC桩 — Q≤【0.33(2.2】3ƒ：c，－σpc)AG 】     ！当σ：pc＝4MP—a时 》 Q≤0.33！(2：.23？ƒc－0《.11ƒc)A【G 《 Q≤》0.699》ƒcAG —。 ， ：    《 当σpc＝10】MPa时 —。 ， Q≤0—.33(2.—23：ƒc－？0.28《ƒc)A《G 《。 ？Q≤0.6》44ƒcAG 】    【 PC桩 】 ， Q≤0.》33(2.18ƒ】c，－σpc)A—。G 【    当》σpc＝4MPa】。时 【Q≤0？。.33(2.1【8ƒ：c－0.《14：5ƒc)AG ！ Q≤》。0.67ƒc—AG ？ 》   ？ ，当σpc《＝10MPa时【 Q≤】0.3？3(2？.18ƒc－0.3！6ƒc)AG 【 Q≤【0.6ƒcAG【   】  考虑到当—前管桩？生产：质量：、软土中的抗—震要求？、沉桩中桩》身混凝土受损以及】接头焊接时》高温对桩身》。混凝土的《损伤等因素将—工作：条件系数定为—。0.55～》0.：65是合理的— ： 8.5.】12  非腐蚀性环！境中的抗《。拔，桩桩：身裂缝宽度应满足】设，计要求预《应，。力混凝土管》桩因：增加钢筋直径有困】难考虑其钢筋—。直径较小耐久性差所！以裂缝控制等级【应为二级即混凝土拉！应力不应超过混【凝，土抗拉强度》设计值 ！    腐蚀性环】境，中考虑桩身钢筋耐久！性，抗拔桩和受水—平力或弯矩较大【的桩：不允许？桩身混凝《土，出现裂缝预》。应力混凝土管—桩裂缝等级应为一级！(即：。桩身混凝《土不出现《拉应力？) ？ ？    《 预应力《管桩：作为抗拔桩使用时】近期出现了》数起桩身抗拔—。破坏的事故主要表】现在主？筋墩头与端板连接】处，拉脱同？时管桩的接头焊缝耐！久性也有问》题因此在抗拔构件中！应慎：用，预应：力混凝土《管，桩必须使用时应考】虑以下几点 — 《     1—  预应力筋必【。须，锚入承台； 【   —  2  》截桩后？应考虑预应力损【失，在预应力损失—段的桩？外围应包裹钢—筋混凝土； 【 ：。。 ，     》。3 ： 宜采用《单节管桩； 【   —  4？  多？节管桩可考虑通长】灌芯：另，行设置通长的抗拔钢！筋或：将抗拔承载》力留有余地防止墩】。头拔出 》。  》   5 》 端板？与，钢筋的连接强度应】满足抗拔力》要求 ？ ， ？ 8：.5：.13 《 本条为强制性条】文，地基基？础设计强调变形控制！原则桩？基础也应按》变形：控制：原则进行设计本条规！定了桩？基沉降计算的适【用范围？以及控制原则 】 ： ， 8.5.15 】 软土中摩擦桩的桩！。基础沉降《计算是一个》非常：复，杂的问题纵》观许多描述》桩基实际沉降和沉】降发展？过程：的文献可知土—。体中桩基沉降—实质：是，。由桩身？压缩、桩《。端刺入变形》和桩：端平：面以下？土层受群桩荷载共】同作：。用，产生的整体压缩【变形等多个主要分量！组成摩？擦桩基础的沉—降是历时《数年、甚至》更，长时间？才能完成的过程【加荷瞬间完成的【沉降：只占总沉降中—的小部分大部—分沉降都是与时【间，发展有关的沉降也就！是由：于固结或流》变，产生的？沉，降因此摩擦型—桩基础？的沉降不《是用简单的弹性【理，论就能？描述的问题这就【是为什么依据弹【性，理论公式的各—种桩基沉降计算方法！在，实际工？程的应用中往往都】与实测结果存在较大！。的出入即使》经，过修正两《者也只能《在某一范围内比较】接近的？原因 ？ ，    【 近年？来越来越多的研【究，人员和？。设计：。人员理解了目前【。。借用弹性理论—的公式计算桩基沉】降实质是一种经验】拟合方？法 ： 《     》从经验拟合》。这一：观点出发本》规范推？荐Mindlin方！法和：考虑应力扩散以及】不考虑应力扩散【的实体？深基础方法修订【组收集了部分软土】地区：62：。栋房：屋沉降实测资料和工！程计算资料将大【量实际工程》的长期沉降》观测资料《。与各种计《算方法的计算值对】比经过统《计分：析最后推荐了桩【基础：最终：沉降量计算的—经验修正系数考虑】应力：。扩散：以及不考虑应力扩】散的：实体深基础方法计算！沉降：。量和沉降计算深【度都有差异从统计意！义上沉降《量计算？的经验修正系数差异！不大 ？ 8.5】.16  20【世纪80年代上【海市开始采》用为控制沉》降而设置桩基的方法！取得显著的》社会经济效益目【前天津、湖北、福】建，等省市也《相继应用了上—述方法开《发，。这，种方法是考虑桩、土！、承台共同工—。作时基础《的承载力《可以满足要求而下】卧层变形过大此时采！用摩擦型《桩旨在减少沉降【以满足？建筑物的使用—要求以控制沉—降为目的设置桩【基是指直接用—。沉降量指标来确【定用桩的《数量能否《实行这种设》计方法必《须要有当地的经验特！别是符合当地工【程实践的桩基—沉降计算方法直【接用：沉降量确定》用桩：数，量后还？必须满足本条—所规定的《使，。用条件和构造—。措施上述方法的【基本：原则有三《点  】   一、设计用桩！数量可以根据沉降】控制条？件即允许沉降量计】算，确定：   】  二、基础总安全！度，不，能降低应按桩、【土，和承台共同作用的实！际状态来验》算桩土共同》工作：是，。一个：复杂：的过程随着沉降的发！展桩、土的荷—载分担不断变化作】为，。一种最不利状态的】控制桩顶荷》载可能接近或—等，于单桩极限承—载力：为了保证《。桩基的安全》度规定按承》载力特征值计—算的桩群承载—力与土承载力之和】应大于或等》于作用的标》准组合？产生的作用》。。在桩基承台》顶面的竖《向力与承台》及其上土自》重之和 《 ？     三、】为保证桩、土和【承台共同工作应采用！摩擦：型桩使桩基产生可以！容许的？。沉降：承台底不致脱空【在桩：基沉降过程中—充分：发挥桩端持力层【的抗力同时》桩端还要置于相对】较好：的，土层中？防止沉降过大达不到！预期控制沉降的目】的为保证承》台底不？脱空当承台》底土为欠固结土【或承载力利用价值】不大的？软土时尚应对—其进行处理 【 8》.5.18》  本？条是桩基承台的弯矩！计算：  【   1  承台】试件破坏过》程的描述《   】  中国石化—总公：司洛阳设计院—和郑州？。工学：院曾就桩台受弯问】题，进行专题研究试验】中发现凡《属，抗弯：破坏的？试件：均呈梁式破》坏的特点四》桩承台试件采用均】布方式配筋》试验：时，初始裂？缝首先在承》台两个对应边的【一边：或两边中部或—中，部附近产生之后在两！个方向交替发展【。并逐渐演变成各种复！杂的裂缝而向承【台中部？合拢最后形成各种】不同：的破坏模式三—桩承台试件是采【用梁：式，配筋：承台：中部因无配筋而抗裂！性能较差初始—裂缝多由承》台，中部开始向》外发：展最：后，形成各种《不同的破坏模—式可以得出不论是三！桩试件？还是四？桩试：件它们在《开，裂破坏的《过程中？总是在两个方—向上互相交替承担上！部主要？荷，载，而不是平均承担也】即是交替起着梁【的作用 】    《。 2  推》荐的抗弯计算公【式 ：  —  ： 通过对众多破坏模！式的：理论分析选取—。图49所示的—四种典模型式—作为公式《推导的依据 ！ 【 图4？9 承？。台破坏模《。式 》 (a)四桩承】台；(b)》等边三？桩承台(一)；(c！)等边三《桩承台？(二)；(d)等】腰三桩承台 】   》      1【)图4？9a四桩承台破【坏模式系屈服线【将，承台分成很规—则的若干块几—何块体？设块体？。为刚性？。的变形略去不计最】大，弯矩产生于屈服线】处该弯矩全部—由钢：筋来承担不考虑混凝！土的拉力作》用则利用极限平【衡方法并按悬臂【梁计算 】 Mx？＝∑(Niyi)】 My＝！∑(：Nixi) ！   《   ？ ，  2)图49b是！。等边三？桩，承台：具有：代表性的破坏模式可！利用钢筋混凝—土板的屈服线理论】按，机动法的基本—。原理来推导公—式得 ？  —    《        (！1)  《    《  ：  ： ？ ？。       【 由图49c的等】。边三桩承台最不利】破坏模式可得另一】个公式即 】 【 ，      式(1！)考：。虑屈：服线产生在柱边【过于理想化；式【(2)未考虑柱子】的约束作用》是偏于安全的—根据试件破坏—。的多数情《况，采用(1)、(【2，)二式的平均值为规！范，的推荐公《式(8？.5.1《8-3) ！。  】     》  3)由图4【9d：等腰三？桩承台？典型：的，屈服线基本上都【。垂直于等《腰三桩承台》。的两个腰《当试件？在长跨产《生开裂破坏后才【在短：跨内产生裂缝—因此根据试件的破坏！形态并考虑》梁的约束影响—作用按？梁的理论给出计算公！式 ！。    【。   式(3—)未考虑《柱子的约束》影响：偏于：安全；而式(4)】考虑屈？服线通过《往边缘处《又不够安《全今采？用两式的《平均值？作为推荐公》式(8.5.18】。-4) ！ 》     上—述所有三桩承台【计算的M值均—指由柱截面形—心到相应承台—。边的板带宽度范【。围内的弯《矩因：而可：按此相应宽度采用】三向配？筋 ？ 8.—5，.19 《 柱对？承台的冲《切，计算：方，。法本规范在编制时】。曾考虑？了以下两种计算方法！方法：一为冲切临》。界截面取柱边0【.5：h0处当冲切临界截！面与桩？相交时？。冲切力扣《除相交那部分单桩承！载力采用这种计【算方法的《国家有美《国，、新西兰《我，国，20世纪90—年，代前一些设计单位亦！多采用此法；方【法二：。为冲切锥《体取柱边或》承台变阶处至相【应桩顶？内边缘连《线所构成的锥—体并考虑了冲跨【比的影响原苏—联及我？。国建筑桩基》技术规范J》GJ 9《4均采用《。这种方法计算结果】表明这两种方法求得！。的柱对承台》冲切所需的有—效高度是十》分接近的相差—。约5％左右考虑【。到方法一在计算【过程中需要扣除冲切！临界截面与柱—相交那？部，。分面积的《单桩：。承载：力为避免计算上【繁，。琐本规范推荐采用】方法二？  【  ： 本规？范公式？(8.5.19-1！)中的冲切系—数是按λ＝1时与我！国现行混凝土—结，构设计规范GB【 5：0010的受冲切承！载，力公式相衔》接即冲切破》坏锥体与承台底面】的夹角为4》。5°：时冲切系数α—＝0.7提出来【。的 ？ ，。。 ：   ？  ：图5：0及图51分—别给出了采用本规】范，和美：国ACI 318计！算的：一典：型九桩承台内—柱对承台冲切、【角桩对承《台冲切所需的承【台有效？高度比较《表其中桩径为—800mm柱距为2！4，00：mm方柱尺寸为【1550《mm承台《宽，度，为6400mm按】本，规范算得的承—台有效高度与—美国ACI 318！规，范相比？较略偏于安全但是】美国钢筋《混凝土学会C—RSI？手册认为由角桩荷】。载引起？的承台角隅45【°剪切破坏较之角桩！冲切破坏更》为不：利因此尚需》验算距柱边h0承台！角隅：45°处的抗剪强】度 8】.5.？20  本》条为强制性条—文桩：基承台的柱边、变阶！处等部位剪力较【大应进行《斜截面抗剪承载力】验算 【 ， 》。 图51 角桩对承！台冲切承台》有效高？度比：较， ： 8.5.2！1  桩基承台的抗！剪，计算在小剪跨比的条！件下具有深梁—的特征关于》深梁的抗剪问—题近年？来我国？已，发，表了一系列有关的】抗剪：强度试验报告以及抗！剪承载力计算文章尽！管文：章中给？。出的：抗剪承载力的表达式！不尽相？。同但结果具有很好的！一致性本规范提【出的剪切系数—是通过分析和比【较后确定的》它已：能涵盖深梁、浅【梁不同条《件的：。受剪承载《力图52给出—了一典？型的九桩承台的柱】边剪切所需的承【台有效高《度比较表按本规范求！得，的柱边剪切》所需的承台有—效高度与《美国：ACI 318【规范求得的结果是相！当接近的 】 》 ， 图52 —柱边：剪切：承台有效高度比较 ！ ， 8.5.2！2  本条为强制】性条文桩基承台与柱！、桩交界《处承受？较大的竖向力设计】时应进行局部受压承！载力计？算 — 8.5.23  ！承台之间的连接通常！应，在两个？互相垂直的方—向上设置连》。系梁对于单》层工业厂房排架柱基！。础，横向跨？度较大、设置连【系梁有困难可—仅在纵向设置连【系梁在端部应按基础！设计要求设置—地梁 《