8.—4  高《层，建筑筏形《基础 ！ 8.4.》。1  筏形基础分】为，平板式和梁板式两】种，类型其选《型应根据工》程具体条件确—定与梁板《式筏基？相比平？板式筏基《具有抗冲切及—抗剪切？能力强的特点且【构，造简单施工便—捷经大量工程实践】和部：分工程事故分—析平板式筏基—具有：更好的？适，应性 8！。.4：.2  对单—幢建筑物《在均匀？地基：的条件下基础—底，面的压力和基—础的整体倾》斜主：要取决于作用的准】。永久组？合下产生的偏—心距大？小对基底平面—为矩形的筏基在偏心！荷载：作用下基础》抗倾覆稳定系数KF！可用：下式：表示 ！ 《  式中B与组【合荷载？竖，向合力？偏心方向平行的基】础边长； 【  《   e作用在基底！平面的组合荷载全】。部，竖向合力对基底面】积形：。。心的偏心距； 【 ：     y基！底平面形心至最大】受压边缘《的距离？γ为y与B的—比值 》    — 从式？中可以看出e/B直！接影响？着，抗倾覆稳定系—。数KFKF随着e】。/B的增大而—降低因此容易引起较！大的倾斜表》19三个典型工程的！实测证实《了在地基条件相【同时e/B越大【则倾斜越大 】 表19 【e/B值与整体倾斜！的，关系： 《 《 《    高层建筑】由，于楼身质心高荷载】重当筏形基础—开始：产生倾？斜后建筑《物，总，重对基础底面形【心将产生新》。的倾覆力矩增量而倾！覆力矩？的增量？又产生？新的倾斜增量倾斜】可能：随，时，间而：增长直至地》基，变形稳？定为止因此》为避：。免基础产生倾斜【应尽量使《结构竖向《荷载：合，力作用点与基础平】面形心重合》当偏心难以》避免时则应规定竖向！合力偏心距的限【值本规？范根据实测》资料并参考交—通，部(公路桥涵设【计规范？)对：桥墩合力偏心距的】限制规定了在作【用的准永久组合时】e≤0.1》W/A？从实测结果来—看这：。个限制？对硬：土，地区：。稍严格当有》可，。靠依据？时可适当放松 【 8.【4.3  国内【建筑物脉《动实测试《验，结果表？明当地基为非密【实土和？岩石持力层》时由于地《基的柔性改变了【上部结构《。的动力特性》延，长了上部结构的基本！周期以及《增大了结构体系【的阻尼？同时土与结》构的相？互作用也改变了【地，基运：动的特性结构按【刚性地基假定—分析的？水平：地震作用比其实际承！受的：地震：作用大因《此可以？根据场地《条件、基础埋深、基！础和上部结构—的刚度等因素确【定是否对《水平地震作》用进行适《当折减 【。。     实测】地震记？录及理论分析表明土！中的：水平地震加速—度，一，。般随深？度而渐减较大—的基础埋深可以减】少来自基《底的地震输入例如日！本取地表下》20：m深处的地震—系数为地表》。的0.5倍》；法国？规定筏？基或：带地：下，室的建筑的》地震荷载比》一般的建《筑，少20％同时较大的！基础：埋深可以增加基础侧！面的摩擦阻力和【土的被？动土压力增强土【对基础？的嵌固作用美国F】EMA386及I】BC规范《采用加长结构物【。自振周期作为考虑】地，基土的柔性影响同】时采用增加结构【有效阻尼《来考虑地震过程中结！。构，的能量耗《散并规定了结构的】。基底剪力《最，大可降低30—％ 【    本》次，修订对不同土层剪】切波速、不同—。场地类别以及—不同基础埋深的钢筋！混，凝，土剪力墙结构框【。架，剪力：墙，结构和框《架核心筒结构进【。行分析？结合我国《现阶段的地》震，作用条？件并与美《国UBC19—77和FE》MA386》、IB？C规范进行了—比，较提：出了对四《周与土层紧》密接触带地下—室外墙的整体式筏基！和箱基场地类别为】Ⅲ类和Ⅳ类结构【。基本自振周期处【于特征周期的—1.2倍《～5倍范围时按刚性！。地基假定分析的【基底水平地震剪力和！倾覆力矩《可根据抗震设防烈】度乘以折减系数【8度时折减系数取0！。。.99度时折减系数！取，0.85该折减【。系数是一个综—合，性的包络值它—不，。能与现行国》家标准？建筑：抗震设计规范GB ！50011第5.】2节：中提出的《折减系数《同时：使用 ？ 8.【4.6  本条【为强制？性条文平板式—。筏基的板厚通—常，由冲切控制包—括柱下冲《切和：内筒冲切因此—其板厚应满足受【冲切承？载力的要求 —。 ？ 8？.4.7  N.】W.Han》son？和J.M.H—。anson在他们】的混凝土板柱之【。。间剪力和弯矩—。的传递试验报告中】指出板与柱之间【的不平衡弯矩传递一！部分不平《衡弯矩是通》过临界截面周—边的弯？曲应力？T和C来传》递而一部《分不平衡弯矩则【通过临界《截面上的《偏心剪力对》临，界截面重心产生的弯！矩来传？递的如图32所示】。因此在验算距—柱边h0/2处的】冲切临界截》面剪应力时除需考虑！竖向荷载产生—的剪应力外尚应考】虑作用在冲切临界截！面重心上的不平【衡弯矩所产生—的附加剪应力本规范！公式(8.4—.7-1)右—侧第一项是根据现行！国家标准混凝土结构！。设计规范GB 【50010在集【中力：作，用下：的冲切承载力计【算公：式换算而得右侧【第二项是引自美【国ACI 318规！范，中，有关的计算规定 】 ， ！ 图32 板与柱】不平衡？弯矩：。。传递：示意 ？    】 关于？公式(8.4—.7-1)》中冲切力取值的问题！国内外大量试验【结果表明《内柱的冲切破坏呈完！整的锥体状我国【工程实践中一直【沿用柱所承》受的轴向《力设计值减去冲【切破坏？锥体范围内相—应，的地基净反》力作：为冲切？。力；对边柱和角柱】中国建筑科学研究院！地基所试《验结果表明其—。冲切破坏锥》体近似为1/—。2和：1/4圆《台体本规范参考了国！外经验取柱轴力设计！值减去冲切临界截】面范围内《相应的地基净反力作！为冲切力设计值 ！  》   本规范—中的角柱和边柱是】相对于基础》平面而？言的大量计算结【果，表明受？基础盆形挠》曲的影响《基础的？角柱和边柱》产，生，了附加的压力—本次修订时将角【柱和边柱的冲—切，力乘以了《放大系数1.2和】1.1 】     公式(8！.4.7-》1)中？。的Mu？nb是指作用—在柱边？h0/2处冲切【临界截面重》心上的弯矩对—边柱它？包括由柱《根处轴力N和该【处筏板冲切临—界截面范围内相应的！地基反力《P对临界截面重【心产生的弯矩—。由于本条中筏板【和，上，部结构是分别—计算：的，因此计算M值时尚】应，包括柱子根部的弯】矩设：计值：Mc如图33—所示M的表达式为 ！。 ， M》u，nb＝Ne》N－Pep》。。±Mc 】     对—。于内柱由于对称【关系柱截面形心与冲！切，临界截面《重心重合《eN＝ep＝—0因：此冲切临界截面重】心上的弯《矩取柱根《弯，矩设计值 【     国】外试验结果表明当柱！截，面的长边与短边的】比值βs大》于2时沿冲》切临界截面》的长边的《受剪承？。载力约为《柱短边？受剪承载力》的，一半或更低本规范】的公式(8.4.7！-2：)是在我国受—。冲切承载力公式的基！础上参考《。了美国ACI 3】18：。规范中？受冲切承载力—公，。式中有？关，规定引进了》柱截面长、短边比值！的影响适《用于包括扁柱—和，单片剪力《墙在内的平板—式筏基图《34给出了》本规：范，与美国ACI— 318规范在【不同βs《条件下筏板有效【高度的比较由于我国！受冲切？承载力取值偏低按】本规：范算得的筏板—有效高度稍大于美】国AC？I， 3：18规范相关公【。式的结果 】 】图3：3 边柱Munb】计算示意《 《 1冲切临界截面！重心；2柱；3筏】板 ！ ？ ，图34 不》同βs条件下—筏板有效高》度的比较 — ： 1实例》一、筏板区格—9m：×11m《作，用的标准组合的【地基：土 《 ？净反：力345.6k【Pa；2实例二【、筏板？区，格7m×9.45】m， 作用】的，标准组合的》地基土净反力24】5.：5kPa —     】对有抗震设防要【求的平板式筏基【尚应验算地震作用组！合的临界截》面的最？大剪应力τE,【max此时公式【(8：.4.7-1)【和式(8.4.7-！2)应改写》为 】 《  式中VsE作用！的地震？组合的集中反力设计！。值(kN)》； 【    《M，E作用的地震—组合：的冲切临《界截面重心上的弯】矩设计值(》kN·m)； ！     【As距柱《边h0/2处的冲切！临界截面的筏板有】效面积(m2)； ！    】 γRE抗震调整】系数取0.》85 【 ，8.：4.8  Ven】derbil—t在他的连续—。。板的抗剪强度试【验报告中指出混【凝土：抗冲切？承载：力随比值《um：/h0的增》加而：降低由于《使，用功能上的要—求，核心筒占《有相当大《的面积因而距—核心筒外表面h0】/2处的冲切临界】。截面周长是很大【的在h0保持不【变，的条件下核》心筒下筏板的受冲切！承载力实际上—是降低了《因此设计时应—验算核心筒下筏【板的受冲切承载【力局部提高核—心，筒下筏板的厚度此】外，我国工程实践—和美国休《斯敦壳体大厦—基础钢筋应》力实：测结果表明框—架-：核心：筒结构和《框筒结构下》筏板底部最》大应力出现在核【心筒：边缘处因《此局：部提高核心筒下【筏板的厚度也—。有利于核心筒边缘】处筏板应力》较大：部位：的配筋本规》范，给出：的核心筒下筏—板冲切截面周长影】响系数η是通过【实际工程《中不同尺寸的核【心筒经分析并—和美国？AC：I 31《8规范对《。比后确定的(详【。见表20) — ， 表20【 内筒下《筏板：厚度比较 》。 ： 《 8.4.！9  本《条为强制性条文平板！式，筏基内筒、柱—边缘：处以：及筏板变厚度处剪】力较大？应进行抗剪承载力】验算 》 ？8.4.1》0  通过对已建】工程的分析》并鉴于梁板式筏【基基础梁下实测【土反力存在的集中效！应，、底板与《土壤之间的摩擦【力作用以及实际工程！中底：。板的跨厚比》一般都？在14～6之—间变动等有利因素】本规范明确了取距】内柱和内筒边缘h0！处作为验算筏板受剪！的，部位如图35所示；！角柱：下验算筏板受剪的】部位取？距柱角h0》处如图36》。。。所示式(8》.，4，.1：0)中的Vs即【作，用在：图3：5或图36中—阴影面积上》的地基平均净—反力设计值除以验算！截面处的板格中至】中的长度(内—。柱)：、或距角柱角点h0！处45°斜线—的长：度(角柱)国—内筏板试《。验报告？表明筏板的裂缝首先！出现在板《的角部？设计：中当采用简化计算方！法，时需：适，当考虑角点附近土反！。力的集？中效：应乘以1.2的增】。大系数图37给【出了筏板模型试【验中：裂缝发？展的过程设》计，中当角柱《下筏板？受，剪，承载力不满足—规范要求时也可采】。用适当加大》底层角柱横截面或】局部增加筏板角隅】板厚等有《效措施以期》降低受剪《截面处的剪力 【 ：      】    《      ！ 图？。35 ？内柱(？筒)下筏板验算【剪切部位示意  】    《  图3《6， ，角，柱(筒)下筏板验算！剪切部位示意 ！ ： 1验算剪切部位】；2板格中线   ！         ！   1验》算剪：切，部位；2板》格，。中线 【   ？。  对于上》部为框架-核心筒】结构的平板式筏【形，基础设计人应根据】工程的具体情况采用！符合：实际的？。计算模型《或根据实测确定【。的地基反力》来验：算距核心筒h—0处：的筏板受剪承—载力当边柱与核心筒！之间的？距离较大时式(8.！4.10)中的V】s即：作用在图38—中阴影面积》上的地基平均净【反力设计值与—边柱轴力设》计值：之差除？以，bb取核心筒两侧紧！邻跨的跨中分—。线之间的距离—当主：楼核心筒外侧—有两排以上框—。架柱：或边：柱与核心筒之—间的距离较小—时，设计人？应，根据工程具体情况慎！。重确定筏板受剪承载！力验算单元》的计：算宽度 》 ， ？ ？ ： 图3？8， 框：架-核心《筒下：筏板受？。剪承载力计算截面位！置和计算 ！ 1混凝土》。核心筒与柱之间的中！分线；2剪切计算】。。截面；3验算—单元的计算宽—度b — ，   ？ ， ，关于厚？筏基础？板厚中部设置双【向钢筋网的规—定同国家标准—混凝土结构设计【。规范GB 》50010的要求】日本S？hioya等—通过对无《腹筋构件的截面高度！变化试验结》果表明梁《的有效高度》。从200mm变化】到3000m—m时其名义抗剪【强，度(V/bh0)】降，低64％加拿大M.！P，.Collins等！研究了配有》中间纵向钢筋—的无腹筋梁的抗剪承！载力试验《研究：。。表明：构件中部的纵向钢】筋对限制斜裂缝的】发展改善其抗—剪性能是有效—的 【8.：4.11  本条】为强制？性条文本条规—定了梁板式筏基【底板：的设计内《容，抗弯计算、》受，。冲切承载力计—算、：受剪切承载力—计算为确《保梁板式筏基底板设！计的安全《在进：行梁板式筏基底板】设计时必须》严格执行 【 ， 8？.4.12 — 板的？抗，冲切机理要比—梁的抗？剪复杂目前各—国规范的受冲—切承载力计》算公式都是基于试验！的经验公《式，本规范？梁板式筏基底板受】冲切承载力和受【剪承：载力验？算方法源于高—层建筑箱形基—础设计与施工规程】。JGJ 《6-80验算底板受！剪承载力时规程【JGJ 6-80规！定了以？距墙边h0(—底板：的有效？高度)处作为—验算底板受剪承载】。力的部位在本规范2！0，02版编《制时对北京市十【余幢：已建的箱形基—础进行调查及—复，算调查结《果表明按此规定计】算的底板并没—。有发：。现异常？现象情况良》好，表2：1和表22给出了部！分，已建工程有关箱形】基础双向底板的信息！以，及箱形基础双向底】板按不同规范计【算剪切所需的—h，0分：析比较结果表—明取距？支座边？缘h0处作为验算双！向，底板受？剪承：载力：的部位？。并将梯形受荷面积上！的平均净反力摊【。在(ln《2－2？h0：)上的计算结果与】工程实际的板厚以】及按ACI》 318计算结果】是十分接近的 ！。 ， ， 表21 已建【工程箱形基础—双向：。底板信息表 ！ 》。 表22— 已建工《程箱形？基础双向《。底板剪切计》算分析 — ！8.4.14  中！国建筑科学研究院】地，基，。所黄：熙，龄，和郭天强《在他们的框》架柱-筏基础模型试！。验报告中指出在均匀！。地基上？上部：结构刚度较》好柱：网，和荷：载分布较《均，匀，且基：础梁的截面高度大】。于或：等于：1/6的梁板—式筏基基础可不考虑！筏板的？整体弯曲只按局【部，弯曲计算地基反力】可按直线分布—。试验是在粉质黏土】和碎石土两种不同类！。型的土层上进行的】筏基平面尺》寸为322》0mm×220【0mm厚《。度为150》。mm(图39—)，。其上为三榀单层框架！(图40)试验【结果表？明土质无《论是粉质黏》土还是碎石土沉降】都相当均匀(—图41)筏板的整】体挠曲？。。度约为万分之三基础！内力的分《布规律按《整，体分：析法(考虑上部结】。构作用)《与倒梁？法是一致《的且倒梁板法—计，算出来？的弯矩值还略大【于整体分析法(图4！2) ？ 【 ： ：图40 模型试验(！B)轴线剖面—图， 》。 1框架梁》；2柱？；3传感器；4【筏板 ？ 【 ？ 图42 整体分析！法与倒梁板》。法弯矩计算结果比】较 》。 1？整体(？考虑上部结构刚度】)；2倒梁板法【。 ，    】 对单幢平板—式筏：基当地基土比—。较均匀地基压缩【层范围内无》软弱土层《或可液化土层、上部！结构刚度较好—。。柱网和？荷载较均匀、相【邻柱荷载及柱间距的！变化不？超过20％》上部结构刚度较好】。筏板厚度满足受【冲切承载力要—求且筏板的厚跨比不！小于1/《。6，时平板式《筏，基可仅考虑局部弯曲！作用筏形基础的内力！可按直线《分布进行《计算当不满》足上述条件时宜按弹！性地基理论》计算内？力分析时采用的地基！模型应结合地区【经验进行选择 ！ ？。    对于地【基土、？结构布置《和荷载？分布不符合》本条要求的结构如框！架核心筒结》构等核心筒和周【边，框架柱之间竖向荷载！差异较大一般情【况下核心筒下的基底！反力大于周边—框架柱？下基底反力》因此不适用于本条】提，出的：简化计算《方法应采用》能正确反映》结构实际受力—情况的计算》方法 》 ： 8.4.》1，6  工程实践表】明在柱宽《及其两侧一定范围的！有效宽度内其—钢筋配置量不—应小于柱《。下板带配筋量的一半！且应能？承受板与柱》之，间部分不平》衡，弯矩αmMunb以！保证板？柱之间的弯矩传递】。并使筏板在地震【作用过程《中处于弹性状态条款！中有效宽度》。的范围是根》据筏板较厚的特点】以小于1/》4板跨为《原则而提出来的有】效宽度范《。围如图43所示【 】。。 图43【 柱两侧有效宽【度范围？的，示意 ？ ， 1》有效宽度范》围内的钢《筋，应不：小于柱下板带配筋量！的一半且能承担【αmM？unb；2柱—下板：带；3柱；4跨中】板带 《 8.4.】18  本条为【强制性条文》梁板式筏基基—础梁和平板式筏【基的顶面处与结构柱！。。、，剪力墙交界处—承受较大的竖—向力设计时应进行】局部受压承》载力计算 — ， 8.》4.20《  ：。中国建筑科学—研究院地基所黄【熙龄、袁勋、—宫剑飞、朱红波等】对塔裙一《体，大底盘平板式筏形】基础：进行室内模型系列试！验以及实际工程的】原，位，沉降：观测：得到以？。下结：论 《 ，     1  ！厚筏基？础，(厚：跨比不小于1/6)！具备扩散主楼荷载的！作用扩散范围与相】邻裙房地下》室的层数、》间距以及筏》板的厚度有关影响】范，围不超过三跨 】 《  ：  ：2  多塔楼作【用下：大底盘厚筏基础的】变，形特征为《各塔楼独立作用下产！生的变形效应—。通过：以各个塔楼下面一定！范围内的《区域为沉《降中心各自沿—径向：向外围衰减 —    】。 3：  ：多塔楼作用下—大底盘厚《筏基础的《基底反力的分—布规律为各塔楼荷载！产出的基底》反力以其塔楼—下某：一区域为中心—通，过各自塔楼周—围的裙？房基础沿径向向【。外围扩散并随着距离！的增大而逐》渐衰减 】    《 4 ？ 大比例室内—。模型系列试验和【。工程实测结果表明当！。高层建筑《与相连的《裙房之间不设沉降缝！和后浇？带时高层建筑的荷载！。通，过裙房基础》向，周围扩散并》逐渐减小因此与【高层：建筑紧邻的》裙房基础下的地基反！力相对较大》该范围内的裙房基】础板厚度突然—减小过多时有可能出！现基础板的截面因承！载力不够而发—生破坏或其因—变形过大出现—裂缝因此《本条提出高层—建筑及与其紧—邻一跨的裙房筏【板应采用《相同厚度裙房—筏板的厚度宜—从第：二跨裙房开始逐渐变！化 《   》  5  》室内模型试》。验结果表明平面【呈L形的高层建筑下！的大面积整体筏【形，基础筏板《在满足厚跨比不【小于1/6的—条件下裂《缝发：生在：与高：层建筑相《邻的裙房第一跨【和第二跨交接处【的柱旁试《验结果还表明高【。层建筑？连同紧邻《一跨的裙房其变形】。相当：均匀呈现出接—近刚：性板的变形特—征因此当《需要设置后浇带时后！浇带宜设在与高层建！筑相邻裙房的—第二跨？内(见图44)【。 《 》 ， 图44 —平面：呈L形的高层建筑】后，浇带示意 】。 1L形高层建筑！；2后浇《带 ？ 《8.4.21  室！内模型试验和工程沉！降观察以及反算结】果表明在同一大面】积整：体筏形？基，础，上有多幢高层—和低层建筑时筏形基！础的结构《分析宜？考虑上部结》构、基础与》地基土的共同作用否！则将得到与沉降测】试结果不符的较【小的基础边缘沉【降值和较大的基础】挠曲度 》 ：。 ：8.4.2》2  高层建筑【基础不但《应满：足强：度要求而且》应有足够的刚度方】可，保证上部结构的【安全：本规范基础挠曲【度△/L的定—义为基础两》。端，沉降的平《。均值和基础中—间最大沉降的差值】与基础两端之间【距离的比值》本条给出的基础【挠曲△？/L＝0.5‰【限值是？基，。于中：国，建筑科学研究—院地基所室内模型】系，列试验和大量工程】实测分析得到的【试验结？。果表明模型的整【。体挠曲变形曲线呈盆！形当△/L＞—0.7‰时筏板角】部开始出现裂缝随】后底层边、角—。柱的根部内侧顺【着基础整体挠曲方】向出现裂《缝英国Burl【and曾对四—幢直径？为20m平板式【筏基的地下仓库进行！沉降观测《筏板厚？度1.2m基—础持力层为白垩层】土四幢？地下仓库的整—体挠曲变形曲线均呈！。反盆状(《图45)当》基础挠曲度△/L＝！0，.45？‰时混凝土》柱子出现发丝裂缝】当△/L＝0.6】‰时柱子开裂严【。重不得不设置—临时支撑因此控制基！础挠曲度的是完【全必：要的 ！ 图—。45 ？。四幢地下仓》库平板式筏基的【整体挠？曲变形曲线及—柱子裂缝示意 】 】 图46 大底盘！结构试验模型平【面及剖面《。 《 8.4.—2，3，  中国建筑科学】研究：院地：基所滕延京和石金龙！对大底盘《框架-核心筒—结，构筏板基础进行了室！内模型试验》。试验基坑内》为人工换填的均【匀粉土深2.5m】其下：为天：然地基老《土通过载荷板试验地！基土承载力特征【。值为100k—Pa试验《模型比？例，i＝6上部结构为】8，层框架？-核心筒《结构其左右两侧各】带1跨2《层裙房筏板厚度【为2：20m？m楼板厚度》1层为35mm2】层为50mm框架】。柱尺寸为15—0mm×150【mm大底盘结—构模型平面及—剖面见图46 】  》 ，  ：。试，验结果显示 ！     1【  当筏板》。发，生纵向挠曲时—在上部结构》共同作用下》外扩裙房的角柱【和边柱抑《。制了筏？板纵向挠曲的发展】。柱下：筏板：存在局部负》弯矩同时也使顺【着基础整体挠曲方】向的：裙，房底层边、角柱下端！的内侧？以及：底层边、角柱上【端的：外，侧出现裂《缝 【    2  裙】房，的角柱内侧楼板出】现弧形裂缝、顺【着挠曲方向裙房的外！柱内侧？楼板以及主裙楼【交界处？的楼板？均发生了裂缝—图47及图》48为一层和二【层楼板板面裂缝位置！图，本条的？目的旨在从构造上加！强此：类楼板的薄弱环节 ！ 》 《 图47》。 一层？楼板板面《裂缝位置图 】 ！。图48？ 二：层楼：板板面裂缝位置图】 《 ， 8.4.24 】 试验资料和理论】分析：都表：明回填土的质—量影响着基础的埋】置作用如果不—能保证填《土和地下室外墙之间！的，有，效接：触将减弱《土对：基础的约束作用降】低基侧土对地下结构！的阻抗？因此应注意》地下：室四周回填土—。应，均匀分层夯实 】 8.4.】25  《20世纪80年代】。国内王？前信、？。。王有为曾对北京【和，上海20余栋—2，3m：。～58m高的剪【力墙结构进行—。脉动试验结果表明】由于上海的地基土质！软于北京建于—上海的房屋自振周】期比：北京：类似的建《筑物要长30％【说，明了地基《的柔性改变了上部结！构的动力特性反【之上部结构》也影响了地基土的】黏，滞效应提高了—。结构体系《的阻尼 【     通【常在设计中都假【定上部？结，构嵌固在基础结构上！实，际上这？。一假定只有在刚性】。地基的条件》下才能实现对绝大】多数都属柔性—地基的地基土而言】在水：平力作用下结构底】。部以及地《。基都会出现》转，动因此所《谓嵌固？实，质上是指接近于固定！。的计：算，基面：本条中的《嵌固即属此》意 ：  —   1989年美！国旧金山市一幢25！7.9？m高的钢《结构建筑地下室采】用钢筋混凝土—剪力墙加强其—下为2.7m厚的】筏，板基础持力》层为黏性土和—密实性砂土》基岩位于室》外地面？下48m～60m处！在强震？作用下地下室除了产！。生，52.4mm的整体！水平位移外还产生了！万分之三的整—体转：角实测记《录，反映：了两个基本事实其】一是厚筏基础四周】外，墙与土层紧密接【触且具？有一定数量》纵横内？墙的：地下室变形呈—现出与刚体变形相似！的特征；其二是地下！结构的？转角：体现了柔性地基的】影响地？震作用下既然—。四周与土壤接触的】具有外墙的地—下室变形与刚—体变形？基本一致那么—在抗震？设计中可假设地下】结构为？一刚体上《部结构？嵌固：在地下室的顶板【上而在？嵌固部位处增—加一个大小与柔性地！基相同？的转角 —     【对有抗震设防要求】的高层建筑基础【和地下？结构：设，计中：的一个？重要原则是要—求基础和地下室结构！应具有足《够的刚度和承—载力保证上部结【构进入？非弹性阶段时—基础：和地下室结》构始终？能承受上部结构【传来的荷载》并将荷载安全传递】到地：基上因此《当地下？一层结构《顶板作为上部结构】的嵌：。固部位时为》避免塑？性铰：。转移到地下一层结构！保证上部结构—。在地震作《用下能实现预期的耗！能机制本规范规【定了地下一层—的层间侧向》刚度大于《或等于与其相连的上！部结构楼层刚度的1！.5倍？地下室？的内外墙与主—楼剪力墙的间—距符合条文中表8.！4.25要求—时可将该《范围内的地下室【的内：墙，的刚度计入地下室】层间侧向刚度内【但该范围内》的侧向？刚度不？能重叠使用于相邻】建筑6？度区和非抗震设计的！建，筑物可参照表8.】4.2？5中的7度、—8度区的《要求适当放宽— ， ？ ，  ：   当上部结构】嵌固地下一层结【构顶：。板上时为保证上部】结构：。的地震等水平作用能！有效通过楼板传递】到地：下室：抗侧力构《。件中地下一层—。结构顶板上开设洞】口，的面积不宜大于该层！面积的3《0，％；沿地下》室外墙和内墙边缘】的楼：板不应有大》洞口：；，地下一层结构—顶板应采用梁板【式楼盖；楼板的厚度！、混凝土强度等级及！配筋率不应》过小本规范》提出地下《一层：结构顶板的厚度不】应小于18》0mm的要求不仅旨！在保证楼板具有【一定的传递水平作】用的：整体：刚度还？。旨，在充分发挥其—有效减小基础—整体弯曲变形和基】础内力的作用—使结构受力、—变形更为合》理、经济试》验，和沉降观察结果的反！。演均显示了楼—。板参与工《作后对降低基—础整体挠曲度的贡】献基础整体挠曲【度随着楼板厚—度的增？。加而减小 】     —当不符合本条—。要求时建筑物的嵌】固部位可设在筏【基的顶部《此时宜考虑基侧土对！地下室？。外，墙和基底土对地下】室底：板的抗力 】。 8.4.26】  国内震》害调查？表明唐山地震中绝大！。多数地？面以上的《工程均？遭受严重破坏—而地下？人防工程基》本完好如新华旅社】。上部：结构为8层组合框架！。8度设防实际—地震烈度为10度该！建筑：物，的梁、柱和》。墙体均遭到严—。重破坏(未倒塌)】而，地下室仍然完—好，。天津属软土区唐【山地：震波及天《津，时该地区《的地震烈度为7度】～8：度震后？已有的人防地—下室：基本完好仅人防【通道出现《裂缝：。这不仅仅由于—地下：室刚度和整体性一】般较大还《由于土层深处—的水平地《震加速度一般比地面！小因此当结》构嵌固在基础顶面时！剪力墙底部加强部位！的高度应从地—下室顶板算》起但地下部分也应】作为加强部位国内震！害还表？。明个别与上部结构交！接处的地下室—柱头：出现：了局部压坏及剪坏现！象，。这表明在强震作【用下塑性铰的—范围有向《地下室发展的可【能因此与上部—结构底层相邻的那一！层地下室是设—计中需要加》强的部位有关地【下室的？抗震等级、构件的截！。面设计以及抗震【。构造措施参照—。现行国家标准建【筑，抗，震设：计规范GB》 500《11有关条款使用】 ：