8.—4  高层》建，筑筏形基础 】 8—.4.1 》 筏形基础分—为平板式和梁—板式两种类型其选】型应：根据工程具体—条件确定与梁板式】筏基相比平》板式：筏基具有《。抗冲切？及抗剪切《能力强的特点且构】造简单？施工便捷《。。经，大量工程实》践和部分工程—事故分析平》板式筏基具有更好的！适应性 ！8.4.2  对单！幢建筑？物在均？匀地基的条件下【基础底面的压力和基！础的整体倾斜主要】取决于？作用的准永》久组合？下产生的偏》心距大小对基—底平面为矩形的筏】基在偏心荷载—作用下基础抗—倾覆稳定系数K【F可用下式表—。示 【 》  式？中B与？组合荷？载竖向合力偏心方】向，平行的基础边—长； 《   —  e作《用在基底平面的组合！荷载：全部竖向合力对基底！。面积形心的偏—心距； —     y基！底平面形心至最大受！压边缘？的，距离γ为y与—B的比？。值 《     从式！中可以看出e/B直！接，影响着抗《倾覆稳定系数K【FKF随《着e/？B的增大而》降低因此容》易引起较大的倾斜表！。19三个典》型工程的实测—证实了在地》基条件相《同，。时e/B越》大则：倾斜越大 】 表19 —e，/B值与整》体倾斜的关系— ： ！     高—层建筑由于楼身【质心：高荷载重当筏形基】础，开，始产生？倾斜后建筑物总重】对基础底《面形心将产生新的倾！。覆，力矩增量而倾—覆力：。矩的增量《又产生新的倾斜【。增量倾斜可能随时间！。。而增长直《至地基变《形稳：。定，为，止，因此为避免基础产】生倾斜应尽量使结】构竖向？荷载合力作》用点：与基础平面形心重】合当偏心难以避【免时则应规定—竖向：合力偏心距的—限值本规范根据实】测资料并参考交通】部(：公路桥涵设计规范】。)对桥墩《合，力偏心距的限制规】定了在作用的准永】久组合时e≤0.1！W/A从实测结【果来：看这个？限制对硬土》地区稍严格当—有，可靠依据时可适当放！松， ：。 8.4.】3  国内建筑物脉！。动实：。测试验结果》表明当地基为—非密实土《和岩石持力层时由于！地基的柔性改变了】上部结构《的动力特《性，延，长，。了上部结构的基【本，周期以？。及，增，大了：结，构体系？的阻尼同时土—与结构的《相互作用也改变【了地基运动的特性结！。构按刚性地基假定】分析的水平》地震作？用比：其实际承受的地【震作用大因此可以】根据场地条件、基】。础埋深、基础和上】部结构的刚》度等因素确定是否】对水平地震作—用进行适当折减 ！     实！测地震记录》及理论？。分析：表明土？中的水平地》震加速？度一般随深度而【渐减较大的基础埋】深可：以减少来自基底的】地震输入例如—日本取地表下—20m深处的地震】系数为地表的0.】5倍；？法，国规定筏基或带地】下室的建筑》的地震荷载比一般】。的建筑少20％同】。时较大的基础埋深】可以增？加基础？侧面：的摩擦阻力和土【的被动？土压力增强土对基】础，的嵌固作《用美：国FE？MA386及—。IBC规范》采用：加长结？构物自？振周期作为考—。虑地基土的柔性【影，响同时采《用，增，加结构有效阻尼来考！虑，地震过程《中结构的《能量耗散并规定了结！构，。的基底剪力最大可降！低30％ — ： ，     本次修】。订对不？同土层剪切波—速、不同《场地类别以及不同基！。础埋深？的钢筋混《凝土剪？力墙：结构框架剪力墙结】构和框架核心筒结】构进行分析结合我】国现阶段《的，地，震作用条件并与美国！U，BC1977和FE！MA38《6、：IB：C规：范进行了比》较提出了对四周与土！层紧密接《触带：地下：室，外墙的？。整体式筏基和箱【基场地？类别为？Ⅲ类和？。。Ⅳ类结构基本—自振周期处于特征】。。周期的1.2—倍～5倍范围时【按刚性地基假—定分析？的基底水平》地震剪力和》倾覆力矩《。可根据抗震设防烈】。度乘以折减》系数：8度时折减系—数取0.99—度时折减系数取0】。。.85该《折减系数是》一个综合性的包络】值，它不：能与现行国家标准建！筑抗：。震设计规《范GB 《5，0，0，11：第5.？2节中提出的折减系！数同时使《用 》 8.《4.6  》本，条为强？制性条文平板式筏】基的板厚通常由【冲切：控制包？括柱下？冲切和内《筒冲切因《此其板厚应满足【受冲切承载力的【要求 》 8.4.7 ！。 ，N.：W，.Hanson和J！.M.？Hanson在【他们的混《凝土板？柱，。之间剪？力和弯矩的传递试验！报告中指出板与【柱之间的不平衡【弯，矩传递？一部：。分不平？衡弯矩是通》过临界截面周边的】弯，曲应力T和C—来，传递而一部分不平】衡弯矩则通过临界截！面上的偏心剪—力对临界截面重【心产生的弯》矩来传递的如图【32所示因此在【验算距柱边》h，。。。0/2处的冲切【临界截面剪》应，力时除需考虑—竖，向荷载产生的剪应】力，外尚应考虑作用在】冲切临？界截面？重心上的不》平衡弯矩所》产生的？。附加剪应《力本规范公式(【8，.4.7《-，。1)右侧第一—。。项是根据《现，行国家标准混—凝土结构设计规【范GB 《50：010在集中力【作用下的冲切承【载力计算公式—换算而得右侧—第，二项是引自美—国ACI 3—18规范中有关的】计算规定 【 ？ 图32！ 板与柱不平衡弯矩！传递示意 】     关【于公式(8》.4.？。7-1)《中冲切力《取值：。的问题国《内外大量试验结【果表明内柱的冲切】。破坏呈完《整的锥体状我—国工程实践》中一直沿用柱所【承受的轴《向力设计《。值减去冲切破坏【锥体范围内》相应的地基净—反力作为冲》切力；对边柱和角】柱中国建筑科学研究！院，地基所试《验结果表明其冲切】破坏锥体近似为1】/2和1《。/4：。圆台体本规范参考】了国：外经验取柱》。轴，力，设计值？减去：冲切：临界截？面范围内相应的地基！净反力作为冲切【力设计值 —    【 本规范中的角柱和！边，。柱是：相对于基础平面而言！的大量计算结果表】明受：基础：盆，形挠曲的影响基础的！角柱和边《柱，产生了？。附加的？压，力本次修订时将角柱！和边柱的冲切力【乘以了放大系—。数1.2和》1.1 《。  —   ？公式：(8.4.7-【1)中的M》un：b是：指作用在柱边—h，0/：2处冲切《临界截面《重心上的弯矩对【边柱它包括由柱【根处：。轴力N？和该处筏板冲切临】界截面范围》内，相应的地基》反力P对临界—截面重心产生的弯矩！由于本条中筏板和】上部：结构是分别计算的】因，此计算？M，值，时尚应包括柱—子，根部的弯矩》设，计值Mc《如图33所示M的】表达式为 — ， Munb【。＝NeN－Pep】±Mc？ ？     对】于内柱由于对称关系！柱截面形心与—冲切临界截面—重心重？合eN＝ep＝【0因此冲切临—界截面？重，。心上：的弯矩取《。柱根弯？矩设计值《 》     国—外，试验结果表明当柱截！面的长边《与短边的比值βs大！于2时沿冲切—临界：截面的长边的受剪】承载力约为柱—短边受？剪承载？力的一半《或更：。低本规范的》公式：(8：.4：.，7-2)是在我国受！冲切承载力公—式，的基础上参考了【美国ACI —318规范》中受冲切承载力【公式中有《。关规定？引进了柱截面—长、短边《比值的影《响适：用于包括扁》。柱和单片剪力墙在】内的平板式筏基图3！4给出了本规范与美！国AC？I ：318规范在—不同βs条件下【。。筏板有？效高：度，的，比较由于我》国受冲切承载力取值！偏低：按本规范算得的【筏板：有效高度《稍大于美国ACI】 318规》范相关公《式的：结果 ！ ： ： ，图33 边》柱Munb计算示意！ 1冲切！临界截面重心；2柱！；3：筏板 —。 — 图？34： 不同βs条件下】筏板有效高度的比较！ ： 1实例一】、，筏板区格9m×【11：m作：用的标准组合—的地基？土 》 净？反力34《5.6kPa—；，2实例二、筏板【区格7m×9.【45m 》 ？ 作用的标准—。组，。合的地基《土净：。。反力24《。5.5kP》。a  】   对有抗—震设防要求的平板式！筏基尚应验算地震】作用组？合，。的临界？截面的最大剪应【。力τE,ma—x此时公式(—8.4.7-1)】和式(8.4—.，7-2)《应改：写为 【 《  式中VsE！作用的地震》组合：的集中反力设—计值：(kN)； 【     】ME作用的地震组】合的冲切临》。界截面重心上—的弯矩设计值(k】N·：m，)； ？  —   As距—柱边h0/》2处的冲切临界【截面的筏板有效面】积(m2)；— — ，   γRE—抗震调整系数—取0.？85 》 ， 8.4.8 】。 Vende—rbilt在他【的连续板的抗—剪强度试验》报告中指出》混凝土抗《冲切承载力》随比值um/h0的！增加而降低由—于，使用功能《上的要？求核心筒《占有：。相，当大的面《积因而距《核心筒外表》面h0/2处的冲切！临界截面周》长是很大的在h0保！持不变的条》件下核心筒下筏板的！受冲切承载力实际】上是：降低了因《此设计时应验—。算核心筒下筏板的】受冲：切承载力局部提【高核心筒下筏板的厚！度此外我国》工程实践《和美国休斯敦壳体】大厦：基础钢筋应力—实测结果表》明框架-核心筒结】。构和框筒结构—下筏板底部最大应】力出现在核心—筒边缘？处因：此局：部提高核心筒下筏】板的厚度也》有利于核《心筒边缘处筏板应力！。较大部位的》配筋本规范给出的】核心筒下筏》板冲切截面周—长影：响系数η是通—过实际工程中不【同尺寸？。的核心筒经分析并和！美国ACI 318！规范对比后确定的】(详见表20) ！ 表20【 内筒？下筏板厚度比较 ！ 】 ：8.4.9  本条！为强制性条文平【板式筏基内筒、柱边！缘处以及筏板变【厚度处剪力较大应】进行抗剪承载力验】。算 8.！4.10  —通过对已建》。工程的分析》。并鉴于梁板》式筏基基础梁下实】测土：反，力，存在的集中效应、底！板与土壤之间的【摩擦力作用以—及实际工程》中底板的跨厚比一般！都在：14～6之间变【动，等有利因素本规【。范明确了取距—内柱和内筒》边缘h0处作为验算！筏板受？。剪的部？位如图35》所，。示；角柱下验算筏】板受剪的部位取距柱！角h0处如图3【6所示式(8—.4：。.，10)？中的Vs即》作用在图35或图】36中？阴影面积上的地基平！均净反力设计值【除以验算截》面处：。。的板格中至中—的长度？(内柱)、或距角】柱角点h0处—45°斜线的长度(！角柱)国内筏板【。。试验：。报告表明筏板—的裂缝首先出—现在板的《角部设计中当采【。用简化计算方—法，时需适？当，考，虑，角点附？近土反力的》集中效应乘以1【.2的增大系数图3！7给：出了：筏板模？。型试验中裂缝发展的！。过程设计中当—角柱下？。筏板受剪承载—力，不满足？规范要？求时也可采用适当】加大：底层角柱横截面【或局部增加》。筏板角隅板厚等有效！措施以期降》低受剪截面处—的，剪，力 ？ ：    》 ，。        】   图！35 ？内柱(筒)下筏板】验，算剪切部位示意【      —  图3《6 角柱(筒—。)下：。筏板验算剪切部位示！意 ？ 《。1验算剪切部位；】2板格？中线     【    《      1验】算剪切部《位；2板格中—线 ： 》 ，   ？对，于，上部为框架-核心筒！结构的平板式筏【形基础设《计人应根据工程的】具体情况采》用符合实《。际的计？算模型？或，根据实测确定—的地：基反力来验算距核】。心筒h0《处的筏板受剪承【载力当边柱与核心筒！之间的距离》较大：时式(8.4—.，10)中的》Vs即作用在图3】8中阴影面积上的】地基平均净反力【设计：值与边柱《轴力设？。计值之？差除以bb取核心筒！两侧紧邻《跨的跨中分》线之间？的距离当主楼—核心：筒外侧有两排以上】框，架柱或？边柱与核心筒之间的！距离较？小时设计人应—根据工程具》体情：。况慎：。重确定？筏，板受剪承《载力验算单》元的计算宽》。度 《 ！图38 《框架-核心筒下筏板！受剪承载力》计，算截面？位置和计算 ！ 1混凝土核【心筒与？柱之间的中分线；2！剪，切计：算截面；3验算【单元的计《算宽度？b ：     ！关于厚筏基础板厚】中部：设置双？向钢筋？网的规定《。同国家标准混—凝土结构设计规【范GB 《5，。00：10的要求》日本Shioya】等通过？对无腹？。筋构件？的截：面高度？变化试？验结果表明梁的有效！。高度从200mm变！化到3000—mm时？其名义抗剪》。强度(V/bh0】)降低64》％加拿大M.—。P.Collin】s等研究了》配有中间纵向—钢筋的？无腹筋梁的抗剪【承，载力试验研》究表明构《件中：部的纵向钢筋对限】制斜裂缝的发—展改：善其抗剪性能是有效！的 》 8.4.1【1，  本条为强制【性条文本条规定了】梁板式筏基底—。板，的设计内容抗弯计算！、受冲切承载—力计算、受剪切承】载力：计算为确《保梁板式筏基底【。板设计的《安全在进行》梁板式筏基底板设】计时必须严格执行 ！ 》。8.4？.12  板的抗冲！切，。机理要比梁》的抗剪复杂目前各】国规范的受冲切承】载力计算公式都是】。基于试验《的经验？公式本规范梁板【式筏基底板受冲切承！。载力和受剪承—载力验算《方法：源于高层建筑箱形基！础设计与施工规程】JGJ 6》-80验算底板受剪！承载力时规程JG】J 6-80规定了！以距墙边h0(【底，板的有？效高度)《处作为验《算底板受剪承载力的！部位在本规范—2002版编制时对！北京市十余幢已【建的箱形基础进【行调查及复算调查结！果，表明按此规定计【算的底板并没有发现！异常现象情况良【好表：21和表22给【出了：部分：已建工程有关箱形基！础，双向底板的》信息以及《箱形基础《双向底板按不—同规范计《。算剪：切所需的h0分析】。比较结果表明取距支！。座边缘h《。0处作？为验算双向底板受】剪承：载力的部《位并将梯《形受荷面积上的平】均净反？力摊在(l》n2－2h》。。0)上的计算结果】与工程实际的板厚】以及按A《CI 31》8计算结果是—十，分接近？的 — 表21 已建工程！箱形基础双向底板】信息：表 【 表22！ 已建工程箱形【。基础双向底板剪切计！算分析？。 — 8【.4.14  中】国建筑科学研—究院地基所黄熙【龄和郭天强在—他们的框架柱-筏】。基础：模型试验报告中指】出在均匀《地基上上部结—构刚度较好》。柱网和？荷载分？布较均匀且基础【梁的截面高》度大于或等》于1/6的梁板【式，筏基基础可不考虑筏！板的整体弯曲—只按局部《弯曲计算地》基，反，力，可按直？线分布试验是—在粉质？黏土和碎石土两种不！同类型的土层上进行！的筏基平面》尺寸为3220m】m×2？2，00：m，m厚度为150【mm(图39—)其上为三榀—单层框架(图40】)试验结果》表明：土质无？论是：粉质：黏土还是《碎石土沉降》。都相当均《匀(图？41)筏板的—整体挠曲度约为万】分之三基础内力【。的分布规《律，按整体分析》法(考虑上》部结构作用)与【倒梁法是一致的【且倒梁板法计—算出来的《弯矩值还《略大于整体分—。析，法(图42) ！ ， 》 图《40 模型试验【(，B)轴线剖》面，图， ， ， 1框架梁】；2柱；3传感器；！4筏板 — 【 图42 —整体分析法与倒梁板！法弯矩计算结—果比：较 — ，1整体？(考虑上部结构【。刚度)；2》倒梁：板法 】    对单幢平板！式筏：。基当地基土比较【均匀地基压缩—层范：。围内无软《弱土层或《可液化土《。层、上部结》构刚度较好》柱网：和荷载较均》匀、相邻柱荷载及】柱间：。距的变化不超过【20％上部结—。。构刚度较好筏板厚度！满足受冲切》承载力要求且筏板】的厚跨？比不小？于1/6时平板式筏！基可仅考虑局—部弯曲作《用筏形基础》的内力可按直线分】布进行计算》当不：满足上述条件—时宜按弹性地基理论！。计算内力《分析时采《用的地基模》型应结合地区经验】进行：选择 ？ ：     对】。于地基土、结构【布置和荷《载分布不符合—本条要求《的结构如《框架核心筒结构等核！心筒和周边框架柱】之间竖向荷载—差异较大一般情【况下核心筒下的基】底反：力大于周边》框架柱下基底反力】因此：不适用于本条提出的！简，化计算方法应采【。用能正确反映结构实！际，。受力：情况的计算方—法 — 8.4.16 】 工程实践表明在】柱宽及其两》侧，一定范围的有效【宽度内其钢筋配置】量不应小于柱下【板带配筋量的一【半且应能承受—板与柱之间部分不】平衡弯矩αm—Munb以保证板柱！之间的？弯矩：传递并使筏板在地震！作用过程中》。处于弹性状态条款】中有效宽《度的范围是根据【筏板较厚的特—点以小于1》/4板跨为原—则，而提出来的有—效宽度范围如—图43所示》 ： ： —。 图43》 柱两侧有效宽【。度范围的示》意 — 1有效《宽度范围内的钢【筋应不小于柱下板】带配筋量的一半且能！承，担αmMu》nb；2柱下板带】。；3柱；4跨—。中板带 【 8.《4，.18？ ， ，本条为强制性条【文梁板式筏基基础】梁和平板式筏基的顶！面处：与，结构柱？、剪力墙《。交界处？承受较大《的竖向力《。设计时应进行局【部，受，压承载？力计算 — ：。 8：.4.20  中国！建筑科学研》究院地基所》黄，熙龄、袁勋、—宫剑飞、朱》红波等对《塔裙一体大》底盘平板式筏形基础！。进，行室内模型系列试验！以及实际《工程的原位沉降观】测得到以下结论【    ！。 1 ？ 厚筏基《。础(：厚跨比不小于1/】6)具备扩散—主楼荷载的作用【扩，散范围与相邻裙房】地下：室的层数、》间距以及筏板的厚度！有关影响《范围不超过三跨 】     ！2 ： 多塔楼作用下大】底盘：厚筏：基础：的变形特征为各塔】楼独立作用下—产生的变形效—应通过以各个塔楼】下面一定范围内的】区，域为沉？降中：心各自沿径》向向外围衰》减   ！  3？  ：多塔：楼作用？下大底盘厚筏基【。。础，的基底反力的分布规！律为各塔楼荷载产】出的基底反力以其塔！楼下某一区域为【中心通？过各自塔楼周围的裙！房基础沿径向—向外围扩《散，并随：着距离的增大—而逐渐衰减》 —    4》  大比例室—内模：型系列试验和工【程实测结果表明当】高，层建筑？与相连的裙房—之间不？设沉降缝《和后浇带时高—层建筑？的荷载？通过：裙房基础向周围【扩，散并逐渐《减，小因：此与高层建筑紧邻】的，裙房：基础下的《地基反力相对较大】该范围内的裙房基】础板：厚度突然减小过多时！有可：能出现基础板—的，。截面因承载力不够】而发生破坏或其因变！形过：大出现裂缝因此本】条提出高层建—筑及与其紧邻一跨的！裙房筏板应采—用相同厚度裙房筏】板的厚度宜从第二】跨裙房开始逐渐【变化 《   —  5？  室？内模型试《验结果表明平面呈L！形的高层建筑下【的大面积整体筏形基！础筏板？在满足厚跨比不【。小于1？/6的条件下裂【缝发生在《与高：层，建筑相邻《的裙房第一跨和第】二跨交接处的—柱旁：试，验结果还表明高层建！筑连：同紧邻一《跨的裙房其变形【相当均？。匀呈现？出，接，近刚性板的变形特】征因此？当需要设《置，后浇带时后浇—带宜设在与高—。层建筑相《邻裙房？的第：二跨：内(：见图4？4) ？ ！ 图44》 ，平面呈L形的高【层建筑后浇带—示意 《 1》L形高层建筑；【2后：浇带 — 8.4.—21  室》内模型试《验和工程沉降观察】以及反算结果—。表明在同一大面积整！体筏形？基础上有多幢高层】和，低层建筑时筏形基】础的结构分析宜【考虑上部结构、基础！与地基土的共—同作用否则将得到】与沉降测试》。结果不符的较小的基！础边缘沉降》值和较？大的基础挠曲度 ！ 8.4.】22  高》层建筑基础不但应】满足强度要》求，而，且应：有足够的刚度—方可保证上部—结构的安全本—。规，范基础挠曲度△/】L的定义为》基，础两：端沉：降的平均值和基础】中间：最大沉？降的差值与基础两】端之间？距离：的比值本《条给：出的基础挠》曲△/L＝》0.5‰限值是基于！。中国建？筑科学研究院—地基：所室内模型系列试验！和大量工程实—测分析得到的试【验结果表明模型的整！体挠曲变形曲—线呈盆？形当△/《L＞0.7‰时筏板！角部开始出现—裂缝随后底层—边、：角柱的根部》内侧顺着基础整体】挠曲方向出》现，裂，缝英国Burl【and？曾对四幢直径为2】。0m：平板式筏基的地下仓！。库进行沉《降观测？筏板厚？度1.？2m基础持》力层为白垩层—土四幢？地下仓库的整—体挠：曲变形曲线均呈反盆！状(图45)当基】础挠：曲，度△/L＝0.【4，5‰时混凝土—柱子出现发丝裂缝】当△/L《＝0.？6‰时柱子开裂【严，重，不得不设置临时【支撑因此控制—基础挠曲度的—是完全必《要的 ？ ， — 图》45 四幢》。地下仓库平板式筏基！的整体挠曲》变形：曲线及柱子》裂缝：。示意 】 ： ？。 图46 大底盘结！构试验模型》。平面及？剖面 8！.4.？23  中》国建筑科学研究【院地基所滕延京和石！金龙对大底盘—框架-核心筒结构】筏板：基础进行了室内模】型试：验试验基坑内—为人工换填的—均匀粉土深2—.，5m：其，下为天然地基老土通！过载荷板试验地【基土承载《力特征值为10【0k：Pa试验模》型比例i《＝6上部结》构为8？层框架-核心筒结】构其左右两》侧，各带1？跨，2层：裙房：筏板厚度为2—20：mm楼板厚》度1层为35mm2！层为50mm—框架柱尺寸为150！mm×15》0mm大底盘结构】模型：平面及剖面见图【46 —。     试验结！果显示 》 ？     1 【。 ，当，筏，。板发：。生纵向？挠曲时在上部结构共！同作用下外扩裙房的！角柱和边《。。柱抑制了筏板—纵向挠曲的发展柱】下筏板存在局部【负弯矩同时也使顺着！基础整体《。挠曲方向《的裙房底层》边、：角柱下端的》。内侧：以及底层边》、角柱上端》的外侧出现》裂缝 】    《2  裙房的—角柱内侧楼板出【现弧形裂缝》、顺着挠曲方向裙】房，的外：。柱，内，侧楼板以《及，主，。裙楼交界处的—楼板均发生》了裂缝图《47及图48为【一层和二层》楼板板面裂缝位置】图本条的目的旨在从！。构造上加强》此类楼板的》薄弱环节 ！ ， 图【47 一层楼—板，板面裂缝位置图 ！ 《 —图48 二》层楼板板《面裂缝位《置图 ？ 8—.4.24》  ：试验资料和》理论分析都表—明回填土的质量【影响着基础的埋置】作用：如果不能保证—填土：和地下？室，外墙之间的有效接】触将减弱土》对基础的约束作【用降低基侧土对【。地下结构的阻—抗因此应注意地下室！四周回填《。土，应均匀分层夯—实 — 8.？4.25 》 20世纪80年】代国：内王前信、王—有为曾对北京和【上海20余栋—23m～58m【高的剪力墙结—构进行？脉动试验结果表明】由于上海的地基土质！软于北京《建于上海的房屋自振！周期：比北：京，类似：的建筑物要长30％！说明了地基的—柔性改变了上部【结构的动力》特性反之上部结【构也影响了地—基，土的黏滞效应提【高了结构体系—的阻尼 】     》通常在设计中都假定！上部：结构嵌固《在基础结构上实际】上这一假定只—有，在，刚性地基的条件下】才能实现对绝—大多数都属柔—性地基的地基土而言！在水平力作》用下结构底部—以及地基《都会出现转》动因此所谓嵌—固实质上是指接【近于：。固定的计《算基面本条中的【嵌固即？属此意 【 ：    1989年！美国旧金山市一幢】257.9m高【的钢结构建筑地【下室：。采用钢筋混凝土剪力！。墙加强其下为2【.7：m厚的筏板基础【。持力层？为，黏性土和密实性砂】土基岩位于室外地】。面下48《m～60m》处在强震作用—。下，地，下，室除：了产生52.4mm！的整体水《平位移外《还产生了万分—之三的？整体转角实测记录】反映了两个基—本事实其一》是厚：筏基础四周外墙与】土层紧密接触且具】有一定？数量纵？横内墙的地》下室变形呈》现出与刚体变—形相似的特征；其】二是地下结构的转】角体现了《柔性地基的影响【地震作用《下既然？四周与土壤接—触的具有《外墙：的地下？室变：形与刚体变形基【本，一致：那么在抗震设计中】可假设地下结构【为一刚体上部—结构嵌固在》地下室？的顶板上而在—嵌固部位处》增加一？个大小？与柔性地《基，相同的转角》 ， ：。  《   对有抗震【设防要求的高层建】筑基础和地下结构设！计中的一个重要原则！是，要求基？础和地下室结构【应具有？足够的刚度和承【载力保证上》部结构进入非弹【性阶段时基础和地下！室结构始《。终能承受上》部结构传来的荷载】并将荷？。。载，安全传递到地—基上因此当地下一】层，结构顶板作为上部结！构，的嵌固部《位时为避《。免塑性铰转移—到地下一层结构保证！上部：结构在地《震作用下《能实现预期的耗能】机制本规范规—定了地下《一层的层间侧向【刚，。度大于或等》。于与其？相连的上部结构【楼层刚度的1.5】倍地下室的内外墙】与主楼剪力》墙的间距符合条文中！表8.？4.25要求时可】将该：范，围，内的：地下室的内墙的刚度！计入地下室层间【侧向刚度内但该范】围内的侧向刚度【。不能重叠使用于相】邻建筑6度区和【非抗震设计的建筑】物可参照表8—.4.25中的【7度、8度区的【要求适？当放宽？ 》     》当上部？。。结构：嵌固地下一层结构顶！板上时为《保，证上部？结，构的地？。震等水平作》用能有效《。通，过楼板？传递到地下室抗侧】力，构，件中地下《。一层结构顶板上【开设洞口的面—积不宜大于该层【面积：的30？％；沿地下室—外墙和？内墙边缘的》楼板不应有大洞口；！地下一层《结构顶板应》。采用梁板《。式楼盖；楼板的【厚，度、混凝土强度等】级，及配筋率不应过【小本规范提出地下】一层结？构顶板的厚度不【应小于？。18：0m：m的要求不仅旨【在保证楼板》具有一？定的传递水平作用的！整体：刚，。度还旨在充》分发挥其有》效减小？基础整？体弯曲变形和基础内！力的作用使结—构受力、变形更【为合理、经济试【验和沉降观察结果】的，反演均显示了楼板】参与工作后》对降低基础》。。整体挠？曲，度的贡献基础整体挠！曲度随着楼板厚度的！增加而减《小 —     当不【符合本条要求时建筑！物的嵌？固部位可设在筏【。基，的顶部此时宜考虑基！侧土对地下室外墙】和，基底土对地下室底板！的抗：力 ？ 8.4.2！6  国内震害调】查表明唐《山地震中《绝大多数地面以上】的工程均遭受严重破！坏而地下人》防工程基本完好如新！。华旅社上部》结构为8层组—合框架8《度设防实《际地震烈度为1【0，度该建筑物的—梁，、柱：。和墙：体均遭到严重—破坏(？未倒塌)而地下【室仍然完好》。天津属软土》区唐山地震波及天津！时该地区《的地震烈度为7度】～8度震后已有的人！防地下室基本—完，好仅人防通道—出，现裂缝这不》仅，仅由于地下室—刚度和整体性一般较！大还由？。于土层深《处的水平地》震加速度一般—比，地面小？因此当结构嵌固在】基础：顶面：时剪力墙底部加强部！位的：高度应从地下—室顶板算起但地下部！分也应作为加强部】。位国内震害还—表明个别与上—部，结构交接处的地下】室柱头？出现：了局部压坏及剪坏现！。。。象这表明在强震作】用下塑性《铰的范围有向地下】室发展？的可：能因此与上部结构底！。层相：邻的那一层地下室】。是设计中需要加强】的，部位有关地下室【的抗震等级》、构：件的：截面设？计以及抗震构—造措施参照》现行国家标准—建筑抗？震设计规范G—B 5？0011有关—条款使用《 ：