。 8.4【。  高层建筑—筏形：基础 — 8.4【.1：  筏形基础—。。。分，为平：板，式和：梁板式两《种类型其选型应【根据工程具体条【件确定与梁》板式筏基相比平板】。式筏基具有抗冲【切及抗剪切能力强】的特点且《构造简单施工—便，捷经大量工》程实践和部》分工程事《故分析平板式—筏，基具有？更，好的适？应性 ？ 《 ，8，.4.？2  对单幢建【筑物在？均匀地基的条件【下基础底面的压力和！基础：的整体倾斜主要取】决于作用《的准永？久，组合下产生的偏【心距大小对基底平】面为矩形《的筏基在《。偏，心荷载作用下基础抗！。倾覆：稳，定系数KF》可用下式《表示： 【 ：  《式中B与组合荷载竖！向合力偏心方—。向平行的基础边长】； 【    e作用在】基底：平面的组合》荷载全？部竖向合力对基【底面积形《心的偏？心距； 【    》 y基底平面—形心：至最大受压边缘的】距离γ为《y与B的比值 【  —  ： 从式中可以看【出e/？B直接影响着抗倾覆！稳定系？数KF？K，F随着e/B的增大！而降低因此》容易引起较大的倾】斜表19三》个典型工程的—实测证实了》在地基条件》相同：时，e/B越《大则倾斜《越大 ？ 表19】 e/B值》与整体倾斜的关系】。 ： —   —  高？层建筑由于楼—身质心高荷》载重当？筏形基础开始—产生倾斜后建筑物】总重对基础底面形心！将产生新的》倾覆：力矩：增量而？。倾覆力矩《的增量又《产生新的倾斜—增量倾？。斜可能随时》间而：增长直至地基变【形稳定为止因此【为避：免基础？产生倾斜《应尽量使结构竖【向荷载？。合力作用点与基础】平，面形心？重合当偏心难—。以避：免时则应规定竖【向合力偏心距的限值！本规范根据》实测资料《并参：考，交通部(公路桥【涵设计规范)—对桥墩合力偏心距的！限制：。规定了在作用的准】永久组合《时e≤0.1W/A！从实测结果来看这个！限制：对，硬土地区稍严格当】有可靠依据》。时可适当放松 ！ 8.4.3 ！。 国内？。建筑物脉动》实测试？验结果表明当地【基，为非密实《土和岩石持力层时】由于地基的》柔性：改变了上部结构【的动力特性延长【了上部结《构，的基本周期以及增】大了结构体系的【阻尼同？时土与结《。构的相互作用也【改变了地基运动的特！性结构？按刚性地基假—定分：析的水？平，地震作用比其—实际承受的地震作用！大因此可以》根，。据场地？条件、基础埋深【、基础和上部结构的！刚，度等因素《确定是否对水—平地震作用进行适】当折减 ！    实》测地震记《录及理论《分析表明《土中的水平》地震加速度一般【随深：度而渐减《。较大的？。基，础埋深可以》减少来自基底的地】震，。。输入例？如日：本取地表下20m深！处的地震系数—为地表的《0.5倍；》法国：规定筏？基，或带地？下室的建筑的地震荷！载比一般的》建筑少20％同时较！大的基础《埋，深可以增《加基础侧面》的摩擦阻力》和土：的被动土压》力增强土对基础的】嵌，固作用美国》F，EMA386—及IBC规》范采用加长结—构物自振周》。期作为考虑》地基土的柔》性影响同时采—用增加结构有效阻】尼，来，考虑地？震过程中结构的能量！耗散并？规，定了结构的基底剪力！最，。大可降？低30？％ ：     ！。本次修订对不同土】层剪切波速、不同】场地类别以及不【。同基础？埋深的钢筋混凝土剪！力墙结构框》架，剪力：墙结构和框架核【心筒结构进行分【。析结合我国现阶段】的地震作用条件并与！美国UBC19【77和？FEMA38—6、IBC规范进】行了比？较提出了对四—周与土层紧密接触】带地：下室外墙的整体式】筏基和箱基》场，地类别？为Ⅲ类？和Ⅳ类？结构基本自振周期】处于特征周期的【1，.2倍～5倍范围时！按刚性地基假—定分析的基》底水平地震剪力【和倾覆力矩可—根据：抗震设防烈》度，乘以折减系数—8度时？。折减系数取0.99！度时折减系数—取，0.：85：该折减系数是一个综！合性的包《络值它不能与—现行国家标准建【筑抗震设计》规范GB 500】11第？5.：2节中提出的—。折，减系数同时使用 】 8.4.！6  本条为—强制：性条：文平板式《筏基的板厚》通常由冲切控制包】括柱下？冲切和？内筒：。。冲，切因此其板厚—应满足受冲切承【载力的？要求 】8.4？.7：  N？.W.Hanso】n，和J.？M.Hanson】在他：。们的混凝土板—柱，之间剪？力和：弯，矩的传递试验—报，告中指出板与—柱之：。。间的不平衡弯矩【传递一部《。分不平？衡弯矩是通过临界截！面周边的弯曲应力】T和C来传递而【一部分不《平衡弯矩则》通过临界截面—上的偏心剪力对临界！。截面重心产生的弯矩！来传递的《如图：32所示因此在验】算距柱边h0/【2处的冲切临界截面！剪应力时除需考【虑竖向？荷载产？。生的剪应《力外尚应考虑作用】在冲切临界截—面重心上的不平衡弯！。矩，所产生？的附加剪应力本规范！公式(8《.4.7《-1)右侧第—一项：。是根据现行国家标准！混，。凝土结构设计规范G！B 5？0010在》集中力？作用下的冲切—承载力计《算公式换算而得【。右侧第二《项是引自美国AC】I 318规范中】有关的计算规定 】 ？ 【 图32《 板与柱不平衡【弯矩传递示意 【   【。 ， 关于公式(—8.4.7-1)中！冲切力取值的问【题国内外大量—试，验结果表明》内，柱的冲切破》坏呈完整《的锥体状我国工【程实践？中一直？沿用柱所承受—的轴向力设计值【减去冲切破坏锥体范！围内相应《的地基净反力作【为冲切力；对边柱和！角柱中国《。建，筑科学研究院—地基所试验》结果：表明：其冲切破坏》锥体近似为1—/2和1/4—圆台体本规范参考了！国外经验取柱轴力设！计值减去《冲切临？界截面范围内相应的！地基净反力作为冲切！力设计值《    ！ 本规范中的—角柱和边柱是相对于！基础：。平面：而言：的大量计算结—果表明受基础—盆形挠曲的》影响基础的》角，柱和边柱产生—了附加的压力本【。次修订时将角柱和边！柱的冲切力乘以了】放大系？数1.2和1.1 ！。。 《     》公式(？8.4.7-—1)中的Munb】是指作用《在柱边h0》/2处冲切》临界：。截面重心《上的弯矩对边柱【它包：。括由柱根处轴力N】和该处筏板冲切临】界截面范围内—相应的？地基反力P对临界】截面重心产生的弯矩！。由于本条中筏板和】上部结构是分—别计算的因此计【算M值？。时尚应包括柱子根部！的弯矩设计值Mc如！图33所示M的表达！式为 —。 Munb＝Ne！N－Pep±Mc】 《    》。 对于内柱》由于对称关系—柱，截面形心与冲切【临界截面重心—。重合eN《＝ep＝《。0因此？冲切临？界截面重心上的【弯，矩，取，柱根弯矩设计值 ！ ， ，。    》 国外试验结果表】明当柱截面的—长边：与短边的比值βs】大于2时沿》冲切临界截面—的长边的受剪—承载力约为》。柱短边受《剪承载力的一半或】更低本规范的公式】(8.4《.7-2)是在【我国受？。冲，。切承：载力公式的基础上参！考了美国《AC：I 318规—范中受冲切承载力公！式中有关规定引【进，了柱截面长、短【边比值的影响适【用于包括扁》。柱和单片剪力墙在】内的平板式筏基【图34？给出了本规范与美国！AC：I 318规范在】不同β？s条件？下，。筏板有效《高度的比较由于我】国受冲切《承载力取值偏—低按本规范》算得的筏《板有：效高度稍《大于美国ACI【。 318规范相关】。公式的结果 】 ， ， —。 图：。33 ？边柱Munb计算】示意 】。1冲切临界截面重心！；2柱；3筏—。板 《 》 图》34 不《同βs条件下—筏板有效高度的【比较 】1实：例一、筏《板区格9m》×11m作用的【。标准组合《的地：基土 净！反力3？45.6kPa；2！实例二、《筏，板区格7m×9【.45m ！ 作：用的标准组合的地】基土净反力2—45.5kPa 】 ， ：     对有】抗，震设防要求》的平板式筏基尚应】验算地震《作用组合的临界截面！的最大剪《。应力τE,ma【x此时公式(8.4！.7-？1)和式《。(8：.4.7-》2)应改写为— 》  】。式中VsE作用的】地震组合的集中反】力设计值《(kN)；》    ！ ME作用》的地震组合的冲【切临界截面重心上的！弯，矩，设计值(kN—·m)； ！     A—s距柱边h》0/2处《。的，冲切临界截面的筏板！有效面积(m—2)：。。； ： ， 《    γR—E抗震调整系数取0！.，85 》 8《.4.8  —Ven？derbilt【在他的连续板的抗】剪强度？试验报告《中指出？混凝土抗冲》切承载力随比—值u：m/h0的增加【而降低由于使用功能！上的要？求核心筒占有相当】大，的面积因而距核心筒！外表面h0/—2处的冲切临界截面！周长是很大的—在，h0保持《不变的条件下核【心筒下筏板的受冲】切承载力实际—上是降低了因此设计！时应验算核心筒【下筏板的受冲—切承：载，力局：部提高核心筒—下筏板的厚度—此外我国《工程实践和美国【休斯敦壳体》大厦：基，础钢筋应力实测结】果，。表明框架-核心【筒结构和框》筒结：构下筏板《底部最大应》。力出现在核心—筒边缘？。处因此局《部提高核心筒下筏板！。的厚度也有》利于核？心筒边缘处筏板应力！较大部位的配筋本规！范给出的《。核心筒下筏板冲切】截面周长影》响系数η是通过【。实际工程《中不同？尺寸的核心筒—。经分析并和》美国ACI —318？规范对比后确定的】(详见表20)【 表【20 内筒下筏【板厚度比较》 《 】8.4.《9  本《。条为强制性条文平】板，式筏：基，内筒、柱边缘处【以及：筏板变厚度》处，。剪力较大应进行【抗剪承载力》验算 】8，.4.10  通过！对已建工程的—分析：并鉴于梁板式—筏，基基础梁下实测土】反力存在的集中【效应、底板》与土壤之间》。。的摩：擦力作用以及—实际：工程：中底板的跨厚比一般！都在14～6之间变！动，等有利因《。。。素本规范《明确了取距》内柱和内筒边缘h】0处作为验算—筏，。板受剪的部位如图】35所示《；角柱下验算筏板】受剪的部位取距【。柱角h0处如—图36所示式(【。8.4？.10)中的Vs】即作用在图3—5或图36中—阴影面积上的—地基平均净》反力：。设计：值除以验算截面处的！。。板格：中至：中，的长度(内》柱，)、或距角柱角【点，h0处45°斜线的！长度：(角柱)国内筏【板试验报告表明【筏板的裂缝》首先出现在板的【角部设计中当—采用简化计算—方，法，时需：适，当考虑角点附近土反！力的集中《效应：乘以1.2的—。增大系数《图37给出了筏板】模型试？验中裂缝《发展的过程设计【中当角？柱下：筏板受剪承载力不满！足规范要求》。时也可采用适当加】大底层角柱横—截面：或局部？增加筏板角》隅板：厚等有效措》施以期降低受剪截】面处的剪力 【  》。 ，        】。     】 ， 图35 内柱(】筒)下筏板验算剪切！部位示意   【 ，    图3—。6 角柱(》。。筒)下？筏板验算《剪切部位示意— ： 1验算剪切！部位；2《板格中线    】         ！  1验算剪—切部位；2板格中】。线  】   对于上部为】框架-核心筒结【构的平板式筏形基础！设计人？应根据工程》的具体情《。。况采用？符合实际的计算模型！或根：据实测确定》的地基反力》来验算距核》心筒h？0，处的筏板《受剪承载《力当边柱与核心【。筒，之间：的距：离较大时式(8.】4.10)中的Vs！即作用在图3—8中阴影面积上的】。地基：平均：净，反，力设计值与边柱轴】力设计？值之差除以bb取核！心筒：两侧紧邻跨的跨中】分线之间的距离【。当主楼核心筒—外侧有两《。排以上框架柱或【边柱与核《心，。筒之间的距离—较小时？设，计人应根据工—程具体情《况慎：。重确定筏板受剪承载！力验算单元的—计算宽度 — 《 ， 《 图38 框架-核！心筒下筏板》。受剪承载力计算【截，面位置和计算 【 ， 1混凝【土核：心筒与柱之》。间的：中分线；2剪—切计算？截，面；3验算》单，元的计算《宽度b 】     关—于厚筏基础板厚中】部设置双向钢筋网的！规定同国《家标准混凝土结构设！计规范GB》 50010的【要求日本Shioy！。a等通过对无腹筋】构件的截面高—度变化？试验结果表明梁【的有效高度从2【00：。。mm变化《到3：000mm时—其名义抗剪强—。度(V？/bh0《)降低64％加拿】。大M.？P.Collin】s等研究了配有中间！纵向钢筋的无腹筋梁！的抗剪承《载力试验研》究，表明构件中部—的纵向钢《筋对限制斜裂—。缝，的，发展：改善其？抗剪性能是有效的】。 8.】4.11 》 本：条为强？制性条文本》条规定？了梁：板，。式筏基底板的设计】内容抗弯计算、受】冲，切承载力计算—、受剪切《承载力计《算为确保梁板—式筏基底板设计的】安，全在进行梁板式筏基！。底，板设计时《必，须，。严格执？行 —。 8.4.12  ！板的抗？。冲切：机理要比梁的抗剪】。复杂目前各》国规范的受冲切承载！力计算公式都—是基于试验的经【验公式本规范梁板】式筏基底《板受冲切承载—力和受剪承载力验】算方法？源于高层建筑箱【形基：础设计与施》工规程JGJ 【6，-80验算》底板受剪《承载：。力时规程《JGJ 6-8【0规定了以距墙边】h0(？底板的？。有效：高度：)处作为验算底【板受：剪，承载力的部位—在本规范200【2版编制时对—北京：市十余幢已建—的箱形基础进行调】查及复算调》。。查结：果表明按《此规定？计算的？底，板并没？有发现异常现象情】况良好表2》1和表22》给出了部《分已建工《程有关箱《形，基础双向底板的信息！以及箱形基础双【。向，底板：按不同规范》计算剪切所》需的h0分》析比较结果表—明取距支座边缘【h0处作《为验算双向底—板受剪承载力—的部位并将梯形受荷！面积上的平均—净反：力，摊在(？。ln2－《2，h0)上的计算结】。果与工程《实际的板厚》以，及按ACI 318！计，算结果是十分—接近的 — ： 表21 已建【工程箱形基础双【向底板信息》表 】 表22】 ，已建工程《箱形基础双》向底板剪切计算分析！ 《 》 8.4—.14  中—国建筑科学研究院地！基所黄熙龄和—郭天强在他》们的框架《柱，-筏：基础模？型，试验报告《。中指出在均匀地基上！上，部结构刚度较好【柱网和荷载分—布较均匀且基—础，梁的截面高》度大于或《等于1/6的梁板】。式筏基基础》可不考虑筏板—的整体弯曲只按局】。。部弯曲计算地基反】力，可按直线分布试【验是在粉质黏土【。。和碎石土两种—不，同类型？的土层上进》行的筏基平面尺寸】为3220m—m×220》0mm厚度为150！mm(？图3：。9)其？上为三榀单层框【架(图40)—试验结果表明土【质，无论是粉质》黏土还是碎石土沉】降都相当《均匀(图《。41)筏板的整【体挠曲度约为—万，分之：三基础内力的分布】规律按整《体分析法《(考虑？上，部结构作用)—与倒梁法《是一致？的且倒梁板法计算出！来的弯？矩值还略大于整体分！析法(？。图42) 【 《。 《 图40《 模型试验(B【)轴线剖《面图： ， ？ 1？框架梁；2柱；【3传感器；》4筏板 】 ： 图—42 整体分析法与！倒梁板法弯矩计算】结果比较 》 ， ？。 ，1，整体(考虑上—部，结构刚度)；—2倒梁板法 —。   【  对？单幢平板式筏基【当地基土比较均【匀地基压《。缩层范围内无软弱土！层或可液《化土层、上》部结构？刚度较好柱网和荷】载较均匀、相邻【柱荷载及柱间距的变！化不超过20—。。％上部结构刚—度较好筏板厚—度满足受冲切承【载，力要求且筏板—的厚跨比不小于1/！6时平板《式筏基？可仅：考虑局部弯曲作【用筏形基础的内【力可按？直线分布进行计算】当不满足上述条件】时宜：按，弹性地基理论计算】内力：分析时？。采用的地基》模型应结合地区经验！。进行选择 】 ：  ：  对？于地基土、》结构布置和荷—载分布不《符合本？条要求？的，。结构如框架核心筒结！构等核心筒》和周边框架柱之间】竖向荷载《差异较？大一般情况下核【心筒下的基底反力大！于周边框《架柱下基底》反力因此不适—用于本？条提出的简化—计算方法应》采用能正确反映【。结构实际受力情【况的计算方法 ！ 8.4—.1：。6  工程》实践表明在柱—宽及其两侧》一定范围的有效宽度！内其钢筋配置量不应！小于柱下《板带配筋量》的一半且应能承受板！与柱之间部分不【平衡弯矩αmM【unb以《保证板？柱之：间的弯矩传递并使】筏板在地震作用过】程中处于弹性—状态：条款中？有效宽度的范围是】根据筏板较厚—的，特，点以小于《1/4？板跨为原则》而提出来的》有效宽度范围如【图43所示 — 《 图】43 柱两》侧有效宽度范—。。围的示意 》 ：。 1有效宽度】范围内的钢》筋应不小于柱下板带！配，。筋量的一半且能【承担αmMun【b；：2柱下板带；3柱；！4跨中板《带 — 8.4.18  ！本条为？强制性条文》梁板式筏基》基础梁和平板式【筏基的顶面处—与结构柱、剪力墙交！界处承受《较大：的，竖向力设《计时应？进行局部受压承【载力计算 ！ 8.4《.20  中国建】筑科：学研究院地基所【黄熙龄？、，袁勋、？宫剑飞、朱》红波等对塔裙—一体大底《盘平板式筏形基础】进行室内模型系列试！验以及实《际，工程的原《位沉降观测得到【。以下结论 》 ，。   — ， 1 ？。 厚筏基础(厚跨】比不小于《1，/，。6)具备扩散主楼】荷载的作《用扩：散，范，围与相邻裙》房地下室的层数、】间距以及筏》板的厚度有》关影响范围》不超过？三跨 ？ ？     —2，  多塔楼作—用下大底盘厚筏基】础，的变形特征为各【。塔楼独立作》。用下产生的变形效】应，通过以各个塔楼【下面：一定范？围内的区《域为：沉降中心各自沿径】向向外围衰减 ！     3 ！ 多：塔楼作用《下大底盘厚筏基础】的基底反力的分布规！律为各塔楼荷—载产出的基底反力】以其：塔楼下某一》区域为中心》通，过各自塔楼》周围的裙房基础沿径！向向外围扩散并随】着距离的增大—而逐：渐衰减 《 ： ？。  ：  4？。  大比例》室内模型系列试验】和工程实测》。结果表明《当高层建筑与相连】的裙：房之间？不设：沉降缝和后浇带【时高层建筑的—荷载通？过，裙房基础向周围扩】散并逐渐减小因此】与，。高层建筑紧邻的裙房！基础下的地基反力相！对较：大该范围《内的裙？房基础板厚》度突然减小过多时】有可能？。。出现基础板的截面因！承载：力不够而发生破坏或！其因变形过大出【现裂缝因此本条【提出高层建筑—及，与其紧邻一跨的裙房！筏板应采用相同厚度！裙房筏板《的厚度宜从第—二跨裙？房开始？逐渐：变，化   ！  5  室内模】型试验？结果表明《平面呈L《形的高层《建筑下的大》面，积整：。体筏：形，基础筏板在满—足，厚跨：比不小于1/—6的条件下裂—缝发生？在与高层建筑相邻】的裙房？第，一跨和？第二跨交接处的柱旁！试验结果还表明高层！建筑连同紧邻一【。跨的裙房其变形相当！均匀呈现出接近刚】性板的变形特—征因此当《需要设置后浇—带时后浇带》宜设在与高层建筑相！邻裙房？的第二跨《内(见图44)【 》 图】44 平面》呈L形的高》层建筑？。后浇带示意 — 1L【形高层建《筑；2后浇》带 》 8.4.2【1  室内模型【试验和工程沉降【观察以及反算结果表！明在同一大面积整体！筏形基础上》有多幢高层和低层建！。筑时筏形基》础的结构分析宜考虑！上部结？构、基础与地基【土的共同《作用否则《将得到与沉降—测试结果《不符的较小的基础】边缘沉降《值和较大的基础【挠，曲度： 8【.4.22》 ， 高层建筑基础不】但应满足强度要【求而：且应有足够的刚度方！。可保证上部结—构，的安全本规》范基：础挠曲度△》/，L，的定义为基础两端沉！降的平均《值和基础中间—。。最大沉？降的差值与基础两】端之间距离的比值】本，条，给，出，的基础挠曲△/【L＝0.5‰—限值是基于中国建】筑科：学研究院地基—所室内？模型：。系，列试验和大量—工，程，实测：分析得到的试验结果！表明模型的整体挠曲！变形曲线呈盆形当】△/L＞0.7【‰时筏板角部开始】出现裂缝随》后底层边、角柱的根！部内侧？顺着基础《整体挠曲方》向出现？裂缝英国Burl】and曾对四幢【。直径为20m平板式！筏基的地下仓库进行！沉降观测筏板厚【度1.2m基础持力！层为白垩层土—四幢地下仓库—的，整，体挠曲变《形曲线均呈反盆状】(图45)当基础挠！曲度△/L＝0.4！5‰时混凝土柱子】出现：发，。丝裂：缝当△？/L＝0《.6‰时柱子开【。裂严重？不得不设置临时支撑！。因此控？制基础挠曲》度的：是完全必要的 】 ？。 》 图4《5 四幢地下仓库】平板：式筏：。基的整？体挠曲变形曲线【及柱子裂《缝示意 》。 】 图4《。6 大底盘结构【试验模型平面及剖面！ —8.4.23— ， 中国？建筑：科学研究院地基所滕！延京和石《。。金龙对大底》盘框架-核心筒结构！筏板基础进行—了室内模型》试，验试验基《坑内为？人工换填的均匀粉】土深2.《5m其？下为天然《。地基老土通》。。过载荷板试验地【基土承载力》特征值为100k】Pa试验模型比例】i＝6上部结—构为：8层框架-核心筒】结构其左右两侧各带！1跨2？层裙房筏《板厚度为220m】m楼板厚度》1层为35m—m2层为50mm框！架柱尺寸为15【0mm×1》。50mm大底盘结】构模：型平面及剖面—见，图46 — ，  ？ ，  试验结果显【示   ！。  1  当—筏板：发生纵向挠曲时在】上，部结构共同作—用，下外扩裙房的—角柱和边柱抑制【了，筏板纵向挠》曲的发？展柱下筏板存在局】部负弯矩同时也【使顺着基础整体挠曲！方向的？裙，房底：层边、角柱下端的】内侧以及底层边【、角柱上端的外侧出！现裂缝 —     2】  裙房《的，角柱内？侧楼板？出现弧形裂缝、顺】。着挠曲方《向裙房的外》柱内侧楼板以及【主裙楼交界处的楼板！均发：生了裂缝图47及】图4：。8为一层和》二层楼板板面裂【缝位置图本条的目的！旨在从构《造上加？。强此类楼《板的薄弱环》节 》 《 图47 一！层，楼板：。。板面：裂缝位置图 ！。 《 图48 】二层楼板板面裂缝】位置图 — 8.4.2】4  ？试验：资料和理论》分析都？表明回填土》的质量影响着基【础的埋？置作用如果》不能保证填土和地】下室外墙之间的【有效接？触将减弱土》对基础的《约束作用降低基侧土！对地：下结构的阻》抗因此应注意—地下室四《周回填土应均匀分层！夯实 — 8.4.25】  2？0世纪80年—代国内王前信、王】有为曾？对北京和《上海20余》栋23m～58m高！的剪：力墙结？构进行？脉，动试验结果表明由】于上海的地基土质软！于北京建于》上海：的房屋自振周期【比北京类似的建【筑物要长30％说】明了地基的柔性【改变：了上部结构的动力】。特性反之《上部结构也影响了地！基土的黏滞》效应提高了》结构：体系的阻尼 【 《    通常在设】计中都假《定上部结构嵌固在基！。础结构上实际上这一！假定只有在刚性地基！的条件下才》能实现对绝大—多数都属柔性地基的！。地，基土而？言在：水平力作用》下结构？底，部以及地基都—会出现转动》因此所？谓嵌固实质上是指接！近于固定的计算【基面本条中的嵌固】即属此意 》 ， 《。   ？ ，1989年美国旧金！山市一幢257.】9m高的钢结构建】筑地下？室采：用钢筋混凝土剪力】墙加强其下》为2.7m厚的筏】板基：础持力层为黏性土】和密实性砂土基岩位！于室外地面下—48m～60—。m处在强震作用下】地下室除了产生5】2.4mm的—整体水平位移外还】产生了万分》之三的整体》转，角实测记录反映【了两个基本事实其】。一是厚筏基础四周】外墙与土层紧密【接触且具有一—定数量纵横内墙的地！下室变形呈现出与刚！体变形相似的特【征；其二是地—下结构的转角体现了！柔性地基的影—响地震？作用下既然四周【。与，土壤接触的具有外】墙，的地下室《变形与刚体变形基本！一致那么《在抗震设计中可假设！地下结构为一刚体】上部结构嵌》固在地下室的顶【板上而？在嵌固部位处增【。加一个大小与柔【性地基相同》的转角 》 《    对有抗【。震，。设防要求的高层建】筑基础和地》下结构设《计，中的一个重要—原则是要求基础和地！下室结构《应，。。具有：足够的？刚度和承载力保【证上部结构进—入非弹性阶段时【基础和地下室结【构，始终能承受》上部结构传来的【荷载并将荷载安【。全传递到《地，基上因此《当地下一层结构顶板！作为上部结构的嵌】固部：位时：为，避免塑性铰》转移到地下一层结】构保证？上部结构在地—震作用下能实现预期！的耗：能机制？本规范规定了—地下：一层的？层间侧向《刚度大于或》等于与其相连—的上部结构》楼层刚度的1—。.5倍？地下室？。的内外墙与主楼【剪力墙的间距符【合条：文，中表8？.4.？25要求时可将该范！围内的地《下室的？内墙的刚度计入地下！室层：间侧向刚度内但【该范围内的侧—向，。刚度不能重》叠使：用于相邻建筑6度区！和非抗震设计—的建筑物可参照【表8.？4.25《。中的7度、8度区】的要：求适：当放：宽 《     当】上部结构《嵌固地下《一层结构顶》板上时为保》证上：部结构的《地震等？水平：作用能有效通—过楼板传递到地下室！抗侧：。力构件中地下一层】结构顶板上开设洞口！的面积不宜大于【该层面积的30％；！沿地下室外》墙和内墙边缘的【楼板不？应有大洞口》。；地下？。一层结构顶板应【采用梁板式》楼盖；楼板的—厚度、？混凝土强度等—级及配筋《率不应过小本规范提！出，。地下一层结》构顶板的厚》度不应小于180m！m的要求不》仅旨在保证楼板【具有：一定的传《递水平作用的—整体刚度还旨—在充分？发挥其有效》减小基础整体弯曲变！形和基础《内力的作用使结【构受力、变》形更为合理》、经济？试验和沉降观察结】果的反演均显示【了楼板参《与工作后对降低基础！整体挠曲度的贡献】基础整体挠曲度随】。着楼板厚《度的增加而减小【    ！ 当不符合》本，条要求时建筑—物的嵌固部位可设】在筏基的顶部此【时宜考虑基侧土对】地，下室外墙《和基底？。土对：地下：室底：板的抗？力 — 8.4.26  ！国内震害调查表【明唐山地震中绝大】。多数地？面以上的工程均【遭，受严重破坏而地【下人防？工程基本完》好如：新华旅社上部结【构，为8层组合框—架8度设防实—际地震烈度为10】。度该建筑物的梁、柱！和墙：体均遭到严重破坏(！未倒塌)而》地下室仍然完好天津！属软土区《唐山地震波及天津】时，该地：区的：地，震烈度为《7，度～8度震后—已有的人《。防地：下室基本完好仅人防！通，道出：现裂缝？这不仅仅《由于：地下室刚《度和整？体性一？般较：大还由于土》层，。深处的水平地震加】速度一般比地—面小：因，此当结？构嵌固在基础顶面时！剪力墙？底，部加强部位的高度应！从地：下室顶板算起但地下！部分也应作为加强】。部位国内《震害还表明个别与上！部结：构，交接处的地下室柱头！出现了局部压坏【及剪坏现象这—表明在强震作用下】塑性铰的范围有【向地下室《发展的可能》因此与上部结—构底层相《。邻的那一《层，地下室是设计—中，需要：。加强：的部位有《关地下室的》抗震：。等级、？构件的截《面设计以及抗—震，构造措施参照现行国！家标准建筑抗震设计！规范G？B 500》11有？关条款使用 【