8.—4  高层》建筑筏形基础 】 《 ， 8.4.》1 ： 筏：形基础分为平板式和！梁板：式，两种类？型其选？型应根据工程—具体条件确定—与梁板？式筏基相比平板【。式筏基具有抗冲【切及抗剪切能力强的！特点且构造简单施】工便捷经《大量工程实》。践和部？分，工程：事故分析《平板式筏基》具有更好的适—应性： ： 8.4.】2  对单幢建【筑物：在均匀地基的条件】下基础？底面的压力和基【。础，的整：体倾斜主要取决于】作用的准永久—组，合下产生的偏心距大！小对基底平》面为矩形的筏基在偏！心荷载作用》。下基础抗倾覆稳定系！数，。KF可用下》式表示 — ！ ，式中B与组合荷载竖！向合力偏心方向平】行，。的基础？边长； 】     e—作用在？。基底平面的组合荷】载全部竖《向合力对基》底面积？形心的偏心距； 】     ！y基底平面形心至最！大受压边缘的距离γ！为y与B的比—值 —。     从式中】可以看出《。e/B直接影响【着抗：倾覆稳定系数—KFK？F随着e/B—的增大而《降，低因此容易引起【较，大的倾斜表19【三，个典型工程的实测】证实了在地》基条件相同时—e/B越大则倾斜越！大 【表19 《e/：B值：。与，。整体倾？斜的：关系： ！ ， ，     高层建筑！由于楼身质心高荷载！重当筏形基础开始产！生倾斜？后建筑物总》重对基础底面形【心将产？生新的倾覆力矩增】量而倾覆力矩的【增量又产《。生新的倾斜增量倾斜！可能随时间而增长】直，至地：基变形稳定为止【因，。此为避免《基础产？。生倾斜应尽量使结构！竖向：荷载合力作用点【与基础平面》形心重？合当偏心难以避免时！则应规定竖向—合力偏心距的限值】本规范根《据，实测资料并参—考交：。通部(公路桥涵设】计，规范)对桥墩合【力偏心距的限制规】定了：在作用的准永久组】合时：e，≤0.1W/A从实！测结果来看这个限制！对硬：土地区？稍严：格当有可靠依据时可！适当放松 】 8.4》。.，3  国内》建筑物脉动实测试】。验结果表明当地基为！非密实土和岩石【持力：层时由于地基的【柔，性改变了上部结【构的动力特性延【长了上部结构的基本！周期以？及增大？了结构？体系的阻尼同—时土与结构的相【互作用？。。也改变？了地基运动的特【性结构按刚》。性地基假定分析的水！平地震作用比其实际！承受：的地震作用》大，因，此可以根据场地条件！、基础埋深、基础】和上部？结构的刚《。。度等因素《确定是否对水平地震！作用进行适当折减】 《    》。 ，。实测地震《记，录及理论分析—表明土中的水—平地震加速度一般】随深度而渐减较【大的基础《埋深可以减少—来自基底的地震【输入例如日》本取地表下2—0m深处《的地震系数为地表的！0.5倍；法国【规，。定筏基或带》地下室的建筑—的地震荷载》。比一般的建筑少2】0％同时较大的基础！埋深可以增加—基础侧面的摩擦阻力！和土的？被动：土压：力增强土对基础【的嵌固作《用美国FEM—A386《及I：BC规范采用—加长结构《物自振周期作—为考虑地基土的【柔性影？响同时采用》增加结构有效阻【尼来考虑《地震过程中结—构的能？。量耗散并规定了【结构的基底剪力【最大可降低》3，0％ —     本次】修订对不同土层剪】切波速、不同场地类！别以及不同基础埋深！的钢筋混凝》。土剪：力墙结构框》架剪力墙结》构和框架核心筒【结构进？行分析结合》我国现阶《段的地震作用条【件并：。。与美国？UBC1977【和FEMA》3，86、I《BC规范进行了【比较提出了对四周与！土层紧密接触带地下！。室外墙的《整体式筏基》和箱基场地类别为】Ⅲ类和Ⅳ类结构基】本，自振周期处于特【征，周期的1.》2倍～5倍范围时按！刚性地基假定—分析的基底水平【地震剪力和》倾覆力矩可根据【抗震设防烈》度乘：。以折：减系数8度》时，折减：。系数取0.99度时！。。折减系数取0.【85该？折减系数是一个综】合性的包络值—它不能与《现行国？家，标准建筑抗震设计规！范GB 50011！第5.2《节中提出的折—减系数同时使用【 8【.4.6  —本条为强制》性条文平板式—筏基的？板厚通常由冲切控】制包括柱下冲切【和内筒冲切因—此其板？厚应满足受》冲切承载力》的要：求 ： ， ， ， 8.4.7【  N.W.H【。anso《n和J.《M.Hanso【n，在他们的混凝土【板柱之间剪力和弯】矩的传递试》。验报告中指》出板与柱《之间的不平衡弯【矩传递一部》分不平？衡弯矩是通过临界截！面周边的《弯曲：应力T和C》来传递而一部分不平！衡弯矩则《通过临界截面上的】偏，心，剪力对临《界截面重心产生【的，弯矩来传递的如【图32所示因—此在验？算距柱？边h：0/2处的冲切临界！截，面剪：应力时？除，需考虑？竖向荷载产生的剪应！力外尚应考》虑作用在冲切临【界截面重心上的不】平衡弯矩所产生【的附加剪应力本【规，范，公式(8.》4.7-1)右侧第！一，项是根？据现行国家标准混】凝土结构设计规范】GB 50》0，10：在集中力作用下的】冲切承载力计算公式！换算而？得右侧第二项是引自！。美国ACI 318！规范中有关的计算规！定 ： ： 【 图？32 板《与柱不平衡弯—矩传：。递示意 【。 ：。  ：  关于公式—(，8.4？。.7-？1，)，中冲切力取》值的问？题国内外《大量试验《结果表明内柱—的冲切破坏呈完整】的锥体状我国工程】实践中一《直沿用？柱所承受的轴向力】设计值减《去冲切破坏锥体范】围内相应的》地基净反力作为【冲切力；对》边柱和角《。柱中国建筑科学【研究院地基所—试验结果表明其冲】切破坏锥体近似【为，1/2和1》/4圆台体本规【范参考了国》外经验取柱》轴力设计值减去冲切！临界截面范》围内相应的地—基净反力作为—冲切力？设计值 》     本！规范中的角柱和边】柱是相对《于基础平面而言的大！量计算结果表明受】基础：盆形挠曲的影响【基础的角柱和—边柱产生了附加【的压力本次修订时】将角柱和边柱的【冲切力乘以了放大系！数1.2和1—.1 《 《    《公，式(8.4.—7-：1)：中的Munb—是指：作用在柱《边h0/《2处冲切临界截【面重心上的弯—矩对边柱它包括由柱！根，处轴力N和该处筏板！冲切：临界截面范围内【相应的地基反—力P对临界》截面重心产生的弯】矩由于本条中筏板和！上部结构是分别【计算的？因此计算M值—时尚应包括柱—子根部的弯矩设计】。。值，Mc如图33所示M！的表达？式为 — ， ，。Munb《＝NeN《。－Pe？p，±Mc ！    对于—内柱由？于对称关系柱截面形！心，与，冲切临？界截面重心》重合eN＝ep【＝0因此《。。冲切临？界截面重心上的弯】矩取柱根《弯矩设计值 【。  》。   国《外，试验结果表明—当，柱截面的长》。。边与短边的》比值βs大于2【时，沿冲切临《界截面的长边的受】剪承载力约为柱【短边：受剪承载《力的一半或更低本规！范的公？式(8.《4.7-《2)是在《我国受冲切》承载力公式》的基础上《参考了？美国ACI —318规范中受冲】切承载？力公：式中有？关规定引进了柱【截面：长、短？边比值的影响适用于！包括扁柱和单片剪力！墙在内的平板式筏基！图34给出了本规范！与美：国ACI《 318规范在不】同βs条件下筏板】有，效高度的比》较由于我国》受冲切承《载力：取值偏低按本—规范：算得的筏板有效【高度稍大于美国AC！I 318规范相】。关公式？的结果 — ， 《 图33 边！柱Munb计—算示意？ 》 1冲切临界—截面重心；2柱【；3筏板 】 ：。 图3】。4 不同βs条件下！筏板有效高度的【比较 ？ 《 1实例一、—筏板区格9m×1】1m作用的》标准组合的》地基：土 净反！力345.6kPa！。。；2实例二、筏板区！格7m×9.—45m 》 ： 作用《的标准组合的—地基土净反力245！.5kPa 【    【 对有抗《。震设防？要求的平板式筏基尚！应验算地震作用组合！的，。临界截？面的最？大剪应力τ》E,max此—时公：式(8.4.7【-1)和《式(8.《4.7-2》)，应改：写为 【。  】式中VsE》。作用的地震组—合的：集中反力设》。计值：(kN)；》  【   ？ME作用的地震组】合的冲？切，临界截？面重心？。上的弯矩设计值【(kN·m)； ！ 《    A》s距柱边h0/2处！的冲切临界》截面的？筏板有效《面积(m2)； 】 ： ，。     γ【RE：抗震调整《系数：取0.85 — 8.4.！8  Vender！。bilt在他的【连续板的抗剪—强度试验《。报告中指出混凝土】抗冲切承载力随【比值um/》h，0的增加而降低【由于使用功能上的要！求核心筒占有—相，当，大的面积《因而距核《心筒外？表面：h0/2处》的冲切临界截面周】长是很大的在h0保！持不变的条件—下，核心筒下《筏板的？受冲切承载力实际上！是，降低了因此设计时】应验算核心》筒下筏板的受冲切承！载力局部提》高核心筒下筏—板，的厚度？此外：我国工？。程实践和《美国休？斯敦壳体大厦—基础：。钢筋：应力实测结果—表明框架-核心筒结！构和框筒结》。构下筏板底部最大应！力出：现在核心筒边缘处】。。因，。此局部提高核心筒下！筏板的？厚度也有利》于，。核，心筒边缘处筏板【应力较大部位的配筋！。本，规，范给：出的核心《筒下筏板冲切截【面周长影响系数η】是，通过实？际工程中不同尺寸】的核心筒经分析并】和美国ACI 31！8规范对比后—确定的(详见表20！) 《 表2》0 内筒下》筏板厚度比较 【 】 ， 8.4.—9  本条为强【制性条文平板式筏】基内筒、柱》边缘处以《及，筏板变？厚度处剪力较大应】进行抗剪承载力验】算 8.！4.1？0 ： 通过对已建工程】的分析？并鉴于梁板式筏基基！。础梁下实《测土反力存在—的，集中：。效，应、底板《与土：壤，之间：的摩擦力《。作用以及实际工程中！。底板的跨厚比—一般都？在1：4～6之间》变动等？有利因？素本规？范明确了取距—内柱和内筒边缘【h0处？作为验算《筏板受剪的部位如图！35：所示；角《柱下验算《筏板受剪的部—。位取距？柱角h0处如图36！所示式(《。8.4.10)中的！Vs即作用》在图35或图—3，6中阴影《面积：上的地基平均—净反力设《计值：除以验算截面—处的板？格中至中的长度(内！柱)、或距角柱角】点h0？。处45°斜线的长度！(角柱？。)国内筏板》试验报告表明—筏板的裂缝首先出】现在板的角部设计】中当采用简化计算】方法时需适当考【。虑角点附近土反力】。的集中效应乘以1】.2的增《大，系，。数图37给》出了筏板模型试验中！裂缝发展的过—程设计中当角柱【下筏板受剪》承载力不《满足规范要求时也】。可采用适当加—大，底层角柱《横截面或局部—增，。加筏板角《隅，板厚等有《效措施以期降低【受剪截面处的—剪力 ？ ？      【  ：。       【 图35！。 内柱(筒)—下筏：板验算剪切部位示】意        ！。图36 角》柱(：筒)下？筏板验算剪切部位】示意 — ：1验算？剪切部位；2板格中！线，     》。      —   ？ 1：验算剪切部位—。；2板？格中线 】   ？  对于上部为【框架-核心》筒结构的平板式【筏形基础设计—人应根据工程的具】体情况采用符—合实际的计算—。模型或根据实—测确定？的，地基反力来验算距】核心筒h0处的筏】板受：剪承载力《。当边柱与核心筒之】间的距离较大时【式(8.4》.10)《中，的Vs？即作用在图38【中，阴影面积上的地基】平均净反力设—计值与边柱》轴力设计值之—差除以b《b取：。核心筒？两侧紧？邻跨的跨《中分：线之间的距》离当主楼核心筒【外侧有两排以—上框架柱或》边柱：与核心筒之间的距离！较，小时设计人应—根据工程具》。体情况慎重确—定，筏板受剪《承载力验算单元的计！算宽：度 】 ？ 图38 框【架-核？心，筒下筏？板受剪承载力计【算截面位置和—计算 【 ，1，混凝土核心筒与柱之！间的中分线；—2剪切计《算截：面；3验算单元的】计算宽度《b 《。     关】于厚：筏基：础，板厚中？部设置双向》。钢筋网的规定同【国，。家标：准混凝土结》。构设计规范GB【 5：0010《的要求日本Sh【ioya等》通过对无腹筋构件的！截面：高度变化试验结果】表明梁的有效高度】从，200mm变化到】300？。0mm时其名义抗剪！强度(V《/b：h0：)降：低6：4％加拿大M.【P.Co《l，。lins等研—究，了配有？中间纵向钢筋的无】腹，筋梁的抗剪承—载力试验研》究表明构件中—部的纵向钢》筋对限制斜裂—。缝的：发展改善《。其抗剪性能》是有效？的 》 ， ，。8，.4.？11  本条为强】制性条？文本条规定》了梁板式筏》基底板的《设计内容抗弯计算】、受冲切承载力计】。算、受剪切承载【力计算为确保—梁板式筏基》底板：设计的安全在进行】梁板式筏基底—板，设，计，时，必须：严格执行 》 ： 8.4.【。12  板的—。抗冲：切机理要比梁的【抗剪复杂目前各国规！范的受冲切承载【力计算公式都—是基：。于试验的经验公式】本规：范梁板？。式筏：基底板受冲》切承：载力和受剪承—载力验算方法源【于高层建筑》箱形基础设计与施】工规程J《GJ 6-80【验算：底，板受剪承载力时规】程，JGJ？。。 6-80规定【了以距墙边h—0，。(底：板的有效高度)处作！为验算底《板受：剪，承载力的部位在本规！范20？0，2版编？制时对北京》市十余？幢已建的箱》形基础？。进行调查及复算调】查结果表明》按此规定计算的底板！并没有发现》异常现象情况良【好表21和表2【2给出了部分已建工！程有关箱形》基础双向底板的信息！以及箱形基础双向】。底板按不同规范计】算剪切所需的h【0分析？比较结果表》明取：距支座？边缘：h，0处：作为验算双向底板】受剪承？载，力的部位并将梯形受！荷面积上的》平均净反力摊在【(l：n2－2h0)【上，的，计算结果与工程实】际的板厚以及—按ACI 》3，18计算结》果是十分接》。近，的 表】21 已《建，工程箱形基础双【向底板信息表 ！ — ， ：表2：2 已建工程箱形基！础双向底板》。剪切：。计算分析《。 ： 《 《 8.4.14 ！。 中国建筑科学研究！院地基所《黄熙：龄和郭天《强在他们的框架【柱-筏基础模型试验！报告中指《出在：均匀地基上》上部结构刚度较【。好柱：网，和荷载分《布较均匀且基—础，梁，的截面高《度大于或《等于1/6的梁板】式筏：基基础可不》考虑：筏，。板的整体弯曲只按局！部弯曲计算地基反】力，可按直线分》布试验是在粉质黏土！。。。和，碎石土两种不同类型！的土层上进行的筏基！平面尺寸为3220！mm：×，2200mm—厚度为150m【m(图39)其上为！三榀单层框架—(图：40)试《验结果表明土质【。无论是粉质黏—土还是碎石土沉【降都相当均匀(图4！1，。)筏板的整体挠曲度！约，为万分之三基础【内力的？分，。布规律？按整体分析法(【考，虑上部？结构作用)与倒【梁法是一致的—且倒梁板法计—。算出：来的弯矩值还略大于！整体分析法》(图42) 【 ， 】 图：40 模型试验(】。B)轴？线剖面图 ！。 1框架梁；—2柱；？3传感器；4筏板】 ， ？ — 图42 整【。体，分析法与倒梁板法】弯矩计？算结果比较》 1【整体(考虑上部结】构刚度)；2倒梁】板法 ？ 》    《对单：幢平板式筏基当地基！土比较均匀》地基压缩《层范围内无》。软，。弱土层或可液化【土层：、上部结构刚度较】。好，柱网和荷《载较均匀《、，相邻柱荷《。载及柱间距的变化不！超过20％上部结构！。刚，度较好筏板厚度满】足受冲切承载—力要求且筏板的厚】跨比不？小于1/6时—平板式筏基可仅考虑！局部弯曲作用筏形基！础的内？。力可按直线分布进】行计算？当不满足上述—。。条件时宜按》弹，性地基理论计算【内力分析时采用的】。地基：模型应结合地区经验！进行选择 》 ：。     【对于地基土、结构布！。置和荷载分布—不符合本《条要求的结构如框】架核心筒《结构等核心》筒和周？边，。框架柱之间竖向荷】载差异较大一—般，情况下核《心，。筒下的基《底反：力大于周边框架柱下！基底反力因此不【适用于本《条提出？的简化计《算方法应采用—能正：确反：。映结构实际受力情况！的计算方法 【 ， ？8.4.《16  工程实践】表明在柱宽及—其两侧一定范—围的有效宽度内其钢！筋配置？量不应小于柱下板】带，配筋量？的一半且应能承【受板：与柱之间部分不平衡！弯矩αmMunb以！保证板柱之间—的弯矩传递》并使筏板在》地震作？用过程中处于弹性】状，态条款中《有效宽？度的：范围：是根据？筏板较厚的特—点以小于1/—。4，板跨为原则》而提出？来的有效宽度—范围如图43—所示 ！ 图4【3 柱？两侧有效宽度范【围的示意 》 1有效】宽度：范围内的钢筋应【不小于柱下》。板带配筋量》的一半且能承担αm！M，unb？；2柱下《板带；3柱；4跨中！板带 【 8.4.1—8  本条为强【。制性条文梁》板式筏基基础梁【。和，平板式筏基》的顶：。面处：与结构？柱、剪力墙交—界处承受较大—。的，竖向力设计时—。应进：行局：部受压承载力计【。算 》 8.4.—20  《中国建筑科学研究院！地基：所黄熙龄、袁勋【、宫剑？飞，、朱：红，。波等对塔《裙一体大底盘平板】式筏形基础进—行室内模型系—。列试：验以及实际工—程的：原位：沉降：观测得到以下结【论   ！  1？  厚筏基础(厚】跨比不小《于1/6)》具备扩散主楼荷【载的作用《扩散范？围与：相邻裙房地下—室的层数、间距以及！筏板的厚度有—关影：响范围？不，超过三跨 【     【2  多《塔楼：作，用下大底盘厚筏【基，础的：变形：特征为各塔楼独【立作用？下产生的变》形效应通过以—各个塔楼下面一【定范围内的》。区域为沉降》中心各自沿径向【向外围衰减 【   —。。  3  多塔楼】作用：下大底盘厚》筏基础的基底—反力的分布规律为】各塔楼荷载产出的基！底反力以《其塔楼下《某一：区域为？中心：通过各自塔楼周围】的裙房基《础沿径向向外围扩散！并随着距离的增【大而逐渐衰减 ！ ，     4  ！大比例室内模型系】列，试验和工程实—测结果表明当—高，层建：筑与相连的裙房之】间不设沉降缝—和后浇带时高—层建筑的荷》载通过裙《房基础向周围扩散并！逐渐减小因》此与高层建筑紧【邻，的裙房基础下—的地基反力相对较大！该范：围内的裙房基—础板厚度《突然减小过多时有可！能，出现基础板的截面】因承载力不够而【发生破坏或》。其因变？形过大出现裂缝【因此本？条提出高层建—筑及与？其紧邻一跨》的裙房筏板》应采用相同厚度【裙房筏板的厚度宜】从第二跨裙房开始逐！渐变化 《 ，。 ：     5 】 室：内模：型试验结果表明平】。面呈L？形的高层建筑下的】大面积整体》筏形基础筏板在【满足厚跨比不小【于1/6的条件下裂！缝发生在《与高：层建筑相邻的裙【。房第一跨和第—二跨：交接处的柱旁试验】结，果，还表明高层建筑连同！。紧邻一？。跨的：裙房其变形相当均】匀呈现？出接近刚性板的【变形特征因此当需】要，设置：后浇带时后浇带宜】设，在与高层《建筑相邻裙》房的第二跨内(【见图44) ！。 【 ，图，44 平面呈L【。形的高层建》筑后浇带示意— 1L】形高层？建筑；2后浇带 】 8—.，4.21  —室内模型试验—和工程沉降观察以及！反算结果表明在同一！大面积？整体筏形基础上【有多幢高层和低层建！筑时：筏形基础的结—构分：。析，宜考虑上部结—构、基础与》地基土的共》同，作用否？则将得到与沉降测】试，结果不？符的较小的基础【边缘：。沉降值和较大的基础！。挠，。曲度 【 8.？4.2？2  高层》建筑基础《。不但应满足强度【要求而且《应有足够的》刚度方可保证上部】结构：。的安全本规范基础】挠曲度△/L的【定义为基础两端【沉降的平《均值和基础》中，间最大沉降的差值与！基，础两端之《间距离的比值本条给！出的基础挠》曲△/L＝》0.5‰《限值是基于中国【建筑科？学研究院《地基所室《内模型系列试—验和大量工程实测分！析得到的试验结果表！明，模型的整体挠曲【变，形曲线呈盆形当△】/L：＞0.7‰时筏【板角部开始》。出现裂缝随后底层边！。。、角：柱，的根部内侧顺着基】础整：体挠曲方向》。出现裂缝英国Bu】rland》曾对四幢直径为2】。。0m平板式》筏基的地下仓库进】行沉降观测筏板厚】度1.2m基础持】。力层为白垩层土【四幢地下仓库的【整体：。挠曲变形曲线均呈反！盆状(图45)当】基础：挠曲度△/L＝0】。.45‰时混—凝土柱子出现发丝】裂，缝当△/L＝0.】6‰时柱子开—裂严重不得不设置临！时，支撑因此《控制基础挠曲度的是！完全：必要的 《 — 《 图45 四幢【地下仓库《平板式筏基的—。整，体挠曲变形曲线及柱！子，裂缝：示意：。 《 — 图46 大【底盘：结构试验模型—。平，面及剖面《 8.】4.23  中国建！筑科：学研究院地基所滕延！京，和石金龙对大—底盘框架-核心【筒，。结构筏板基础进行了！室，内模型试验试验基坑！内为人工换》填的均匀《粉土深2《.5：。m其下为天然地基】老土通？过载荷板试验地基】土承载力特征值【为10？0kPa试验模【型比例i＝6上部】结构为？8层框架-核心【筒结构其左右两【侧，各带1跨2层裙房】筏板厚度为22【0mm楼《板厚度？1层为35mm【2层为50mm框】架柱尺寸为1—50mm×1—50：mm大底盘结构模】型平：。面及剖？面见图46 ！     试验】结果：显，示 ？  》。 ，  1 《 当：筏板发生纵向挠曲】时在上部结构共【同作：用下外扩裙房—的角柱和《边柱：抑制了？筏板纵向挠》曲的发展《柱下筏板存在局部负！弯矩同时也》使顺着？基础整？体挠曲方《向的裙房底层边【、，角柱下端的内侧【以及底层边、角【柱上端的外侧出现】。裂缝： 》   ？  2 《 裙房的角柱内【侧楼板出《现弧形裂缝》、顺着挠曲方向【。裙，房的外柱内侧楼【。板以及？主裙楼交《界处的楼板均—发生了裂缝图—47及图4》8，为，一层和二《层楼板板面裂缝位置！图本：条的目的旨在从【。构造上加强此类楼】板的薄弱环节— 》 【图47？ ，一层楼板板面裂【缝位：置图 ？ 《。 ： ？ 图48 二层】楼板板面裂缝位置图！ 8.4！.24  试验【资料和理论》分析都表明》回填：土的：质量影响着》基础的埋置作用如果！不能保证填土和地】下室外墙之间的【。有效接触将减—弱土对基础的—约束作用降低—基侧土？对，地下结构的阻抗因此！应注意地下室四【周回：填土应均匀分—。层夯实 ！8.4.25 【 20世《纪80年代国内王】前信、王《有为曾对北》京和上海20—余栋23m～58m！高的剪力《墙结构？进行：脉动试验结果表【明，由，于上海的地基土【质软于？北京建于上海—的房屋自振》周期比北京类似的】建筑物？要长30％说明【了地基的柔性改【。变了：上部结构的》动，力特性反之》上部结构也影响了地！基土：。的黏滞效《应，提，高了结构体系的阻】。尼   ！ ， 通常在设计中【都假定上部结构嵌】固在基础结构上【实际上这一假定只】。有在刚？性地基？的条件下才能实现】对绝大多数都属柔性！地基的地《基土而言《在水平力作用—下结构底部以及地】基都会？出现：转动因此《所谓：嵌固实？质，上是指接近于固【定，的计：算基：面本条中的嵌固即属！此意 —     —1989《年美国旧金山市一幢！2，57.9m》高的钢？结，构建筑地下室采【用钢：筋混凝土剪力墙加】强其下为2.—7，m厚的筏《板基础持力层—为黏性土《和密实性砂土—基岩位于《室外地面下4—8m～60m处【。在强：震作用下《地下室除了产—生5：2.4mm的—整体水平位移外还产！生了万分之》三的整体转角实测记！录反：。映了两个基》本事实其一是—厚筏基础四周外【墙与：土层紧？密接触且具有一定】数量纵横《内墙的地下室—变形呈？现，出与刚？体变形相似的特征；！其二是地下结—构的转角体》现了柔性地》基的影？响地震作用下既然】四周与土壤接触【的具有外墙的地【下，室变形与刚体—变形基本一致—那么在抗震》设计中可假设地下】结构为？一刚：体上部结构嵌固【在地下室的顶—板上而在嵌》固部位处增加—一个大小与柔性【地基：相同的转角》 ， ？。  ？  ： 对：有抗震设防》要，求的高层建筑基础】和地：下结构设计中—的一个重要原则【是要求？基础和地下室结构】应，具有足够的刚—度和承？。载力保证上部结构】进，入，非弹性？阶段时基础和地下室！。结构始终能承受上部！结构传来的荷载并】将，。荷载安全传递到【地，基上因此当地下【一层结？构，顶板作为《上部结构《的，嵌固部位《。时为避免塑》性铰转移《到，。地下一层结构保【证上部？结构在地震作用下】能，。实现预期《的耗能机制本—。规范：规定了地下》一层的层间侧向刚度！。大于或等《于与其相连的上【部结构楼《层刚度的1.5倍地！下室的？内外墙与《主，楼剪力墙《的间距？符合条文中表8【.4.2《5要：求时可将该》范围内的地下室的内！墙的刚？度计入地下室层间侧！向，刚度：内但该范《围内的侧《。。向刚度不能重—叠使用于相》邻建：筑6度区和非抗震】设计的建筑物可参】照表8.4.2【5中的7《度、8度区的要【求适当放宽 ！ ：   ？ ，。当上部结构嵌—固地下一层结构【顶板上时为》保证上部结构—的，地震：等水平作用能有【效通过楼板传—。递到地下室抗侧力构！件中地下一层—结构顶板上》。。开设洞口的面—积不宜大于该层面积！的30％；沿地下室！。外墙和内墙》边缘的楼板不应有大！洞口；？地，下一层结构顶板应】采用梁板式楼盖【；楼板的厚》度、混凝土》强度等级《。及配筋率不应—过小本规范提出地】下一：层结构顶板的厚度不！应小于1《80mm的要求不仅！旨在保证楼板具【有一：定的传递水平—作用的整体刚—度还：旨，在充分？发挥其有《效减小基础》整体弯曲变形—和基础内力的—作用：使结构受力、变【形更为合理、—经济试验和沉降【观察结果的反演【均显示了楼板参与工！作，后对降低基础整体】挠，曲度的贡献基—础整体挠《曲度随着楼板厚度】的增加而减小 【。  —   当不符合【本条要求时建—。筑物：的嵌固部位可—设在筏基的顶部【此，时，宜考：虑基侧土《对地下？室外：墙和基底土对地【下室底板《的抗力 — 8.4.26！  国内震》害调：查，表明唐？山地震中绝大多数】地面以上的工程【均遭：受严重破坏而地下】人防工程基本完好】。如，新华：旅社：上部：结构为？8层组合框架8度】设防实际地震—烈度为10度—该建筑？物的梁、柱和—墙体均？遭到严？重破坏(未倒塌)而！地下室仍然完好天】津，属软土区唐山—地震波？及天津？时该地区《的地震烈度为7【度～8？度震后？已有的人防》地下室基本完好【仅人防通道出现裂】缝这不仅仅》由于地下室》刚度和整体性一【般较大还由于土【。层深处的《水平：地震加？速度一般比地—面小因此当结—构嵌固在基础顶面】时剪力墙底部加强】。。部位的高《度应从地下》室，。。顶板算起但地—下部：分也应？作为：加，强部：位国内？震害还表明个别与上！部结构？。交接处的地下室【柱头出现了局部【压坏及剪坏现象【这表明在强》震作用？下塑性铰的范围【有向：地下室发展的可能因！此与上部结构底层】相邻的？那，。。一层地？下室：是设计？中需要加强的部【位有关？地下：。室，的抗：震等级？、构件的《截，面设计以及抗—震构：造措施？参照现行国》家标准建筑》抗震设计规范—GB 5《0011有关条款使！用 ？