8.4 】 高层建筑筏形基础！ 《 8》.4.1  —筏形基础分为平板式！和梁板式两种类型其！选型：应根据工程具体条】件确定与梁板式筏基！相比平板式》筏，基具有抗冲切及【抗剪切能《力强的特点且构造简！单施：工便捷经大量工程实！践，和部分工程事故分析！平板式？筏，基具有更好的—。适应性 】 8.？4.2  》对单幢建《筑，物，在均匀地基的条件下！基础底面《的压力和基础的整】体倾斜？主要取决《于作用的《准永久组合下产【生的偏心《距大小？对基底？。平面为矩形的—筏基在偏心》荷，载作：用，下基础抗倾覆稳定】系数KF《可用下式表》示 【  【式中B与组合荷【载竖向合力》偏心方向平行的【。。基础：边长； ！    e作—用，。在基底平《面的组合荷载全【。部竖向合力对基底】面积形心的》偏心距； 【     y】基底：平面形心至最大受压！边缘：的距离γ为y与【B的比值 —     】从式中可以看出e】/B直接影响—着抗倾覆稳定—系数KF《KF随着e/B【的增大而降低—因此容易《。引起较大的倾斜表】19三个《典型工程《的实：测证实了在地基条】。件相：同时e/《B越：大则倾斜越大 】 表19 】e，/B值？与整体倾斜》的关系 ！ 《 ：    高层建【筑由于楼《。身质：心高荷载重当—筏形基础开》始产生倾斜后建筑物！总，重对基础底面形【心将产生新的倾覆】力矩增？量而倾？覆力矩的增量又【产，生新的倾斜增量倾斜！可能随时间而—增长直至地基变形稳！定为止因此为—避免：基础产生倾斜—应尽量使结构—竖向荷载合力—作用点与基础—平面形心重》合当偏心难以避【免时则应规定竖【向合力偏《心距的限值本规范】根据实测《资料并参《考交通？部(公路桥涵—设，计，规范)对桥墩合力偏！心，距的限制《规定了在作用的准】永久：组合时e≤0.1W！/A从实测》结，。果来：看这个限制对硬土】地，区稍严格《当有可靠依据—时可适当放松 】 《8.4？.3  国内建筑物！脉动实测试验结【果表明当地基为非】密实土和岩石—。持力层时由于地基】的柔性改变》了上部结《构的动力特性延长了！上，。部结构的基本—周期：以及增大了》结构体系的阻尼【同时：土与结构的相—互，作用也改变了地基】运动：的，特性结？构按刚？性，地基假定分》析的水平地震—作用比其《实际承受的地—震作用大因此—可以：根据场地条件、【基础埋深、基础和上！部结构的刚度等因素！确，定是否？对水平地震作用进行！适当：折减 》     实测！地震记？录及理论分析表明】土中的？水平地？震加速度一般随深】度而渐减《较大的基础》埋深可以减少来【自基底的地震—输，入例如日本取地表】下20m深处的地】震系数为《。地表：的0：.5倍；法国—规定筏？基或带地下室的【建，筑的地震《荷载比？一般的建筑少20】％同时较大的基础】埋深可以增加—基础侧？。面的摩擦阻力—和，土，的被动土压力增【强土对基础的嵌固作！。用美：国FEM《A38？6及IBC规范【。采用加长结》构物自振周期—。作为考虑地基土的】柔性影响同时采【用增加结构》有效阻尼来考虑【地震过程《中结：构的能量耗散并规定！了结构的基底剪【力最大可降低30％！  【   本次》修订对不同》土层剪切《波速、不《同场地类别以及不同！。基础埋深的》钢筋混凝土剪—力墙结构《框架剪？力墙结构和框架核】心筒结构进行—分析结合《我国现？阶段的地震作用条】件并与美国UB【C，1977和》FEMA386、】IBC规《范进行了比较—提出了对四周与土】。。层紧密接触》带地下室外墙—的整体？。式筏：。基，和箱基场地类别为】Ⅲ，类和Ⅳ类《结，构基本自《振周期处于特—征周期的1.2【倍～5倍范》围时按？刚，性地基？。假定：分，析的：基底：水，平地震剪力和倾覆力！矩可根据抗震—。设防烈？度乘以折减系数8度！时折减系《数，取0.99度时【折减系数《取0.？85该折减系数是】一个：综合性的包络值【它不能与《现行国家《标准建？筑抗：。震设计规《。范，GB 5《。001？。1第5.2》节中提？出的折？减系数同时使用 】 8.【4.6  本条为强！制性条？文平板？式，筏，基的板厚通》。常由冲切控制包【括柱下冲切和内筒冲！切因此其板厚—应满足？受冲切承《载力的要求 ！ 8？.4.7  N.W！.H：anson》和J.M.Ha【nson在他们的】混凝土板柱之—。间，剪力和弯矩的传【递，试验报告中指出板与！柱之间的《不平衡弯矩》传递一部分不—平衡弯？矩是通？过，临界截面周边的弯】曲应力T和C来传递！而一部分不平衡【弯矩则通《过临界截面》上的偏心剪力对临界！截面重心产》生的：弯矩来传递的如图】32所？示因此在验》。算距柱边h0/【2处的冲切临界【截面剪应力时除【需考虑竖《向荷载产生的剪【应力外尚《应考虑作用在冲【切临界截面重心上的！不平衡弯矩》所产生的《附，加剪应力本规范【公式(8.4.【7-1)右侧—第，一项：是根据现行国—家标准混凝土结构设！计规范？GB ？50010》在集中力作》用下的冲《切承载力计》算公：式换算而得右侧第二！项是引？自美国？ACI 318规范！中有关的《计算规定 ！ ？ 《。图32 板与柱不平！衡弯矩传《递，示意  ！   关于公式(】8，.4.7-1—)中冲切《力取值的问》题国内？外大量试验结果【表明内柱的冲切破坏！呈完整的锥体—状我国工程实践中】一直沿用柱所承【受的轴？向力设计值减—去冲切破坏锥体范】围内相应的地基净反！力，作为冲切力》；对：边柱：和角：柱中：国建筑科学研究院】地，基所试验《结果表明其冲切破坏！锥，体近似为《1/2和1/4圆】台体：本规范参考了国【外经验取柱轴力【设计值减去冲切【。临界截面范围内【相，应，的地基净反力作【为，。冲，切力设计值 【 ： ：    本》规范中的角柱—和边柱是相对—于基础平面而言的】。大量计？算结果？表明受基础》盆形挠曲的影—响基：础的角柱和边柱产生！了附加的压力本【。。次修：订时将角《柱和边？柱的冲切力乘以了】放大系数1.2和1！.1 —     公式(！8，.4.7-1)中的！Mun？b是指作用在柱边h！0/2处冲切临【界截面重心上的弯】矩对边？柱它包括《由柱：根，处轴力N《。和该处筏板》冲切临界截》面范围内相应的【地基反？力P对？临界截面《重心产生《的弯矩由于本条中筏！板，。和上部结构》。是分别计算的因此计！。算，M值时尚应》包括柱子根部—的弯矩设计值—Mc：如图33所示M【的表达式为》 ？ M《unb＝Ne—N－P？ep±Mc ！  ？   对于》内柱由于对称关系柱！截，面形心与《冲，切临界截《面重心重合e—N＝ep＝》0因此冲《切临界截《面，重心上的弯矩取柱根！弯矩设计《值 》     国【外试验结果表明【。当柱截面《的长：边与短边的比值βs！大于2时沿冲—切临界截面的长【边的受剪承载力约】为柱短边受剪承【载力的一半》或更低本规范的公】式(8.4.7【-2)是《在，我，。。国受冲切《。承载力公式的基础上！参考了美国ACI ！。318规范》中受冲切《承载力公式》中有：关规定引进》了柱截面长、—。短边比值的》影响适用于包—括扁柱和单片剪【力墙：在内的平板式筏【基图34给出—了本规？范与：。美国ACI 318！规范在不同β—s条件下筏板有效】高，度的比？较由于我国受冲切】承载：力取值偏低按本【规范：算得的筏《板有效？高度稍？。大于美国A》CI ？318规范》相关公式的结果 】 — 《。 图33 边—柱Munb计—算，。示意 【 1：冲切临界截面重心；！。2柱；3《筏板 — 《 图34 】不同βs条件下筏】。板有效高《度的比较《 ， 1实例】一、筏板区格—9m×11m作【用，的标准组合的地基】。。土 ？ 净反—力345《.，6kP？a；2实例二—、筏板区格7m×9！.45m ！ 作用的标准组合】的地：基土净？反力2？45.5《kPa 【  ？ ，  对有抗震设防要！求，的平：板式筏基尚》应验算地震作用组合！的临界截《面的最大剪》。。应力τE,max此！时公式(《8.4.7-1)和！。式(8.4.7【-2)应改写为 】 】  式》。中VsE作用的【地，震组合的集中反【力设计值(kN)】； 【    ME作【用的地震组合的【冲切临界截》面重心上的弯矩设计！值(kN·m—)； —。     As距！柱边h？0/2处的》冲切临界《截面的筏板有效面】。积(m2)；— 《 ，     γRE】抗，震调整？。系数取0《.8：5 8.！4.8  Vend！。erb？ilt在他》的连续板的抗剪强】度试验？报告中指出混凝土抗！冲切：承载力？。随比值u《m/h0《的增加而降低由于】使用功能《上的要求《核心筒占有相当大的！面积因而《距核心筒外表面h0！/2处的冲切临界截！。面周长是《很大的在h》0保持不变的条件下！核心筒下筏板的受】冲切：。承载力实际上是降低！了因此设计时应验算！核心筒下筏板的受冲！切承载力《局部提高核心筒【下筏：板的厚度此》外我国工程实践【和美国休斯敦—壳体大厦基础钢筋】应力：实，测结：果表明框架-—核心筒？结构和？框，筒结构下筏板底【部最大应力》出，现在核心筒边—缘处因此局部—提高核？心，筒下筏板的厚度也有！。利于核心《筒边：缘处筏板应》力较大？部，位的配筋本》规范给？出的核心筒下筏【板冲切？。截面：周长影响系数η是通！过实际？工，程中不同尺寸的核心！。筒经分析并和美国】ACI 3》18规范对比—后确：定的(详见表2【0) ？ 表—2，0 内筒《下筏：板厚：。度比较 《 ？ 》 8.4.9】  本条《为强制性条文—平板式筏基内筒、】柱边：缘处：以及：筏板变厚度处剪【力较大应进行抗【剪承载力验算 】 《8.：4.1？。0，  通？过对已？建，工程的分析》并鉴于梁板式筏基】基础梁下实测土【反力存在的》集中效应、底—板与土？壤，之间的摩擦》力作用？以及实际工程中底板！的跨厚比一般都在】14：～6：之间：。变动等有《利因素本《规范明确了》取距内柱和内—筒边缘？h0处作为验—算筏板受剪的部位】如图35所示—；角柱下验算筏板】受剪的部位取距柱】角h0处《如图：3，6所示？。式(8？.4.10)中的】Vs即作用在图3】5或图36中阴影】面积上的地基平均净！反力设计《值除以验算截面处】的板格？中至中的长度(【内柱：)、或距角柱—角点h0处45【°斜线的长度(角】柱)：国内筏板试验报告】表明筏板的》裂缝首先出》现，在，板的角部设计中当】采用简化计算—方法时需适》当考虑角点附—。近土反力的》集中效应乘以—1.：2的增大系数图37！给出了筏板模—型，试，验中裂缝发展的过程！设计：中当：角柱下筏板受—。剪承载？力不满？足规范？要求时也可采—用适当加大底—层，角柱横截面或局【部增加？筏板角隅板厚—等有效措施以期降低！受剪截面处的剪力 ！ ？        ！   ？     ！。 图35 内柱(筒！)下筏板验》算剪切部《位示意    【 ，   图36 角】柱(筒？)下：筏板：验算剪切部位示意】 —1验算剪切》部，位；2板格中线【    《     》      —1验算剪切部位；】2，板，格中线 】     》对，于上部为框》架-核心筒结构的】平板式？筏形基？础设计人应》根据工程的具体【情况采用符合实际】的计算模型或根据实！测确：定的：。。地基反力来验算【距核心筒h0处的】筏板受剪承载力当】边柱与核心筒之间】的距离较《。大，时式(？8.4.10)【中的Vs《即，作用：在图38中阴影面积！上的地基《平均净？反力设计值与—。边，柱轴力设计值之【差除：以bb取《核心筒？两侧紧邻跨的跨中分！线之间的距离当主楼！核心筒外侧有两排】以上框架柱》或边柱与核心筒【之间的距离》较小时设《计人应根据工程具体！情况慎重《确定筏？。板受剪承载力—验算单元的计算【宽度 【 【。图38 框架-【核，心筒下筏板受—剪承：载力计？。算截面位置和—。计算 ？ ， ？ ，1混凝土核心筒与】。柱之间的中》分线；2剪切计算】截面；3验》算单元？的计算宽度b ！     关于！厚筏基础板厚中部设！置双向钢筋网的规定！同国家？标准混凝土结—构设计规范GB 】50010的要求】。日本Shioya】等，通过：对无腹筋构件—的截面高度变—化试验结果表明梁的！。有效高度《从200mm—变化到30》00：mm时其名义抗剪强！度(V/bh0)】降低：64％加拿大M.】P.：Colli》ns：等研：。究了配？有中间纵向钢筋【的无：腹，筋梁的？抗剪承载力试验研】究表明构件中部【的，纵向钢筋对限制斜】裂缝的发展改善【。其抗剪？性能是有效》。的 8】.4.11  本条！。为强制性《条文本条规定—了梁：板式筏基底板的设】计内容抗弯计—算、受冲切承载力计！算、：受剪切？承载力计《算，为确保梁板式筏【基，底板设计的安—全在进行梁板式【筏基底？板设计时必须—严格执行 【 8.4—。.12  板的抗冲！切，机理：要比梁的抗剪复杂】目，前各国规范的受冲切！承载力计算公—式都是基于试验的】经验公式《本规范梁板式筏基底！板受冲？切承载力和受剪【承载力？验算方法源于高层】建，筑，箱形基础设》计与施工规程JGJ！ 6：-80验算底板【受剪承载力时规程】JGJ 6-80规！定了以距墙边h0】(底板的有效高度)！处作为验算底—。板受剪承载力的部位！在，。本规范200—2版编制时对—北京市十余幢已【建的箱？形基础进行调查【及复算调查结果表明！按此规定计算的底板！并没：有发现异常现象情】况，良好表21和表2】2给出了部分已建工！。程有关箱形基础【双向底板《。的信息？以及箱？形基：础双向底《板按不同规范—计算剪切所需的h】0分析比较结果【表明取距支》座边缘h0处作为验！算双：。向底板？受剪承？载，力，的部位并将梯形受荷！面积上的平》均净反力摊在(【ln2－2h0)】上的：计算结果与工—程实际？的板厚以及》按ACI 318】计算：结果是十分接近的】 表【21 已建工程【箱形基础《双向底板信息表【 【 ， 《表22 已建工程】箱形：基础双向底板—剪切计算分析 【 — 《 8.4.14 】 中国建筑科学研】究院：地基所？黄熙龄和郭》天强在他们的框架柱！-筏基础模》型试验报告中指出】在均匀地基上—。上部结构刚度较好】柱网和荷《载分布？较均匀且基础梁的截！面，高度大于《。或等于1/6的【梁板式？筏基：基础可不考虑筏【。。板，的整：体弯曲只《按局部弯曲计算地基！反力可按直线分布】试验是在《粉质黏土和碎石土】两种不同《类型：的土层上进行的筏】基平面？尺寸为3220mm！×22？00m？m厚度为150mm！。(图39)其上为三！榀单层框架(—。。图40)试验结【果表明土质》无论是？粉质黏土《还，是碎：石土沉降《都相：当均匀(图41)】筏板的？整体挠曲《度约为万分之—三基础内力的分【布规律按整体分析】法，(，考，。虑上部结构作用【)与倒梁《法是一致的且倒【梁板法计算》出来的弯矩值—还略大于整》体分析法(图42)！。 【。。 图4【0 模型《试验(B)》轴线剖面图 【 1框架梁；！2柱：；3传感器》；4筏板 】 图！42 整体分析【法与倒梁板》法弯矩计算结果比较！ —1整体(考虑—上部结构刚度)；】2倒梁板《法 — ，    对》单幢：平板式筏基当地【基土比较均匀地基】压缩层范围内无软】弱土层或可液化土层！、上部结构》刚度较？好，柱网和荷载较均匀】、相邻柱荷载及柱】间距的变化》不，超过20％》上部结构《刚，。度较好筏板厚度满足！受冲切承载力要求且！筏板的厚跨比不小于！1/6时平板式【筏基可仅考》虑局部弯曲》作用筏？形基：础的内？力，可按直线《分，布进行计算当不满】足上述条件时宜【。按弹：性地基理论计算内】力分：析时采用的地基【模型：应结合地区经验进】行选择 —   》 ， 对于地基土—、，结构布置和荷—。载分布不《符合本条要求—。的结构如框》架核心筒《结构等核心筒—和周边框架柱之间竖！向荷载差异》较大一般情况下【核心筒下《的基底反力大于周边！框架柱下基底反【力因此不《适用于本条提—出的简化计》算方法应采用能正】确，反，映结：构，实际受力情况的【计算：方法 ？ ？ 8.4.—16  工程实践】表，明在柱？宽及其？两侧一定范围的有】效，宽度内其《钢筋配置量不应小】于柱：下板带配筋量的【一半且应能承—。受板与柱之间部分不！平衡弯矩αm—Mu：nb以保证板柱之】间的弯矩传》递并使筏板》在地震？作用：。过程中处于弹性状】态条：。款中有效宽度—。的范围是《根据筏板较厚的特】点以小于1》/4：板，跨为原？则而提出来的—有效宽度范围如图】43所示 》 《 — ，图43 柱两侧有】效宽：度范围的示》意 1】有，效宽度范围内的钢】筋应不小于柱下板】带配筋量的一半【且，能承担αm》。Mu：nb：；2柱下板带；【3柱；4跨中板带 ！ ， 8.—。4.18  本条为！强制：性条文梁板式—筏基基础梁和平板】式筏基的顶面—处与结构柱》、剪：力墙交界处承受较大！的竖向力设计—时应进？行局部受《。压，承载力计算 】 ： 8.？4.20  中【国，建筑科学研究院【地，基所黄熙龄、—袁勋、？宫剑：飞、朱红波等对塔裙！一体大底盘平板式】筏形基础进行室内模！型系列试验以及实】际工程？。的原位沉《降观测？得到以下结》论 ： 》    1》  厚？筏基础(厚》。跨比不小于1—/6)具备扩散主楼！荷载的作用扩—散，范围：与相邻裙《房地下？室，的层数、《间，。距以及筏板的厚度】有关影响范围不超过！三跨 】   ？ 2  《多塔楼？作用下大底》。盘厚筏基础的变【。形特征为各塔—楼独立作用下产【生的变形效应通过以！各个塔楼下面一定范！围，内的区域为沉降中心！各自沿径向向外围】衰减 【     》3 ： 多塔楼作用下大】底盘厚筏基础的基】底反力的分布—规律为各《塔楼荷载产出的【基底反力以》其塔楼下某》。一区域为中心通【过各自塔楼》周围的裙房基础【沿径向向外》围扩散并随着—距离的？增大：而逐渐衰《减 》 ，     4  】大，比例室内模型系列试！验和工？程实测结果表明【当高层建筑与相连的！裙房之间不设沉降缝！和后：浇带时高层建—筑的：。荷载通过《裙房基础《向周围？扩散并逐渐减小因】此与高层建筑紧邻】的，。裙房基？础下的？地基反力相》对较大该范围内的】裙房基础板厚度突】然减小过《多时：有可：能出：现，。基础板的截面—因承载力不够而【发生破坏或其因【变形过大《出现裂缝因此—本条提出高层建筑及！与其紧？邻一跨？的裙房筏板》。应采用相同厚—度裙房筏《板的厚度宜》从第二跨裙房开始】逐渐：。变化：。 《     —5  室内模型【试，验，结，果，表明平面呈》L形的高层建筑下的！大面积？整体筏形《。基础筏板在》满足厚跨比不小【于1/6的条件下】裂缝：。发生在与高》层建筑？。相邻的裙房第一跨】和第二？跨交接处《的柱旁试验》结果还表明》高层建筑连同紧邻一！跨的裙房其变—形相当均匀呈现出】。接近刚性板的变形特！征因此当需》要设置后《。浇，带时后浇带宜设在】与高层建《筑相：邻裙房的《第二跨内(》见图44)》 ：。。 ！ 图44 平面呈】L形的高层》建筑后浇带》示意 1！L形高层建筑—；2后？浇带 】8.4.21 【 室内模型试—验和：工程：。沉，降观：察以及反算结—果，表明在同一》大面：积整体筏形》基础上有多幢高层和！低层建筑时筏形基】础的结构分析宜考虑！上部结构、基础与地！基土的？共同作用否则将得】到与沉？降测试结果不符的较！小的基础边》缘沉降值和较大的基！础挠曲度 】 8.4.2【2  高层建筑【基础不？但应满足强》度要求而且应—。有足够的《刚度方可保证—上，部结构的安全本【规，范基础挠曲度△/】L的定义为基础两】端沉降的平均值和】基础中间最大沉降的！差值与基础两端【之间：。距离的比值本条给】出的基础《。。挠曲△/L》。＝，0.5‰限值是基于！中国建筑科》学研：究，院地基？所室内？模型系？列试验和大量工【程实测分析得到的】试验结果《表明模型的》整体挠曲变形曲【线呈盆形当△—/L＞0.》7‰时筏板角—部开始出现裂—缝随后底层边、角】。柱的根部内侧顺【着基础整体挠曲方】。向，出，现裂缝英《。。国Burland】曾对四幢直径为【20m平板》式筏基的地下仓【库进行沉降观测【筏，板厚：度1.？2m基础持力层【为白垩层土》四幢：地下仓库的》整体挠曲变形曲线】均呈反？盆状(图45)【。当基础挠曲度△/L！＝0.？45‰？。时混凝土柱》子出现发《丝，裂缝当△/L＝【0，.6‰时柱子开裂严！重不得不设置临时】支撑：。因此控制基础挠【曲度的？是完全必要的 】。 ？ 》 图45 —四，。幢地下仓库平板【式筏基？的整体挠《曲变：形曲线及柱子裂缝】示，意 《 ？ ： ？。 图46 大底盘结！构，试验模型平面及【。。剖面 《 《8.4.2》3  中国建筑科】学研究院地基—所滕延京和石金龙】对大底？。盘框架？。-，核心筒结《构筏板基《础进行了室》内模型试验试验基】坑，内为人工换填的均匀！粉土深2.5m其下！为天然地基老—。土通过载荷》板试验？地基土承载力—。特征：值为100kP【a试验模型比—例i＝6《上，部，结构为8层》框架-核心》筒结构其左右两【。侧各带1跨2层裙】。。房筏板？厚度为2《20mm楼板厚度】。1层为3《5mm2层为50m！m框架柱尺寸为1】50mm×150m！。m大底盘结构模型平！面及剖面见图4【6 》     试验】。结果：显，。示 《 ，     1【  当筏《板发生纵向》挠曲时在上部结构】共，同作用下外扩裙房】的角柱和边柱抑制】了，筏板纵向《挠曲的发展》柱下筏板存在—局部负弯《矩同时也使顺—着基础整体挠曲【方，向的裙房底》层边、角柱》下端的内侧以及【底层边、角柱上端的！外，侧出现？裂缝 】 ， ，  2  裙房的】角柱内侧楼板出现弧！形裂缝、顺着挠曲方！向裙：房，的外：柱内侧楼《板以及主裙楼交【界处的楼板》均发生了裂缝图【47及？图48为一层—和二层楼板板面【裂缝位置图》本条的目的旨在【从，构造上加强》此类楼板的薄弱环】节 ？ ？ 《 图《4，7 一层楼板板【面裂缝位置图 【 《 【图48？。 二：层楼板板面裂缝位】置图 8！.4.？24 ？。 试：验资料和理论分析都！表明回填土》。的，质，量影响着基础的埋】置作用如果不能保】证填土和地下室外】墙之间的《有效接触《将减弱土对基础的】约束作用降低基侧土！。对地下结构的阻【抗因此应注》意地下室四》周回填土《应均匀分层夯实【 8【.4.？25  20世纪】8，0年代国《内王前信、王—有为曾对北》京，和上海20余栋【23m？～58m高的剪力墙！结构进行《脉动试？验结果表《明由于上《海的地基《土质：软于北京建于上海的！房屋自振周期比【北京：类似：的建筑物要》长30％说明—了地：基的柔？性改变？了上部结构的—动力特性反之上【部结：构也：影响了地基土—的黏：滞效应提《高了结构体》系的阻尼 》   【  通常《在设计中都假定【。上部结？构嵌固在基础—结构上实际上这一假！定，只有在刚性》地基的条件下才能实！。现，对绝大？多数都属柔》性地基的地》基土而言在》水平力作用下—结构底部以及地【基都：会出现转《动，因此所谓嵌固实【质上是指接》近于固定的计算基】面，。本条中的嵌固即【属此意 】    《 1989年—美国旧金山市—一幢257.9m高！的钢结构建筑地【下室采用钢筋混凝】土剪力墙加强其【。下为2.《7m厚的筏板基础持！力层为黏《性土和密实》性砂：土基岩位《于，室外：地面：下，48：m～：60m处在强震【作用下地下室除【。了产生52》.4：m，m的整体《水平位移外还产生了！万分之三的整体转】角实测记录反映了】两个基本事实其一】是厚：筏基础四周外墙与】土，层紧密接触且具【有一定数量纵横内】墙的地？下，室变形呈《现出与刚体》变形相似的特征【；其二是《。地下结构的转角【体现了？柔性地基的影—响，地震作用下既然【四周与土壤接—触的具？有外墙的地下—。室变形与刚体变形】基本一致《。那么在抗震设—计中可假设》。地下结构为一—刚体上部结》构嵌固在《地下室的顶板上【而在：嵌固部位处》。增，加一个大小与—柔，性地基相同的转【角 ：     ！对，有抗震设防要—求的高层建筑—基础和地下》结构：设计中的一个—重要原？则是：要求基础和》。地下室结构应—具有足？够的刚度《和承：载力保证上部结构】进入非弹《性阶段时《基，。础和地？下室：结构始终《能承受上部结构传来！的，荷载并将荷载安全传！递到：地基上因此》当地下一层结—构顶：板作为上部结构的嵌！。。固部位？时为避免《塑性铰转《移到地下《一，层结构保证上部结构！在地震作用下能实】。现，预期的耗能机制本】规，范规定了地》下一层的层间侧【向刚度？大于或等于与其【相连的？上，部结构楼层刚—度的：。1.5倍地下—室的内外墙与主楼】剪力墙的间距—符合条文中表8【.4.25要求【时可将该范》围内的地下》。室，的内墙的刚度—计入地下室层间侧向！刚度内但该》范围内的侧向刚度不！能重叠使用于—。。相邻建筑6度区和】非抗震设《计的：建筑物可参》照表：。8，.4.？25：中的7？度、8度《区的要求适当—放宽 《 ：   《  当上部》结构嵌固地下一【。层结构？顶板上时为》保证上部结构的【地震等水平作—用能有效通过—楼板传递到地—下室抗？侧力构件中地下一】层结构顶板上开设】洞口的面积》不宜大于该层面积】的30％；》沿地下室外》墙，和内墙？边缘的楼板不应【有大洞口《；地下一层结构【顶板应？采用梁板式楼盖【；楼板的厚度、【混凝土强度等—级及配筋率不应【过小本？规范提出《地下一？。层结构顶板的厚度不！应小于18》0mm的要求不仅旨！在，保证楼板《具有一定的传递水】平作用的整体刚度还！旨在充？分发挥其有》效减小？基，础整体弯曲变形【和基础内力的—作，用使结构《受，力、变形更为—合理、经《济试验和沉降观【察结果的反演均显】示了楼？板参：与工作后对降低【基础整体挠曲度【的贡献基础整体【挠，。曲度随？着楼板厚度的增【加而减小 【  《  ： 当不？符合本条要》求时建？筑物的？嵌固部位可设在筏基！的顶部？此时宜考《虑基侧土对地下【室外墙和基底—土对地下室底板【的抗力 】 8.？4.2？。6  国内震害【调查表明唐》山地震？中绝大多《数，地面以上的工程均】遭受严重破坏而【地下人防《工程基本完好如【新华旅社上部结【构为8层组合框【架，8度设防《实际：地震烈度为10度】该建筑物的梁—、柱和墙体》均遭到严重破坏【(未倒塌)而地下室！仍然完好天津属软土！区唐山？。地震波及天津时【该，地，区的：。地震烈度为7度～8！度，震后已有的》人防地？下室基？本完好仅《人防通道出现—裂缝这不《仅仅由于《地下室刚度和整体性！一般：较大还由于土—层深处的水》平地震加《速度一般比地面小】因此当结构嵌固【在基础顶面时—剪力墙底部》加强部位的高度应】从地下室顶板算起】但地：下部分也应作为加强！。部位：国，内震害还《表明个别《与上部结构交接【处的地下室柱—头出现了局部压【坏，及剪：坏现象这表明在强】震作用下塑性铰的】范围有向地下室【发展：的可：能因此？与上部结《构底层相邻的那【一层地下室是设计】中需要加强的部【位有关？地下室的抗震—等级、？构，件的截？面设计以《及抗震构《造措施？参，照现行国家标—准建筑？抗震设？计规范GB 5【。0，01：1有：关条款使用 【