8.4 】。 高层建筑筏形【基础 ？ 【8.4？.1  筏形—基础分为平》板式和梁板式—两种类型其选型应根！据工程具体》条件确定《与梁板式筏基相比】平板式筏基具有【抗冲切及抗剪切【能力强的特点且【。构造：简单施工便捷—经大量？工程实践和》部分工程《事故分析平板式筏基！具有更好的》。。适应性 】 8.4.2 【 对单幢建筑物在】均匀地基的条件【。下，基础底面的压力【和，基础的整体倾斜主要！取决于作用的准【永久组合下产生的偏！心距大小对基底平面！为矩形的筏基—在偏心荷载》作用下基础抗倾覆】稳定系数KF可用下！式表示 】 【 式中B与》组合荷载竖》向合力？偏心方向平行的【基础边长； — ： ：     e作【用在基底平面的【组，合荷载全《部竖向？。合，力对基？底面积形心的—偏心距；《   】  y基底平—面形心至最大受压边！缘的距离γ为y与B！的比值？ —    从式—中可以看出e/【。B直接影响着抗倾】覆，稳定系数KF—K，F随着e《/B的增大而—降低因此容易—引起：较大的倾斜表19三！个典型工程》的实测证实了—在，。地基条件相》同时e/B》越大则？倾斜越大《 —表19 e/—B值与整体》倾斜的关系 — 【   —  高层建筑由于楼！。身质心高荷载重当筏！形基：础开始产生倾斜后】建筑物总重对基础】底面：形心将产生新的倾覆！力矩增量而倾覆【力矩的增量又产生新！的倾斜增量倾—斜可能随《。。时间而增长》直至地基变形稳【定为止因此为避免】基础产生倾斜应【尽量使结构竖向荷】载，合力作用点与基础】。平面形？心重合当偏心难以】避，免时则应《规定竖向合》力偏心距的限值本】。。规，范根据？。实测资料《并参考交通部(【。公路桥涵《设计规？范)对桥墩合力【偏心距？的限制规定了在【作用的准永久—组合时e≤0.1W！/，A从实测《结，果来看这《个限制？对硬土地区稍严格】当有可靠依据时可】适当放松 【 8.4.3】  国内建筑物脉】动实测试验结—果表明当地基为非】密实土和岩石持力层！时由于地基的—柔，性，改变了上《部结构？的动力？特性延长了上部结】构的基本周期—以及增大了结构【体系的？阻尼同？时土与结构的—相互作？用也改变了》地基：运动的特性》结构按刚性地基假定！分析的水《平地震作《用，。比，其实际承《受的地震作用大因此！可以根据场地条件、！基础：。埋，深、：基础和？上部结构《的刚度等《因素确定是否—对水平地震作用【进行适？当折：减， ？。 ？    实测地【震记录？及理论分《。析表明土中的水【平地震加速度一般】。随深度？而渐减较大的—基础：埋深可以减少来自基！底的地震《输，入例如日本取—地表下20m深处】的地震系数》为地表的0.5【倍；：法国规定《筏，基或带？地下室的建筑的【地震荷？载比一般《的建筑少20％同时！较大的基础埋深可以！。增加基础侧》面，。的摩擦？阻力和土的被—动土压力《。增强土对《基础的嵌固作用【美国FEMA3【86及？IB：C，规范：采用加长结构—物自振周期》。作为考？。虑地：基土的柔性影响同时！采用增加结构有效阻！尼来考虑地震过程】中结构的《能量耗散并规定了结！构的基底剪力最大】可降低30％ ！。     本次！修订对不同土层剪切！波速、不同场地类别！以，及不同基础埋深的】钢筋混凝土剪力墙】结构框架《剪，力墙结构和》框架核心筒结构进】行分析？结合我国现阶段的地！震，作，用，条件并与美国U【BC19《。77：和FEMA386】、IBC规范—进行：了比较？。提出了对四周与土】层紧密接触带—。地下室外墙的—整体：式筏基和箱》基场地类《别为Ⅲ类和Ⅳ类【结构基本自》。振周期处《于特征周期的1.】2倍～5倍范围【时按：刚性地？基假定？分析的基底水平【地震剪力《和倾覆力矩可根据抗！震，。。设，防烈度乘以折减【系数8度时折减【系，。数取0.99度时折！减系数取0》。.85？该折减系数是一【个综合性的》包络值它不能与现】行国：家标：准建筑抗震设计【规范GB 500】11第5.2节中】。提出的折《减系数同时使—用 《。 8.4—.6：  本条为强制性条！文平：板式筏基的板—厚通常由冲切控制包！括，柱，下冲：切，。和内筒冲切因此【其板厚应《满足：受冲切承载力的要】求， 《 8.《4，.7  N》.W.Han—son和J.M【.H：anson在他们的！混凝土板柱之间剪力！。和弯矩的传》递试验报告中指出】板与柱之间》的不平衡弯矩传递】一部分不平衡弯【矩是通过《临界截面周边—。的，弯曲应力《T，和C来传递而一部】分不：平衡弯矩则通—过临界截面上的偏】心，剪力对临《界截面重《心产生的弯矩来传】递的如图3》2所示因此在验算】距柱边h0》。/2处的冲切临【界截面剪应力—时除需考虑竖向荷载！产生的剪《应力外尚应考虑作用！在冲切临《界截面重心上的不平！。。衡弯矩？所产生的附》加剪应？力本规？范公式(8》.4.7《-1)？右侧第一项是—。根据现？行，国家标？。准混凝土结》构，设计规范《GB 500—10在集《中力：作用下的冲切承【。载力计？算公：。式换算而得右侧第】二项是引自美国A】CI： 318规范中【有关的计算规定 ！ 【 图32— ，板与柱不《平，衡弯矩传递》示意 【   ？  关于公》式(8.4》。。.7：-1)中《冲切力取《值的问题《国内外大量试验【结果表明内柱—。的冲切破坏呈完【整的锥体状我国工程！实践：中一直沿用柱所承受！的轴向力设计值【减去：冲切破坏锥体范围内！相应的地基净反力作！为冲切？力；：对边柱和角》柱中国建筑科—学，研究院地基所—试验结果表明—其冲切？破坏锥体近似—为1/2和1/4圆！台体本规范参考了】国外经验取柱轴力设！。计值减去《冲，切，临界截面范围内相】应的：地基净反力作为【冲切力设计值 】     本！规范中的角柱和边】柱是相对于基—。础平：面而：言的大量计算结果表！明受基础盆形挠曲的！影响基础《的角柱和边柱产【生了附加《的，压，力本次修订时—将角柱和《。。边柱的冲切力乘以】了放大系数1.2】和1.1《 》 ，    公式(【8.4.《7-1)中的Mu】nb是指作用在【柱边h0/2处冲切！临界截？面重心上的弯矩对】边，。柱它包括《由柱根处轴》。。力N和该《处筏板冲切临—界截面范《围内相应《的地基反力P对临界！截面重心产生—的弯矩由于本—条中筏板和上部结】构是分别计算的因此！计算M值时》尚应包括柱子根【部的弯矩设计值【Mc如图《。。3，3所示M的表达式为！ ？ ： Mu？nb＝NeN－P】。e，p±：Mc 《 ：     —。对于内？柱由于对称关—系柱截面形心与冲切！临界截面重》心，重合eN＝》ep＝0因此冲切临！界截面？重心上的弯》矩取柱根《弯矩设计值 ！     国【外试验结果表明当柱！截面：的长边与短边的比】值βs大于2时沿】。。冲切临界截》面的：长边的受剪承载力】约为柱短边受剪承载！。力，的一：半或更低本规范【的公：式(8.《4.7-2》)，。是在我国受冲—。切承载力公》式的基础《上参：考了美国AC—I， 318规范—中受冲切承载力公】式，中有关规定引—进了柱截面》长、短边比》值的影？响适用于包》括扁柱和《单片剪力墙》在，内的平？板式：筏基图？34给出了本—规范与？美国：ACI？ 318规范—在不同βs条件【下筏板？有效高？度的比？较由于我《国受冲切承载力取】值偏低按《本规范？算得的？筏板有效高度稍【大于美？国ACI 31【8规范相关公—式，的结果 】 《 图33 【边，柱M：unb计《算示意 《 1冲【切临界截面重心【；2柱？；3筏板 — ？ ： 图34 ！不同βs条件—下筏板有效高度的比！较 — 1实？例，一、筏板区格—9m×11m作用的！标准组合的地基土】 ： 《净反力345—.6kPa；2【实，例，。二、筏板区格7【。m×9.45m 】 》作，用的标？准组合的地基土净反！力245.5kPa！ ：。     对！有，抗震设防要求的平板！式筏基尚应》。验算地震作用—组，合的临界截面—的最大剪应》力τE,max【此时公？式，。(8.4.7—-1)和式(8.4！.7：。-，2)应？改写为 《 《 ？ ：  式中Vs【E作用的地震组合的！集中：反力设计值(kN】)； 【。     M—E作用的地震—。组合的冲《切临：界截：面重心上《的弯矩设计值(kN！·m：)；：  【   As》距，柱边h0/》2处的冲《切临界截面的—筏板有效面积—。(m：2)； 》     】γR：E抗震调整系数【取0.85 — 8.【4.8  》Vende》rbilt在他的】连，续板的抗剪强—度试验报告中指【出混凝土抗冲切承】载力随？比值um/》h0的增加而降低】。由于使？用功能上的要—求核心筒占有相【当大的？面积因而距》核心：筒外表面h0/【2处的冲切临界截面！周长是很大》的在h0保持不变的！条件下？核心筒下筏板的【受冲切承载力实际】上，是降：低了：因此设计时应—验算：核心：筒下筏？板的受冲切承载力局！部提高？核心筒下筏板—的厚度此外我国【工程实践和美—国休斯敦壳体—大厦基础钢筋应【力实测结果表—明框架-核》心筒结构和框筒结构！下，筏板底部最》大应力出现在核【心筒边缘《处因：此局部提高核心筒下！筏板：的厚度也有利于核】。心筒边缘处》筏板应力《较大部位的配筋本】。规范给出的核心筒】下筏：板冲切截面周长【。。影响系？数η是通《过，实，际工程？中不同尺寸》的，核心筒经分析并和美！。。国ACI 3—18规范对比后确】定的(详见》表，20) 《 表—20 内筒下筏【板厚度比较 】。 ？ 8.】4.9？。  本条为强制性】条文：平板式筏基内—筒、柱边缘处以及】筏，板变厚？度处剪力较大应进】行抗剪承《载力验算 】 8.4.—10  通过对【已建：。工程的分析并鉴【。于，梁，板式筏？基基：础梁下实测土反力存！在的：集，中，。效应、？底板与？土壤之间《。的摩擦？力作用以及实际【工程中底板的—跨，。厚比一？般都在？14～6之间变动等！有利因素本规范【明确了取距内—。柱和内筒边缘—h0：处作为验算》筏板受剪的部位【如图：35所示；角柱【下验算筏板受剪的部！位取距？柱角h0处如图3】6所示式(8.【4.10)中—的Vs即作用在图】。35或图36—中阴影？面积上的地基平均】净反力设计值—。除以验算截》面处的板格》中至中的长度(【内柱)、或距角柱】角点h0处45【°，斜，线的长度(角柱)国！内筏板试验》报告：表明筏板的裂缝【首先出现《在，板的角部《设计中当《采用简？化计算方法》时需适当考虑角【点附近土反力—的集中？效应乘以1.2的】增大：系数图？37给出了筏板模型！试验中裂缝》发展的？过程设计中当角【柱下筏板受剪承载】力不满足规》范要求时也》可采用适当加—大底层角柱》横截面或局部—增加筏板角隅板厚】等，有，效措：施以期降低受剪截】面处的剪力》 《     —   ？  ：      — 图—35 内《柱(筒)下筏—板验：算剪切部《位示意    【。    图3—6， 角柱？(，筒)：下，筏板验算剪切部位】示意： ？ ？1验算？剪切部？。位；2板格》中，线      【  ：  ：   ？。  1验算剪切【部位：；2：板格中线 【   》。  对于上部为【框架：-，核心筒结构的平【板式筏形《基础设？计人应根据工程的】具体情况《。采用符？合实际？的计算模型或—根据实测确定的地】基反力来验算距核心！筒h0处《的筏板受剪》承，。载力当？边柱与核心筒之间的！距，离，较大时式(》8.4.10)【中的V？。s，即作用在图38【中阴：影面积上《的地基平均净反力设！计值与边柱》轴力设计值之—差除：以bb取《核心筒两侧》紧，邻跨的跨中分—线之间的距离当主楼！核心筒外侧有两排以！上框架柱或》边柱与核心》筒之间的《距离较小时设计人】应根据？工程具体情》况慎重？确定筏？板受剪承载力—验算：。单，元的计算《宽度 — 图！38 框架》-核心筒下筏板【受剪承？载力计？算截面位《置和：。计算： —1混凝？土核心筒与柱之【。间的中分线；—2剪切计算》截面；3验算单元】的计算宽《度b 《 ， ？   ？ 关于厚筏》基础板厚中部—设置双向钢筋—网的规？定同国家标准混【凝土结构设计—规范GB 50【。。010？的要求日本Sh【i，oya等通过对无腹！筋构：件的截面高度变化】试验结果表明梁【的有效高度从2【00：mm变化到》3000mm—时其名义抗》剪强度？(V/bh0)降】低64％《加拿大M.P—.Coll》ins等研究了【配有中间纵向钢筋】的无腹筋梁的抗【剪承载力试验研究】表明构件中》。。部的纵？向钢筋？对限制斜裂缝的发展！。。改善其抗剪》性能是有效的 【 》。8.：4.1？1  本条》为强制性条》。文本条？规定了梁板式—筏，基底板的设计—内容：抗弯计算、》受冲切承载力计【算、受剪切承载力】计算：为确保梁板式筏基】底板：设计的安全在—进行：梁板式筏基底板设计！时必须严格执行 ！ ？ 8：.4.12  【板的抗冲切机理【要，比梁的抗剪复—杂目前各国规范的受！冲切承载力计算公式！都是基于试验—的经验公式本—规范梁板式筏基【底板受冲切承载【力，和受剪承《载，力验算方法》源于高层建筑箱形】。基础设计《与施工？规，程JGJ 6—-，80验？算底板受《剪承载？力时规程J》G，。J 6-80规定】了以距？墙边：h0(底板的有效】高度)处作》为验算底板受—。剪承载力的》部位在本规范20】02版编《制时对北《京市十余《幢已建的箱形基【础进行调《。查及复算《调查结果表明按此】规定计算的底—板并没？有，发现异？常现象？情况良好表2—1和表22给出了】部分已建工》程有关箱形基础双】向底板的信息—。以及箱？形基：础双向底板按不同】。规范计算剪切所【需的h0分析比较】结果表明取距支座】边缘：h0处作《为验算双向底板受剪！承载力的部》位并将梯形受荷【。面积上的平均净反力！。摊在(ln2—－2h0)上的计算！结果与工程实际的板！厚以及按《AC：。I 318计算结果！是十分接近的— —表2：。1 已建工程箱【形基础双《向底板信息表 【 《 ： 表2【2 已建工程箱形基！础双向底板剪切计算！分析： 》 — 8.4《.14  中—国建筑科学研究院】地基所黄熙》龄和郭天强在他【。们的框架柱-筏基础！。模型试验报》。告中指？出在均？。匀地基上上部结构】刚度较好柱网—和荷载？分布较均《匀且基础梁的截面高！度大于或《等于1/6》的，梁板式筏基基础可】不考虑筏板的整【。体弯曲？只按局部弯》曲计算地基反力可按！直线分布试验—是在粉质黏土和碎】石土两种不同类【型，的土层上进行—的筏基平《面尺寸为3220m！m×220》0m：m厚度为1》50mm(图—39)？其上为三榀单层框】架(图40)试【验结果表明土—质无论是粉质—黏土还是碎石土沉降！都相当？均，匀(图41)筏【板的整体挠曲—度约为万分之—三基础？内力的分布》规律按整体分析法(！考虑上部结构作用】)与倒梁法是一致的！且倒梁板《法计算出来》的弯矩值还略大于】整体分析法(图【4，2，。) ： ： 【 图40 模型】试验(B)轴线【剖面图 ！。1框架？梁；2？柱；3传感器；4】筏板 】 —图42 整》体分析法与倒梁板】法弯矩计算》结果：比较 】1整体(考虑上【部结：构刚度)；2倒梁】板法 ？     ！对单幢平《板式：筏基：当地基土比较均匀】地基压缩《层范围内《。无软弱土《层或可液化土层、】上部结构《刚度：较好柱网和荷载【较均匀、《相邻柱？荷载及柱间距的变化！。不超过20％—上部：结构刚度较好—筏板：厚度满？足受冲切承》载力要求且筏—板的厚？跨比：不，小于1/6时平板式！筏基可？。。仅考虑局部弯曲作用！筏形基？础的内力可按直【线分布？进行计算当不满足】上述条件《时宜按弹性地—基理论计算内力分】析时采用《的地基模型》应结合？地区经验进行选择】。 ？  《   对于地基【土、结？构，布置：和荷载分布不符【。合本条要求的结构如！框，。架核心筒结构—等核心筒和周边框】架柱之间竖》向荷载差异较大一】般情况下核》心筒下？的基底反力》大于周边框架—柱下基底《反力因此不适用【于本条提出》的简化计算方法应】。采，用能正确反》映结构实《际受力？情况的计算方法【 8【.，4.16  工程实！践表明在《柱宽及其两》侧一定？范围的有效宽度内其！钢筋配置量》不应小于柱下板【带配筋量的一半且】。应能：承受板与柱之间部分！不平衡弯矩αmMu！nb：以保证板柱之—间的弯矩传递并【使筏板在地震作用过！程中处于弹性状态】条款中有效宽度的】范围是？根，。据筏板较厚的—特点以小《于1：/4板跨为原则而】提出来的有》效宽度范围如—图4：3所示 — 】 图4？3 ：柱两：侧有效宽度范围的示！。意， ？ ： 1有效宽度范围内！。的钢筋应不》小于柱下板带配【筋量的一半且—能，承担αmMun【b；2柱下》板带；3柱；—4跨中板《带 ？ 8.—4.18 》 本条为强》制性条文《梁板式筏基基—础，梁和平？板式筏基的顶面处与！结构：柱、剪力《墙交界？处承受较大的竖向】力设计时应》进，行，局部受压承载力计】算 — 8.4.20【  ：中国建筑科》学研究院地》基所黄熙龄》、袁勋、宫剑—飞、朱红波等对塔】裙一：体大底盘平板—式筏形？。基础进？行室内模《型系列？试验以及实际工程的！原位：沉降观测得到以下】。结论 ？    】 1  厚筏基础】(厚跨比不》小于1/6)具备】扩散主楼荷载的【作，用，扩散范围与相邻裙】房地下室的》层数：。、间距以及》筏板的厚《度有：。关影响范围不超过】三跨 ？     ！2  多塔楼作用】。下大底盘厚筏基础的！变形特征为各—塔，。楼独立作用下产【生的变？形效应通过以—各个塔楼下面一【定，范围内？的区域为沉降—中心各自沿径—向，向外围衰减 】。     3】 ， 多塔？楼作用下大底盘厚】筏基础的《基底反力《的分布规律为各塔】楼荷载？。产出的基底》反力以其塔楼下某】一区域为中心—。通过各自《塔楼周围的》裙房基础沿径—向向外？。围扩散并随着距离的！增大而逐《渐，衰减 —    》 ，4  大《比例室内《模型系？列试验和工程—实，测结果表明》当高层？建筑与？相连的裙房之—间不：设沉：降缝和后浇带—时高层建筑的荷载通！。过裙房基《础向周围扩》散，并逐渐？减，小因此与《高层建筑紧邻的裙房！基础下的地基反【力相对较大该—范围内？的裙房基础板—厚度突然减小过【多时有？可能出现基础—板，的截面？因承载力不够而发】生，破坏或其因》变形：过大出现《裂缝因此本条提出高！层，建，筑，及与其紧《邻一：跨的裙房《筏板应采用相同厚度！裙房筏板的厚度【宜，从第二跨裙房开始】逐渐变化 — ：     —5  室《内模型？试验结果表明平【面呈L形的》高，层，建筑下的大面—积整体筏形基础筏】板在满足厚跨比不小！。于1/6《的条：件下裂缝发生在【与，高层：建筑相？邻，。的裙房第一跨—和第二跨交接—处的柱旁《试验结果《还表明高层建筑连同！紧邻：一跨的裙房其—变形：相当均匀《呈现出接近刚性【板的变形特征因此】当需：要设置后浇带时【。。后浇带宜设在与高层！建筑相邻裙房的【。。第二跨内(》见图44《)， 【 ， ，。 图44 【平面：呈L形的《高层：建筑后浇带示意【 《。 1L形高层建】。筑；2后浇》带， 8.4！.21？  室内模》型试验和工程沉降观！察以及反算结果表明！在同一大面积—整体筏形基础上有多！幢高层和低层建筑时！筏形基础的结构【分析：宜考虑？上，部结构、基础与【地基土的《共，同作：用否则将得》到与沉降测》试结果不符》的较小的基础边缘沉！降值和？较大的？基础挠曲度 】 8.》4.2？2  高层建筑【基础：不但应满足强度要求！而且应有《足，够的刚度方可保证上！。部结构的安》全本规范基础挠【曲度△/L的定义】为基础两端沉降【的平均值和》基础中间最》大沉降的差》值与基础《两端之间距离的【比，值本条？给出的基础挠曲△】/L＝？0，.5‰限值是—基于中国建筑科学】研究院地基所—室，内模型系《列试：验和大量《工程实测分析—得到的试验结果表】明模型的整体—挠曲变形《。曲线呈盆形当—△，/L＞0《。.7‰时《筏板角部开》始出：现裂：缝随后底层边—、角柱的根部内侧顺！着基础整体挠—曲方向？出现裂缝英国B【urland曾对四！。幢，直，径，为20m平板式筏基！。的，地下：。仓库进？行沉：降观：测筏板厚度1—.2m基础持力【层为白垩层》土四幢地下仓库的】整体挠曲变形曲线均！呈，反盆状？(图45)》当基础挠曲度△/L！＝0.？45‰时混凝土柱子！出现发丝裂缝当【△/L＝0.6【‰时柱子开裂严【重不得不设》置，临时支撑《因此控制基础挠【曲，度的：是完全必《要的 》 ， ？ 《 图45 四—幢地下仓库平—板式筏？基的整体挠曲变形】曲线及？柱，子，裂缝示意 【 ： 图】46 大底》盘结构试验模—型平面及剖面 【。 《。 8：.4.23  中国！建筑科学研究—院，地基所滕《延京和石《金，龙对大底盘》框架-核心筒结构筏！板基础进行了室【内模型？试，。验试验基坑内为人】工，换填的均匀》粉土：深2.？5m其？下为天然地》基老土通过载荷板试！验地基土承载—力特征值为1—00：kPa试验模型比】例i＝6上部结构为！8层框架《-核心筒结构其左右！两侧各带1跨2层裙！房筏板厚度》为220mm楼【板厚度1层为3【5mm2层为5【0m：m框：架柱尺寸为》150m《m×：。1，50mm大》底盘结构模型平面】及剖面见图46 】 》    试验结果】显示  ！   1  当【筏板发？生纵向挠曲时在【上部结构共同作用下！外扩裙房《的角柱？和边柱抑制了—筏板纵向挠曲的发展！。柱下筏板存》在局部？负弯矩同《时也使？顺着基础《整体挠曲方向的裙房！底层：边、角柱下》端的内侧《。以及底层边、—角柱上端《的外侧出现裂缝【 》     》2，  裙房的角柱内侧！楼板出？现，。弧，形裂缝、顺着挠【。曲方向？裙房的外柱内侧楼】板以：及，主，。。裙楼交？。界处的楼板均发生】了，裂缝图47及图【48：。为一层和二层楼板】板面裂缝位》置，图本：条的：目的旨在《从构造上加》强此：类楼板的薄》弱环节 ！ 图4】7， 一层楼板板面裂】缝位置图《 ！ 图《48 二层楼板板面！裂缝位置图 ！ 8.4.2【4  ？。试验资料《和理：论分析都表明回填】。土的质量《影响着？基础的埋置作—用如果不能》保证填土和》地下室外墙之—间的有效接触将减】弱土对？基，础，的约束作用降低基】。侧土对地下结构【的阻抗因此应注意】地下室？四周回填土》应，均匀分？层夯实？ ： 8.4.2！5 ： 20世纪8—0年代？国内王前信》、王有为曾对北京和！上海：20余栋23m～5！8m高的剪力墙结】构进行脉动试验结果！表明由于《上海的？地基：土，质软于北京建于【。上海的房屋自振周】期比北京类似—的建筑物要长30％！说明：了地基的柔性改变了！上部结构的动力特】性反之上部结构【也影响？了，地基土的《黏，。滞效应提《高了结构体系的【阻尼  ！ ，  通常在设计中都！假定上部结构—嵌，固在：基础结构上实际【上这一？假定只有在刚性地基！的条件下才能—实现对绝《大多数都属柔性地基！的地基土《而言：在水平力作用—下结构底部》以及地基都会出【现转动因此所—谓，嵌固实？质上是指接近—于固定的计》算基面本《。条中：的，嵌固即属此》意 ： ， ，     【1，989年《。美国旧金山市一幢2！57：.9m高《的钢结构建筑—。地下室采用》钢筋：混凝土剪力》墙加强其下为—2.：7m厚的筏板基础】。持力层？为黏性土《和密实性砂土—基岩位于室外—地面下48m～【60m处在》强震作用下地下室除！了，产，生52.《4mm的整体水【平位移外还产生了】万分之？三的整体转角实测记！录反映了两个—基本事实《其，一是厚筏基础四【周外墙与土层紧密接！触且：具有一定《数量纵？横内：墙的地下《室，。变形呈现出》与刚体变形》。相，似的特征；其二是】地，下，结构：的转角体现了柔性】。地基的影响地—震作用下既》然四周与《土壤：接触：的具有？外墙的地下室变形与！刚体变形基》本一致那么》在抗震设计》中可假？设，地下结构为一刚体】上部结构嵌固在地】下室的？顶板上而在嵌固部】位处增？加一个大小与—柔性地基相同—的转角 ！  ：  ：对有抗震设》防要求的高层—建筑基础和地下结构！设计中？。的一个重要原则是要！求基础和地下—室结构应具》有足够的刚度和【承，。载力保证上部—结构进入非弹性阶】段时基础和地—下室结？构始终能承受—上部结构传来的荷载！。并将荷载《安全传递到地—基上因此当地下一】层结构顶板》作为上部结构—的嵌固部《位时为避免塑性【铰，转移到地下一层【结构保证上部结构在！地震作用下能实现】预期的耗能》机制本规范》规定了地下一层的层！间侧向刚度大于或】等于与？其相连的上部结构楼！层刚度的1.5倍】地下：室的内外墙与主楼剪！力墙：。的间距符合条文中表！。8.4.25要【求时：。可将：。该范围内的地下【室的内墙的》刚度计入地下—室层间侧向刚—度内但该范围—内的侧向刚》度不能重叠》使用于？相邻建筑6度区和非！抗震设计的建筑物可！参照表8.》4.25中》的7度、8度区的要！求，适当放宽 —    【 ，当上部结构》嵌，固地下一层结构顶】板上时为《保证上部结构—的地震等水》平作用能《。有效通过楼板传【递到地？下室抗侧力构件【中地下一层结构顶】板上开设洞口的面】积不宜大《于该层面《积的30％》；，。沿地下？室外：墙和内墙边缘的楼板！不应有大洞口；地下！一层结？构顶：。板应采用梁板式楼盖！；楼板的厚度、混】凝土强度等级—及配筋？率不应？过小本规范提出地】下一：层结：构顶板的厚度—不应小于180【mm的要求不仅旨】在保证？楼板具有一定—。。的，传递水平作》用的整体刚度还旨】在，充分发挥其有效减】小基础整体》弯，曲变形和基》础，。内力的作用使结【构，受力：、变形更为》合理：、经济试验》和沉降观察结果的】反演均显示》了楼板参《与工作后对降低【基础整体挠曲—度的贡献基础整【体挠曲度随着楼【板厚度？的增加而减》小 《   》 ， 当不符合本条【要求时建筑》物，的嵌固部《位可设在筏基的顶部！此时宜？。考虑基？侧，土对：地下室外《墙和基底《土对地下室底板【的抗力？ 》 8：.4.26》  国内震害调【查表明唐山地震中绝！大多数地面以上【的工程？均，。遭受严重破坏而【地下：人防工？程基本？完好如新《华旅社上部结构为】8层组合《框架8度设防—实际地？震烈度为10度该建！筑物的梁、柱和墙体！均遭到严重破坏【(未倒塌)》而地下室仍然完好】天津属？软，土区唐山地震波及天！津时该地《区的地震烈度为7】度～8度《震后已有的》人，防地下室基本完好仅！人防通道出现裂缝这！不仅仅？由，于地下室《刚度和整体性一【般较大还由于土【层深处的水》平地震加速度一【般比地面小因此当】结构嵌固在》基础顶面时》剪力墙？底部：加强部位的》。高度应从地下—室顶板算《起但地下部分—也应作为加》强，部位国内《震害还表明个别与】上部结构交》。接处的地《下室：柱头出现了》。局部：压坏及剪坏》现象这表明在强【震作用下《塑性铰的范围—有向：地下室发《。展的：可能因此《与上部结构底—层相邻的那一层地】下室是设计中需要】加强：的，部位：有关地下室的抗震等！级、构件的》。截面设计以》及抗震构造措施参照！现行国家标准建筑】抗震设？计规范GB 5【。。0011《有，关条款使用 【