8.4 】 高层建筑筏形基础！。。 《 8》.4：.1  筏形基【础分为平板》式和梁板式》两种类？型其选型应根据【工，程具体条件确定【。与梁板式筏基相比平！板式筏？基具有抗冲切—及抗剪切能力强的特！点且构造《简单施？工，便捷经？大，量，工，程，实践和部分工—程事故分析平板【式筏基？具有更好《的适应性《 ？ 8.4.2 ！ 对单幢《建筑物在均匀地基的！条件下基《础底面的压》力和基础的整体倾】。斜主要取《决于作用《的准永久组合下产】生的偏？心距大小对基底【平，面为矩形《的筏基在《偏心荷？载作用下基础—抗倾覆稳《。定，系数KF可》用下式表示 — 【  》式中B与组合荷载竖！向合力偏心方向平】行的基？础边长；《 》     e作用在！基，。底平面的组合荷载全！部竖向合《力对：基底面？。积形心的《偏心距； 【     【y基底平面形心至】最大受压边缘的距离！γ为y与B的比值 ！ ：。 ？。    从式—中可以看出e—/B直？接，影响着抗倾覆稳定系！数KF？KF：随着e/B的增大】而降：低因此容易引—起较大？的倾斜表1》9三个典型工程【的实测证实》了在地基条》件相同时e/B越】大则倾斜《越大 【 表：19 e/B值与】整体倾斜的关系【 ， ， ： ， —   ？  ：高层建筑由》于楼身质心高—荷载重当筏》形基础开始》产生倾斜后》建筑物总重对基【础底面形心将—产生新的倾覆力【矩增：量而倾覆力矩的【增量：又产生新的倾斜【增量倾斜可能—随时间而增》长直至地基变形稳定！为止因此为避—免基础产生倾—斜应尽量使结构竖向！。荷载：合力作？用，点与基础《平面形心重》合当偏心难以避【免时则应规》定竖：向合力偏《心距的限值》本，规范根据实测资料并！参考：。。交通部？(公路桥涵设—计，规范)对桥墩合力】偏心距的限制规定了！在作用的准永久组合！时e≤0.1W/】A从实测结果来【看这个限制对—硬土地区稍严—格当有可《靠依据时《可，适，当放：松 《 8.》4.：3  国内建—。筑物脉动实测试验结！果表明当《地基：。为非密实土和岩石】。持力层时由》于地：基的：柔，性改变了上部结构】的动力特性延长了上！部结构的基本周【期以及增大了—结构：体系的？阻尼同时土》与结构的相互作用】也改变了地基运动的！。特性结构《按刚性地基》假定分析的》水平地震作用比【。其实际？承受的地《震，作用：。大因此可以》根据场地条件、【基础埋深、基—础和上部结构的刚度！等，因素确定是否对水】平地震？作，用进行适当折减 ！     实！测地震记《录及理论分析—表明土中的》水平地震《加速度一般随深度】而渐减较《大的基础埋深—可以减少来》自基底的地震输入例！如日本取地表下2】0m深处的地震系】数为地表的0—.5倍？；法国规定》筏基或带地下—室的建？筑的地震荷载比一般！的建筑少《20％同时较大的基！础埋深可以》增加基础侧面—的摩擦？阻力和土的被动土压！力，增强土对基》。础的嵌？固作用美国FEM】A386《及IB？。C规范采《用加长结构物自振周！。期作为考虑》地基土的柔性影【。。响同时采用增加结构！有效阻尼来考—虑地震过程中—结构的能量耗散并规！定了：结构的？基，底剪力最大可降低】30％ 《。 ？     本【次修订对不同土层剪！切波速、不同场地】类，别以及不《同基础？。埋深的钢筋混—凝土剪？力墙结构框架剪力墙！结构和框架核心【。筒结构进行分析结】。合我国现阶》段的地震作用条件】并与美国《UBC1977【和FE？MA386、IBC！规范进行了比较提】出了对？四周与土层紧密接触！带地下室外》墙的整？体式筏基和箱基场】地类别为Ⅲ类—和，Ⅳ类结构基》本自振周期处于特征！周期的1.2倍【～5倍范围时—按刚性？地基假定《分析的基底水平【地震剪力《和，倾覆：力矩可根《据抗震设防烈—度乘以折减》系，数8度时折减—。系，数取0.9》9度时折减系数【取0.85该折减】系数是一个综—合性的包络》值它不能与现行【。国，。家标准建《筑抗震？。设计规？范GB 5001】1第5.2节—中提出的折减—系数同时使用 ！。 ？8.：4，.6  本条为【强制性？条文：。平板式筏基的板【厚，通常由？冲切控制包括—柱下冲切《和内筒冲切因此【其板厚应满足受【冲切承载力的要求】 《 8.4.7【。  N.W.Ha】nson《。和J：.M.Han—son在他》们的：。混凝土？板柱之间《剪力和弯矩的传【递试验？报告中指出板与柱】。之间的不平》。衡弯矩？传递一部分不平衡】。弯矩是通过临界【截面周边《的弯曲应力》T和C来传递—而一部分不平衡弯】矩则通过临界—截面上的偏心剪【力对临界《截面重心产》生的弯矩来传递【的如图32所—示因：此在验算距柱边h0！。/2处的冲》切临界截面剪应力】时除需考《。虑，竖向荷载产生—的剪应力外》尚应考虑《作用在？冲切临界截面重心】上的不平衡弯—矩所产生的附加剪应！力本规范公式(【8.4.7》-1)右侧第—一项是根据现行国】家标准混凝土—结构设计《规范GB 5001！0在集中《力作用下的冲切承载！力计算公式换—算而：得右侧第二项是引】自，美国ACI —318规范中有关】。的计算规定 【 ： 【 图：32 板与柱不平】衡弯矩？传递示？意， ，     ！关于：公式：(8.4《.7-？。1)中冲切力取【。值的问题国内外大】量试验结果表明内】柱，的冲切破坏呈完整】的锥体状我国—工，程实：践中：一直沿用《柱，所承受的轴向力设】计值减去冲切—破坏锥体范》围内相应的地基净反！力作为冲切》力；对边柱和角【柱中国建筑》科学研究院地基【所，试，验结果表《明，其冲切破《坏锥：体近似为《1/2和1/4【圆台体本规范参【考，了国外经验取—。柱轴力设计值—减去冲切临界—截面范围《内相应的地基净反】力作为？冲切力设计值 【  —  ：。。 本规范中》的角柱和边柱是相对！于基础？平，面而言的《大量计算结》果表明受基》。础盆形挠曲的—影响基础的》角柱和边柱产生了】附加的压力本—次修订时将角柱和边！柱的冲切力乘—以了放大系》数1.2和1.【1 ？     公！式(8？.4.7-1)中的！Munb《。是指作用在》柱边h0《/2处冲《切临：界，截面重心上的弯【矩对边柱它包—括由柱根处轴力【。N和该？处筏板冲切临—。界截面范围》内相应的《地基反力P对临【界截：面重心产生的弯【矩由于本条中筏板和！上，部结构是分别—计算的因此》计，算，。M值时尚应包—括柱子根部的弯矩】设计：值Mc如图》33所示《M的表达式为— Mu】n，b＝NeN－—Pep±M》c ？     】对于内柱由于对【称关：系柱截？面形心与冲切临界】截面重心《重合eN＝ep＝0！因此冲切《临界截面重》。心上的弯矩取柱根】。弯，。。矩设：计值 ？   【  国外试验结【果表明当柱》截面的长《边与短？边的比值《βs大于2》时沿：冲切临界截》。面的：长边的？受剪承载《力约为柱《短边受？剪承载力的一半或更！低，本规范的公式(8】.4.7-》2)是在《我国受冲切承—载力公？式的：基础上参考》了美国ACI 【318规范》。中受冲切承载力【公式中有关规定引】进，了柱截面长》、短边？比值的影《响适用于《包括扁？柱和单片剪力墙在】。内的平板式筏基图3！4给出了《本规：范与美国AC—I， 31？8规范？在不同βs条件【。。下筏板有效》高度的比《。较由于我国受冲切承！载，力取值偏低》按本规范算得的【筏板有效高度稍【大于美国《ACI 3》18规范相关公式的！结果 【 【图33 《边柱Munb计【算示意 《 ？ 1冲切》临界截面重心；2柱！；3筏板 ！。。 》 图34 不同β！s，条件下筏《板有：效高度的比较 【 》。1实例一、筏板区】格9m×11m作】用的标准组合—的地基土 》 《 净反？力345.6k【P，a；2实《例二、筏板区格7】m×9.45m【 —作用的标准组合的地！基土净？。反力：245.5k—Pa 】    对有抗震设！防要求的平板—式筏基尚应验算地震！作用组合的临界截】面的最大剪应力【τ，。E,ma《x此时公式(8.4！.，7-1)和式(8】.4.7-2)【应改：写为 ！ ：  《式中VsE作用【的，。地震：组合的集中反力设计！值(kN《)； 【  ：。。 ，  M？E，作，用的地震组合的冲切！临界截面重心上的弯！矩设计值(kN【·m)；《   】  As距柱边h】。0/2处的冲切临界！。截面的筏《板有效面《积(m2)； ！ ？    γR—E抗震？调整系数取0.【85 — 8.4.8【  Ve《nderb》ilt在他的—连续板的抗剪强度】试，验报告中《指出混凝土抗冲切】承载力随《比值um/h0的增！加而降低由于使【用功能上的要求【核心筒占有相当【大的面积因而距核心！筒外表面h0/【2处的？冲切临界截面周长】是很：大的在h0保持不变！。的条件下核心筒【。下筏板的《受冲切？承载力实际上是【降，低了因此设计—时应验算核心筒下】。筏，板，的受冲切承载力局】部提高？核心筒下《筏板的厚《度此外我国工程实】践和美国休斯—敦壳体大厦》。基础钢筋应力实【测结：果表明框架-—核心筒结《构和框筒结构下筏板！底部最？大，应力出？现在核心《筒边缘处因此—局部提高核心—筒下筏板的》厚度也？有利于核《心筒边缘处筏板【应力较大部位的配】筋本规范给出—。的，核心筒下筏板冲切】截面周长影响—系数η是《通过实际工》程中不同尺寸的【核心筒？经分析并和美国A】CI 318规范】对比后确《定的：(详见表2》0) 】表20 内筒下【筏板：厚，度，比较 【 ， —8.4.《。9  本条》为强制性条文平板】式筏：基，内筒、？柱边缘处以》及筏板变厚度处【剪力较大《应进行抗剪承—载力验算 — 8.4【.10  通过对】已建工程的》分析并鉴于梁板【式筏基？基础：梁下实测土反力【存在的集中效应、】。底，板与土壤《之间的摩擦力作【。用以及实际工程中】底板的跨厚比一般】都在14～6之间变！动等：有利：因素：。本规范明确了取【距内柱和内筒边缘h！0处作为验》。算筏：板受剪的部位如图】3，5所示；《角柱下？验算筏板受剪的【。部位取？距柱角h0处如【图36所示式—(8.4.10【。)，中的Vs即》作用在图35或【图36中阴影面积】。上的：地基平均净》反力设？计值除以验》算截面处的板格中】至中的长度(内柱】)、或距《角柱角？点h0处《45°？斜线的长《度(：角柱)国内筏—板试验报告表明筏板！的裂缝首先出现在】板的角？部设计中《当采用简《化计算方法》时，需适：当考虑角《点附近？。。。土反力的《集，中效应乘以1.【2的增大系数图【37给出了筏板【模型试验《中裂缝？发展的过程设计中当！角柱下筏《板受剪？承，载力不满《足规范要《。求时也可采用适【当，加大底层角柱横截面！或局部增《加筏板角隅板—厚，等，有效措施以期—降低受剪截面处的剪！力 【       【 ， ，      【 图35【 内柱(筒)下筏】板验：算剪切？部位示意 》       图】36 ？角柱：(筒)下筏》板验算剪切部位【示意 》。 1验算剪切】部位；2板格—中线   》    《 ，       1验！。算剪切部位》；2板？格，中线 》     对于！上部为框《架-核心筒结构的平！板式筏形基础设计】人应根据工程的【具，。体情况采用符合实际！的计算模型或—根据实？测确定的地基—反力：来验算距核》心，筒h0处的筏板【受剪承载力当边柱与！核心筒之间的—距离较大时式—(8.4《.10)中的—V，s即作用在图38】中阴影面积》上的：地基平均《净，反力设计值》与边柱轴力》设计值之差除以b】b，取核心筒两》侧紧邻跨《的跨中分线之—间的距？离当主？楼核心筒外侧有两排！以上框架柱》或边柱与核心筒之间！的距离较小》时，设计人应《根据工程具体情况】慎重确定筏板受剪承！载力验算单元—的计：算宽度？ ！ ： 图3？8 框架-核心筒下！筏板受？剪承载力计算截面位！置和计算 】 1混凝》土核心？。筒与柱之间的中分】线；2剪切计—算截面；《3验算单元的—计算宽度b — 《。     》关于厚筏基础板【厚中：部设置双向钢—筋，网的规定同国家【标准混凝土结构设】计规范G《B 50010【的，要求日？本，Shi？oya等通过对无】腹筋构件的截面高度！。。变，化试：验结：果表明梁的有效高度！从200mm变【化到3000—mm时其名》。。义抗：剪，强度(V/bh0)！降低64《％加拿大M.P.C！olli《ns等研究了配有中！间纵向钢筋的无【腹筋梁的《抗剪承载力试验研究！。表明构件中部的【纵向钢筋对限制【斜裂缝的《发展改善其》抗剪性能是》有效的 — 8.4.1】1  本《条为强？制性条文本条规定了！梁，板式筏基底板的设】计内容抗弯》计算、？受冲切承《载力计？算、：受，剪切承载力计算【。为确保梁板式—筏基底板设》计，的安全在进》行梁板式筏基—底板设计《时必：须，严格执行 】 ， 8.4.1—2  板《的抗冲切机理要比梁！。的抗剪？复杂目？前各国规范的受【冲切承载力计算【公式都？。是基于试验的经验】。公式本规范梁板【。。式筏：基底板？受，冲切承载《力，和受剪承载力—验算方法源》于高层建筑箱—形基础设计与施工】规程J？G，J 6-8》0验算底板受剪承载！力时规程JGJ 】。6-80《规定了以距墙—边h0(底板—的，有效高？度)处作为验算【底板受剪承载力的部！位在本规范》。。2002版编—制时对北京》市十余幢已建的【箱形基础进行调【查及：复算调查结》果表明按此规定计】算，的底板并《没有发现《异，。常现象情况良好【表21和表22【给出了部分》。已建工程有关箱形】。基础双向底板—的，信息以及箱形基【础双向底板按不同】规范计算剪切所需】的h0？分析比较结果—表，明取距支《座边缘h0》处作为验算双—向底板？受剪承？载力的部位并将【梯，形受荷？面积上的平》均，净反力摊在(ln】2－2h0)上的计！算结果与工程—实际的板厚以及按】ACI？ 318《计算结果《是十分接《近的 表！21 ？已建工程箱形基础双！向底板信息表 】 — ： 表22 已建工！程箱形基础双向底】板剪切计算分析 ！ 】 8？.4.14  【中国建筑科学—研究院地《基，。所，黄熙龄？和郭天强在》他，。们的框？架柱-筏基础模型试！验报告？中指：出在均？匀地：基上上部结构刚度】较好柱网《和荷载分布较均【匀且基础梁的截面】高度大？于或等？于1/6《的梁板？式筏：基基：础可不考虑》筏板的整体弯曲只】按局部？弯曲计？算地基反《力可按直线分布试】验是：。在粉质黏土和碎【石土两种《不同类？型的土层上进行的】筏基平面尺》寸为3220m【m×2200mm厚！度为150mm(图！39)？其上为？三榀单层框架—(图4？0)试验结》果表明土质无—论是粉？。。质黏土？还，。是碎石土沉降都相当！均匀(图《41：。)筏板的整体挠曲】度约为万分之三基】础内力的分》布规律按整》体，分析法(考虑上【部结构作用)—与倒梁法《是一致的且倒梁【板法计？算出来的《弯矩值还略大于整体！分析法(图42) ！。 ！。 图40 模型】试验(B《)轴线剖面图 ！。 1框架梁【；2柱；3传感器；！4筏板 — 】 图42 》整体分？析法与？。倒梁板法弯矩—计，。算结：果，比较 ？ 1整体(！考虑上部结构—刚，度)；2《倒梁板法 【   》  对单幢平板【式，筏基当地基土—比较：均，匀地基？压，缩层范围内无软弱土！层或可液《。化土：层、上部《结构刚度《较好：柱网：和荷载较均匀、相邻！柱，荷载及柱间距—的变化不超过20％！上部结构刚度较【好筏板厚《度满足受冲》切承载力要求且筏】板的厚跨比不—小于：1/：6时平板式筏基【可仅考虑局》部，弯曲：作用筏形基础的内】力可按？直线分布进行—计算当不《满足上？述条件时宜按—弹性地？基理论计《算内力分析时采【用，的地：基模型？应结合地区经—验进行选择》    ！ 对于地基》土、结构布置和【荷载分布不符合本条！。。要求的结构》如框架核心》筒结构等《。。核心：筒和周？边框架柱之间竖向荷！。载差异较大一般情况！下核心筒下的—基底反力大》于周边框架柱下基】底，反，力因此不适用于本】条提出的简化计算】。方法应采用能正确反！映结构实际受—力情况的计算—方法 【 8.4.16  ！工程实践表明在柱】宽及其两《侧，一定范围的有效宽】度内：其钢筋配置量—不应小于柱下—板带配筋《量的一半且应能承】受板与柱之》。间部分不平衡弯【矩αm？Munb以保证板】柱之间的弯矩—传递并？使，筏板：在地震？作用过程《中处于弹性状态【条款中有效》宽度的范围是根【据筏板较厚》的特点以《小于1/《。4板跨为原则而【提出来的有效宽【度范围如图43所示！ ？ 《 图4【3 柱两侧》有效宽度范围—的示意 》 1有效宽度！范围内？。的钢筋？应不小？于柱下板带》配筋量的一半且【能承担αmMunb！；2柱下板带；3】柱；4跨《中板带 】。 ，8.4.18—  本条为强制性】条文梁？板式：筏基基？础梁：和平板？式筏基的顶面—处与结构柱、—剪力墙交《界处承受较大的竖】向力设计时应—进行局部受压承载】力计算 — 8.4.2】0 ： 中国建筑》科学研究院地基所黄！熙龄、袁勋、宫【剑飞：。、朱红波《等对塔裙一体大【底盘：平板式筏形基础进行！。室，内模型系列试验【以及实际工程的【原位沉降观测—。得到以下结》。论 —。 ，    1  厚筏！基，础(厚跨《比不小？于1：/6)具备扩散主楼！荷载的？作用扩散范围与相邻！裙房：地下室的层数—、间距以及》筏板的厚度有关影】响范围不超过三跨】  【  ： 2  《。多塔楼作用下大【底，盘厚：。筏，基础的？变形：。特征为各塔》楼独立作用下产生的！变形效应通过以各个！塔楼下？面一：定范围内的区—域为：沉降中心各》自沿径向向外围【衰减： 《    》 3  《多塔楼作用下大底盘！厚，筏，基础的基底反力的】分布规律为各塔楼荷！载产出？的基底反力》以其：塔楼下某一区域为中！。心通过各《自塔楼周围的—裙房基础沿》径向：向外围扩《散并随着距离的增】大，而逐渐衰减 【     】4，  大？比例室内模型系【列试验和工程实测结！果表明？当高层建筑》。。与相：连的裙？房，之间不设沉》降缝和后浇带时高】层建筑的荷载通过裙！房基础向周》围扩散并逐渐减小】因此与高层建筑紧邻！的，裙，房基：础下的地基反力相对！较大该范围内的【裙房基础板厚度【突然减小过多—时有可能出现基础】板的截面《因承载力不够—而发生破坏或—其因变？形过大出现裂缝【因此本条提出高【层建筑及与》其紧邻一《跨的裙房筏》板应采？用，相，同，厚度裙房筏板的【厚度：宜从第二跨裙房开】始逐：渐变：化   ！  5  室内【模型试验《结果表明平面—呈L形的高层建【筑下的大面积整体筏！形基础？筏板在满足》厚跨比不小于1【/6的条件下裂缝发！生在与高层》建筑相邻的裙房第】一跨和？第二跨交接》处，的，柱旁试验结果还表明！高层建筑连同紧邻一！跨的裙？房其变形相当均【匀呈现出接》近刚性板的》变形特征因》。此当：需要设置后》浇带时后《浇带宜设在与—高层建筑相邻裙房】的第二？跨内(见图44)】 ？ 【 图44》 平面呈L形的【高层建筑后浇带示】意 ？ 1L形高】层建筑；2后浇带 ！ 8.【4.21  室内模！型试：验和工程沉降观察以！及反算结果》表明在同一大面积整！体筏形基础上—有多幢高层和低层建！筑时筏形基》。。础的结构分析宜考】虑上部？结构、基础》与地基土的》共同作用否则—将得到与《沉降：测试结？果不符？的，较小的基《础边缘沉降值—和较大的基础—挠曲度？ ， ， ， 8.4.2】2  高层建筑【基础：不但应满足强度【要，求而且应有足够的刚！度方可保证上—部结构的安全本【规范：基础挠曲度》△/L的定义为基础！两，端沉降的平均—值和基础中间—最大沉降的差值与】基础两端之间—距离的比值本条给】出的基础挠》曲△/L《＝0.5‰限值是】基于：中国建筑科学研究】院地基？所室内模型系—列试验和大量工程实！测分析得《到的试验结果表【明模：型的整？体挠曲变形》曲线呈盆形当—△/L＞《0.7‰时筏板【角部开始出》现，裂缝随后底层边、】角柱的根部内侧【顺着：基础整体挠曲—方向出现《裂缝英国Burla！nd曾对四幢直径】为20？m平板式筏基的地】下仓：库进：行沉降观测筏板【厚度1.2》m基础持力》。层为白垩层土四幢】地下仓库的整体挠】曲变形曲线均—呈反盆？状(图45)当基础！挠曲度△/L＝0.！45‰？时混凝土柱子—出现发丝裂缝当【△/L＝0.—6‰：时柱子？开裂严？重不得不设置临【时支撑因此控制基础！挠曲度的是》完全必要《。的 《。 】 图45 》四幢地下仓库平板】。式筏基的整体挠曲变！形曲线？及柱子裂《缝示意 》 《 图【46 大底盘—结构：试验模型平面—及剖：面 【8.4.23  】中国建筑科学研【究院地基《所滕延京和石—金，龙对大底《盘，框架-核心》。筒，结构筏板基》础进行了《室内模型试验—试验基坑内为人工】换填的均匀粉—土深2.5m其【下为天然地基—。老土通过载》荷板：试验地？基土承载力特征值为！100kP》a试验模《型比例i＝》6上部结《构为8层框架-核】心，筒结构其左右两侧各！带1跨2层裙房筏板！。厚度为220—m，m楼板厚度1层为3！5，mm2层为50【。mm框架《柱尺：寸为150》mm×150m【m大底盘结构模型平！面及剖面见图46】   】  试？验结果显示 ！     1 】 当筏板发生—纵向挠曲时在上【。部结构共同作用下外！扩，裙，。房的角？柱和边柱抑制了筏】板，。。纵向挠曲的发展【柱下筏板存在—局部负弯矩同时也使！顺着基础整》。体，挠曲方向的裙房底】层边：、角柱下端的内【侧以及底层边、【角柱上端的外侧出】现裂缝 【 ：    2  【裙房的角柱内侧楼板！出现弧形裂》缝、顺？着，挠曲方向裙房—。的外柱内侧楼—板以及主裙楼—交，界处的楼《板均发生了裂缝图4！7及图48为一层和！二层楼板板面裂缝】位置图本条》的，目的旨在从》构造：上加强此类》。楼板的薄《弱环节 》 ！ 图47 一层【楼板板？面裂缝位置图 【 【 《图48 二层—。楼板板面裂缝位置】图 8.！4.2？4  试验资料【和理论？分析：都表明回填》。土的质量影响着【基础的埋《置作用如果不能保证！填土和地《。下室外墙《之间的有效》接触将减弱土—。对基：础的约？束，作，用降低基侧》土对：地下结构的阻—抗因此应注意地下】室四：周回填土应均匀分层！夯实 【 8.4.25  ！20世？纪80年代国内王前！信、王有为》曾对北京和上海20！余栋23m》～58？m高的剪《力墙结构进》行脉：动试验结果》表明由？于上海的地》基土质软于》北京建于《。。上海的房屋自振周期！比北京类《似的建筑物》要长：30％说明了地【基的柔性改变—了上部结《构，的动力特《性反之上部结构也影！响了地？基土的黏滞效—应提高了结构—体系的阻尼 ！。 ：    通常在【。设计中都《假定上部结》构嵌固？在基础结《构上实际上》。。。这一假定只有在刚】性地基的条件下【。才能实现对绝—大多数都属》柔，性，地基的地基》土而言在水平力作】用下结构底部以【及地基都《会出现转动》因此：所谓嵌固实质—上是指接近》于固定的《计算基面本》条中的嵌固》。即属此意 【     19！89年？美国旧金《。山市一幢257【.9m高的》钢结构建筑地下室采！用钢筋混凝》土剪力墙加强其【下为2.7》m厚的筏板基础持力！层为黏性《土，和密实性砂土—基岩位于室外地面】下48m～6—0，m处在强震作用下】地下室除《了，产生52.》4，。mm的？整体水平位移外【还产：生了万分之三的【整体转角实测记【录反映了两个基本事！实其一是厚筏基础四！周外墙与土层紧密接！触且具有一定数量纵！。横内墙？的，地下室变形》呈现：出与刚体变形相似的！特征；其二是地下】结构的转角体现了柔！性，地基的影响》地震作用下既然四】周与土？壤接触的具有外【。墙的地下《室变形与刚体—变形基本一致那么】在抗震设计中可假】设地下？结构为一刚体—上，部结构嵌固在地下】室的：顶板上而在嵌固【部位：处，增加一？个大小与柔》性地基相同的转角】 ：   —  对有抗震设防】要求的高层建—。筑基础？和地下结构设计中】的一个重《要原则？是要求基《础和：。地下室结《。构应具有足够的刚度！和承：载力保证上部结【构进入非弹》性阶段时基础和【地下室结构始终【。能承受上部结构传来！。的荷载并将》荷载：安全传递到地基上】因，。此当地？下一：。层结构顶板》作为：上，部结构的嵌固部位】时为避免塑性铰转移！。到地下一层结构【保证上部结构在【地震作用下能—实现预期的耗—能，机制本规《范规定了《地，下一层的层间—侧向刚度大于—或等于与其相连【的上部？结构楼层刚》度的1.5》倍地下室的》内外墙与主》楼剪力墙的间距【符合条文中表8【.4：.25要求时—可将：该范围？内，的，地下室的内墙的【刚，度，计入地？下室层间侧向—刚度内但该范围【内的侧？向，。刚度：。不能重叠使用于【。相，邻建筑6度区和非抗！震设计的《建筑物可参》照表8.《4.25中》的7：度、8度《区的要求适当—放宽 】    当上—部结构嵌固》地下一层结构顶板上！时为保证《上部结？构的地震等水—平作：用能有效通过楼【板传递？到地下室抗侧—力构件中《地下一层结构顶板】上开设洞口的面积不！宜大于？。该层面积的》30％；沿地下室】外墙：和内墙边缘的—楼板不？应有：大洞口；地》下一层结构顶板【应采用梁板》式楼盖；楼板—的厚度、混凝土【强度等级及配筋率】。不应过小本规范【提出地下一层结【构顶板的厚度不应小！于180mm的【。要求：不仅旨在《保证楼板具有一定】的传递水平作—用的整？体刚度还旨在充分发！挥其有效减》小基础整体弯曲【变形和基《础内力的作用—使，结构受力、》变形：更为合理、经济试验！。和沉降观《察结果的反演均显示！了楼板参与工作【。后对降低基础整【体挠曲？度的贡献基础—整，体挠曲度随着楼【板厚度的《增加而减小 】    — 当不符合本条【要，。求时建筑物》的嵌固部位可设【在筏基的顶部此【时宜考虑基侧土【对地下室外墙—和基底土对地下室底！板的：抗力 】8.4.2》6 ：。 国内震害》调查表明唐山地【震中绝大多数地面以！上的工程均遭—受严重破坏而地下人！防工程？基本完好如新华旅】社上部结构为8【层组合框架8—度设防实际地震烈】。度为10度该建筑物！的梁、柱和墙体均遭！到严重破坏(—未倒塌)而地—下室：仍，然，完好天津属》软土区？唐山地震波及天【津时该地区》的地震烈《。度为7度《～8度震后已有的】人防地下室》基本：。完好：。仅，人防通道出现裂【缝这不仅仅由于【地下室刚度和整体】性一般较大还由于】土层：。深处的水平》地震加速《度一般比地面小因】。此当结构嵌》固，在基础顶面》时剪力墙底部加强】部位的高度应从【。。地下室顶板算—起，但地下部分也应【作为加强部位国内震！害还表明个别与上部！结构交？接处的地下室柱头出！现了：局部压坏及剪坏现】象，这，表明在强震作用下】塑性铰的范》围有向地下室—发展的？可能因此与上部【结构底层相邻的那】一，层地：下室是设计中需要】加强的部位有关【。。地下室的抗震—。等级、构件》的截面设计以及【。抗震构？造措施参照》现行国家标准—。建筑抗震《设计：规范G？。B 5？0，011有关条款【使用 ？ ，