8.—4  高层建筑筏】形基础？ ， 8.！4.：1 ： 筏：形基：础分为平《板式和梁板式两【种类型其选型—应根：据工程具体条件【确定与梁板式筏【基相比？平板式筏基具有抗】冲，切及抗剪切》能力强的《。特，点且构造简单施工】便捷：。经大：量工程实《践和：部分工程事故分【析，平板式筏《基具有更好的—适应性 ！8.4？.2  对单幢建筑！。物，。在均匀？地基的条件下基础】底面的压力》。和基础的《整体倾斜主要取【决于作用的准永久】组合下产生的偏【心距大小对基—底，平面为矩形》的筏基在偏心荷【。。载作用？下，基础抗倾《覆稳定系《数KF可用下式表示！ ，。 【  式中B】。与组合荷《。载竖向合力偏心方向！平，行的基础边长—；   ！  e作用在基底】平面的组合荷—载，全部竖向合力对基】底面积形心的偏【心距； —     y】基底平面形心至最大！受压边缘的距离【。γ为y？与B的？比值 》 ？    从式—。中，可以看？出e：/B直接影响着【抗倾覆稳定系数KF！KF随着《e，。/B的增大而降低因！此容易引起较—大的倾斜表19三个！典型工程的》实测证实了在—地基条？件相同时e/B越】大则倾斜越大 【。 表1【9 ：e/B值与整体倾】斜的关系 》 ： ？  【   ？高层建筑《由于楼身质心高【荷载重当筏形基础】开始产生倾斜后【建筑物总重对基【础，底面形心将》产生新？的倾覆？力矩增量而倾覆力矩！的增量又产》生新的倾斜增量倾】斜可能随时间而增】长直至地基变形稳定！为止因？此为避免基》础，产生倾斜应尽量使】。结构竖向荷载合【力作用？点与：基础平？面形：心重合当偏》心难：以避免时则应规【。定竖向合力偏心距】的限值本规》范根据实测资料并】。参考交通部》(公路桥《涵设计规《范)对桥墩合力【偏心：距的：限制：规定了在作》用的准永《久组：合时e？≤0.1《W/：A从实测结果来看这！个，限制对硬土地区稍】严格当有可靠依据】时可：适当放松《 ？ ：。 8.4.3  国！内，建筑物？脉动实测试验—结，果表明当《地基为？非密实土和》岩石持力《层时由于地基的柔】。性改变了上》部结：构的动力《特性延长《了上部结构的—基本周？期以及增大了结构】体系的阻尼同—时土与结构》的相：互，作用也改变了地基运！动的特性结构按刚】。性地基假定分—。析的水平地震作用比！其，实际承受的》。地震作用大》因此可以根据场地】条件、基础》埋深、基础》和上：部结构？的刚度等因》素，确定是否对水平【地，震作用进行适当折】减 【    《实测地震《记录及理论分—析表明土中的—水平地震加速度【一般随？深，度而渐减较大的基础！埋深可以减少—来自基底的地震【输入例如日本取【地表下20m深【处的地震系数为地】表的：0.5倍《；法国规定》筏基或带地》下室的？建筑的地《震荷载？比一般的建筑少2】0％同时较大的【基础埋深可》以增加基础侧面【的摩擦阻力和土【的被动土压力增强土！对，基础的？嵌固作用美国F【EMA386及【IBC规范采用加】长结构？物自振？周期作？为考虑地《基土的柔《性影响？同时采用增加结构有！效阻尼？来考虑地震过—程中结构的能量耗散！并规定了结构—的基底剪《力最大可降低3【0，％  】   本次修—。订对不同土层剪切】波速、不同场地类别！以及不同基》础埋深？的钢筋混凝土剪【力墙结构框》架剪力墙结构和框】架核心筒结构进【行分析结合我国现阶！段的地震作用条件并！与美国UBC197！7和FEMA38】6，、IBC规范进行】了，比较提出了对四周与！土层紧密接触带地下！室外墙？的整体？式筏基和《箱基场地类别为【。Ⅲ类：和Ⅳ类结构基—。本自振周期处于特】征周期的《1，.2倍？～5倍范围时按刚】性地基假定分—析的基底水平地震】剪力：和，倾覆力矩可》根据抗震设防烈【度，乘以折减《系数8度时折—减系数取0.99】度时折减《系数取0.85【该折减系数》是一个？综合性的包络值它不！能与现行国》家标准建《筑，抗震设计规》范GB 5》0011第5.【2节中提出的折【减系数同《时，使用 ？ 8.4】.6  本条为【强制性条文平板式筏！基的板？厚通常由冲切控制包！。括柱下冲切和内【筒冲切因《。此其板？厚，应满足受冲》。切承：载力的？要求 【 8.4《.7  N.W【.Han《。son和J.M.H！anso《n在他们的混凝土】板柱之间剪力—和弯矩的传》递试验？报告：中指出板与柱—之间的不平衡弯【。矩传递一部分不平】衡弯矩是《。通过临界截面周【边的弯曲应力T【。和，C，来传递而一部—分不平衡弯矩则【通过临界截面上【的偏心？剪力对临《。界截面重心产生的】弯矩来传递的如图3！2所示因《此在验算距柱边h】0，/2处的冲切临【界截：。面剪应力时除需考虑！竖，向荷载产《生的剪？应力外尚应考虑作用！在冲：切临界截面重心【上的不平衡弯—矩所产生的附加剪】。应力本规范公—。式(8.《4.7-1)—右侧第一《项是：根据现行国》家标准？混凝土结构》设计规？。范GB 50—01：0在集中力》。作用下的冲切承【载力计算公式换算】而得右侧第二—项是引自美国ACI！ 318《规范中有《关的计算规定 ！ 【 图32 板与】柱不平衡《弯矩传递示意 ！ ？    《关，于公式(8.4.】7-1？。)中冲切力取值的问！题国内外大量试【验结果表明内—柱的冲？切破坏呈完》整，的锥体状《我，国工：程实践中一直沿用】柱所：承受的轴向力设计值！减去冲切破坏锥体范！围内相？应的地基净反力作】为冲切力；对边柱】和角：柱，中国建筑《科，学研究院地基—所试验？结果表明其》冲切破坏锥体—近似为？1/2和1/—4圆：台体本规范》参考了国外经验取】柱，轴力：设计值减去冲—。。切临界截面范围【内相应的地》基净反力作为冲切】力设计值 — ：     —本规：范中的角柱和边【柱，是相对于基础—平面而言的大量【计算结果表明受【基础盆形挠曲的影】响，基，础的角柱和》边，。柱产生了《附，加的压？力本次修订时—将，。。角柱和边柱的冲切力！乘以了放大系数1】.2和1.1 】 ：。     —公式(8.》4.7-1)中的M！unb是指作用在柱！边h0/2》处冲：切临界截面重心上的！弯矩对边柱它—包括由柱根处轴力N！和该处筏板冲切【临界截面范围内相应！的地基反力P对临界！截，面重心产生的弯矩由！于本条中筏板和上部！结构是分别》计算的因此计算【M，值时尚？应包括？。柱子：根部：的弯矩设计值Mc】如图33所示—。M的表达《式为 】Munb＝》Ne：N－Pep±M【c ？ 《。    对于内柱由！于，对称关系柱截面形】心与冲切临界截面重！心重合eN》＝ep＝0因此冲切！临界截面重心—上的弯矩《取，柱根弯矩设计—值 ： 《    《 国：。外试验结果》表，明当柱截面的长【边与短边的》比值βs大于2时沿！。冲切临界《截面：。的长：边的受剪《承载力约为柱短【。。边受剪承载力—的一半或更低本规范！的公式(8.—4.7-《。2)是在我国受冲切！承载力公式的基【础上参考了美—国ACI 318】规范中受冲切—承载力公《式中有关规定—引进了柱截》。面长、短边比—值的影响适》用于：包括扁柱和单—片剪：力墙在内的平板【。式，。筏基图34给出【了本规范与》。美国ACI》 318规范在不】同βs条件下筏【板有效高度的比【。较，由于我国受冲—切承载？力取值偏《低按本规范算—得的筏板有效—。高度稍？大于：美国A？CI 318规范】相关公？式，。的结：果 《 ？ —图33 边》柱Munb计算示意！ 1冲】切临界截面》重心：。；2柱；3》筏板 ！ 图34】 不同βs条件下】。筏板有？效高度的比较 】 1实例一】、，筏板区格9》m×1？。1m：作用的标准组—合的地基土 ！ 净反力345】.，6k：Pa；2实例二、筏！板区格7《m×：9.45m 【 作用的标】准组合的地基土【净反力？245.5k—Pa： ： ：     对【有，抗震设防要求—的平板？式筏基？尚应验算地震作用组！合的临界截面—的最大剪应力τE】,，max？此时公式(8.4.！7-1)和》式(8.4.7-2！)应：改写为 》 【 ， ： 式中VsE作【用的地震组合的【集中反力设计—值(kN)； 】  》   ME》作用的地震组合的】冲切临界截面重【心上的弯矩设计【。。值(kN·》m)； 《 ，   —  As距柱—边h0？/2处？的冲切临界截—面的筏板有效面【积(m2)； 】   —  γ？。RE抗震调整系数取！0.85 ！。 8.4.8  V！en：derbi》lt：在他的连续板的抗剪！强，度试验报《告中指出《混凝土抗冲》切承载力随比—值um/h0的增加！而降低由于使—。用功能上的》要求核心筒》占有：相当大的面》积因而距核心筒【外表面h0/—2处的冲切临界截面！周长是很大的在【h0保持不变的条件！下核心？筒下筏板的受冲切】承载：。力实际上《是降低？。了因此？设计时应验》算核心筒下筏板的】受冲切承载》力局部提高》核心筒下筏板的厚度！此外我国工》程，实践和美国休斯【敦，壳体大厦《基础钢筋应力实测结！果表明框架-—核，心筒结构和框筒结构！下筏板底《部最大应力出现【在核心筒边缘—处，因此：局部提高《核心筒下筏板的【厚度：也有利？。于核心？筒边缘处筏板应力较！大部位的配筋本规范！给出的核心筒下【。筏板冲切截面周长影！响系数η是通—。过实际工《程，。中，。不同尺寸的》核心筒经分析—。。并和美国ACI【 318规范—对比：后确定的(详见表2！0，) 【表20？ 内筒下《筏板厚度《比较 《 ？。 — 8.4.9—  本？条为强制《性条文平板》式，筏基内筒、柱边缘处！以及筏板变厚—度处剪力《较大应进行抗—剪承：载力验算 【 8.4.10！  ：通过对已建工程的分！析并鉴于梁板式筏基！基础梁？下实测土反力—存，在的集中效》应、：底板与？土壤之间的摩擦力作！用以及实际工—程，。中底：板，的跨厚比一》般都：在14～6之—间变动等《有利因？素本规范明确了取距！内柱和内筒边缘【h0处作《为验算筏板受剪【的部位如图3—5所示；角》柱下验？算筏板受剪的—部位取距《柱角h0处》。如图36《所示式(《8.4.10)中的！Vs即作用在图3】5或图36中阴影】面积上的《。地基平均净反力【设计：值除以验算截面【处的板格中至中的】长度：(内柱)、或距【角柱角点h0—处45？°斜线的《长度(角柱)国内筏！板试验报告表明【筏，板，。的裂缝首先出现【在板的角《。部设计中当》采用简化计》算，方法时需适当—考，虑角点附近土反【力的集中效应乘以】1.2的增大系【数图37给出了筏】板模型试验中裂缝】发，展的过程设计中【当，角柱下？筏板受？。剪，承载力不满足规范】要，求时也可采》。用适当加大》底层角柱横截—。面或局？。部增加？筏板角隅板厚等有效！措施以？期降低受《。剪截面处的剪力【    ！         ！   ？ ： ： 图35《 内柱(筒)—下筏板验算》剪切部位示意  】 ，    《 图36 角柱(筒！)下筏板验》算剪切部位》示意 ？ 1—验算剪？。切部位；2板格中线！  ：     》        】1验算剪切部位；2！。板格中线 】 ，   ？ ， 对于上《部为框架-核心筒结！构的平板《式筏形基《础设计人应根据【工程的具《体情况采用符合【实，。际，的计算模型或根【据实测确定的地【基反：力来验算距核—心筒h0处的—筏板受剪承载力当边！。柱与核心筒之间【的距离较大》时式(8.4.【10)中的V—s即作用在图3【8中阴影面积—上的地？基平均净《反力设计值与边【柱轴：。。力设计？值之差？除，以，bb取核《心，筒两侧紧邻跨的跨中！分线之间的距离【。当，。主楼核心筒外侧有】两排：以上框架柱或—边，柱与：核心：。筒之间的距离较小】时设：。计人应根据工程具体！。情况慎重确定—筏板受剪承》载力验算《单元的计算宽度【 ： ， ！。图，38 框架-—核，心筒下筏板受—剪承载力计算截【面位置和计算— —1混凝土核心筒【与柱之间的》中分线；2剪—切，。计算截面；3—验算单元《的计算宽度b ！  《。   关《。于厚：筏基础板厚中部【设置双？向钢筋网的规定同】国家标准混凝土结构！设计规范《GB： 500《10的要求》。日本S？hioya等通【过对无腹筋构—。件，的截面高度变化试】验，结，果表明梁的有效高度！从200《mm变化到》3000m》m时其？名义：抗剪强度(》V/bh0)降低】64％加拿大M.】P.Co《l，lins等研—。究了配有中间—纵向钢筋的无腹筋】。梁的抗剪承载力【试验：研究表明构件中部】的纵向钢筋对限制】斜，裂缝：的发展改《善，。其抗剪性能是有【效，的 8.！4.11 》。 本条为强》制性条文本》条规定了梁板式筏】基底板？的，设计内容抗弯计算、！受冲切承《载力计算、受—剪切承载《力，计算为？确，保梁板式筏》基底板设计的安全】在进行？梁板式筏基底板设计！时必须严格执行 ！ 8.4【.12  板的抗】冲切机理要》比梁：的抗剪复杂目前各】。国规范？。的受冲切承载—力计算公式都是基于！试验的？经验公式本》规范梁板式》筏，基底板受冲》切承：载力和受剪承载力】验算方法源于高层建！筑箱形基础设—计与施工规程JG】J 6-80验【算底板受《剪承载力时规程J】GJ 6-》8，0规定了以距墙边】h0(底板的—有效高度《)处作为验算底板受！剪承载力的部位【在本规范20—02版编制时对北】京，市十余幢已建的【箱形基？。础进行调查及复算调！查结果表明按此规】定计算的底板—并没有发《现异常现《象情：况良好表《21和表22给出了！部，。分已建工程有关箱】形基础双向底板的信！息以及箱形基础【双向底板按不同规】范计算剪切所需【的h0分析比较结】果表明取距支—座，边缘：h0：。。。。处作为？验算双向底板受剪】。承载力的部位并将梯！形受荷？面积上的《平均净反《力摊在(ln2－】2h0)上的计【算结果与《工程实？际的板厚以及按AC！I ：3，18计？算结果是《十分接近的 ！ 表21 已建】工程箱形《。基础双向底板信息表！ 【 表—2，2 已建工程箱形基！础双向底板剪切【计算：分析 ！ 《 ，。8.4.14  中！国建筑科学研究【院地基所黄熙—。龄和郭天强在—他们：的框架柱-》筏基础模型试—验报告中指出—在均匀地基上—。上部：结构刚？度较好柱网》和荷载分布较均【匀且基础梁的—截面高度《大于或等于1/6】的梁板式筏基基【础可不？考，虑筏板的整》。体，弯曲只按局部—弯，曲计算地基反力可按！直线分布试验是在粉！质黏土和碎石—土两：种不同类《型的土？层上进行的筏—基平面？尺寸为？32：20mm×2—2，00mm厚度—为1：50mm《(图：39)其上为三榀】单层框？架(图40)试验结！果表明土《质无论？是粉质黏土》还是：碎，石土沉降都相当【均，匀(图41)—筏板的整体挠曲【度约为万分之三基础！内力的分《布规律按整体分【析法(考《虑上部？结构作用)》与倒梁？法是一致的》且倒梁板法计算出来！的弯矩？值还：略大于整体分—析法(图42—) ！ ： 图40》 模型试验(B)轴！线剖面？图， 》 1框架梁；2柱；！3传感器；4筏板 ！ 【 图4—2， 整：体分析法与倒梁板】法弯矩？计算结果比较 【 》1整体(考》虑上部？结构刚度)；—2倒梁板法 】  《   对单幢平板式！筏基当地基》土，比较均匀地基压【缩，层范围内无软弱土】层或可液化土层、】上部：结构刚度《较，好柱：网和荷载较均匀、】相邻柱？荷载及？柱间距的变化—不，超过2？0％上部结构刚度较！。好筏板厚度满足受】冲切承载力要求且筏！板的厚跨比不—。小于：1，/6时平板式筏【基可仅考虑局部弯曲！作用筏形基础的内】力可按直《线分布进行计算当】不满足上述条件时】宜按弹性地基理论计！算内力分析时采用】的地基模《型应结？合地区经验进行选择！  【   对于地—。基土、结构布置【。和荷载分布不—符合本？条要求的《结构如框架核心筒结！构等核心《筒和周边《。。框架柱？之间：竖向荷？载差异较大一—般情况下核心筒下的！基底反力《大于：周边框架《柱下基底反力因此不！适用于本条》提出的简《化计算方法应采用】。能正确反映结构实】际受力情况的—计算：方法 ？。 8.4.！。16  工程实【践表明在《柱宽及其两侧—一定范围的有效宽度！内其钢？筋配置量不应小于】柱下板？带配筋？量的一半且应—能承受？板与柱之间部分【不平：衡弯矩αmMunb！以保证板柱之间【的，弯矩传递并使—筏板在地震》作用过？程中处于弹性状态】条款中有效宽度的范！。围是根据《筏板较厚的特点以】小，于1/4板跨—为原则而提出来的】。有效宽度范围如图】43所示 — ， 》 ？ 图43 》柱两侧有效宽度范围！的示意？ 1有】效宽度范围》内的钢筋《应不：小，于，柱下板带配筋量的一！半且能承担αmM】unb；2》柱下板带；3柱【；，4跨中板带 ！ ：8.4.18—。  本条为强制【性条文梁板式筏基基！础，梁和平板式筏基的顶！面处与结构柱、剪力！墙交：界处承受较大—的竖向力设》计时应？进行局部受》压承载力计算 【 《 8.4.2—0  中国》建筑科学研究院地】基所黄？熙龄、袁勋、宫【。剑飞、朱《红波：。等，对，塔裙一体大底盘【平板式筏形基础进】行，室内模型系列—试验：以及实？际工程的《原位沉降观测得到以！下结论 】 ，    1 — 厚筏？基础(厚跨》比不：小于1/6)—具备扩散主楼荷载的！。作用：扩散范围与相邻裙房！地，下室的层数、间【距以及？筏板的厚度有关【影响：范围不？超过三跨 【  《   ？2  多塔楼作用下！大底盘厚筏基础的】变形特征《为各塔楼独立作用下！产生的变形效—应通过以各个塔楼】下面一？。定范围内的区域为】沉降中心各自—沿径向？向外：围衰减 】     3—  多塔楼作用下大！底盘：。厚，筏基：础，的，。基底反？。。力的分布规律为各塔！楼荷载？产出的？。基底反力以其塔楼下！某一区？域为中心通》过各自塔楼周围的裙！。。房基础沿径向向外围！扩散并随着距离【的增大而逐渐衰【减 【    4 — 大比例室内模型】系列试验和》工，程实测结《果表明当高层建筑】与相连的裙房之【间不：设，沉降缝和《后浇带时《高层：建，筑的荷载《通过：裙房：基础向周围扩散并】逐渐减小《因此与？高层建筑紧邻的裙】房基础下的地—基反力相《。。对较大该范围内的裙！房基：础板厚度突然减小】过多：时有可能出现基【础板的截面》因承载力不够而发生！破坏或其因》变形：过大出？现裂缝因此》本条：提出高层建筑—及与其紧邻一跨的】裙房筏板应采用相同！厚度：裙房：筏板的厚度宜—从第：二跨裙房开始逐渐变！化 —     5— ，。 室内模型试—验结果表明平面呈】L，形的高层《建筑下？的大面积整体筏形】基，础，筏板在满足厚跨比】不小于1/》6的：条，。件下裂缝发》生在与高层》建筑相邻的》裙房第一《跨和第二跨交接处】的柱旁试验结果还表！明高层建筑连同紧】邻一跨的裙房其变形！。相当均匀呈现—出接近刚性板的变形！特征因此当》需，要设置后浇》带时后浇带宜设在与！高层：建，筑相邻？裙房：的，第二跨内(见图【44) — ！图44 《平面呈L《形的：高层建筑《后浇：带示意？ ？。 1L形—高层建筑；2后【浇，带 【8，.4.21  【室内模型《试验和工程沉降【观察以及反算结【果表明？在，同一大面积整—体，筏，形基础上有多幢高层！和，低层：建，筑时筏形基础的结构！分析宜考虑上部【结，构、基础与地基土的！。共同：作用否则将得到与沉！降测试结果不—。符的较小的基础边缘！沉降值和较大—的基础挠曲》度 》 8.4》.22  高—层建筑基础》不但：应满足强度要求【而且应有足够的刚度！方可保证上部结构】的安全本规范基【础挠曲度《△/L的定义—为基础两端》沉降的平均》值和基础中间最【大沉降的差》。值与基础两端之【间距：离的比值本》条，给，。出的基？础挠曲△/L—＝0.5‰限值是基！于中国建筑科学【研究院地基所室【内模型系列试验和】大量工程实测分析】得到的试验》结果表明模型的【整体挠曲《变，形曲：线呈盆形当△/【L＞0.7‰—时筏板角部开始出现！裂缝随后底层—边、角柱的根部内】侧，顺，着基础整《体挠曲？方向出现裂》。缝英国Bu》rlan《d曾对？四幢直径为20【m平板式筏基的地下！仓库进行沉降观测】筏板厚度1.2【m基础持《力层为白垩》层土四？幢地下仓《库，。的整体挠曲变—形曲线均呈》。。反盆状(图45)当！基础：挠曲度△/L—＝0：.45‰《时混：凝土柱子出现发丝裂！缝当△/L＝0.6！。‰，时柱子开《裂严重不《得不设置临时支撑因！此控制基础挠曲【度的是完全必要【的 】 图—45 ？四幢：地下仓库《平，板式筏基的整体挠曲！变形曲线及柱—子裂缝示意 ！。 — 图46 大底盘！结构试？验模型平《面及剖面 ！ 8.4.23  ！中国建？筑，。科学研究院》地，基所滕延京和石金】龙对大底盘框架-】核，心，筒结构？筏板基础进行了【室内模型试验试验】基坑内为人工换【填的均？。匀粉土深2》.5m其下》为天然地基老土【通过载？荷板试验《地基：土承载？力特征值为1—00kPa试验模型！比例i＝6上部结构！为8层框架》-核心筒结构其【左，右两侧各带1跨2】层裙房？筏板厚度为2—20mm楼》板，厚，度，1层：为35mm2层为】50：mm框架柱尺—寸为150mm×1！50mm大底盘【结构：模，。型平面及《剖，面见图46 ！     —。。试验结？果显示 》。  》   1  —。当筏板发《生，纵向挠曲时》在上部结构》共，同作用下外扩—裙房：的角柱和边柱抑【制了筏板纵向挠【曲的：发展柱下筏板—存在局部负》弯矩：同时也使顺着基【础整体挠曲方—向的裙？房，底层边？、角柱下端的—。内，侧以及底层》边、角柱《上端的外侧出现裂】缝 —。 ，    2  裙】。。房的角柱《内侧楼板出现—弧形裂缝《、，顺着挠曲方向裙房】的外柱内侧楼板【以及主裙楼交—界，处的楼板均发生【了，裂缝图47及图48！为一层？和二层？楼板：板面裂缝《位置图本《条的目？的旨在？从构造？上加强此类楼板的薄！弱环节 《 — 图47】 一层楼板板—面裂缝位置图 】 】 图48 —二层楼板板面裂【缝位置图 ！。 8.4.》24  《试验资料和理—论分析都表明—回填土的质量影【。。响，着基础的埋置作用】如果不能保证填土和！地下室外墙之间【。的有效接触将—减弱土对基》。础的约束作用降低】基侧：土对：地下结？构的：阻抗因此应注—意地下室四周回填】土应均匀《分，层夯实 》 8.4【.25  20【世纪80年代国内】王前：信、王有为曾对北京！。和上海20余栋23！m～：58m高的剪—力墙结构进行—脉动试验《结果表明由于—上海的地基土—质软于北《京建于上《海的房？屋自：振周期比《北京类似《的建：筑物要长《。30％？说明了地基》的柔性改变了上部结！构的动力特性—反之上部《结构也？影响了地基土—的黏滞效《应提高了结构体【。系的阻尼 》。     ！通常：在设：计中都假定上部结】构嵌固在基础结构上！实际上这一假定只】有在刚性地基的【条件下才能实现对】绝大多数都属柔性地！基的地基土而言在】水平力作用下—结，构底部以及》地基都会出现转【动因此所谓嵌固实质！上是指接近于固定】的计算基《面本条？。中的嵌固即属此意 ！ ，   —  1？98：9年美？国旧：金山市一幢2—57.9m高—的钢结构建》筑地：下室采用钢筋混凝土！剪力墙加《强，其下为2.7—m厚的筏《板，。基础持力《层为黏性土》和密实性砂》土基岩位《于室外地面下—4，8m～6《0m处在强震作用下！地下室除了产生5】2，.4mm的整—体水平？位移外还产生了万】分之三的整体转角实！测记录？反映了两个基本事实！其一是厚筏基—础四周外墙与土层紧！密接：触且具有一定数量】纵横内墙的地下室变！形呈现出与》刚体变形相似—的，。特征；？其二是地下结—构的转角体现了柔性！地，。基的影响地震作用下！既然：四周与土壤接触【的具有外墙的地【。下室变形与刚体【变形基本《一致那么《在抗震设《计中可假设》地下结构为一刚体】上部结？构嵌固在地》下，。室的：顶板上而在嵌—固部：位处增加一》个大小与柔》性地基相同》的转角 — ， ： ，   对有抗震设】防要求的高层建筑基！础和地下《结构设计《中的一？个重要原则》是要求基础》和地下室结构应具】有足够的刚度和【承载：力保证？上部结构进入—。非弹性阶段时基础和！地下室结构》始终能承受》上，部结构传《来的荷载并将荷【载安全传递到地基上！因此当地下一—。层结构顶《。板作为上部结构的】嵌固部位时为—避免塑？性铰转移《到地下一层》结构保证上》部结：构，在地震作《用下能实现预—期，的耗能机制本规范】规定了地下一层的层！。间，。侧向刚？度大于或等》于与其相连的上【部结构楼层刚度的1！.5倍地下室的【内外墙与主楼—剪力墙的间距—符合：条文中表8.4.2！5要求时可将该范围！内的地？下，室的内墙《的刚：度计入地下》室层间侧向刚度内】但该范围《内的侧？向刚度不能》重叠使用于相邻【建，筑，6度：区和：非抗震设计的建筑物！可参：照，表8.？4.25中的7度】、8度区的要求【适当放宽 》 ， ？     当上【部结构嵌固地—。下一：层结构顶板》上时为？保，证上部结构的地震等！。水平作用《能有效通过》楼，板，传递到地下室—抗侧：力，构件：中地下？一层结构顶》板上开设《洞口的面《积不宜大于该层面】积的：30：％；沿地《下室外墙和内墙边缘！的楼板不应》有大洞口；》地下：一层结构《顶板：应采用梁《板式：楼盖；楼板的厚度】、混凝土强度—等级及配筋率—不应过小《本规范提出》地下一层结构顶板的！。厚度不应《小于180mm【。的要求不仅旨—在保证楼板具—有，一定的传递水平作】用的整体刚》度还旨在充分发挥其！有效：减小基础整》体弯曲？变形和基础内力的作！用使结构受力、【变形更为合理、经】济试验和沉降观察结！果的反？演均显示了楼板参】与工作后对降低基】础整体挠曲》度的贡献基础整体】挠曲度随着楼—板厚度的增加—而减小 — ， ，     当不符合！本条：。要求时建筑》物的嵌固部位可【设在筏基的顶部【此时宜？考虑基侧土》。对地下室外墙—和基底土对地下【室底板的抗》力 — 8.？4，.26  国内震害！调查表明唐山—。地震中绝大多数地】面以上的工程均遭受！严重破坏《而地下人《防工程基本完好如新！华旅社上部结构【为8：层组合框架》8度设防实际地【震烈度为《10：度该建筑物的梁【。、柱和墙《体均遭到严》重破坏(《未，倒塌)而地》下室仍然《完好天？津属软土《区唐山地震波及天】津时该地区的地震烈！度为7度《～8度震后已有【的，人，防地下室基本完【好，仅人防通《道出现？裂缝这不仅仅由于】。地下室刚度和—整体性一般较大【还由：于土层深处的水【平地震加《速度一？般比地？面小：因，此当结构嵌固在基础！顶面时剪力墙底部加！强部：位的：高度应从地下—室顶板？。算，起，但地下部分也—应作为加强》部位：国内震害还》。表明个别与上部结构！。交接处的地下室【柱头出现了局部【压坏及剪坏现—象这表明《在强震作《用下：。塑性铰的《范围有向地下室【发展的可《能因此与上部—结构底？层相邻的那一层【地下室是设计中【需要：加，。强的部？位有关地下室的抗】。震，等级、构《件的截面设》计以及抗震构造【措施参照现行国【。家标准？建筑抗震设计规【范G：B 50011【。有关条款使用 【 ，