5.3  ！变形：计算： — 5.3.1【  本条为强—制性条文地基变形】计算是地基》设计中的一个重要组！。成部分当建筑物【地基：产生过大的变—形时对于工业与民用！。建筑来说都可—。能，影响正常的》生产：或生活危及人—们的安全影响—人，们的：心，理状态  — ？ 5.3《.，3  一般多层建筑！物在施工《期间完成的》沉降量对于碎石或砂！土可：。认为其最终沉降量已！完成80％》以上对于其他低【压缩性土可》认为已完成最—终沉降量的50％】～80％对于中【压缩性？土可认为已》完成20％～—5，0，％，。对于高压缩性—。土可认为已》完成5％～20％ ！ 《 5.3.4  本！条为强？制，性条文本条规定了地！基变形的允》。许值：本规范？从编制？1974年版开始收！集了大量建》筑物：的沉：降观测资《料加以整理分析统】计，其，变形特？征值从而确定—各类建筑物能够允许！的地基？变形限制经历198！9年：版和2002—年版的修订》、补充本条规定的地！基变形允许》值已：被证明？是行之有效》的  】   对表5.3.！4中高度在》100m《以上高？耸结构物(主—要为高烟囱)基【础的倾斜允》许值：和高层建《筑物基？础倾斜允许》值分别？说明如？下   ！  (一《)高耸构筑物部分(！增加H＞100【m时：的允许变形值) ！  》   1  国【内外规范、文献中烟！囱高度H＞100m！。时的允许变形值的有！关，规定 》  《     》  1)我》。。国烟囱设计规范G】。BJ 51-—83(表8) 【 表8【。  ：基础允？许倾斜值 — ， ， 》      】   上述》规定的基础允许倾斜！值主要根据烟—囱，。筒身的附加弯矩不】致过大 ！   ？。 ，    2)前苏联！地基规范C》HИП 《2.0？2.01-》83：。(1985年—)(表9) ！ 表？9  地《基允许倾斜》值和：沉降：值 — ， —。      —  3)基础分析与！设计(美)J—.E.BOWLE】S(19《7，7年) 《 ：      】   ？烟囱、水塔》的圆环基础的允【。许倾斜值为0—.004 】        ！ 4)结构的允【许，沉降(？美)M.I. 【ESRIG(—。1973年》) 《 ， ：   ？     高大的刚！性建筑物明显—可见的？倾斜为0《.004 】 ，     2  确！定高烟囱基础允【。许倾斜值《的，依，据 ：    】   ？  1？)影响高烟囱基【础，倾斜：的因：素  】       【 ①风？力； 》  《       ②】日照； 】   ？     》 ③地？基，土不均匀及相—邻建：筑物的影响； 】  》     》  ④由施》工误差造成的烟囱】筒身基础的偏—心 》 ，        】 上述诸因素中【风、日照《的最大值仅》。为，短时间作用而地基不！均匀与？施工误差的偏心【则为长期作用相对】的讲：后者更为重要根据1！977年电力系统高！烟囱设计《问，题讨论？会议纪要从已建成】。。的高：烟囱看烟囱》筒，身中心垂直偏差【当采：用激光对中》找直后顶端施工偏差！值均小于《H/1？000说明施工【偏差是很小的因此】地基土不均匀及相】邻建筑物的》影响是高烟囱—基，。。础产生不均匀沉降】(即倾斜)的重要因！素 ？    【     确定高烟！囱基础的允许倾斜值！必须考虑基础倾斜】对烟囱筒身》强度和地基土附加压！力的影响 【 ：   ？   ？  ： 2)基础倾斜【产生的筒身二阶弯】矩在烟囱筒》身总：附加弯矩中的—比率 —。 ：。 ，      — 我国烟囱》设计规范中的—烟囱筒身由风荷载】、基础倾斜和日照所！产生的自重附加【弯矩：公式为 】 《 ， 式中《   】   G由筒—身顶部？算起：h/3处的烟—囱每米？高，的折算？自重(kN)； 】  —。。   h《计，。。算截面？至筒顶高《度(m？。)； —     H筒身！总高：。度(m)《； ？     1！/ρw筒身》代，表截面处《由风荷载《及附加弯矩产生的】曲率：； 【    αhz混】凝土：总，。。变形：系数； 】     △t筒】身日：照温差可按》20℃采用；— 》 ，    mθ基【础倾斜值； ！     γ【0由筒身顶部算起】0.6？。H，处的筒壁平均半径】(m) 】   ？  从？上式可看出当筒身】曲率：1/ρw《较小时附加》弯，矩中基？础倾：斜，部分才起较大作用】为了研究基础—倾斜：在筒身附加弯矩【中的比率有必要分】析风、？日照、地《。基，倾斜对上式的影【响在mθ为定值【时由基础倾斜引【起的附？加弯矩与总附加弯矩！的，比，值为 》 《  —。   显然基倾附】加，弯矩所占比率在强】。度阶段与使用阶段】是不同的后者较前】者，大些 【     现以高】度为：180m、顶—部内径为6m、风】荷载：为50k《gf/m2的烟【囱为例 》  》  ： 在标高25m处求！得的各项《弯矩值为 】     总风弯！炬 Mw＝1390！8，.，5t－m —     总！附加弯矩 Mf＝4！3，94：。.3t－m 【   — ， 其中？风荷附加 Mf【w＝3180.【4 ：    】       日照！附加： Mr＝395【.5：   】。        】地倾附加《 Mfj＝818.！4，(mθ＝0.—003) — ？     》可见：当基：础倾斜0.003】时，由基础倾斜引起【的附加弯矩仅占总】弯矩：(Mw＋Mf)值的！4.：6％同样当》基础倾斜0.—00：6时为10％综上所！述，可，。以认为在一般情况下！筒身达到明显可【见的：倾斜(？0.004)时地基！倾斜：在，高烟囱附加弯矩【。。计算：中，是次要的 ！     但高【烟囱在风、》地震、温度》、烟气侵蚀等—诸，多因素作《用下工作筒身又为环！形薄壁截面》有关刚度、》。应力计？算的因素复》。杂并考虑到对邻接部！分，免受损害参》考了国内外规—范，、文献后认为随【着烟囱？高度的增加适当地】递减：烟囱基础允许倾斜值！是合适的《因此在修订TJ 7！-74地基》基础设计规范表21！。。时，对高度h＞10【0m高耸构筑—物，基础的允许倾斜值可！采用我国烟》。。囱设计规范的—有关数据 【    — (：二)高层《建筑部分《 —    这部分主要！参考高层建筑箱形】与筏形基础技术规】范J：GJ 6有关规定及！编，制说明中《有关资料定出允许】变形值 》     】1，  我国箱》基规定横向》整，体倾斜的计算—值α在非地》震区宜符《合α≤b/(10】0H)式中》b为箱形《基础宽？度；H为建筑—物高度在《箱，基编制说《。明中提到在》。地震区α《。。值宜用？b/(150H【)～：b/(2《0，0H) 【     2【 ， 对刚性的高层房】屋的允许倾斜值【主要取决于人类感】觉，的敏：感程度倾斜值达到】明显可见的程度大致！为1/25》0结构损坏则大致在！倾斜值达到1/15！0，时开：始 ？ 5.3.5！。  该？条指：出 《     【1  压缩模量【的取值考虑到地基变！形的非线性性—质一律？采用固定《压力段下的》Es值必然会引【起沉降计算的误【差因此采用实际【压力下？的Es值即 — 》Es＝(1＋e0】)/α 【 式中e0土【自重压力下的孔【隙比； 【   《  α从土》自，重压力？至土的自重》压力与附加》压力之和压》。力段：的压缩系数 】    — 2  《地基压缩层范围【内压缩模量Es的加！权平：均值提出按分层【变形进行Es的加权！平均方法 ！ 设： ， ？ 则？ —式中 》。 ， ：  ：  Es《压缩：层内加权《平均的Es值—(M：Pa：)； 】    Es—i压：缩层内第《i层：土的E？。s值(？MP：a)； —。 ：。   ？  A？i压缩层内第i【层土的附加应力面积！（m2) 【   》  显然应》用上式进《。行计算能够充分体现！各分层土的E—s值：在整个？沉降计？算中的？作用使在沉降—计算中Es完全等效！于分层？。的，Es 《。   —  3 《 根据对1》32栋建筑物的【资料进行沉降计算】。并与资料值进行对比！得，出沉降计算经验系教！ψs与平《均Es之间的关【系，在编制规范表5.】3.5时考虑了在实！际工作中有时—设计压？力小于地基承载【力，的情况将基底—压力小于0.75】ƒak时另列一栏】在表5.3.5【的数值方面采—用，了一个平均压缩模量！值可对应给出一个ψ！s值并允许采用【内插方法避免—了采：用压缩？。。模量区间取》一个ψ？s值在区间分界【处因ψ？s取值？。不同而引起的—误差 》 5《.3.7  对于】存在相邻影响情况下！的，地基变形《计，算深度这次》修订时仍《。以相对变形》作为控制标准—(以下简称为变形】比法) 》   —  ：在TJ 7-74】规范之前我国一【直沿用？前苏联HИTу【 127-55规】范以：地基附？加应力对自重应力之！比为0.2》或0.？1作为控制计—算深度的标》准(以下简》称，应力比？法)该法沿用成习并！有相当经验但它【没有考虑《到，土层的构《造与性质过于强调荷！载对压缩层深度【的影响而对》基础大小这一—更为重要的因素【重视不足《自TJ？ 7-74规—范试行以来采用【变形比法的规定【纠，正了上述的》毛病取得了不少经验！。但也存在一些问题】有的文献指》。出变：形比法规定向上【取计：。算层厚为1m的计算！变形值？对于不同的基础宽】度其计算精度不【等从与实测》。资料：的对比分析中可【以看出用变》形比法计算独立基础！、条形基《础时其？值偏：大但对？于，b＝：10m～50—。m的大基《础其值却与实测值相！近为使变形比法【在，计算小基础时其计】算，z，n值也不至过—于偏大经《过多：次统计反复试算提】出采用0.3(1＋！lnb)m》代替向上取计—算层厚为1m的规定！取得较？为满意的结果(以下！简称为？修正变形比法)【第5.3.7条中的！表5：.3.7《。就是根据0.3(】1，＋lnb)m的关】系以更粗的分格【给出：的向上计算层厚【△z值 【 5.3.8【  ：本条列？入了：当无相？邻荷：载影响？时确定基础中点【的变形计算》深度简化公式—(5.3.8—)该公式系根据具有！分层深标的》19个载荷试验(面！积0.5m2～13！.5m2)和—31个？工程实测资料统【计分析？而得分析结果表明】对于一定《的基础宽度地基【压缩层的深》度不一定随着荷【载(p)的增加【而增加对于基础形状！(如矩形基础、圆】形基础)与地基土】。。类别(如《软土、非软土)对】压缩层深度的影响亦！无显著的规律而【基础大小和》压缩层深度》之间却有明显—的有：规律：性的关系 —     图！1，0为以实测压缩层】。深度：zs与？基础宽度b之比为】。纵坐标而以b为横坐！标的实测点》和回归线《图实线方程zs/b！＝2.0－0.4】lnb为根据实测】点求得？。的结果为使曲—线具有更高》的保证率《方程式？右边引入《随机项t《aφ0S取置信【度1－α《＝，95％时该随机【。项偏于安全地取0】.5故公《式变为？ zs＝！b，(2.5《－0.4ln—b) ！ ： 图10 z】s/b-《b实测点《和回归线《 ， ·图【形基础；＋形基础；！×矩形基础》 》    《 图10的实线之上！。有两条虚《线上层虚线》为α＝0.05具有！。置信度为95％的】方程即式(5.3.！8)：下层虚线《为α＝0《.2具？有置信度为80％的！方程为安《全起见？只推荐前者 ！     —此外从图10—中可以看到》绝大多？数实测点《分布：在zs/b＝2的】。线，以，下，即使最高的个别点也！只位：于zs/b＝—2.2之处》国，内外一些资料亦认】为压缩层深度—以取2b或稍高【一点为宜 ！    《 在计算深度范围内！存在基岩《或存在相对硬层时按！第5：.3.5条》的原则？计算地基《变形时由于下卧硬】层存在地《基应力分布》明显不同于Bous！s，i，n，es：。q应：。力分布为了减少【计，算工作？量此次？条文修订增加对【于计算深度范围内】存在基岩和相对硬】层时的简化计—算原则 —     在】计算：深度范围《内存：在基岩或存在—相对硬？层时地基土》层中最大压应—力，的分布可采》。用K.E.叶戈罗夫！带式基础下的结果】(表10《)，对于矩形基础—长短边边长》之，比大于或等于2时】可，参考该结《果 ： ， 表1—0  带式基—。础下非压缩性地【。基上面土层》中的最大压应—。力系数？ ！ 注表中h【为非压缩性》地基上面土》。层的：厚度：b为带式荷载的【半宽z为纵》坐标 《 ， 5《.，。3.10  应该指！出高层建筑由于【基础：埋置较深地基回【弹，再压缩变形往往【。在总沉降中》占重：要地位甚至》某，些高层建筑设置3】层～4层(甚—至更多层)地—下室时总荷》载有可能等》于，或小于该深》度土的自重》压力这时高层建【筑地基沉降变形将由！地，基回弹变形决定公】式(5.3.—10)中Ec—i应按？现行国家标准土工试！。验方法标准》GB/T 5012！3，进行试验确定—计算时应《按回弹曲线》。。上相应的压力段计】算沉降计算经验系】数ψc应《按地区？经验采？用 ？ 《    地基回弹变！形计算？算，例 —     》某，。工程采？用箱形基础》基础平面尺寸64.！8m×1《2，.8m基础埋深5】.7m基础底面以下！各土层分别》。在自重压力下做回】弹试验测得回弹模】。。量见：表11 《 》表11 《。 土的回弹模—量 》 — ：。 ，   ？基底附加应力—108kN/—m2计算基础中点】最大：回弹量 》   —  回？弹计算结果见表1】2 《 表12—  回弹量计—算表 — ！ 《 图：。11：  回弹计算示【意 》 1③粉》土；2？④粉质？黏土：；3⑤卵石》   】  从计算过程【及土的回弹》试验曲线特征可知地！基土回弹的初—期回弹？模，量很大回《弹量较小所以地基】。土的回弹《变形：。土层计？算深度是有》限，的 《 ， 5.3》.11  根—据土的固结回弹【再压缩试验或平板】载荷试验《卸荷再加荷试—验结果地《基土回弹《再压缩？曲线在再《压缩比率与》再加荷比关系—。中可：用两段？线性：关系模拟《这里再压缩比率定】。义为 ？ ：。  《 ，  1)土的固结】回弹再压缩试验 】 r′＝(！emax-e′i)！。/(emax-em！in：) 《。 ， 式中 【    — e′i再加荷【过程中Pi级荷载施！加后：再压缩变形稳定时的！土样孔隙比》；，    ！ emin回—弹变形试验中最大预！压荷：。载，或初始上覆荷载下】的孔隙比； 】     e】max回弹变形【。试，验中土样上覆荷载全！部卸载后《土，样回弹稳定时—。的孔隙比 》  —   2《)平板载《荷试验卸《荷再：。加荷试验 》 r′＝△！srci《/sc 【 式中《 《    》 ， △srci载【。。荷试验中再加荷过】程，中经第i级加—荷土体再压缩变形】稳定后产生的再【压，缩，变，形量； 《 ？     sc】载，荷试验？中卸荷阶段》产，生的回弹变形量 ！   —  再？加，荷比定义为 — 》   ？ 1)土的固结回】弹再压缩试验—。 R【′，＝Pi？/Pm？a，x 式中！ ？     P】max最《大预：压荷载或《初始上覆《荷载； 【     Pi】卸荷回？弹完：成后再？加荷过程中经过第】i级加荷后作用【于土样上的竖—向上覆荷载 】 ， ，  ：   2)》平板载荷试验卸荷再！加荷试验 【 R′＝—Pi/P《0 《 式中》 ？     P0！卸荷对应的最大压】。力；  ！   Pi再加【荷过程中经第i【级加：荷对应？的压力 》 ：     典型】试验：曲线关系见图工【程设计中《可按图12所示的试！验结果按两》段线性关系确定r】′0和？R′：0 《 ，     中国建！筑科：学研究院滕》延京、李建民等在室！内，压缩回弹试验、【原位：载，荷试验、大比尺【模型试验《基础上对回弹变形随！卸荷发展规律—以，及再压缩《变形随加荷发展规】律进行了较为深【入的研？究 《 》 图》12  《再，压缩比率与》再加：荷比关系 ！     》。图13、图14的试！验结：果表明土样卸荷回】。弹过：。程中：当卸荷比R＜0.4！时已完成的回—弹变形不到》总回弹变形量的10！％；当卸荷比—增大至0.8时已完！。成，的回弹变形仅约【占总回弹变形量【的40％；而当卸荷！比介于0.8—～1.0之间—。。时发生的回弹量【约占总回《弹变形量的60％】 —    图13、图！15的试验结—果表明土样再压缩】过程中当再加—荷量：。为卸荷量的》20％时土样—再压：缩变形量已接近回弹！变形量的40％～】60％；《当再加荷量为—卸荷量40》％时土样再压缩变】形量为回《弹变：形，量的70《％左右；当再加荷】量为卸荷量的—60％时土》样产：生的再？压缩变形量接近【回弹：变形：量的90％ ！。     回弹变！形计算可按》回弹变形《的，三个阶段分》别，计算小于临》界，卸荷比时其变形很小！可按线？性模量关系计算；临！界，卸荷：比至极限卸荷比【段可：按log曲线分布】的模量？计算 ？。   【  工程应》用时回弹变形计算】的深度可取》。。。至土层？的临界？卸荷比深《度；再压缩变形计】算时初始荷载产生的！变形不会产生结【构内力应在总—压缩量中扣除— ？ 《 《 注：图，中虚线？为土样？的卸：荷比：-回弹比率关系曲】线实线为土》样的再加荷比—-再压？缩比率关系曲线以】。下各图相《同 《 图13  土！样卸：荷比：-回弹比《率，、再加荷比-再压缩！比率关系《。曲线(粉《质黏土) 】 ， 【图，14 ？ ，土样回弹《变形发展规律—曲线 ？ 】 图《。1，5  载荷试—验再压？缩曲线？规律 》    — 工程计《算的步？骤和方法如下 【 》   ？ 1  进行地基土！的固结回《弹再压缩试验得到需！要进行回弹》再压缩计《算土：层的：计算参数《。每层：土试验土样的—数量不得少》于，6个按岩土》工，程勘察规范》GB ？50：021的要求统【计分析确《定计：。算参数？   】  2  》按本规范第5.3】.，10条的规》定进：行地基土回弹变形量！计算 —     3【  ：绘制再压缩比率与】再加荷比关系曲【线确定r′0和【R′0 《  —。   4《。  按？本条计？算方法计算回弹再】压缩变形量》。 ，   【  5 《 ，如，果，。。。工程在需计算回弹】。再，压缩变形量的土层进！行过平板载》。荷试验并有卸荷【再加：荷，试验数据同》样可按上述方法计算！回弹再？压缩变？形量 】   ？ ，6  进行回弹【再，压缩：变形量？计算地基内的应力分！布可采用各向—同性均质线》性变形？体理论计算》若再压缩变形—计算的最《终，。压力小于卸载压力】r′R′＝》1.0可取r—′，R′＝a,a为【工程再压缩变形计】算的最大压力对【应的：再加荷比a≤—1.0 《 ？  ？ ，  ：工程：算例 》     【1  模型试验【    ！。。 模型？。试验在中国建筑【科学研究院地—基，基础：研究所试《验室内进行采用刚】性变形深《标对基坑开挖过程中！基底及以下不—同深度处土体—回，弹变形？。进行：观，测最终取得良—好结果 ！    变形—深标点布置图16】其，中A轴上5个—深标点所测深度为基！。底处其余各点所【测为基底《下不同？深度处土体回弹【变形 【 图】16  《。。模型试验《刚性变形深》标点平面布置图 ！ 《    由》图17可知3—号深标？点最终测《得回：弹变形量为》4.54mm—以3号深标点为【例对基地处土体再压！缩变形量进行计算 ！ ： ：     》 ，   1)确定计算！参数 《 ： ：   ？     根据土】工试验由再加—荷比、？再压缩比率进行【。。分析得到模型—。试，验中基底处》土，体再压缩变形规律】见图18 》 ？     — ，  ： 2：)计算所《得该深标点处回弹】变，形最：终量：为5.14mm 】 》 ，     》  ：3)确定r′0【和R′0《 》 【图1：7 ： ，3号刚性变形深【标，点变形时程曲线 ！ ：  ？      — 模型试《验中基底处》最终：卸荷压力为72.】。45kPa土—工试验结果得到再】加荷比-再压缩比】率关系曲线根据土体！再压缩变形两阶【段，线性关系切线①【与切线？②，的交点即为》两者关系《曲线的转折》点得：到r′0＝0.42！R′0＝0》.25见《图19？ — 图18！ 土工？试验所得基底—处土体？再压：缩变形规律    ！。 图1？。。9 ：模型试验中基—底处土体再压缩【。变形规律 ！    《    《 4)再压缩—变形量？计算 【       【  根据《。模型试验过程基坑】。开挖完成后》3号深？标点处最终》卸荷量为72.【45：kPa根据其回【填过：程，中各时间点再加荷】情况：由下表可《知因最终《加荷完？成时最终再加—荷比为0.8293！此时对应的再压缩比！率约为1《。.1故再压缩—。变形计算《中其再压缩变形增】大系数取《为r′R′》＝0.8293【＝1.1采》用规范公式(5.3！。.11)对》其进行再压缩变形计！算计算过程》见表1？3 【  ：      —回填完成时》基底处土《体最终再压缩—变形为4.86【mm ？。 》        根！据模型实测结果试】验结束后又》。。。经过一？个月变形测试得到】3号刚？性变形？深标点？最终再压缩变形【量为4.98—mm 【 表13  再压缩！变形沉降计算表 ！ ！       【  需要说明的是】在，上述计算过》程中已同时进行了土！体再压缩变形增【大，系数的修正r—′，R′＝0.8293！＝1.1《系数的取《值即根据工程最【终再加？荷情况？。而确定 】     2  】上海华盛路高—。层住宅 —   》  在20世纪7】0年代针对高—层建筑地基基—础回弹问题》我，。国曾在北京、上海等！地进行过系统—的实测研究及计算方！法分析取得了—较为可贵《的实测资料其—中1976年建设的！上海华盛《路高层住宅楼工程就！是其中之一在此根据！当年的研究资料采用！。上述再？压缩变形《计算方法对其进行】验，证性计算 ！   ？  根据上》海华盛路高层住宅箱！形基础测试研究报告！该工程概况与实【测情况如下 【     】本工程？系由南楼(13层)！和北楼？(1：。2层)两《单元组成的住宅建】筑南北？楼上部女儿》。墙的标高分别—为＋39.》80m和＋37.0！0m本工程采用【天然地基两层地下室！箱，形基础？底层室内地坪标高为！±，0.000m室外】地面标高为－0.8！00m基底》标高为－6.—45：0m —     为【了对本工程的地【基基础？进行比较全面的研究！采，。用一：些测量手段对降水】。曲线、？地基回弹、》基础：沉降、压缩层厚【度、基底《反力等进《。行了测量测试—布置见图2》0在：G14和G15【轴中间？埋，设，一个分层《标F2(《基底标高以下—50cm)以观测井！点降水对地基—变形的影响和基坑】开挖引起的地基回弹！；在邻近建筑物【埋设：沉，降标以研究井—点降：水和南北楼对邻【近建筑物的》影响基？坑开挖？。前在北楼《埋设6个回弹—标以研究基坑开挖引！起的地基《回弹基坑《开挖过程中分层标F！2被碰坏有3—个回弹标被》抓土斗挖掉当—北楼浇筑混凝土【垫层：后在G14和G15！轴上分？别埋设两《个分：层标F1(》基底标高以》下5.47m)、】F3(基底》标高以下1》1，.2m)以》。研，究各土层的》变形：和，。地，基压缩层的厚度【 》 ： ， ： 图？20  上海—华盛：路高层住宅工程【基坑回弹点平面位置！与测点成《果图  ！   1《976年5月8日南！。北楼开始井点—降水5月19日根】据埋在北楼基底标高！以下50cm的【分层标？F2测得由于—降，水引起的地基下【沉1.2cm翌日】北楼进行挖土分层】标被抓土斗碰坏5】月27日当挖土到】基底时根据埋—在北楼基底标高【下约30cm的回】弹，标H2和H4的实】测结果并考》虑降水？预压下沉的影响基坑！中部：。的地基回弹为4【。.，5cm — ？       【 1)确定计算参】。数 》     —    根据—工程勘察报告土样9！953为《基底处土体取样【固结回？弹试验？中其所受固结压【力为11《0kPa接》近基底处土体自重】应力试验《成果见？图21？ 《。   《      在土】样9953固结回】弹再压缩试验—所得再加《。荷比-再压缩比率、！卸荷比-回弹比【率关系曲线上—。采用相同方法得到】再加荷比-在—压缩比率关系—曲线上？的切线？①与切线② 】 【 ：图2：1 ： 土样995—3固结？回，弹试验成果再压缩】变形分析《  【       2)！计算所得《该深标点《处回弹变形最—终量为4《9.76mm— —      —  3)确定确定r！′0和R′0 ！。  《 ，     》 根据图22—土样：9953再压缩变】形分析曲线切线【①与切线《②的交点即为再【。压，缩，变形过程中两阶段线！性阶段的转折点【。则，由上：图取r？。′0＝0.64【R′0＝0.32r！′R：′＝1.0＝—1，.2 》 ？。      — ， 4)再压缩变形量！。计算 ？ 《       【  根？据，研究资料结合施【工进度预估再—加荷过程《中几个工况》条件下？建筑物沉《降量见表14—如表中1976【年10月13日【时当前？工况下基《底所受压力为113！kPa？本工程中基》坑开挖在《基底：处卸荷量为106】k，P，a，则可认为《至此时？。为止对基底下土体来！说是其再压缩变形】过，程因：沉降观测是从基础】底板完成后开始的故！此表格中的实测【沉降量偏小 — ： ？        根！据上述资《料计算各工》况下基底处土体再压！缩变形量见》表15？ 》      —   由工程资料可！知至工程《实，测结束时实际工程】再，加荷：量为113k—Pa而由于》基坑开挖基底处土】体卸荷量为》106？kPa但鉴于—土，工试验数据原因【再加荷？比取1.0》进行计算 》   【  ： ，   则由上述建】筑物沉降表至1【。976年10月【13：日观测到的》建筑物累《计，沉降量为54.9】mm ？ ：     【    同》样根据本节》所定义载荷》试验再加荷比、再压！缩比率概念可依据载！。荷试验数据按—上述步骤进行再压】缩变形计算 — ： ， ， 表：14  各》施工：进，。。度下建？筑物沉降表 】 ， 《 表15 】 ，再压缩变《形沉降计《算表 》 》 5.3.】12  《中国建筑科学—研究院通过》十余：组大比尺模》。型试验和三十—余项：工程测试《得到大底盘高—层建筑地《。基反力、《地基变形《的规律提出》该类建筑地》基基础设计方法 】 《     大底【盘高层？建筑：。由于外挑裙楼和地】下结构的存在使高层！建筑地基《基础变形由刚—性，、半刚性向柔性【转化基？础挠曲度增》加(见图《22)设计》时，。应加：以控制 — — 图22  大！底盘高层建筑与【单体高层《建筑的整体》挠曲 (！框架结构2层—地下结？构)  ！   主楼外挑【出的地下结构可【。以分：担主楼的荷载—降低了整个》基础范围内的平均基！底压力使主楼外有】挑出：时的平均沉》降量减小《   】  裙房扩》散主楼荷载的能力】是有限的主楼荷载】的有效传递范围是主！楼外1跨～2跨超过！3跨主楼荷载将不能！通过裙房有效扩散】(，见图23) ！ 图！23 ？ ，大底盘高层建筑与单！体高层建筑的基底反！力 (内！筒外框结构20【层2：层地下结构) 【 ： ？    《大底盘结构基底中点！反力与单体高—层建筑基底中点反力！。大小接近《刚度较大的内筒【使该部分基础沉降、！反力趋于《均匀分布 【     单】体高层建《筑的地基承载力在】基础刚度满足规【。范，条件时可按平均基】底压力验《算角柱、边柱—。构件设计可按内【力，。计算值放大1.2】或1.？1倍设计；大底盘】地下结？构的地基反力—在高层内筒部—位与：单体高层建》筑内筒部位》地基反？。力接近？是平均基底》压，力的0.7倍～0.！8倍且高层部位的边！缘反力无单》体，高层建筑的放大现象！可按此地基反力【进行：地，基承载力验算；角柱！、边柱？构，件设计内力计算值】无需放大但外挑一】跨的框架梁、柱内力！较不整体连接的【情，况要：大设计时应予—以加：强   ！  增加基础底板】刚度、楼板厚—度或：。。地基：刚度：可，有效：减，少大底盘结构基础】的差异？沉降试验《证明大底盘结构基础！底板出现弯曲裂缝】的基础挠曲》。度在0.05％～】0.1％之间工程】设计时大《面积整体筏形基础】主楼的整体挠度【不宜大？于0.0《5％：主楼与相邻的裙【楼的差异沉降不大】于其跨？度0.1％可保【证基础结《。构安全 《 ，