5.3  ！变形计算 【 《 5.3.》1  本条为强【制性条文地基变形】计算是？地基设计中的—。一，个重要组成部分当建！筑物地基产》。生过大的变形—时对于工业》与民用建筑》来说都可《能影响？正常的？生产或生活危及人们！的安全影响》人们的心理状态 】。。 5.】3.3  一般多层！建筑：物在施工期间—完成的沉降量对于碎！石或砂土可认为其最！终沉降量已完—成80？％以上对《于其他低压缩性土可！。认为已完成最终沉】降量的5《0％～？。8，0％对于中》压缩性土可认为【。。已完成20》％～50％对于高】压缩性土《可认为？已，完成：5％～20％ 【 5.【3.4？ ， ，。本条为强制性—条文本？条规定了地基—变形的允许值本规】范从编制1》974年版开始【收集了大量建—筑，物的沉降《观测资料加以—。整，理分析统计其—变形特征值从—。。而确定？各，类建筑物《能够允许的地基变】形限制经历198】。9年版和2》002年版的修订、！补充本条规》定的地基变形允许】值已被证明》是行之有效的 【 ：     对表！5.3.4中高度在！100？m以上高耸结构【。物，。(主要为高烟—囱)：基础的倾斜允—许值和高层建筑【。物基础倾斜允许值分！别说明如下》   】  (一)高耸【构筑：物部分(增加H【＞100《m，时的允许变形—值) 《 ，     【1  ？国内：外规范、文献—中烟囱高度H＞1】00m时的允—许变形？值的有关规定— ，     ！    1)我国】烟囱设计规》范GBJ 5—1-83(表8【) ？ 表》8  基础》允许倾斜值 ！ 《。  》      — 上述规定的基【础允许倾斜值主要】根据烟囱《筒身的附加弯—矩不：致过：大，。 》      —   2)》前苏联地基规范【CHИП 》2.02《.01-83(【1985《年)：(表9) ！ 表9  地基允许！倾斜值和沉降值 ！ 》 ， ，。 ：         ！3)基础分析与设计！(，美)J.E.BOW！L，ES：(19？77年) — ，   》   ？  ： ，烟囱、水《。塔的圆环基》础，的允许？倾斜：值为0.004 ！      ！  ： 4)结构的允许沉！降(美)M.I.】。 ESRIG(【1973《。年) —。     —    高大的【刚性建？筑物明显《可见的？倾斜：为0.004 ！。 ？    《2， ， 确定高《烟囱基础允许倾斜】值的依？据 ： ，  》       1】)影响？高烟囱基《础倾斜的因素 【    ！。  ：   ①风力；【。 ？       ！  ②日《照； 】   ？     ③地基土！。不均匀及相邻建筑物！的影响； —      ！   ④由施—。工误差造成的烟囱】筒身基础的偏—。心   ！      上【述诸因素中风、日】照的最大值仅为【短时间作用而地【。基不均匀《与施工误差的偏心】则为长期作》用相对的讲后者更】为，重要根？据1977》年电力系统高烟囱设！计问题讨论会议纪】要从：已，建成的高烟囱—看烟：囱筒身中心》垂，直偏差当采用激光对！中找直后顶端—施工偏差值均小于】H，/10？00说明施工偏差】是很小的因此地【基土：不均匀及《相邻建筑《。物的影响是高—烟囱基？础产生不均匀沉【降，(即：倾斜)的重》要因素 ！        确！定高烟囱基础的允许！。倾斜值必须考虑基】础倾斜对烟囱筒身强！度，和地基土附加—压力的影响》。   】      —2)基础倾》斜产生的《筒身二阶弯矩—在，烟囱筒身总附加弯】。矩，中的比率 ！      —   ？我国：烟囱设计规范中【的烟囱筒身》由，风荷载？、，基础倾斜和日—照所：产，生的自重附加—。弯矩公式为 — — ： 式中》 ，。  —    G由筒【身顶部算《起h/3处的烟囱】每米高的折算自重】(kN)； 】    — h计算截面至筒】。顶高度(《m)； 》 《    H筒—身总高度(m)； ！ ：     1】/ρw筒身代—表截面处由风荷【载及：附加弯矩产》生的曲率； —  —   αhz混凝土！总变形系数； ！ ？    △t筒身】日照：温差可按20—℃采用； 】     mθ】基础倾？斜值； 》    【。 γ0由筒》身顶：部，算起0.《6H处？的筒壁平均半径(】m) 】  ：  从？上式可看出当筒【身，曲率1/ρw较【小时附加《弯矩中基础倾斜【部分才起较大作【用为了研究基础【倾斜在筒身附加弯矩！中的比率有》必要：分析风、日》照、地？基倾斜对上式的影响！在mθ为定值时【由基础倾斜》引起的附加》弯矩与总附加弯矩的！比值为 —。 ！ ，。   显然基倾附加！弯矩所占比率—在强度阶段与—使用阶段《是不同的后者较前者！大些 【 ，   ？ 现以？高度为180—m、顶？部内径？为6：m、风荷载为50】kgf/m》2的烟囱《为例 》     在】标，高25m处求得的各！项弯矩值为 】 ：  ：   总风弯—炬 Mw＝》13908》.5t－m —     ！总附加弯《矩 ：Mf＝4394.】3t－？m ：  —  ：。 其中风荷附加【 M：fw＝3180【。.4 【 ，        】  日照附加 Mr！＝395.5 ！    —    《   地倾附加【 Mfj＝818.！4(mθ《＝，0.：003) 】 ： ，   可见当—基础倾斜《。0.003时由基】础倾斜引《。起的：附加弯矩仅占总弯】矩，(Mw＋Mf)值】。的，4.6％同样—当基础倾斜》0.006》时为10％综—上所：。。述，可以认为在一般【情况下？筒身：达到明显可见—的倾斜(0.00】。4)时地基倾斜在高！烟囱附加弯矩计算中！是次要的 ！ ，    但高—烟囱在风《、地震、温度、烟气！侵蚀等诸《多因素作用下—工作筒身又》为环形薄壁截面【有关刚？度、应？力计算的因素复杂并！考虑到对邻》接部：分免受损害参考【。了国内外规范、文】献后认为随》着烟囱高度的增加】适，当地递？减烟囱基础允许倾】斜值是合适的因此】在，修订TJ 7-7】。4地基基《础设：计，规范表？。21时？对，高度：h＞100m高耸】构筑物基础的允许倾！斜，值可采用我国—烟，囱，设计规范的有关数据！    ！ (二)高层建筑】部分 】    这部—。分主要参考高—层建筑箱《形与筏形基础—技术：规范JGJ 6有】关规：定及：编制说明中有关【资料定出允》许，变形值？ 《    》 1  我国箱基规！定横向整体倾斜的计！算值α？在非地？震区宜符《合α≤？b/(100H)式！中b为箱形基础【宽度：；H为建《筑物高度在箱基编】制说明中提到在地】震区：α值宜用《b/(150H【)，～b/？(200H) ！     2 ！ 对刚性《的高层房屋的允【许倾斜？。值主要取决》于人类感觉的敏感程！度倾斜值达》到明显可见的程【度，大致为？1/250结—构损坏则大致在【倾斜值达到1—/150时开始【。 ， ， 5》.3.5  —该条指出《 》     1—  ：压缩模量《。的取值考虑到地基】变形的？非线性性质》一律采用固定压力】段下的Es》值必然会引起—沉，降，计算的？误差因此采用实际压！力下的Es值即 】 》Es＝(1＋e0)！/α 【 式中？e0土自重压力下的！孔隙比； —     】α从土自《重压力至土》的自重压力与—附，加，压，力之：和压力段的》压缩系数 》   【  2  》地基压缩《层范围内压缩模【量Es的《加权平均值提出按分！。层变形进行Es【的加权平均方—法 设 ！ 则 】 式中—  【   E《s压缩层内加—权平均？的Es值(MP【a)：； —  ：   Esi压【缩层：内第i层土》的Es值(MPa)！；  】   Ai压缩层】内第i层土的附加】应力面？积（m2) — ， 《    显》然应用上式进行计算！。能够充分《体现各分层土—的Es值在整个沉】降，计算中？的作用使在》沉降计算中Es完】。全等效于分层的【。Es 【  ：   3  —根，。据对132栋建【筑物的资《料进行沉降计算并与！资料值进行对—比得出？沉降计算经验系【教ψs与平》。均Es之间》的关系在编制规范表！5.3.5时—考，虑了在实际工作【。中有时设《计压力小《于地基？承载力的情况—将基底压力小于【。0.75ƒak时另！列一栏在《表5.3.》5的数值方面采用了！。一个平？均压缩模量值可【对应给出《一个ψs值》并，允许采用内插—方法：避免了采用压缩【模量区？间取一个ψs值在区！间分界处因ψs【取值不同而》引起的误差 】 5.3—.7：  对于存在相邻】影响情况下的—地基变？形计：算深度这次修—订时仍以《相，对变形作为控制标准！(以：下简称为变》形比法)《 》     在TJ ！。。7-7？4规范之前我国一】直沿用前苏联HИT！у 127-—55规范以地基附加！应力对自重应力之比！。为0.2《或0.？1作：为控制计《算深度的《标准(？以，下简称应力比法【)该法沿用成习并有！相当经验《。但它没有《考，虑到土？。层的构？造与：性质过于强调—荷载：对压缩层深度的影】响而：对基础大小这一更为！重要的因素重视【。不足：自TJ 7-—74：规范试行以》来采用变形比法的规！定纠正了上》述的：毛病取得了不少【经验：但也存在一些问题】有，。的文献指出变形比法！规定：。向上取计算层厚【为1m的计算变【形值对于不》同的基础宽》度其计算精度不等从！与实测资料》的对比分《析中可以看出用变形！比法计算独立—基础：、条形基础》时其值偏大但对【于b＝10m～50！m的大基础其—值，却与实测值相近【为使变形比》法在计算小》基础：时，其计算zn值也【不，至过于偏大》经过多次统计反复】试算提出《采，用0.？3(：1＋：ln：。b)m？代替向上取计算层厚！为1m的规定—取得较为《。满意的结果(以【下简称？为修正变形比法)】第5.3.》7条中的表5.3】.7就是根据0【.3(1＋》lnb？)m的关《系以更粗的分格【给出的？。。。向上计算层厚—△z值 》 5.3【.，8 ： 本条列入了—当，无相邻荷载影—响，时确定基础中点的】变形：计算：深度简化公式—(5.3《.8：)，该公式系根据具【有分层？深，。。标，的19个载荷试【验(面积0.—5m：2～13.5m2)！和31个工》程实：测资料统《计分析而得分—析结果表明对于一】定的：基，础宽：度地基压缩层—的深度不《一定随着荷》载(p)的增加而】增加对？于基础形状(如矩】形基础、圆形基础】。)与：地基土类别(如软土！、非软？土)对压缩层—深，度，的，影响：亦无显著的规律而基！础大小和压缩层深度！之间却有明显的有】。。规律性的《关系 】 ，   图10为以】实测：压，缩层深度zs与基础！宽度：b之比为《。纵坐标而以b为横坐！。标的实测《点和回归线图实【线方程zs/b【＝2.0－》0.4lnb为根据！。实测点？求，得的结果为使曲线具！有更高的保证率方】程式右边引入随【机项：taφ0S》取置信度1－α＝】95％？时，该，随机项偏于安全【地取0.5故公式】变为 《 ， ， ， zs＝b(—2.5－《0.4lnb) ！。 【 图10 zs！/b-b实测点【和回归线 】 ·图形基础；＋！形基础；《×矩形基础》 —   ？ 图1？0的实线之上—有两条虚线上层虚线！为α＝0.05具有！置信度为《95％的方程即式】。(5.3.8—。)下层虚线为α＝】0.2？具有置信《度为80％的方【程为安全起见只【推，荐前者 — ，    》 此外从图10中可！以看：到绝大多数实—。测，。点分布在zs/b＝！2的线以下即—使最：高的：。个别点也只位于【zs/b＝2.2】之处国内外一些资料！亦，。认为压缩层深度【以取2b《或稍高一点为宜【    ！ 在计算深度范围内！存在：基，岩或存在相》对硬层时按》第5.3.》5条的原则计—算地基变形时—由于下卧硬层存在地！基，应力分布明显—不，同于Boussi】nesq应力分布为！了减少计算工—作量此次《条文修订增加对【于计算？深度范围内》存在基岩和相对硬层！。时的简化计算原则】 —    在计算深】度范围内存在—基岩或？。存在相？对硬：层时地基土层中【。最大压应力的—分布可采用K.E.！叶戈：罗夫带式基》础下的结果(—表，1，0)对于《矩形基础长》短边边长《之比：大于或等于2—。时可参考该》结果 】表10  带式基础！下非压缩性地基上面！土层中？的最大压应力系【数 ？ 《 注表中！h为非压缩性地基】上面土层的厚度b为！。带式荷载的半—宽z：为纵坐标 】 ：5.3.1》0  ？应该指出《高层：建，。筑由：于基础埋置较—深地基？回弹再压缩变形往往！在总：沉降中占重》要地位甚至某些高】。层建筑设《置3层～4层(【甚至：更多层)地下—室时：总荷载有可能等【于或小于《。该深度土的自重压力！这时高层《建筑地？基沉降变形》将由地基回弹—变，形决定？公式(5.》。3.10)中Eci！应按：现行：国家标准土工试验方！法，标准GB/T 【501？23进行试验确定】计算时应按》回弹曲线上相—应的：压力段计算沉—降计算？经验系数《ψc应按地区经【验采用 》     地！基回弹？变，形计算算例 】。     某工！。程采用箱形基础基】础平面尺《寸64？.8m×12.8m！基础埋深5.7m】基础底面以下—各土层？分，别在自？重压力下做回弹【试验测得回弹模量见！表11？ ： 表1—。1  ？土的回弹模量 ！ 】     基底【附加应力108【k，N，/m2计《算基础中点》最大回弹量 ！     —回弹计算结果见表1！2 【表12  回弹【量，计算表 【。 ！ ： 图《11  回》弹计算示意 【 1③粉【土；2④《粉质：黏，土；3⑤卵》石   ！  从计算过程及】土的回弹《试，验曲线特《征可知地基土回弹的！初期回弹模量很大回！。弹，量较小所以地基土的！回弹：变，形土层计算深度是有！限的 —。 5.3.1【。1 ： 根据土的固—结回弹再压缩—试验或？平，。板载荷试验卸荷再】加荷试验《。结，果地基土《回弹再压缩》曲线：在再压？缩比率与再》加荷比关系中—可用两段线性—关系：模拟这里再压—。缩比率定义为 】 ，。     【1)土的固结—。回弹再压缩试验【 r【′＝(emax【-e：′i)/(em【ax-em》in) ！式中 【  ：   e′i—再加荷过《程，中Pi级荷载施加】后再压缩变形稳【定时的土样》孔隙比； 【 ？    emi【n回弹变《形试验中《最大预压荷载或初始！上覆荷载下的—孔隙比； 【   》  e？max回《弹变形？试验中土样上—覆荷：载，全部卸载后》土样回弹稳定时的】孔隙比 —。 ？ ，   2)平—板载荷试验卸荷再】加荷试？验 r′！＝△src》i/sc《 ， 式中 】 ， 《   ？  △srci载】荷试验中再》。加荷过程中经第【i级：加荷土？体再：压，。。缩变：形稳定后产生的再压！缩变形？量，； ： 》 ，。   sc载—荷试验中《卸荷阶段产生的【回弹变形《量 《。   》  再加《荷比定义《为   ！  1)《土的固结回》弹再压缩试验 】 《R′＝Pi/Pm】。ax 》 ， ， 式中？ ？   》  Pm《ax最大预压荷载或！初始：。上覆荷载《；  】。   Pi卸荷回】弹完：成后再加荷过程中经！过第i级加荷后作用！于土样上的竖向上】覆荷载 》     2！)平板载荷试—验卸荷？。。再，加荷试验 】 R′＝Pi/】P0 ？ 式—中 》 ，     P0【卸，荷对：应的最大压》。力； 《     】Pi再加荷过—。。程中经第i级加【荷对：应的压？力 —     典型【试验曲？线关系见图工—程设计中可按—图12所示》的试验结果》。按两段线性关系确定！r′0和R′0 】 ？ ： ，。 ，  中国建》筑科学研究院—滕，延京：、李建民等在—室内压缩回弹试验、！原位载荷试验—、大比尺模型试【验基础上对回弹【变形随？卸，荷发展规《律，以，及再压缩《变形随加荷发展规律！进行了较为深入的研！究， — ？ 图《12  《再压：缩比率与再加—。。荷，比关系 】  ：   图13、图1！4的试？验结果表明土样卸荷！回弹过？程中当卸荷比—R，＜0.4《时已完成的回弹变】形不到总《回弹变形量》的10％《；当卸荷比增大至0！。.8时已完》成的回？弹变形仅《。约占总？回弹变形量的40】％；而当《卸荷比介于0.8】～1.0《。之间时发生》的回弹量约占—总回弹变形量的【。60％？ 《 ，     图—13、图15的试】验结果表明土样【再压缩过《程中当再加荷量为】卸荷量的20％时土！样再：压，缩变形量已》。。接，近回弹变《形量的40》％～：60％；《当再加？荷量为卸荷量40】％时土样再压缩变形！量为：。回弹变形量的—70：％左右；《当再加荷《量为卸荷《量的：60％时《土样产生的再—压缩变形量接近回】。。弹变形？量的：90％ 】     回—弹变：形计算可按回—弹变形的三个阶【段分别？计，算小于临界卸荷比时！其变形很小可按线】性模量关系计算；】临界卸荷《比至极限卸荷比【段可按log曲线分！布的模量计》算 ？ ：  ？  ： 工程应《用，时，。回弹变形计》算的深？度可取至土层的临界！卸荷比？深度；再压缩变【形计算时初始荷载】产生的变《形不会产生结—。构内力应在总压缩量！中扣除 【 ， — 注图中虚》线，为土样的卸荷比【-，回弹比率关系—。。曲线实线为土样【的再加荷《比-再压缩比率关系！曲线以下各图相【同 》 图13  【土，样卸荷？比-回弹比》率、再加荷比-再】压缩比率关系—曲，。线(粉质黏土) 】。 ！ 图14 — 土样？回弹变形发》展规律？曲线 》 ： 图】15  载》荷试验再压缩曲线规！律 【    工程计算】的步骤和方法如【。下 —。     1 【 ，进，行地基？。土的固结《回弹：再压缩试验得到需】。要进行回弹再压【。缩，计，算土层？的计算参数》每，层土试验土样的数】量不得少《于6：个，按岩土工程勘察【。规范GB 50【021的要》求统计分析》确定计算参数— 《     2【  按本规范第【5.3.10条的】规定进？行地：基土回弹变形量计算！  【   3  绘制】。再压缩比率与再加荷！比关系曲线》。确定r′《0和R？′0 》  《   4  —按本条计《算，方法计算回弹—再，压缩变？形量 —     5  ！如果：工程在需计算回弹】再压缩变《形量的？土层进行过平—板载荷试《验并有卸荷再—加荷试验数据同【样可按上《述方法计算回弹再压！缩变形量 》。 ， ？     6 【 ，进行回弹《再压缩变形》量计算地《基，内的应？力分布可《采用各向同性均【质线性变形体理【论，计算若再压》。。缩变形？。计算：的最终？压，力小于卸载压力r′！R，′＝1.《0可取r《′R′＝《a，,a为工程再—压缩变？形计算的最大压【力对应的再加—荷比a≤1》.0 】    工》程算例？ ：   —  1  模型试验！ ：  》   模型试验在中！国建筑科《学研究院地》基基础研究所试【。验室内进行采用【刚，性，变形深？标对基坑开》挖过程？中基底？及以下不同深—度，处土体回弹变形进】行观：测最：终取得？良好结果 【     变形！深标点布《置图16其中A轴】上5个深标点所测】深度为基底处—其余各点所测为基】底下：不同深度处土体回弹！变形 — ： 图【16  《模型试验《刚性变形深标点平】面布置图 — 《    由图—17可？知3号？深标点最《终测得回弹变形【量为：。4.5？4mm以3号深【标点为？例对：基地处土体再压缩】变形量进行计—算 —。。   ？ ，  ： ，。  1)确定—计算参数 ！         ！根据土工试验由【再加荷比、再压【缩比率进行》分析得到模型试验】中基底处土》体，再压缩变形规律见图！18 》       ！  2)计算所【得该：深标点处回弹变形最！终量为5.14m】m  】。      — 3)？确定r′《0，和R：′0 — 《 ？ 图17  3号刚！性变：形深标点变形时【。程曲线？ —     》   ？。模型试？验中基底《处最终卸荷压—力为72.45kP！a土工试验结果【得，到再加荷比-再【压缩比率关系—曲线根据《土体再压缩变—形两阶段线性关系】切线①与切线②的交！点即为两《者，关，系曲线的《。转折点得到》r′0＝0.4【2R′0＝0—.25见图》19 — ： ？ 图《18 土工》试验所得基底—处土体再压缩变形】。规律    — 图19 模型试验！中基底处《土体再？压，缩变形规律》 《 ：。        4！)，再压缩变形量—计算 《     】    根据模型试！验过程基坑》开挖完？成后3号《。深标点处最》终卸荷量为》72：。.45kPa根【据其回填过程中【各时间点再》加荷情况由下—表，可知：因最终加荷》完，成时最终再》加荷比为0.829！3此时对应》的再压缩比率约【为1.1故再压【缩变形？计算中其再压—缩变：形增大系数取—为r′R′＝0【.8：。293＝1》.1采用规》范公式(5.3.1！。1)对其进行再【压缩变？形计算计算过程见】。表，13 》 ：    《    《 回填完成时基底】处土体最终再压【缩变形为4》.86mm —    】  ：   根据模型实测！结果试验结》束后又经过一个【月变形测试得—到3号刚性变—形深标点最终再压】缩，变，形量：为4.98mm【 ： 《表13  再压缩】变形沉？降计：算表 《 ， 】    《     需要说】明的是在上述计算】过程中已《同时进行《。了土体再压缩变形增！大系数的修正r【′，R′＝？0.8293＝1.！1系数的取》。值即根据工》程最终再加荷情【况而确定《 ： 《    2  上】海华盛路高层住宅 ！ ： ，     —在，20世纪70—年代针？对高层建筑地基基】础，回弹问题《我，国曾：在北京？、上海等地进—行过系统的实测【研，究及计算方法分析取！得了较为《可贵的实《。测资料其中19【76年建设的—上海华盛路高层住宅！楼工程就是其中【之一在此根据当【年的：研究资料采用—上述再压缩变形【计算方法对其—进行验证性计—算 《。     【根据上海华盛—路，高层住宅箱》形基础？测试：研究报告该工程【概况与实测情况如】下， ，    】 本：。工，程系由南楼》(13层)和北楼(！12：层)两？单元组成的住宅【建筑南北楼上部女儿！墙的标高分别为＋】39.8《0，m和＋？37：.00？m本工程采用天然地！基两层地下室箱形】。基础底层室内—地坪：标高为±《。。0.00《0m室外地面—标高为－《0，.800m基底标】高为－6.45【0m 【     为—了对本工程的地基】基础进行比》较全面的研究采【用一些测量手段【对降水曲线、地【基回弹、基础—沉降、压缩层厚【度、基底反力—等进行了《测量：测试布置见图20在！G14和《G1：5轴：中间埋设一》个分层标F2(基】底标高？以下50cm)以观！测井：点降水对地基变形】的影响和基坑开挖】引起的地基》回弹；在邻近建筑物！埋设沉降《标以：研究井点降水和南北！楼对邻近建筑—物的影响基坑开挖】前在北楼《埋，设6个回弹》。标以：研，究基坑开挖》引起的地基回—弹基坑开挖》过程中分层》标F2被碰坏—有3个？回，弹标被？抓土：斗挖掉当北楼浇筑混！凝土垫层后》在G14和》G15轴上分别埋】设，两，个分层标F1—(基底标高以下5】.47m)、F3(！基底标高《以下11.2m)】以研究各土层的【变形：和地基压缩》层的厚？度 《 【 图20  上海！华盛路高层住宅工】程，基坑：回弹点平面位置【与测点成果图 】 ：。     —1976年5月8日！南北：楼开始井点降水5】月1：9日根据埋在北楼基！底标高以下50【cm的分《层标F？。2测得由于降水引】起的地基下沉—1，.2cm《翌日北楼进行挖【土分层标被抓土【斗碰坏？5月27日》当挖土到基》底时根？据埋在？北楼基？。底标：。高下约30cm的回！弹标H？2和：H，4的实测结果并考虑！降，水预压下沉的—影响基？坑中部的地基回【弹为4.5》c，m 《       ！  1)确定—计算参数 》 ， ：       】  根据《工程勘察《报告土样995【3为基底处土—体取样固《。结回弹试《验中其所受固结压力！为1：10k？Pa接近基底处土体！自重应力试验—成果见？图21 】。        】 在土？样9953》固结回弹《再压缩？试验所得《再加荷比-再压缩比！率、：卸荷比？-回弹？比率关系曲线上采用！相同方法得》到再加？荷比-？在压缩比率关系曲线！。上，的，切线①与《切线② — 【 ：图21？  土样9953】固结：回弹试验成果再【压缩变形分析 ！       ！  2？)计算？所，得，该深标？点处回？弹，变形最？终量为49.76m！m 【        3！)确定确《定r′0《和R：′0 《 ：    》    《。 根据图22—土样：995？3再压缩变形分【析曲线切线》①与切线②的交点即！为，再压缩？变形过程中》。两阶段线性阶—段的：转折点则由》上图取r′》。0＝0.64R′0！。＝0：.32r′R′＝】1.：。0，＝1.2 》。 《 ，。 ，     》  4)再压缩变】。形量计？算 【      —  ：根据研究资料—结合施工进度预估再！加荷过程中几—个工况条件》下建：筑，。物沉降量见表—14：如表：中197《6年1？0月13日时当前工！况下基底《所受：压力为？。113kPa—本，。工程中基坑》开挖在基底处卸【荷量：为1：06kP《a则可认为至此时】为止对基底下土体来！说是其再压缩变【形过程因沉降观【测是从基础底板完成！后开始？的故此表《格中的实测沉降量】偏小： 《        ！ 根据上《述资料计算各—工况下基底处—土，体再压缩变形量见表！15 》 ：        】 由工程资料可知至！工程实测结束时【实，际工程再加荷量【为1：13kP《。a而由于基坑—开挖基底处》土体卸荷量为—106kPa但【鉴于土工试验数据原！因再加荷比取1【.0进？行，计算 ？ ， ：       】  则？由上述建筑物沉降表！。至197《6年10月1—。3日观？测到的建筑物累计沉！降量为？。。。。54.9《mm ？ ？     —    同样根【据本：节所定义载》荷试：验再加荷比、再压缩！比率概念可依—据载荷试验数据按】上述：步骤进行《再压缩变形》计，算， 》 表：14  各施工进度！下建筑物沉降表【 — 表15！  再压缩变形沉降！计算表 ！ ： 《5.3.12 【 中国建筑科学研究！院通过十《余组大比尺模—型试验和三》十余项工程》测试得到大》底盘高层建筑地【基反力、《地基变形《。的规律提出》该类建筑地》基基础设计方法 ！   —  大底盘高—层建筑？由于：外，挑裙：楼和：地下结构的》存，在使高层建筑地基】基础变形由刚性、】半刚性向柔性转化】。基础挠？曲度增加《(见图2《2)设计《时应加？以控制？ ？ 》 图2—2  大底盘高【层建：。筑与单？体高层建筑的整【体挠曲 【。 (框架结构【。2层地下结构) ！   —。。。  主楼外挑—出的地下结构—可以分担主楼的【。荷，载，降低了整个基础【范围内的平均—基底压力使主楼外】有挑出时的平均【沉降量减《小 ： ：     裙房！扩散主楼荷载的能力！是有限的主楼—荷，载的：有效传递《。范围是主楼外1跨】。～2：跨超过3跨主楼荷】载将不能《通过裙房有》效扩散(《见图23《) 【 图2】3，。  ：大底盘高《层建筑与单体高层】建筑的基底反力【 —(内：筒，外框结？构20层2层地下】结，构) 《 ？     大底盘结！构基底中点》反力与单《。体高层建筑基底【中点反力《大小接近刚度较【大的内筒《使该部分基础—沉降、反力趋于均匀！分，布 》   《  单体高层建筑的！地基承载力》在基础刚度满—足规范条件时—可按平？均基底压力验算角】柱、边柱构件设计可！按内力计算》值放大？1.2或1.1倍设！计；大底盘地下结】构，的地：基反力在高层内筒部！位与单体高层建筑内！筒，部，位地：基反力接近是—平均基底压》力的0.7倍～0】.8倍且高层部位的！边缘反力无单体高层！。建筑的放《大现象可按此—地基：反，力进行地基承载【力验算；《角柱、？边柱：构件：设计内？力计算值无需—放大但外挑一—跨的框架《梁、柱内力较—不整体连《接的情？况要大设计》时应予以加强 【 》    增》加基础底板》刚度、楼板厚度或地！基刚度可有》效减少大《底盘结构基础的差】异沉：降试验证《明大底盘结构基【础底板出现》弯曲裂缝的基础挠曲！度在0.0》。5％～0.1—％之间工程设—计时：大面积整体筏—形基础主楼》的整体挠度不宜大】于0.05％主楼】与相邻的裙楼的差异！沉降不大于》其跨度0.1—％可保证基础结构】安全 《