5.—3，。  变？形计算 》。 《 ：5.3.1  本条！为强制性条文地基】变形计算是》。地基设计中的一【个重要组成》部分当建筑》物，地基产生过大的【变形：时对于工业与民【用建：筑来：说，都可能？影响正常的生产【或生：。活危：及人们的安》全影响人《。们的心？理状态  ！ 5.3《.3  一般多层建！筑物在施工期—间完成的《沉降量对于碎石或】砂土可认为其—最终沉降量已完成8！0％以上对》于其他？低压缩性土可认【为，已完成最《终沉降量的50％】～80％对》于，中压缩性土可—认为已完成20【％，～50？％对于高压缩性【土可认为已完成【5％～20％— 》 5.3.》4  本条为强制】性条文？。本条规定了》地基变形的允许值】本规范从编制19】74年版开始收【集了大量建筑物的】沉降观测《资料加以整》理分析统计》其变形特征值从【而确定各类建筑物】能，够允：。许的地？基变：形限制经历1989！年版和2《002年版的修订、！补充本条规定的地基！变形允许值已被证】明是行之有效的【   】  对表5》.3.4中高度在】10：0m以上高耸—结构物(主要—为，高烟囱)基础的倾】斜允许值《和，高层建筑物基—础倾斜允许》值分别说明如—下 《    — (一)高》耸构筑物部分(增加！H＞：100m时的允许变！形值)？    ！ 1  《国内外规范、文献】中烟囱高度》H＞100m时的允！许变形？值的有关《规定 》     【。    1》)我国烟囱设计规】范GBJ《 51？-83(表8—) ： 表8  ！基础允许倾》斜值： 】 ？       【  ：上述规定的基础【允许倾斜值》主要根据烟囱筒【身的附加《弯矩不致过大 】  》   ？    《2)前苏联地基【规范CHИП 2.！02.01》-83(1985】年)(表《9) 【 表：9  ？地基允？许，倾斜值和沉降—值， 《 》     【。   ？ 3)基础分析【与设计(《美)J.E》.BOW《。L，ES(1977年)！ ： ，。。 ，        ！ 烟囱、水》塔的圆环基础的允许！倾斜值？为0.00》4  】       4)！结构的允许沉降(美！)M.I《. ：ESRIG》(1973年)【 ，     ！    高大—的刚性建筑物明【显可见的倾》斜为0.004 】 ，    【 2  确定高【。烟，囱，基础允许倾斜值的】。依据 —       】  1)影响—高烟囱基础倾—斜的因？素  — ：  ：   ？   ①风力—； —        】 ②日照； 】     【    ③地基【土，不均匀及相邻建筑】物的影响；》   】      ④由】施工：误，差造成的《烟，囱筒身基础的—偏心 ？    】  ：   ？上述诸因素中风、】日照的最《大值仅为短时间作】用而地基不》均匀与施工》误，差，的偏心？则为长期作用相对】的讲后者更为重要根！据1977年电力】系统高烟《囱设计问题讨论会议！纪要从已建》。成，的高烟囱看烟囱【筒身中心垂直偏差当！采用激光《。对中找直后顶—端施：工偏差值均》小于：。H/1000说明】施工偏差是》很小的因《此地基土《不均匀及相邻建筑物！的影响是高烟囱基础！产生不均匀沉降(】即倾斜)的重要因素！   】    《 ， 确定高烟囱基【础的允？许倾斜？值必须考虑》基础倾斜对烟—囱筒身强度和地【基土附加压力的影响！ —。   ？  ：   2)基—础倾斜？。产生的筒身二阶弯】矩在烟？囱筒身总《附加：弯矩中的比率 【  —       我】国烟囱设计规—范中的烟《囱筒身由风荷—载、基础倾斜—和日照所产生的【自重附加弯矩公式为！ 】 式中 ！。  《 ，。   G由筒身顶】部算起？h/3处《的烟囱每米》高的折算自重(k】N)； 《    】 h：计算截面至筒顶高度！(，m)； —   》  H筒身总高度(！。m)；？ ，  —   ？1/ρw筒身代【表，截面处由风荷载及】附加弯？矩，产生的曲率； 】   —  αhz混凝土总！变形系数； 】     △】。t筒身日照温差【。可按20℃采用；】 ， 》    《mθ基础倾斜值【； 《     γ】0由筒身顶》部算起0.6H处】的筒壁平均半径(】m) ？     ！从上式可《看出当筒身曲率1】/，ρw较小时附加【弯矩中基础倾—斜部分才起》较大作用为了研【究基础？倾斜在筒身附—加弯矩中的比—。率有：必要分析风》、，日照、地基倾—斜对上式的影响在】mθ为定值时由基础！倾斜引起的》。附，加弯：矩，与总附加弯矩的【比值为 《 ？ —    》 显然基倾附加【弯矩所占比率在【强度阶段与使用【阶段是不同的后者较！前者：大些 《 ？     现以【高度为180m、顶！部内径为6》m，、风：荷载：为50？kgf/《m2的？烟囱：为，例 ？     在！标高25m处—求得的各项弯矩【值为  ！   总风弯—炬 ：Mw＝13908】.5：t－m 【 ：。    总附加【弯矩 ？。。。Mf＝43》94.3t－m 】   【  其中风荷附【加 Mfw＝3【1，80.？4 —   ？       【 日：照附加 Mr＝【395.5 】     【      地【倾附加 M》fj：。＝818.4—(mθ＝0.003！)   ！  可见当基础倾】斜，0.003时—由基础？倾斜：引起的附加弯—矩仅占总《弯矩(Mw＋Mf】)值的4.6％同】样当基础倾斜0.】00：6时：为1：0％综上所述可以】认为在一般》情况下筒《身达到？明显可见的倾—斜(0.004【)时：。地基倾斜在高—烟囱附加弯矩计算】。中，是次要？的   ！  但高烟》囱在风、地》震、温度《、烟气？侵蚀等？。。诸多因素作用—下工作筒身又—。为环形薄《壁截面有《关刚度、《应力计算的因素复杂！并考虑到对邻接【部分免受损》害参考了国内外规范！。、文献后《认为随着烟》囱高度的增加适当】地递：。减烟囱基础允许倾斜！值是合适《的因此在修订TJ ！7-74地基基【础设计规范表21】时对：高度h？＞100m高—耸构：筑物基础的允许倾】斜值可采用我国【烟囱设计规范的有关！数据 ？ ？   《  (二)高层建】筑部：分， ：     】这部分主《要参考高层建筑箱形！与，筏形：基础：技术：规，范JGJ 6有关规！定及编制说明中有关！资料定出允许—变形值 【。 ：    《1  我《国箱基规定横向整体！倾斜的计《算值：α在：非地震区《宜符合？α≤b？/，(100H》)式中b为箱形【基础宽度；H为建筑！物高度在《箱，基编制说《明中：提到：在地震？区α值宜用b—/(15《0H)～b/—。(2：00H) — 《    2》。  对刚《性的高层房屋的【允许倾斜值》。主要取决于人—类感觉的敏感—程度倾斜值达到明显！可见的程度大致为】1/250》结构损？坏则大致在倾斜值达！到1/150时开始！ 5【.3.5《。  该条指出 【 》    1》  压？缩模量的取值考虑】到地基变形的非线性！性质一律《采用固定压力—段下的E《s值必然《会引起？沉降计算的误差因】此采用实际压力下】的Es值《即 — Es＝(1＋e】0)/α 【 式中e—0土自重《压力下的孔隙比； ！  —   α从土—自重压力《至，土的：自重压力与》附加：压力之和压力段的压！缩系数 】  ：   2《  地基压缩层范围！内压缩模量Es的加！权平均值提》出按：分层变形进行E【s，的，加权平均方法 【。 设 ！。。 则 — ： 式中 】。  ？   Es压缩层】内加权平均》的，Es值？(MP？a)； 》 《 ，。   ？。Esi？压缩层内第i层【土的Es值》(MPa)； 】 ：。   《  Ai压缩层内】第i：层土：的附加应力面积（m！2) 【     显—然应用上式进行计】算能够？充分体现各分层土的！Es值在整》个沉降计算》中的作用使在沉降】计算中Es完全等】效于分层《的Es 《    】。 3：。。  根据对》132栋《建，筑，物的资料进行沉【降计算并与资料【值，进行对比《得出沉？降计算经《验系：教ψs与平均Es】之间的关系在—编制规范表5.3】.5时考虑了在实际！工作中有时设计压】力，小于地基承载力的情！况将基底压力小于】0.75ƒ》ak时另列》。一栏在表5》.3.5的数值方面！采用了一个》平均：压缩模量《值可对应给》出一个ψs值并允】许采用内插方法避】免了采用压》缩模量区间》取，一个ψs值在区间分！界处因ψs取值不】同而引起《的，。误，差 5.！3.7  》对于存在《相邻影响情况下的地！基变形计算》深度这？次修订时仍以—相，。对变形作为》控制标准(》以下简称为变形【。比法) 《 》    在》TJ 7-》74规范之前我国】一直：沿用前苏联》HИTу《 1：27-55》规范以地基》附加应力对》自重应力之比为0】.2或0.1—作为控制计算深【度的标准(以—下简称应力比法)该！法沿用成《习并有相当经验【。但它没有考虑到土】层的构造与性质过】。于，强，。调荷载对压》缩层深度的影响而对！基，础大小这《。一更为？。重要的因素》重，视不足自TJ— 7-7《4规范？试行以来采用—变形比法的规定纠正！了上述的毛》病取得了不少—经验但也存在一【些问题有的文献指出！变形比法规定向上】取计算？层厚为1m的计【算变形值对于不【同的基础宽度其计】算精度不《等，从，与实测资料的对【比分析中可以—看出：用变形比法》计算独立《基础、？条形基础《时其值偏大但对【于b＝10m—～50m的》大基础？其值却与实测值相】近为使变形》比法：在计算小《基础时？其计算z《n，值也：不至过于偏》大经过多次统计【反复试算提出采用】0.3(1》＋，l，。nb：)m代替向上取【计算层？厚为1m的规定取】。得较为满意的—结果：(以下简称为修正变！形比法)第》5.3.《7条中？的表5.3.—7，。就是根据0.3(1！＋lnb)m的关】系以：更粗的分格给出的向！上计算？层厚△z值 】 5《.3.8  —本条列入了当无相邻！荷载影？响时：确定基础中点的【变形：计算深度简》化公式？(5.3.8)该公！式，。系根据？具有分层《深，标的19个载荷【试验(面《积0.5m2～【13.5m》2)和31个工【程实测资料》统计分析而得—分析结果表明对【。。于一定的基础宽度】。地，基压缩层的深—度不一定随着荷载(！p)的增加》而增加对于》基础形状(如矩形】基础：、圆形基础》)与地基土类—别(如软土、非软】土)对压缩层深度的！影响亦无显著—的规律？而基础大《小和压缩层深—度之间却有》明显的有规》律性的？关系： ：   —  图10为以实测！压缩：层深度？zs与基础》宽度b之《比为纵坐标》而以b？为横坐标的实测点】和回归线图实线方】程zs/b＝2.】0－0？.4l？nb为根据实测【点，求得的结果为使曲线！具有更？高的保？证率方程式》右边：引，入随机项taφ0S！取置信度《1－α＝95％时】该随机项偏》于，安全：地取：0.5故公式变为】。 ， z—s＝b(2.5【－0.4ln—b) ？ ， 《 》。 ，图1：0 zs/b-b实！测点和回归线— ·【图形基础；＋形基础！；×矩形基》础 ： 》   ？ 图10的实线【之上：有两：条虚线上层虚线【为α＝0.05具有！。置信度为95％【的方程即《式(5？.3.8)下层虚】线为α？＝，0.：2具有置《信度为80％的方】程为安全起见只【推荐：前者 》     【此外从？图10中可以看到绝！大多数实测》点分布在zs/b】＝2：的线以下《。即，使最：高的个别点也只【位于zs/b＝2.！2之处国内外一些资！料亦认为压缩层深度！以取2b或稍—高一点为宜 ！ ，     在计算】深度范围内存在基】岩或存在相对硬层时！按第5.3.5条】的原则计算》地基变形时由—于下卧硬层存—。在地基应力分—布明显不同于—Boussines！q应力分布为了减少！计算工作量》此次条文修订增加】。对于计算深度范【围内存在基岩和相对！硬层时的《简化：计算原？则， ？     在计！算深度？范围内存在基岩或】存在相对硬层时地基！土层中最《大压应力的分布【可采用？K.E.叶戈罗夫带！式基础下《的结果(表》10)？对于：。矩形基础长短边边】长之：比大于或等于2【时，可参考该结果— ： 《表，10  带式—基础下非《。压缩性地基上—面土层中《的最大压应力系【数 ： ！ 注表《中h为？非压缩性地基—。上面土层《的厚度b为带式荷载！的半宽z为》纵坐标 ！5.3.10— ， 应该指出高层建筑！由于基础埋置较【深地基回弹再压【缩，变形往往《在总沉降中占—重要：地位甚至某些高【层，建筑设置《3层：～4层？(甚至更多层—。)地下室时总荷【载有：可能等？于或小于该深度土】的自重压力这时【高层：。。建，筑地基沉降变形将由！。地，基回弹变形决—定公：式(5.3.—10)中Eci应按！现行国家标准—土工试验方法标【准GB/T》 501《23进？行试验确定计算【时应按？回弹曲线《。上相应的《压力段计《算沉降计算经—验系数ψc》应按地区经验采【用 —。     地基【回弹变形计》算算：例 ： 》    某工程【采，用箱形？基，础基础平面尺寸6】4.8m×1—2.8m基础埋深】5，.7：m基础底面以下各土！层分别在自重压力下！做，回，弹试验测得回弹【模量见表《11 】表，11  土的—回弹模量 ！  】   基底附加应力！108kN/m2】计算基？础中点最大回弹量】 ？  《   ？回弹：计算结果见表12 ！ 《。 表12  回弹量！计算表？ ？ ！ —图，11 ？ 回弹计算》。示意 》 ： 1③粉土；2【④粉质黏土》；3⑤卵《石 》   《。  ：从计：算过程及土》的回弹试验曲线特征！可知地？基土回弹《的初期回弹模—量很大回弹量较小】所以地基土的回弹】变形土层计》算深度是有限的【 ？ ？5.3.1》1，  根据土的固【结回弹再压缩试验】。或平板载荷试验【卸荷再加荷试验【结果地基土回弹再】压缩曲线在再压缩】比率与再加荷—比关系中可用两段】线，性关系模拟这里再】压缩：比率定义为 — ，     】1)土的《固结回弹再压缩试】。验 ：。 r—′＝(emax-e！′，i)/(em—ax-emin) ！ 式中【 ，    】 e′i再》加荷过程中》P，i级荷载施加后【。再，压缩变形稳定时的土！样孔隙比； — 《     em【in回弹变形—试，验中最？大预压荷载》或初始上覆荷—载下的孔隙比； 】 《 ，。    em—ax回弹变形试验中！。土样上覆荷载全部】卸载后？。土样回弹《稳定时的《孔隙比 】     2)【平板载？荷试验卸荷再加【。荷试验 —。 ， ：r′＝△srci/！s，c， 《 ， ，。式，中 《 ，      【△，sr：ci载？荷试：验中再加荷过程中】经第i级加荷—土体再压《缩变形稳定后产生】的再压缩变》形量； 【     sc】载荷试验中卸荷【阶段产生的回—弹变形量 — ，     再加！。荷比定义为 ！    》 1)土的》固结：回弹再压《缩试验？ R′】＝Pi？/Pmax ！ 式中 》 《     Pma】。x最大预压荷载【或初始上覆荷载；】    ！ Pi卸荷回弹【完成后？再加荷过程》中经过？第，i级加荷后作用于土！样上的？竖，向上：覆荷载 —   》 ， 2)？平板载荷试》验卸荷再加荷试验】。 ： R′＝Pi！/，P0 】式中 》  《   P0卸—荷对应的最大压力】； 《     Pi！再加荷过程中经第】i，。。级加荷对《应的压力 ！     典型试验！曲线关系见图工程】设计中可按图12所！示的试？验结果按两》段线性关系》确定r′0和R′0！。 ： ？。     中国建】筑科学研究院滕延】京、李建民等在【室内压缩回弹试验、！原位载？荷试验、大比尺【模型试？验基础上对》。回弹变形随卸—。荷发展？规律：以及再压缩变—形随加荷发展—规律进行了较为深】入的：。研究： ， ： ， 》 ， 图12》  再压缩比—率与再加荷》比关系 》   —。。  图13、—图1：4的试？验结果表明土样【。卸荷回弹过程中【当卸荷比R＜0.4！时已完成《的回弹变《形不到总回弹—变形量的《10％？；当卸？荷比增大至0.8时！已完成的回》弹变形仅约占—总回弹变形量—的40％；而当卸】荷比介于0.8【～1.0之间时【发生的回弹量约占总！回弹变形量的60％！ ，    】 图13、图1【5的试？验结果表明》土样再压《缩过程中当再加【荷量：为卸荷量的20％】时土样再压缩变形】。量已接近回》弹变形量《。的40％～60％；！当再加荷量为卸荷】量40％时土—。样再：压缩变形量》为回弹变形量的7】0％左右；》当再加荷量为卸【荷量的60％时土】样，产生：。。的再压缩变形量接】近回弹变形量—的90％ ！   ？。  回弹变形—。计算可按回》。弹变形的三个—阶段：分别计算小》于临界卸荷比时【其变：形很小可按线性【模量关系计》算；临？界卸荷比至极限【卸荷比段《可按lo《g曲线分布的模【量计算 【 ：    工程—应用时回《弹变形？计，算的深度可取—至，土层的临界卸荷比】深，度；再？压缩变形《计算时初始荷—载产生？的变：形不会产生结构内力！应在总压缩量—中扣除 《 【 注图中虚线！为土样？的卸荷比-回弹比】率关系曲线实线为土！样的再加荷比-再】压缩比率关系曲【线以下各图相同 】 》图13  土样【卸，荷比-回《弹比率、《再加荷比-再压【缩比率关系》曲线(？粉，质黏土)《 ？ ！图14  土样【回弹变形《发展规律《曲线 《 ， 》 图15  ！。载，荷试验再压缩曲线】规律 》    — 工程计算的—步骤：和方法如下 【 《   ？ 1  进行地基土！的固：结回弹再压缩试【验得到需要进—行回弹再压》缩计算土层》的计算参数每层土】试验土样的数量不得！少于6个《按岩土工程勘—察规范GB》 50021的要】求统计？分，析确定计算参数【 》     2 【 按本规范第5【.3：.10条的》规定进行地基土回弹！变形量计算 — ？     3  ！绘制再压缩比—率与再加荷比—关系曲线确定r【′0：和R′0《   】 ，。 ，。4 ： ，按本条计算方—法计：算，回弹再压缩变形量 ！ 》    《5  如果工程【在需计算回弹再压】缩变形？量的：土层进行过平板载】荷试验并有卸荷【再加荷试验数据【同，样可按上述方法计】算回弹再《压缩变形《量  】   ？6  ？进行回弹再压缩变】形量计算地基内【的应力分布可采用各！向同性均质线性变形！体理论计算若再压】缩变形计算的—最终压力《小于卸载压》力r′R′》＝1.0可》取r′R′＝—a,：a为工程再压缩变形！计算的最大压—力对应的再加荷比a！≤1.0 》  —   ？。工程算例 》    】 1  模》型试验 —  《   模型试验在】中国建筑科学研究院！地基基础《研究所？。试验室内进行—采用刚性变》形深：标对基坑开挖—过程中基底及以下】不同深？度处土体回弹变形】进行观？测最：。终取得良好结果 】     ！变形：深标点？布置图16其中A】轴上5个深标—点所测深度》为基底处其余各【点，所测：为基底？下不同深度处土体】。回弹变形 】 】图16 《 模型？试，验刚性变形》。深标点平面布置图】 ： ，   》  由图17可知】3号深标点最终测得！回弹变？形量为4.5—。4m：。m以：3号深标《点为例？对，基地处土体》再压缩变形量—进行：计算 【       【  1？)确：定计算？参，数 —        】 根据土《工试验由《再加荷比、再压缩】比率进？。行分析得到模型【试验中基底处土【体，再，压缩变形规律—见图18 【    —    《 2)计算所得该深！标点：处回弹变形最终量为！5.14mm—   】 ， ，   ？ 3)确定r′【0和R′0 — ： 】 ，图17？  3号刚性变【形深标点变形时【程曲线 —       ！。  模型试验中基】。底处最终《卸荷压力为72.】45kPa土工【试验结果得到再【加荷：比-：再压缩比《率关：系，曲线根据土》体再压缩变形两【阶段线性关系切线①！与切线②的交点【即为两者关系曲线】的转折点得》到r′0《＝0.42R—′0＝0《.25见图19 ！ 》 《 图18 土—工试验所得基底【处土体再压》缩变形规律》     图19】 模型试《验中基底处土体再压！缩变形规《律 》      【   4)再压【缩变形量计算 【 《    《   ？ ， 根据模型试验过程！基坑开挖完》成后3号深标点处】最终卸荷量为—。72.45k—P，a根据其回》填过程中各时间点再！加荷情？况由下表《可知：因最终？。加荷完成《时，最终再？加荷比为0》.8293此时对】应，的再：压，缩比率？约为1.1故再压】缩变形计《算中其再压缩变形】增大系数取》为r′R′＝0【。.8：293？＝1.1《采，用规：范公式(5.—3.11)对其进】行，再压缩变形计算计】算过程？见表13 ！      —。   回填完—成时基底处》土体最终再压缩变形！为4.86mm【 ， 》  ：     》 根据模《型实测结果试验结】束后又经过一—个月：变形测试得到3号刚！性变形深标点最【终，再压缩变形量为4.！98：mm： ， ？ 表1《3  再压缩—变形沉降计算表 ！。 ，。 ？ —。    《 ，   需要说明的】是在上述《计，算过程中已》同时进行了土体再】压缩变形增大系数的！修正r′R′＝【0.8293—＝1.1系数的取值！即根据工程》最终再加《荷情况而确定 】  》   2  上【海华盛路高层住宅】 ？     在2！0世纪70年—代，针对高层建筑—地，基基础回弹问题我】国曾：在北京、上》海等地进行过系统的！实测研究及》计算方法分析取得】了较为可贵的—实，测资：料其中197—6年建设的》上海华盛路高层住宅！楼工程就是其—中之一在此根据当】年的研究资料采用】上述再压缩变形【计，算方法？。对其进行《验证性计算》 ：     】。根据上海华盛路高】层住宅箱《形基：础测：试研究报告该—工程概况《与实测情况如下 ！     】本工程系由南楼(】。。1，3层)和北楼—(12层)两—单元：。组，成的住宅建》筑南北楼上部女【儿墙的标高分别为】＋39.80m和】＋37.00m本】工程采用天然地基】两层地下室箱形基础！。底层室内地》坪标高为±0.【00：0，m，室外地面标》高为－0.》800m《基底标高《。为，－6.450—m ？ 《    为了对【本工程的地基基【础进行比较全—。面的研究采用—一些测量手段对【降水曲线、地—。基回弹、基》础，沉降、压缩层厚度、！基底反？。力等进行了》测量测试布置见图2！0，。在G14和G—15：轴，中，间埋设一个分层【标F2(基底—标高以下50c【m)以观测井—点降水对地》基变形的《影响和基坑开挖【引，起的地基回弹—。；在邻近《建筑物埋设沉降【标，以研究井点降水和南！北，楼，对邻近建筑物的影】响，基，坑开挖前《在北楼埋设》6，个，回，弹标以研究基坑开】挖引起的地》。基回弹基《坑开挖？。过程中分层》标F2？被碰：坏有3？。。个回弹标被抓土斗挖！掉当北楼《浇，筑混凝？土垫层后在G14和！G15轴上分别埋设！两个分层标F1(基！。底标高以《下5.47m—)、F3(基底标】高以下11》.2m)以研究各】土层的变形和地基压！缩层：的厚度 《。 【 图2—0  上海》华盛路高层》住宅工程基坑—回弹点平面位置与】。测点成？果图：   】  197》6年5月8》日，南北楼开《始井点降水5月1】9日根据埋在北楼】。基底：标高以？。下50cm的分层】标F2测《得由于降水》引起：。的地基下沉1—.，2cm翌日北—楼进行挖《土分层标被》抓土斗？碰坏5月27日当】。挖土：到基底时《根据埋在北楼基【底标高下《约30cm》的回：弹标H2和H—4，的实测结果并考虑降！水预压下沉的—。影响基？坑中部的地》基回弹？为，。4.5cm 【     】    1)确【定计算参数 】  《  ：  ：。  ： 根据工《程勘察报告土样99！53为基底处—土体取？样固结回弹试验中其！所受固结压力—为110《kPa接近基底【处土体自重》应力试验成果见图】。2，1 ？  》       在土！样9953固结【回弹再压缩试验所】得再加荷比-再压缩！比率、卸荷比-回】弹比率关《系曲线上采用相同方！法得到再加》荷比-？。在压缩比率》关系曲线上的切【线①与切线② 【 — 图21 ！ 土样99》。5，3固结回弹试—验，。成果再？。压缩变形分析 【     ！    2)计算所！得该深标点》处回弹变形》最终量为49.76！mm 《 ，       ！  3？)确：定确定r′0和【。R′0 》 ？    《     》根据图？22土样9953再！压缩变形分析—曲线切线①与—切线②的交点即为】再压：缩变形过程中两阶段！线性阶段的转折点】则由上图取r′【0＝0.64R′0！＝0.32r′R】′＝1.0＝1.】2 《 ，   《      —4)再压缩变形【量，计算  ！       根】据研究资料结合施】工进度？预估再加荷》过程中几个工况条】件下建筑物沉降量】见表14如表—中19？76年10》月13日时当前工】况下基底所受压力】。为113kP—a本工程中基坑【开，挖在基底处卸荷量】。为106kPa【则可认为《至此时为止对基底下！土体来说是其再【。压缩变形过程因【沉降观测是从基【。础底板完成后—开始：的故此表《格，中的实测沉降量【偏，小 ？ 《    《    根》据上述资料计—算各工况下基底处土！体再压缩《变形量见表15【  【  ：     由工程】资料可？知至工程实测结束时！实际工程再加荷量】为113kPa而由！于，基，坑开挖？基底处？土体卸荷《量为106kPa】但鉴于？土工：试，验数据原因再加荷】比，取1.0进行—计算 》 ：      — ， ， 则由上述建筑【物沉降表至19【76年10》月13日观测—到的：建，筑物累计《沉降量为54.9】mm —        ！ 同样根据本—节所定义载荷—试验再加荷比、再压！缩比率概念可—依据载荷试验数【据按上述步骤进行】再，压缩变形《计，算， 表1】4  ？各施：。工进：度下：建筑物沉降表 【 《 ？ 表15  ！再压缩变形》。。沉降计算表 — — ： ？5.：3.12  中国建！筑科学研究院通过十！余组大比尺模型试】验和三十《余项工程测试得【到大底盘高层建筑地！基反力、地基—变形的规律》提出：该，类建筑地《基基础设计方法【 ？     【大底盘高《层建筑由于外挑裙楼！和地下？结构的？存在使高《层建筑地《基基础变《。形由刚？性、半刚性向柔性转！化基础挠曲》度增加(见图2【2)设？计时应加以》控制 》 ： 图2！2  大《底盘高层《建筑与单体高层建】筑的整体挠》曲， ： ？ (框架结》构2：层地下结《构) —。     —。主楼外挑出》的地下结构》可以分担主楼的荷】载降低了整个—基，础范围？内的平？均基底压力使主【楼外有挑出时的平】均沉降量减小 】     】裙房扩散主楼—荷载的能力是有限的！主楼荷载的有效传递！。范围是主楼》。外1跨～2跨超过3！。跨，主楼荷载将不能通过！裙房：有效扩散(》见图：23)？ — 图23！  大底盘高层【建筑：。与单体高层建筑【。的基底反力 【 (内筒外框！结构20层2层地下！结，构) 》     大底！盘结构基《底中点反力与单体】高层建筑基底—中点反力大小接【近刚度较大的—内筒使该部分基础沉！降、反力趋于—均匀分布 》 ？   《  单体《高层建筑的地基【承载力？在基础刚度满足【规范条件时可按平均！基底压力《。验算：。角柱、边柱构—件设：计可按内《力计算？值放大1.2—或1.1倍》设计；大底盘地下】结，构的地基反力在高】层内筒部位与单体高！层建筑内筒部位地基！反力接近是平均基底！压力的0.7倍～0！。。.8倍且《高，层部位的边》缘反：力无单体高层—建筑的放大》现象可按此》地基反力进行地基】承载力？验算；角《柱、：边柱构件《设计内力计算—值无需放大但外挑一！。跨的：框架梁、柱内力较】不整体连接的—情，况要大设计时应予以！加强 —。    》。 ，增加基础底板刚【度、楼板厚度或【地基刚度可有效【减少大底盘》结构基？础的差异沉》降试验证明》大底盘结构基—础底板？出现：弯曲裂缝的基础挠】曲度在0.05％～！0.1％之间工【程设计时大面—积整体筏《。形基础主《楼，的整体挠度不宜大】于0.？。0，5，％主楼与相邻的裙】楼的差异沉降不【大，于其：跨度0.1％可保】证，基础结？构安全 《 ，