5》.3：  变形计》算 《 5.3】.1  本条—为强制性条文地基变！。。形计算是地基—设计中的一》。个，重要组成部分—。当建筑物地基产生】过大的变形时对于工！业与民用《建筑来说都可能影】响正常？的生产或生活危【及，人们的安全影响人们！的心：理状态 《 》 5.？3.3  一般【多层：建筑物在施工期间完！。成的：沉降量对于》碎石或砂《土，可认为其最终沉降量！已，完成80％以上对】于其他低压缩性土可！认为已完《成最终沉降》量的5？0％～80％—对于中压《缩性土可认为—。已，完成20《％～50％对于高压！。缩性土可认》为已完成5％～【。2，0％ 【 5.？3.4？  ：本条为强制性条文本！条规定？了地基？变，形的允许值本规【。范从编制1》974？年版开始《收集了大量建—筑物的沉降》观，测资料加以整—。理分析统计》其变形特《征值从而确定各【类建筑物《能够允许的》地基变形《限制经历19—89年版《和200《2年版的修订、补】充本条规定的地基】变，形允许值《已被：证明：是行之有《效的 【     对表【5.3.4》中高度在100m】以上高耸结构物(】主要为高烟囱—)，基础的？倾斜允许值》和高层建筑》物基础倾斜允许值分！别说明？如下 —   《  (一)高耸构】筑物部分(增加【H＞10《0m时的《允许：变形值) 》 ？  ？   1  国内】外规范、文献中烟囱！高度H＞1》00m时《的允许变形值的有】关规定 《 ？     —    1)—我国：。烟囱设计规范GBJ！ 51-83(表】8) 】表8  基》础允许倾斜值 【 ： 】   ？    《  上述规定的基】础允许倾斜值主要根！据烟囱筒身》的附加？弯矩不致过大 】      ！。。   2)前苏【。。联地基规范C—H，ИП ？2.02.01-】83(198—5年)？(表9)《 表【9  地基允许【倾斜值和沉降值 ！ ！         ！3)基础分析—与设：计(美)J.E【.BOWLE—。S，(1977年—)， 《 ：        】烟囱、水《塔的圆环基础的允】许倾斜？值为：0.004》    ！   ？  ：4)结构的允许沉】降(美)M》.I：. ES《RIG(197【3年) 《     ！    高大的刚性！建筑物明《显可见的倾斜为【。0.004 — 《     2  确！。定高烟囱基础允许】倾，斜，值的依？据   ！      1)】影，响高烟囱基础倾斜】的因素  》 ？  ？       ①风！。力；： ，    】     ②日照】； ？    【。   ？  ③地《基土不均匀及相【邻建筑物的影响； ！ ， ， ： ，    《    《④由施工误差—造成的烟《囱筒身基《础的偏心 【   》。    《  上述诸因—素中风、《日照的最《大值仅为短时—间作用而地基—不均匀与施工—。误差的偏《心则为长期》作用相对的讲后者】更为重要根据—197？7年电力系统高烟囱！设计：问题：讨论会议纪要从【已建成的高烟囱看烟！囱筒身中心垂—直偏差当《采用激？光，对中：找直后顶端施工偏】差值均小于》H/1000说明施！工偏差是《很，小的因此地基土【不均匀及相邻建筑】物的影响是》高烟：囱基础产生不均【。匀沉降(《即倾：斜)的重要因素 】 ： ？      —  确定高烟囱【基础的允许倾斜【值必须考虑》基础倾斜对》烟囱：筒身强度和地—基土附加压力的【影响 《 ：  ？      — 2)基础》倾，。斜产生的筒身二【阶弯：矩在烟囱《筒身总附加》弯矩中的比率 】   —  ：    《我国：烟囱设计规》。范中的烟囱筒—身由风荷载、基础】倾斜和？日照所产生》的自重附加弯矩公式！为 《 《 》式中  ！    G由筒【身顶部算起》h/3处的烟—囱每米高的折—算自重(kN—)；  ！  ： h计算截面至筒顶！高度(m)； ！ ？ ，   H筒身总高度！(，m)； 【  ？ ，  1/ρw筒【身代：表截面处《由风荷载及附加【弯矩产生《的曲：率； 《     α！hz混凝土》总变形系数》； 【    《△t筒身日照温差可！按2：0℃采用； ！ ：。 ，   ？m，θ基础倾斜》值； 【     γ0由筒！身顶部算起0.6】H处的筒《壁平：均半径(《m) 】   ？。 从上式可》看，出当筒身曲率1/ρ！w较小？时，附，加弯矩中基础倾斜部！分才起较大作用【为了研究基》础倾斜在《筒，身附加弯矩中—的，。比率：有必要分析风、【。日照、地基倾斜【对上式的《影响在mθ为定值时！由基础倾斜引起的附！加弯矩与总附加弯矩！的比值为《 ： —。 ？     》显然：基，倾附加弯矩所占比】率在强度阶》段与使用阶段—是不同的《。后者较前者》大些 》    —。 现以高度为18】0m：、顶：部内径为6m—、风荷载为50k】gf/m2的烟囱为！例   ！  在标高2—5m处求得的各项弯！矩值为 —     【总风：弯炬 Mw＝—1390《8.5t《－，m 》     总【附加弯矩 Mf【＝4394.3【t，－m 】    《其中风荷附》加 M？fw＝318—0.4 》。   —        日！照附加 Mr—＝，395.《5 【      —    地倾—附加 Mfj—＝81？8.4(m》θ＝：0.003)— 《  ？   可见当基础倾！斜0.0《03时由基础倾斜】引，起，的，附加：弯矩仅占总》弯矩(Mw＋Mf】)值的4.6％【同样当基础倾斜0】.006时为10】。％综上所述可以认】为在一般情况下【筒身：达到：明显可见《的倾斜(0.00】4)时地基倾斜在高！烟囱附加弯矩计算中！。是次要的 》    】 但高烟囱在风、地！震、温度、烟气侵】蚀等诸多因素作【用下工作筒》身，又为：环形薄壁《。截面有关刚度、【应力计算《的因素复《。杂并考虑到》对邻接部《分免受损《害参考了国内外规】范、文献《后认为随《着烟囱高度的增【加适当地《递减烟囱基》础允许倾斜值是合适！的因此在修订—TJ 7-74地】基基础设计规范表2！1，时对：高度h＞100【m高耸构筑物基础】的允许倾《斜值可采《用我国烟囱设计规】范的有关数据 ！。 ， ：    《(二)高层建筑【部分 ？  —   ？这部分主要参考高】层，建筑箱形与》筏形基？础技术规范J—GJ 6有关规【定及编制说明中【。有关资料定出允许变！形值 》  《  ： ，1  ？。我国：箱基规定横向整体】倾斜的计算》值α在非地震区宜符！合α≤b/(100！H)式中b为箱【形基：础宽：度；H为建筑物高度！在箱基编制说—明，中提到在地》震区α？值，宜用b/《(150H)—。～，。b/(200H【) 【。    2》  对？刚性的高《层房屋的允》许倾斜值主要取【决于人类感觉的敏】感程度倾斜值达到明！显可见的程度大致为！1/250结—构损坏则大致在【倾斜值达到1—/，。150时开》始， 《 5.3.5【  该条指出— 》     1  压！缩模量的取值—考虑到地基变形【的非线性性》质一：律采用固《定压力段下的Es值！必然会引起》沉降计算的误差因】此采用实《际，。压力下的E》s值：即 ： ？ ：Es＝(《1＋e？0)/α ！ 式中e《0土：。自重压力下的孔隙比！； ？     】α，。从土自重压力至土的！自重压力《与附加压力之—和压力段《的压缩系《数，   】  2？  地基压缩层【范围内压缩模量【Es：。的加权平均值提【出按分？。层变形进行》Es的加权》平均方法 【。 设 ！ 则 】式，中   ！  Es压缩层内加！权平均？的Es值(M—P，a)； —   》  Esi压缩【层，内第i？层土的？Es值(MPa)；！ —    《Ai压缩层内第i】层土的附加应—力面积（m2—) 《  《   显然应用上】式进行计算》能够充分《体现：各分：层土：。的E：s值在整个》沉降计算《中的作用使在—沉降计算中Es【完全：等，效于分层的Es【 》     3—。  根据对132】栋建筑物的资料进行！沉，降计算并与资料值】。进行对比得出—沉降计算经验系教】ψs与平均Es【之间的关系在编制】规范表5.3—.5时考虑了—在实际工作中有【时设计压力小于地】基，承载力的情况—将基底压《。力小于0.》75ƒa《k时另列一栏—。在表5.《。3.5的《。数值：方面采用了》一个平均压缩—模，量值可对应给出【一个ψs值并允许】采用内插方法避免了！采，用压缩模量》区间取一个ψs【值在区间《分界：处因ψs取值不同而！引起的误差》 5.】3.7？  对于存》在相邻？影响情况《下的地基变形—计算深度这次修订】时仍以相对变—形作为控制》标，准(以下简称为【变，形，。比法) ！。    《在TJ 7-74规！范之前我国一直【沿用前苏联HИ【Tу 127-【5，5规：范以地基附加—应，力对自重应力之比】为0.2或0—.1作为控》制计：算深度？的标：准，。。(以下简称应—力比法？)该法沿用》。成习并有相当—经验但它没有考【虑到：土层的构造与—性质过于强调荷载对！压缩层深度》的影响？而对基础大》小这一更为重要【的因素重视不足自】T，J 7-7》4规范？试行以来采》用变形比法》的规：定纠正了上述的【毛病取得了不—少，经验但也存在一些】问题：有的文献指》出变形比法规定向上！取计：算层厚？为，1m的计算变形值对！于不同的基》础，。宽度其计《算精度不等从—与实测资料》的对比分《析中：可以看出用变形比法！计算独立基》础，、，条形基础时其值【偏大但？对于b＝1》0，m～50m的大基】础其值却《与实测值相近—。为使变形比法—在计算小基础—时其计算zn值也】不至：过于偏大经过多次统！计，反复试算提出—采用0.3(1【。＋lnb)m代替】。向上：取计算层厚为1【m的规定取得—较为满意的结果【(以下简《称为修正变形—比法)第《5.3.《。7条中的表5.3.！7就：是根据0.》3(1＋ln—b)m的关系—以更粗的分》格给出的《向上计算层》厚△z值 【 5《.，3.8  本条【列入了当无相邻【荷，载影：响时确定基础中点】的变形？计算深度简化公【式(5.3》.8)该公》式系根据具有分层】深标的19个—载，荷，试验(面积》0.5m2～13】.5m？。2)和31》。个工程实《测资料？。统计分析而得—。分析结果《表，明，对于一定的基—础宽度？地基压缩层的深【度，不一定随着荷载(p！)的增加而》增加对于基础形【状(：如矩形基础》、圆形基础》)与地基《土类别(如软土、】非，软土)对压缩层深】度的影响亦无显著的！规律而基础大小和压！缩层：深度：。之间却有《明，显的有规律性的关】系， ？     图1！0为以实测压—缩层深度zs与基础！宽度b之比为纵【坐标而以b为横【。坐，标的实测点和回【归线图实线方程【z，s，/，b＝2.0－0【.4lnb为根【据实测点求得—的结果为使》曲线具？有更：高的：保证率方程式右【边引入随机项—taφ0S取置【信度1－α＝95％！时该随机项偏—于安全地《。取0.？5故公式变为 】 ？ zs＝b(2【.5－0.4lnb！) 【 ： ？ ，图10？ zs/b-—b实测点和回归线 ！ 》·图形基《础；＋形《基础；×矩形—。基础  ！   图10—的实线之上有两【条，虚线上层《虚线为α＝0—.05具《。有置信度为95％的！方程即式(》5.3？.8)下层虚—线为：α＝0.2具—有置信？度为：80％的方程—为安全起见只推【荐前者？ 《。 ：   ？ 此外从图10中】可以看到《绝大多数实》测点分？布在zs/b＝2的！线以下即《使最高的个别点【也只位于zs/【b＝2？。.2之处国内—。。外一些资料亦—认为压缩层深度以取！2b或稍高一点为宜！ ，    】 在计算深度—。范，围内存在基岩或存在！相对硬层时按—第5.3.5条的】原则计算地基—变形：时由于下卧硬层【存在地基应力分布】明显不同于Bo【u，s，。sinesq应【力分：布为了减少计算工作！量此次条文修订【增加对于计算深度】范围：内存在基《岩和相对硬层—时，的简化计算原则 】。  —   在计算—深度范围内存—在基岩？或存在相对》硬层时地基土层【中最大压应力的【分，布可采用K》.E.？叶，戈，罗夫带式基础下的结！果(表10)对【于矩形基础长短【边边长之比大—于或等于2时可【参考该结果 【 表10 】 带式基础下非压缩！性，地基上面土层中的】最大压应力》系数 ？ 【 注表中【h为：。非压缩性地基上面土！层的厚？。度b为带式荷载的半！宽z为？纵坐标 】。 5：。.3.10  应该！指，出，高层建筑由于基础埋！。置较深地基回—弹再压缩变形—往往在总沉》。降中占重要地位甚至！某些高层建筑设置3！层，～4层(甚至—更多层)地下室【时总荷载有可能等于！或小：于该深度土的自重】压力这时高层建筑】地基沉降变形将【。由地基？回弹变形决》定公式(5.3.】10)中《Eci应按现行【国家：标，准土：工试：验方法标准GB/】。T 50123【进行试验《确定计算时》应按回弹曲线上【相应的压力》段计算沉降计算【经验系数ψc应按地！区，经，验采用 ！    地基回【弹变形计算算—例 【  ：  某工程采用箱】形基：础基础平面》尺，寸64.8m—×12.8》。m基：础埋：深5.7m基础【底面以？下各土？层分别在自重—压力：下做回弹试验测得】回弹模量《见表1？1 ？ ： 表11  土的！回，弹模量 【。。 ？ 》    基底附加】应力108kN【/m2计算》基，础中点最大》回弹量 ！。 ，   回弹计算结】果见表12 ！ 表12》 ， 回弹量计算—表 ：。 》 ， 】 图《11：。  回弹计算示【意 ： 1③【粉土；2④》粉质黏土《；3⑤？卵石 】 ， ， ， 从计算过》程及土的回弹试验】曲，线特征可知地基【土回：弹的初期回弹—模，量，很大回弹《量较：小所以地《基土的？回弹变形土层计算】深度是有限的 ！ ： 5.3.11【。  根据土的固结】回弹再压缩试—验或平板载荷—试验：卸荷再加荷》。试验结果《。地基土回《弹再压缩曲线在再】压缩比率与》。再加荷比关》系中：。可用两段线性关【系模拟这里再压【缩比率定义为 ！ ：    《 1)土的》固结回弹再压缩【试验 】。r′＝(em—。。ax-e′i—)/(？emax《-emin) 【 ： 式中 【 ？     e′i再！加荷过程《中Pi级荷》载施加后再压缩变形！稳定时的土样孔隙比！； 【    emi【n回弹变形试—验中最大预压荷载】或初始上覆荷载【下的孔隙比》；，   】  emax回弹变！形试验中《土样上覆荷》载，全部卸载后土样回弹！稳定时的孔隙比 ！ ：   《 ， 2)平板载荷【试验卸荷再》加荷试验 》 》。r′＝△src【i/sc —。 ， ？式中 ？ ， ：     — △：srci载荷试验】。中再加荷过》程中经第i级加【荷土体再压缩变形稳！定后产生的再压缩】变，形量； 《 》 ，。  ： sc载荷试验中】卸荷阶？段产生的回弹变形】量 ： 》    再加荷比定！义为 】    1)—土的固结回弹再压缩！试验 《 《R′＝Pi/—Pmax ！ 式中 ！    Pmax】最大预压荷载—或，初始上覆荷载； 】  —   Pi卸—荷回弹完成后再【加荷：过程：中经过第i级加荷后！作用于土《样上的竖向》上覆荷载《 ：   — ，。 2)平《。板载荷试验》卸荷再加荷试验 】 R′【＝Pi？/，P0 【 式：中 《     P0！卸荷对？应的最大《压力； 》     】Pi再加荷过程【。。中经第i级》加荷：对应的压力 【  》   ？典型试验《曲线关系见》。图工程设计中可按】图12所示的试验】结果按两段线性关系！确定r′《0和R′0》。  【   ？。中国建筑科学—研究院？。。滕延京？。。、李建民《等在：室内压缩回弹试验】、原位载荷试验、大！比尺模型试验基础】上对回？弹变形随卸》荷发展规律以及【再压缩变《形，。随加荷发展规律进】行了：较为深入的研究 】 — ， ？ 图12  再【压缩比率《与再加？荷比关系 】     图【13、图14的试】验结果表明土样卸】荷回弹过程中—。当卸荷比R》＜0：.4时？已完成的回弹变形不！。到总：回，弹变形量的10【％，；，当卸荷比增》大至0.8时—已，完成的回弹》变形：仅约：占总回弹变形量的4！0％；而《。当卸荷比介于0.】8，～，1.0之间时发生的！回弹：量约占总回弹变【形量的？60％ 】     图1【3、：图15的试验—结果表？。明土样？再压缩过程中当再】加荷量为卸荷量【的2：0％时？土样再压《缩，变形量已接近回弹】变形量的40％【～60％；》当再加荷量为卸【荷量40％》时土样再压》缩变形量为回弹【变形量的7》0％左右；当再加】。荷量为卸荷》量的60％时土样】产生的再《压缩变形量接近【回弹变形量的9【0％  ！   回《弹变形？计，算可：按回弹变形的—三个阶？段分别？计算小于临》界卸荷比《时其变形很小可按】线性模量关》系计算？；临：界卸荷比至极限【。卸荷比段可按lo】g曲线分《布的：模量：计，算 》  ？   ？工程应用时回—。弹变形计算的深度】可取至土层的临界卸！荷比深度；再压【缩变形计算时—初始荷载产生的变】形不会产生结构内】力应：在总压缩量中—扣除 ！ ： 注图中虚线】为土：样的：卸荷比-回》弹比率关《系曲线？。实线：为土样的再加荷【。比-再压《缩比：率，。关系曲线以下—各图相？同 ： 》图13  》土样卸？荷，。比-回弹《比率：、再加荷比-再压】缩比率？关系曲线(粉—质黏土) 】 — 图14  土样！回弹：变形发展规律曲【线 ？ 《 ， 图—15：  载荷试验再【压缩曲线规律 【    】 工程计《。算的步骤和方—法如下 —   》  1  》进行地基土的固结】回弹再压缩试验【得到需要进行回弹再！压缩计算土》层的计算参数—每层土试验土—。样的数量不》得，少于6个按岩土工】程勘察规范GB【。 50021—的，要求统计分析—确，定计算参数 —   【  2  按本【规范第5.3.【10条的规定进行】地基土回弹变—形量计算 ！。。    《 3  绘制再压】缩比率与再加—荷比关系曲线确定】。r′0和《R′0 【     —4 ： 按本条计》算方法计算回弹再压！缩变形量 ！ ，   ？ 5  如果—工程在需计算—回弹再压缩变形量】的土层？进行：过平板载荷试验并有！卸荷：。再加荷试验数—据，同样可？按上述方《法计算回弹再压缩】变形量 ！    6  进】行回弹再压缩—变形：量计算地基内的【应力分布可采用各向！同性均质《线，性变形体理论计算】若再压缩《变形计算的最—。终压力小《于卸载压力r′R′！＝1.？0可取？r′R′＝》a,a为工程再【压缩：变形计算《的最大压《力，。。对应：的再加荷比a—。≤1.0 】   《 ， 工程算《例 》     —1  模型》试验 】    模型试【验在中国建筑—科学：研，。究院地基基础研【究所：试验室内进行采【用，刚，性变：形深标对基坑开挖】过程中基底及以下不！同深度处土体回弹】变形进行观测—。最终取得《。良好结果 ！    《 变形深标点布置】图16其中A轴上】5个深标点》所测深度为基底处其！余，各点所测为基底下】不同深度处土—体回弹变形 — —。。 《 图16  模型】试，验刚性变形深—标点平面布置图【 ？   》  ：由图17可知3【号，深标点？最终测得回弹变形量！为4.54mm以3！。号深标点为例对基】地，处土体再压缩变形量！进行计算 【 ，        ！ 1)确定》计算参数 — ，       ！  根据土工试验由！再，加荷比？。、，再，压缩比率进》。行，。分析得到模型试验】中基底处土体再压缩！变形规律见图18】 ：      ！   2)计算【所得该深标点处回】弹变形最终量为5】.1：4m：m 》       】  3)确》定r′0和R′0 ！ ： — 图17—  3号刚性变形】深标点变形》。时程曲线 》   【      —模，型试验中基底—处最终卸荷压—力为72.45kP！a土工试验》。结果得到再加—荷比-再压缩—比率：关系曲线根据土【体再压缩变形两阶】段，线性关系切线①与切！线②：的交点即为两—者关系曲线的转折】点得到r《′，0＝0.42R【′0＝0《.25见图19 ！ 《。 》 图18《 土工试验所得【基底处土《体再压缩《变形规律  —   图1》9， 模型试验》。中基：底处土体再压—缩变形规律 — ？      【   ？4)再压缩变形【量计算 —    —  ： ，  根据模型—试验过程基坑开【挖完成？后3号深《标点处最终卸荷量为！。7，2.45kPa根据！其回填过程中各【时间点？再加荷情况由下【表可知因最终—加荷完成时最—。终再加荷比》为0.8293【此时对应的》再，压缩比率约为1.1！故再压缩变形计【算中其再压缩—变形增？。大系数取为r—′R′＝0.—。8293＝》1.1采用规—范公式(5.3【.11)对其进行再！压缩变形计算计【算过程？见表：13  ！       回】填完成时基底—处土体最《。终再压缩变》形为4.86—mm 《 ：      【   根据模型【实测结果试》验结束后又经过一个！月变形测试得到3号！刚性：变，形深标点最》终，再压缩变形》量为4.98—mm 》 表《13 ？ 再压缩变形—沉降计算表 【 【      】   需《要说明的《是，在上述计算过程中】已同时进行》了土体？再压缩变《形增大系数的—修正：r′R′＝0.82！93＝？1.1系《数的取值即》根据：工程：最终再加《荷情况而确定— ：。   —。  ：2  上海》华，盛路高层住宅 】 ：     —在20世纪70【年代针对《高层建筑地》基基础回弹问题我国！曾在北京、上海【等地：进行过系统的—实，测研究及计算方法分！。析取得了较为可贵的！实测：资料：其中197》6年建？。设的：上海：华盛路高层住—宅楼工程就是其中之！一在此？根据：。当年的研究资—料采用上《述再压缩变形—计，算方法对其进行【验，证性计算 ！     根据上海！华盛路高层住宅箱形！基础：测试研究报告—该工程概况与实【测情：况如下 【     本工程！系由南楼(》13：层)和北楼(12层！。)两：单元组？成的住宅建筑南【。北楼上部女儿墙的】。标高分别为＋3【9.：80：m和＋37.00m！本，工程采？用天然？地基两层《地下室？箱形基础底层室内】地坪标高为》。±，0.000m室外地！。。面，标高为－0.800！m基底标高为－6.！450m 》   【。  为？了对：本工程的地基—基础进行《。比较：全面的研究采用一些！测量手段对降水【曲线、地基回弹、基！础沉降？、压缩层厚度、基】。底反力等进行了测量！测试布置见图20在！G14和G1—。5轴中间埋设一个】分层标F2(基底标！高以下？50：cm)以观测井点降！水对地基变形的影】响和基坑《开挖引起的》地，基回弹；在邻近建筑！。物埋：设，沉降标以研究井【点，降水：和南北？楼对邻近建筑物【的影响基坑开挖前在！北楼埋设6个回弹标！以研：究基坑开挖引—起的地？。基回弹基坑》开挖过程中分—层标F2被碰坏有3！个回：弹，。标被抓土斗挖掉当北！。楼浇筑？混，。。凝土：垫层后在《G，14和G《15轴上分别埋设】两，个分层？。标F：1(基底标高—以下5.4》7，m)：、F3(基》底标高以下11【.2：m)以研究各土层的！变形和地基压缩【层的厚度 【 ： — 图2？0  上海华盛【路高：层住宅工程基坑回弹！点平：面位置？。。与测点成果图 ！     1】。976年5月8【。。日南北楼开始井点】降水5月19—日根据埋在》北，楼，基底：标高：以下50cm的分】层标F2测得由于】。降水引起的地基【下沉1.2cm翌日！北楼进行挖土—分层：标被抓土斗碰坏【5，月27日当挖—土到基？底时根据埋在北楼】基底标高《下约30cm的回】弹标H2和H4【的实测结果并考虑】降水预压下》沉的影响基坑—中部的地基回弹【为4：。.5：cm 【    《    《 ，1)确定《计算参数 ！     》    《根据工程勘》察报告土样9—953为基底处土体！取样固？结回弹试《验中其所受固结压力！为1：1，0k：Pa接近基底处【土体自重应力试验】成果：见图21 】 ：       【 在土样9953】固结回弹再压—缩试：验，所得再加荷比-【再压缩比率、卸荷比！-回弹比《率关系？曲线上采用相同方法！得到：再加荷比-在—。压缩比率关》系曲线？上的切线①与切线】② ： ： ， 【。 图21  —土样9953固结回！。弹试验？成果再压缩变形【分析 —   《    《。  2)《计算所得该深标【点处回弹《变形最终量》为49.76m【m —    《  ：   3)确定确】定r′0和R′【0 《。 ？        根！据，图22土样995】3再压缩变形分析曲！线切线①与切—线②的交点即为再】压缩变？形过程中两》阶段线性阶段—。。的，。转折点则由上图取r！′0＝0.6—4R′0＝0.3】2r′？R，′＝1.0》。＝1.？2 》   《  ：    《4)再压缩变形【量计算 【  ？       根据！研究资料《结合施？工进度？预估再加荷过程中几！个工况？条件下建筑物沉降量！见表14如表中19！76年1《0月13日时当前】工况下基底所受压力！为113k》。Pa本工程》中基坑开挖在基【底处卸荷量为—106？kPa？则可认为至此时【为止对基底下—土体来说是其再压】缩变形过《程因沉降《观测是从基础—底板完成后开始的】故此表格中的实测沉！。降量偏小《 —      —  根据《上述资料计算各工】。。况下基底处》土体：再压缩变形量见【表15 — ，     —。    由工程【资料可？知至工程实》测，结束时实际工程再加！。荷量为113k【Pa而由于基坑【开挖基底处土体【卸荷量为106k】P，。。a但鉴于《土工试验数》据原因再加荷比取1！.0进行计算 【 《。   ？     》 则：由上述建筑物沉【降表至1《9，76年1《0月13日观测到的！。建筑物累计》沉降量为54.9m！m —  ：。      — ，。同样根据本节所定义！载荷试验《再加荷比、再压缩】比率概念可依据载荷！试验：数据按上述步—骤进行再压缩变形】计算 】表14？  各施工进度下】。建筑物沉降》表 ！ ： 表15  再压！缩，变，形沉降？计算表 》 《 》 ，。5.3.《1，2  中国建筑【科学：研究院通过十余组】大，比尺模型试验和三】十余项工程测试得到！大底盘？高层建？筑地基反力》。、地基？变形的规律提—。出，该类建筑地基基础】设计方？法   ！。  大？底盘高层《建筑由于《。外挑裙？。楼和地下《。结构的存在使高【层，建筑地基基础—变形由刚性》、半刚性向柔性【转化基？础挠曲？度增加(见图22】)设计时《应加以控《。制 — 《 图22  大！底盘高层建筑—与，单体高层《建筑：的整体挠曲 — 》。(，框架结构2层—地，下结构) —。    【。 主楼外挑出—的地下结构可以【分担主楼的荷载降】低了整个基础范【围内的平均基—底压力使主楼外有】挑，出时：的平均沉降量减【小   ！  ：裙房扩散主楼荷载的！能力：是有：限的主楼荷载—的有效传《递范：围是：主楼外1跨～—2跨超过《3跨主楼荷载将【不能：通过裙房有效—。扩散(见《图23) ！ 图2！3  大底盘—高层建筑《与单体高《层建筑的基底反力 ！ (内【筒外框结构2—0层2？层，地下结构) 【  》  ：。 大底盘结》构基底中点反力【与单体高《层建筑基《底中点反《力大小接近刚度较大！的内筒使该部—分基础？沉降、反力趋于【均匀分布 》 ：     单体！高层建？筑的地？基承载？力在：基础刚度《。满足规范条件时【可按平？均基底压力验算【角柱、边柱构件设】计可按内力》计算值放大1.【2或：。1.1倍设》计；：大底盘地下结构的地！基，反力在高层内筒部位！与单体高层建筑内】筒部位地基反力接近！是平：。均基底压力的—0.7？倍～0.8倍且【高，层，部位的边缘反力【无单体高层建—筑，。的放：大现象可按》此地基反力》进行地？基承载？。力验算；角柱—、边柱构件设—计内力计算值无【需放大但外挑一跨的！框架：梁、柱内力较—不整：体连接的情况—要大：设计时应《予以加强《 ？ ？    增加—基础底板刚》度、楼？板厚度或地基刚度可！有，效减：少大底盘结构基【础的差异沉降试验证！明大底盘结构基【础底板出现弯曲裂缝！的基础挠曲度—在0.05％—～，0.1％之间—工程设计《时大面积《整体筏形基础—主楼的整体》挠，度不宜大于0.05！％主楼与相邻的裙楼！的差异沉《降不：。。大于其跨度0.1％！可保证基《础结构？安全 《