？。 5.3  变形计！算 《 5.3.！1  本条为强【制性条文地基变形计！算是地基设计中【的一个重要组成部分！当建筑物地基—产生过大的变形时】对于工业与民用建】筑来说？都，可能影响《正常的？生产或生活危及【人们的安全影响人】们的心理状》态  — 5.3.—3  一《般多层建筑物在施】工期间？完成的沉《降量：对于碎石或砂—土可认为其最终沉】降量已完成80％以！上对于其《他低：压缩：性，土可认为已完成【最终沉降量的50％！～80％《对于中压缩》性土可认为已—完成20《％，～50％《对于高？压缩：性土可认为已完【成5％～2》0％ 《 5.3.4！  本条为强制性条！文本条规定了地基】变形：的允：许值：。本规范从《编制1974年版开！始收集了大量建筑物！的沉：降观测资料》。加以整理分析—统，。计其变形特征值从】而确定各类》建筑物能《够允许的地》基变形限制经—历1989》年，。版和2002年【。版的修订《、补充？本条：规定的？地，。基变形允许值已【被证明是行之有效的！ ？    —。 对表5.3—.4：中高度在100m以！上高：耸结构物(主要【为高烟囱)基础【。的，。倾斜允许值和—高层建筑物基础【。倾斜允？许值分别《说明如下 【 ？    (一)高耸！构筑物部分(增【加H＞1《00m时的允许变】形值) 【    》 ，1  国内外规范】、文献中烟囱—高度：H＞100m—时的允许变形值【的有：关规定 【。  ？     》。 ， 1：)我国烟《囱设计？规范GBJ 51-！83(表8) 【。 表8  ！基础允许倾斜—值 《 — ？        】上述规定的基础允】许倾斜值《主要根据烟囱—筒身的附加弯矩不】致过：大  】       2】)前：苏，。联，地基规范C》HИП 2》.，02.？01-83(19】85：年)(表9》) ？ 《表9 ？ 地基？允许倾斜《值和沉降值 】 —      】   3)基—础分析与设计(【美)J.E.BO】WLES(197】7年) — ， ：   ？     烟囱、】水塔：的圆环基础》的允许倾斜值为0.！004 】     》    4)—结构的允许沉降【(美)M.I. E！SR：IG(？1973年) 【 《      —   高大的刚【。性建筑物《明显可见的倾斜为0！.00？4  】   2 》 确定高《。烟囱基础允许倾【斜，值的依？据，。 《  ？   ？    1)影响高！烟囱基？础倾：斜的：。因素 ？ ：   —      ①风】力； 】     》   ？②日：照； 》      】   ？。③地基土不均匀及相！邻建筑物的影响【； ？    【     ④由施】工误差？造成的烟囱筒身【基础的？偏心：  【       上】述诸因素《中风、？日照的最大》值仅为？短时间作用而—地基不均匀与施工】误差的？偏心则为《长期：作用相？对的讲后者更—为重要根据19【7，7年：电力系统《。。高，烟囱设计问题讨【论会：议纪：。要，从，已建成的高烟—囱看烟囱筒身中心垂！直偏差当采用—激，光对中找直后顶端施！工偏差值《均小于H/100】0说明施工偏差是】很小的因此》地基土不《均匀：及相邻建筑》物的：影响：是高烟囱基础产【生不均匀《沉，降(即？倾，斜)的重要因—素 ？。 ：    》    《 确定？高烟囱基础的允【许倾：斜值必须《考虑基础倾》斜对烟囱筒》身强度和《地基：土附加压《力的影响 —   —  ：  ：  2)基》础倾斜产生的筒【身二阶弯矩》在烟囱筒身总附加】弯矩：中的比率 —。     】    我国烟囱】设计规范中的烟【囱筒身由《风荷载？、，基础倾斜和日照所产！生的自重附加弯矩】公式为 《 【 式》中 【。     G—由筒身顶部算—起h/3处的烟【囱每米高的》折算自？。重(kN)； ！     【h计算？截面至筒顶高度【(m)； 》。 ，     】H筒身总高度(m】)； ？ ， 《    1/ρw】筒身代表截》面处由风荷》载及附加弯》矩产生的《曲率； ！    αhz混】。凝土总？变形系数； — 》    △t筒身】日照温差可按—2，0℃采用； ！ ，     m—θ基础倾斜值； ！。     γ！0由筒身《顶，部算起0.6H【处的：筒壁平均半》。径，(m)？ ， ：。  《  ： 从上？式可看出当筒身【曲，率1/ρw》较，小，时附加弯矩中基【础倾斜部分才起【较大作？用为了研究基—础倾斜？在，筒身附加弯》。矩中的比《率，。有必：要分析风、日照、地！基倾斜？对上：。式的影响在m—θ为定值时由基础】倾斜：引起的附加弯矩与总！附加弯？矩的比值为 】 》     】。显然基倾附》加，弯矩所占比》率在强？度阶段？与使用阶段是不【同的后者较》前者大些《   】  现？以，高，度为180》m、顶？。。。部内径为6m、【风荷：载，。为，5，0kgf/m2的烟！囱为：例， ？ ？  ：  在标高25【m处求得的各项弯】矩值：为 《   》  总风弯炬 【。Mw＝13908.！5t－m 【 ，  ？   总《附加弯矩 Mf【＝，4394.3t－m！。    ！。 其中风《荷，附加 Mfw＝3】180？。.4：  【。    《     日照附加！ Mr＝3》。95：.5 ？ ： ：。    《       地倾！附加 Mfj—＝818.4(mθ！＝0.003—。)， ？    — 可见当基础倾斜】0.003时由【基础：。倾斜：引起的附加弯矩仅占！总弯矩？。(Mw＋Mf)值的！4，.6％？同样当？基础倾斜0.00】6时为10％综上所！述可以认为在一【般情况下筒》身达到？明，显可见？的倾斜(0.—004)时地基倾】。斜，在高烟囱附》。加弯矩计《。算中：是，次要的 】 ，    但高烟【。囱在风、《地震、温《度、烟气侵蚀等诸多！因素作用下工作【筒身又为《环形薄壁截面有【关刚度、应力—计算的因素复—杂，并考虑？到，对邻接部分免受损】害参考了国内外【规范、文献后—认为随着烟囱高度的！增加适当地递减烟囱！基础允许《倾斜：值是合适的因此在】修订TJ 7-【74地基基础—设计规范表21【时对高度h＞10】0m高耸构》筑物基础的允许【倾斜值可采用我国烟！囱设计规范的有【关数据 】 ，    (二)高层！建，筑部分 ！    这》部分：主要参？考高层建筑》箱形与筏形基础【技术规范JGJ 】6有关规定及编制】说明中？有关资料定出允【许变形值 ！     1 【 我国箱基规—。定横向整体倾—斜的计？算值α在非地震区】宜，符合α？≤b/(100【H)式中b》为箱：。形基础？宽度；H为建筑【物高度在箱》基编制说《。明中提到《在地震区α值宜用b！/(150H)【～b/(2》00：H)： ： ？    《 2：  对刚《性，的高层房屋》的允许？倾斜值主《要取决于人类感觉的！敏感程度倾斜值【。达，到明显可见》。的程度大致为—1/250结构损坏！则大致在倾斜值【达到1/150【时开：始 — 5.3.5—  该条《指出 】    1 — 压缩模量的取值考！虑到地？基变形的非线性【性质一律《采用固定《压力段下的Es值必！然会引？起沉降计《算的误差《因此采用实际压力】下的E？s值即 】 Es＝(》1＋e0)/—α， ， ， 式中e0】土，自重压力下的—孔隙比； — ？     α从土自！。重压力至土的自重】。。压力与附加压力【。之和压力段》的压缩系数》   】  2  》地基压缩层范—围内压缩《模量Es的加权平】均值提出按分层变】形进行Es的加权平！。均方法 ！设 ？ 则》 式【中 【    Es—压缩层内加权平【均的Es《。值(MPa)—。； 》     Es】i压缩？层，内第i层土的Es值！(MPa)；— ？     【Ai压缩层》内第i层《土的附加应力面积（！m2) — ？    显然应用】上式：进行计算《能够充？分体现各分层土的】E，s值在？整个沉？降，计算中的作用使【在，沉降计？。算中Es完》全等：效于分？。层的Es —     3！ ， 根据对132栋建！。筑物的资料进行【沉降计算《并与资？料值进行对比得【出沉降计算经验系】教ψs与《。平均E？s之间的关系—。在编制规范表5【.3：.5时考虑了在实际！工作中有《时设：计压力小《于地基承载》力的情况将基底压】力小：于0.75ƒa【k时另？。列一：栏在表5.3.5】的数值方面采用了】。一，个平均压《缩模量值可》对应给出一个ψ【s值并允许采用内插！方法避免《了采用？压缩模量区间取【一个ψs值》在区间分界处因ψs！取值不同而引起的误！差， ？ 5.3.7】  ：对于存在相邻影【。。响情况下的地—基变形计算深度这】次修订时仍以—相对变形作为控【。制标准(以》。。下简称为变形比法】) ：   【  在TJ —7-：74规范之》前我国一直沿用前】苏联HИTу 1】27-？55规范以》地基附加应力对自】重应力之比为0.】2，或0：.1作为控制计算】深度：的标准(以下简称应！力比：法)该法沿》用成习并《有相当经验》但它没有《考虑到土《层的构造与》性质过于强调荷载对！压缩：层深：度的影响而对基础大！小这一？更为重？要的因？素重视不足自TJ ！7-74规范试【行以来采用变形比】法的规定纠》正，。了上述的毛病取得】了不少经验但也【存在一些《问题：有的文献《指出变形比》法规定向上取计【算层厚为1m的计算！变形：值对于不同的基础宽！度其计？算精度不等从与实测！资料的对《比分析中可以看出】用变形比法计算【。独立基础、条—形基础时其》值偏大但《对于b＝10m【～，50m的大基—础其值却与实测值相！近为使？变形比法在计算小基！础时其计《算zn值也不至过于！偏，大经过多次统计反】复，试算：提出采用0.3【(1＋lnb)【m代：。替向上取计》算，层厚：。为1m的规定取得较！为满意的结果(【以下简称为修—正变形比法)第【5.3？.7条中的表5.】3.7就是根据0.！3(1＋lnb)m！的关系以更》粗的分格给》出的向上计算层厚】△，z值 ？。 ？ 5.3.8 】 本：条列入了当无相【。邻荷载？影响时确定基础中点！的变形计算》深度简化公》。式，(5.3.8)【该公式系根据—具有：分层：深标的19个载【荷试：验(面积0.5m2！～13.《5m2)《和31个工》。程实测资料》统计分析而得分析结！果表明对于一—定的基础《宽度地基压缩层的深！度不一定随》着荷载？(p)的增》加而增加对于基础形！状(如矩形基础、圆！形基础)与地基土】类别(如软土—、非软土《)对压？缩层深度的影响亦】无显著的规律而基】。础大小和压缩层深度！之，间却有？明，显的有规律》性的关系 —  》 ，  图10为以【实测压缩层深度【zs与基础宽度b】之比为？纵坐标而以b为横坐！标的实测点和回【归线图实线方程zs！/b＝2.》0－：0.：4l：。nb为根据实—测点求？得的结果《为使：曲线具有更高的保证！。率，方程式右边引入随】。机项taφ0S【取置信度1－α＝】95％时该随机项】偏于安全《地取0.5故公式变！为 》 z？s＝：b(2.5－0.】。4ln？b，) ？ ， 【 图10》 z：。s/：b-b实测点和回】归，线 ：。 》·图形基础；＋【形基础；《×矩形基础》 — ，  ： 图10《的实线之《上有两条虚线上【层，。虚线为α＝0.05！具有置信度为95％！的方程即式(5.3！。.8：)下层虚线为—α＝：0.2？具有：置信度为80％的方！程为安全起见只推荐！前者： ：    【 此外从图1—0中可以看到—。绝大多数实测点分布！在zs/b＝2的线！以下即使最高的个别！点也只位于》zs/b＝2.【2之：处国内外一些—资料亦认为》压缩层深度以取2b！或稍高一点为—宜， —    在》计算深度范围内存】在基岩？或存：。在相对硬层时按第】5.3.5》条的原？则计算地基变形时由！。于下：卧硬层存在地基应】力分布明显不同于】Boussin【esq应力》分布为了减少计算】工，作量：此次条文修订增加对！于计算深《度范围内存》在基岩？和相对硬层》时的简化计算原【则 ： 《 ，    在计—算深：度范围内存》在基：。岩，或存在相对硬—层时地基土层中【最，大压应力的》。分，布可采用K.E.】叶，戈罗夫？。带式基础下的结果】(表10)对于【。矩形基础长短—边边长之比大于或等！于2时可参考该【结果 】表10？  带式基础下【非压缩性地基上【面土层中的最—大，压，应力系？数 — 注表！中h为非压缩—性地基上面土—层的厚度b为带式】荷，载的半宽《z为纵坐标 【 ： 5.3.1【0，。  应该《指出：。高，。层建筑？由于：基础埋？置较深地基回—。弹，再压缩变形往往【在，总沉降中占重要地位！甚至某些《高，层建筑设置》3层：～4层(《甚至更多层》)地下室时》总荷载有可能等【于或小于该深度土的！。自重压力这》时，高层：建筑：地基沉降变》形，将由地基回》弹变形？决定公式《(5.3.10)中！Ec：i应按现行》国家标？准土工试验》方法标准GB—/T ？50123进行试验！确定计算时应按回】弹曲线上相应的【压力段计算》沉降计算经验系【数ψc应按地区经】验采用 》     】地基回弹变形计【算算例？ ：     某！工程：采用箱形基础—基础平面《尺寸64.8—m×1？2.8m基础埋深5！.7m基础底—面以下各土层分别在！。自重压力下做回弹试！验测得回弹模量【见表11 》 》表11  土的回】弹模量？ ： 【     基】底附加应力10【8kN/m2计算基！础中点最大回—弹，量 —     回弹【。计算结？果见：表12 【 表12 — 回弹？量计算表 》 ： 】 》。 图11  回】弹计算示《意 — 1：③粉土？；2④粉质黏土；3！⑤卵石 【  ？   从计算过程及！土，的，。回弹试验曲线特征可！知地基土回》弹的初？期，回弹模量很大回弹】量较小所以》地基：土的：回，。弹变形土层计算【深度是有限》的 5.！3.11  —根据土的固结回弹】再压：缩试验或平板—载荷试验《卸荷再加荷》试验结果地基—土回弹再压缩曲线在！再压缩比率与再【加荷比关《系中可用两段线【性，关系模拟这里—再压缩比《率定义为 ！     1)土的！固结回弹再压缩【试验 — r′＝(—emax-e′i】)/：(em？a，x-e？mi：n) — 式中 —  》   ？e′i再加荷过程中！Pi级荷载施加【后再压缩变形稳【。定时：的土样孔隙比—。； 《    — emi《n回弹变形》试验中最大》预，压，。荷载或初始》。上，覆，荷载下？的孔：隙比；？ ？ ，     —emax回弹—变形试？验中土样上覆—荷载全部卸载后土样！回弹稳定《时的孔隙比 】     2】)，平板载荷试》验卸荷再加荷试【验 —。。 r′？＝△srci/【sc 式！中 》 ，  ：。   ？ ，△，s，rci载荷试验【中，再加荷过《程中经第i》级加：。荷土体再压缩—变形稳定《后产生的再》压缩变？形量； 》 ？   ？  sc载》荷试：验中卸荷阶段—产生的回弹变形【量 《   》  再加《荷比定？义为 》     1)！土的固结回弹再压】缩试验？ ？ R′＝P【i/：P，m，ax： 》 ，式中 》 ， ：   ？ P：max最大预压荷】载或初始上》覆，荷载：； 《     【Pi卸荷回弹完【成后再加《荷过程中经》过第i级加荷后作用！于土样上的竖向上】覆荷载 — ：     2)平板！载荷试验卸》荷再加荷试验 【 R′【＝P：i/：P0 — ， 式中 】  ：   ？P0：卸荷对应《。。的，最大压力； 】 ？    Pi再加荷！过程：中经第i《级加荷对应》。的压：力，。 ：。     典！型试验曲线关系见】图工程设计中可【按图1？2所示的试》验结果按两段线性】关系确？。定r′0《和R′0 【     中国！。建筑科学研究院【。滕延京、李建民等在！室内：压缩回弹试验、原】。。位载荷试验、—大比尺模型试验【基础：上对回弹变形—随卸荷发展规—律以及再压缩变形随！加荷发？展规律进行了较为】深入的研《究 》 》 图12—  ：。再压缩比率》与再：。加荷比关系》。  【   图13—、图14的试验【。结果表明土样卸【。荷回弹过《程中当卸荷比R＜0！.4时已完》成的回？弹变形不到》总回弹变形量的【10％？；，。当卸荷比增》大至0？.8时已完成的【回，弹，变形仅约《占总：回弹变形量的40％！；而当卸荷比介于】0.8～《1.0之间时发生】的，回弹量约占总回【。弹，变形量的60％ 】     ！图13、图15【的试验结果表明【土样：再压缩过《程中当再加荷量为卸！荷量的20％时【土样再压《缩变形量已接—近，回弹变形量的40％！～60％；当再【加荷量为《卸荷量40％时土】样再压缩变形量【为，回弹变形量》的7：0％左右《；当：再加荷量为》卸荷量的60％时】土样产？生的再压缩变—形量接近回》弹变形量的9—0％ 】    回》弹变形计算可按回】弹变形的三个阶段分！别计算小于临界【卸荷比时其变形很小！可按线性《模量关系计》算；临界卸荷—。比至极限卸荷—比段可按log曲】线分布的模量—计算 —    》 工：程应用时回》弹变形计算的深度可！取至土层《的临界卸《荷比深度；》。再压缩变形计算【时初始荷载产生【的变形不会》产生结构内》力应在总压》缩量中扣除 】 ？ ， ？ ， 注图中虚线为【土样的卸荷比-【。回弹：比率关系曲线—实线为土样的—再加荷比《-再压缩比率关系曲！线以下？各图相同 ！ 图：13  土样卸【荷比-回弹》比率、再加荷比【-再压缩比率—关系曲线(粉质黏】土) — ？ ？ 图1《4， ， ，土样回弹变形发【展规律曲线 【 ， ？ ： 《图15  》载，荷试验再压》缩曲线规律 — 《。     工程计】算的步骤和》方法如？下 》     1 】 进行地基》土的固结《。回弹再压缩》试验得到需要进行】回弹再压缩计算土层！的计：算参数每层土试验】土样的数量不得少于！6个按岩土工程【勘察：规范GB 5002！1的要求统计分【析确定计算参数 ！     2！  按本规范—第5.3.1—0条：的规定进《行地基土回》弹变：形量：计算 》     3】  绘制再压缩【比率与再加荷比【。。关系曲线确定—r′0和R′0【 ： ：     4【  按本《条计算方法计算回】弹再压缩变形—量， —    5  如果！工程在需计算回【弹再压缩变形量的土！层进行过平》板载荷？试验并有卸荷—再加荷？试验：数据同样可按上【述方法计算回—弹再压缩《变形量 《 ： ：     6  进！。行回弹再压》缩变：形量计算地基内的】应，力分布可采用各【向，同性均质线性变形体！理，论，计，算若再压缩》变形计算的最终压力！小于：卸载压？。力r′？R′＝1.》0可取r′R′＝a！,a为？工程再压缩变—形计算的最大—压力对应的再加【荷比a≤1.0 ！     工！程算例 》  》   1  模型试！验 ？  》  ： 模型试验》在中国建筑科学研究！院地：基基础研究所试【验室内进行采用刚】性变形深标对—基坑开挖过程中【基底及以下不同深度！处土体回弹变形进】行观测最终取得良】好结果 】     变形【深标点？布，置，图16？。其中A？轴上5个深标—点，所测深度为基底处】其余：各点所测为基底下不！同深度？处土体回《弹变形 】 ？ 图16  ！模型试验刚》性，变，形深标点平》面布置图 》     ！由图17可知—3号深标点》最终测得回弹—变形量为《4.54《mm以3《号深标点为》例对基地处》。土体再压缩》变形量进行计算【   】   ？   1)确定【计算参数 】 ，     》    根据—土工试验由再加【荷比、再《压缩比？率进：行分析得到模型试验！中基底处土体再压缩！变形：。规律：见图18 】   《      2【)计算所得该—深标点？处，回弹变形《最终量为5》.14mm》  【     》  3)确定r′0！和R：′0 — ？ ， 《图17  3—号刚性变形深—标点变形《时程曲线 》 ， 《      —  模型试》验中基底处最终【卸，荷压力为72—.45？kPa土工试—验结果得到再加【荷比：-再压？缩，比率关系曲线根【据，土体再？压缩变形两阶段线】性关系？切线①与切线—②的交点即为两者关！系曲：线的：转折点得《到r′0＝0.42！R′0＝0.—25见图1》9 【 图18！。 土工试验》所得：基底处土体再—压缩变形规律—     图—19 模型试—验中基底处土体再压！。缩，变形规律 —。    【 ，    4)再压缩！。变形量？计算 》。       ！  ：根据模型试验过【程基坑开挖完—成后3？号深标点处最终卸荷！量为72《.45？kPa根据其回填】。过程中各时间—点再加荷情况由下】表可：知因最？终加荷完成时—最终：。再加荷比《为0.82》93此时对应的【再压缩比率》。约，为1.？1故再压缩变—形计算中其再压【缩变形增大系—数，。取为r？′R′？＝0.829—3，＝1.1采》用规范公式(5.】3.11)对其【进行：再压缩变形计算计】算过程见表13 ！    【  ：   ？回填完成时基底【处土体最终再压缩变！形为4？.86？mm ？  — ，      根据】模型实测结果试验】结束后又经过—一个月变形测试【得到3号刚性变形】深标点最终》再压缩变形量为4】。.98m《。m 》 表？13：  ：再压缩变形》沉降计算表 —。 【   —    《  需要说明的是】在上述计算过程中已！同，时进行了《土体再压缩变形增】大系数的《修，正r：′，R′＝0.8293！＝1：.1系？数的取值即根据工程！。最，终再加荷《情况而确定 【     2！  ：上海华盛路高层住宅！。  【   在20世纪】70年代针对高层】建筑地？基基础？回弹问题我国曾在北！。京、：上海等？地进行？过系统的实测—研究及计算方—法分：析取得？了较为可贵的实测】资料其中19—7，6年建设的上海华】盛路高？层住宅？楼工程就是》其中之一在此根据】当年的研究》资料采用上述再【压缩：变形计算《方法：对，其，进行验证性计算 ！。 《    根据上【海华盛路《。高，层住宅？箱，形基础测《试研究报告》该，。工程概况与实测情】况如下 》   —  本工程系—由南楼(13—层)和北楼(—12层？)两单元组成的【住宅建筑南北—。楼上部女儿墙的标】高分别为＋3—9.80《m和＋37.00】m本：工，程，采用天然地基两层地！下室箱形基础—底层室内地坪标高为！±，0.00《0m：室，外地面标高为－0.！800m基底标高】为－：6.450m 【 ？。   《  为了对本工程】的，地基基础进》。行比较全面的研究采！用，一些测量手》段对降水曲线、【地基回弹、基—础沉降、压缩层厚】度、基？底反：。力等进行了测—。量测试布置见图20！在G：14和G15轴中间！埋，设一个分层标F2(！基底标高《以下50cm)以】观测：井点降水对地基变形！的影响？和基：坑开挖引《起的地基回弹—；在邻近建筑物埋】设沉降？标以研究井》点降水？和南北楼对邻—近建筑物的影—。响基坑开挖》前在北楼埋设6个回！弹标以研究基坑【开挖引？。起的地基回》弹基：。。坑开挖过程中分【层，标F：2被碰坏《有3个回弹标被抓土！斗挖掉当北楼浇筑混！。凝土垫层后在G【14：。和G15轴上分别埋！设两个分层标F1(！基底标高以下5.】47m)、》F3(基底标—高以下11.—2m)以研究—各土层的变形和地基！压缩层的厚度 】 ： ： 图20！  上海华盛—路高层住《宅工程基坑回—弹点平面《位置与测点成果图 ！ 《     》1，976年《5月：8日南北楼开始井】点，降，水5：。月19日根据埋在北！楼基底标高以—下50cm的分层标！F2测？得由于降水引起【的，地基下沉1》.2cm翌日北【。楼进行挖土分—层标被？。抓土斗碰坏5—月27？日当挖土到基—底时根？据埋在北楼基底标】高下约30cm的】回弹标H2和H4】的实测结果》并考虑降水预压下】沉的影响基坑中部】的地基回《弹为4.5cm ！  》  ：。     1—)确定计算参—。数 —    《    《 根据工程勘—察报告土样9—95：3为基底处土体取样！固结回弹试验中其】所受固结《压力为110k【。Pa接近基底—处土体自重》应力试验成果见图】21 》  《       在土！样9953固结【回弹再压缩试验【所得再加荷比-再】。压缩比？率、卸？荷比-回弹比率【关，系，曲线：上采用相同方法得到！再加荷比-在压缩】比率关系曲》。线上的切线①与切线！。② ！。 图21  ！土样995》。3固结回弹试验【成果再？压缩变形《分析  ！    《。   2《)，计算：所得该深标点—处回弹变《。形最：终量为？49.76mm 】    】。   ？ ， 3)确定确定【r′0和《R′0 》。      ！   根据图22土！样9953再压缩】变形分析曲线—切，线①与切线②—的交点即为》再压缩变形过程【中两阶段线》性阶段的转折点则】由上图取r′0＝0！。.64R《′0＝0《。.32r′R′＝】1.：0＝1？。.2 】     》   4)》再压缩变形量计【算 ？    【。  ：   根据研究资料！结合施工进度预【估再加荷过程中几】个工况条件下建筑】物沉降量见》表1：4如表？中197《6年10月13日时！当前工况下基—底所受压《力为：113k《Pa本工程中基【坑开挖在基底处卸荷！量为106kPa】则可：认为：至此：时为止对《基底下？。土体来说《是其再压缩变形过】程因沉降《观测是从《基础底板完成—后开始的《故此表格《中的：实测沉降《量偏小 】。    《     根—。据上述资料计算【。各工况？下基底处土体再压】。缩变形量见表15 ！。 ，     】。    由》工，程资料可知至—工程实测结束时【实际工程再》。加荷量为《113kPa—而由于基坑开挖基】底处土体卸荷量为1！06：kPa但鉴于土工试！验数据？原，因再加荷比取—1.0进行计算 ！      ！   则由上述【建，筑物沉降表》至，。。1976年10月】。1，3日观测到的建筑】物累计沉《降量为5《4.9？mm  ！  ：。    《 同样根据本节所】定义载荷《试验再加荷比、再】压缩比率概念可【依据载荷试验—数据按上《述步骤进《行再压缩《变形计算 — 表14【  各施工进度下】建筑物沉降表 【 — ： ： ，。表15？。  ：再压缩变形沉降计】算表 》 ， 【 5.3.1—2  ？中，国建筑科学研究院通！过十：余组大比《尺模型试验和三十余！项工程测试得到大底！盘高层建筑地基反】力、地基变形的规律！提出：该，。类建：筑，地基基础设计方【法，  【   大《底盘高？。层建筑？由于外挑裙》楼和地下结构—的存：在使：高层建？筑地基基础变—形由：刚性、半刚性向柔】性转化基础》挠曲度？增加(？。见，图2：2)：设计时应《加以：控，制 【 图2】2  大底盘高层】建筑与单体高层【建筑的整体挠曲 ！。。 (框架【结，构2：层，地，下，结构) 】     主楼【外挑：出的地下结构可以】分担主楼的》荷载降低了整个【基础范围内的平均基！。底压力？使主楼外有挑—。出时的平《均沉降量减小 ！     裙】。。房扩散主楼荷载的】能力是有限》的主楼荷载的有【效传递范围》是主：楼外1跨～》2，跨超过3《跨主楼荷载将不【能通过裙房有—效扩：散(：见图23)》 《。 — 图？23：  大底盘》高层：建筑与单体高层建】筑的基底《反力 【 (内筒外框—结构：2，0层2层《地下：结构) 【  ？。 ，  大底盘结构基底！中点反力与单体【高层建？筑基底中点反力【大小接近《刚度较大的内—筒使该部分基础沉】降、：反力趋于均》匀分布 】。     单体高】层建筑的《地基承载力在基【础刚度满《足规范条件时可按】平均基底压力—验算角柱《。、边柱构件设—计可按？内力计算值放大1】.2：或1.1《倍设计；大底盘【。地下：结，构，的地基反力在高层内！筒部位与单体—高层建筑《内筒部位地基—。反力：接近是平均基底压】。力的：0.：7倍～0.8倍【且高层？部位：的边缘反力无单【。体高层？建筑的放大现象可按！此地：基反力进《行地基承载力—验算；角柱》、边柱构件》设计内？力计算？值无需？放大但外挑一跨【的，框架梁、《柱内力较不整体连接！的情况要大设计时应！予以加？强 ？    【 ，增加基础底》板，刚度、楼板厚—度，或地基？刚度可有《效减少大底盘—结构基础的差异沉】降试验？证，明大：底盘结？构，。基，。础底板出现弯曲裂】缝的基础挠曲度在】0.05％～0【.1％之《间工程设计》时大面？积整体？筏，形基础？主楼：的，整体挠？。度不宜？大于0.05％主楼！与相邻？的裙楼的差异—。沉，降不大于其跨度0.！1％可保证基础【结构安全 —