， 5.》3  变《形，。计，算 ！。。。5.3.《1  本条为强制性！条文地基《变形计算是》地，基设计中的》一个重要《组成部分《当建筑物地》基产生过《大的变形时》对于工业与民用【。。建筑来说都可能【影响正？常的生产或》生，活危及人们的—安全影响《人们的心理状态  ！。 《 ，5.3.3》  一般多层建【筑物在施工期—。间完成的沉降—量对于碎《石或砂土可认—为其最终沉降量已完！成80％《以上对于其他低压缩！性土可认为已完成最！终沉：降，量的50％～8【0％对于中压缩性土！可认为已完成20】％～50％对于高压！。缩性土可认》为已完成5％～20！％ ？ 《5.3.《4  ？本条为强《制性条文本条规【定了地基变形—的允许值本规范从】编制1？974年版开—。始收集？了大量建筑》物的沉？降观测资料加以整理！分析统计《其变形特征值从而】确定各类《建筑物能够允许的】。地基变形限制经历】1989年版—和2：0，0，2年版的修》订、：补充本条规定的地】基，变形允许值已被【证明是行《之有效的 ！    《 对表5《.3.4中高度【在，10：0m以？上高耸结构物—(主要为高烟囱)基！础的倾斜允许值和】高层建筑物基础【倾斜允许值》分别说明如下 】     (！一)高耸构》筑物部分(增—加H＞100m【时的允许变形值【) 》。    》 1：  国内《。外规范、文献中【烟，囱高度？H＞：100m时的允许】变形值的有》关规定 【     —    1》)我：国，烟囱设计规范GB】。J 51-8—3(表8) 】 ， 表8《  基础允许倾斜】值 ！ ：。 ，    《 ，    上》述规定的基础允许】倾斜值主《。要根据烟囱筒—身的附加弯矩不【致过大 】       【。  2？)前苏联地基规范C！HИП 2.02.！01-83(19】8，5年)(表9)【 《。。 表9  地基允！许倾斜值和沉—降值 】 —      —。  3)基础分析与！设计(？美)J.E.—BOWLES(【19：77：年)  ！      — 烟囱、水塔的【圆环：基础的允许倾—。。斜值为0.00【。4  】   ？    《4)结构的允许沉】降(美)M.—I. ESR—IG(1973年】) ？ ？。     》 ，。 ，  高大的刚性建】筑物明？显可见的倾斜为0】.0：04 ？。 ？。 ，    《 2  确定高【烟囱基础《允许倾？斜值：的依据 —  《       【1)影？响高：。。烟囱基？础倾斜的《因素  】         ！①风力；《 ，     ！  ：  ②日照；—  【。       ③地！基土不均《匀及相邻建筑物的影！响； 】        】④由施工误差造【成的烟囱筒身—基础的偏心 【   —      上【述，诸因素中风、日照的！。最大：值仅：为短时间作用—而地基不均匀—与施工误差的偏心则！为长期？作，用相对的讲后者更为！重要根据1977年！电，力系统高烟》囱设计问题讨论会议！。纪要：从已建成的高烟囱看！烟囱筒身中心垂直偏！差当采？用激光对中找直后】顶端施工偏》差值均小于H—/1000说明【施工偏差《是很小的因此地基】土不均？匀及相邻建筑物【的影响是高》烟囱基础产生不均匀！沉降(即倾斜—)的重要因》素 ？ ： ，    《     确定【高烟囱基础的允【许，倾斜值必《须考虑？基础倾？斜对：烟囱筒身强度—和，。地基土？附加压力《的影响 ！        】2)基础倾》斜产生的筒身二【阶弯矩在烟囱筒身】总附加？弯矩中的比率 ！   》   ？   ？我国烟囱设计规【范中的烟《囱筒身？由风荷载、基础倾斜！和日照？所产生的《自重附加《弯矩公式《为 》 式！中 ？ 《  ：   G《由筒身顶部算起【h/3处《。的烟囱每《米高的？。折算自重(k—N)； 《 》    h计算截】面至筒顶高度(m】)； 【   ？  H筒身总高度(！m)； —。 ：     1—。/ρw筒《身代表截面处由风荷！载及附加弯矩产【生，的曲率？。； 【 ，   αhz—混凝土总《变形系数《。； 《   》。。  △t《筒身：日照温差可》按，20℃？采用； — ？    mθ基础】倾斜值；《 ， 》。    γ》0由筒身顶部算【起0.6H》处的筒壁平均—半径(m) 【 《    从上式可】看出当筒身》曲率1/ρw较小时！附加：弯矩中基础倾—斜部分才《起较大作用》为了研究基础倾斜】在筒身附加弯矩中的！。比，率有必要分析风、】日照、？地基：倾斜：对上式的影响在m】θ为：定值时由基础倾【斜引起的附加弯【矩与总附《加弯矩的比值为【 【  —   显然基倾附加！弯矩所占比率在【强度：阶段与使《用阶段是不同—的后者较前》者大些 ！    现以高度】为180m、顶【部内径？。为6m、风荷载【为50kg》。f/：m2的烟囱为—。例 —    《 在标高25m【处求：得的各项弯矩—值为 》     【总风弯？炬 Mw＝139】08.5t－—m 《     【总附加弯矩 Mf＝！439？4.3t－m—。   】。  其中《风荷附？。加 Mfw＝31】80：.4  ！ ，    《    《日照：附加 Mr》＝395.5 【    】。 ，      —地倾附加 Mfj】＝8：。18.？4(：m，θ＝0.0》。03) 】     可见当基！础倾斜0《。.003时由基【。础倾斜？引起的附加弯—矩仅占总弯矩—(Mw＋Mf)值的！4.6％同样当【基础：。倾斜0.006【时，为10％综上所【述，可以：。认为在一般》情况下筒身达到明】显，可见的倾斜(0.】004)《时地基倾斜在—高烟囱？附加弯矩《计算中是《。次要的 》     】但高烟？囱在风、地震、温】。。度、烟？气侵蚀等诸》。多因素作用下—工作筒身《又为环形薄壁截面】有关刚度、应力计】。算的因素复杂并考】虑到对？邻接部分免受损害参！考了国内外》。。规范、？文，。。献后认为随着烟囱高！度，的增加适当地递【。。减烟囱基《础允许倾《斜值是合适》的因此在修订TJ ！7-74地》基，基，础设计规《范表2？。1时对高度h＞【100m高耸构筑】物基：。础的允许倾》斜值可采用我—国烟囱设计规—范的有关数据 ！。     (二！)，高层建筑部分 【   【  这部《分主要？参考高层建筑箱【形与筏？形基础技术规范【JG：J 6有关规定及】编制说明中有关资】料定：出允：许变形值《 》  ：   1  我国箱！基规定横向整体倾斜！的计算？值α在非地震区宜符！合α≤b/(1【00H)式中b为】箱形基础宽》度；H为建》筑物高？度在：。箱，基编制说明》中提到在《地震区？α，值宜用b/(—1，50H)～b/(】200H) 【   — ， 2  对刚—性的高层房屋的【允许倾斜值主要【取决于人《类，感觉的敏《感，程度倾斜《值达到明显》可见的程度大致【为1/2《50结？构损坏则大致在【倾斜值达到1—/150时开—始， ， ： ， ：。。5.3.5 — 该：条指：出  】   1 》 压缩模量的取【值考虑到地》。基变形的非》线性性质一律采用】固定压力段》下的Es值必然会】引起：沉降计算的》误，差因此？采用实际压力—。下的E？s值即 ！Es＝(1＋e【0)/？α — ，式中e0土自重【压力下的孔隙—比； 《 《。    α从—土自重压力》至土的自《。重压力与附加—压，力之和压《力，段的压？缩系数 ！   ？ 2  地基压缩】层范围内《压，缩模量Es的—加权平均值提出按】分层变形进行Es的！加权平均《。方法 设！ 则 】 》式，中  】。  ： Es？压缩层内加》。权，平均的Es值(M】Pa：)，。；   ！  ：。Esi压缩层内【第i层土的E—s值(M《Pa)； 【 ，  ？。。。   ？A，。i压缩？层内第i层土的附】加应：力面积（《m2) 《 ，。 《    显然—应用上式进行计算能！够充分？体现各分层土的【Es值在整个沉降】。计算：中，的，作用使在沉降计【算中E？s完：全等效？于分层的Es 【 ，    【 3  根据—对1：32栋建筑物—的资：料，进行沉降计算并【与资料值进行对比得！出沉降计算经验系教！ψ，s与平均E》s之间的关系在【编制规？范表5.3》.5时考虑了在实】际工作中有时—设计压力小于地基承！载力的情况将基底】压力小于0.75】ƒak？时另列一栏在表【5.：3.5的数值—方面采用了一个平】均，。压缩模量值可对应】给出一个ψs值并允！许采用？内插方法避免了采用！压缩模量区间取一个！ψs值在区间分【界处因ψs》取值不同而引—起的误差 》 5.【3.：7  对于》存在相邻影响情况】下的地？基变形计算深度这】次修订时仍以相对变！形作为控《制标准(以下—简称为？变形比？法)  ！   在TJ— 7：-，74规范《之前我？国一直沿《用前苏联《HИTу《 127《-55规范以地基附！加应力对《自重应力之》比，为0：.2或0.1作为】控制计算深度—。的标：准(以下简称应力】比法：)该法沿用成—习并有相当经验但它！没，有考虑？到土层？。的构造与性》质过于强《调荷载对压缩层【深度的影响而对基】。础大小这《一更为重要的因素】重，视，不足自TJ —7-：74规范《试行以来采》用变：形，比，。法的规定纠正了上】述的毛病取得了【。不少经验但也—。存在一些问题有的文！献指出？变形比？法规定？向上取计算》层，厚为：1m的计算变形【值，对于不同的基础【。宽度其？计算精度不等从与】实测资料的对比分析！中可以看出用变【形比法计算》独立基础、条形基】。础时其值偏大但【。。对于：b＝1？0m～50》m的大基础其—值却与实测》。值相近为使》变形比法在计算小基！础时：其计算zn值—也不至？过于偏？大经过多次》统计反复《试算提？出采用0《.3(1＋ln【b)m代替向上取计！算层厚为1m—的规定取得较为满】意的结果《(以下简称》为修正变形》比法)第《5.：3.7？条，中的表？5.3.《7就是根据0.3(！1＋lnb)m【的关系？以更粗的分》。格给出的向上计【算层厚△z值 ！ 5.3.8】  本条列入—了当无相邻荷载影响！。时确定基础中点【的变形计算深度【简化公式(5.3】。.8)该公式系【根据具有分层深标的！19个？载荷试验(》面积0？.，5，。。m2：～13.5》m2)和31—个工程实测资料统】。计分析而《得，分析结果表明对于一！定，的基础宽《度地基？压缩层的深度不一】。定随着荷载(p【)的增加《而增加对于基—础形状？(如矩形基础—。、圆形基础)与地基！土类别(如软—土，、非软土)对压【缩层深度的影响【亦无显著《的规律而基础—大小：。和压缩层深度—。之间却？有明显的有规律【性的关系 — ？   ？  图1《0，为，以实测压缩层深【度z：s与基础宽度b【。之比为纵坐》标而以？b为横坐《标，的实测点和回归【线，图实线方程zs/】b＝2.0－0.】。4lnb《为，根，据实测？。点求得的结果为使】曲线具有更高的保证！率方程？式右边引《入，随，机项t？a，φ，0S取置信》度1：－α＝95％时【该随机项《。偏于安全地》取0：.5故公式变为 】 zs【＝，b(2.5－—0.4ln》b) 《 ： ： 图10！。 ，zs/b-b实【测点和回归线 ！ ·图形基础】；＋形基础》；×矩形基》础   ！  ：图10的实》线之：上有两条虚线上【层虚线？。为α＝0.0—5具有置信度—为95？％，的方程即式(5.3！.8)下层虚线为α！＝0.2具有置信度！为80％的方程【为安全起见只推荐】前者：   】  此外从图—10中？可以看到绝大多数实！测点分布在z—s/b＝《2的线以《下即使最高的个【。别点也只《。。位于zs/》b，＝2：。.2之处国内外【一些资料亦认为【压，缩层深度《以取2？b或稍高《一点为宜《  【   在计》算深度范围内存在基！岩或：存在：相对硬？层时按？第5.3.5条的原！则计算？地基变？形时由于下》卧，硬，层存：在地基应力》分布：明显不同于Bou】s，sine《sq应力分布为【了减少计算工作量此！次条文修订增加对于！计算深度范》围，内，存在基岩和相对硬层！时的简化计算原则 ！ ， ：     —在计算？深度范围内存在基岩！或存在相《对硬：层时地基土层—中最大压《应力的分布可采【用K：.E：.叶戈罗《夫带式基础下的【结果(表《10)对于矩形【基础长短边边—。。。长之比大于或等【于2：时可参考《该结果？ ？ 表10  】带式基础下非压【缩性地基上》面土层中的最大【压应力系数 ！ 】。注表：中h为非《压，缩性地基上面土【层的厚度b为—。带式荷载的》半宽z为纵坐标【 5.3！.10  》应，该指出高层》建筑由于基》础埋置较深地基回】。弹再压缩变形往往在！总沉降中《占，重要地位甚至某些高！。层，建筑设置3层～4】层，(甚至更多层)地下！室时总荷载有可【能等于？或小于该深度土的自！。重压力这时高层【建筑地基沉降—变形将由地基回弹变！形决定公《式(5.3.10)！中E：ci应按现行国家标！。准土工试验》方法标准GB/【T， 50123—进行试验《确定：。计算：。时应按回弹曲线上相！应的压力段计算【沉降计算《经验系数ψc应【按地区经验采用【 ， 》。    地基回【弹变形计算算例 】 《   ？  ：某工程采用箱形基础！基础：。平面尺寸《。64：.8m×1》2.8m基础埋【深5.7m基—础底：面以下各土层分别在！。自重压力《下做回弹试验—。测得：回弹模量见表—11 】表11  土的【回弹模量 】  ！   基底附加应】力108k》N/m2《计算基？础中点最大回弹量 ！ 》    《回弹计？算，结果见表《12 》 表12 【 回弹？量计算表 】 ！ 图—11  回弹计算示！意 ： 1③【粉土；2④粉质【黏土；？3⑤：卵石 《  》   从计算过【程及土？的回弹试《验曲线特《征可知地基土回弹】的，初期回弹模量很大回！弹量较小所以—地基土的《回弹变？。形土层计算深—度是有限的》 ，。 5.【3，.11？  根据《土的固结回弹再压】缩试验或《平板载？。荷试验卸荷再加荷】试，验结果地基土—回弹再压缩曲—线在再压缩比—率与再加荷比关系中！可，用两段线性》关系模拟这里—。再压缩比率定义为 ！ 》    1)—。土的固结回弹再压缩！试验 》。 r《′＝(emax-】e′：。i)/(ema【x-：。emin) 【 ，。 式中》。   】  e′i再—加，荷过程？中P：i级荷载施加—后再压？缩变：形稳定时《的土样？孔隙比； — ？     em【in回弹《变形试验中》最大预压荷载—或初始上覆荷—载下的孔《隙比； 【 ，     ema】x回弹？变形试验《中土样上覆》荷，。。载全部卸载后土样】回弹稳定时》的孔隙比 】   《  2)平板载荷试！验卸荷再加》荷试验 》 r′＝△】srci《/sc 】 ，式中 《 ？     》 △s？rci载荷试—。验中：再加荷过程中经第】i级：加荷土？体再压缩变形—稳定后产《生，的再压缩变形量【； ？ 《 ，   s《c，载荷试验中卸—荷阶：段，产生的回弹变—形量 《   —  再加荷》比定义为 】     1【)土的固结回弹再】压缩：试验 —。 R′＝Pi/】Pmax《。 ？ 式中》 《     P【max？最大：预压：荷载或初始上覆【荷载； — ， ，     Pi【卸荷回弹完成后【再加荷过程中—。经过第？i级加荷《后作：用，于土样上的竖向上覆！荷载：  【。   2)平板【。载，荷试验卸荷》再加荷试验 ！。 R′＝Pi【/P0 》 式中—  【   P0卸—荷对应的最大压力；！   】  Pi再加荷【过程中经第i—级加荷对应的压力】 ？。  《   典型试验曲线！关系：见图工程《设计中可按图12】所，。示的试验结果按【两段线性关系确定r！′0：和R′0 】     —中国建筑科》学研究院滕延京、】李建民等在室—内压缩回《弹试验、原位载【荷试验、大比尺【模，型试验基础上对【回弹：变形随卸荷发展【规律以及再压缩变形！随加荷发展规—律进行了较》为深入的研究 ！。 — ： 图12  —再压缩比率与再【加荷比关《系  】   图13、图1！4的试验结果表【明土样卸荷回弹【过程中当卸荷比R】＜0：.，。4时已完《成，的，回弹变形《不到总回弹变形【量的10％；当卸荷！比，增大至0.8时已】完成的？回弹变？形仅约占总回弹变形！量的40％；而当卸！荷比介于0.—8～1.0之—间时发生的回弹【量约占总回弹—变形量的60％ ！   —  图13、图15！的试验结果表明土】样，再压缩过《程中当再加》荷量：为卸荷量《的20？％时土样再压缩变】形量已接近回—。弹变形量的40％】～60％；当—再加荷量为》卸荷量40》％，时土样？。再压缩变形量—为回弹变形》量的70％左右；】当再加荷量》为卸荷量的60【％，时土样？产生的再压缩变形量！接近回弹变形—量的90％ 】     回】弹，变，形，计算可按回弹变形】的，三个阶？段分别？计算小于临界卸荷】比时其变形很小可按！线性模量关系—计算；临界卸荷比】至极限卸荷比段可按！log？曲，线分布的模》量计算 】     》工程应用时回—弹变形？计算的深《度可取至《土层的？临界卸荷比深—。度；再压《缩变形计算时初始】荷载产？。。生，的变形不会产—生结构内力》应在总压缩量—中扣除 》 — 《注图中虚线为土样的！。卸荷比-回》弹，比，率关系？曲线实？线为土样《的再加荷比-再压】缩比率关系》曲线以下《各图相同《 ： ？ 图13  土样】卸荷：比-回？弹比率？、再加？荷比-再压缩比率】关系曲线(》。粉质黏？土) ？ ！ ：图14  土样回】弹变形发展规律曲】。线 ： ？ 】图15 《 ，载荷试验再压缩曲】线规律 《 ， ： ： ，   工程计算的步！骤，和，方法如下 】  ？   1  进行地！基土的固结回弹再】压缩试验得到—需要进？行回弹？再压：缩计：算土：层的计算参数每层】土试验土样的数量】不得少于6个按岩】土工程勘察规—范，GB： 50021的要求！统计分析确》定计算参《数 《    — ，2  按本规—范第5.3.10条！的，规定进行《地基土？回，。弹，变，形量计算 】  ？   3  绘制】再压缩比率》与再加荷比关系曲线！。确定r？′，0和R′0》 —    4  按本！。条计算方法》计算回弹再压—缩变：。形量 】    5  如果！。工程：在需计算回弹—再压缩变形》量的土层进行过【平板载荷试》验并有卸荷再加【荷试验数据同样【可按上述方法计算回！弹再压缩变形量【 ：     6！  ：进行：。。回弹再压缩变形量计！算地基内的》应力分布可采用各向！同，性均：质，线性变形体理—论计算？若再压缩变形计算】的最终压力小于【卸载压力r′—。。R′：＝1.0可取r′】R′＝a《,a为工《程，。再压缩变形计算的最！大压力对应》的再加？荷比a≤1.—0 ？    【 工：。程算例 》     1！  模型试》验 《     【。模型试验在》中国建筑科学研【究院地基基础研【。究所试验室内进【行采用刚性变形【深标对基坑开挖过】程中基底及以—下不：同深度处土体—回弹变形进行观测最！终取得良好结果 】  —   变形深—标点布置图16【其中A轴上5个深】标点所测深度为【基底处其余》。各，点，所测为基《底下不同深》度处土体回弹变形】 — ？ 图16  模！。。型试验？刚性变？形深标？点平面布置图 ！。   》  由图1》7，可知3？号深标点最终测【得回弹变《形量：为4.？54：mm以3号深—标点为例对基地【处土体再《压，缩变形量进行—计算 ？  — ，。   ？   1)确—定计算参数 】。 ，       】  根据《土工试验《由再加荷比、再压】缩比率进行分析【得到模型试》验中基底处土体再】压缩变？形规律见图》18  ！     》 ， 2：)计算所得该深【标点处回《弹变形最终量为【5.14m》m  】       3】)确：定r′0和R′0 ！ ， ， ， ： 图【17 ？ 3：号刚：。性变形？深标：点变形时《程曲线？ ：      ！   ？模型试验中基—底处最终《卸荷压力为72【.45？kPa？土，工试验结果》得到再加荷比—-再压缩比》。率关系曲线根据土体！再压缩变形两阶【段线：性关系切线①与切】线②的交点即为【。两者关系曲线的转】折点：得到r′0＝0【.4：2R：′0＝0.》。2，5见图19 —。 》 》 图1？8 土工试验—所得基底处土体再】压缩变形《规律  《   图《19 模型试验中基！底处土体《。再压缩变形规律 】 》。      —  4)再》压缩变形量计算【 —    《    《根据模型试验过程基！坑开：挖完成后3号—深标：点处最终卸荷—量，为72.4》5kPa根据其【。回，填过程中《各时间点再加—荷情况由下表可【知因：最终加荷完》。成时最？终再加荷比为0.8！2，93此时《对应：的再压缩比率约为】1.1故再压缩变】形计算？中其再压缩变形增大！系数取为r′R′＝！0.8293＝【1.1采用规范【公式(5.》3.11)对其【进行再压缩变形计】算计算？过程见表13 【 ， ， ？        回！填，完成时基底处土体最！终再压缩变形为【4.86mm ！     【   ？ 根据模型实测结】果试验结束后又经过！一个月变《形，测试：得到3号《刚性变形深标—点最：终再压缩变形量【为4.9《8mm ！表1：3，  再？压缩变？形沉：降计算表 【 ？   】 ，   ？  ：需，要说明的是在上述计！算过程中已》同，时进：行，了，。土体再？压缩变形增》大系数的修》正r′R《。′＝0？.8293》＝1.1系数的取】值即根据《工程最？终再加荷情况而确定！ 《。     2 】 上海华盛路高【层住宅 ！。。    在》20世纪70年代】针对：高层建？筑，地基基础回弹—问题我国曾在北京、！上海等地进》行过系统的实测研】究及计算方》法分析取得》。了较：为可贵的实》。测资料其中19【7，6年建设《的上海华盛路高【层住宅楼工程—就是：。其中之一在此—根据当年的研究资】料采用上述再压缩变！形计算方《法，对其进行验证性计算！ ： ： ，     根—据，上，海华盛路高》层住宅？箱形基础测试研究】报告该工程概况与实！测情况如《下  】   本工》程系由南楼》(13层《。)和：北楼(？1，2层)？两单元组《成的住？宅建筑南北楼上【部女儿？墙，的标高？分别为＋39.8】0m和＋3》7.：00m？本工程采《用天然地基两—层地下室《。箱形基？础底层室内》地坪标？高为±0.000m！室外地面标高为－0！。。.800m基底【标高为－6.450！m，    ！ 为了对本工程的】地，基基础进行比—较全面的研》究采用一些测—量手段对降水—曲线、地基》回弹、？基础沉降、压缩层】厚度、基《底反力等进行了测】量测试布置》见图20在G1【4和G1《5轴中间埋设一【个分层？标F2(基底标高以！下，50cm)》以观测井点》降水对地基变形【的影响和《基坑开挖《引起：的地基回弹；在邻】近建筑物埋设沉【降标以？研究井？。点降水？和南北楼对邻—近建筑？物的影响基坑—开挖前？在北楼？埋设：6，个回弹标以研究基坑！开挖引起的地—基回弹基坑开—挖过程中分层标F】2被：碰坏有3个回—弹标被抓土》斗挖掉当《。北楼浇筑混》凝土垫层《后在：G14和G15【。轴上分别埋设—两个分层《标F1(基》底标：高以下5《.47m)、—F3(？基底标高以下—11.2m)以研】究各土？层，的变：形和地基《压缩层的厚度 【 《 图2！0  上《海，华盛路高《层，住宅工程基坑回弹点！平面位置《与测点成果图 】   —  197》6年5月8日南【北楼开始井点降水】5月19日根据埋】在北楼基底标高以】下，50cm的分层标】F，2测得？由于降？。水引起的地基下沉1！。.，2cm翌日北楼进】行挖土分层标—被抓土斗碰坏5月】27日？当挖土到基底时【根据埋？在北楼基底标—高下约30cm的回！弹标：H2和H4的实【测结果并考虑降水预！。压，下沉的？影响基坑中部的【地基回弹为》。4，.5cm 》     ！    1)—确定计算参数—  【     》  根据工程勘察】报告土样995【3为基底《。处土体取样固结回弹！试，验中其所受固结【压力为1《10kPa接近基】底处土？体自：重应力试验成果见】图21？ —       【 在土样《9953固结回弹再！压缩试验所》得再加荷比》-，再压缩比率、卸荷比！-回弹比率关系【。曲线上采用》相同方法《得到再加荷比-在】压缩：比率关系曲线上的切！线①与切《线，② 《 ， 】图2：1  土《样9953固结回弹！试验成果再压缩变形！分析 —。 ，。    《 ，    2)计算】。所得该深标点处回弹！变形：最终量为《49.？。76mm ！ ， ，      — 3)确定确—。定r′0和R′【0  】     》 ， 根据图22土样】9953再压缩【。变形分析曲线切【线①与切线②的交】。点即为再压缩变形过！。程，中两阶段线性阶段】的转折点则》由上：图取r′0》＝0.6《。4R′0《＝0.32r—′R：′＝1.《0＝1.《2 》      【   4)再—压缩变？形量：计算：。 ：   —    《  ：。。根据研究资料结合施！工进：度预：估再加？荷过程中《几个工况条件下建筑！物沉降量见表14如！表中1976年10！月，13：日时当前工》况下基底所》受压力为11—3kPa本工—程中基坑开挖在【基底处卸荷》量，为106《kPa则可》认为至此《时，为止对基底》。下，土体来说是其再【压缩变形过》程因沉降观》。测是从基础底板【完成后？开始的故此表格【中的实测沉》降量偏小 》 ，   —  ：    根据上述】资，料，计算：各工况下《基底处土体》再压缩？变形量见表》1，5  】     》  由工程资—料可知？至工程实测结—束时实际工》程再加荷量为113！kPa而由于基【坑开挖基底处—土体卸荷量为106！kPa？但，鉴，于土工试验数—据原因再加荷比取】1.0？进行计算 ！ ，       【 则由上《述建筑物沉降表至1！。976年1》。0月13日》观测到的建筑物【累计沉降量为54.！9m：m ：     ！    同》样，根据本节所》。定义载荷试验再加荷！。比、再压缩比率概】念可依据载荷试【验，数据按上述步骤进】行再压缩变形计【算 表】14  各施工进度！下，建筑：。物沉降表 — 》 ： 表15  】再压缩变形》沉降计算《表 —。 ： 5.【。3.12  —中国建筑科学研究】院通过十余组大比尺！模型试验和》三十余项工程测【试得到大《底盘高层建筑—地基反力《、地：基变形的规律—提，出该类建筑地基【基础设计方法 】 《 ，   大底盘高层建！筑由于外挑裙楼和地！下结构的存在使【。高，层建筑？地基基础变形由【刚性、半《。刚性向柔《性转化基础挠曲度增！加(见？图22？)，设计时应加》以控制 《 】 ， 图22  大底！盘高：层建筑与单体高层建！筑，的整体？。挠曲 ？ ： (框架结【。构2层地《下结构) 》   【  主？楼外挑出《的地下结《构可以分《担主楼的荷载—降低了？整，个基础范围内—的平均基底压力【使主楼外有挑出时的！平均沉？降量减小 ！。     裙房扩】散，主楼：荷载的？能力是有限的—主，楼荷：载的有效传》递范围是主楼外1跨！～2：跨超：过3跨主楼荷载【将不能通过》裙房有效扩散(【见图23) — 】 图2》3  大底盘高【。层建筑与《单体高层建筑—的基底反力》 (内筒！外框结构20层2层！地下结构) —    】。 大底盘结构—基底中点反》力与：单体高？层建筑基底》中点：反力：大，小接：近刚度较大的内筒使！该部分？基础沉？降、：反力：趋于：均匀分布《 ， ，   — ， 单体高层建—筑的地基《承载力在基础刚【度，满，足规范？条件时可《按平均？基底：压力：验算角？柱、边柱构件—设计可按内力计算】值，放大1.2或—。1.1倍设计—；大底盘地下结构的！地基反力在高—层内筒部位》与单体？高层建筑内》筒部位地《基反力接近是平均基！底，压力的0《.7倍～0.8倍】且，高层部位《。的边缘反力无单体】高层建筑的放大【。现象可按此地基【反力进？行地：基承载力验算；【角，柱，、边：柱构件设计内力计】算值无需放大但外挑！一跨的框架梁、柱内！。力较不整体连—接的情况要大设【计时应予以》。加强 — ：    增加基础】底，板刚度、楼》板，厚度或地基刚度【可，有效减少大底盘结构！基础的差异沉降试】验证明大底盘结构基！础底板出现弯—曲裂缝的《基础挠？曲度在0.05％～！0，.1％？之间工程设》计时大面积整—。体筏形基础主楼【的整体？挠度：不宜大于0》.05％主楼与相】邻的裙？楼的差异沉降不【大于其？跨度0.1％—可保证基《础结：构安全 《 ，