： 5.3》  变？。形计算 》 《。 5.3.—1  本条为强【制性条文《地基变形计算—是地基设计中的一】个重要组《成部分？当建筑物《地基产生《过，大的变？形时对于《。工业与民用建筑来说！都可能影响正常【。的生产或生》活危及？人们的安《全影响人们的心理】。状态  【。 5.3.3【  一般多层—建筑物？在施工？期间：完成的沉降量—。对于：碎石或？砂土可认为其最【终沉降量已》。完成80％以上对于！其他低压缩》性，。土可认为已完成【最终沉降量》。的50？％，～，80％对于》中压缩性土可认为已！完成20％～50】％对于高压》缩性土可认》为已完成5％～【20％ 【 ， 5.3.》。4  本条为强制】性条文本条规—定了地基变形—的允许值本规范从编！制1974》年，。版开始收集了大量】建筑物？的沉降观测资料加以！。整理分析统计—其变形特《征值从而确定各类】建筑物能够允许【的地基变形》限制经历《19：89年版和2—00：2年版的修订、补充！本条规？定的地基变形允许值！已被证明是行—。之有效？的 《     【。对表5？.3.4《中高：度，在100m》以上：高耸结？构物(主要为高烟】囱，)基础的倾》斜允许值和高—层建筑物《基，。础倾：。斜允许值分别说明如！下 》     (一)！高耸构筑物部分【(增加H＞100m！时的允？许变形值《) 《 ？。    1》  国内外规范【、文献中烟囱高度H！＞100m时的允】许，变形值的有关—规定 ？   【。    《  1)我国烟囱】设计规范G》BJ 51-83】(表8) — 《表8  基础—允许：倾斜值 【。 【       【  上？述规定的基础—允许倾斜值》主，要根据烟囱筒身的】附加弯矩《不致过大 ！ ，        2！。)前苏联地基规【范CHИП 2.】02.01》-83(198【5年)(表》9) 表！9  ？地基允？。许，倾斜值和《沉降值 ！  【  ：    《 3)基础分—析与设？计(：美)J？。.E.BOWL【ES(1《977年) — ： ，。   《      —烟囱、？水，塔的圆？环基础的允许—。倾斜值为《0，.004 【 ？        4！)结构的允许沉降】(美)M.I.【 ESRIG(19！73年)《    ！     》高大的？刚性建？筑物明显可见的倾】斜为：0.004 【 ， ，     —2  确定高烟囱】基础允许倾斜值的依！据 ？ ： ，  ：     》  1)《影响高烟《囱基础倾斜的—因素  ！        】①风力； 【     【    ②日照； ！ ？ ，       【  ：③地基？土不均匀《及相邻建筑》。物的影？响； 《。     】    ④由施工】误差：造，成的烟囱筒身基础的！偏心：    ！     上—述诸因素中风、日】。照，的最大值仅为短时】间作用而地》基，不均匀与《施工误？差的：偏心则？为长期作《用，相对的讲后者更为】重要根据1》977？年电力系统》高，。烟囱设计问题讨论会！议纪要从已建成的】高烟：囱看：烟囱筒身中心垂直】。偏差当采用激光对】中，找直后？顶端施工偏差—值均：小于H？/1000说—明施工偏差是很【小的因此地基土不均！匀，及相邻建筑物的影响！是高烟囱基础产生】不均：匀沉降？(，即，倾斜)的重要因素】。 ？     【    确定高烟】囱基础？的允：许倾斜？值必须考虑》基础倾斜对烟—。囱筒身强度和地基土！附加：。压力的？影响 》 ，。。  ？       【2)基础倾斜产生】的，筒身二阶弯矩在烟囱！筒身总附加弯—矩中的比率 — ，   —      —我国烟囱设》计规：范中的烟囱筒身【由风荷载、基础倾】斜和日照所产生【。的自：重附加弯矩公式为 ！ ， ， 《 式中 ！。 ，    —  G？由筒身顶部算起【h/3处《的烟囱每米高的折】算自重(kN)【； ？   — ， h计？算截面至筒顶高度】(m)？；   ！  H筒身总高度(！m)； 《 ， ： ，     》1/ρw筒身代【。表截面处《由风：。荷载及附加》。。弯矩产生的曲—。率；  ！   αh》z混凝土《总变形系数； 【   【  △t筒》身日照温差》可按20℃采用；】 ， ？     mθ基！础倾：斜值； 】 ，    《。γ0由筒《。身顶部？算起0.《6H处的筒壁平均半！径(m) ！  ：   从《上式可？看，出，。当筒身曲率1/【ρw较小时附加弯矩！中基础倾斜部分【才起较大作用—为了研究基础倾【斜在筒身附加—弯，矩中的比率有必【要分析风《、日照、地基—倾斜：对上式？的影响在mθ为定】值时由？。基础倾斜引起的附】加弯矩与总附—加弯矩的《比，值为 ？ 】。 ，。     显【然基：倾，。附加弯？。矩所占比《率在强度阶段—与使用？阶段是不同》的，后者：较前者大些》 ：  》  ： 现以高度为180！m、顶部内径为【6m、风荷载—为50kgf/【m2的烟囱为例【    ！ 在标高25—m处求得的各—项弯矩值为 】 ？    总风弯【炬 Mw＝139】08.5t－m ！     】总附：加弯矩 Mf—＝4394.3t】－m 【     其中风荷！附加 Mf》w＝31《8，0.4 《 ？ ：      —。   ？ 日：照附加 Mr＝3】95：.5 ？     ！      地倾附！加 M？f，j＝81《8.4？(m：θ＝0.003【) 》    》 ，可见当基础倾斜0.！00：3时由基础》倾斜引起的附加【弯矩仅占《总弯：矩(Mw《＋Mf？)值的4.6％同】样当：。基础倾斜0.0【06时为10％【综上：所述：可以认为在》一，般情况下筒身达到明！显可见？的倾斜？。(，0.00《4)时地基倾斜在高！烟囱附加弯矩计算中！是次要的《 ， ， 《    《但高：烟囱在风、地震、温！度、烟气侵蚀等诸多！因素作用下工作筒身！又为环形薄》壁，截面有关刚度—、应力计算的因素】复杂并考虑到—。对邻接部分免受【损害参考《了国内外《。规范、文献后认为随！着烟：囱高度的增加—适当地递减烟囱基】础允：许倾斜值是合适的】。因此在修订TJ【 7：-，7，4地基基础设计规】范表21时对高【度h＞100—m高耸构筑物基【础的允许倾斜值可采！用，我国：烟囱设计规范的有】关数据 《。。    】 (二)高层建【筑部分 【。     这部】分主：要参考？高层建？筑箱形与筏形—基础技术规》范JGJ 6—有关规？定及编制说明中有关！资料定出允许变【形值 】   ？ 1  我国箱基规！定横向整体倾—斜的计？算值α在《非地震区宜符合【α≤b/(10【0H)式中b为箱】形基础宽度；—H为建？。筑，物高度在箱基—编制说明中提到在】地震区α《值宜用b/》。。(150H)～b】/(2？00H) 】。 ：    2  对刚！性的高层房屋的允】许倾斜值《主要取决于人类感】觉的敏感《程度倾斜值》达，到明显？可见的程度大—。致，为1/250结构】损坏则？大致：。在倾斜值达》到1/？。150时开始 ！。 5.3—.5  该条指出】 ，  —   1《 ， 压缩模量的取值考！虑到地基变形—的非线？性，性质一？律采用固定压力段下！的E：s值必然会引起【沉降计算的误差【因此采用实》。际压力下的Es值】即 ？ ： Es＝》(1＋e0)/α ！ 《。 式中e《。0，土自重？压力下的孔隙比； ！ 《    《 α从？土自重压力至土的自！重压力与附加压力之！和压力段的》。压缩系数 —    【 2  《地基：压缩层范围内—压缩模量《。Es的加《权平均值提出—按分：层变形进行》Es的加权》平均方法《 》 设 》 则《 式【中 —     》Es压缩层内—加权平均《的，Es：值(M？。Pa)； —   —  Esi压缩层内！第i层土的E—。s值(MPa)； ！ ： ，     —Ai压缩层内第i层！土的：附加应力《。面积（m2)—。    ！ 显然应用上式进行！计算能够《充分：体现各分层》土的Es值》在整个沉降计算中】的作用使《在沉降计算中Es】完全等效于分层的E！s —  ：   3《  根据对132栋！建筑物的资料—进行沉降《计算并与资》。料值：进行对比得出沉降计！算经验系教ψs与】平，均Es之间的关【系在编制规范—表5：.3：.5时考《虑了在实际工作【中有时设计》压力小？。于地基承载力—。的情况将《基底压力小于—0.75ƒ》ak时另列一—栏在表5.3.5的！数值方面采用了一】个平均压《缩模量值可对应【给，。出一个ψs值—并允许？采用内插方法避【免了采用压缩模量】区，。间取一个《ψs值在区间分【界处因？ψs取值不同而引】起的误差 — ： 5.3.7 】 ，对于存在相邻影【。响情：。况，下的地基变形计算深！度这次修订》时仍以相对变形作】为控制标准(以下简！称为：变形比法) ！ ： ，   在TJ 【7-74规》范之：前我国一直沿用【前苏：联HИTу —。。12：7-55《规范以？地基：附加应力对自重【应，力之比为0.—2或0.1作为【控制计算深度的标】准(以？下简：称应力比法)该法】沿用成？习并有相当经验但它！没有考虑到土层的构！造与性质过》于强调荷《载对压缩层深—度的：影响而对《基础大小这一更【为重要？的因素重《视不足自TJ 7-！74规范试行以来采！用变形比法的规定】纠正了上述的—毛，。。病取得了《不少经验但》也存在一些问题【。有的文献《指出变形比》法规定向上取计算】层厚为1m的计算】变形值？对于不同的基础【宽度其计算精度不等！从，与，实测资料的对比分】析中可以看出—用变形比《法计算独立基础、】条形基础时其值偏】大但对于b＝—10m～50m【的大基？础其值却与》实测值？相近为使变形—比法：在计算小基础时其】。计算zn《值也不？至过于偏大经过多次！统计反复《试算提出《采用0.3(1【＋lnb)m代【替向上取计算层厚】为1m的规定取【。得较：为满意的《结果(？以下简称为修—正变形比法》)第5？.3.7《条中的表《5.3.7就—是根：据0.3(》1＋：lnb)《。m的关系以更粗【的分格给出》的向上？计算层厚△z值【 5.】3，.，8  本条列入【了当无相邻荷—载影响时确》定基础？中点的变形》计算深度《简化公？式(5.3》.8)？该公式？系根据具有分层深标！的19个载荷试验(！面积0.《5m2～1》3.5m《2)：。和31个工程实【测资：料统计分析而得分析！结，果表明对于一—定的基础宽度—地基压缩《层的：深度不一定随着荷】载(p)的增加而】增加对于基础形【状(如矩形基础、圆！形基础)《。与地基土类别(如软！土、非软土》)对压缩层深度的影！响亦无显《著的规律而基础大】小和压缩层深度【之间：。却有明显的有规律】性，的关系 ！  ：  图10为以实测！压缩层深度》zs：。与基础宽度》b之比？为纵：坐标：而以b为横坐标的实！测点和回归线—图实：线方程zs/b＝2！.，0－0.4lnb为！根，据，实测点求得的—结果为使曲》线具有更高的—保证率方程》式右边引入随机项t！aφ：。0S取置《信度1－《。α＝95％时—该随机项《偏于安全地取0【.5故公式变为【 ？ zs＝b【(2：.5－？0.4lnb—) 】 图10 ！zs/b-b实测】点和回？归线 ？ ·图【形，。基础；？＋形：。基础；？×矩形基础 】    — ，图10的《实线之？上有两条虚》线上层？虚线为？α＝0.05—具有置信度》为95％的方程即】式(5.3》.8)下《层虚线为α＝—0.2具有置信【度为80％》的方：程为：安全起见只》推荐前者 【     此】外从图？10中？可以：看到绝大多数实【测点：分布：在zs/b＝2的】线以下即使最高的】个，别点也只位于—zs：/b＝2《.2之处国内外【一些资料亦认为压】缩层深度以取2b】或稍高一点为—宜 ：。 ：     在】计算深度范围内存在！。基岩：或，存在相？对硬层时按第5.】3.5条的原—则计算地基变形时由！于下卧硬层》存在地基应力分布】明，显不同于Bo—us：sine《sq应力《分布为？了减少计算工作量】此次条文修订增【。加对于？计算深度范》围内存在《基岩和相《对硬层时的简化计算！原则 》。     【在计算深度范围内】存在基岩或存在相】对硬层时地基土层中！最大压应力的分布可！采，用K.？E.叶戈罗夫带式】基础下的结果(表】10：)，对，于矩形？基础长短《边边长之比》大于或等于2时可参！考该结？果 ？ 表》10  带式—基础：下非：压缩性？地基上面土》层中的最大压应【力系数 》。 ！ 注表？中h为非压》缩性地基上》面土：层的厚度b》为带式？。荷载的半宽z为纵】。坐标 — 5.3.10】  应该指出高层建！筑由于？基础埋置《较深地基回》弹，再压：缩变形往往在总【沉降中？占重要地位甚—至某些高层建筑【设置3层～4—层，。(甚至更《多层)地下室时总荷！载有可能等于或小】于该深度《土的自重压》力这时？高，层建筑地《基，沉降变形《将由地基回》弹变形？决定公式(5.【3.10)中Ec】i应按现行》。国家标？准土工试验方法【标准GB/T 5】0123进行—试验确定计》算时应按回弹—曲线：上相应的压力段【计算沉降计算经【验，系数ψ？。c应：按地区经《验，采用 【    《 地基回《弹变形计算算例 】 》    某》工程采用箱》形基：础基础平面尺—寸64.《8m×？12.8m基础【埋深5.7m基础】底面以下各土层分】别，在自重压《力下做？回，弹试验？测得：。回弹模量见表1【1 《 表1》1  土的回弹【模量 —。 【    《。 ，基底：附加应力108【kN：/m2计算基础中】点最大回弹量 ！ ：     回弹计算！。结果见表1》2 表】12  《回，弹量：计，算表 】 《 图！11  回》弹计算示意 — 1③粉土！；2④粉质黏土；】3⑤卵石 ！ ， ，   从计算过程及！土的回弹试验曲线特！征可知地基土回弹的！。初期回弹模量很大】回弹量较《小所以地基土的回】弹变形土层计算深】度是有限的 — ？ ，。 5.3.》。11：  ：根据土的《固，结回弹再压缩试【验或平板《载荷试验卸》荷再加荷试》验结：果地基？土回弹再压缩曲线在！再压：缩，比率：与再加荷比关系【中，可用：两段线？性关系模拟》这，里再压缩比率定义】为   ！  ：1)土的固结回弹】再，。压缩试验 ！ r′＝(》emax-》e′i)/(ema！。x-emin)【 式中】    ！ e：′i再加《荷过程中《Pi级荷载施加【后，再压缩变形稳定【时的土样孔》隙比；？  【   emi—。n回弹变形试—验中最？大预压荷载或—初，始上覆荷载》。下的孔隙比； 】  》   e《m，ax：回弹变形试验中土样！上覆荷载全》部卸载后土样回弹稳！定时的孔隙比 【 《。。   ？  2？)，平板载荷《试，验卸荷再加荷试验 ！ ？ r′＝△—srci/》s，c 【式中 —   《  ： △srci—载荷试验中再加【荷过程中《经第i级加荷—土体再？压缩变形《。稳定后产生的再压】缩变：形量：； 《     s】。c载荷试《验中卸荷阶段产生的！回弹变形量 【 ？   ？  再加荷》比定义？为 《 ：     1)土的！固结：回，弹再压缩试验— R【′＝Pi/Pma】x 》 式中 —    【 Pmax最大【预压荷载或初—。始上覆？荷载； 【    》。。 Pi卸荷》。回弹完成《后，再加荷过程中经过第！i级加荷后作用于土！样上的？竖向上覆荷载 ！     2)！平板载荷试验—卸荷再加荷试验【 R′】＝Pi？。/，P0 【 式中？   】  ：P0卸荷《对应的最大压—力； — ，   ？  Pi再》加荷过程《中经第i级加—荷，对应的压力 ！ ， ，  ：  ：典型试？验曲线关系见图工程！设计中？。可，按图12所示的试验！结果：按两段线性关系确】定r′0和R′【0  】 ，  中国建筑科【学研究院滕延京【、李建？民等在室内压—缩回弹试《验、原？位载荷试验、大比尺！模型试验基础上对】回弹：变形随卸荷发—展规律？以及再压缩变形随加！荷发展规律进行了】。较为深入的》研究 《 ？ ： 图12 ！ 再压缩比率与再】加荷比关系》 》     》。图，13、图14的【试验结果表明土【样卸：荷回弹过程中当卸】。荷比R＜0.—4时已完成的回弹变！形不到总回弹变【。形量的10％—；当卸荷比增大【。至0.8时已完成的！回弹变形仅约—占总回弹变形—量，的40？％；而当卸荷比介于！0.8～1.—0之间时发生的回弹！量约占总回弹变形量！的60％ 》     ！图13、图》15的试验》结果表明土样再压】缩过程中当》再加荷量为卸荷量】。的20％时土—样再：压缩：变形量？已接近回弹》变形量的40％【～60％；》当再加荷量为卸【荷量40％时土样再！压缩：变形量为回弹变形量！的70％《左，右；当再加荷量为】卸荷量的《60％时土样产【生的再？压缩变？形量接近回》弹变形？量的90％ — ：   》  回弹变形计算可！。按，回弹：变形的三个阶段分】别计算小于临—界卸荷？比，。。时其变形很小—可按线？性模量关《系计算；临》界卸荷比至极限【卸荷比段《可按log曲线分布！。的模量计《算 ？    【 工程应用时—回弹变形计》算的深度可取至土】层的临界卸荷—比深度；《再压缩变形计算时】初始：荷载产生的》。变形不会《产生结构《内力应在《总压缩量中扣—除 ？ ： ？ 《 注图中虚线为【。土样的卸荷比—-，回弹比率关系曲线】实线为？土样的再加》荷比-再《。压缩：比率关系曲》线以下各图相同 ！ 图》13： ， 土样卸荷比-回】弹比率、再加荷比】-再：压缩比率关》系曲线？(粉质黏土)— ？ 】 ，图14  土—。样回弹变形发—展规：律曲线 ！ 图【15：  载荷《。试验再压缩》曲线规？律 《    — 工程计算》的步骤和方法如下】 ， ： ：   ？  1  》进行地基土的—固结回弹再》压缩试验《得到：需要：进行回弹再》压缩计算土层的【计，算参数每层土试【。验土样的数量不【得少于？6个：按岩土工程》勘察规范G》B 50021的】要求统计分析确【定计：算参数 》 ？。 ，    2  按本！。规范第5.3.10！条的规定进行地【基土：回弹：变形量计《算 《。  《   3  绘制再！压缩：比率与再加》。荷比关系曲》线确定r《。′0和？R′0 ！。    4  【。按本条计算方法【计算回弹再压缩变形！量 ： ，。     5！  如果《。工程在需计算—。回弹再压缩》变形量的土》层进行过平板—载荷试验《并有：卸荷再加《荷试验？数据同样可》按上述方法计—算回：弹再压缩变形量 ！ ？    《 6  进行回弹再！压缩变形量计算地基！内的应力《分布：可采用？各向：同性：均质线？性变形体理论计算若！再压缩？变形计算的最终压力！小于：。卸载压力r》。′R：′＝1.《0可取r′R′＝a！。,a为工程再压【缩变形计算的最大压！力对应的再加荷【。比a≤1《.，0， 》     工程算例！ 《   《  1 《。 模型？试验 》 ： ，    模型—试验在中国建筑【科，学研究院地基基础】研究所试《验室内进行采用【刚性变形深》标，对基坑开挖过—程，中基：底及以下不同深度】处土体？回弹变？形进：行观测？最终取得良好结果 ！  —   变《形，深标点布置图16其！中A轴上5个深标点！所，测，深度为基底处—其余：各点所测为基底下】不同深度处》土体回弹变形 】 】 图16  模】型试验刚《性变：形深标点平面布置】图 》     由【图17可知3号深】标点：最终测？得回：弹变：形量为4.54m】m以3号深标点【为例对基地处土体再！压缩变形量进行计】算 —      — ， ， ，1，)确定计算参数【。 ， ：    —     》根据土工试验由再加！荷，比、：再压缩比率进行分】。析得到？模型试验中基底处】土体再？压缩变形规律见【图18 —   》      2【)计算所《得该深标《点处回弹变形最【终量：为5：.14mm ！ ， ， ，  ：。     》3)确定r′0【和R′？0 — 【。图17 《 ，3号刚性变形—深标点变形时程曲线！ ，     ！。 ，   ？模，型试验中基》底处最终卸荷压力为！72.45》k，。P，a土工试《验结果得到再—加荷比-再压缩【比率关系《曲线根据《土体再压缩变形两】阶，。段线性关《系切线①《与切线②的交—点，即为两者关系—。曲线的转折点—得到r′0＝—0，.4：2R′？0＝0.《25见图19 】 】 图？18 土工》试验所得基底—处，土体再压缩变形规】律     图【19 模型试—验中：基底处土体》再，压缩变形规律 ！  《   ？    4)—再压缩变形量计算 ！ ：   》      —根据模型试验过程基！坑开挖完成》后3号深《标点处最终卸荷【量为：72.45kPa根！据其回填《过程：中各时间点》再加荷情况由下表】可知因最终加荷【完成时？最终再加荷比为【0.829》3此：时对应的再压—缩比率？约为：1.1故再压缩【变形计？算中其再压缩变形增！大系数取《为r′R《′＝：0.8293＝1】.1采用《规，范公：式(5.3.1【。1)对其进行再【压缩变形计算计算】过程见表13 【   【     》 回填？完成时？基底处土体最—终再：压缩变形为4—.86mm 【  》  ：     根据【模型实测《结果：试验结束《后又经过《一，个月变形测试得【到3：号刚性变形深标【点最终再压》缩变：形量为4.9—8mm 《。 ， 表13 】 再压缩变形沉降】计算表 】 ： 》     》 ，  需要说明的是在！上述计算过程—。。中已同时进行了土】体再：压缩变形增大系【。。数的修正r′—R′＝？0.：8293＝1—.1系数的取值【即根据工程》。最终再加荷情况【。。而确定 【     2  ！上海华？盛路高层《。。住宅 ？ ，    【 在2？0世纪70年代针】对高层建筑》。地基基础回弹—问题我国曾在—北京、上海》等地进行过系—统的实测《研究及？计算：方法分析取》得了较为可》贵的实测资料其【中197《6年建设的上—海华：盛路：高层住？宅楼工？程就是？其中之一在此根据】。当，年的研究资》料采用上述再压缩】变，形计算方法》对，其进行验证性计算 ！。 》。。    根据—上海：华，盛路高？层住宅箱形》。基础：测试研究报告该工】程概况与实》测情况？如下 】    本》工，程系：由南楼(13层)】和北楼(12层)】两单元组成的住【宅建筑南北楼上【部女儿墙的标高分别！为＋39.80m】和＋3？7.00m》本工程采用天然地】基两层？地下室箱《形基础底层室内地】坪标高为《±0.000m室外！地面标高为》－0.8《00m？基底标高为－6【.450《m 》。 ：    为》了对本工程的地基基！础进行比较全面【的研究？采，用一些测《量手：段对降水曲线—、地基？。回弹、基础沉—降、压缩层厚度、基！底反力等进行—了测量？测，试布：置见图20在—G1：4和G15轴—中，间埋设一《个分层标F2(【基底标高以下50】cm)以观测—井点降水对》地基：变形的？。。。。影响和基坑开—挖引：起的地基回弹—；在：邻近建筑物埋设沉】。降标以研究》井点降水和南—北楼对邻近建筑物的！影响：基，。坑开挖前《在北：楼埋设6个》回弹：标，以研究？基，。坑开：挖引起的地基回弹】基坑开挖过程中分】层标F2被碰坏【有3个回弹标被抓】。。土斗挖掉当北楼【浇筑混凝土垫层后】。在，G14和G1—5轴：。。上分别埋设两—。。个分层？标F：。1(基底标》高以下5.47【m)、F3(基底标！高以：下11.2m—)以研究《各土层的《。。变，形和地基压缩层【的厚度 ！。 图【20  上海华盛】路高层？住宅工程基坑回弹】点平面位《置与测点成果图 】     ！1976年5月【8日南北楼开始井】点降水5月19日】。根据埋在《北楼基底标高以下】50cm《的，分层标F2测得由】于降：水，。引起的地基下沉1】。.2cm翌日—。北楼进行挖土分层标！被抓土斗碰》坏，5月27日当—挖土到基底时—根据埋在北楼基【底标高下约30c】m的回弹标H2和】H4的？实测结果并考虑【降水：预压：下，沉的影？响，基坑中部的地—基回弹为《4.：5cm？  【       1)！确定计算参数 】     】    根据工程】勘察报告土样995！3为：基，底处土体取样固结】。回弹试验中其所【。。受，固结压力为11【0kP？a接近？基底：处，土体自？重应力试验成果见图！21  ！       在土！样9953固—结回弹再压缩试【验所得再加荷—比-：再压缩比率、卸荷比！-回弹比率》。关系曲线《上采用相同》方法得到再加—荷比-在压缩比【率关系曲线上的切线！①，。与切线② 【 ？ —图21？  土样99—。53固结回弹试【验成果再压》缩变形分析 【 ：。   《      2)计！算所得该深标点【处回弹？变形：最终量为49.76！mm ？   【      3)确！定确：。定，r′0和R′0【 ：  》       【根据图22土—样9：953再《压缩变？形分：析曲线切线》①与切？线②的交点即—为再压缩变形过程中！两阶段线性》阶段的转折点则由上！图取r？′0＝0.64R′！0，。＝0.32r′R′！＝1.0《＝，1.2 》   —   ？ ，  ：4)再压缩变—形量计？算， ，    】     根—据，研究资料结合施工】。。进度预？估，再加荷？过程中？几个工况条件下建筑！物沉降量见表14】如表中1976年】10月13》日，时当前工《况下基底所受压【力为113kPa本！工程中基坑开挖在基！底处卸荷量为1【06kPa则可认】为，。至此时为止对基【底下土体来说—是其再压缩变形【过程因沉降观测是从！基础底？板完成后《。开始的故此表格【中的实测沉降量偏小！。 《    》。     根据【上述资料计算各【工况下基底处土体再！压缩：变形量见表1—5   ！      由【工程资料可知—至工程实测》结束：时实际工程再—。加荷：量为113kP【a而由于《基坑开挖基底—处土体卸《荷量为？106？kPa但鉴于—土工试验数》据原因再《加荷：比取1？.，0进行计算 ！     —  ：  则由上》述建筑物沉降表至1！976年10月1】3日观测《。。到的建筑物累—计沉降量为54.9！。mm —。       】  同样《根据本节《所定：义载荷？。试验再加荷比、再压！缩，比率概念可依据【载荷试验数》。据按上述《步骤进行再压—。缩变形计算 】 表《14 ？ 各施工进》度下建筑物》沉，降表 【 ？ 表》1，5  再压》缩变形沉《降计：算表 ！ ，。 5》.3.12 — 中国建筑科学【研究院？通过十余组》大比：尺，模，型试验和三十余项】工程：测试：得到大底盘高层【建筑地基反力、地基！变形的规律提—出该类建《筑地基基础》设，计方法？ ：   —  大？底盘高层《建筑由于《外挑裙楼和》地下结？构的存在《使高层建筑地基基】础变：形由刚性、半—刚性向柔性转化基础！挠曲度增加(见图】22)设计时应加以！。控制 【。 《 图22—  大？底盘高层建》筑与单体高层—建筑的？整，体挠曲 — ？(框架结构2层地下！。结构) 《    】 主楼外挑出—的地下结构可以分担！主楼：的荷载降低了整个】基础范围内的平【均基底压《力使主楼外有挑【。出，时的：平均沉降量减小 ！。 ？     裙房扩】散主楼荷《载的能力是有限的主！楼荷载的《有效：传递范围是主—楼，外1跨～2》。跨超过3跨主楼荷】载将不能通过裙房】有效扩散(见图2】3) — ： ， 图2【3，  大底盘》高层建？。筑与单体高层建筑的！基底反力 — (内—筒外框结构2—0层2层地下结构)！ ：  》   大底盘结构基！。底中：点反力与《单体高？层建筑基底》中点：反力大小接》近刚度较大的—内筒使该部分基【础沉降、反力趋于】均匀分布 — ？  ：   ？单体高层建》筑，的地基承《。载，力在：基础刚度满》足规：。范条件时可按—平均基底压力—验算角柱、边柱构件！设计可？按，内力计算值放大1】.2或？1.1倍《。。设计：；大底盘地》下结构的地基反力】在高层？内筒部位《与单体？高层建？筑内筒部位地基【反力接近是》。平均：基底压力的0.7倍！～0.8倍且高层部！位的边缘反力无单】体高层建筑的—放，大现象可按》此，地基反力进行地基承！。载力验？算；角？柱、边柱构件设【计，内力计算值无需放】大但外挑一跨的【框架梁、柱》内力较不整体连接】的情况？要大设计时应予以】加强 ？ ？     —增加：基础底板刚度、楼板！厚度或地基刚度可】有效减少大底—盘结构基础的差【。异沉降试验证—明大底盘结构基【础底板出《。现，弯曲裂缝的基础【挠曲度在0.0【5％～0.1—％，之间工程设计时【。大面：积，整体筏形基》础主楼的整体挠度不！宜大于0.0—5％主楼与相邻的】裙楼的差异沉降【不大于其跨度0【.1％可保》证基础结构安全【 ：