5.—3  变《形计算 》 》 ，5.3.1  【本条为强《制性：。条文地？基变形计算是地基】设计中？的一：个，重要组成部分当建筑！。物地：基产：生过大的变形时【对于工业与民用建】筑来说都可能影【响正常的《。生产或？生活危及人们的安】全影响人《们的：心理状态  ！。。 5.3.3 】 一般多层建筑【物在施工期间完【成的沉降量对于【碎石或砂土》。可认为其最终沉降】量，已完成80％以上】对于：其他低压缩性土可】认为已完成最终【。沉降量的5》0％～80％对于中！压，缩性土可《认为已完成20％】～50％对于高【压缩性土可》。认为已完成》5％～？20％ 【 5？.，3.4？  ：本条为强制性条【文本条规定了—地基变形的》允许值本规》范，从编制1974年版！开始收集了》。大量建筑物的—沉降观测资》料加以整理分—析统计其变形特征值！从而：。确定各？类建筑物能》够允许的地基变形限！。制经历？1989《年版和2《002年版的—。修订、？补，充本条规《。定的：地基变？形允许值已被证明是！行之有？效的 ？  —   对表5—.3.4《中，高度在100—m以上？高耸结构物》(，。主要为高烟囱)基】础的倾斜《允许值和高层建筑】物，基础倾斜允许值分】别说明？如下  ！  ： (一)高耸构筑】物部分(增加H＞】100？m时的允许变形【值)  ！   1  国【。内外规范、文—献，中烟囱高《度H＞100m【时的允许变形值的有！关规定？  【       【1，)我国？烟囱设？计规范GBJ— 51-83—(表：8) 】表8  基础—允许倾斜《值 ： ？ 》 ， ， ，  ： ，。。     》。。上述规定的》基础允许倾斜—值主要根据烟囱筒】身的附？加弯矩不《致过大 》     】    2)前苏】联，地基规范CHИ【。П 2.02.【01-83(1【985年)(表9】) 》 表9  地【基允许？。倾斜值和沉降值 ！ ： 】     》   3)》基础：分析与设计(美)】J.E.B》OWLES(197！7，年) 》       ！  ：烟，囱、水塔的圆环【基，础的允许倾斜值【为0.004—   】  ：    4)结【构的允？许沉降(美)M【.I. ES—R，IG(197—3年) 《 《   ？   ？   高大的刚【性建筑？物明显可见的倾【。斜为0.0》04 】 ，。。   2  —确定高烟《囱基础允许倾斜值】的依据 》    【  ：  ： 1)影《响高烟囱基础倾斜】。的因素  》。    】     ①风力；！。 ：   —    《  ：②日照？；   ！      ③【地基土不《均，匀及相邻建筑—物的影？响，； ： ：    —     ④由施】工误差造成的烟囱筒！身基础的偏心 【 》 ，       【上述诸因素中风、】日照的最大值仅【为短时间作用而地基！不均匀？与施工误差的偏心则！为长：期作用相对》的讲后者《更为重要根据19】77：年电力系统高烟囱】设计问题《讨论会议纪要—从已建成的高烟【囱看烟囱筒身中心垂！直偏差？当采用激光对中找直！后顶端施工偏—差，值均小于H/10】。00说明施工—偏差是很小的因此地！基土不？。。均，匀及：相，邻建筑物的影—响是高？烟囱基？础产生不均匀沉【降(：即倾斜？)的重要因素 】  》       确】定高烟囱《基础的允许倾—斜，。值必须？考虑基？础倾斜对烟》囱筒身强度和地【基土附加压》力的影响 》   【     》。。 2)基《础倾：斜产生的筒身二【阶弯：矩在烟囱筒身总附】加弯矩中的比—率 ：    】。   ？  我？国，烟囱设计规范中的】烟囱筒身由》风荷载、基础倾【斜和日？照所产？。生的自重附加弯矩】。公式：为 《 【。 式？中 》      G】由筒身？顶部算起《h/3处的烟—囱每米高的》折算自重(》kN)； — ？     h计算截！面至筒顶《高度(m)》；，。   】  H筒身总—高度(m)》； —     1/【ρw筒身代表—截，面处由风荷》载及附加弯矩产生的！曲率； ！ ， ，  αhz混凝【土总变形系数；【    ！ △t筒身日照【温差可按20℃采用！； 》     —mθ基础倾斜值； ！ ：     γ】0由筒身顶部算起】0.6H《处的筒壁《平均半径(m) 】   【  从上式》可看出当《筒身曲率1/—ρw：较小时附加弯矩中】基础：倾斜部分才起较大作！用为了研究基础倾斜！在筒身附《加弯矩中的比—率有必要分析风、】日照、地基倾斜对上！式的影？响，。在mθ为定值时由】基础倾？斜引起？的附加弯《矩与总附加弯矩的】比值为 】 【    显》然基倾附加弯矩所占！比率在强度阶段与使！用阶段是不同的后】者较：前者大些 】。     现【以，高度：为180m、顶部内！径为6m、风荷载为！50kgf/—。m2：的烟囱为例 【 ？     在标高】25m处求得的【各项弯矩值为 【 《 ，。    总》风弯炬？ Mw＝139【0，8.5t－m ！   》 ， 总附加弯矩 Mf！。＝4394.3t－！m  】   其中风荷附加！ Mfw＝3—180？.4  ！。。         ！日照附加 Mr【＝395《.5 —。   《    《。    地》倾附加 Mf—j＝818.4(m！θ＝0.00—。。3)： 《     可见】当基础？倾斜0.0》03时由《基础倾斜引起的【附，加弯：。矩仅：占总弯矩(Mw＋M！f)值的4.6％同！样当基础倾斜0.】0，06时为1》0％综？上所述？可以认为在一般情】况下筒身达到明【显可见的倾斜(0】.004)时地【基倾斜在高烟—囱附加弯《矩计算中是》次要的 】   ？。  但？高烟囱在风、地震】、，温度、？烟气侵蚀等诸多因素！作用下工作筒身又】为环形薄壁截—面有关刚《度、应力计算的因】素复杂并考虑到对邻！接部分免《受损害参考》了国内？外规范、文献后【认为随着烟》囱高度？的增加？。适当地递《减烟囱基础允—许倾斜值是合适的因！。此在修？订TJ 7》-74地基基础【设计规？范，表21时《对高度h＞10【0m高耸《构筑物基础的允许】倾斜值可采用—我，国烟囱设计规—范的有关数据 】 ？     (二)高！层建筑部分 ！     这部分！。主，要参考高层建—筑箱形与筏形基【础技术？规范JGJ 6有关！规定：及编制？。说明：中有：关，资料定出《允许变形《值 — ，   ？ 1  《我国箱基规》定横向整体》倾斜的计算值—α在非地震区—宜，符合α≤b/(【100H《)，式中b为箱形基【础宽度；《H为建筑物高—度在箱基编制说明中！提，到在地震《区α值宜《用，b/(？150H《)～：b/：(200H) ！   》  2 《 对刚性的高层房屋！的，允许：倾斜值主《要取决？于人类感《觉的：敏感程度《倾斜值达到》明显可见的》程度大致为1/2】50结？构损坏？则大致？在倾斜？。值达到1/150时！开始 ？ ： ： 5.3.5  】该条指出 【 ，。     1 】 压缩模量的—取值考？。虑，到地基变形的非线】。性性质一律》采用固定压力段下的！E，s值必然会引—起沉降计算》的误差因此采用实】际压：力，下的Es值即— 《。 ， Es＝《(1：＋，。e0)/α 【。 《式中e？0土自重压力下的】孔隙比； 【 ？    α从—土自：重压力至土的自重压！力与：附加压力之和—压力段的压缩—系，数 ： ：    — 2  《地基压？缩层范？围内：压缩模量Es—的加权平均值提【出按：分层变形进行—Es：的加权平均》方法 】设 则】 》 式中 —     E】s压缩层内加权【平均的Es值—(MPa)》。； 【    《E，si压缩层内第【i层土的Es—值(MP《a)； 《  —   Ai压—缩层内第i层—土的附加《应力面积（》m，2) 【    《。 显然应用上式进】行计算能够充分【体现各分层土的【E，s值：在，整个沉降计算中【的作用使在沉—降计：算中Es完》全等效于分层的E】s —   ？  3？  根据对132】。栋建筑物的》资料：进行沉降《计，算并：与资料值进行—对比得出沉降计【算经验系教ψs与】平均：E，s之间的关》系在编制规范表5.！3.5时考虑了【在实际工作中有时设！计压力小于地—。。基承载力的情—况将基底压力小于0！。.75ƒak时另】列一栏在《表5.3.5的【数值方面采用—了一个平均压缩【模量值可对》应给出一个》ψ，s值并允许采—用内插方法避免【了采：用压：缩模量区间取一【个ψs值《在区间分界处因ψs！取值不同而引起的误！差 ？ ： 5.3.7【  ：对于存在相邻影响情！况下的地基变形计算！深度这次修订时仍】。以相对变形作—为控制标准(以【下简称为变形比法】) ：    】 在TJ 7-【74规范之前—我国一直沿用—前苏联H《ИTу 127-】5，5，规范以地《基附加应力对自重】应力之比《为0.2或0.【。1作为控制计—算，深度的标准》(以下简称应力比法！)该法？沿，用成：习并有相当经验但它！没有考虑到土层【的构造与性质过【于强调荷载对压【缩层深度的影响而】对基础大小这—。一更为重要的因素】重视不足自》TJ 7-74【规范试行以来采用变！形比法的规定纠正了！上述的毛病取—得了：不少：经验但也存在一些】问，题有的文献》指出变形比法规【定向上取计算层厚】为1m？的计算变形值对于】不同的基《础宽度其《计算精度不等从与】。实，测资料？的对比分析中可以】看出用？变，形比法？计算独立基础—、条形基础时—其值偏？大，。但对于b＝10m】～50m的大基础】其值却与实测值相】近为使变形比法在】计算：小基础时其计—算zn值也不至【过于偏大经过多次】统计反复《试，算提出采用0.3】(1＋l《nb)？m代替向《上取计？算层厚为1》m的：规定取得较为满意的！结，果(：以下简？称为修正变形比法)！第5.3.7条中】的表5.《3.7就是根据【。0.：3(1＋ln—b)m的关系—以更粗？。的分格给出的向上】。计算层厚△z值 】 ： 5.3.【8  本条列入了当！。。无，相邻荷载影响时【确定基础中》点的变？形计算深度简化公式！(5：.3.8)该公式系！根据具有《分层深标的19个】载荷试验(面积【0.5m2～1【3.5？m2)和31—个，工程实测资料统计】分析而得分析—结果表明对于一定】。的基础？宽，度地：基压缩层《。的深：度，。不一定随着荷载(p！)的增？加而增加《对，于基础形状》(如矩形基》础、：圆形基础)与地基土！类别(如软土、非软！土)对压缩》层深度的影响亦【无显著的规》律而基础大小和压】缩，层深度之间却有【明显的有规》律性的？关系 】    图10为】。以实测？压缩层深度zs【与基：础，宽度b之《比为纵坐标而以【b为横坐标的—实测点和回归线图实！线方程zs/b【＝2.0－0.【4lnb为根—据实测？点求：得的结果为使曲线】具有：更高的保证》。率方程式右边引【入随：机项：。taφ0S取—置，信度：1－α＝95％时该！随机项？偏，于，安全地？取0.5故公—。式变：为 ？。 zs＝【b(：2，.5：－0.4lnb【) 】 图10】 zs？/，b-：b实测点和回归线 ！ 《 ·图？。形基础；＋形基础；！×矩：形基础 》  》   图10—的实线之上有—两条虚线上层虚线为！α＝0.05—具有置信度》为95％的方程即式！(5：.，3.8)下》层虚线为α》＝0.2具》有，置信度为80—％的方？程为安全起见只推荐！前，者，。 《     此【。外从图？10中？可以看到绝大多【数实测点分》布在zs/b＝2的！线以下？即使最高的》。个，别点：也，只，位于zs/》b＝2.2之—处国内外一些资【料，。亦认为压缩层深【度，。以取2b或稍—高一：点为宜？  【。   在计》算深度范围》内存在基《岩，或存在相对硬层时按！第5.3.5条的原！则计算地基变形【时由于下卧硬层【存在地基应》力分：布明：显，不，同于Bou》ssines—q应力分布为—。了减少计《算工作？量此次条《文修订增加对于计算！深，度范围内存在基【岩和：。。相对：硬层：时的简化计算原【则 ？ ，。。  《   ？在计算深度范围【。内存在基岩或存在相！对硬：层时地？基土层？中最大压《应力的分布可采用K！.E.？叶戈罗夫带》式基础下的结果(表！10)对于矩形基】础长：短边边长之》比大于？或等于2时》可参考该结果 【 表10 ！ 带：。式基础下《非压缩性地基上【面土：。层中的最大压应力】系数 — 》 注表中h为非！压，。缩，性，地基上面土层—的，厚度b为带式荷载】的半宽z为》纵，坐标：。。 》 ，5.3.《10  应该—指，出，高层建筑由于基础埋！置较深地基回—弹再压？缩变形往往在总沉】降中占？重，要地位甚至某些【高层建？筑设置3层～4层(！甚至更多层)地下室！时总荷载有可能等】于或小于该深度土】的自重？压力这时高层—建筑地基沉降变形】将由地基《回弹变形决定公式】(5：.3.？10)中Eci应】按现：。行国家标准土—工试验方法标准【GB/？T 501》23进行试验确定计！算，时应按回弹》曲线上？相应的？压力段计算》沉降计算经验系数ψ！c应按地区经—验采用 【     地基】回弹变形计算—算例：  【。   ？某工程？采用：箱形基础基础平面尺！寸64.8m×【12.？8m基础埋深5.】7m基？础底：。面以：下，各土：层分：别在自重压力下做回！弹试验测得回弹模量！。见表11 》 《 表11  土的】回，弹模量 — 】     》基底附加应力—10：8kN/m2计算基！础中点最大回弹【量   ！。  回弹计算结【果见表12》 》 表1？2  回弹》量计算表 ！ 【 图【。。11  回弹—计算示意 》 1③粉土！；2④粉《。质，黏土；？3⑤卵石 —   —  从计算过程【及土的回弹试验【。曲线特征可知地【基土回弹的初期回】弹模量很大回弹量】较小所以地基土【的回弹变《形土层计算深度【是有限？的 《 ？5，.3.1《1，  ：根据土的固结—回弹再压缩试—验或平板载荷试验卸！荷再加荷试验结【。果，地基：土回弹再压》缩曲线在《再，压缩比率与再—加荷比关系中—可用两？段线性关《系模拟这《里再压缩比率定义为！ ？。 ， ：    1)土【的固结回弹再压【缩试验 — r《′＝(emax-】e′i)《。/(e？max-e》min) — 式》。中 【  ：  e？′i再加荷》过程中？Pi级荷载施加后】再压缩变形稳—定时的土样孔—隙比； 》  》   ？emin回弹—变形：。试，验中：最大预压荷载或初始！上覆荷载下》。。的孔隙？比；  ！   em》ax回弹变形试验中！土样上覆荷载全部卸！载后土样《回弹稳定时的孔隙比！ —。    2)平板】载荷试验卸荷再加荷！试验 【 r′＝△s—rci/s》c 式中！。。   】   △s》rci载《荷试验中《再加荷过《程中经第i级加【荷，土体再压《缩变形稳定后产生的！再压：缩变形量； 【 ：     sc】载荷试验《。中卸荷阶段产—生的回弹《变形量 【     再加】荷比定义为 — 《     1—)土的固结回弹再压！缩试验 】 R′＝Pi/Pm！ax — 式中 —  》   Pm》。ax最大预压荷【。。载，。或初始上覆荷载； ！ 》    Pi—卸荷回弹完成后再】加，荷过程中《经过第i《。级加：荷，后作用于《土样：上的竖向《上覆荷载 ！ ，  ：  2)平板载荷】试，验卸荷再《加荷试验 》 ： R′＝—Pi/P0 — 《 式中 】 ，    P》0卸荷对应的最大压！力；  ！   Pi》再加荷过程中经【第，i级加荷对应—的压力？。。  【   典型试验曲】线关系见图工—程，设计中可按图12所！示的试验结》果按两段线性—关系确定r′—0和R′《0 ？ ，    — 中国？建筑科学研究院【滕延京、李建民等】在室内压缩回弹试验！、原位载荷试—验、大比尺模—型试验基础上对回】弹变：形随卸荷发展规律以！及，再压缩变形随加荷发！。展规律进行了较为深！入的研究 》。 【 《图12？  再压缩比—。率与再加荷比关系 ！。 《     图13、！图14的试》验结：果表明土样卸—荷回弹过程中—当卸荷比R＜0.4！时已完成的回弹变形！。不到总回弹》变形量的10％；当！卸荷比增大至0.8！时已完成的》回，弹变形仅约占—总回弹变形量的4】0％；而《。当卸荷比《介于0.8～1【.，0之间时发生—的回弹量约占总回】弹变形量的》60：％ 《   》  图13、图15！的试：验，结果表明土样再【压，缩过程中当再—加荷：量为卸？荷量的20％时土样！再压缩变《形量已接《近回弹变形量的40！％～：60％？。；，当再加荷《。。。量为卸荷量40％】时，土样再压缩变—形量为回弹变形量】的70％左右—；当再加荷》量，为卸荷量的60％时！土样产生的再压缩】。变形量接近回弹变形！量的90％ ！ ：。。    回弹—变形计算可按回弹】变形的三个阶段【分别计算小于临界】卸荷：比时：其变形很小可按线】性模量关系计—算；临界《。。卸荷：比至极限《卸，荷比段可《按lo？g曲线分布》的模：量计算？ —    工程应用】时回弹变形》计算：的，深度可取至》土层的临界》卸荷比？深度；再《压缩变形计算时初】始荷载产《生的变形《不会产生结构内【力，应在总？压缩量？中扣：除 【 ： 注图中【虚线为土样的卸【。荷比-回《弹比：率关系曲线实线为】土样的再加》荷比-？再压缩比率关系【曲线以下各图相同】 ？ 图13 【 土样卸《荷比-回弹比率【、再加荷比-再压】缩比率关《系，。曲线(粉质》黏土) — ： — 图14  土样回！弹变形？发展规律曲线 】 ！ 图15  —载荷：。试，验再压缩曲线规【律， —  ：  工程《计算的步骤》和方法如下》 《  ？   1《  进行地》基土：的固结回弹再压缩】试验得到《。需，。要进行回弹再—压缩计算土层的计算！参数每层土试验【土，样的：数量不得少于6【。。。个按岩土工程勘察】规范GB 5—0021的》要求统？计，分析确？定计：算参数 》 ， ：。 ，  ：  ：2  按本规范第】5.3.10—条的规定进行地【基，。土回弹变形量计算 ！    】 3  《绘制：再压缩比率与再【加荷比关系曲线确】定r′0和R′0 ！ ？  ？   4  按本条！计算方法《计算回弹《再压缩变形量— ， ？     5【  如果工程在需计！算回弹再压缩变形】。量的：土层：。进行：过平板？载荷试验并有卸荷】再，加荷试验数据同样可！按上述方《法计算回弹再压【缩变形量 】   《  6  》进行回弹再》压缩变形量计算地基！内，的应：力分布可《采用各？向同性均质线性变】形体理论《计算：。若再压缩变形计算】的最终压力小—于卸载压力r—′R′＝1.0【可取r？′R′＝a,a为工！程再压缩变形计算】的最大压力》对应的再加荷比a≤！1.0 【     —工程算例 】     1 】 模型试验 】    —。 模型试《验在中国建筑—科学研究院地基基础！研究所试《验室内进行》采用刚性变》形深标对《基坑开挖过程中基】底及以下不同深度处！土体回弹变形—。进，行观：测最终取得》。良好结果 》。 ： ：     》变形深标点布置【图，16其中A轴上【5个深标点所测深度！为基底处其余—各，点所测为基底下不同！深度处土体回—弹变形 】 — ，图16？  模型试》验刚性变《形深标点平面布置图！ ：  》   由图17【可知3号《深标：点，最终测得回弹变形】量为4.54mm】以3号深标点为【例对基地处土体再压！缩变形量进行—计算： ？     【 ，   1)确定计】算参数 》  》。   ？  ：  根据土工试验由！再加荷比、再压缩比！率进行分析得到模】型试验中《基底处土体再—压缩变形规律见【图18 ！  ：    《  2)计算—所得该深标点—处回弹变形最终量】为5.14m—m  】       3)！确定：r′0和R′0 】 ！ 图1《7  3号刚性变形！深标：点变形时程曲线 ！      ！   模型试验中基！底处最终卸荷压力为！72.45》kPa土工试验结果！得到再加荷比-【再压缩比率关系【曲线根据土》体再压缩变形两【阶段线性《关，系切线①与切—线②的？交点即为两》者关系曲线的转折】。点得到r′0—＝0.4《2R′0＝0.2】5见图19》 ？ ： 图1！8 土？工试验所得基—底处土体再压缩变】形，规律    — 图19 模型【试验中基底处—土体再压缩变—形规律？。    ！。     4)再】压缩变形《。量计算 】  ：    《   根据模型试】验过程基坑开挖完成！后，3号深标点处最【。终卸荷量为》72.？45k？Pa根据其回填过】程中：。。各时间点再加荷【情况由下表可—知因最终加荷—完成时最终再加荷比！为0.82》93此时对应的再】。压缩比率约》为，1.1故再压缩变】形，计算中其再压缩变】形增大系数取为【r′R′＝0—.82？93＝1.》。1采用规范》公式(5.3—.11)对其—进行再压缩》。变形计算《计算过？程见表13 】   》      —回填完？成时基底处土体最】终再：压缩变形为4.86！mm ？  —   ？  ：  根？据模型？实测结果试验结束后！又经过一个月变形】测，试得到3号刚性【变形深标点最—终再压？。缩变形量为4.【98m？。m ？ ， 表13 【 再压？缩变：形沉降计算表— 《 《   — ，   ？ ，。 需：要说明的是在上【述计算过程中已【同时进行了土体再压！缩变形增大系数的】修正r′R′＝0】.8：293？＝1.？。1系：。数的取值即根—据工程最《终再加荷情况而确】定   ！  2  上海【华盛路高《层住宅 》  》   在2》0世：纪，。70年代针对高层】建筑地基基础—回弹问题我国—曾在：北京、上海等地进】行过系统的实—测研：究及计算方法分析取！得了较为可贵的【实测资料其中19】76年建设的上海华！盛路高层住宅楼工程！就是其中之一在此根！据当年？的，研究资料采用上述再！。压缩变形计算—。方，法对其进行》验证：性计算 — ，    》 根据上海》华盛路高层住宅箱】形基础测试研—究报告该工程概【况与实测情况—如下 《     本！工程系由南》楼(13层)和【。北，楼，(12层)两单元组！成的住宅建》筑南北楼上部—女儿墙的标高分【别为：＋39？.80m和＋3【7.00m》本工程采用天然地基！两层地下室箱形基础！底层室？内地坪？标高为±0》.000《m室外地面标高为】－0：.800m基底标高！为－6.《450m 》。 》    为了对【本工：程的地基基础进行】比较全面的研—究采：用，一些测？。量手段？对降：水曲：线、地基回弹、基础！沉降、压缩层厚度】、，。基底反？力等进行《了测：量测试布置见图20！在G14和G15】轴中间埋设一—个分层标F2—(基底标高以—下50c《m)：以，观，测井点降水对—地基变形的影—响和基坑开挖—引起：的地基回《弹，；在邻近建筑—物埋：设沉降？标以研究井点降水】和，。南，北楼对？邻近建筑物》的影响基坑》开挖前在北楼埋【。设6个？回弹标以研究基【坑开挖？引起的地基回弹【基坑开挖过程中分】层标F2被》碰坏：有3个回弹标—被抓：土斗挖掉当北楼浇】。筑混凝土垫层—后在G？14和？。。G15轴上分别【埋设两？个分层标F1(【基底标高以下5.4！7m)、F3(【基底标高以下11】.，2m)以研究各土】层的变形和地基【压缩层的厚》度 ： ： 【 图2《。0，  上海华盛路高】层住宅？工程基坑回弹点平面！位置与？测点成果图 】     1】976年5月8【。。日南北楼开始井点】降水5月19日根】据埋在北楼基底【标，高以下50cm【的分层标《F2测得由于降水】。引，起的地基下沉—1，.2cm翌日北【楼进行挖土分层【标被：抓土斗碰坏》5月27日当—挖土到基底》。时根据？埋在：北楼基底标高下约3！0cm的回弹标H】2和H4的实测【结果并考虑降水预】压下沉的影响基坑中！部的地基回弹为【4.5cm ！   《      —1，)确定计算参数 】 》      —  根据工程勘察报！告土样9953为基！底处土体取样固结回！弹试验中《其所受固结压—力为110kPa接！。近基底处《土体：自重应力试验—成果见图21 】      ！   ？。。在土样？9953固结回【弹再压？缩试验所得再加荷】比-再压《缩比率、卸荷比【。。-，回弹比率关系曲线上！采用：。相同方法得》到再加荷《比-在？压缩比率关系曲线上！的切线①与切线【② 》。 】图21？  土样9》95：3固结回弹试验成】。果再压？缩变形分析 】     【 ，   2)计算所得！该深标点处回弹变】形最终量为4—9.76mm—    ！。     3)确定！确定r′0和R′】。0，    ！     根据图】22土样9953】再压缩变形分析曲】线切线①《与切线②《的交点即为再压缩变！形过程中两》。阶段线性阶段的转】折点则由上图取【。r′0？＝0：.6：4R′0＝0—.32r′R′＝】1.0＝1》.2 《    【 ，    4)再压缩！变形量？计算 】 ，。      — 根据？研究资料结》合施工？进度预估《。再加荷过程中几【个工况条《件，。下建筑物《沉降量见表1—4如表中197【6年10《月，13日时当前工况】下基底所受压力为】113kPa本工】程中基坑《开挖在基底处卸荷】量为106》kPa？则可认为《至此：时，为止对？基底下土《体来：。。说是其再压》。缩变形过程因沉【降观测是《从基础底板完成【后开始的故》此表格中的实测沉降！量偏小 —  《      — 根据？上述资料计算各工况！下，基，底处：土，体再压缩变形量见】表15 ！      —  由？。工程资料《可知至工《程实：测结束时实》际工：程再加荷量为113！kPa？而由：。于基坑开挖》基底处土《体卸荷量《为，106k《Pa但鉴《于土工试验数据原因！再加荷？比取1.0进—行计算 》     】  ：  则由《上述建筑物沉降【表至197》6年10月1—3，日观：。。测到的建筑》物累计沉降》量为54.9—mm 【         ！。同样根据本节—所定义载《荷试验再加荷比、】再压缩比率》概念可依据载—荷试验数据按—上述步骤《进行再？压，缩变形计算 】 表1》。4  各施工—进度下建筑物沉【降表： 《 ：。 《 表15  再】。压缩变形沉降—计算表 — ！5，.3.12 — 中：国，建筑科学研》。究院通过十余组大】比尺模型试验—和，三十余？项工程测试得到大】底盘高层《建筑地基《反，力、地基变形的规律！提，出该类建筑地基【。基础设计方法— — ， ，  大底盘》高层：建筑由于外挑裙楼】。和地：下结构的存》在使：高，。层建筑地基基础变形！由刚性、半刚性【向柔性转化基础挠曲！度增加(《见图22)设计时应！加以控？制 ： 】。。 图22  】大底盘高层建筑与】单体高？层建筑的整体挠曲 ！ (框【。。架，结构：。2层地下结构) ！     主！楼外挑出的地下结构！可以分担主楼的【荷载降低了整个基础！。。范围内？的平均基《底压力使主楼外【有挑出？时的平均《。沉降量？减小 】    裙房扩【散主楼荷《载的能力是有限【的主楼荷载的有效传！递范围是主楼外1】跨～2跨超》过，3跨主楼荷载—将不能通过裙—房有效？扩散(？见图：23：)，。 ， ？ 图！。。23  大底盘高层！建筑与单体高层【建，筑的基底《反力 】(内筒？外框结构20层2】层地下结《构)： —   ？ 大底盘结构基【底中点反力与单体高！。层建筑基底中点反力！大小接近刚》度较大？的内：筒使该部《分基础沉降》、反力趋于均匀分】布 ？ ？    《 单体高层建—筑的地基承载力在】基础刚度满足规【范条：件时可？按平均基底压—力验算角柱、边柱构！件设计可《。按内：力计算值放大1.2！或1.1倍设计；大！底盘：地下结？。构的地基反》力在高层内筒—部位与单体高层【建筑内？筒部位地基反力接近！是平均基底压力的0！.7倍～0》.8：倍且：高，层部位的《边缘反力无单体高】层，建筑的放大》现象可按《此地：基反力进行》地基承载《力验算；角柱—、边柱构件设计内】。力计算值无》需放大但外挑—。一跨的框架梁—、柱内力较不整【体连接的情况要大】设计时应予以加【强 【 ，。  ：。 ，增加基础底板刚度、！楼板厚度或地基刚度！可，。有效减？少大底盘结》。构基础的差》异沉降试验》证，明大底盘结构基础底！板出现弯曲裂缝【的基础挠曲度在【0.05％～0.1！％之间工程》。设计时？大面积整《体筏形基础主—楼的整体《挠度不宜大于0.0！5％主楼与相邻的裙！。楼的差异沉降—不大于其跨度0【.1：。％可保证基础结构】安全 《