， 5.3 【 变形？计算： ： ： 5.3【.1 ？ 本条？。为强制性条文地基变！形计算是地基设计】中的一个重要组成部！分当建筑物》地基产？。生过大？的变形时对于工业与！民用建筑来说都【可能影响正常的【生产或生活》危及人们的安全影响！人们的心理状态  ！ 5.【3.3  一般【多层建筑物》在施工期间》完成的？沉降量对于》碎石或砂土可认【为其最终沉》降量已完《成80％以》上对于其他低压缩】性土可认为已完成最！终沉降量《的，5，0％～80》％对于？。中压缩性土可认为】已完成20％～5】0％对于《高压缩性土可认【为已完成5》％～20％ ！ 5.3.4  ！。本条为强《。。制，性条文本条规定了】地基变形的允许【值，本规范从编制1【974年版开—始收集了《大量建筑物的—沉降观测资料加【以整理分《析统计其变形特征】值从而确定各—类建筑物能》够允许的《地基变？形，限制经历1》989年版和200！2年版的修订、补】充，本条规？定的地？基变形允许值已【被证明是行之—有，效的 》     对表！5.：3.4中高》度在100m—以上：。高耸结构物(主【要为高烟《囱)基？础的倾斜允许—。值和高层建筑物基】础倾斜允许值分【别说明如下》 —    (一)高】耸构筑物部分—(增加H＞》。10：0m时的允许变形】值) ？ ，     】1  ？国，内外规范、文—献中烟囱高度H＞】100m时的—允许变形值的有【。关，。规定：  【  ：。。 ，    1)我【国烟囱设计规范GB！。J， 51-83—(，表8) 【 ， 表：8  基《础允许倾《斜值 — ， —        】 上述规定的基【础允许倾斜》。值主要根据烟囱【筒身的？附，加弯矩不《致过大 】        】 2)前苏》联地基规范C—HИП 2.02.！01-83(1【985年《)(表9) 】 ？表9  地基允许】倾斜值和沉降—值 ？ ？ ：   【  ：    3》)基础分析与—设计(美)》J.E.BOWLE！S(1？977年《)，。   】    《 ， 烟囱、水》塔，的圆：环基：础的允许倾斜值【。为0.？0，04： 》。  ：。       【4)结构《。的允许沉降(—。美)M.I. E】SRI？G(1973—年)  ！   ？    高》大，的刚性建筑物明【显可：。见的倾斜《为0.004— 《     2【  确定《高烟囱基础》允许倾斜值的依据 ！   【 ，     》1)影响高烟囱基】础倾斜？。的，因素  《   【    《  ①风《力； 》 ：         ！②日照？； 》。。 ，     》    ③》地基土不均匀及【相邻建筑物的影【响，；   ！      ④【由施：工误差造成的—烟囱筒身基》。础的偏？心  】    《   上述诸因【素中风、日照的【最大值仅为短时间作！。用，而地基不《均匀与？施工误差《的偏心则《为长期作用相—。对的讲后者更—为重：。要，。根，据197《7年电力系统—高烟：。囱设计？问题讨论会议纪要从！已建成的《高烟囱看《烟囱筒身中心垂直偏！差当采用激》光对中找直后顶【端施工偏《差值均小于H/10！00说明施工—偏，差是很小的》。因此地基《土不：均匀及相《邻建筑物《的影响是高烟囱基础！产生不均匀沉—降(即倾斜)的重】。要，。因素 —   《      —确定高烟囱基础【的，允许倾斜值》必须考虑《基础倾斜对》烟囱筒身强度—和地基土附》加压力的《影响 ？   【    《  2)基础—倾斜：产生的筒身二阶弯】矩在烟囱筒》。身总附加弯》矩中的比率 ！        ！ ，我国：烟囱设计规》范中的烟囱筒身由】风荷载、基础—倾斜和日照所—产生的自重》。附加弯？。矩公：式为 ！ 式中【    ！  ：G由筒身顶部算【起h/3处的—烟囱每米高的折算】自重(k《。N)； 《。  —。   h计》算截面至筒顶高度(！m)； 】     H—筒身总高度(m)】； ？。  》。   1/ρw【筒身代？表截面处《由风：荷载：及附加弯矩产生的】曲率； 【。     —α，hz混凝《土，总变形系数； 】    【 △t筒身日—照温差可按20℃采！。用；  ！ ，。  mθ基础倾斜值！； 《。    — γ0由《筒身顶？部算起0.6H【处的筒壁平均半【径(m) 】 ：。    从上式可看！出当筒身曲率—1/ρw较小时附】。加弯矩中基础—倾斜部分才起较【大作用为了》研究基？础倾斜在筒身附加弯！矩中的比率有—。必要分析风、日照】、地基倾斜对上式】的影：响在mθ为定值时由！基础倾斜引起的【附，加弯：矩与总附加弯—矩的比值为 【 ？  】   显然》基，倾附加？弯矩：所占比率在强度阶】段与使用阶段是【不同的后者较前者大！些，。 ， 《 ，    《现以高度《为180m、顶部内！径为6m、风荷【。载为：50kg《f/m2的烟—囱，为例 ？    】 在标高25—m处：求得的各《项弯矩值为》 —    总风—弯炬 M《w，＝139《08.5t－—。m， —    总附—加弯矩？ Mf＝4394.！3t－m 】   《  其中风荷附加】 Mfw＝3—180.4 】 ？      —    日照附【加 Mr《＝395.5 【 《  ：    《  ：   地倾附加【 Mfj＝81【8，.4(？mθ＝0.00【。3) 《 ， ：    《 可见当基》。。础倾斜0《.00？3时由？基础倾？。斜引起的附加—弯矩：仅占总弯矩(—M，w＋：Mf)值的4.【。6％：同样当基础》倾斜0.00—6，时为10％综上所述！可，以认：为在一般情况—下，筒身达到明显可见的！倾斜(？。0.0？04)时地基倾斜在！高烟囱？附加弯矩《计算中是次要—的， ？。     但】高烟囱？在风：、地震、《。温度、？烟气侵蚀《等诸多因素》作，用下工作筒身—又为环形薄壁—截面有关《刚度、？应力：计算的因《素复杂并《考虑到对邻接部【。分免受？损害参？考了国？内外规？范、文献后认为随】着烟囱高《度的增加适当地递减！烟囱基？。。础允许？倾斜值是合适的因】此在修订TJ 7-！74地基基础设计规！范表21时对高度h！＞100m高—耸构：筑物基础的允许倾】斜值：可采：。用我国烟囱》设计规范的有关【数据 —    》 (二)高》层建筑？部分  ！   这部分—。主要参考《高层建筑箱形与筏形！基础技术规范J【GJ 6有关—规定及编制说明中】。有关资料定出允【许变形值《 》     1 【 我国箱《基规定横向整体【倾斜：的计算？值α：在非地？震区宜符合α—≤b/(10—0H)式《中b为箱形基础【。宽度；H为建—筑，物高度在箱》基编制说明中提到在！地震区α值宜用【b/(15》0H)～b/—(200H) 】 ： ，     2  对！刚性的高层房—。屋的允许倾》斜值主要《。取决于？人，类感觉的敏感程度】倾斜值达到明显可】见的程度大致为【1/2？50结构损》坏则大致在倾斜【值达：到1：/150《时开始？ ， 5.3.！5  该条指出【 《     1  ！。压缩模量的取值考】虑到地基变形的【非，线性性质一律—采，用固定压《力，段下的Es值—必然：会引起沉降计—算的误差因》。此采：用实际压力下的【Es值即 】 ：Es：＝(1＋e》0)/α — 式中e0】土自：重压：力下的孔隙比—； 【    α从—土自重压《力，至土：的自重压力与—附加压？力之和压《力段的压《缩系数 【     2  ！地基压缩层范围【内压缩模量E—s的加权平均值提】出按分层变形—。进行E？s的加权平均方【法，。 设 】 ： ：。 则 — 式中 》    】 Es压缩层—内，加权平均的Es值】。(MPa)； 【  — ，  Es《。i压缩层内第—i层土？的Es值(MPa】)；  ！   Ai压缩层内！第，。i层：土的附？。加，应力面？积（m2) — 》  ： ， ，显，然应用上式进行【计算能够《充分体现《各分层土《的Es值《在整个沉降计算【中的作用使在沉降】计算中Es完全【等效：于分层的Es—  【  ：。 3  根》据对13《2栋建筑物的—资料进？。行沉降计算并与资】料，值，进行对比得出沉【降计：算经验系教ψs与平！均Es之间的—关系在编制规—范表5？.3.5《时考虑了在实际工作！中有时设计压—力小于地基》承载力的情况将基】底压力小于》0.75《ƒak？时另列一栏在表5.！3.5的数值—方，面采用了一个平均】压，。缩模：量值可对应给出一】个ψs值《并允许采用》。内插方法避免了采用！压缩模量区间—取一个ψs值在区间！。分，界处：因ψs？。。。取值：不同而引《起的误差 【 5.3.7】  对？于存在相《邻影响情况下的【地基变形计算—。深度这次修订时仍】以相对变形作—为控制标准(—以，下简称为变》。形，比法：) —。     在TJ】 7-74规范之】前我国一直沿用【前苏联H《ИTу 12—7-55规范—以地基附加应力【对自重应力》之比为0.2或0.！1作为控《制计算？深度的标准》(以下简称》应力比？法)该？法沿用成习并—有，相当经验《但它没有考虑到土层！的构造与性质过于】强调荷载对压—缩层深度的》影响：而对基？础大小这一更—为重要的《因素：重视不足《自TJ 《。7-74规范试行以！。来采用变形比—法的规定纠正了上述！的，毛病：取得了不《少经验但也存在一些！问，题，有的文献指出—变形比法规定向上取！计算层厚为1m【的，计算变形值对于【不同：。的基础？宽度其计算精度不】等从与实测资料的】对比分析中可以看】出用变形比法计【算独：立基础、条形基【础时其值《偏大但？对于b＝1》0m～？50m的大基础其】值却：与实测？值相：近，为使变形比法在计算！小基础时《其计算？zn值也不至过于】偏大经过多次—统，计，反，复，试算：提出采用0.3【(1：＋lnb)m代【替向上取计算层【厚，为1m的规定—取得较？为满意？的结果(以下简称为！修正变形比法—)第5.3》.，7条：中的表5.3.【7就是根据0.3(！1＋lnb》)m的关系以更粗】的分格给出的—。向，上计算层厚△z值 ！ 5.3】.8 ？ 本条列入了当【无相邻荷载影响时】确定基础中点—的变形？计算深？度简化公《式，(5.3.8)【该公式系根据—具有分层深标—的19个《载荷试验(》面积0.5》m2～13.—5m2)和3—1个工程《实测资料统计—分析而得《分析结果表明对于】一定的基《础宽度地基压—缩层的深度》不一定随着荷载【(p：)的增加而》增加对于基础形状(！如，矩形基？础、圆形《基，础)与地基土类别(！如软土？、非软土)对压缩层！深度的影响亦无显著！的规律而基础大小和！压缩层深度之间却】有明显的《有规律？性的关系 ！     图10】为以实测压缩层【深度zs与基础宽度！b之比为纵坐标而】以b为横《坐标的实测点和【回归：线图实？线方程zs/b＝】2.：0－：0.4？lnb为根据实【。测点求？得的结果为使—曲线：具，有更高？的保证率方程式【右边引入《随机项？taφ0S取置信】度1：－α＝95》％时该随机项偏【于，安全地取0》.5故公式变—为 — zs＝b(2【.5－0.4lnb！) ？ 《。 —图10 zs/【b-b实测点—和回：归线 》 ？·图形基础；—＋形：基，础，；×矩形基础 【 ： ？    图》10：的实线之上有两【条虚线上层虚—线，为α＝0.》05具有置》信度为95》％的方程即式(5.！3.8)下层—虚线为？α＝0.2具有【置信度为80—％的方程为安—全起见只推荐前【者 ： 《   ？。  ：此外从图10中可以！看到绝大多数实【测点分布在zs/b！＝2的线以》下即使最高的个别点！也只位于zs/b】＝2.2《之处国内外一些【资，料亦认为压缩层【深，度以取2b或稍高】一点为宜《  【   在计算深度范！围内存在《基岩或存在相对硬层！。时按第5.3.5】条的原则计算地基】变形时由于下卧硬】层存在地《基应力分布明显【不，同于B？ouss《inesq应力分布！为了减少计算—工作量此次条文修】订增加对于计算深度！范围内存在基—岩和相对硬层时的】简化计算原则—    ！ 在计？算深度范围内存在】基岩：或，存在相对硬层时【地基：。土层中最大压应【力的分布《可，采用K.E》.叶戈罗《夫带式？基础下的结果(表】10)对于矩—形基础？长短：边边长？之比大于或》等，于2时可《参考该结果》。 表1】0，  带式基》础下非压缩性地基上！面土层中的最大【压应力系数 ！ ，。 ： ， 《注表中h《为，非，压缩性地基上面【土层的？厚度b为带》式荷载的半宽z【。。为纵坐标 》 》5.3.10  应！。。。该指出高层》建筑由于基础埋【置较深？地基：回弹再压缩》变形往往在》总沉降中占重要地】位甚至某些高层建】筑设置3《。层～：4层(？甚至更？多层)地下室时总】荷载：有，可能：等于：或小于该深度土的】自重压？力这时高层》建，筑地基沉降》。变形将由地基回弹变！形决定？公式(？5.3.《10)中《Ec：i应：按现行国《家标准土工试验方】法标准GB/T【 50？123进《行试验确定计算【。时应按回弹曲—线上相应的压力段计！算沉降计算经—验系数？ψc应按地区经【验采用 【。 ：    《地基：回弹变形计算算【例 《 ？    某工—程采：用箱形基础基础【平面尺寸6》4.8m《×，12：.8m？基，础埋：深5.？7m基？础，底面以下各土层【分别在自重压力下】做回弹试《验测得回弹》模量见表《11 】表11？  ：土的回弹模量— ！     【基，底附加？应力108kN/】。m2计算基础中【点最大回弹量 ！ ，     —。回弹计算结果见表】12 — ， ，表1：2  回弹量计算表！ ： 》 — 》图11  回弹【计算：。示意 》 1③粉土；2！④粉：质黏土；3⑤卵【石  】   从计算过【程及土的回弹试验】。曲，线特征可知地基土回！弹的初？。期回弹？。模量很？大回：弹量较小所》以，地，基土的回弹变形【土层：计算：深，度是有限的 — ？ 5？.3.1《1  根据土—的固结回弹再压缩】试验或平板》。载荷：试验卸荷《再，加荷试验结果地基】土回弹再压缩曲线】在再压缩比率与再】加荷比关系中可用两！。段线性？关系模拟这里再【压缩比率定义为 ！    【 1)土的固—结回弹再压缩试验】 ， r′＝】(emax-e′i！)/(emax-e！mi：n，) ？ 式》中 》     e【′i：再加荷过程中Pi】级荷载施加》后再压缩《变形稳定《时的：土样：孔隙：比； —     em】i，n回弹变形》试，验，中最大预《压荷载或《初始上覆荷载—。下的孔隙比； 【     ！em：ax回弹变》形试验中《土样上覆荷载全部】卸载：后土样回《弹稳定时的》孔隙比 【    》 2)平《板载荷试验卸荷【再加荷试验 — r′＝△！src？i/sc 》。 ： 式中》 —。     》△srci载荷【试，验中再加荷过程中】经第i级加荷土【体再压缩变》形稳定后产生的【再压缩变形量；【 《     sc】载荷试验中》卸荷：阶段产生的回弹变】形量 》  《   再加荷比【定义为 《   【 ， 1)土的固结回弹！再压缩试验 【 R》′＝Pi/P—m，a，x 《 式中》   】  Pmax—最大预？压，。荷载或初《始上覆荷载； 【 《     》Pi卸？荷回弹完成后—。再加荷过程中—经过第i级加荷【后作用于土样上【的竖：向上覆荷载 【     】2)平板《载荷试验卸荷再加】荷试验？ R′】＝Pi/P0 】 式中— 》   ？  P0卸荷—对应的？。最，大压力； ！     P—i再：。加荷过程中经第i级！加，荷，对应的压力 — 《     典型试】验，曲，线关系见图工程设计！中可按？图12所示的试【验结果按两段—线性关系《确定：。r′：0和R′0 】 ：     中国【建筑科学研究—院，滕延京、李建民等在！室内压缩回弹试验】、原位载荷试验【、大比尺模》型试验基础上—对回弹变形随卸荷】发展规律《以及再压《缩变形？随加荷发《展规律进行了较为深！入的研究 】 — 图12  再】压缩比率与》再，加，荷比关系《 》     图—13：、图14的试验结果！表明土样《卸荷回弹过程中当】卸荷比R＜0.4时！已完成的回弹变形不！到总回弹《变形：量的10％；当【卸荷：比增大至0.—8时已完成的回弹变！形仅约占总》回弹变形量的40】％；而当卸荷比介于！0.8？～1.0《。之间时发生的回【。弹量约占总回—弹变形量的6—0％ 》     图1！3、图15的试验】结果表明土样再【压缩过程中当再加】荷量为？卸荷量的《2，0％时土样再压【缩变形量已接近回】弹，变形量的40％～6！0％；当再加荷量为！卸荷量40％时土样！再压缩？变形量为回弹变形】量的70％左—右；当再加荷量【为卸荷量《的，60％时土样—产，生的再压缩变形【。量接：近回弹变形量的9】0％ 】 ，   回弹变形【。计算可按回弹—变形的三个》。阶段分别计》算小于？临界卸荷《。比，时，。其变形很小可按【线性模量关系—计算；临界》卸荷比至极限卸荷】比段可按log曲】线分布的模》量计算 】。     工程应用！时回弹变形》计算的深《。度可取至土》层的临界卸》。荷比深度《；再：压缩变形计算时【初始荷载《产生的变形不会产生！结构内力《应在：总压缩？量中扣除 — ， 》 注图中虚线！为土样？的卸荷比-回—弹比率关系曲线实线！为土样的再加荷【比-再压《缩比率关系曲—线以下？各图相？。同 》 图13  土样！卸，荷比-回弹比率【、再加荷比-再压缩！比率关系曲线(粉】质黏：土，) — — 图14  土样回！弹变形发《展规律曲线》 】 ： ：图15  载—荷，试验再压缩》曲线规律《 ：     工！程计算的步骤—和方：法如下 》  》   ？。1  进行地基土】的固结回弹再压缩试！验得到？需要：进，行回弹再压缩计算土！层的计算参数每层土！试验土？样的数量不》得少于6个按岩【土工程勘察规范GB！ 50021—。的要：求统计分析确定计算！参数 》   》  2  》按本规范第5.【3.10条的规【定进行地基土回【弹变形量《计算 【    《 3  绘制再【压缩比率与再加荷比！关系曲线确定r【′0和R′》0 ：     ！4，  按本《条计算方《法计：算回：弹再压缩变形量【 ：    【 5：  如果工》程在需计算回弹再压！缩变形量的土层进】行过平板载荷试【验并有卸荷再加荷试！验，数据同样可按上述方！法计算回《。。弹，再压缩变形量—。  【   6  —进行：回弹再压《缩，变形量计算地基内的！应力分布《可采：用各：向同性？。均质线性变形—体理论计算》若再压缩变》形，计算的最终压力小】于卸载压力r′R′！＝，1.：0可取r′R′＝】a,：a，为工程再压缩变【形计算的最大压力】对应的再加荷比【a≤1.0 】 ？    工程算例】 》     1 【 模型试验》 ， ： ，     —模型试验在中国建】筑科学研究院地基基！础研究所试验室内】进行采用刚性—变形深？标对基？。坑开挖？过程中基底及—以下不同深度处土】。体回弹变《形进行观测最—终取得良好结果 】 》。    变形深标】点布置图16其中】A轴上5个深标点】所测深度为基底【处其余各点》所测为基底下不同】深度处土《体回弹变形 — ？ — 图16 — 模型试验刚性【变形深标《点平面布置图 【     ！由图17《可知3？号深标点最终测得】回弹变？形量为4.54m】m，以3号深标》点为例对基地处土体！再压缩变形》量进：行计算 】 ，        1！)确定计算参—数 《    —。     根据土工！试验由再加荷—比、再压缩比—率进行？分析得？到模型试《。验中基底处土体再压！缩变形规律》见，图1：8 【      —  ：2)计算所得该深】标点处回弹变形最】终量为5.14mm！ —。       【 3)确《定r′0和R′【0 ！ ？ 图17  3号】刚性变？形深标点变》形时程曲线 【   —    《。  模型试验中基底！处最终卸荷压力为7！2.45k》Pa土工试验结果】得到再加荷比-再】。压缩比率关》。系曲线根据土体再压！缩变形两阶段线【性关系切《线①与？切线②的交点即为两！者关：系曲：线的转折点得到r】′0＝0.42R′！0＝0.25见图1！9 ？。。 《 图18！ 土工试验》所得：基底处土体再—压缩变？形规律 《。    图19 模！型试验？中基：。底，处土体？再压缩变形规律【。 《。      【   ？4)再压缩》。变形量计算 ！。  ？。。      — 根据模型》试验过程基》坑开挖完成后3号】深标点？处最终卸《荷量为72.45k！Pa根据其》。。回填过程中各—时，间点再加荷情况【由，。。下表可知《因，最终加？荷完成时最终再加】荷比为0.829】3此时对《应的再压缩比率【约为1.1》故再压缩变形计算】中其再压缩变—形增大系数取—为r′R′》＝0.？8293＝1.1采！用规范公式》(5.3.11)】对其进行再压—缩变形？计算计算过程见表】13 《 ？    《     回填完成！时基底处土体—最终：再压缩变形为4.】86mm 【。     【    根据模型】。实测：结果试验《。结束后又经》过一个月变形测试得！。到3：号，刚，性变形深标点最终】再压缩变形量为4.！98mm ！ 表13  —再压缩变形沉降【计算表？ ， ， 《  【     》  需？要说：明的是在上》述计算过程中—已同时进行了土体再！压，缩变形增大系—数的修正r′—。R′＝0.82【93＝1.1—系数的取值即根【。据工程最终再—加荷情况《。而确定？ ？    — 2  上海华盛】路高层住《宅，  【   在20—世纪70《年代针对高》层建：筑地基基础回弹问题！我国曾在北京、上】海等地进行过系【统的实测研》究及计算方》。法分析？取得了较为可—贵的实测资料其中1！976年建设的上海！华盛路？高层住宅楼》工程就是其中之【一在此？根据当年的研—究，资料采？用，上述：再压缩变形计算方】。法对：其进行？验证性计算 【    【 根据上海华盛路】高层住宅箱形基础测！。试研：究报告该工》程概况与实测情况】如下： 《     本工】程系由南楼(1【3层)和北楼(【12：层，。)两单元组成的【住宅建筑南北楼【。上部女儿墙》。。的标高分别为＋【39.80m和＋3！7.00《m本工程采用天然】。地基两？层地下室箱》形，基础底层室内—地坪：标高为±0.—000m《室外地面标高为－0！.800m基底标】高为－6.45【。0m： 《  ？ ， ， ，为了对本工程的地】基基础进行比—较全面的研究采用】一些测量手段对降】水，曲，线、地基《回，。弹、基础沉降、【压缩：层厚度、基底反【。力等进行了测量测试！布置见图《20：在，G，14和？。G15轴中间埋设】一个分层标F—。2(：基底标？高以下？50c？m)以观测井—点降水对地》基变形的影响—和，基坑开挖引起的地基！回弹；在邻近建筑物！埋设沉降标以—。研究井点降水和南】。北楼：对邻：近建筑物《的影响基坑开挖【前在北楼《埋设：6个回弹标以研究基！坑开：挖，引起的地基回弹【基坑开挖过程中分】层标F2被》碰坏有3个回弹标被！抓土：斗，挖掉当北楼浇筑【。混凝：土，垫层后在G》14和G1》5轴上分《别埋设两个分层【标F1(基底标高】以下5.47m)】、F3(基底—标高以下《11.2m)—以研：究各土层的变形和】地基压？缩层的厚度 】 — ： 图20  上海华！盛路高层住宅工程基！坑回弹点平面位置】与测点？成果图？ 《 ，。 ，    1》976年《。5月8日南北—楼开始？井点降水5月19日！根，据埋在北楼基底标】高以下5《0cm的分层标F】2测：得由于降《水引起的地基下【沉1.2《cm翌日北楼—进行挖土分层标被】抓土斗碰坏5月2】7日当挖土到基【底时：。根据：埋在北楼《基底标高下约30c！m的回弹标H2和H！4的实测结果—并考虑？降水：预压下沉的影响基坑！中部的地基回弹【为4.5cm 】    【    《 1)确定》计算：参，数 ？    【。。     根—。。据工程勘察报告土样！。9953《为基底处土体取样】固，结回弹试验》中其：所受固结《压力为11》0kPa接近—基底处土体自重应】。力试验成果见图21！ ， 》 ，       在土！。样9953固结【回弹：再，压缩试验所》得，再加荷比-再压【缩比率、卸荷比-回！弹比率关《系曲：线上采？。用相同方法得到再】加荷比-在压缩【比率关系曲线—上的切线①与切线②！ ： 》 图21 ！ 土样9《953固结回弹试】验，成果再压缩变形【分析 — ：   ？ ，    2》)计算所《得该深？。标点处回弹变形【最终量为49—。。.76mm ！      【   3)确定确定！r′0和《R′0 】       【  根据图22土】样9953再压【缩变：形分析曲线切线①与！切线②？的交点即为再—压缩变形过程中两阶！段线：。性阶段的转折—点则由上图取—r′0＝0.—64R′0＝0【。.32r′R′＝】。1.0＝1》.2 】 ，。 ，    《。  ：4)再压缩》变形量计《算 【      —  根据研究—资料：结合施？工，。进度预估再加荷【。过程中几《个工况条《件下建筑物沉降【量见表14如表中】1976年1—0，月13？日时当前《工况下基底所受【压力为1《。13kPa本工程中！基坑开挖在基底处卸！荷，量为106kPa则！可，。认为：至此时为止对基底】下土体来说》是其再？压缩变形过程—因沉降观测是从基础！底板完？成后开始的故此表格！中的实测沉降量偏】小 ： 》        】根据上？述资料计算》各工况下基底—。。处土体再《压缩变形量》见表15 】。    》     由工程】资料可知至工程【。实测结？束时实际工程再加】荷量为11》3kPa而》由于基坑开挖基【底处土体《卸荷量为106【。kP：a但鉴于土工试验】数，据，原因再加荷比—取1.0进行计【算 《  《       则由！上述建筑物沉降【表至1976年10！月13日观测到的】建筑物累计沉—降量为5《4.9mm ！   《      同样】根据本节所定义载荷！试验再加荷比、【再压缩？比率概？。念可依据载荷试【。验数据按上述步【骤进行？再压缩？变，形计算 】 表14《。  各施工进度下】建筑物沉降表 【 【。 表1—5  再压》缩变形沉降计算表】 《 【。 5.3《.，12  中国建【筑科学研究院通过十！余组大比尺模型试验！和三十？余项工程测试得到大！底盘高层建筑地基】。反力、地基变—形的规律提出该类】建筑地基基础设【计方法？  【  ： ，。大底盘？高层：建筑由于《外挑裙？楼和地下结构—的存在使《高层建筑地基—。。基础变形由刚性、】半刚性？向柔性？转化基础挠曲度增加！。(见图2《。2)设？计时应加以控制 ！ ！。 ，图22  大底【。盘高层？建筑与？单体高层建筑的【整体挠曲 【 ：。 (框？。架结构2层地下结】构) 《 《    《主楼：外挑：出的地下结构可【以分担主楼的荷载】降低了整个基—。础范围内的平均基】底压力使主楼外有】挑出时的平》均沉降量减》小 》 ，     裙—房扩散？主楼荷载的能—。力是有限的主楼【荷载：的，有效传递范围是主楼！外1跨～2》跨超：。过3跨主楼荷载将不！能通过裙房有效扩】散(见图23)【 《 图！23  大底盘【高层建筑与单体【高层建筑的》基底反力 】 (内筒》外框结构2》0层：2层地下结构)【 》 ，   ？ 大底盘结构基底中！点反：力与单体高层建筑基！底中点反《力大小接近刚度较】大的内筒使该部【分基础沉降、—反，力趋于均匀分布 】 《   ？  单？体高层建筑》的地基？承载力在《基础刚度满足规范】。条件：时可按平均基底【压力验算角柱、边柱！构件设计可按内力】计算值放大》1.2或1.1倍】设，计；大底盘地下结】。构的地基反力在【高层内筒部》。位，与单体高层建筑内筒！部位地基《反力接近是平—均基底压力的0.7！倍，～0.8倍且—高层部位的边—缘反力无单体高【层建：筑的：放，大现象可按》此地基反力》进行地基承》载力验？算；角柱《、边柱构件设计内力！计算值无需》。放大但外挑一—跨的：框架梁、《柱内力较不整体连】接，的情况要《大设计？时应予以《加强 【     增—加基础底板刚度【、楼板厚度或地基刚！。。度可有效减少大【底盘结构《基础的差异沉降试】验证明大底盘—结构基础底》板，出现弯曲裂缝的基】础，挠曲：。度在0.《05％～0.1【％之间？。工程：设计时大面积整【体筏形？基，础主：楼的整体挠》度不宜大《于0.05％主楼】与相邻的《裙楼的差异沉—降不大于其》跨度0.1》％可保证基础结【构，安全 《