？ 5：.2  承载力计算！ 5！.，2.4  》大面积压实填—土地基是指填土宽度！大于基础宽度两倍的！质，。量控制严格的填土】地基质量控》制不满足《要，求的填土《地基：深度修正系数应取】1.0 ！   ？ 目前建筑工程【。大量存？。在着主裙楼一体的】结构对于《主体结构地基承【载力：的深度修正》宜将基础底面以上】范围内的荷载按基】础两侧的超》。载考：虑当超载《宽度：大于基础宽度两【倍，时可将超载折算成土！层厚度作《为基础埋深基础【两侧超载不等时【取小值 — ， ：5.2.5 — 根据土的抗剪【强度：指标确定地》基承载力的计算公式！条件原为均》布压力？当受到较大的—水平荷载而使合【力的偏心距》过大：时地基反力分布将很！不均匀根据规范要求！。pkmax≤1【.2ƒa的条件将】计算公式《增加一？个，限制条？件为当偏《心距e≤0.03】3b时？可用该式计算相应式！中的抗剪强度指标c！、φ要求采用附【录，E求出的标准值 】 》5.2.6 — 岩石地基的承载力！一般较土《高，得多本条规定“【用岩：石地基载荷试—验确定”《但对完整、较完【整和较破碎的—岩体可？以取样试《验时可以根据饱和单！轴抗：压强度标准值—乘以：折减系？数确定地基承载【。力特：征值 》 ？   ？ 关键问《题是如何确定折减】系数岩石饱和单轴】抗压强度与地基承】载力之？间的不？同在于第一抗—压强：度试验？时岩石试件》。处，于无侧限的单—轴受力状态；而【地基承载力则处【于，有围压的三轴应力】。状态如？果地基是完整—的则后者远远高【于前者第二岩块强】度与岩体强度是不】同的原因在》于岩体中存》在或多或少、—或宽或窄、或显【或隐的裂隙》这些裂隙不同程度地！。降低了地基的—承载力显然越完整、！折减越？少；越破碎》。折减越？多由于情况复杂折减！系数的？取值：原，则，上由地？方经验确定无经验时！按岩体的完整程度给！出了一个范围值经】试，。算和与已《有的经验对比—条文给出的折—减系：数，是，安全的 —   》  至于“破—。碎”：和“：极破碎”的岩石【地基因无法取—。样试：验故不？能用该法确定地基承！载，力特征值 【。     【岩样试验《中尺：寸效应是《一个不可忽视的【因素：本规范规定》试件尺寸《为ф50mm×10！0mm 】 5.2.7—  本规《范1974版—中规定？了矩形基础和条形基！础下的？地基压力扩散角【(压力扩《散线与垂直线的【夹角)一般取2【2°当土层为密实的！碎石土密《实的：砾砂、粗砂、—中，砂以及坚硬》和硬塑状《态，的，黏土时取3》。0°当基础底面【至软弱？下卧层顶面以上的土！层厚度小于或—等，于1/？4基础宽度时可按】0°计算《    ！。 ，双层土的压力扩【散，作用有理论解—但缺乏试验证明在】。197？。2年开始编制地基】规范时主要根—据理论解《及仅有？。的，一个由？四，川省科研所》提供：的，现场载荷试验为【慎重起见《提出了？上述的？应用条件在89版】修订规范时由天津】市，建研所进行了大【批室内模型试—验及三组野外试【验得到一批数据由于！试验局限在基宽与】。硬层厚度相同的条】件对于大家希望【解决的较薄硬土【层的扩散作用—只，。有借助？理论公式探》求，。其合：理应用范围以下就】修改补充部》分进行说《明 ？    【 天：。津建研所完成了硬】层土厚度z》等于：基，宽b时硬层的—压力扩散角试验试】验共1？6组：其中野外载荷试【验2组室内模型【试验：14组试验中—进行：了软层顶面处的压】力测量 【   《  试验所》选用的？材料室？内为粉质黏土—。、淤泥质黏》土用人工制备野外用！煤球灰及石屑—双层土的刚》度指标？。用α＝E《s1/？Es2控《制分别取α＝2、】4、5、6等模型基！宽为36《0mm及200【m，m两：种现场压板宽度为】1410mm—。    ！ 现场？试验下卧层为煤球】灰变：形模量为2.—2M：Pa极限荷》载60kPa按s】＝0.？。0，15b≈21.1m！m时所对应的压力仅！仅为40《kPa(图》5曲线1)上层硬土！为振密？煤球灰及振密—石屑其变形》模量为10》.4：MPa及12.7】MPa这两组试验】α＝5、6从图5曲！线中可？明显看到当z＝b时！α＝：5、：6的硬层有》明显的压力扩散【作用曲线2》所反映的承载—力为曲线1的3.】5倍：曲线3所《反映的？承载：力为：曲线1？的4.？。25倍 》   —  室内《模型：试验硬层为》标准砂e＝0.6】6Es＝1》1.6MPa～1】4.8MPa；【下卧软层分别选【用流塑状粉质—黏土：变，形模量在4MPa】。左右；淤泥》质土变形模量为2】.5MPa左右从】载荷试验曲线—上很难找到这两类土！的比：例界线？值见图6曲线—1流塑状粉》质黏土s《＝，50mm时的强【。度仅：20kPa作为【。双层：地，基当α＝《2s＝50mm【时，的强度为《56kPa(曲【线2)α＝4时为】。70kPa(曲【线3)α《＝6时为96k【Pa(曲线4)虽然！按同一下沉量来确】定强度是《欠妥的但可反—映垫层的《扩散作？用说明θ值愈大【压力扩散《的效果愈《显著 —  ？   关于硬层压】力，。扩散角的确定一般】有两种方法一种【是取承？。载力比值倒》算θ角另一》种是采用实测压力比！值天津建研所—采用后一《。种方法取软层—。顶三个压力实测平均！值，。。作为扩散到软—层上：的压力值然后按扩】散角公式求》θ值 —     从【。图6中可《以看出？p-θ曲线上—按实测压《力求出？的θ角随荷载—增加迅速降》低到硬土层出现开】裂后降到最低—值 》 ， 》。 图5《  现场载荷试验p！-s：曲线 】1原有煤球灰地【基；：2振密？煤球灰？。地基；？3振密土《石屑地基 — ？    《。 ， 图6  室！内模型试验》p-s曲《线，p-θ曲线 — 注α＝2！、4时下层土模【量为4.0MPa】；，α＝6时下层—。土模量为2.9M】Pa：。 《     根据】平面模型实》测压力计算的θ值分！别为α＝4》时θ＝24.—。67°；α＝5时θ！＝26.98°；】α＝6？时θ＝？27.31°；【均小于3《0°而直观的破裂角！却为：30°(图7)【 ！ ： 图7 《 双层地基试—验α-θ口曲—线 △室！内试验；○现场【试验 《 ？     》现场：载荷试？验实测压力值见【表，3 ： 》。。表3  现场实测】压力 — ， 《     按】表3实测《。压力做图8可以看出！当荷载增加到a【。点后传到软土顶界】面上的压力急骤增加！即压力扩散》角迅速降低到b【点时α＝5时—为28？.6°α＝6—时为28°如果【按a点所《对应的压力》分别为？180k《。P，a、240k—。Pa其？对应的扩散角—为3：0.34°及—3，6.85°换言之】在p-s曲线—中比例？界，限范围内的θ— 角比破坏时—略高 》 ？。    为》讨论这个问题—在缺：乏试验论证的—条件下只能借—助已有？理论解进行分析 ！ 《    根据叶【戈罗夫的《平面问题《解答条形《均，布荷载下《双层地基中点应【力pz？的应力系数》是kz见表4 ！ 【 图8  载荷】。板压力p《0与界面压力p【。z关系 ！表4  条形基础中！点地基？应，力系数 —。 — ，   《  注？。 —  ：  Es《1硬土层《土的：。变形模量； ！     Es2！下卧软土层的变形】模量： —    换算为【α，时v＝5.0—  大约相当 【。 α＝4； —   【    《        v！＝，10.0大约相当 ！ ，α＝7～8； 【  —。        】     v＝【15.0大约—相当  α＝1【2 ：。   【  将应《。力，。系数换算《为压力扩散》角可建表如下 】 ， 表《5  压力扩散角θ！ 】 ？  ：  ： 从计算《结果分析该值与图6！所示试验值不同当压！力小时试验值大于理！论值随？着压力增加试验值逐！渐减小？到接近破坏时试验】值趋近于25—°，比理论值小50【％左右出现上述现】象的：原因：可能：是理论？。值只考虑土直线变形！段的应力扩散—当压板下出现塑性区！即载荷试验出—现拐点后土的—应力应变关系—。已，呈非：线性性质当下—卧层土较差时硬层】挠曲变形不断增【。加直：到出现？开裂这？时压力扩散角取【决于上？层土的刚性角逐【渐达到某一定值【从地基承载力的角】度出发采用破坏时的！。扩散角？验算下卧层的—承载力比《较安全可靠并与实测！土的破？裂角度相当因—此在：采用理论值计—算时θ大于30°】的，均以30°为限θ】小于30°的则以理！论计算值为基—础；求？出z＝0.》25b时的扩散角】见图9？ ！ 图9  【z，＝0.？25b时《。α-θ曲线(—计算值) 】  ？   从表》5可以看《到z＝0.5b时】扩散角计《算值均大于》z，。＝6时图7》所给出的试》验值同时z＝0.5！b时：的扩散角不宜—大于z＝b时—所得试验值》。。故z＝0.5b时的！扩散角仍按z—＝，b时考？虑而大于0.5【。b时：扩散角亦《不再增加《从试验所示的破裂】面，的出现以及任一【材料都有一个强【度限值考虑将扩散角！限制在一定》范围内还是合理【。的综上所述建议条形！基，础下硬土层地基【的扩散角如表6【所示 《 表》6  条形基础【压力扩散角 】 ， 【     关—于方形基础的—扩散角与条形基【础扩：散，角，可按：均质土中《的压力扩《散系数换《算见表7《 —表7 扩《散角：对照 《。 【。 ：     从表【7可以看出在—相等的均《布压力作《用下压力扩》散系数差别很—大但在z《/b：在1.？0以内时方》。形基础与《条形基础的》扩散角相差》不到：2°该值与》建表误差相比已【无实际意义故建【议采用相同》值 ？