5》.2  承载力计算！。。 5！.2.4  —大面积压实填土地】基是：指填土宽度》大于基础宽度两倍的！质量控制严格的【填，土地基？。质，量控制不《满，足，要求的填土地基深】度修正系数》应取1.0 】     目】前建筑工程大量存在！着主裙楼《一体的结《构对于主体》结，构地基承《载力的深度》修正宜将基础底【面以上范围内的【荷，载按基础两侧的【。超载考虑《当超载宽度大于【基础宽度两倍时可】。将超载折算》成，土层厚度作为基【。础埋深？基础两侧超载不【等时取小值 ！ 5？.2.5  根据】土的抗剪强度—指标确定地基—承载力的计算公式条！件原为均布压—力当受到较大的【水平荷载而使合【力的偏心《距过大时地基反力分！布将很不均匀根【据规范要求pkma！x≤1.2》ƒa的条件将—计算公？式增加一个》限制条件《为当偏心距e—≤0.033b【时可：用该式计算相—应式中？的抗：剪强度指标c—、φ要求《采用附录E》。求出的标准》值 【5.2.6  【岩石地基的承载【力一般较《土，高得多本《。条规定“用岩—石地基载荷》试验确定”但对完】整、较完整》和，较破碎的岩体可以取！样试验？时可以？根，据饱和单轴抗压【强度标准值乘以折】减系：数确定地《基，承载力特征值— ？ ？    关键—问题是如何》确定折？减系数岩石饱和单轴！抗压强度与地—。基承：载力之间《的不同在于》第，。一抗压强度试—验，时岩：石试件处于无侧限】。的单轴受力》状态；而地基承【载力则处于有围压的！三轴应力状态—如，果地基是完》整的：则后者？。远，远高于前者第二岩】块强度与岩》体强度？是不同的原》因在于岩《。体中存？在或多或《少、或宽或窄、或】显或隐的裂》隙，这，。些裂隙不《同程度地降低—。了地基的承》载力显然越完整、】折减：越少；越破碎—折减越多由于情况复！杂折减系《数的取值原则上由地！方，经验确定无经验时】按岩体的《完整程度给出—了一个范围值经【试，。算和与？。已有的经验对比条】文给出的折》减，系数是安全的— ，     ！至于“破碎”—和“极破碎”的岩石！地基因？无法取样试验故【不能用该《法确：定地基承载力特征值！ 《     —岩样试验中》。。尺寸效应是一个不可！忽视的？。因素本？规，范规定试《件尺寸为ф5—0，mm×100m【。m 《 5.2—.7：  本规范19【74：版，中规：定了矩形基》础和：条形基础下的地基压！力扩散角(压力扩散！线与垂直线的—夹，角)：一般取？22：°当土层为密实的碎！石土密实的砾砂【、粗：砂、中砂《以及坚硬和硬塑【状，态的黏土时取—3，。0°当基础底面至软！弱下卧层顶面以上的！土层厚度《小于或？等于1/4基础【。宽度时可按0°计算！ ：   —  双层土》的压力扩散作—用有理论《解但缺乏试验—。证明在1972【年，开，始编：。制，地基规？范时：主要根据理论解及】。仅有的一个由四川省！科研所提《供的现场载荷试验】为慎重起见提出了】上述：的应：用条件？在89版修订规范时！由，天津市建研所进【行了：大批：室内模型试验及【三，组野外试验》得到一批数据由于试！验局限在基宽与硬层！厚度相？同的条件《对于大家希望—解决的较薄硬土【层的扩散作用只【有借：助理论公式探求【其合理应《用范围？以下就修改补—充部分进行说明 】  —。   天津建—研所完成了硬层【。土厚度z《等于基宽《b时硬？层，的，压力扩散角试验试验！共16？组其：中野外载荷试—验2组？室内模型试验14组！试验中进行了软【层顶面处的》压力测？量   ！  试验所选用【。的，。材料室内为粉质【黏，土、淤？泥，质，黏，土用人？工制备野外用煤球灰！及石屑双层土—的刚度指《标用α？＝，。Es1/E》s，2控制？分别取α＝2、【4，、5、6等模型基】宽为360mm及】200？。mm两种《现，场压板？宽度为？。1410mm ！     现场！试验下卧层为—煤，球灰变形模量—为2.2MPa极】限荷载60k—Pa按s＝0.01！5b≈21.1mm！时，所对：应，。的压力仅仅为4【0kPa(图5曲线！1)上层硬土为【振密煤球灰及振【密石：屑其：变形模量为10.4！M，Pa及？12.7MPa这两！组，试验α＝5》、，6从：图5曲线中可—明显看到当z—＝b时α＝5—、6：的硬层有明显的压】力扩散作用曲线2】所，反映的？承载力为曲线1的3！.5倍曲线3所反映！的承载？力为曲线1的4【.2：5倍 ？ 》  ：  ：室内模型试》验硬层为标准砂e＝！0.66Es＝1】。1.6M《Pa～？14.8MPa【；下卧软层分别选】用，流塑状粉《质黏土变形模量在】4MPa左右—。；淤泥质《土变形模量》为2.5《MPa左右从—。载荷试？验曲：线上很难找到这两类！土的比例《界线值？见图6曲线1流塑】状粉质？黏土s＝50mm时！的强度仅20k【Pa作为《双层地基当》。α＝2s＝》50mm时的—。强度为56kP【a(曲线2)—α＝4时为7—0kP？a，(曲：线3)？α＝6时为96kP！a(曲？线4)虽然按—同一下？沉量：来确定强度是—欠妥的但可反映垫层！的扩散作《用说明θ值愈大【压力：扩散的效果》愈显著？ ：。 ：。    》 关于硬层压力扩散！角的确定一般—有两种方《法一种是取承—载力：比值：。倒算θ角另一种是】采用：实测压力比值—天津：建研所采用后一种】方法取软层顶三个压！。力实测平《均值作为扩散到软】。层上：的压力值然》后按扩散角公式【求θ值 ！    从图—6中可以看出p【。-θ：曲线上按实测—压力求？出的θ角《随，荷载增？加迅速降低到硬土层！出现开裂《后降到最低》。值 ？ 《 图【5  现场载—荷试验p-s曲【线， 》 1原有煤》。球灰地基；2振密煤！球灰地基；3振【密土石屑地基—   】 ， ， 图》6，  室内模型试验】p-s曲线p-【θ曲线？ 》 注α？＝2、4时下层土模！量为4.《0MP？a；α＝6》时下层土模量为2.！9MPa —    【 根据平面模型实】测压力计算的θ【值分别为α＝4【时θ＝？24.67°；α＝！5时θ＝26—。。.98？°；α＝6》时θ＝？2，7.31《°；均小于3—0°而直观的破【裂角却？为30°(图—7) 】 ， ？ 图7  —双，。层地基试验α-【θ，口曲线 《。 《 △室？内试验？；，○现：场试验 ！    现场载【荷，试验：实测压力值见表3 ！ ？ 表3  现场实！测压力 《。 》   】  按？表3实？测，压，力做图8可以—看出：。当荷载增加到a【点后传到软土顶【界面上的压力急【骤增加？。即压力扩散角—迅速降低到b—。点，时α＝5《时为28.6—°α＝6时》为28°如果—按a点所对应的压力！分别为？1，80：kPa、24—0kPa《其对应的扩》散角为？30.？34°及36.85！°换言之在p—-s：曲，线中比？例界限范围内的【θ 角？。比破坏？时略高 《 ： ：     为—讨论这个《问题在缺《乏试验论证》的条件下只能借【助已有理《论解进行分》析  】 ，  根据《叶戈罗夫的平面问】题解答条形》均布荷载下双层地】基中点应力pz的】应力系数是kz见表！4 ： ！ 图8《 ， 载荷板压力p【0与界面压力p【z关系 《 表4【 ， ，条形基础中点地基应！力系数？ 】    【 ，注， ： ？   ？  E？s1硬土层土的变形！模量； —    — Es2下卧软土层！。的变形模量 ！   《 ， 换算为《α时v＝5.0【  大约相当—  ：α＝4；《   】。。         ！  ： v＝10》.0大约相》当，  α＝7～—8； ？ 《       【。      — ，。 v＝？15.0大约—相当：  α＝1》2 《     将应！力系数换算为—压力：扩散角可《建，表如下 【 ：表5：  ：压力扩？散角θ 《 【     从！。计算结果分析—。该，值与图6所示试验值！不同当压力小时试】验值大于理论值【随着：压力：增加：试验：值逐：渐减小到接近破坏时！试验：值趋：。近，于，25°比《理论值小50％【左右出现上述现象的！原因可能是理论值】只考虑土《直线变形段的应【力扩散当压》。板下出现塑性区【即载：荷试验出现拐点后】土的应力《。。应变关系已呈非线性！性，质当下卧层土—较差时硬层》挠曲变形不断增加直！到出：现开裂这时压—力扩散角《取决于上层土的【刚性：角逐渐达到某一【定值从地《。基，承，载力的角《度出发采用破坏时的！扩散：角，验，算下卧层的承载力比！。较安全可靠并与实测！土，的破：裂角：度相当因此在—采用理论值计算时】。θ大于30》°的均？以30°为限θ小】于，3，0°：的则以理论计算【值为基础；求—出z＝0.25【b，时的扩散角见图9 ！ 《。 图9！  z＝0.—2，5b时α-θ曲线(！计算值) 【 ？    从表5可以！看到：z＝0？.5b时扩散—角计：算值均大于z＝6】。时图7所给出的试验！值，同时z＝0》.5b？时的扩散角不—宜大于z＝》b时所得试验值【故z＝？0.：5b时的扩散角仍按！z＝b时考虑而大】于0：.5b时扩散角亦不！再增加从试验所示】的破裂？面的出现以及任一】材料：都，有，一个强度限值考【虑将扩散角限制在一！。定范围？内还是合理的综上所！述建：议条形基础》下硬：土层地基的扩散角如！表6所示 】 ， 表6  条—形基础压力》扩散角？ ， ？ 》 ，   《  关于《方形基？础的扩散角与—条形基础扩散—角可按均质土中【的压力扩散系数【换算见？表7 【 表7 扩散角【对照 《 》 《 ，    从》。表，。7可以看出在相等】的均布压力作用下】压力扩散系数—。。差别：很大但在z/b在】1.0以内》。时方：形基础？与条形基础的扩散角！相差不到2°该【值与建表误》差相比已无实际【意义故建议采—用相同值 —