。 ？ 5.？2  承载力—计算 ！ 5.2.4  】大面积压实填—土地基是指填土宽】度，大于基础宽度两【倍的质量控制严格的！填土地基质》量控制不《满足要求的填—土地基深度修正【系数应取1.—0   ！  ：目前建？筑工程大量》存在着主裙》。楼一体的结构对于主！体结构地基》承，载，。。力的：深度：修正宜将基础—底面以上范围—内的荷载按基础两侧！的超载考虑当超载宽！度大于基础宽度【。两倍时可将超载折】算成土层厚度作【为基础埋《深基础两侧》超载不等时取小值】 5.2！.5  根据土【。的抗剪？强度指标确定地基】承载力的计》算公式？条件原为《均布压力《当受到较大》的水平荷《。载而使？合力的偏心距过大时！地基反力分布将很不！均匀根？据规范要求pkm】ax≤1.》2ƒa的条件将计】算公式增加一个限】制条件为当》偏心距e≤0—.033b时可用该！。式计算？相应式中的抗—剪强度指标》c、φ要求采用附】录E求出的标—准值 】5，.2.6  岩石】地基的承载力一【般较土高得多—本条规定“》用岩：石地基载荷试验确定！”，但对完？整、较完整》和较破碎的岩体【可以取样试》验时可以根据饱【和单轴抗压强—度标：准值乘以折减—系数确定地》基承载力特征值 ！    【 关键问题是—。如何：确定折减系数—岩石饱和单轴抗【压强：度与地？基承载力之间的不】同在于第一抗压强度！试验时岩石试件处于！无，。侧限的单《轴受力状态；而地】基承载力则处—于有围？压的三轴应》力状：态如果地基是—完整的则《后者远远高于前【者第二岩《块强度与岩体—强，度是：。不同的原因在于岩体！中存在或多或少、】或宽或？窄、或显或隐的裂】隙这些裂隙不同【。程度地降低》了，地基的承载力显然越！完整、折减越少【；越破碎折减越多由！于，。情况复杂《折减：系数的取《值原则上由地方经验！确，定，无经验时按》岩体的？完整程度给出了【一，个范：围值经试算和—与已有？的经验对比条文给出！的折减系数》是安全的 ！ ，   ？。 至于“《破碎”和“极—破碎”？的岩石地《基因无法《取，样试：。验故不能《用该法？确定地基承载力特】征值 】    《岩样试验《中，尺寸：效，应是一？个不可忽视》的因素本《规范规定试件尺寸为！ф50mm×—100mm 【 ， 5.2.【7， ， 本规？范，。1，974版中规定【了矩形基《础和条形基础下的地！基压力扩散角(【压力扩？。散线与垂直线的夹】角)一般取22°当！土层为密实的碎石】土密实的砾砂、粗砂！、，中，砂以及坚硬和硬塑状！态的黏土时取30】°当基？础底面至软弱下卧】层顶：面以：上的土层厚度小【于或等？于1/4基础—宽度时可按0—°计算 ！。    双层土【的压力扩散作用有理！论解：但缺乏试验证明【在19？。72年开始编制地基！规范时主要根据理论！解及仅？有，。的一个由《四川省科《研所提供的现场【载荷试验为慎重起】见，提出了？上述的应《用条件在89版【修订规范时》由天津市建研所进】行了大批室》内模型试验及三【组野：外试验？得到：一批数据由于试验】局，限在基宽《与硬层厚度相—同的条件对》于，大家希望《解决的较薄硬土层】的扩散作用只有借助！理论公式《探求其合理应用范】。围以下就修改—补充部分进行说明】。 ，    】 天津建研所完成】了硬层土厚度z等】于基宽b时硬层的】压力扩？散角试验试》验共1？6组其中野》。外，载荷试验2组室内模！型试验1《4组：试验：中，进行了软层顶面处的！压力测？。量，  【   试验》所选用的材料—室内为粉质黏—土、淤泥质黏土用人！工制备野外用煤球灰！及石屑双层土—的刚度指标用α【＝Es1《/Es？2控：制分别取α＝2、】4、5、6等模型基！宽为36《0mm及200【mm两种现场—压板宽度为1410！mm 《 《    现场试验下！卧层为？煤球灰变形模量【为2.2MPa极】限荷载60k—Pa按？s，。＝0.015—b≈21.1—mm：时所对应的压力仅】仅为40kPa【(图5曲线》1)上层硬土—为振：密煤球灰及》振，密，石屑其变形模量为】10.4MPa及1！2.7MPa—这两组试验α＝【5、6从图5曲线中！可，明显看到当z＝【b时α？。＝5、6的硬层有明！显的压力《扩散作用曲》线2：所反映的承》载力为曲线1的3】.，5倍曲线3所反【。映的承载力为—曲线1的4.25倍！ ？     【室内模型试验硬层为！。。标准：砂e＝0《.66Es》＝1：1.：6M：P，a～14.》8MPa；下卧软】层分别选用》流塑状粉质》黏土：变形模量在》4MPa左右；【淤泥质土变形模【量为2.5MPa左！右从载荷试验曲线上！很，。难，。找到这两类土的比例！界线值？见图6曲线1流塑状！粉质黏土《s＝50mm时的】强度：仅20kPa作为】双，层地基当α＝2【s，。＝50mm时—的强度为56k【Pa(曲线2)【α＝4时为7—0k：。Pa(曲线3)α】＝6时为96k【Pa(？。曲线4)《虽然按同一下沉量来！确定：强度是欠妥的但可】反映：垫层的？扩散作用说明θ值愈！。大压力？扩散的效果》愈显著 】     关于硬】层压力扩散角的确定！一般：。有两种方法一—种是取承载力比值】倒算θ？。角另：一种是？。采用实测《压力比值天》津建研所采用—后一种方法取软层】顶三个压力实测平均！。值作为扩散到软【层上的压力值然后】按扩散？角公式？求θ值 【。    》 从图6《中可以看出p—-θ曲线上》按实测压力求—出的θ角随荷载增加！迅速降低到硬土层出！现，开裂后降《到最低值 》 ， 【 图5  【现场载荷试》验p-s曲线— 》 1：原有煤球《灰地基；2振密【。煤球灰地基；3【振密土石《屑地基 《   【 ： 《图6 ？ 室内模型试验p-！s曲：线p-θ《曲线： 》 ，注α＝2、4时下层！土模量为4.0【MPa；α＝—6时下层土模量为2！.9M？Pa 【。   ？ ， 根据平面》模型实测压力计算的！θ值分？别为α＝4时θ＝】2，4.67《°；α？＝，5时θ＝26—.98°；α＝6】时θ＝27》.31°；均—小于：3，0°而直观的破裂角！却为30°(图7)！ ： ： — 图7  双层地！基试验α-θ口曲】线 △室！内试验？；○现场试验— —    现场载【荷试验实测压力【。值见表3 — 表3  】现场实测压力 【 —   【  按表3》实测压力做图8可】以看出当荷》载增加？到a点后《传到软？土顶界面上的压力】急骤增加即》压，力扩散角迅速降低】到b点？时α＝5时为28.！6°α＝《6时为28°—如果按a点》所对应的压力—。。分别为1《80kP《a、2？40：kPa其对应—的扩散角为》30.34°及【3，6.8？5°换言之在—p-s？曲线中比例》界限范围内的θ【 ，角比破坏时略高 ！     为！讨论这个问题在【缺乏：试验论证《的条件下只》能借助已有理论解】进行分析 】     根【据叶戈罗《夫的平面问题解【答，条形均布荷载下双层！地基中点应力—pz：。的应：力系数？是kz见表》4 】 ： ， 图8《  ：载，荷板压力p0与界面！压力pz关》系 ： 表4  ！条，形，基础中点地基—。应力：。系数 《 ！   ？  ：注 》 ：    Es—1硬土层土的变【形模量； ！     》Es2下《卧软土层的变—。形模量 ！   ？ 换算为《。α时v＝5.0  ！大约相当  α＝4！；  】       【     》 v＝1《0，.0大约《相当  α＝7～8！； —         ！      —v＝：。1，5.0大约相当【  α＝12—  【。   将应力系数】换，。算为压力扩散—角可建表如下— 《 表5《  压力扩散—角θ — ？ 《  ：   从计》算结果分析该—值，与图6所示试—。验值不同《当压：力小时试验值大于理！论值随着压》力增：加试验值逐渐减小】到接近破坏》时试验值趋》近于25°比—。理论值小50—％左右出现》上述现？象的原因可能是理】论值只考《虑土：直线：变形段的应》力扩散当压板下出】现塑性区即载荷试验！出现拐？点，后土的？。应力应变关系已【呈非线性《。性质当下《卧层土？较差时？硬层挠曲变形不断增！。加直到出《现，开裂这？时压力？扩散角取决于上层】土的刚性角》逐渐达到某一—定值从？地基承载《。。力的角？度出发采用破坏时】的，扩散角？验算下卧层》。。的承载？。力比：较安全可靠并—与实测土的破—裂角：度相当因此在采用理！论值计算时θ大于3！0°的均以30°】为限θ小于30°】的则以理论计算【。值为：基础：。；求出z＝》。0.：25b时的》扩，散角见？图9 【 图9！  z＝0》.25b《时α：。-θ曲线(计算值)！ ：  》。   从表》5可以看《到z：。＝0.5b时扩散角！计算值均大于z＝】6时图7所给出【的试验值《。同时z＝《0.5b时的扩散角！不宜大于z＝b【时所得试验值故z】＝0.5b》时的扩散《角仍按z＝b时考】虑而大于0.5【b时：扩散：。角，。亦不再增加从试验所！示的破裂面的—出现以及任一—材，料都有一个强度【限，值考虑？将，扩散角限制在一定范！围内还是合理—的综：上所述建议条形【基础：下硬土层地基—的扩散角如表6所示！ ： ， 表6  【条形基？础压力扩散角 】 《  【   关《。。于方形基础的扩散角！。与条形基《础扩散？角可按均质土—。中的压力《扩散系数换算见表7！ 》 表7 扩》散角对照 — 《  【。   从表》。7可以看出在相等的！均布压力《作用：下压力扩《散，系数差？别很大但在z/【b在1.0以内时方！形基础与条》形，基础的扩《散角相差不到2【°该：值与建表误》差相：比，已无实际意义—故，建议采用相同值【。 ：