5.2 】 承载力计算 ！ 5.【2.4  大面积】压实填土地基是指填！土宽度大于基础宽】度两倍的质量控制严！格的填土地基—质量控？制不满足要求的【填土地基深度修正系！数应取1.0 ！ ？    目》前建筑工程大量【存在着主裙楼—一体的结构对于主体！结构地基承载力【的深度修《正宜将基础底面【以上范围内的荷【。载按基础《两侧：的超载考虑当超【载，宽度大于基础宽【度两倍时可将超载】。折算成？土层厚度作为基础】埋深基础两侧超【载不：等时取小值》。 》 5.2.5  根！据土的抗剪》强度指标确定地基】承载力的计算公式】条件原为均布压力当！受到较大的水平荷】载而使合力的—偏心距过大时地基反！力分布将很不均匀】根据规范要求pk】m，ax≤1.2—ƒa的条《件，将计：。。。算公式增加一个【限制条件为当偏【心距e≤0》.033b》。时可用该式计算相】。。应式中的抗》。剪强度指标c、φ要！求，采用附录E求出【的标准值 【 5.》2，.6  岩石—地基的？承载力一般较土高得！多本条规定“—用岩石地基载荷【试验确定”但对完】整、较完《整和较破《碎的岩？体可以取样试验时可！。以，根据饱和《单轴抗压强度标准】值，乘以折减系数确【定地基承载力特【征，值  】  ：。 关键问《题是如何确》。定折减系数岩石【饱和单轴抗压强度与！地基：承载力之间的—。不同在于第一抗【压，强度试？。验时：岩石试件处》于无侧限的单轴受力！状，态；而？地基：承载力则处于有围】压的：三，轴，。应力状态如果地【基是完整的则后者远！远高于前者第—二岩块强度与岩【体强度是不同的原】因，在于岩？体中存在或》多或少、或宽或窄、！或显或？隐，的，裂隙这些裂隙不【同程度地降低了地】基的承载力显然越】完整、折减越少；】越破碎折减越—多由于情况复杂折】减系数？的取值原则》上由地方经验确定】无经验时按岩体【的，完，整程度？给，出了一个范》围值经？试算和与已有的经】验对比条文给出的折！减系数是安全的 ！     】至于：“破碎”《和“：极破碎”的岩石地】基因：无法取样试》验故不能用该法【确定地基承载力特】征值 ？ 》   ？ 岩样试验中尺【寸，效应是？一，个不：可忽视的因》素本规范《规定：试件尺寸《为ф50mm×【100mm》 ：。 5.2.】7  本规》范19？74版中规定了【矩形基础和》条形基础下的地基压！力扩散角(压—。力扩散？线与：垂直线的夹角)一】般取2？2°当土层为—。密实的碎石》。土，密实的砾砂》、，粗砂：、中砂？以及坚？硬和硬塑状态的黏土！。。时取：30°当基础底面】至软弱下《卧层顶面以上—的土层厚度》。小于或等于1—/4：基，。础宽度时可按0【°计：。算 ： 《     双层土的！压力扩？散作用？有理论解但缺乏试】验证明在《1972年开始【编制地基规范—时主要根《据理论解及仅有的】一，个由：四川：省科研所《提供的现场载荷试验！为慎重起见提出【了上述的《应用条件在》89版？修订规范时由—天津：市，建，研所进？行了大批室内模【型试：验，及，三组野外《。试验得到一批数【据由于试验局限在】基，宽与：硬层厚度相同的【条件：。。对，于大家希望》解决：的较薄硬土层—的扩散？作用只有借助—理论公式《探求：其合理应用范围以】下就：修改：补充部分《进行说明 — ：     天津】建研所？完成了硬层土厚度z！等于基？宽b时硬层的压力】扩散角试验试验共1！6组其中野外—载荷试验2组—室内模？型试验14组—试，验中进行《。了软层？顶，。面处的压力测—量 —     试验【所选用？的材料室《内为粉质黏土、淤】泥质黏？土用人工制备—野外用煤球灰及【石屑双层土》的刚度指标用α＝】Es1/《Es2控《制分别取α＝2、】4、5、6等模型】。基宽为？360mm》及200mm两种现！场压板宽度为1【41：0mm 《 《。    《 现场试《验，下卧层为煤球—灰变形模《量为2.2MPa】极限荷载6》0，k，Pa按s＝0.【015b≈2—1.1mm时—所对应的压力仅【仅为：40kPa(图5】。。曲线1？)上层硬土》为振密？。煤，球灰：及振密石《屑其变形模量为1】0，.，4MPa及》12.？7MP？a这两组试验α【＝5：、6：从图5曲线中—可明显看到当z＝b！时α＝5、6的硬层！有明显的压力—扩散作用曲线2【所，反映的承载力为曲】线1的3.5倍曲线！3所反映的承载【力为曲？线1的4.2—5倍： ， ？ ，     室—内模型试验硬层为标！准砂e＝0.6【6Es＝11.6M！Pa～14.8M】P，a；下卧软层分别选！用流：塑，状粉质黏土变形【模量在4MPa【左右；？淤泥质土变形模【。量为2.5MPa】左右从载荷试验【曲线上很难找到这两！类土的比《例界线值《。见图：6曲线1流塑状粉】质黏土？s＝：5，0mm时的强度【仅20？kPa？作为双层地基当α】＝2s＝50—mm：时的强度为56【kPa(曲线2【)α＝4时为70k！Pa(曲线3)α】＝6时为《96kPa(—曲线4)虽然按同】一下沉？。量来确定强度—是欠妥的但可反【映垫层的扩散作【用说明θ值愈大压力！。扩散的效果愈显著】。    ！ 关于硬层压力扩散！角的确定一》般有两种方法—一种是取承载力比】值倒算θ角另一【种是：采用实测压力比值】天津建研所采用后】一种方法取》软层顶三《个压力实测平均【值，作为扩散到软层【上的压力值》然后按扩《散角公式求》θ值 《。   —  从图6中可以】看，出p-？θ，。。曲线上？按实测？压力求出的》。θ角随？荷载：增加迅？速降低到硬土—层出现？开裂后降《到最：低值 ！ 《 图5  现场载荷！试验p-《s，。曲线 】1，原，有煤：球灰地？。基；：2振：密煤球灰《地基；3振密土石屑！地，基 ：   【 》 图6？  室内模型—试验p-s曲线【p-θ？曲线 】注α＝？2、4时下层土【模，量为：4.0？MPa；《α＝6？时，下，层土模量为2—。。.，9MPa — ，   》  根据平面模型实！测压力计算的θ值分！别为α＝4时θ＝】。24.？67°？；α＝5时θ＝2】6.98°；α＝6！时θ：＝，27.3《1°；均小于—30°而直观的破裂！角却为30°(图】7) ？ — 图—7  双层》地基试验α-θ【口曲：线 — △室内试验；○现！场试验 【     现【场载荷试验实测压力！值见表3 ！。 表3  》现场实？测压力 ！。 》     按—表3实测压力做图8！可以看出《当荷载增加到—a点后传到软土顶界！面上的？压力急骤增》加即压力扩散角迅速！降低到b点时α＝】5时：为28.6°α＝6！时为：。28°如果按a【点，所对应？的压：力分别为《180？kPa、24—0kPa其对应的扩！散角为30.34】°及36.85°换！。言，。。之在p？-s：曲线：中比例界限》范围：内，的θ 角比破坏时】略高  ！。   为《讨论这个问题—在缺乏试验论证【的条件？下只能借助已有理论！解进行分析 【 《   ？ 根据叶戈罗夫的平！面问题解答》条形均布荷载下【双层：地基中点应力p【z的应力系数是【kz：见表4 ！ 》 图8 《 载荷板压力—p0与界面压力p】z关系 ！表4 ？ 条形基础》中点地基应力系数】 ： ， 【    》 注 【     E—。s，1硬土层土的变形】模，量； 】    Es—2下卧软土层的【。变形模量 — ，  《   换算为—。α时v＝5.—0 ： 大约相当  α】＝4； —   》。     》      — v＝10.0【大，约，相，。。当  α＝7～8】。；  】。        】     v—＝15？.0大约《相当  α》＝12？ —    将应力系】数换算为压力—扩散：角可建表如》下 【表5  压》力扩散角《θ ： ？  ！   从计算—结果分析《该值与图6》所，示试验值不》同，当压力小时试验值大！于理论？值随着压力增加试验！值逐渐减小到—。接近破坏时试验【值趋近于2》5°比理论值小5】。0％左右出现上述】。现象的原因》。可能是理论值只【考，虑土直线变形段【的应力扩《散当压板下出现塑性！区即载荷试验—出现拐？点后土？的，应力应变关系已呈非！线性性质当下—卧层土较差时硬【层挠曲变形不断增】加直到出现开—裂，这时：压力扩散角取—决于：上层土的刚性角逐渐！达到：某一定值《从地基？承，载力的角度》出发采用破坏—时的扩散角验—。。算下卧？层的承载《力比较安全可靠并与！实测土的破》裂角度相当因此在】采用：理论值计算时—θ大于30°的【均以30°为限θ】小于30°的则以理！论计算值为基—础；求出《z，＝0.25b时【的扩散角见图9 】 ？ ？ 图9  ！z＝：0，.25b《时α-θ曲线—(计算值《) 》。 ：    从》表5可？。以，看到z＝0.5【b时扩？散角计算值均—大于z？＝6时图7所给出的！试验值同时z—。＝，0.5b时的扩散】角不宜大于》。z＝b？时所得？试验值故z＝—0.5b时的—扩散角仍《按，z＝b时考虑—而大于0.》5b时扩散角亦【不再：增加从试验所示【的破裂面《的出现以及任一材料！都有一个强度—限值考虑将扩散【。角限制？在一定范《围内还是合》理的综上所述—建议：条形基础下硬土【层地基的扩散角【如，表6：所示 】表6  条形基础】压力扩散角 】 ， ？ ： ，     —。。关于：方形基础的扩散【角与条形基础扩散角！可按均质土中—的，压力扩散系数换算见！表7 】表7： 扩散角对照 】。 ！     从—表7可以看出—在相：等的均布压力—作用下压力扩—散系数差别很—大但在？z/b在1.0以内！时方形基础与条【形基础的扩散—角相差不到》2°该值《与建表？误差相比已无—实际：意义故建议采用相】同值 《