？ 5.2  —承，载力计算 — 5【.2.4  大【面，积压实填《土地基是指填—土宽度大于》基础宽？度两倍的质量控【制严格的《填土地基质量控制】不满足要《求的填？土地基深度修正系数！应取1？.0  ！。。   目前建—筑工程大量存在着主！裙楼：一体的结《构对于主体结构【地基承载力的深度】修正宜将基础底面】以上范围内的荷【载按基础两侧的超】载考虑？当超载宽度大于基】础宽度两倍时可【将超载？折算成土层厚度作为！基，础埋深基础两—侧超载不等》时取小值 】 ：5，.2.5  —根据土的抗剪—强度指标确定地基】承载力的计算—。公式条件原》为均布？压力当受到较大的水！平荷载而使》。合力的偏心距—过，大时地基反力分布】将很不均匀根据规】范要求pkma【x≤1.2ƒ—a的条件将计算公】式增：加一个限制条件为当！偏心距e≤0.03！3b：时可用该式计—算相应式中的抗【剪，强度指标c》、φ要求采用附录E！。求出的标准值 】 ？ 5.2.6—  岩？石地基的《承载力一般较土【高得多本条规定“】用岩石地《基载荷试验确定”但！对，完整、较完整—和较破？碎的：岩体可以取》样试验时可以根据饱！和单：轴抗压强度标准值】乘以折减系数确【定地基承载力—特征值 】    《 ，关键问题《是如何确定折减【系数岩？石饱和单轴抗压强】度与地？基承载力之间的不】同在于第一抗压强度！试验时岩石试件处于！无侧限的单轴—受，力，状态；而《地基承载《力则处于有围—压的三轴应力状态】如果地基是完—整的：则后者远《。远高于前《者第二岩块强度与】岩体强度是》不同：的原因在于岩体中】存在或多或少、【或宽或？窄、或？显或隐的《裂隙这些裂隙不同程！度地降低《了地基的承载力显】。然越完整、折—减越少；越破碎【折减越多由于情况】复杂折减系数的取值！。原则上由地》方经验确《定无经验时按岩体的！完整程度《。给出了一个》范围值经《试算：和与已有的经验对】比，条文：给出的？折减：系数是安《全，的  】。   ？至于“破碎”和“极！破碎”的《岩石地基因》无，法取样试验故不能用！该法确定地》基承载力特》征值  ！ ，  ：。岩样试验中尺寸效】应是一个不可—忽视的因素本规范】规定试件尺寸为ф5！0mm×10—0mm —。。 5.2.7 ！ 本规范1974】。版中规定了矩形【基础和条形》基础下的地基压力扩！散角：。。(压力扩散线与【。垂直线的夹角—)，一般取22》°当土层《为密实的碎石土密】实的砾砂《、粗砂、中》砂以及？坚硬和硬《塑状态？的黏土时取30°】。当基础底《面至：软，弱下卧层顶面以上的！土层厚度《小于或等《于1/？4基础宽度》时可按0°计算 】 ，     】。双层土的《压力扩散作用有理论！解但缺乏试验证【明在1972年开始！编制：地基规范时主要【根据理论解》及仅有的一》个由：四，川省科研所》提供的现场载荷试验！为慎：重起：见提出了上述的应用！条件在89》版，修订：规范时由天》津市建研所进—。行了大批室内模【型试验及三》组野外试验》得到一批《数据由于试验局限在！基宽与硬层厚度相】同的条件对》于大家希望解—决，的，较薄硬土层》的扩散？作用只有借》助理论公式探求其合！理应用范围以下就修！改补充部分进行【说明 》 ，     天【津建研所完成了硬】层土厚？度z等于基宽b【时硬层？的压力扩散角—试验：试验共16组其【中，野外载荷试》验2组室内模型试】验14组《试验中进行》了软层顶面处—的压：力测量 ！    试验所【选用的？材，料室内为粉》质黏土？、淤泥质黏土用人】工制备野外用煤球灰！及石屑双层土的刚】度，指标用α＝Es1/！。Es2控制分—别取α＝2、—4、5？。、6等模型基宽为】360mm》及，200mm两种【现场压板宽度为【1410mm 【。 ：     现】场，试，验下卧层为煤—。球灰变形模量为【2.2MPa极【限荷载60》kPa按s＝0.0！。15b≈2》1.：1mm时所》对应的压力》。仅仅为40kP【a(图5曲线1)】上层硬土为振密煤】球灰及振密》石屑其变形模—量为1？0.4MPa—及12.7M—P，a这两组试验α＝】5、6从《。图5曲线中可明显】看到当z《＝b时α＝5、6】的硬层有《明显：的压力扩散作用【。曲线2？所反映？的承：载力：为曲线1的3.5倍！。曲线3？所反映？的，承载力为曲》线，1，的4.25》倍 ： 》   ？ 室内模型试验硬层！为标准砂e＝0.6！6，Es＝？11.6MPa～1！4.：8MPa；》。下卧软层分别选用】流塑状粉质黏—土变形模量在4【MPa左右；淤泥】。。质土变形模量—为2.？5MPa左》右从载荷《试，验曲线上很难找【到这两类土》的比例界线值—见图6曲线1流塑状！粉质黏土《s＝：。50mm《。时的强度仅20kP！a作为双层地基【当α＝2s＝50m！m时的强度为5【6kP？a，(曲线2)α＝4时！为70kP》。a(曲？线，。3)α＝6时为9】6，kPa(《曲线：4)虽？然按同一《下沉：。量来确定强度是欠】妥的但可反映垫【层的扩散作》。用，说明θ值愈大压力】扩散的效果愈显【著 ：     ！关于硬层压力—扩，散角的确定一般有两！种方法一种是取【承载力比《。。值倒算θ角另—一种是采用实测压力！比值天津建》研所采用后一种方法！取，软，层顶：三，个压力？实，测平均值作为扩散】到软层？上，的压力值然后—按，扩散角公式求θ【值 【    《从，图6：中，可以看出p-θ曲】线上按实测压—力求出的θ》角随荷？载增加迅速降—低到硬土层》出现开？裂后：降到：最低值？ ？ ， ？ 》图5 ？ 现场载荷试验p-！s曲：线 1原！有煤球灰地基；【2振密煤球》灰地基；《3振密土石屑地【。基   ！ 《。 ：图6  室》内模型？试，验p-？s曲线？p-θ曲线 】 注α＝2、4！时下层土模量为4】.0：。MPa；α＝—6时下层土》模量为2.》9MPa 】     根据平！。面模型实测压力【计算的θ值》分别：为α＝4时θ＝2】4，.67°；α＝【5时θ＝26.9】8°；α《＝6时θ＝》27.3《1°；均小于—30°而直观的【破，裂角却为30—°(图7) — ！ 图7 》 双层？地基试验α-θ口】曲线 】。△室内试验；○现场！试验  ！   ？现场载？荷试验实测压力【值，见表3 ！表3  现场—实测压力《 ， — 《     按—表3：实测压？力，做图：8，可以看出当荷载【增加到a《点后传到软土顶【界面上的压力急骤】增加即压力扩散角】迅，速降：低到b点时α—＝5时为28—.6°？α＝6时为2—8°如果按a点所对！应的：压力分别为180k！。Pa、240kPa！其对应的扩散角为】30.34》°及36.85°换！言之在p《-s曲？线中比例界限—范围内的θ 角比破！坏时略高 【 ， ：    为讨论这个！问题：在缺乏试《验论证的《条件下？只能借助已有理【论解：进，行，分析 《 ？ ，。 ， ，。  根据《叶戈罗夫的》平面问题解答条形均！布荷载下《双层地基中点应力】pz的应力系数【是kz？见表4 — ？ 图【8 ： 载荷板压力p0】与界面压力pz【。关系 》 表4  条形！基础中点地基应【力系数 — ：   ！  ：注，。    ！ Es1硬土—层，土的变形模量； 】  —   Es2—下卧软土层的变【形模量 》    【 换：算为：α时：v＝5？.0  大约相当】  α＝4；— ？ ：         ！      v【。＝10.0》大约相当《  α＝《7～8？；，   】    《   ？    《 v＝15.0大约！相当：  α＝12 】 ：   《。  将应力系数【换算为压力扩散【角可建表如下 ！ 表5 —。 压力扩散角—θ ： 》 》     》从计算结果分析该】值，。。与图：6所示试验值不同当！压力小时试验值大于！理论值随《着，压力增加《试验值逐渐》减小：到接近破坏时试【验值趋近于2—5°比理论值小5】0，％左右？。出现上述现象的原】。因可能？是理论值只考虑土直！线变形段的应力扩】散当压板下出现塑】性区即载荷试验出】现拐点后土的—应力应？变关系？已呈非线性性质【当下卧层《土较差？时硬层挠曲变形不断！增加直到出现开裂这！时压力扩散角取决】于上：层土的刚性角—逐渐达？到某：一定：值从地基承载力的角！度出：发采用破《坏，。时的扩散《角验算下卧》。层的：承载力比较安全可】靠并与实测土的破裂！角度相？当，因此在采用理—论值计算《时，θ大于30°的均以！30：°为：限θ：小于30°》的则以理论计—算值为基础；—求出z＝0.2【5b时的扩散角【。见图9 》 ： 】图9  《z，＝0.25b时【。α-θ曲线(计算】值) 】    从表5可】以看到z＝0.5b！时扩散角计算值【均大于z＝6时图】7所给？出的：试验值同时》。z＝0.《5b时的扩散角【不，宜，大于：z＝b时《所得试验值故z【＝0.？5b时的《。。扩散角仍按z—＝b：时考虑而大》于0.5b时扩【散角亦不《再增加从试验所示的！破裂面的出现以及】任一：材料：都有一个强度限值】考虑将扩散角—限，制在：一定范？围内还是合理的【综上所述建议—条，形，基础下？硬土层地基的扩散角！如表6所示 ！ 表6  条形基！础压力扩散》角， ！   》  关于方形基础的！扩散角？与条形基础扩散角】。。可按均质土中的【压力扩散系数—。换，算见表7 》 ： ， ：表7 扩散角对照 ！ 《。 ？ ：     从【表7可以看》出在相等的均布压】力作用下压力扩散】系数差别《很大但在z/b在】1.0以内》时，。。。方形基础与条—形基础的扩散角【相差不？到2°该值与建【表误差相比已无实】。际意义故建》议采用相《同，值 ？