。 5.—2  承载力计算 ！ 5】.2：.4  大面—积压实填土》地基是指填土—宽度大于基》础宽：。度两倍的《质，量控制严格的—填土地基质量控【制不满足要求的【填土地基深度修正】系数应取1.0 ！  》   目前建筑工程！大量存在着》。。主裙楼？一体的？结构对于主体结构地！基承载力的深度修正！宜将基础底面以上范！围，内的荷载按基础两】侧的超载考》虑当超载宽度大于】基础宽度两倍时【可将超载折算成土层！厚度作？为，基础：埋深基础两》侧超载不《等时取小值》 》 ，5.2.5》  根据《土的抗？剪，强度指标确》定地基承载力的【计算公式条件原【为均布？。压力当受到较大的水！平荷载而使合力【的偏：心距过大时地基反】。力分布将很》不均匀根据》规范要求《pkm？ax≤1.2—ƒa的条件》将计算公《式增加一个限制【条件为当偏心距【e，≤0.033—b时：可用：该式计算相》应式中的《抗剪：强度指标c》、φ要求采用附录E！求出的？标准值？ 》 5.2.6—。 ， 岩石？地基：的，承载力一般较土高】得多本条规定“【用岩石地基》载，荷试验确《。定”但？对完整、较完—整和较破碎的—岩，。体可以取样试验时】。可以根据饱和单【轴抗压强度标准【值乘以折减系—数，确定地基《承载力？特征值 》 ：     关键】问题是如何确定【折减系数《岩石饱和单轴抗【压强度与地基承载】力之间的《不同在于《第一抗压强度试验时！岩石试件处》于无侧？限的单轴受力状态；！而地基承《载力则处《于有围压的》。三轴：。应力：状，态如果地基是完整】的则后者远远高于前！者第二岩块强度【与，岩体强度《。是不同？的原因在于岩—体中存在或多或【少、或宽或窄、或显！或隐的裂隙这些裂】隙不同程度地—。降低了地基的承【载力显然越完整、折！减越少；越破碎折减！越多由于情况复杂折！。减系数？的取值原则》上由地方经验—确定无经验时按岩】体的完整程度—给，出了一个范围值经】。试算和？与已有的经》验，对比条文给出的【折减系数《是，安全：的， —  ： ， 至于“破碎—”和“极破碎”的岩！石地基因无法—取样试验故》不能用该法确定地】基承载力特征值【    ！ 岩样试验中—尺寸效应是一—个不可忽视的因素】本规范规定试件【尺寸为ф《50mm×1—。0，0mm — 5.2.【7  本规》范1974版中规定！了矩：形基础和条形—基础下？的地基压《力扩散角(压力【扩散线与垂直线【的夹角)《一般取22°当土层！为密实的碎》石土密实的砾砂【、粗砂、《中砂以及坚硬和硬塑！。状态的黏土时—取30°当基础底】面至软？弱，下卧层顶面以—。上的土层厚度小【于，或等于1/4—基础宽度《时可：按，0°计算 — ，   》  双层土的压【力扩散？作用有理《论解但缺乏》试验证明在1—972年开始—编制地基规范时主要！根据理论《解及仅？有的一个由》四川省科研所提供的！现场载荷试验为【慎重起见《提出了上述的应【用条件在《89版修订规范时由！天，津市建研所进行了大！批室内模型试验【及三组野外试验【得到一批数据由【于试验局限在—基宽与硬层厚度相同！的条件对于大家希望！解决的较薄硬—土层的扩散作用【只有借助理论公式】探求其合理》应，。用范：。围以下就修改—补充部分进行说明】 ： ： ：    天津建研所！完成：了硬层？土厚度z等于—基宽b？时硬层的压力扩散角！试验试验共》16组其中野外【载荷试？验2组？室内模？型试：验14组试》。验中：进行了软层顶面处的！压力测？量 【。   ？ 试验所选》用的材料室内为粉】质黏土、淤泥质黏土！用人工制备野外用】煤球灰及《石屑双？层土：的刚度？指标用α＝Es1】。/Es2控》制分别取α》＝2：、4、5、6等【模型：基宽为360m【m及2？0，0mm两《种现场压板宽—度为1？41：0mm？ 《   《  现？场试验下卧层—。。为，煤球灰？。变，形模量为2.2MP！a极限荷载6—0，kPa？按s＝0.》01：。5b≈21.1【mm：时所对应的压力仅】仅为：40kPa(图【5曲线1)上层【硬土为振密煤球灰及！振密石屑其变形【模量为10.4【MPa及《12.7M》Pa：这两组？试验α＝《5、6从图5曲线中！可明：显看到当《z＝b时《α＝5？。、6的硬层有—明，显的压？力扩散作用曲线【2所反映的承载【力为曲线1》的3.5《倍曲线？。3，所反映？的承载力为曲线1】的4.25倍 】 《    室内模型试！验，硬层为标《。准砂e＝0.—66Es＝11【.6MP《a～14.8MP】a；下？卧软层分别》选用流塑状粉—质，黏土变形模量—在4MPa左—右；淤泥质土变形模！量为2.《5MPa左右从【载荷试验曲线上很】难，找到：这两类土《的比例界线》值见图6曲线1流塑！状，粉质黏土s》＝5：0mm？时的强度仅2—0kPa作为双【层地基当α＝—。2s＝50m—m时的？强度为56kPa(！曲线2)《α＝4时为70【kPa(曲线3)】α＝6？时为96kPa(】曲线4)虽然—按同一下沉量—来确定强度是欠【妥的但可反映垫层】的扩散作用说明【。θ值愈大压》力扩散的效果愈显】著 【   ？ 关于硬层压—力扩散？角的确定一》般有两种方法—一种是取承》。载力比？值，倒算θ？角另一种是》采用实？测压力比《值天津建研所采【。用后一种方法—取软层顶《三个压力实测平均值！作为扩散到软层【上的压力值然后【按，扩散：角公式求θ》值 ？。  》   从图6—中可以看出p—-θ曲线上按实【测，。压力求出的θ角随荷！载增加迅《速降低到硬》土层：出，现开：裂后降到最》。低值 【 图5！ ， 现场载荷》试验p-s》曲线 【 1原有《煤球：灰地基；2振密煤】球灰地基；3—振密：土石屑？地，基  】。  — ，。。图6  室》内，模型试验p-s曲线！p-θ？曲线 —。 ：注α＝2、》4时下层土模量为4！.0MPa；α＝】6时下层土》模量为2.9MPa！ ？     根】据平面模型实测压力！计算的θ值分别为α！＝4时θ＝24【。.67°；α—。＝5时θ＝》26.98》°；：α＝6时θ＝2【。7.31《°；均小于30°】而直观的破裂角却为！3，0°(？图7) ！。 ， ：。 图7  双】层地基试验α-θ】口曲线 — △《室内试验；》○现：场试：验 《 ？   ？ 现场载荷试验【实测压力值见表3】 《 ， 表3  现场实】测压力？ 》 》。   《  按表3实测压力！做图8可以看出当】荷，载增加？到，a点：后传：到软土？顶界面上的压—力急骤增加即压力扩！散角迅速《降低到b点时α【＝，5时为28.6°】。α，＝，6时为28°—。如果按a点所对【应的压？。力分别为180kP！a、24《0k：Pa其对应的—扩散角？为30.34°【及3：。6.8？5°换言之》。在p-s曲线中比】例，界限范围内的θ 角！比破坏时略高— ： ：  ？。   为讨论这个】问题在缺乏试验论】证的条？件下只能借助已有】理论解进行分析 ！    【 根据叶戈罗—。夫的平面问题解【答，条形均布荷载下双层！地基中点《应力p？z，的应力系数是kz】见表4 ！ —。图8  载》荷板压力p0与界面！压力pz《关，系 — 表4  条—形基础中点地基应】力系数 【 ： — ，   注《   】  E？s1硬土层土的【变形模量； 【 《  ：  Es2》下卧软土层的—变形模？量  】   换算为—α时v＝5.0【  大约《相当  α＝4；】 《。      【       【  ：。v＝10.0大约相！当 ： α＝7～8；【 ？   》       【  ：   v＝15【。.0：大约相当《  α＝12 ！     将应！力系数？换算：为压力扩散》角可建表如下 【 表—5  压力扩—散角θ — ？。  【   从计算—结果分？析该值与图6所【示试验值不同—当压力小时试验【值，大于理论值随着【压力增加试验值逐渐！减小到接近》破坏时试《。验值趋近《于25°比理—论值小50％—左右出？现，上述现象的原因【可能是理论值只考虑！土直线变形段的应】力扩散当压》。板下出现《塑性区即载荷—试验出现拐点后【土，的应力应变》关系已呈非线性性】质当下？卧，。层土较差时硬—层挠曲变形不断【增加直到出现开裂】这时压力《。。扩散角取决于上【。层土的刚《性角逐渐达》到某：一定值？从地基承载力的角】度出发采用》破坏时的扩散角验算！下卧层的承载力比】较安全可靠并—与实测土的破裂角度！相当因？此在采用《理论值计算时θ大】于30°的均—以30°为》限θ小于《30°的则以—理论：计算值为基础—。；求出z《＝0：.25？b时的？扩散角见图9 】 《 图9】  z？＝0.25b—时，α-θ曲线(—计算：值) 《   —  从表5》可以：看到z？＝0.5b时扩【散角计算值》。均大于z＝6时图】7所给？出的试验值同时z＝！0.5b时的扩散角！不宜大于z＝b时所！得试验值故z—＝0：.5b时的扩散角仍！按，z＝b？时考虑而大于0.】5b时扩散角亦【不再增加《从试验所示的破【裂面的出现以—及任：一材：料都有一个强度限】值考虑将《扩散角限《制在一定范围内【还是合理的》综，上所述建《议条形？基，。础下：硬，土层：地，基的扩散角如表6】所示 【 表6  条—形，基，础压力？扩散角 《 ？ ， ：     ！关，于方：形基础？的扩散角与条形基】础扩散角可按均质】土中的压力扩—。散系：数换算见表7 ！ 表7》 扩：。散角对？照 ： ， 《 》     从表7】可以看出在相—等的均布压力作用下！压力扩散系数差【别很大但在z/b在！1.：0以内时方形基础与！条形基础的扩散角相！差不到2°该值【与建表误差》相比已无《实际意义故建议采用！相同值 》