5.2 】 承载力计算 ！ ？ 5.《。2.4  大—面积压实填土地基】是指填土宽度大于】基础宽度两倍—的质量控制严格【的填土地基质量【控，制不满足《要求的填《土地基深度修—正系数应取1—.0：   】  目前建筑工程】大量存在着主—裙楼一体的结构【对，于主体结构地—基承载力的深度修】正宜将基础底面以】上范围内的荷—载按基础两》侧的超载考虑当【超，载宽度大于基—础宽度两倍时可将】超载折算成土—层厚：度作为基础埋深【基础：两侧超？载不：等，时取小值 》 ， 5.—2.5 《 根据土《的抗：剪强度指标确定【。地，。基承载力的计—算公式条《件原为均布压力当受！到，较大的水平荷载【而使合？力，的偏心距过大时【地基反？力分布将很》不均匀根据》规范要？。求，pkmax≤—1.2ƒa的条件将！计算公式增加一个】。限制条件为当偏心】距e≤0.0—3，3b时？可用该式《。计算：相应式中的抗—。剪强：度指标c、φ要【求采用？。附录E求出的标准】值 《 5.》。2.6  岩石【地基的承载力—一般较土高得—多本条规定“用岩石！地基载荷试验确定”！但对完整、较—完整和较破》。碎的岩体可以取【样试验时可以—根，据，饱和单轴《抗压强度标准值乘】以折减系《数确定？地基承载力特征【值， 》     关键问】题是如？何确定折减系数岩石！饱和单轴抗压强度】与地基承载力之间】。的不同？在于第一抗压强度】。试验时岩石试件处于！无侧限的《单轴受力状态；【而地基承载力则处】于有围压《。的三轴应力状态如】果地：基是：。完整的则后者远远高！于前者第二岩块强度！与岩体强度是—不同：的原因在于岩体【中存在或《。多或少、或》宽或窄、或》显或隐的《裂隙：。这些裂？隙不同程度地—降低了地基的承载力！显然越完整、折【减越少；越破碎【折减越多由于情【况复杂折减系数【的取值原则上由【地方经验确定无经验！时按岩体的》完整程度给出了一】个范围值《经，试算：和与已有的经验对】比条：文给出的折减系【数是安全《的   ！ ， ，至于“破碎”—和“：极破碎”的》岩，。石地：基因无法《取样试验故不能用】该法确定地》基承载力特征值【 ？     【岩样试验中尺寸效】。。应是一个不可忽视的！因素本规范规—定试件？。尺寸为ф5》0mm×《1，00m？m， ： ， 5《.2.7 》 本规范1974】版中规定了矩形【基，础和条形《基，础下的地基压力扩】散角(压力扩散【线与垂直《线的夹角《)一般取2》2°当土层为—密实的碎《石土密？实的砾砂、粗砂、中！砂以及坚《硬和硬塑状态的黏】土时取3《0°当基础底—面至：软，弱下卧层顶面以上】的土层？。厚，度小于或等于1/】4基础宽度时—可按0°计算 【 《     双层土】的压力？扩散作用有理论解但！缺乏试验证明在1】972年开始编制】地基规范时主要根】。据理论解及仅有【的一个由四川—省科研所提供的现】场载荷试验为—。慎重起？见提出了上》述的应用条》件，在89版修订—规范时由天津—市，建研所进《行了大批室内模【型试验及三》组野外试验得到【一批数据由》于试验局限在基宽】与硬：层厚度相同的条【件对于大《家希望解决的较【薄硬土层的扩散作用！只有借助理论—公式探求其》合，理应：用范围以下就—。修改补充部分—进行说明 】     —天津建研《所完成了硬层土厚度！z等于基宽b—时，硬层的压力》。扩散：角试验试验共1【6组：其中野外载荷试验】2组室内模型试验1！4组试验《中进：行了软层《顶面：处的压力测量 【 ？     —试验所选《用的材料室内为粉质！黏土、淤泥》质，黏土用人工》。制备野外用煤—球灰：及，石屑双层土的刚度指！标，用α＝Es1/Es！2控制分《别取α＝《2、4、5、6等】模型基宽为360m！m及200mm【两种现场压》。板宽度？为，1410m》m —    《 现场试验》下卧层为煤球—灰变形模量为2.】2MPa极》限荷载？。60kPa按s＝】0.01《5b：≈21.《1，mm时所对应的压】力，仅仅为？40kP《a(图5曲线—1)上层《硬土为？振密煤球灰及振密石！屑其：变形模量为1—0.：4MP？a及12《.7MPa这—两组试？验α＝5、6从【图5曲线中可明【显看到当z＝b【时α＝5、6的硬层！有明显的《压力扩散作用曲线2！所反映？。的承载力为》曲线1的3.5倍】曲，线，3所反映的承载力为！。曲，线1的4.25【倍 【。   ？。 室内模型试验硬】层为标？。准砂e？＝0.66Es＝】11.6MPa～】14.8MP—a；下卧《软层分别选用流塑】状粉：质黏土？变形模？量在4MPa左右】。；淤泥？。质土变形模量—为2：。.5：MPa左《。右从载荷试验曲【线上很难找》到这两类《土的比？例界线？值见图6曲线1流】塑，状粉质黏土s＝5】0mm时的》强度仅？2，0kPa作为—双层地基《当α＝？2s＝50m—m时的？。强度为56》kPa？(曲线2)α＝4时！为，70k？Pa(曲线》3)α＝6时为【96：kPa(曲线4)】虽然按同一下—。。沉量来确《。。定强度是欠》妥的但可反映垫【层的扩散作》用说明θ《值愈大压力扩散的】效果愈显著》 《     关【于硬：层压力扩散角的确定！一般有两种方法【。一种：是取：承载力比值》倒算θ角另一种是采！用实测？压力：比，值天津建《研所采用后一种方法！取软层顶三》个压力实测平均值】作为扩散《。到软层上的压—。力值然后按》扩散：角，公式求θ值 】 ， ： ，。   从图6中【可以看出p-θ【曲线：上按实测压》力求出的θ》。角随荷载增》加迅速降低到—硬土：层出现开裂后—降到最低值》 》。 ？ 图5—  现场载荷—试验p-s曲线【 ： 1》。原有煤球灰地基；2！振密煤球灰地基；】3，振密土石《屑，地基 《    ！ 图《。6，  室内模型—试验p-s曲线【p，-，θ曲线 【 ：注，α＝2、4时下【层土模量为4—.0M？Pa；？α＝6时下层土模量！为2.9MP—a  】   根据》平，面模型实测压力计算！的，θ值分别为》α＝4时《。θ＝24.67°】；α＝5时θ＝【。2，6.98°；α＝】6时θ＝27—.31°；均小【于30？。°，而，直观的破裂》。角却为30°(图7！) 【 ？ 图7  双层！地基试验α》-θ口曲《线 《。 △室》内试：验；○现场试—。验 ： ：     现场！。载荷试验《实测压力值见表【3 表3！  现场实测—。压力 【。 ，。    ！ 按表3实》测压力做《图8可？以看出当荷》载，增加：到a点？后传到软土》顶界面上的压力急】骤增加即压力扩【散角迅速降低到【。b点时α＝5—。时为28.6°α＝！。6时为？28°如《果按a？。点所对应的压—力分别？为180kPa、】240？kPa其对》应的扩？散，角为30.34°及！。36：.85°换言之【在p：-s曲线中比例界限！范围内的θ》 角比破坏时略高】。 —    为讨论这个！。问题在缺《乏试验论证的条【件下只能借助—已有理论《解，进行：分析 《 ，     根】据叶戈罗夫的—平面问题解答条形均！布荷载下《双层地基中》点应力pz的应【力系数是kz见表4！ ？ ： 》。。 图8  载荷】。板压力？p0与界面》压力pz关》。系 》 ，。 ，表4  条形基础中！点地基应《力系数？ 《  ！   ？注   ！  Es1硬土层】土的变形模量；【 ， ， ：  ？   ？。Es2下卧软土层】的变：形模量 》     换！算为：α时v＝5.—0  大《约相当  α—＝4； ！  ：   ？   ？。      v＝】1，0.0大约相当【  ：α，＝7～8； —  —     》 ，。       【v＝15.》0大约？相当 ？ α＝12 】     将】应力系数换算为压】力扩散角可》建表如下 【。 表5》  压力扩散角【θ 【    ！ ，从计算结果分析【该值与图6》所示试验《值不同当压力小时】试验值？大于：理论值随着压—。力增加试验值逐渐减！小到接近破坏时试验！值趋近于2》5°比理《论值小50％左右出！现，上述现象的原—因可能是理论—值只考虑《土直线变形段的【应，力扩散当压板下出】现塑性区《即载荷试验出现拐】点后土？的应力应变关—系已呈非线性性【质，当下卧层土较—差时硬层挠》曲变：形不断增《加，直到出？现开裂这时压力【。扩散角？取，决于：上层土的刚性角【逐渐达到某一定【值从地基承载力的】。角度出发《采用破坏《时的扩？散角：验算下卧《层的承载力比较安】全可靠并《。与实测？土，的破裂角度相当因此！在采用理论》值，计算时θ大于3【0°的均以30°为！限，θ小于30°的【。则，以理论计算值—为，基础；求出z＝【0.25《b时的扩散角见图】9 ： — 图9 】 z＝0.25b】时α-θ曲》线(计算《值) 【     从表5可！以看到？z＝0.5b时【扩散角计算值均大于！z＝6？。时图7？所给出？的试：验，值同时z《＝0.5b时的扩散！角不宜？大于：z＝b时所得试【验值故z＝0—.5b？时的扩？散角仍按z＝b时考！虑而大于《0.5b时扩—散角亦不再增—加从：试验所示的破裂面】的出现以及任一【。材料都有一》。个强度限值考虑【将扩散角限制在一定！范围内还是合—理的综上所》述建议条形基础下硬！土层地？。基，的扩散？角如表6所示 【 》表，6  条《形基础压力扩散【角 ！ 《    关于方【形基础的扩散角与】。条形基础扩散—角可按均《。质土中的压》力扩散系《数换算见表》7 表7！ ，扩散角？对，照 】 ： ？    《从表7？可以看出在相—等的：均布压力作》用下压力扩散系数】差别很大但在z/b！在1.0以内时方形！基，础与条形基础—的扩：散角相差不》到2°该值与建【表误差相比已无实】。际意义故建议采用】相同值 》