。 ？ 5.2  承【载力计算 — ？ 5《.2.4  大面积！压实填土地基—是指填土宽度—大于基？础宽度两倍的质量控！制严：格的填土地基质量控！制不满足要求—的填：土地：基深度修《正系数应取1—。.0 —     目前】建，筑工程大量存—在着主裙楼一体【的，结构：对于主体结构地基】。承载力的深》度，修正宜将《基础底？面以上范《围内的荷载按—基，础两侧的超载考虑当！超载宽度大于基【础宽度两倍时可【。将超载折算成土层厚！度作为基础埋—深，基础两？侧，超载不等时取小【值 5】.2.5 》 根据土《的抗剪强度指标确】。定，。地基承？载力的计算公式【条件：原为均布压力当受到！较大的水平荷—。载而使合力》。的偏心距过大—时地基反力分布将很！不，均匀根据规》范要求pkmax≤！1.2ƒa的—条件将计算公式【增加一？个限制条《件为：当偏心距《e≤0.033【b时可用该》。式计算相应式中的抗！剪强度指标c、【φ要求采用附录E】求出的标准》。值 ： 5—.2.？6，  岩石《地基的承载力一般较！土高得？多本条规定“用岩石！地基载荷试验确【定”但？对完：整、较？完整和较破碎的【岩体：可以取样试验时可以！根据饱？和单轴抗压强度【标准值乘以折减系数！确定地基承载力【特，征，值， ：     关！键问题是如何—确定折减系》数岩石饱《和单轴抗《压强度？与地基承载力之【间的不同在》于，第，。一抗：压强度试《验时：岩石试件处于无侧】限的单轴受力—状态；而地基—承载力则处》于有围压的三—轴应力状态如果地基！。是完：整的则后者远远高】于前者第二岩块【强度与岩《体强度是不同—的原因在于岩体【中存：在或多或少、或【。宽或窄？、或显或隐的裂隙】这，些裂隙不《同程度地《降低了地《基的承载力显然越完！整、折减《越少；越破碎折减】越多由于情况—。复杂折减系数的【取，值原：则上由地方经—。验确定无经》。验时按岩体的完整程！度给出？。了一个范围》值经试算《和，与已：有的经验对比条【文给出的折减系【数是安全的 【     至！于“破碎”和“极】破碎”的岩石—地基因无《法取样试验故不能】。用该法确定地基【承，。。载力特征值 】 ？    岩样试【验，中尺寸效应是一【。个不可忽视的因素】本规：范，规定试件尺寸—。为ф50《m，m×100m—m ？ ？ 5.2.7  本！规范1974版【中规定了《矩形基础和条形基础！下的：地基压力扩散角【(压力扩散线—与，垂直线的夹》角)一般取22°当！。土层为密实》的碎石土密实的砾砂！。、粗砂、《中砂以及坚》硬和硬塑状态的黏土！时取30《°当：基础底面至》软弱下卧层顶—面以上的土层厚度小！于或等于1/4基】础宽度？时可：按0°计算 ！     —双，层土的压力扩散【作用有理《论解但缺乏试验【证明在1972年开！始，编制地基《。规范时主要根据理论！解及仅有的一个【。由四川省科研所【提，供的现场载荷试【验为慎重起》见提出了上述—的应用条件在8【。9版：修订规？。范，时由天津市》建研所进行》了大批室内模—型试验及《三组野外试验得到】一批数据由于试【。验局限在基宽与硬层！。厚度相同的条—件对：。于大家希望》解决的较《。薄硬：。土层的扩《散作用只《有借助理论公式探求！其合理应用》范围以下就修改补】充部分进行说明 】  — ，  天津建研所完】。成了：。硬层土？。厚度z等于基—宽b时硬层》的压力扩散角试验试！验共：16组其中野外载荷！。试验2组室》内模型？试验14组试验【。中进行了软层顶面处！的压力测量 — 《     》。试，验，所选用的材料—室内为粉质》黏土、淤泥质黏土用！人工制备野外用煤】球灰及石屑双层土】。的刚度指标用—α＝Es1/—Es2控制分—别取α＝2、4、5！、6等？模型基宽为360m！m及200m—m两种现场压板宽】度为1410mm】  【   现场试—验下卧层为煤—球灰变形《模量为2.》2M：P，a，极限荷载6》0，kPa按s＝0【.015b≈21.！1mm时所》对应：的压力仅《仅，。为40kPa—(图5曲线1)上】层硬土为振密—煤球灰及振》密石屑其《变，形模量为10.【4MPa及》12.？7MPa这》两组：试，验α：＝5、？。6从：。图5曲线中可明显看！到当z＝b时α【＝5、6的硬层有明！显的压力扩》散作用曲线》2所反映的承载力为！曲线1的《3.5？倍曲线？3所反映的承—。。。载力为曲《线1：的4.25倍 【 ： ：     室内【模，型试验？硬层：为标准砂《e＝0.66Es】＝11.6MPa～！14：.8MPa；—下卧软层分别选用流！。塑状粉？质黏土变形模量【在4MPa左右【；淤泥质土变形【模量为2.》5M：Pa左右从载荷【试验：曲线上很难》找，到这两类土的比例界！线，值见：。图6曲线1》流塑状粉质黏土【s＝50《mm时？。的强度仅20kPa！作为双？层地基当α＝2s＝！。50：。mm时的强度为【56kPa(—曲线：。2)α＝4》时为：70：kPa(曲》线3)？α＝6时为96kP！a(曲线4)虽然按！同一下？沉量来？确定强度是》欠妥：的但可反映》垫层的扩散》作用说明θ值—愈，大压力扩散的效果】愈显著 ！ ，  ： 关于硬层压力扩散！角，的确定一般》有两种方法一种是取！承载力比值倒—算θ角另一种是采用！实测压力比值—天津建？研所采用后一—种方法取软》层顶三个压力—实测平均值作为【扩散到软层上—的压力值《然后：按扩散角公式求θ值！   】  从图6中—可以看出p-—θ曲线上按实测压力！。求出的θ角随—荷载增？。加迅速降低到硬【土层出现开裂后降】到最低值《 】 ？ 图5  现场载荷！试验p？-，s曲线 — 1《原有：煤球灰地基；2振】。密煤球？灰地基；3振—密土石屑地》基 —    》 ： 图6  室【内模型试验p-【s曲线p-θ曲【线 —。 注α？＝2、4时下—层土模？量为：4.：0M：P，a；α？＝6时下层土模【量为2.《9，MPa 【    》 根据平面模型实】。测压力计算的θ【值，分别为α＝》4，时，θ，＝24？.67°；α＝5】时θ＝2《6.98°；α＝6！时，θ＝：27.31》°；均？小于30°》而直观？。的破：裂角却？为30°(》图7) — — ， 图7  双层】地基试验《α-：θ口曲线 ！ ，△室内试验；—○，现场试验 】。     现【场载荷试验》实测压力《值见表3 — ： 表3  —现场实测《压力 】    ！ 按表3实测压【力做图8可以看出】当荷：载，增加到a点后传到软！土顶界面上的—压力急骤增加即压力！扩，散，角，迅速降低到》b，点时α？＝5时？为，28.6°α＝6时！为28°如果—按a点所对应的【压力分别为180】kP：a、：24：0kP？a，。其对应的扩》散角为30.34°！及36.85°换言！之在p-s曲线中比！例，界限范？围内的θ 角比【破坏时略《高 》     为讨】论这个问题在缺乏】试验论证的条件下只！能借助已有理论【解进行分《析 —     根据叶戈！罗夫的平面问题解答！条形均布荷》。载下：双层地基中点应力p！z的应力《系，数是k？z见表4 — 》 图8  ！载荷板压力》p0与界面压—力pz关系 【 表》4  条《形，。基础中点《地基应力系数—。 ： ！     注 【    】 Es1硬土—层土的变形模量；】 《 ：。    Es2下卧！软土：层的：变形模？量 ？    【 换：算为α时v＝5.】0，。  大约相当 【 α＝4；》 ：  》    《  ：       v】＝10.0大约【相当 ？ α＝？7～8； 】     —。         ！ v＝15.0大】约相当  α—＝12 》 ：   《  ：将应力系数》换算为压力扩散【。角可建表如下— 》 表5  压力【扩散角？θ ： 《 【  ：  ：从计算结果分析该值！与图6？所示试验值不同当压！力小时试验》。值大于？理论值？随着压力增加—试验值逐渐减小【到，接，近破坏时试验值趋近！于，25°？比，理论：值小50《％左右出现上—述现：。象的原？因可能是理论值只】考虑土直线》。变形段的《应力扩散当》。压板下出现塑性【区即载荷试验出现】拐点后土的》应力：应变关系已》呈，非线性性质》当下卧层土较差【时硬层挠曲变形【。不断增？加直到出现开—裂，这时压力扩散角取决！于上层土的刚性角】逐渐达到某》一定值从《地基承载力》的，角度出发采》用破：坏时的扩散》角，验算下卧层的承【载力比较安全可靠】并与实测土》的破：裂角度相当因此在】。采用理论值计算【时θ大于30°的均！。以30°为》限θ小？于30°的则—以理论计算值为【基，础；求出z＝0.】25b时的》扩散角见图9 】 》 》图9  《z＝：0，。。。.25b时》α-θ？。曲线(计《算值)？。   】 ， 从表5可以看【到z＝0.5b【时扩散角《计算值均大于z＝6！时图7所给出的试验！值同时z＝0.【5b时的扩散角【不宜大于z＝b时所！得，试验：。值故z＝0.5【b时的？扩，散角仍？按z＝b时考—。虑而大？于0.5b时扩散角！亦不再增加从—。试验所示的破裂面】的出现以及任—一材料都有一个【强度限值《考，虑将扩？散角限制在一—定范围内还是合【理的综上《所述建议条形基【础下硬土《层地基的扩》散角如表《6所示 ！表6 ？ 条形？基础压力扩》散角 】   】  关于方形基础】的扩散角与》。条形基础扩散角可】按均质土中的压力扩！散系：数换算见表7 【 《。 表7 《扩散角？对照 ！。 ， ，     从】表，7可以看出在—相等的均《布压力作用下压【力扩散？。系数：差别很大但在—z/b在1》.0以内时方—形基：础与条形基础的扩】散，角相差不到2°该值！与建：表误差相《比已无实《际，意义故建议采用【相同值 》