？ 5.？2  承《载力计算《 ： ： 5.—2.4？  大面积压实填】土地基是指填土宽】度大：于基础宽度》两倍的质量控制严格！的，。填土地基质量控制不！满足要求的》填土地基深度修【正系数应取》1.0 ！    目》前建筑工程大量存在！着主裙楼一体的结】构对于主体结构【地基承载力》的深度修正宜—将基础底面以上范】围内：。的荷载按基础—两侧的超载考虑【当超载宽度大—于基础宽度》两倍：时，。可将：超载折算《成土层厚度》作为基础埋深基础】两侧超？载不等时《取小：值 【。5.2.5  【根据土的抗剪强【度指标确定地基承】载力的计《算公式条件原为【。均布压力当受到较大！的水平荷载而使合力！的偏：心距过大时地基反力！分布将？很不均匀根》据规范要求pk【max≤1.2ƒa！的条件将计》算公式增《加一个限《制条件？为当：偏，心距e≤0.—033b时可用该式！计算相应式中—。。的抗剪强度指标【c，、φ：要求采用附录—E求出的标》准，值 【。5.2.6 — 岩石地基的承载】力一般较土高得多本！条规定“用岩石地基！载荷试验确定”【但对：完整、较完整—和较破碎的岩体【可以取样试验—时可以？根据饱？和单轴抗压强度【标准值乘《以折减系数》确定地基承》载力特征值 ！   《  关键问题是如何！。。确定折减系》数岩石饱《和单轴抗压强度【与，地基承载力之间的】不同在于《。第一抗压强度试验】时岩石试件处于【无侧限？的单轴受力状态【；而地基承载力【则处于有围压—的三轴应《。。力状态如果地—基是完整《的则后者远远—。高于前者第》二岩块强《度与岩体强度是不同！的原因在于岩—体中：存在：或多或少、》或，宽或窄、或显—或隐：的，裂隙这些裂》隙，不同程度地降—低了地基《的承：。载力显然越完整【、，折减越？少，；越破碎折减越【多由于情况复杂折减！系数的？取值原则上》由地方经验》确，定无经验时按岩体的！完整程度《给出了一《个范：。围值经？。试算和与《已，有的经验对》比，条文给出的折减系】数是安全的》   】  至于“破碎”和！“极：破碎”的《岩，石，地基因无法取—样试验故不能用该法！。确定地基承载力特】。征值 】  ：  ：岩样试验中尺寸效】应是一个不可忽视】的因素本《规范规定试》。件尺寸为ф5—。0mm×1》00mm 【 ， 5.2.7  ！本，规，。范1：974？版中规定了矩形【基础和条形基础下的！地基压力扩散角(压！力扩散线与》垂直线的《夹角：)一般取《22°当《土层：为密实的《碎石土密实的砾砂、！粗，砂、中砂以及坚硬和！硬塑状态的黏—土时取？30°当《基础底面至软弱【。下卧：层顶面以上的—土层厚度小于—。。或，等于1/4》基础：宽度：时，可按0°《计算  ！   双层土的压力！扩散作用有理—论解但缺乏试验【证明在197—2，年，开始编制地基规范时！主要根据理论解【及仅有的一个由四】川省科研所》提供的现《场载荷试验为慎重起！见提：出了上述的应—用条件在89版【修订规范时由天津市！建研所进行了—。大批室内模型试【验及三组野》外试验？得，到一批数据由于试】验局限在基》宽与硬层厚度相【同的条件对于—大家希望解决的较】薄硬土层的扩散作】。用，。只有借？助理论公式探求其合！理应：用范围以《下就修？改补充部《分进：行说明 》 ：   《  天津建研所完成！了硬：层土厚度z等—于基：宽b时硬层的—压力扩散角试验【试验共1《6组其？中野外载荷试—验2组室内模—型，试验1？4组试验中进行了软！层顶面处的压—力测量 】     试验【所，选用的材料室内为粉！质黏土、《淤泥：。质黏土用人工制【备野外用煤球—灰及石屑《双，。。层，土的刚度《指标用α《＝Es？1/Es2》控制分别《。取α＝2《、4、5、6等模】型，基宽为？。360mm及200！mm两？种现场压《板宽度为《1410m》m   ！  现场试验下卧层！。为煤球灰变形—模量为2.》2MPa极》限荷：载60？。。kPa按《s＝：0.015b—≈，。21.1mm—时所对应的压力【仅仅：为40kPa(图5！曲，线1：)上层硬土》为振密煤球灰及振】密石屑其变形模量】为1：0.4MPa及12！.7MPa这—两组试验α＝5、】6从图5曲线中可】明显看到《当z＝b时α＝5】、6的硬层有—明显的？压，力扩散作用》曲，线2所反映的承载力！为曲线？1的3.5》倍曲线3所反映的】承载：力为曲线1的4.2！5倍 《 《    室内—模，型试：验硬层为标准砂e＝！0.：66Es《＝1：1，.6MP《a～1？4.：8MP？。a；：下卧软层《分别选用流塑—状粉质黏土变形模量！在4MP《a左右；淤》泥质土变形》模，量为2.5MP【a左右从载荷试验曲！线上很难《找到这两类土—的比例界线值见图6！曲线1流塑状粉【质黏土？s＝50mm时【的，强度仅20kPa】作为双？层，地基当α《＝，。2s＝50m—m时的强度为—56kPa》(曲线？2)：α＝4时为70【k，。Pa(曲线3)α】＝6：。时为96kP—a(曲线4)虽然按！同一下沉量来确定强！度是欠妥的但可反映！垫层的扩散作用说】明θ值愈《大压力扩散的效果】愈显著？   】 ， 关于硬层压力【扩散角？的确定？一般有两种方法【一种是取承载力比】值倒算θ《角另一？种是采用《实测压力比值天津建！研所：采用后一种方—。法取软？层顶三个压力实测平！均值作？为扩散到软层上的压！力，值然后？按扩散？角公式求θ值—    ！ 从图6中》可以看出《p-θ曲线上按实】。测压力求《出的θ角随荷载【增加：。迅速降低到硬土层】出现：。开裂：后降到最低值 】 】 ：图，5  现场载—荷试验p《-s曲？线 1】原有煤球灰》地基；2振密煤球灰！地基；3振密土石屑！地基 《  》  》。 图6  —室内模型试验p-s！曲线p？-θ曲线 》 注α＝2！、4：时下：层土：模量为4.0MPa！；α＝6时》下层土模量为—2.9？MPa — ，  ？。。   根据》平面模型实测压【力计算的θ》。。值分别为α＝4【时θ＝24》.67°；α＝5】。时θ＝26.9【8°；？α＝6时θ＝—27.3《1°；均《小于30《°而直观的破裂角却！为30°(图7【) — ， 》 图7  双—层，。地基试验α-—θ口曲线 — ： △室内》试验；○现场试验 ！。  —   现场载荷【试验：实测压力值见表3】 表3 ！ 现场实测压力 】 【     按！表3实测压力做图8！可以看出当》荷，载增加到a点后【传到软土顶界—面上的压力急骤增】加即压力《扩散角迅速降低到】b点时α＝》5时为28》.，6°：α＝6时《为28°如果按a点！所对应的压》力分：别为180》kPa？、240《kPa其对应的【扩散角为30.3】4°及？36.85°换【言，之在p-s》曲线中比例界限范】围内的？。θ， 角比破坏时略【高 《   》  为讨论这—个问题在缺乏试验论！证的条件下只能【。。借助已有理论解【。进行：分析 》     根】据，叶戈罗夫的平面【问题解答《条形均布荷载下【双层地基中点—应力pz的应力【系数：是kz见表4 ！ ？ —图8 ？。 ，载荷板压力p—0与界面压力pz】关系 表！4 ： 条形基础中点地】基应力系数》 《 —     注 】。 》    E》s1硬土《层，土的变形《模量：；  】   ？Es：2下：。卧软：土层的变形模量 ！    【 换算为α时v＝】5，.0  大》约相当  α＝4】； ： 《        】  ：     v—＝10.0大约相】当，  ：。α＝7～8》；，  【。 ，   ？       【  v＝15.0大！约，相当：  α＝12—  【   将应力系【数换算为压》力扩：散，角可建表如下 【 ， 《表5  压力扩散】角θ： ？ —     从计！算结果分析》该值与图《6所示？试，验值不？同当压力小时试验值！大于理论值随—。着压：力，增加：试，验值逐渐《减，小到接近破坏时试】验值趋近于25°】比理：论值小50％左右】出现上述现象的【原因可能是理论值只！考虑土直线变形段的！。应力扩散《当压板下出现塑性区！即载荷试验》。出现拐点后土的应】力应变关系已—呈非线性性质当【下卧层土《较差时硬层挠曲【变，形不断增加》直到出现开裂这【时压力扩《散角取决于上层【土的刚性角逐渐达到！某一定值从地—基承载力的》角，度出发采用》破坏时的扩》散角验算下》卧层的承载》力比：较，安全可靠并与—实测土的破裂—角度：相当因此在》采用理论值计—算时θ大《于30°的均—以30°为限—θ小于30°的则以！理论计算值》为基础；求出z＝0！.25b《时的扩散角》见图：。9 ！ ？ 图9  z＝【0.25《b，时α-θ曲线—(计算值) —  — ，  从表5可以看到！z＝0.5b—时扩：散角计算值》均大于？z＝6时《图7所给出》的试验值同时z＝0！.5b时的扩散【角不宜大《于z＝？b时：所得试？验，值故z＝0.5b】时的扩？散角仍按《z＝b时考虑而大】于0.5b时扩散】角亦不再增加从试验！所示的破裂面的【出现以及任》。一材料？。都有一个强度—限值：考虑将扩散角限【制，。在一定范围》。内还是合理的综上所！述，建议条形基》础下硬土层地基的扩！散角：。如表6？所示 》 表6  条形！。基础压力扩散—角， 】     】关于方形基》础，的扩散角与条形基础！。扩散角可按均质【土中的压力扩散【系数换算见表7 】 表—7 扩？散角对？照 》 】    从》表7可以看出在【相，等的均布压力作【用下压力扩散系【数差别很大但—在z/b在1.0】以内时？方形基？础与：条形基础的》扩散角相差不到2】°，该值与建《表误差相比》已无：实际意义故建议采用！相同值 》