5.2 】 承：载，。。力计算 【 ？ ，5.2.4  【大面：积压实？填土地基是指填土】宽度大于基础宽【度两：倍的质量控制严格】的，填土地基质量—控制不满足要求的填！土地基深度修—正系：。数应取1.0— —   ？ ，目前建筑工》程大量存在着主裙】楼一体的结构对于主！体结：构，地基承？载力的深度修—正宜将基础底—面以上范围》内的荷载按基—础，两，侧的超载考》虑当超载宽度大【于基础？宽，度两倍时可将超载】折，算成土层厚度作为】基础：埋，。深，基础两？侧超载？不等时取小值 ！ 5.2—.5 ？ 根据土《的抗剪强度指标确定！地，基承载力的》计算公式条件原【为均布压力当受到较！大的水平荷》载而使合力的偏心】距过大？时地基反力分布将】很不均匀根》据规范要求pkm】ax≤1.2—ƒa：的，条件将计算》公式增加一个—。限，制条：件为：当，偏，心距e≤0》.033b时可【用，该式计算相应式中的！抗剪强度指》标c、φ要求采【用附录E求出—的标准值 】 ， 5.2.6 【 岩石？地基：的承载力一》般较土高得》多本条规定“—用岩石？地基载荷试》验确：定”但对完》整、较完整和较【破碎的岩体可以取样！试验时可以》。根据饱和单》轴抗压强度标准值】乘以折减系数确定】地基承载力特—征值 【   ？  关键问题是如】何确定折《减，系数：岩石饱和单轴抗【压强度与地》基承载力之间的【不同在于第一—抗压强度试验时岩石！试件处于无侧限的单！轴，受力状态；而地【。基承载？。力则处？。于有围压的三—。。轴应力状态如果【地基是完整》。的则后者远远—高于前？者第：。二岩块强度与岩【体强度是不》。同的原因在于—岩，体中存在或多或少】、或宽或窄》、或显？或隐的？裂，隙这些裂隙不同程度！地降低了地基的承】载力显然越完整、折！减越少；越破碎折】减越多由于情况【复杂折减系数—的取：值原则上《。由地方经验确定无经！验时：按岩体的完整程度给！出了：一个范围值经试算】和与：已有的经验》对比条文给出的【折减系数是安—全的 ？ ？   《  至于“破碎”】和“极破《碎”的岩石》。。地基因无法取样试】验故：。不能用该法确定地】基承载力《。特征值 【 ，。     岩样【试，验，中尺寸效应是一个不！可忽视的因素本规】范规定试件尺寸为】ф5：0mm？×10？0mm 【 5.2.7 】 本规？范1：974版《中规定了矩》形，基础和条形基础下的！地基压力扩散角(压！力扩散线与垂直线的！夹角)一般取2【。2°当？土层为？密实的碎石土密实】的砾砂、粗砂、【中砂以及坚硬和硬】塑状态的黏土时取3！0°当基《础底：面至软弱《下，卧，层，顶面以上的土层厚】度小于或《等于1/《4基础宽度》时可按0°计—算 《   》  ：双层土的压》力，扩散作用有理论解】但，缺乏试验证明在【1972年开—始编制地基规范时】主要根据《理论解及仅有—的一个由四》。川省科研所提供的】现场载荷《。试验为慎《重起见提出了上【述的应？用条：。件在89版修订规】范时由天津市建研】所，进行了大批室内模】型试验及三》组野外试验得—到，一批数据《。。由于试验局限—在基：宽与硬层厚》度相同的《条件对于大》家希望解决》的，较薄硬土层》的扩散作用只—有借助理论公式探求！其合：理，应用范围以下就修改！补充部分进》行说明 】 ，   ？ 天津建研所—完成了硬层土厚度】。z等于基宽b时【硬，层的压？力扩散角《试验试验共1—6组其中《野外载荷《试验2？组室：内模型试验》14组试验》中进：行了软层顶面处【的压力测《。量 ？  》   ？试验所选用的材料室！内为粉质《黏土：、淤：泥质黏土用人工【制备野？外用煤球灰及石屑】双层土的刚度指【标用α＝Es1/】Es2控制》分别取α＝2、4、！5、6等《模型：基宽为3《60mm及2—。00m？m两种现《场压板宽度为14】。10mm 【。。     现】场试验？。下卧层为《。煤球灰？变形模量为》2.2MP》a极限荷载》60kPa》按s＝0.015b！≈21.1mm【时所对？应的压力仅仅为【40kPa》(图5曲《。线1)上层硬—土为振密煤球灰及振！密石屑其变》形模量为10.4M！Pa及？12.7MPa【这两：。组试验α＝》5、6从图5曲【线，中可明显看》到当z＝《b时α＝《5、6的硬层—有明显的压力扩散】作用曲线《2所反映《的承载力为曲线1】的3.5倍曲—线3所反映的承载】力为曲线1的4.】25倍 《 ？     室内模！型试验硬《层为标准砂e＝0.！66E？s＝11.6M【Pa：～1：4.8MPa；下】。卧软层分别选用流】塑状粉质《黏土变形模量在4】MPa左右》；，淤泥质土变》形模量为2》.5MPa左右从】载荷试？验曲线上《很难找到这》两类土？的比例界线值见图6！曲，。线1流？塑状粉质黏土s＝5！0mm时的强度仅】20k？Pa作为双层—地基当α＝2s【＝，50mm时的强【度为56《k，Pa(曲线2)α＝！4时为70kPa(！曲线3)α＝6时】为96kPa(曲线！4)虽？然按：同一下沉《量来：确定强度是》欠妥的但可反—。映垫层的扩散作【用说：明θ：值愈大压力扩散的效！果愈显？著  】   关于》硬层压力《扩散角的确定一般】有两种方法一种是取！。承载：力比值倒算θ角另】一种是采用实测压力！比值天津建研所【采用后一《种方法取软层顶三个！压力：实测：平均值作为扩—散到软层上的—压力值？然后按？扩散：角公式求θ值—  【   从图6中可】以看出p-θ曲线上！按，。实，测压力求《出的θ角随》。荷载增加迅》速降低到硬土—层出现开裂》后降到？最低：值 ！ 图5—  现？场载荷试验p—-s：曲线 1！原有煤球灰地—。基；2振密煤球灰地！基；3振密》土石屑地基 】  《。  ： 图6  ！室内模？型试验p《-s曲线p-θ曲线！。 ： 注α—＝2、4时下层土模！量为4.0》MP：a；α＝6时下【层土模量为2.9】MPa 》    【 根据平面模型【实测压力《。计算的θ值分别为】α＝4时θ》＝24.67°；α！＝5时？。θ＝2？6.98°；α【＝，6时θ？。＝27.31—°；均小于30°】而直观的《破裂：角却为30》。°，(图7) 》 【 ， 图7  【双层地基试》。验α-θ口曲—线 △室！。。内试验；○现场试】验 ？ ？     现场载】荷试：验实测压力》值见表3 》。 表3  ！现，场实测压力 ！  ！   按表3实测压！力做图8可以看【出当荷载增加到a】点后传到软土顶【界面：上的压力急骤增加即！压，力，。扩，散角迅速降低到b】点时α？＝5：。时为：28.？6°α？＝6时为2》8°：如果按？a点所对应的压力分！别为：180kPa、2】40kPa其对【应的扩散角为30.！34：°及36《.8：5°换言之在p-】s曲：线中比例界限—范围内的θ 角比破！坏时：略高 》     【为讨论？这个问题在缺乏试验！论证的条件下只【能借助已有理论解】进行分析 【     根】据叶戈罗夫的平面问！。题解答条形均—布荷载下双》。层地基中点》应力：pz：的，应力系数是k—z见表？4 】 》。图8  载荷板【压力p0与界面压力！。pz关系 【。 表《4  条形基础中】点地：基应力系数 】 》     】注，  【  ： Es1硬土层土的！变形模？量； 》     【Es2下《卧软土层的》。变形：模，量，    ！ 换算为α时—v，。＝5.0  大【约相当  》α＝：。4； —    》。    《       v】＝10.0大约相当！  α＝7～8【； ：。  — ， ，      —     v＝15！.0大约相当 【。 α＝？12 【。     将—应力系？。。数换算为《压力扩散角可建【表如下 】 表5  压力扩】散角θ 《 ？ 【     》从计：算结：果分析该值与图6】所示试验《值不：同，当压力小《时试验值《大于理论值随—着压力增加试验值逐！渐减：小到接近《破坏时？。试验值趋近于25°！比理论值《。小50％左右出现】。上述现象的原—因可能是理论值只考！虑土直线《变形段的应》力扩散当压板—下出现塑性区—即载荷试《验出现拐点》后土的应力应—。变，关系已？呈非线性性质当下卧！层土：较，差时硬层挠曲变形不！断增加直到出现开裂！这时压力扩散角取】决于上层《土的刚性角》逐渐达到某一定值】从地基承载力的角度！出发：采用破坏《时的扩散角验算【下，卧层的承载》力比较安全可—靠并与实《测土的破裂角度相】当因此？在采用理论值计【算时θ大于》30：°，的均以30》°为限θ小于3【0°的则以理—论，计算值为基础；【求出z＝0.2【5b时的扩散—角见图9 【 《 《 图9  z—＝0：.2：5，b，时α-θ曲线(计算！值) —    》 从表？5可：以看到z＝0.【5b时扩散角—。计算值均大于z＝】6时图7《。所给出的试验值同】时，z＝0.5b时的】扩散角不宜大—于z＝？b时所得试验值故】z＝0.5b—。时的扩散角》仍，按z＝？b时考虑而大—于0.5b时扩【散角亦不再增加从】试验：所，示的破裂面的出现】。。以及任一材料都有】一个：强度限值《考虑：将扩散角限制在一】定范围内还是合【理，的，。综上所？述建议条形基础下硬！土层地基的扩散【角如表6所示 【 表—6  条形基—础压力扩散角 ！ 《    】 关于方形基础的】。扩散角与条形基础】扩散角可按均—质，土中的压力扩—散系数换算见表7 ！ 表—7 扩散角对照 ！ 】    》。 从表7可》以看出在相等的均】。布压力作用下压力】扩散系数差》别很大但在z/b】在1.？0以内时方形基础】。与条形基础的扩散】角相：差不到2°该—值与建表误差—相比已无实际意【义故建议采》用相同值《 ：