《。9  ？杆塔设？计 ？ —9.：0.1～9》.0.3《  这三条是杆塔结！构可靠度设计的基本！安全要？求，其中9？.0.1为强制性条！。文必须严格执行  ！ 》  ：  杆塔结构设【计按现行国家标准建！筑结构可靠》度设计？统一标准《GB 50》068-200【。。1的规定采用概率极！限状态设计法概率】极限状态设计法是以！结构失效概率P定】义结构的可》靠度并以《与其相对应的可靠】指标B？来度量结《构的可靠度》。这种方法《能够较好地反映【结构可？。靠度的？实，质使概念《更为科学和明确采】用概率极《。限状态设《计法必须《采，用统一？的荷载计算参数、】材料计算指》标以及构件抗力计】算方法例如采—用极限状态设计法中！的材料指标而不采】用其分项系》数或者随意》采用：其他规范中的—荷载计算方》。法，都是绝对不允许的】本规范目前尚—无法单独进》行可靠度分》析只能在有关—结构规范《按现行国家》标准建筑结构可【。靠度设计统一—标准GB 》。500？。68-2001校准！的基础上结合—。有关规范《的标准进《行转化换算本规范】杆塔结构《的安全等级为二【级属于“一般工业】。建筑物”其结构【重要性系《数γ0＝1.0【所以在表《达式中省略 】   》  建筑地基—基础设计《规范G？。BJ 7-8—9中：地基的承载力虽然也！改为“标准》值”和“设计值”】实质上仍然是容许承！载力该规范》第5.1.》3条规定当“设计】值”f＜1.1fK！(标：准值)时可取—f＝1.1f—K电力线路杆塔【的地基荷载采—用上述新旧设计法的！差，值，为，1，.37倍左右—。即使建筑地基基【础设计规范》GBJ 7-89】的，1.1改为1.【。2也无法直接套用因！此对于杆《塔基础的地基和上拔！。及倾覆稳定计算【采用荷？载标准？值即不乘任何分【项系数的荷载—可以保证与》原设计标准相—同建筑地《基基：础设计规范GB 5！0007-2002！使用了地基承载力特！征值的概念为了【。保持设计方法的连】续性本次修订继续使！用原方法 【     杆塔！结构构？件的承载力》极限状？态，设计表？达式即计算荷—载效应小《于或等于《结构计算抗力—与单一安全系—数不：同极限状《态设计法采用—分项系？数实质上可以形象地！认，为是把容许应力设计！法中：的安全？系数按影响结构安全！度的：因素用各分项—安全系数《来考虑到采用分【项安全系数有下列】优点 — ，     1 【 与容许应力设【计方法在型式上【可以衔？接结构的具体设【计计算？。。方法仍与《传统方法相似；【 》     2  不！同荷载组合以及【不同：材料：组合将获得更加一】。致，的安全度； 】 ？    3》。  对新的结—构，和试验工作》均可较合理地—确定安全度 【 9.—0.4  变形【。和裂缝均属》于结：构正常使用极限【状态的控《制所以列入本—章单柱耐张型—杆挠度的限值是根据！近些：年来单柱钢》管，杆的设计实践—确定：的有些国《家对单？柱钢管？杆的挠？度没有定量限—制只提出不以影【响美观为度按我国的！习惯和经验定出限】值为好？辽宁省的设》。计实践？证明15‰的—限值是适宜的杆【塔，的设计挠度》不包括基础和拉【线，点的位移 》 ？  ？   ？根，据现：行国：家标准？混凝土结构》设计规范G》B 50010-】2002钢筋混【凝土构件的》计算裂缝宽度—不应大于0.2【mm：是适宜的调》查结：果表明处于露天【环境：的钢筋混凝土构件裂！。缝宽度小于或等【于0.2mm时裂缝！处钢筋上只有轻【。微的：表皮锈？蚀对预应力混凝土】构件用抗裂安全系数！控制裂缝由》于不同？形式的构件》混凝工边《缘有效预应力—和混：凝土抗裂强度的比例！不，同，。同，一抗裂？安，全系数？的两种构件其实际抗！裂保证率并》不相同因此用抗裂安！全系数来《控制构件的抗—裂不够？合，理预应力混凝土构】件的混凝土拉应【力限制系数》不，应大于1《.0与抗裂》安全系数《不应小于1.—0，。相当 】    《输电杆塔建造—。场地按照《现行：国，。家标准建《筑抗：震设计规《。范GB 50—。011分为有—利、不利和危险地段！当线路？位于基本地震烈度较！高，。的地区对于杆塔高】度较高的杆塔宜【进行抗震《验算具体方法可【参照现行国家—标准电力设》施抗震设计规范GB！ 50？2，60和国家其—他有关的《规程规范《。。 ：