， 11.—6  框架梁柱【节点 《 ， 》11.6.1—、1：1.6.2  0】2版规范规定对三、！四级抗震等》级的框架节点可不】进行受剪承载力【验算：仅需满？足抗震构造措施的】要求根据近几年进行！的框架？结，构的非线性动力反应！分析结果以及对【框架结构《的震：害调查？表明对于三》。级抗震等级的—框架节点仅满足抗震！构造措施的要求略】显不足因《此本：次修订增加》了对三级抗震等【级框架节点》受剪承载力》的验算？要求同？时要：求满足相应抗震【构造措施  ！   《  对节点》剪力增大系数—作了部分调整即【将二级抗震等级【。的1.2调整—为1.25三级抗震！等级节点需要—进，行抗震受剪承—载力计算后增—大系数取为1.1 ！ ？ 11.6—.3～11.6【.6  《节点截面《的限制条件相当于】。其抗震受剪承载力的！上限这意味着—当考虑？了增大系《数后的节点作—。用，剪力：超过其截面限—制条件时再增大箍筋！已无法进《一步有效提高节【点的受剪承》载，力  》 ：     框架节】点的受剪《承载力由混凝—土斜压杆和》水平箍？筋两部分受剪—承载力？组成其中水平箍【筋是通过其对节【点区混凝土》斜压杆的约》束效应？来增强节点受剪承】载力的 】     依据试验！结果节点核心区内混！凝土斜？压杆截面面积虽【。然可随柱端轴力【的，增加：而，稍有增加使得—在作用剪力较小时柱！轴压力的《增大对？防止节点的开—裂和提高节点—的抗震受剪承载力起！。一定的有利作用；】但当节点作用剪力】较大时因《核心区混凝土斜向】压应力已经较高轴压！力的增大反而会【使节点？更早发生混凝—土斜：压型剪？切破坏从而削—弱节点的抗震—。受剪承载《力02版规范考虑】这一因素《后已在9度设防【。烈度节点受》剪承载？力计算公式中取消】了，轴压力的有利影【。响但为了不致—使节点？中箍筋用量增加过多！在除9度设》防烈度以外的其他节！点受剪？承载力计算公—。式中保留了轴力项】的有利影响》这一做法与试验【结果不符《只是一种《权宜性的做法 ！。 ，。。     试【验证明？当节点在《两个正交方》。向有：。。梁且在周边》有现浇板时梁—和，现浇板增加了—对节：点区混凝土的约【束，从而可？以在：一定程度上》提高节点的受剪承】载力但若两个方【向的梁截面较小【或不是沿四周均有现！浇板则其约束—作用就不明》显因此规定在两个】正交方向有》梁梁的宽度、高【度都能？满足一定要求且有现！浇板时才可考虑梁】与现浇板对节点的约！束系数？对于梁？截面较小或只沿一】个方向？有梁的？中节点或周》。边未被？现浇板充分围绕【的中节点《以及边节点、角节点！等情况均不考虑【。梁对节点约束的有利！影，响 ？。 ？。     根据【国内试验《结果参？考圆：柱斜截？面受剪承载力计算】公式的建立模型【对圆柱截面框架节点！提出了受剪承—载力计算《方法 》 11.6【。.7  在本条【规定中对各类—有抗震要求节点【的构造？措施作了《以下调？整 【    1  【对贯：穿中：间，层中：间节点梁筋直径与】长，度比值（相》对直径）的》限制条件02—规范：主要是根据梁—。、柱配置335M】P，a级纵向《。。钢筋的节《点试验结《果并参考国外—规范的相关规—定从不？致给设计中选用梁】筋，直径造成过大限【制的偏松角度制定】。的为方便《应，用原规定没有体现】钢筋强度及混凝土强！度对梁筋粘结—性能的影响》仅限制？了贯穿节《点梁：筋，的相对直径当梁柱纵！筋采用40》0MPa级和—5，00M？Pa级钢筋后反复荷！载作：用下的节点试验表】明梁筋的粘结退【化，将明显提前、—加，重为保证高烈度【区罕：遇地震作用下使用高！强钢筋的节点中梁】筋，粘，结性能不致过度退】化本次？修订将9度设防烈度！的各类框架》和一级抗震等级框架！结，构，中的梁？柱节点中梁筋相对】直径的？。限制条件《作了略偏严》格的调整 — ：     2 】。 近几年进行的框架！结构非线性动力反】应分析表《明顶：层节点的《延性需求通》常比中？。间层节点偏小—框架震？害结：果也显示《出顶层的震》。害一般比其他楼【层的震？害偏：轻为便于施工—在本次修订中取消】了原：规范第1《1.6.7》条第2款《。。图，11.6.7e中顶！层端节点梁柱负【弯矩：钢筋在节点外—。侧搭接时柱筋在节点！顶部向内水平弯折】12：d的要求改为梁柱负！。弯矩钢筋在节—点外侧直线搭接 】 ？ 11.6.8】  本条对》节点核心《区的：箍筋最大间距和【最小直径作了规定】本次修订增加了对节！点箍：筋肢距？的规定？同，时通：过箍筋最小配箍特征！值及最？小体积配箍率—以双控方式控—制节点中《的最低？箍筋用量《以保：证箍：筋对核心区混—凝土的最低》约束作用和节点【的基本抗震受剪承载！力 ？