。 11.6 ！ 框架梁柱节点【 》。 1《1.6.1、11】.6.2  —02版规范规定【对三：、四级？抗震：等级：的，。框，架节：点可不进行受剪承】载，力验算仅需满足抗】震，。构造措施的要求根】据近几？年进行的《框架结构的非线【性，动力反应分析—结果以及对框架【结构的震害调查表明！对于：三级抗震等级的【框架：节点仅满足》抗震构造措施的【要，。求略显不足因此本】次，修订增加了对—三级抗震等》级框架节点》受，剪承载？力的验算《要求同时要求满足】相应抗震《构造措施 》   】  对节点》剪力：增大系？数作了部分调整【即将二级抗震等级】的1.2调整为1】.25三级抗震等级！。节点需？要，进行：抗震：受，剪承载力计算后增大！系数取为1.1【 11.！6.3～1》。1.6.6 — 节点？截面的限制条件相当！。于其抗？震受剪承载力—的上限这《意味：着当考虑了增—大系数后的节点作用！剪力超过其》截面限制条件时再】增大箍筋已》无法进？一步有效提》高节点的受剪承【载，力  【     框架节】。点的受？剪承载力由混—凝土斜压杆和水【。平箍筋两部分—受剪承载力组成【其中水平箍筋是通过！其对节？点区混凝《土斜压杆的约—束效应？来增强？节点受剪承载力的】   】  依据试验结【果，节点核心区内混凝土！斜压杆截面》面积虽然可随柱端轴！力的增加而稍—有增加？使得在作用剪—力较：。小时柱轴《压力的增大》对防止节点》的开裂和提高节点】的抗震受剪承—载力起？一定的有利作用【。；，但当节点作》用剪力较大时—因核心区混凝土斜向！压应力已经较—高轴压力的增大反】而会使节《点更早发生混—凝土斜压型剪切【。破坏从而削弱节【。点的抗震受》剪承：。载力02版规范【考虑这一因》素后已？在9度设防烈度节】点受剪承载力—计算公式中取消了】轴，压力的有利影响【但为了不致使节【点中箍筋《用量增加过多—在除9度设》防，烈，。度以外的其他节【。点受剪承载力计算】公式中？保，留了轴？力项：的有利影响这一做】法与试验结》。果，不符：只是一种权宜性的做！法 ：    】 ，试验证明当》节点：在两个正交》方向有梁且在周边】有现浇？板时：梁和现浇板》增，加，。了对节点区混凝土】的约束从而可以在一！定程度上《提高节点的受剪承载！力但：若两：个方向的梁》截面较小或不—是沿四？周均有现浇板则【其，约，。束作用就不明—显因此规定》在两个正交方向【有梁梁的宽度、高】度都能满足一定【要求且有现》浇板时才可》考虑：梁与现浇《板对节点的约束系】数对：于，梁截面？较小或只沿一—个方：向有梁的中节点【或周边未《被现浇板《充分围绕的中节【点以：及，边节点、《角节：点等情？况均不考虑梁—对节点约束的有利】影响 】    根据国【内试：验结果参考圆柱斜截！。面受剪承载力计算公！式的建立《模型：对圆柱截面框架节】点提出？了受剪承载力—计算方法《 1【1.6.7 — 在本条规定—中对各类有抗震【要求节点《。的，构造措施作了以下】调整  ！   1  —对贯：穿中间层中间节点梁！筋直径与长度比值（！相对：直径）的《限制条件02规范主！要是根据梁、柱配】置，33：5MPa《级纵：向钢筋的节点试验结！果并参考国外—规范的相关规定从】不致给设计中选用梁！筋直径造成》过大限制的偏松【角度制？定的为方便应—。用原规定没有体现】钢筋强度及混凝土强！度，对梁筋粘结性能的影！响仅限制了贯穿【。节点梁筋的》相对直？。径，当，梁柱纵筋采用4【00MPa级和5】00：MPa级钢》筋后反？。复荷载作用下的节】点试验表明》梁筋的粘结》退化将？明显提前、加—重，为，保证：高烈度区罕遇地震】作用下使用高强钢筋！的节点中梁筋粘结】性能不致过度退化】本次修订将9度设防！烈度的？各类框架和一级抗】震，等级框架结构中的梁！柱节点中梁筋相【对直径？的限制条件作了略】偏严格的调整 ！   》  2？  近？几年进行《的，。框架：结构非线《性，动力反？应分：析表明顶层节—点的延性《需求通常比中间层节！点偏小框架震害【结，果也显示出顶—层，的震害一般比其【他楼层的震害偏轻为！便于施工在本次【修订中取消了原规范！第，11.6.7条【第2款图1》1，.6.7e中顶层】端节：点梁柱负弯矩—钢筋在节点外侧搭接！时柱筋在《节，点顶部向《内，水平：弯，折，12d的要求改为】梁柱负弯矩》。钢筋在节点外侧直线！搭接 】11.6.8—  本条对》节点核心区》的箍：筋最大间《距和最？小，直径作了规定本次修！订增：加了对节点箍—筋肢距的规》定同时通过箍筋最小！配，箍特征值及最—小体：积配箍率以》双控方式控制节点中！的最低箍筋用量以保！证箍：。筋对核心区混凝【土，的最低约束作用和节！点，的，基本抗？震受剪承载力 【 ，