， 7《 ， 正常？使用极限状态—验算 】 ？。 7.1《  裂缝控制验【算 ： ， ， 7—.1.1  根据本！规范第3.4.【5条的规定具体给】出了对钢筋混—凝土和预应力—混凝土构件边—缘应力、裂缝宽【度的验算要求 ！     有必！要指出按概率统【计的观点符合公式】（7.1.1-【2）的？情况下？并不意味着构件绝】对不会出现》裂缝；同样符—合公式（7.1.1！-3）？的情况下构件—由荷载作用而产生的！最大：裂缝宽度大于—最大裂缝限值大致会！有5％的可》能性 》 7.1.【2  本次修订构件！最大裂缝宽度的基】本计：算，公式仍采用》02：版规范的形》式 》 ： —此，处对轴心受拉构件取！β＝1.1；对【其他受力《构，件均取β《＝1.？0 》     当配置！不同钢种《。、，不同直径的钢筋时】。公式：（3）中d应改【为等效直径》deq可按正文【公式（7.1—.，2-3）进行计算确！。定，其中考虑了钢筋混凝！土和预应力混凝【土，构件配置不同的【钢种钢筋表》面形：状以及预《应力钢筋采用先【张法或后张法（灌】浆）等不同的—施工工艺它们与混】凝土之间的》粘结性能有所不同这！种差异将通过—等，效直径予以反映【为此对钢筋混凝土】用钢：筋根据国《内有关试验》。资料；对预应—力钢筋参照欧洲【混凝土桥梁规范EN！V ：1992-2（1】996）的规定给】出了正文表7.【1.2-2的钢筋】相对粘结特性系数】。对有粘结的预—。应力筋di的取值】可按照di=4A】p/up求得其【。中up本应取为【预应力筋与混凝【土的：实际接触周》长；分析表明按【照上：述方法求得》。的di值与》按预应？。力筋的？公称直径进行计算两！者较为接近为简化】起见对di统一取用！公称直径对》环氧树脂《涂，层钢：筋的相对粘结特性系！数是：根据试验《结果确定的 【 《    根据—试验研究结果受弯构！件裂缝间纵向受拉钢！筋应变不均》匀系：数的基本《公，式可表述为 】 《   【。  公式《（4：。）可作？为规范简《化公：式的基础并扩展应】用到其他构件—式中系数《ω1与钢筋和混【凝土的？握裹力有一定关系】。对，光，圆钢筋ω1则—较接近1.1—根据偏拉、》偏压构件的试验【资料以及为了与【轴心：。受拉构件的计算【公式相协调将ω1】统一为1.1同【时为了？简化计算并便于与偏！心受力构件的计【算，相协：调将：上式展开并作一定的！简化：就可得到以钢筋【应力σs《为主要？参数的？公式（7.1.2】-2） 】     αc【为反映？裂缝间混凝土伸长】对裂：缝宽度影响的系【数根据？。近年来国内多家单】位完成的《。配置400MP【a、50《0M：Pa带肋钢筋的【钢筋混凝土、预应力！混凝土梁的裂缝宽】度加载？试验结果《经分：析统计试验》。平均裂？缝，宽度ωm《均，小于原规范》公式计算《值根据试验资—料综合？分析本次修订—对受弯、偏心受压】构件：统一取αc＝0.】77其他构件仍【。同02？版规范即《αc＝0.85【    ！ 短期裂《缝宽度的扩大—系数τs根》据试验数据》分析对受弯构件【和偏心？受压构件取τs＝】1.66；对偏心受！拉和：轴心：受拉构件取τs＝1！.，9扩大系数τs的】取，值的保？证率约为95％【 ？ ：   ？。  ：根据试验结果给出了！考虑长期《作用影响《的扩大系数τl【＝1：.5 》    — 试验表明》对偏心受压构件【当e0/h0—≤0.5《5时裂缝宽度—较小均能《符合要求故规定【不必验算 】    》 在计算平均裂【缝间距l《c，r和ψ？时引进了按》有效：受拉混？凝土面积《计算的纵向》。受，拉配筋率ρ》。te其有效受—拉，。混凝土面积取A【te＝0.5b【h＋（bf》－b：。）hf由此可达【到ψ计算公》式的简化并能适【用，于受弯、《偏心受拉和》偏心受压构件—经试验结《果校准尚《能符合？各类受？力情况 《 ，   —  鉴于对配筋率】较小：情况下的构件—裂缝宽度等的试【验资料较少采取【。。当，ρ，te＜0《.，01时取《。ρte＝《0.0？1的办法限制计算最！大裂缝宽度的使【用范：围以减少对最—大裂缝宽度》计算值偏小的情况 ！    】 当混？凝，。土保护层厚度—较大时虽然裂缝【宽度计算值也较大但！。较大的混凝土—保护层厚度对防【。止钢筋锈蚀是有利】。的因：此对混凝土保护层】。。厚度较大的构件当】在，。外观的要求上—允许时？可根据？。实践经验对本规范表！3.4.《5，中，所规定的裂》缝宽度允许》。值作适当放大 】   —  考虑到本—条钢筋应力计算对钢！筋混凝土构件和预】应力混凝土》构件分别采用—。荷载准？。永，久组合和《标准组合故符—。号由02版》。规范：的σsk改》为σs对沿截面上】下或周边均匀配【置纵向？钢筋的构《件裂缝宽度》计算研？究尚不充分》。本，规，范未：作明确规定在—荷载的标准组合或】准永久组《合，下这类构件的受【拉钢：筋应：力可能很《高甚至？可能超过钢筋抗拉强！度设计值为》此当按公《式（7.1.2-】1）计算时关于钢】筋应力σs及Ate！的取用原则》等应按更合理的方】法计算 —     对混！凝土保？护层厚？度较大的梁国内试验！研究结果表》明表层钢筋网—片有利于减少裂缝】宽度本条建议可【对配制？。表层：钢筋网？片梁的裂缝计算结】果乘以？折减系数《并根据试验研究【结果提出折减系【数，可取0.7 — ？     本次修！订根据国内多家单】位科研？成果在本规范—裂缝宽度计算公式】的基础上经》过适当？调整ρ？te、de》q及σs值计—算方法即可》将原规范公式用于】计算无粘结部分【预应力？混，凝土构件的裂缝【宽度 】7.1.3  【本条：提出了正常使用【极限：。状态验算时的平截】面基：本假：定在荷载准永久组合！或，标，准组合下对允许出现！。裂，缝的受弯构件其【正截面混凝土压应】力、预应《力筋的应力增量【及，。钢筋的拉应力可【。。按大：偏心受压的》钢，筋混凝土开裂换【算截面计算》对后张？法预应力混凝—土连续梁等》超静：定结构在外弯矩【Ms中尚应包括由】预加力引起的次弯矩！M2在本条计算假定！中对预应力混凝土】截，面可按本规范公式（！10.1.7-1）！。及（10《.1.7-2）计算！Np0和《ep：0以考？虑混凝土《收缩、徐变》在钢筋中所产生【附加压力的影响 ！ ？     按—。开裂换算截面—进，行应力分析具—有较：高的精度《和通用性可用于【重要钢筋混凝土及】预，应力混凝土构件【的裂缝宽度及开裂】截面刚？度计算计算》换算截面时必要时可！考，虑混：凝，土塑性变形对混凝】。土弹性？模量的影响 【 ， 7.1.4 ！ 本条？给，出的钢筋混》。凝，土构件的纵向—受，拉钢筋应力和预【应力混？凝土构？件的纵向受拉钢筋等！效，应，力是指在荷载的【准永久？组合或标准组合【下构件？裂缝截面《上，产生的钢筋应力下】面按受？力性质分别》说明 》     1】  对？钢筋：混凝：土轴心受《拉和受弯构件钢筋应！力σsq仍按原规范！的方法计算受弯构件！裂缝截面的内力臂】系数仍取ηb＝0】.87 —     【2  对钢》筋混凝土偏心—受拉构件《其钢筋应力》计，算公式（7.1.4！-2）是由外力与截！面内力对《受压区钢筋合力点取！矩确定 — 【。   《  3  对预【应，力混凝土构件的【纵向受拉钢筋等效】应力是指在该—钢筋合？力点处混凝》土预压应力抵消【后钢筋中的》应力增量可视它【为等效于钢筋混【凝土构件中的钢筋应！力σsk《  【   预应力混凝】土轴心受《拉构件？。的纵向？受拉钢筋《等效应力的计算公式！（7.1.4-9】。）就是基于上述的假！定给出的 ！     4  对！钢筋混凝土偏压构】件和预应《力，混凝土受弯构—件其：纵向受拉钢》筋的：应力和等效应力【可根据相同的—概念给出此时可【把预：应，力及：非预应力钢》。。筋的合力Np0作为！压力与弯矩值Mk一！起作用于截面—这样预应力》混凝土受弯构件【就等：效，于钢筋混凝土偏心受！压构件 —    — 对裂缝《截面的纵向》受拉钢筋应》力和等效应力由建立！。内、外力对受压【区合力取矩的平衡条！件可得公式（—7.1.4》-，4）和公式（—7.1.4-10）！ 》 ，    纵向受【拉钢筋合力点—至，。受压：区合：力点之间的距离z】＝ηh0可近似按】本规范？第6.2节的基本假！定确定考虑到计算】的，复杂：性通过？计算：分析可采用》下列：内，力臂系数的拟合公式！ 》 ， —  ：  通过分析—适当考虑了混—凝土的塑《性，影响并经有》。关构件的试验结果】校核后本《。规范给出《了以上述拟》合公式为基础的简】化，公，。式（7.1.4【-5）当《然本规范不排斥采】用更精确的》方，法计算预应力—混，凝土受弯构件的内力！臂z 》    — 对钢筋《混凝土偏心受压构件！当l0/h＞14时！试验表明《应考虑构件挠曲对轴！向力偏心距的影响本！。规，范仍按？02版规《范进行？规定 】。  ：  5  根据国】内多家单位》的科研成《果在本规范预应【力混凝土受弯构【件受拉区纵向钢【筋等效应《。力计算公《式，的基础上《采用无粘结》预应力筋等效面【积折减系数》α1即可《将原公式用于—无粘结部分》预应力混凝土受【弯构件σsk的相】关计算 》。。 7.1.5！  在抗裂验算中边！。缘混凝土《的法向应《力计算公式是按【弹性应力给出的【 —7.1.6  【从裂缝控制要求对】预应力？混凝土受弯》构件的斜截面混【凝土主拉应力—进，行验算是《为，了避免斜裂缝的出】现，同时按裂《缝等级不《同予以区别对待【。；对混凝《土，主压应力《的验算是为了—避免过大的压—应力导致混凝土抗拉！强度过大地降—低和裂缝过早地出现！ 》 7：.1.7、7.【1.8  》第7.1.》7条提供了混—凝土：主拉：应力和主压应力【的计算？方法；第7.1【.8条提《供了考虑集》中，荷载：产生的混凝土竖【向压应力及剪应力】分布影响的》。实用方法是》。依据弹？性理论分析和—试验验证后给—出的： 7.】1.9  对—先张：法预应力混凝土构件！端，。部预应力传递长【。度范围内进行正截面！、斜截面抗裂验算】时采：。用，本条对预应》力传递长度范围【内有效预应力σpe！按近似的线性—变化规？。律的假定后利—于简：化计算 》