，。 7  正常】使用极限状态—验算 ？ — 7.》1，。  裂缝控制验算 ！ ？ ？ 7：.1.1  —根据本规范第3.4！.5条的规定—。具体给出了对—钢筋混？凝土和预《应力混凝《。土构件？边缘应力、裂缝【宽度的验算要求【。   】  有必要指出【按概率？统计的？观点符？合公式（7.1.1！-2）的情》况下并？不，意味着构件绝对不】会出现裂缝；同【样符合公式（7.】1，.，1-3）的情况【下构：件由荷载作》用而：产生的最大裂缝宽】度大于最大裂缝限值！大致：会有5％的可—能，性 《 7.1.2】  本次修》订构件最大裂缝宽】度，的基本计算公式仍采！用，02版规范的形【式， 】 ？ 此处对轴心受拉】构件取β＝1.【1；对其他受力【构件均取β＝1【.0 —   《  当配置不同钢】种、不同直径的钢筋！时公式（《。3）中d应改为等效！直，径deq《可，按正文公式（7【.，1.2-3》），进行计算确定其中】考虑了钢筋混凝土】和预应力混凝土构】件，配置不同的钢—种钢筋表面形状以及！预应力钢《筋采用先张法或【。后张法（《灌浆）等《。不，同的施工工艺—它们与混凝土之间的！粘结性能有所不【同这种？差异将通过等效直径！予以反映《为此对钢筋混凝【土用钢筋根》据国内？。有关：试验：。资料；对《预应力钢筋参—。照欧洲混凝土桥【梁规范E《NV 1992【-2（199—6）的规定》给出：了正文表7.1.2！-2的钢筋》相对粘结特性系【数，对有粘结的预应力】筋d：i的取值可按照d】i=4A《p/u？p求得其《中up？本应取为预应力筋】与混凝？土的：实际接触周长—；分析表明按照上】述方法求得的d【i值与按预应—力筋的公称直径【进行计算两》者较为接《近为简化起见对【di统一取》用公称直径对环氧树！脂涂层钢筋》的相对粘《结特性系数是根据】试验结果确定—的 ？。   —  根据《试验研究结》果受弯？构件裂缝间纵向受拉！钢筋：应变不均匀》系数的基本公式【可表述为 — 》  —   公式（4）可！作为规范简化公【式的基础并扩展应】用到其他构件式中】系，数，ω1与？钢筋和？混凝土的握裹力有】一定关系对光—圆，钢筋ω1则较接近】。1.1根据偏拉【、偏：。压构件的试验资料】以及为了与轴—心受拉？构件的？计算：公，式相协？调将ω1统一为1】.1同时为了简化计！算并便？于与偏心受力构件的！计算相？协调将上《式展：。开并作一定的简化就！可，得到以钢筋应力σ】s为主要参》。数的公式（7.【。1.2？-2）？ 》   ？  αc《为反映？裂缝间混凝》土伸长对裂》缝宽度影响》的系数根据近—年来国内多家单【位完：成的配置400【M，Pa、？50：0MPa《带肋钢筋的钢筋混】凝土、？预应力混凝土梁的裂！缝宽度加载试验结】果经分析统计试验】平，。均裂缝宽度ωm均小！于原规范公式—计算值根据试—验，资料综合分析—本，次修：订，对受弯？、偏心受压构件【统一：取αc＝0.77其！他构件仍同02版】规范即αc＝0.】85 —     短期裂！缝宽度？的扩大？系数τs根据试【验数据？分析对受弯》构件：和偏心受《压构件取τs＝1】.66；对偏—心受拉和轴心受拉构！件取τ？s＝1.9扩大【系数τs的取—值的保证率约为【9，5％ 《 ：   《  根据《试验结果给出了考】虑长期作用影响【的扩大？系数τl＝1.5】 ？  《   试验》表明对偏心受压构件！。当e0/h0≤0.！55时裂《缝宽度？较小均能符合—要，求故规定《不必验算 —  》 ，  在计算平均【裂缝间距《lcr和ψ时—引，进了按有效受拉【混凝土面积》计算的纵向受拉【配筋率ρte其【有效受拉《混凝土面《积取Ate》＝0.5b》h＋（bf－b【）hf由此可达【到ψ计算《公式的简《化并能适用于受弯】、，偏心受拉和偏心受压！构件经试《验结果？校准尚能符合各类受！。力情况？ 《     鉴于对！配，筋率较小情况—下的构件裂缝宽【度等的试验》资料：较，少采取当ρt—e＜0？.01时《取ρte＝0.01！的办法限制计算【最大裂缝宽度的【。使用范围以减少对】最，大裂缝宽度》计算值偏小的情况 ！。 ？    》 ，当混凝土保护—层厚度较大时虽然裂！缝，宽度计？算值：也较大但较大—。的混凝土保护层【厚度对防止钢筋锈】蚀是有利《的因此？对混凝土保护—层厚度较大的构【件当在？外，观的要求上允许时可！根据实践经验对本规！范表：3.4.《5中所规定的裂缝】宽度允许《值作适？当放大 《  — ， ， ，考虑到？本条钢筋应力计算】。对钢筋混凝土构件和！预应力混凝土构件分！别采用荷载准永久组！合和标准组合故符】号由02《版规范的σs—k改为σs对—沿截：。面上下或《周边均匀配》置纵向钢筋》的构件裂缝》宽度计算研》究尚不充《。分本：规范未作《。明确规定在》荷载的标准组合或准！永久组合下这类构】件的受拉钢筋应力可！能很高甚至可—能超过钢筋抗—拉强度？设计值为此》当按公式《（，7，.1.2-》1）计算时关于【钢筋应力σs及At！e的取用原则等应】按更合理《的方法？计算 【     对混凝土！保护层厚度较大的】梁国内试《验研究？结果表明表层—钢筋：网片有利于减少裂缝！宽度：本条建议可对配制】表层钢筋网片梁【的裂缝计算结果乘】以折：减，系数并根据试验研】究结果提出折—减系：数可：。取，。0.：7 ：。 ， ，。     本次！修订根据国内多家】单位科研成果在本】规范裂缝宽度—计算公式的基础【。上，经过：适当：调整ρte》、deq及》σs：值计：算方法即可将—原规范公式用于计算！无粘结部《分预应力混凝土【构件的裂缝宽—度 — 7：。.1：.3  本条提出了！正常使用《极限状态验算时【的平截面基本假【定在荷？载准：永久组合或》标准组合下对允【许出现裂缝的受弯】构件其？正，截面混凝土压—应力：、，预应力筋《的应：力增量及钢筋的拉应！力可按大偏心受压】。的钢筋混凝土开裂】换算截面计算—。对后张法预应力【混凝土连续梁等超静！定结构在外弯矩【Ms中尚《。应包括由预加力引】起的次弯《矩M2在《本条计算《假定中对预应力混凝！。土截面可按本—规范公式（10.1！.7-？1）及（10.1.！7-2）计算Np0！和ep0以考—虑混凝土收缩、徐】变在钢筋中所—产生附加压》力的影响 【 ：。     按—开裂换？算截面进行应力分】。析具有较《高的精度和通用【性可用于重要钢筋】混，凝，土及预应力混—凝土构件的裂缝宽】度及开裂截面刚【度计算计算换算【。截面时必要时可考虑！混凝：土塑性变形对混【凝土：弹性模？量的影响 】 ：7.1.4 — 本条给出》的，。钢筋：混凝土构件的纵向受！拉，钢筋：应，。力和预？应力混凝土》构件的纵向受拉钢筋！。等，效，应力是指在荷载的】准永久组合或标准组！合下构件裂缝截【面上产生的钢—筋应力下面按受【力性质分别说明 】。。  —  ： 1  对钢筋混凝！土轴心受拉和受【弯构件钢筋》应力σsq仍按原规！范的：方法计？算受弯？构件裂缝截面的【。内力臂系数仍取【ηb＝0.87【    ！ ，2  对钢筋混【凝土偏心受拉—构件其钢筋应力计】。算公式（7》.1.4-》2，）是由外力与截【面内力对受压区钢筋！合力点取矩确定 】。 ！  ？   3  —对，预应力混《凝土构件的纵向【受拉钢筋等》。效应力？。是指在该钢筋合力点！处混凝？土预压应力抵—消后：钢筋中的应力增量】可视它为等效于钢筋！混，凝，。土构件？中的钢筋《应力σsk 】     【预应力混凝土轴心受！拉构件的纵向受拉钢！筋等效应力的计算】公式（7.1.【4-9）就》是基于上述》的假定给出》的 《。     4 ！ 对钢筋混》。凝土偏压构件和预应！力混凝土受弯—构，件其纵？向受：拉钢：筋的应力和等—效应力可根据—相，同的概念给出此【时可把？预应：力及非预应力钢筋】的合力Np0作【为压力与弯》矩值Mk一起作用于！截面这样预》应力混凝土受弯构件！就等效于《钢筋混凝土偏—心，受压构件 》   【  ：对裂缝截面》的纵向受拉钢筋应力！。和等效应力》由建立内、外力对】受压区合力取—矩的平衡条件可得公！式（7.《1，.，4-4）和公式（】7.1？。.4-10） 】    【 ，纵向受拉钢筋合力】点，至受压区合力—点之：间的距离z＝—ηh0可近似—按本规范第6.2节！的基本假定确定【。考虑到计算》的复杂性通过计算】分，析可采用《下列内力臂系数的】拟合公式 ！ ？     通！过分析适当考虑了混！凝土的塑性影响【并经有？关构：。件的试验结果校核】后本规范给》出了以上述拟合公】式为基础的简化公】。式（7.1.—4-5）当然本规】范不：排斥采用更精确的方！法计算预应力混【凝，土受弯？构件的内力臂z【    ！ 对钢筋混凝土偏心！受压构件《当l0/h》＞14时试验表明应！。考虑：构件挠曲对》轴向：力偏心距的影响【本规范仍按02版】规范进行规定 ！ ：  ：   5 》 根据？国，内，多家单位《的科研成果在本规范！预应力混凝土受【弯构件？受，拉区纵向《钢筋等效应力计【算公式的基》础上：采用无粘结预应力筋！等效面积折减系【数α1即可将—原，公式用于无粘结部分！预，应，力混凝土受弯构件σ！sk的相《关计算 《 ？ 7.1.5【  ：。在抗裂验算》中边缘混凝》土的法向应力计【算公式是按弹性应力！给出的 ！7.1.6  从】裂缝控制《要求对？预应力混凝土受弯】构件的斜截面混凝】土主拉应力进—行验算是为了避【免斜裂？。缝的出现同时—按裂缝等级不同予】。以区别对待；对混】凝土主压《应力的验算是为【了避：免过大的压应力【导致混凝土抗—拉强度过大地—降低和裂缝过早地】出现 【 ，7.：。1.7、7.1.】8  第7.1.】7条提？供，了混凝土主拉应力和！主压：应力的计算方法【；第7？.1.8《条提供了考虑集中】荷载产生的混凝【土竖向压应力及剪】应力分布影》响的实用方法是依据！弹性理论分析和试】验验证后《给，出的 】。7.1？.9  对先—张法预应《力混凝土《构件端？部预应力传》递长度范围内进【行正截面、斜截面】抗裂验算时采用本条！对，预，应，力传递长度范围【内，有效：。预应力σpe按近似！的线：性变化规律的—假定后利《于简化计算 【