？ 7：  ：正常使用极限状态】验，算 【 7.—1  ？裂，缝控制？验算 【 ： 7.1《.1  根据本规】范第3.《4.5？条的规定具体给出】了对钢？筋混凝土和预应力】混凝土构件边—缘应力、《裂缝宽？度的验？算要求 【     有必要！。。指出按概率》统计的观点符合公式！。（7.1.1-2）！的情况下并》不意味着构件绝【对，不会出现《裂缝；同样》符合公式（7.【1.1-3）的【情况下构件由荷【载作用而产生的最大！裂缝宽？度，大于最大裂缝限值】。大致会有《。5，％的可？能性 】7.1.2  【本次修订构件最大】裂，缝宽度？的基：本计算公《。式仍采用02版规范！的形式 》 ！。 此处对轴心受【。拉构件？。取β＝？1.：1；对其《他受力？构件均？取β＝1.0 】   —。  当配置》不同钢种、不同直】径的：钢筋：时公式（3》）中d？应改为？等效直径deq可】按正文公式（7.】1.2-3）—进行计算确定其【中，考虑：了钢筋混凝土和预】应力：混凝土构件》配置不同的钢种【钢筋表面《形状以及预应—力，钢筋采用先张法或】后张法（灌浆）【等，不同的？施工工艺它们与混】凝土之间的粘结【性能有所不同—这，种差异将通》过等效直径予以反】映为此对钢筋混凝土！用钢筋根据国内有关！试，验资料；对预应【力钢筋参照欧—洲混凝土《。桥，梁规范EN》V 1992—-2：。（1：9，96）？的，规定给出了正文表】7.1.2》。-2的钢筋相对粘结！特性系数对》有粘结的预应力筋d！i的：取值可按《照d：i=4Ap/up】求得其中up—本应取为预应力筋】与混凝土《的实际接触周长【；分析表明按—照，上述：方法求得的di值与！按预应力筋的—公称直径进行计【。算两者较《为，接近为简化起见【对di统一》取用公称直》径对环氧树脂涂层】钢筋的相对粘结特性！系数是根据试验结果！确定的 】    《。。 根据试验研—究结果受弯构件裂】。缝，间纵向受拉钢—筋应：。变不均匀系数的【基本公式可表—述为 》 】     公式【（，4）可作为规范【简化公式的基础【并扩展应用到其他构！件，式中系数ω1与【钢筋：和混凝土《的握裹力有》一，定关系？对光圆钢《筋ω：1则较接《。近，1.1？根据偏拉《、偏压构《件的试？验资料以及为—了与轴心受拉构件】的计算公式相协【调将ω1统一为1.！1同时为了简—化计算并便于与偏心！受力构件的计—算相协调将上式【展开并作一定—。的简化？就可得到以钢筋应力！σs为？主要参数的公式（7！.1.？2-2） 】。     αc为！反映裂缝间混凝土】伸，长对：裂缝宽度影》响的系数《根据近年《来国内多《家单位完成的—配置400MPa】、，50：0MPa带肋钢筋】的钢筋？混凝：土，、预应力《混，凝土梁？的裂缝宽度加载试验！结果经分析统计试】验平均？裂，。缝宽度ωm》均小于原规范公式】计算值根据》试验资料综合分析】本次修订《。对受：弯，、偏：。心受压？构件统一取α—c＝0？.，。77其？他构：件仍同0《。2，版规范即《αc＝0《.85 【     —短，期裂缝宽度的扩大】系数τs根据试验】数据分析对受弯构】。件和偏心受压构件】取τ：s＝1.66—；对偏心受拉和【。轴心受拉构件取【τs＝1.9扩【大系数τs的取值】的保证率约为—。95％ 》  》。。   根据试验结】果给出了考虑长期作！用影响的扩》大系数τl＝1【.5 ？。     ！试验表明对偏—心受压构《件当：。e0/h0≤—。。0.55时裂缝宽度！较小均能符合要【求故规定不》必验：算 《。 ？    在计算【平均裂缝间距l【cr和ψ时引进了按！有效：受拉混凝《土面积？计算的纵《向受拉配筋率—ρte？其有效受拉》混凝土面积》取At？e＝0.《5bh＋（bf－b！）hf由此可—达到ψ计算》。公式的简化》并能适用于受弯【。、偏：心受拉和偏心受压】构件经？试验结果校准尚【能符合？各类受力情况 【  —   鉴于对配筋率！较小情况下的构件裂！缝宽度等《的试验？资，料较少采取当ρte！＜0.01时—。取，ρte＝0.—01的办《法限制计算最大裂缝！宽度的使用范围【以减少对最》。。大裂缝宽度计算【值偏小的《情况： 》 ，  ： ， 当混凝《土保护层厚度—较大时虽然裂—。缝，宽度计算值也较大但！较大的混《凝土：保护层厚度对防止钢！筋锈蚀是有利的【因此对混凝土—保护层厚度》较大的构件当—在外观的要求上允】许，时可根？据实践？经验对本规范表【3.4.5中所规】定的裂缝宽》度允许值作适当放大！ 》     》。考虑到本条》钢筋：应力计算对钢筋【混凝土构件》和预：应，力，混凝土构件》分别采用荷载准【永久组合和标准【。组合故符号由—02版规范》的σsk改为σs对！沿截面上下》。或周边均匀配置【纵向钢筋《的构件裂缝》宽度：。计算研究尚不充分本！规范未？作，明确规定在荷—载，的标准组合或准永】久组合下这类构【件的：受拉钢筋应力可【能很：高甚至可能超过钢筋！抗，拉强度设计》值为此当按》公式（7.1.2-！1，）计算时关于钢筋应！。力σs及Ate的】取用原则等》应，按更合理的方法计】算   ！  对混凝土保护】层厚度较大》的梁国内试验研究】结果表明《表层：钢筋网片有利于【减少裂缝宽度本【条建议可对》配制表层钢筋网片梁！的裂缝？计算结果乘以折减系！数并根据试》验研究结果提出折】减系数可取0—.7  ！。  ： 本次修《订根：据国内多家单位科研！成果在本规》。范裂缝宽度》计算公式的基础上经！过适当？调整ρte、—deq及σs值计算！方法即可将原规范】公式用？于计算无粘结部【分预应力混凝土【构件的裂缝宽度 】 ， 《7.：1，.3 ？ 本条提《出了正常使》用极限状《态验算时的平截面基！本假定在荷载准【永久组合或标准组合！下对允许出现裂【缝的受弯构》件其正截面混凝土压！。应力、预应》力筋的应力增量及钢！筋的拉应力可按大偏！心受压的钢》筋，混凝土开裂换算截面！计算对后张法预应】力混凝？土连续梁等超静定】结构在外弯矩Ms中！尚应包括由预加力】引，起的次弯矩M—2在本条计算假定】中对预应力混凝土截！面，可按：本规范公式（—1，0.1？.7-1《）及（1《0.1.7-2）】计算Np0和e【p0以考虑混凝土】收缩、徐变在钢筋】中所产生附加压【。力的影响 】 ，     按开【裂换算截《面进行？应力分析具》有较高的《精度和通用性可用】于重要钢《筋，混凝土及预》应力混凝土构件的裂！缝宽度？。及开裂截《面，刚度计算《计算换？算截面时必要时可考！虑混凝土塑性—变形对混凝土弹性模！量的影响 》 7—.，1.4 《 本条给出的—钢筋混凝土》构，件，的，纵向受拉钢筋应【力和：预，应力混凝土构件【的纵向受《拉钢筋等效应—力是：指在荷载《的准永久组合或【。标准组合《下，构件裂缝截面—。。上，。产生的钢《筋应力下面按受力性！质分别说明 — ？    》 1  对钢筋混凝！土，轴，心受：拉和受弯《构件钢筋应》力σsq仍按原规范！的方法计算受弯【。构件裂？缝截面的内力—臂系数？仍取ηb《＝0.？87 【     》2  对钢》筋混凝土偏心受【拉构件其钢筋应力计！。算公式（7》.1.4-2）是】由，外力与截面内力【对受压区钢筋合力点！取矩确定 — ， ？ 》 ， ，   3《  对预应力混【凝土：构件：。的纵向受拉钢—筋等：效，应力是指在该—钢筋合力《点处混凝土预压应力！抵消后钢筋中的应力！增，量可视它《为等：效于钢筋混凝—土构件中的钢筋【应力σ？sk 《     】预，应力混凝土轴心【受拉：构件的纵向受拉钢筋！等，效应力的计算公式（！7.1？.4-？9）就是基于上述】的假定给《出的 — ，     4  】对，钢筋：混凝土偏压》构，件，和预应力混凝—土受弯构件其纵向受！拉钢筋？的应力和等效—应力：可根据相同》的概念给出》此时可把预应力及非！。预应力？钢筋的合力N—p0作为压力与弯矩！值Mk一《起作用于截面这样预！应，力混凝？土受弯构件就等效于！钢筋混凝土偏—心受压构件》 ： ， ，  ？   对裂缝截面的！纵向受？拉，钢筋应力和等效应】力由建立内、外力】。对受压区合力取矩的！平衡：条件可得公式（【7.1.4》-4）和公式—（7.1.4—-10） 》 《     》纵向受拉《钢筋合力点至受【压区合？力，点之间的距离z＝】。ηh0可近似—按本规范第6.2节！。的基本假定确—。定考虑到计》算，的复杂性通》。过计算分析可采用】下列内力臂系数的拟！合公式 》 》 《   ？ ， 通过分析适—当考虑了混凝土【的塑性影响并经有】。。关构件的试验结果校！核后本规《范给出了以上述【拟合公？式为基础的简—化公式（7.1.】4-5）《当然：本规范不排斥采【用更精确的方法计算！预应力混凝土受弯构！件的内？力臂z？ ： ？ ，  ：  对钢筋混凝【土偏心受《压构件当l0/h】＞14时试验—表明应考虑构—件挠曲对轴向—力偏心距的影—响，本规范仍按02版规！范进行规定 ！ ：   ？。 5  根》据国内？多家单位的科研【成果在本规范预应力！混凝土受弯构—件受拉区《纵向：钢筋等？效应力计《算公式的基础—上采用无粘结预【应力筋？等效：面积折减系数α1即！。可，将原：公，式用于无粘结部分预！。应力混凝《土受弯构件σsk的！相关计？算 ： 《 7.？1.5  在抗【裂，验，算中边缘混凝—土的法向应力计算】公式：是按弹性应力给出】的 【7.1？.6  从裂—缝控制要求》对预应力《混凝土受弯》构件的斜截面混凝】土主拉应力进行验】算是为了避免斜裂缝！的出现？同时按裂缝等级【。不同予？以区别？对待；对混凝土【主压应力的验—算是为了避免过大的！压应力导致混—凝土抗拉强度过【大地：降低和？裂缝过早地》出现 》 7.1.7、！7.1.8》  第7《.1.？7条提供了混—。凝，土主拉应力和主【压应力的计算方法】；第7.《1.8条《提供了考虑》集中荷载产》生的混？凝土竖向压》应力及剪应力分布】影响的实用方—。法，是依据弹性》理论分析和》试验验证后》给，出，的 7.！。1.9  》对，先张法预应力混凝土！构，件端部预应力传递长！度范围内进》行，正截面、斜截面【抗裂验算时采用【。本条对预应力传递长！度范：围，内有效预应力σ【pe按近似的线【性变化规律的—假定后利于简化计算！ ：