7  【正常使用极限—状态验算 【 》 7.1  【裂缝控制验》算 【 7？.1.？。1  根《据本规范《。第3.4.5条的】规定具体《给出了对钢筋混凝】土和预应力混凝土构！件边缘应《力、裂缝宽》度的验算要求— 《 ：    有必—。。要指出按概率统【计的观点符》合，公式（7.1.1】-2）的情》况下并？不意味着构件绝对不！会，出现：裂，缝；同样符》合公式（7.1【.1-3）的情【况下构件由荷载作】用而产生的最大【裂缝宽度大于最大裂！缝限值大致会有5％！的可能性 》 ？ 7.1.2【  本次修订构件最！大裂缝？。宽度的基《本计算公式仍—采用02版规范【的形：式 《 】 此处对《轴心受拉《。构件取β＝1—.1；对其》他受力构件均取β＝！1.0 ！    当》配置不同钢》种、不同直径的【钢筋时公式（3【）中d应《改为：等效直径deq【可按正文公式—（7.1.2-3）！进，行计：算确定其中》考虑了钢筋混凝【土和预应力混—凝土构件《配置不同的钢种【钢筋：表面形？。状以及？预应力钢筋》采用先张法或后【张，法（灌浆）等不【。同的施工工》艺它：们与混凝土之间的】粘结性能有所—不同这种《。差异：将通过等效直径予】以反映为此对钢筋】混凝土？用钢筋？根据国内有关试【验资料；对预—应力：钢筋参照欧洲混【凝土桥梁规范—ENV？ 199《2-2（《1996）》的规定给出了正【文表7.1.—2，-2的钢筋相对粘结！特性系数对有粘【结的预应力筋d【i的取？值可按照《di=4A》p/u？p求得其中up【本应取为《预应力筋与混凝土的！实际接触周长—；分析表明按照上】述方法求得的di值！与按预应力筋的公称！。直径进行《计，算两者较为接近为简！化起见对di—统一取用公称直径对！环氧：树，脂涂层钢筋的相对粘！结特性系数是—。根据试？验结果确定的 【 ： ：     根—据试：验研究？结果受弯构件裂缝间！纵，向受拉钢筋应变不】均匀系数的基本公】式可表述为 — —   【  公？式（4）《可作为规范》简化公式的基础并扩！展应用到其他构件】式中系数ω1与钢筋！和混凝？土的握裹力有一【定关系对光圆钢【筋ω：1则较接近1.1根！据偏拉？、偏压构件》。的试验资料以—及为了与轴心受拉】构件的计算公式相】协调将ω1统一【。为1.？1，同时为了简化计算】并，便于与偏《心受力构件的计【算相协调将上式【展开并？作一定的简化就可得！到以钢筋应力σs】。为，主要参数的公式【（7.1.》2-：2） ？ 《     α—c，为，反映裂缝间混凝【土伸长对裂缝宽【度影响的系》。数根据近年来国内多！家单：位完成？的配置400—MP：a、5？00：。。MPa带肋钢—筋的钢？筋混凝土、预—应力混凝土》梁的：。裂，。缝宽度加载》试验结果《经分析统计试验平】均裂缝宽度ω—。m均：小于原规范公式【计算值？根据试验资料—综，合，分析本次修订—对受弯、偏心—受压构？件统一取α》c＝0.7》7其他构件仍同【02：版规：范即αc《＝，0，.85 —    —。。 ，短，期裂缝宽度》的扩大系数τs根】据试：验数据分析》。对，受，弯构件？和偏心受压构—件取τs《＝1.66；对偏】。心受拉和轴》心受：拉构件取τs—＝，。1.9？扩大系数《τs：的取值的保证率【约，为95％ 【。     根】据试验结果给出【了考虑长期作用影响！的扩大系《数τl＝1.5 】 ：   》  试验表明对偏心！。受压构件当e—0/h0≤0.5】5时裂缝宽度较小】均能符合要求故规定！不必验算 》  —   在计》算，平均：裂缝间距lcr和】ψ时引？进了按？有，效受拉混凝土面积】计算的纵向受拉配】筋率ρt《e其有效《受拉混凝土面—积取Ate＝0【.5bh＋（—bf－b）hf由】此可达到《ψ计算？。公，式的简化并能适【用于：受，弯、偏心受拉和【偏心受压构》件经试验《结果校准尚能符合各！类受力情况 】。     鉴于！对配筋率《较小情况下的构【件，裂缝宽度《等的试验资料较【少采取当ρte＜0！.，01时取ρ》te＝？0.01《的办法限制计算【最大裂缝宽度的【使用范围以减少对最！。大裂缝宽度计算值偏！小的情？况 —     当混凝】土保护？层，厚，度较大时《虽然裂缝宽度计【算值也较大但较大】的混凝土保护层厚】度对防？止钢筋？锈蚀是有《利的因此对混—凝土保？护层厚？度较大的《。构件当在外观的要】求上允许《时可根据实践经【验对本？规范：表3.4.5中所规！定的裂缝宽度—允许值作适当放【大  】。   考虑》到本条钢《筋应力计算对钢筋混！凝土构？件，和预应力混凝土【构，件分别采用荷载准】。永久组合和》标准组合故符号由】02版规范的σ【sk改为σs对沿截！。面上下？或周边均匀》配置纵？向钢筋的构件—裂缝宽度计算研【究尚不充分本规范】未作明确规定在荷载！。的标：准组合或准永—。久组合下这》类构：。件的受拉《钢筋应力可能很高】甚至可能超过钢【筋抗拉？强度设？计值为此《当，按公式？（7.1.2-1）！。计，算时关于钢筋—应力σs《及Ate的》取用原？则等应按更合理的方！法，计，算 》     对【混凝土保护层厚度较！大的梁国内试—验研究结果》。。表明表层钢筋网片有！。利于减少《裂，缝宽：度本：条建议可对》配制表层钢》筋，网片梁？的，裂缝计算结果乘以】折减系数并》根据试验《研究结果提》出折减系数可取0】。.7 》 ？    《。本次修？订根据国《内多家单位科研【成果在？本规范裂《缝宽度计算公式的基！。础上经过适》。当调整ρte、【deq？及σs值计算—方法即？可将原？规范公？式用于计算无—粘，结部分预应力混【凝土构件的裂缝宽】度 — ，7.1？.，3， ， 本条提出了—正常使用极限状【态验算时的平截面基！本假定在荷载准永】久组合或标准组合下！对，允许：出现裂缝的受—弯构件其正截面混凝！土压应力、预—应力筋的应力—增量及钢筋的拉【应力可按大偏心受】压的钢筋混凝土【开裂换？算截面计《。。算对后张法预—应力混凝土连续梁】等，超，。静，定，结构在外弯矩Ms】中尚应包括由预加】力引起的《次弯矩M2在本【条计算假定中对预应！。力混：凝土截面可按—本规：范公式（10.1】.7：-，1）及（10—.，1.7-2）—计，。算Np？0和ep0以考【虑混凝土收缩、【徐变在钢筋中所产生！附加压？力的影响 ！     》按，。开裂：换算截面进》行应：力分析具有较高的精！度和通用《性可用于重要—钢筋混凝土及预应】力混凝土构件的【裂，缝宽：度及开裂截面刚【度计算计算换算截】。面时必要时》可考虑混《。凝土塑性变》形对混凝土弹性模量！。的影响？ ？ 7.1.4 ！ 本条给出的钢筋混！凝土构件的纵向【受，拉钢筋应力和预应】力混：凝土构件《的，纵向受拉《钢筋等效应力是指】在荷载的准永久组合！或标准组合》下构件裂缝截面上】产生的钢筋应力【下面按受力性—质分别说《明 ： ？    》 1：  对钢筋混凝土】。轴心受？拉和受？弯，构件：钢，筋应力？σsq仍按原规范的！方法计算受弯构【。件裂缝截《面的内力臂系数仍】取ηb＝0.8【7 ？  》   2 》 对钢筋混凝土偏】心受拉构件其—钢筋应力《计算公？式（7.1.—4-2）是由—外力与？截面内力对受压【区钢：筋，合力点取矩确定【 【 》   ？ 3  对预—应力混凝土》。构件的纵向》受拉钢筋等效应力】是指在该钢》筋合力？点处混凝土预压应力！抵消后钢筋》。中，的，应力增量可视—它为等效于钢筋混】凝土构件中》的钢筋应力σs【k， 《 ，     预应力混！凝土轴心《受拉构件的纵—向，受拉钢筋等效应力】的，计算公？式（7.1.4-9！）就是基于上—述的假定给出的 】 ， ？     》4  对《钢筋混凝《土偏压构《件和预应力混凝土】受弯构件其纵向【受，拉钢筋的《应力和等效应力可根！据，相同的概念给出此时！。可把预？应力：及非预应力》钢筋的合力Np0作！为压力与弯》矩，值Mk一起》。作用于？截面这样预应—力混凝土受弯—构件就等效于钢筋】混凝土偏心受压构件！ ？ ，  ？   对《裂缝截面的》纵向受拉钢筋—。应力和等《效应力由建立—内、外力对》受压区合力取矩【的平：衡条件？可得公式（7—.1.4-4）和公！式（7.1.4-1！0）  ！ ，  纵向受拉钢【筋合力点至》受压区合力点—之间的距离z＝η】h0可近似按—本规范第6.—2节的基《本假定？确定考虑《到计算？的，。复杂性通过计算分析！可采用下列内力【臂系数的拟》合公式 》 》  —   通过分析适】当考虑了混凝土的塑！性影响并《经有关构件》的试验结果校核后】本规范给出》了以上述拟合—公式为基础的—简化公式（7.【1.4-5）当【然本：规范不排斥》采用更精确的—。方法计？算预应力混》凝土受弯构件的内力！臂z ？ ：   》  对钢筋》混凝土偏心受—。压，构件：当l0/h＞1【4时试？验表明应考虑—构件挠曲对轴—。向力偏心距的—影响本规范仍按0】2，版规范？进，。行规定 【 ：    5 —。 根：据国内多家单位的科！研成果在本规范预】应力混凝土受—弯，构件受拉区纵向钢筋！等效应力计算—。公式的基础上—采用无粘《结预应力筋等效【面，积折：减系数α1即可将原！。公，式用于无粘结部分预！应力：混凝土？受，弯构：件σsk的相关计算！。 7【。.1.5《  在？抗裂验？算中边缘混凝土的法！向应力？计算公式是按弹性】应力给出的 【 7.1【.6：  从？裂缝控制要求—对预应力混凝土受】弯构件？。的斜：。截面：。混凝：土主：拉应力进《行验算是为》了避：免斜：裂缝的出现同时按裂！。缝等级不《同予以区别对待；】对混凝土主》压应力的验算是为】了避：免过大的压应力导】。致混凝土抗》拉强度过大地降【低和裂缝过早—地出现？ ， ： 7.1—。.7、7《。.1.8  —第7.1《.7条？提供了混凝》土，。。主拉应力和主压应力！的计算方法；第7.！1.8条提供了考】虑集中荷载》产生的混凝》土竖向压应力及剪】应，。力分布影响的实用方！法是：依据弹？性理论分析和试验】验，证后给？出，的 【7.1.9  【对先张法预应力【混凝：土构件端部预—应力传递长度范【围，内进行正截面、【斜截面抗裂验—算，。时采用本条》对预应力传递—长度范围内有效预】应力σpe按—近似的线性》变化规？律的假定后利于简】化计算 》