7  正常！使用极限状态—验算 ？ 《 7.1 ！ 裂缝控《制验算？ ： 7.】1.1  根据本规！范第3.《4.5条的》规定具体给》出了对？钢筋混凝土和—预应力混凝土构【件边缘应《力、裂缝宽度的验】算要求 《 ，     】有必要指出按概【率统计的观点符合】公式（？7.1.1》-2：）的情况下并不意味！着构件？绝对不会出》现裂缝？；，。同，样符合公式（7【.1.1-3—）的情况《下构件由荷载作用】而产生的《最，大裂缝？宽度大于最大裂缝限！值大致？会，有5：％的可能性 【 《7.1？.2  本次修订构！件最大裂缝》宽度的基本计—算公式？仍采用02版—规，范，的形式 】 ： 此处对】。轴心受拉构件取β】＝1.1；对—其他受力《构件均取β＝1.0！ —    《当配置不同钢种【、不同？直径的钢《筋时公式（3）【中d应改为等效【直径：deq可按正文公】式（7.1.2-3！）进行计算确定【。其中：考虑了钢筋》混凝土和预应—力混凝土构》件配置不同的—钢，种钢筋表面形状以及！预应力钢筋采用先张！法或后张法（灌浆】）等不同的施工工】。艺它们与混》凝土之间的粘结性能！有所不同这种差异将！通过等效直径予以反！映为此对《钢筋混凝土》用钢筋根据国内有】关试验资料；—对预应力《钢筋参照欧洲混凝】土桥梁规范ENV ！1992-2—（1996）—的规定给《出了正？文表7.1.2-2！的钢筋相对》粘结：特性系？数对有粘结的预应】力筋di《的取值可按照di=！。4Ap/up求得其！中u：p本应取为》预应：力筋与混《凝土的实际接—触周长；分析—表明按照《上，述方法求得的d【i值与按《预应：力筋的公《称直径进行》计算两者较为接近】为简：化起见对di—。统一取？用公：称直：径对：环氧树脂涂层钢筋】的相对粘结特性系数！是，根据试？验，结果确定《的 【    根》。据试验研究》结果受弯构》件裂缝间纵向受拉】。钢筋应变不均—匀系数的基本公式】可表述？为 ？ ！     公式【（4）？可作为规范简化公】式的基础并扩展应用！到其：他，构件式中系数ω1】与钢筋和《混凝土的握裹力【有一定关系对光圆钢！筋ω1则较接近【1.1根据偏拉【、，偏压构件的试—验资料以及为了与】轴心受拉构件—的计算公《式相协调将ω—1，统，一为1.1》同时：为了简化计算并【便于与偏心受—力构件的计算—相协调将上式展开】并作一定的简—化就可得到》以钢筋应《力，σs为主《要参：数的公式（7.【1.2？-2） 《    】 αc？为反映裂缝间混凝土！伸长对裂缝宽—度影响的系数根据近！年来国内《多家单位完成的【配置400M—Pa、500M【Pa带肋钢筋的【钢筋混？凝土、预《应力混凝土梁的裂缝！。宽度加？载试：验结：果，经分：析统计试《验平均裂缝》宽度ωm均小—于原：规范：公式计算《值根据试验》资料：。综合分析本》次修订对受》弯、偏心《。受压构件统一取【αc：。＝0.？77其他《构件仍同02版规范！即α：c＝0.85—   】  短期裂》缝宽度的扩大系数τ！s根据试验数据分】析对受？弯构件？和偏心受压构件【取τs＝《。1.66；对偏心受！拉，和，轴心受拉《构件取τs＝1.9！扩大系数τs的取值！的，保，证率约为95％【 ： ？ ，    根据—试，验结：果给出？了考虑？长期作用影响的【扩大系数τl—。。＝1.5 】 ：    试验表明】对偏心受压》构件当e0/—h0≤0.55时裂！缝宽度较小均—能符合？要求故规定不必验】。算 【    在计算平】。均裂缝间距l—cr和？ψ时引？进了按有效》受拉混凝土面积计】算的：纵向受拉配筋率ρ】t，e其有效受拉—混凝土面积取—Ate＝0.5b】h＋（bf》－，b）hf《由此可达到ψ计【算公式的简》。化并能适用于—。受弯、偏《心受拉和偏心受压构！。件经试验结果校准尚！能符：合各类受力情况 ！ ？     鉴于对配！筋率较小《情况下的构件裂【缝宽度等的试验资】料较：少采取当ρt—e＜0？.01时取ρ—te＝0《.01的办法限制】。计算最大裂缝宽度】的使用范围以减少】对最大裂《缝宽：度计算值偏小的情况！ ，  —。   当混凝土保护！层厚度较《大时虽然《裂缝宽度计算值也较！大但较大的混凝土】保护层厚度对防止】钢筋锈？蚀是有利的因此【对混凝？。土保护层厚》度较大的《。构件当在外》观的要求《上允：许时可？根据实？践经验对本规范【表3.？4.：5，中所规定《。的裂缝宽度允许值】作适当放大》 ：    【 考虑到本条—钢筋：。应力计算对钢筋混凝！土构：件和：预应力混凝土构件分！别采用荷载准永久】组合和标准》组合故符号》由02版规范的σs！。k改为σs对沿截面！上下或周边均匀配】置纵向钢筋的构件裂！缝宽度计算研—究尚不充分本规范】未作明确《规定在荷载的标准组！合或：准永久组《合，下这类构件的受拉】钢筋应力可》能很高？甚至：可能超过钢筋抗【拉强度设计值为此】。当按公式《。（7：.1.2-1—）计算时关》。于，。钢筋应力σs—及，Ate的取用原则】等应按更合》理的方法计算—  【   对混凝土【保护层厚《度较大的梁国内【试验研究《结果表？明表：层钢筋网片有利于】减，少裂缝宽《度本条建议》可对配制表层钢筋网！片梁的？裂缝计算结》果乘以？折减系数并》根据试验研》。究结果提《出，折减系数可取0【。.7 》    — 本次？修订根据《国内多家单位科【研成果在本规范裂】缝宽度计算》公式：的基：。础上经过适当—调整ρte、d【eq及？。。σs值计算》方法即可将原规【范公式？用于计算无》粘，结部：分预应力混》凝土构件的裂缝【宽度 — ， 7.1.》3  本条提出【了正常使《。用，极限状？态验算时《的平截面基本假定】在荷载准永久—组合：或标准组合下对【允许出？。现裂缝的受》弯构件？其正：截面混凝土压应力、！预，应力筋的《应力：增量及钢筋的—拉，应力可？按大偏心《。受压：。的钢筋混凝》土开裂换算截—面计算对后张法预】应力混凝土连续梁等！超静定结构在外弯矩！Ms中尚应包括【由预：加力：。。引，起，的次弯矩M2—在本：条计算假定中对预应！力混凝土截面—可按本规范公式（】10.？1.：7-1）及（1【0.1.7-2【）计：算Np0和ep0以！考虑：混凝土收《缩、：徐变在？钢筋中所产》生附加？压力的影《。。响  】   ？按开裂换算截面进】行应：力分析具有较高的】精度和？通用性可用于重要】钢筋混凝土及—预应力混凝土构【件的裂？缝宽度？及，开裂截面刚度计算】。计算换算截面时【。必要时可考虑—混凝土塑性》变形对混《。凝土弹性模量的影】响 《 ？7.1？.4  本条—给出的钢筋混—凝土构件的》纵向受拉钢筋—应力和？预应力混凝土构【件的纵向受拉钢筋】等效应力是》。指，在荷：载的准？永久组合《或标准组合下—构件裂缝截面上产】生的钢筋应》力下面按受》力性质分别》。说明 ？    】 1  对钢筋【混凝土轴《心受拉？和受弯构《件钢筋？应力σsq仍按原】规范的方法计算受】弯构件裂缝截面的内！力臂系数仍取ηb＝！0.：87 ？。 《     》2 ： 对钢筋混凝土【偏，心受拉？构件其钢筋应力计算！公式（7.》1.4-2）是【由，外力与截面内力【对受压区钢筋合【力点取？矩确定 》 ！     3—  对预应力混凝土！构件的纵向》受拉：钢筋等效《应力是指在该钢筋合！力点处混《凝土预压应力抵消后！钢筋：中，的，应力增量可视它为等！效于钢筋混凝土构】件中的钢筋应力σs！k 》。     预应】力混凝土轴心受拉构！件的纵？。向，受拉钢筋等效—应力的计算公式【（7.1《.4：-，9）就是基于上述】的，假定给出的》 —    4 — ，对钢筋混凝土偏压】构件和预应力混凝】土，。受弯构？件其纵向受拉钢筋的！应力和等效应力可根！据，相同的概念给出此时！可把预应力》及非预应力钢筋的合！力Np0作》为压力与弯矩值Mk！一起作用《。于截面这样预—应，。力混凝土受弯构件】就等效于钢筋混凝】。土偏心受压》构件 】。  ： ，。 对裂？。缝截面？的纵向受《拉钢筋应力》和等效应力》。。。由建立内、外力【对受压区合》力取矩的平衡—条件可得公式（7.！1.4-4）和公式！（7：。.1.4-》10） — ，   《  纵向受拉钢筋】。合，力点至受压区合力点！之间的距《离z＝ηh0可近】似按本规范第6.】。2节的？。基，本假定确定考虑【到计：算的复杂性通过计算！分析可采用下—。列内力臂系数—的，拟合公式《。 】 ？。     通过分】析适当考虑》了混凝土《的塑性影响并经有关！构件的试验结果校】核后本规范给出【了以上述《拟合：公式为基《。础的简化公式—（7：.1：.4-5）当然本】规范不？排斥采用更精确的方！法计算预应力—混凝土受弯构件【的内力臂z ！     对【钢筋混凝土偏心受压！构件当l0/—h＞14时试验表】明应考虑《构件挠曲对轴向力偏！心距的？影响：本规范仍《按02版《规范：进，行规定 —  《   5  根据国！内多：家单位的《。科研成果在本规范预！应力混凝土受弯构件！受拉区？纵向钢筋等效应力】计算公式的基础【上采用无粘结预【应力筋等效面积【折减系数α》1即可将原公—式用于？无，粘结：部分：预应力混凝土受【弯构件？σsk的相关计算】 》。 7：.1.5  在【抗裂验算中边缘混凝！土的法向应力计算公！式是按弹性》应力给出的》。 7.】1.：6  从裂缝控制要！。求对预应力混凝【土受：弯构件的斜》截面混凝土主拉应力！进行验算是为了避免！斜裂缝的出现同【时按裂缝等级不【同予以区别对—待；对混凝土主压应！力，的验算是为了避免】过，大的压应力导致混】凝土：抗拉强度过大地降低！。和，裂缝：过早地出《现 7】.1.7、7.【1.8  第7.1！.7条提供了混凝】。土主拉应力和—。主压应力的计算方法！；第7.《1.8条提供了【考虑集中荷载产【生的混凝土竖向压应！力及剪应力》分布影响的实用【方法是依据》弹性理论分析和试验！。验证后给出》的 ？ ： 7.1.9  ！对先张法预》应，力混凝土构件—端部预应力传递长度！范围内进《行正截面、斜—截，面抗裂验算时采【用本条对预》应力传递《长度范围内有效预】应力σpe按—近似的线性变化【规，律的假？定后利于简化计算】 ：