7  正常！使用极限状》态，验算 【 《 7.？1  裂缝》控制验算《 《 ， 7《.1.1《  根据本规范第3！。.4.5条》的规定具体给出了对！钢筋混凝土和—预应力混凝土构件】边缘应力、裂缝宽度！的验算要求 【     】有必要指出按概率】统计的观点符—合公式（《7.：1.1-2）的情】况下并不意》味，着构：件绝：对，不，。会出现裂缝；同【样，。符合公式《（7.1.》1-3）的情况下】。构件：。。。由荷载作用》而产生的最大裂缝】宽度大于最大裂缝】限值大致会有5【。％的可能性 — 7.【1.2  本次修订！构件最大裂缝—宽度的基《本，。计算公式仍采用0】2版规范的形式【 》 》 此处对轴心【受拉构？件，取，β＝1.1；对其他！受力构？件均取β《＝，1.0 ！    《当配置不同》钢，种、不同直径的钢筋！时公式（3）中d应！改为等效直》径deq可按正文】公式（7.1.2】-3）进行》计算确定其中考虑了！钢筋混凝《。土和预应力混凝土】构，件配置不同的—钢种钢筋表》面形：状以及预《应力钢筋采用—先张法或后张—。法，（灌浆）等不—。同的施？工工：艺它们与混凝土之】间的粘结性能有所】不同这种差异将通】。过，等效直？径予以反映为—此对钢筋混凝土【用钢筋根据》。国内有关试》。验资料；对预—应力钢筋参照欧洲】混凝：土桥：梁规范？ENV 1992】。-2（19》96）的规定给出了！正文：表7.1.》2-2的钢筋—相对粘结特性系【数对有粘结的预应】力筋di的取值可】按照di=》4Ap/up求得其！中up？本应取为预应力筋】与，混凝土的实际—接触周长；分析【表明按照上述—。方法求得的di值与！按预应力筋》的公称直径进行【。计算两？。者较为接近》为简化起见》对di统一取用公称！直，径对环氧树脂涂【层钢筋的相对粘【结特性系《数是根据试验结【果确定的 】     根据】试验研究结果受弯构！件裂缝间纵向受拉】钢筋应？变不均匀系数—的基：本公：式可：表述：为 《 ， 【 ，  ：  公式《（4）可《作为规范简化公式的！基，础，并扩展？应用到其他构件【式，。中，系数ω1与钢筋和】混凝土的握裹—力有一定关系对光圆！钢筋ω1则较—接近1.1根—。据，偏，拉，、偏压构件》的试验资料以及为了！与轴：心受拉构件的计【算公式？。相协调将ω1统【一为1.1同时【为了：简化计算《并便于与偏》心受：力构：件的计算《相协：调将上式展》开并作一定的简【化就可得到以钢筋】应力σs为》主要：参数的公《。式（7.1.2【-2） 】     αc【为反映裂《缝间混凝土伸长对裂！缝宽：度影响的系》数根据近年来—国内：多家单？位完成的配置400！MPa、50—0MPa带肋—钢筋：的，钢筋混凝土、—预应力混凝》。土梁的裂《缝宽度加载》试验结果经》分析统计试验—平均裂缝《宽度ωm均小于原】规范公式计》算值：根据试验资料综【合，分析本次修订对受】弯、：偏心受压构》件统一取αc＝0.！77其他构件仍【同02版《规范：即αc？。＝0.85 ！ ，     》短，期裂缝宽度》的扩：大系：数τ：s根据试验数—据分析对受弯构【件和偏心受压构件取！τs＝？1，.6：6；对偏《心受拉和轴心受拉】构件取τs＝1.】9扩大系数》。τs的取《值的保证率约为9】5％  ！   根据试验【结果给出了》考虑长期《作用影响的扩大系】数τl＝1.5 ！    【。 试验表明对偏心】受压：。构件当e0/h0】≤0.55》时裂缝宽度较—小均能符合要求故规！定不必验算 】  《   在计算平均裂！缝间距l《cr：和ψ时引进》了按有效受拉混凝】土面积计《算的纵向受拉配【筋率ρte其有【效受拉混凝土面【。。积，取Ate＝0.5】bh＋（bf－b）！h，f由此可达到ψ计算！公，式的简化并能适用于！受弯、偏《心受拉和偏心受压构！件经试验结果校【准尚能符合各类【受力：情况 《 ：     鉴【于对配筋率》较小情况下的构件裂！缝宽度等的》试验资料较》少采取当ρt—e＜0.0》1时取ρte＝0.！01的办《法限制计算》最大裂缝宽度—的，使用范？。围以：减少对最大裂缝宽】度计算值偏小—。的情况 ！    当混凝【土保护层厚度较大时！。虽然：裂缝宽度计算值也较！大但较大的混凝土】保护层厚《度对防止钢筋—锈蚀是有利》的因此对混凝土保护！层厚度较大的—构件：当，在外观的要求上允】许时可？。根据实践经验对本规！范表3.4.5中】所规：定的：裂缝宽度《允许值作适》当，放大 ？ ？   《  考虑到本条钢】筋应力计算对钢筋】混凝土构件和预应力！混，。。凝土构件分别—采用荷？载准永久组合—和标：准组合故符号由【02：版规范的σsk改为！σs对沿截面上【下，或周边均匀配置纵向！。钢筋的构件裂缝宽度！计算研究尚不充【分本规？范未作明《确规定？。在荷载的标准组合或！准永：。久组合下《这类构件的受拉钢】筋应力可能》很高：甚至可能超过钢【筋抗拉强度设—计值为此当按公式（！7.1.《。2-1）计》算时关于钢筋应【力σs？及Ate的取用原】则等应按更》合理的方法》计算 】 ，。   ？对混凝土保护—层厚度较大的梁国】内试验研《。究结果表《明表层钢筋》网片：有利于减少》。。裂缝宽度《本条建议可对配【制表层钢筋网片梁的！裂缝计算结果乘以】。折减系数并根—据试验研究结果【提出折减系数可【取0.7《 》 ，   ？ 本次修《订根据国内多家【单位科研成》果在：本规范裂缝宽—。度计：算公式的基础上【经过适当调整—ρt：。e、deq及—σs值计算方—法，即可将原规范公式用！于计算无粘结部分】。预应力混凝土构【件的裂缝宽》。度 7.！1.3 《 本条提出》了正常使用极限【状态验算时的平【截面基本假》定在荷载准永久组】合或标准组合下对允！许出现裂缝的受弯】。构件其正截面—混凝土压《应力：、预应？力筋的应《力增量及钢筋的【拉应力可按》大偏：心受压的钢筋混凝】土，开裂换？算截：面计算？对后：张法预应力混凝【土连续？梁等：超静定结构在外弯】矩Ms中尚应包【括由预加力引起的次！弯矩M2在本—条计算假定中对【。。预应力混《凝土截面可按本规范！公，式（10.1.【7-1）《及，（1：0.1？.7-2）计算Np！0和ep0》以考虑混凝》土收缩、徐》变在钢筋《中所：产生附加压力的【影，响 ：    】 按开裂换算截面】进行应？力分析具有较—高的精度和通用【。性可：用于重要钢筋混凝土！及预应力《混凝：土构件的裂缝宽度及！开，裂截面刚度计算计】算换算？截面时必要时可考】虑混凝土《塑，性变形对混凝土弹性！模量的影《响 — 7.1.4 【 本条给出的钢【筋混凝土构件的【纵向受拉钢筋应力和！。预应：力混凝土构件的纵】向受拉钢筋等—效应：力是指在荷载的准】。永，久组合或标》准组合下构件—裂缝截面上产生的】钢筋应力下面按受力！性质分别说明— ？    — 1  对钢筋混凝！土轴心受拉和受弯构！件钢筋应力σs【。q仍按原规范的方】法计：算，受，弯，构件裂缝截面—。的内：力臂：系数仍？取ηb＝0》.87 《 ，。 《    2 — 对钢筋《混凝：土偏心受拉》构件其钢筋应力【计算公式（》7.：1.4-2）是由】外力与截面内—力，对受压区钢》筋合力点取矩确定 ！ 】     3】  ：对预应力混》凝土构件的纵向【。受拉钢筋等效—应力是指在该钢筋】合力点处混凝—土预压应力抵消后钢！筋，中的应力增量—。可视：它为等效于钢—筋混凝土构件中【的钢筋应力σs【。k， —    预应力混】凝土：轴心受拉构件—的纵：向受拉钢筋等—效应力？。的计算公《式（7.1.—4-9？）就是基《于上述的假定给出的！ 》     4 【 ，对钢筋混《。凝土偏压构件和预】应力混凝土受弯构】件其纵向《受拉钢筋《的应：力和等效应力可【根据相同的概念【给出此？时可把预应》力及非预应》力钢筋的合》力Np0作为压力与！弯矩值Mk》一，起作用于截面—这样预应力混凝土受！弯构件就等效于钢筋！混，凝土偏心受压—构，。件  】   ？对裂缝截面的纵向受！拉钢：筋应：力和等？效应力由《建，。立内：。、外：力对受压区合—力取矩的平衡条件】可，得公式（7.1【.4：-4）和公式—（7.1.》4-10） ！     纵向】。受拉钢筋合力点【至受压区合》力点之间的》。距离：z＝ηh0可近似】。按本规范第6—.2节的基》本假定确定》考虑：到计算的复杂性通过！。计算分析《可采用下《列内：力臂系数的拟合公式！ 《 ？ ， 《  ：  通过分》析适当考虑了混【凝土的塑性影响并】经有：关构件的《试验：结果校核后本规【范给出了以》上，述拟：合，公式为基础的简【化公式（7.—1.4-《5）当然本规—范，。不排斥采用》更，精确的方《法计算预应力混【凝土受弯《构件的内力臂z ！   —  对钢筋混凝土】偏心受压构件当【l0：/h＞14时试验表！明应考虑构件—。挠曲对轴向》力偏心距的影—响本规范仍按—02版规《。范进行规定 】 ：     5  根！据国内多《家单位的科研成【果在本规范预应力混！。凝土受弯《。构件受拉区纵向钢】筋等：效应力计算公式的】。基础上采用》无粘结预应力筋【等效面？积折减系数α1即】。。可将原公式》。用于无粘结部分预】应，力混凝？土受弯构件σs【。k的相关计算 【 7.1】。.5  在抗—裂验算中《边，缘，混凝土的《法向应力计算公式】是按弹性应力给出的！。。 ？ 7《.1.6  —从裂缝控制要求对预！应力混凝土受弯构】件的斜截面混凝土】主拉应力进行—验算是为了避免斜】裂缝：的出现同《时按裂缝等级不同】予以区别对待；【对混凝土主压应【力的验算是为—了避免过大》的压应力导致混凝土！抗拉强度过大地降低！和裂缝过早地出现 ！。 7—.1.7、7.【1.8  第7【.1：.，7条提供《了混凝土《主拉应？。力和主压应力的【计算方法；》第7.1.8—条提供了考虑集中】荷载：产生的混凝土竖【向压应力及剪—应力分布影》响的实用方法是依】据，弹性理论分析和试验！验证后？给出的 【 7.1.9 】 对先张法预应力】混凝土？构件端部预应力传递！长度：范围内进行正截面】、斜截面抗裂验算】时采用本条对—预，应力传递长》度范围内有效预应】力σpe按近似的线！性变化规《律的假？定后利于简化—计算： ：