《7  正常使用极限！状态验算 — 》 ？7.1  裂缝控】。制验：算 — ： 7.1.》1  根《据本规范第3—.4.5条的规【定具体给出了对钢】筋混凝土和预应【力混凝土构件边缘应！力、裂缝宽度的【验算要求 【   》。  有必要指出【按概率统计的观点】符合公式（》7.1.1-2）】的情况下并》不意味着构件绝对不！会出现裂缝》；同样符合公式【（7：.1.1-》3）的情况下构件由！荷载作用《。而产生的最大裂缝】宽度大于最大裂缝】限值大致会》有5％的可能性 ！ 7.1【.2： ， 本次修《订，。构件最大裂缝宽度】的，基，本计算？公式仍采《用02？版规范的形式 【 ！ ：此处对轴《心，受拉构件取β＝【1，。.1；对其他受【力构件均取β＝【1.0 ！    《当配置不同》钢种、不《同直径的钢筋时【公式（3）》。中d应改为等—效直径deq可按正！文公式（7.1.2！-3：。。）进行计算》确定其？中考虑了钢筋—混凝土和预》应力混凝土构件配】置不同的钢种—钢筋表面形状—以及预应《力钢筋采用先—。张法或后《张法（灌《浆）等不同的—施工工艺它们—。与混凝土之间的粘结！。性能有所不同这【种差异将《通，过等效直径予以反映！为此对？钢筋混凝土用钢【筋根据国内有关试验！资料；对预应—力钢：筋参：照，欧洲混凝《土桥梁？规范ENV》。 1992-2【（1996）的规】定给出了正文表【。7.1.《2，-2的？钢筋相？对，粘结特？性系：数对有？。粘结的预应力筋di！的，取值可按照di=4！Ap/up求得其中！up本应取为预【应力筋与混凝土的】实，际接触周长；分【析表明按照上述方】法，求得：的di值与按—预应力筋的公称【直径进行计算两者】较为接近为》简化起？见对di统》一取用公称直径对环！氧树：脂涂层钢筋》的相对？粘结特性系数是【根据试验结果确【定的  ！。   根《据试验研究结果受弯！构件裂缝《。。间纵向受拉钢—。筋应变？不均匀系数的基本】公式可表述为 【 ， ？ ，  【   公《式（4）《可作为？规范简化公式的基】础并扩展应用到【其他构件式》中系数？ω1与钢筋和混【凝土：的握裹力有一定【关系对光圆钢筋ω1！则较接近1》.1根？据偏拉、偏压构件的！试验资料以及为了】与轴心受拉构件【的，计算公？。式相协调将ω1统一！为1.？1同时为了简化计算！并便于与偏心—受力构件的计—算相协调将上式展】开并作一定》的，简化就？可得到以钢筋应力】σ，s为主？。要参数？的公：式（7.1.2-】。。2）  ！。   ？αc为反映裂—缝间混凝土伸—长对裂缝宽度—影响的系数根—据，近年来国《内多：家，单位完成《的，配置400M—Pa、500M【Pa带？肋，钢筋的钢《筋混凝土《、预应力混凝土【梁的裂缝宽度—加载试验结果经分析！统计：试验平？。均裂缝宽度ωm均】小，于原规？范公式计算值根据试！验，资，料，综合分析本次修【订对受弯、偏心【受，压构件？统一取αc＝—0.7？7其他构件仍—同02？版规范即αc＝0.！85 》 ？  ：。  短期裂缝宽度】的扩大系数τs【根据试验数》据分析对受弯—构件和偏心受—压，构件取τs＝1【.66？；对偏？心受拉？和轴心受拉构件取τ！s＝1.9扩大系】数τs的取值的保证！率约为95》％ 【    根》据试验？结，果给：出，了考虑长期作用影响！的扩大系数τl【＝1.5《 《   《  试验表明对【偏心受压构件当e】0/h0≤0.【5，5时裂缝宽度较【小，均能符合要求—故规定不必验算 ！ ？  ： ，  在计算》平均裂缝间距l【cr：。和ψ时？引进了按有效受拉】混凝土面《积计算？的纵：向受拉配筋》率ρte其有—效受拉混凝土面积】取Ate＝0.5】bh＋（bf－【b）hf由此—可达到ψ《。计，。算，公式的？简，化，并能适用于受弯、偏！心受拉？。和，偏心受压构》件经：试验结？果校准尚能符合各】类受力情况 — ：    — 鉴于对配筋率较小！情况下的构》件裂缝宽度等的试】验资：料较少采取当ρ【t，e＜：。0，.01时取ρte＝！。。0.01的办法限】制计算？。最大裂缝宽度—的使用范围》以减少对最大裂【缝宽：度，计算值偏小的情况】 《    》 当混？凝土保护层厚—度较大？时虽然裂缝宽—度计算值也较大但】较，大的混凝土保护层厚！度对防止钢筋—。锈蚀是有利》的因：此对混凝土保护【层，厚度较大的》构件当在外观的要】求上允？许时可根据实践经验！对本规范表3.4】.5：中所规定的裂缝宽度！允许：值作适当放大 】 ？ ，    考虑到【本条钢筋应》力计算对钢》筋混凝土构件和【。预应力？混，凝土构件分别采用】荷载准永久》组合和标准组合故符！号由02《版规范的σ》sk改为《σs对沿截》面上下？或周边均匀配置纵向！钢筋：的构：。件裂缝宽度》计算研究尚不—充分本规范未—作明确规定在荷载的！。标准组合或准永【久组合下《这类构？件的：受拉钢筋应》力可能很高》甚至可？能超过钢筋》抗拉强？度，设计值为此当按公】式（7？.1.2-》1，）计算时关于—钢筋应力σs—及At？e的取用《原则：等，应，按更：合理的方法计算 ！ 《    《对混凝？土保护层厚度—。较大的梁国内试【验研究结果表明表】层钢筋网片》有，利于减少裂》缝宽度本《。条建议可对配—。制表层钢筋网片梁】的裂：。缝计算结果乘—以折减系数并根据试！验研：究结果？提出折减系数—。可取0？.，7 —    《 ，本，次修订？根据国内多家单【位科研成果在本规范！裂缝宽度计》算公式的《基础上经过适当调整！ρte、deq及】σs：值计算方法即可将】原规：范公式用于计算【无粘结部分》预应力混凝土—构件的裂缝宽—度 【。7，.1.3  本条提！出了正常使》用极限状态》验，算时：的平截面基》本，假定在荷载准永久组！合或标准组》合下对允许出现【裂缝的受《弯构件其正截面混凝！土压应力、》预应力筋《的应力？增量及钢筋的拉【应力可？按大偏心受压的钢】筋混凝土开裂换算】截面计算对》后张法预《应，力，。。混，凝土连？续梁：等超静定结构在【外弯矩Ms中—。尚应：包括由？预加力引起的次弯矩！M2在本条计—算假定中对预应力混！凝土截面可》按本规范公式（10！.，1，.7-1）及（1】0.1.7》-2）计算Np0和！ep：0以考虑《混凝土？收缩：、徐变在钢筋中所】产生附加《压力的影响 】 ：     按开裂】换算截面进行应力分！析具有较高》的精度和通用—性可用于重要钢【筋混凝？土及预应力》混，。凝土：构件的裂缝宽度及】开裂：截面刚度计算计算】换算截面时必—要，时可考虑混》凝土塑性变》形对混凝土弹性【模量的？影，响 ？ 7.—1.4  本—条给出的钢筋—混凝土构件的纵向受！拉钢：筋应力和预应力混凝！土构件的纵》向受拉钢筋等—效应力是指在荷载】的准永久组》合或标准组合下构】件裂缝截面上产生】的钢筋应《力下：面按受？力性质分别说明【 ：     1！  对钢筋混—。凝土轴心受拉和受】。弯构件钢筋应力σs！q仍按原规范的方法！计算受？。弯构件裂缝》截面的？内力臂系数仍取【ηb＝0.87【 ，。  —   2  对钢】筋，混凝：土偏心受拉构件其】钢筋应力计算公【式（7.1》.4-？2）是由外力与截面！内力对受《压，区钢筋合力点—。取矩确？定 《 《   【  3  对预【应力混？凝土构件的纵向受】拉钢筋等效应力【是，指在该钢筋》合力点处混》凝土预压应力—抵消后钢筋中的【应力增量可视—它为：等效于钢《筋混：凝土构件中的钢筋应！力，σsk 《   【  ：预应力混凝》。土，轴心受拉构件的纵向！受拉钢筋《等效应？力的：。计算公？式（7.1.4-9！）就：是基于上述的假定】给出的 ！    4》。  对钢筋》混凝土偏压构件和预！应力混？凝土：受弯构？件其纵向受》拉钢筋？的应力和等》效应力可根》据，相，同的：概念给出此时可把预！应力及非预应—力钢筋的合》力Np0作为压力与！弯矩：值Mk？一，起作用于截面这样】预应力混《凝土受弯构件—就等效于钢筋混凝】土偏心受压构件 】 《    《。 对：裂缝截面的纵—向受拉钢《筋应力和等效应力】由建立内、外—力对受压区合—力取矩？的平衡条件可—得公式（7.1.4！-4）和公式（7】.，1.4？-10） — ：   《  纵向受》拉钢筋合力点至【受压：区，合力点？之间的距《离z＝ηh0可【近似按本规范第6.！。2节的基《本假定确定考虑【到计算的复杂—性通过计算分—析可采用下列内力臂！系，数的拟合公》式 】    】 通过分析》适，当考虑了混凝土的塑！性，影响：并经有关构》件的试验结果—校核后本规》范给出了以上述拟合！公式为基础的—简，化，公式（7.1.4-！5）当然本》规范不排斥采—用更精确的方法计算！预，。应力混凝土》受弯构？件，的内力臂z — 《     对—钢筋混凝《土偏心受《压构件当l0/h＞！14时试验表明应考！虑构件挠曲对轴【向力偏心距的影【响本规范仍按02】版规：范进行？规定 》 ， ，     》5  ？根据国内多》家单位的科研成【果在本规《范预应力混凝土受】弯构件受《拉，区纵向钢筋等效【应力计算公式的基】础上采用《无粘：。结预应力筋等效【面积折减系数α1】。即可将原公式用于无！粘结部分预》应力混凝土受弯【构件σsk的相关】计算 【 7：.1.5  在【抗裂验算中边缘混】凝土的法向》应力计算公式—是按弹性应力给出】的 ： 7.【1.6  从裂缝】控制要求对预应力】混凝土受《弯构件？的斜截面《混凝土？主拉应力进行验【算是为了避》免斜裂缝的出现同】时按裂缝等级不同】予以区？别对：待；：对混凝土主压应力的！验算是为了》避免过大的压应力导！致混凝土抗拉—强度过大地降低和裂！缝过早地出现 ！ 7.1.7、！7.1.8  第】7.1？.7条提供了混【凝土主拉应力和【主压：应力的计《算方法？；第7.1.—8条提供了考—虑，集中荷载产生的混】。凝土：竖向压应《力及剪应力分布影】。响的实用方法是依据！弹性理论分析和试】验验证后给》出的 《 ， 7《.，1.9  对—先张法预《应力混凝土构—件端部预《应力：传递：长度范围内进行正截！面、斜截面抗裂验算！时采用本条对预【应力传递长度范围】内有：效预应力σpe按近！似的线性变》。化规律的假定后【利，。于简化计算 【