6.6.1  本条对配置间接钢筋的混凝土结构构件局部受压区截面尺寸规定了限制条件，其理由如下：

    1  试验表明，当局压区配筋过多时，局压板底面下的混凝土会产生过大的下沉变形；当符合公式（6.6.1-1）时，可限制下沉变形不致过大。为适当提高可靠度，将公式右边抗力项乘以系数0.9。式中系数1.35系由89版规范公式中的系数1.5乘以0.9而给出。

    2  为了反映混凝土强度等级提高对局部受压的影响，引入了混凝土强度影响系数βc。

    3  在计算混凝土局部受压时的强度提高系数βl（也包括本规范第6.6.3条的βcor）时，不应扣除孔道面积，经试验校核，此种计算方法比较合适。

    4  在预应力锚头下的局部受压承载力的计算中，按本规范第10.1.2条的规定，当预应力作为荷载效应且对结构不利时，其荷载效应的分项系数取为1.2。

6.6.2  计算底面积Ab的取值采用了“同心、对称”的原则。要求计算底面积Ab与局压面积Al具有相同的重心位置，并呈对称；沿Al各边向外扩大的有效距离不超过受压板短边尺寸b（对圆形承压板，可沿周边扩大一倍直径），此法便于记忆和使用。

    对各类型垫板试件的试验表明，试验值与计算值符合较好，且偏于安全。试验还表明，当构件处于边角局压时，βl值在1.0上下波动且离散性较大，考虑使用简便、形式统一和保证安全（温度、混凝土的收缩、水平力对边角局压承载力的影响较大），取边角局压时的βl＝1.0是恰当的。

6.6.3  试验结果表明，配置方格网式或螺旋式间接钢筋的局部受压承载力，可表达为混凝土项承载力和间接钢筋项承载力之和。间接钢筋项承载力与其体积配筋率有关；且随混凝土强度等级的提高，该项承载力有降低的趋势。为了反映这个特性，公式中引入了系数α。为便于使用且保证安全，系数α与本规范第6.2.16条的取值相同。基于与本规范第6.6.1条同样的理由，在公式（6.6.3-1）也考虑了折减系数0.9。

    本条还规定了Acor大于Ab时，在计算中只能取为Ab的要求。此规定用以保证充分发挥间接钢筋的作用，且能确保安全。此外，当Acor不大于混凝土局部受压面积Al的1.25倍时，间接钢筋对局部受压承载力的提高不明显，故不予考虑。

    为避免长、短两个方向配筋相差过大而导致钢筋不能充分发挥强度，对公式（6.6.3-2）规定了配筋量的限制条件。

    间接钢筋的体积配筋率取为核心面积Acor范围内单位混凝土体积所含间接钢筋的体积，是在满足方格网或螺旋式间接钢筋的核心面积Acor大于混凝土局部受压面积Al的条件下计算得出的。