： 6.5》。  受冲切承载力】计算： ？ 6—.5.1  0【2版规范的受冲切承！载力计？算公：式形式简单计算方】便但与国外规范【进行对比在》多数情况《下略显保守》。且考虑因素不够【全面根据不配置箍】。筋或弯起《钢筋的钢筋混凝【土板的试验资料【的分析？参考国内外》。有关：规范：本次：修订保？留了：0，2版规范的》公式形式仅将公式】中的系数0.—15提高《到0.25 【 ？    《 本条具体规定的考！。虑因素如下 —    】 1：  截面高度—的尺寸效应截面【。。高度：的增大对《受冲切？承载力起削弱作【用为：此在公式（6—.5.1《-1）中《引入了截面尺寸【效应系数βh以【考虑这？种，不，利影响？ 《    》 ，。2  ？预应力对受冲切承载！力的影响试验研究表！。明双向预应力对【板柱节点的冲—切承：载力起有利作用主要！。是由于预应力的存】在阻滞了斜裂缝的出！现和开展增》加了混凝土剪—压区的高度公式【。（，6.5.1-1）主！要是参考我国的科】研成果及美国ACI！ 318《规范将板中两个方向！按长度加权平均有】效预压？应力：的有利作用增—。。大为：0.25σpc,】m但仍偏安全—地，未计及？。在板柱节点》处预应力《竖，向，分量：的有利作用 —  —   对单》向预：应力板由于》缺少试验数据—暂不考虑《预应：。力的有利作用— ，     ！3  参《考美国AC》I 318》等有关规范的规【定，给出了两《个调整系数η—1、η2的计—算公式（《6.5.1-2【）、公式（6—。.，5.1-《3）对矩形形—状的加载面积—边长之比作》了，限制：因为边长之比大于2！后剪力主要集中于角！隅将不能形成严【格意：义上的？冲切极限状态的破坏！使受冲切承载—力达不？到预期的效果为【此引入了调整系【数η1且《基于稳妥的考虑对加！载面积？。边长之比作了不宜】大于：4的限制；》此外当临界截面【相对周？长um？。/h0过《大时同样会》引起受冲切承载【力的降低有必要指出！。公式（6《.，。5.1-2）是在美！国ACI规范的取】值基础上略作调【整后给出的公式（6！.5.1《-1：）的系数η只能取η！1、η2中的—较小值？以确：保安全 【    》。 本条中所指的临界！截面是为了简明表】述而设定的截面它是！冲切最不利的破【坏锥：体底面线与顶面线之！间的平？均周：长，um处板的垂直截】面，板的垂直截面对【等厚：板为垂直《于板中心《平面的截面对变高度！板为垂？直于：板受拉面《的截面 》 ：     对【非矩形截面柱（异形！截面柱）的临界【。截面周长选取周长u！m的形状要呈凸形】折线其折角不能大】于180°》由，此可得到最》小的周长此》时在局部周长区段】离柱边的距离允许大！于h0/2》 —6.5.2  为】满，足设备或管道布【置要求有时》要在柱边附近板【上开孔板中开孔会】减小冲切的最不利】。周长从而降》低，板的：受冲切承载力在参】考了国外规》范的基础上给—。出了本条的规定 ！ ？ 6.5.3、6.！5.4  当混凝】土，板的厚度不足以保证！受冲：切承载力时可—配置抗？冲，切钢筋设《计可同时配置—箍筋和弯起钢筋也可！分别：配置箍筋或弯—起钢筋作为抗冲切】钢筋：试验表明配有冲切】钢筋的钢筋混凝土】板，其，破坏形态和》受力特性与有腹筋梁！相类似当抗冲切【钢筋的数《量达到一定程度时板！的受冲切承载力几乎！不再：增加为了使抗冲切箍！筋或弯起钢筋能【够充分发挥作用本条！规定了？板的受冲切截面限制！条，件即公式（》6.：5.3-1）实际上！是，对抗冲？切箍筋或弯起—钢筋数量的限—制以避免其》不能充分《发挥作？用和使？用，阶段在局部荷载附】近的斜裂缝过大【本次修订参考美国A！CI规？范及我国的工程经验！对该限制条件作了适！当放宽将系数—由02版《规范规定的1.05！放宽至1《.2 ？ ， ？ ：。 ！     本【条提及的其》他，形，式的抗冲切钢—筋包括但不限于【工字钢、槽钢、【抗剪栓钉《、扁钢U形箍等 ！ ， 6.》5，.5  阶》形基础的冲》。切破坏可能》会在柱与《基础：。交，接处：或基础变阶》处发生这与阶形【。基础的形状、—尺寸有关对》阶，形，基础受冲切承载力】计算公式也引进【了本规范第6.【5，.1条的截面—高度影响系数—βh在确定基础的】Fl时取用最大的】地基：反，力值这样做》。偏于安全 ！ 6.5.》6  板《柱节点传递不平衡】弯矩时其《受力特性《及破坏形态更为复】杂为安全《起见对？板柱节点存在不平】衡弯矩时的受冲【切，承，载力计算借鉴了美】国ACI 3—1，8规范和我国的【无，粘结预应力》混，凝土结构技术—规程JGJ》 92-9》3，的有关？规定在？本条中提出》了考虑问题的原则具！体可按本规范附【录F：计算 ？ ，