： 6.5  受】冲切承载力计算【 — ：6.5.《1  0《。2版规范《的受冲切承载—力计算公式形—。式，简单计？算方便但与国外规】范进行对《比在多数情况下略显！保，守且考虑因素不够】全面根据《不配置箍筋》或弯起钢筋的钢筋】混凝土？板，。的试验资料的分析】参考国？内外有关《规范本次修订—保留：了02版规范的公】式形式仅将公式中的！系数0.15提【高到0？.25 》 《  ：  本条具体规定】的考：虑因素如《。下 —     1 【 ，。截面高度的尺—寸效应截面高度的增！大，。对受冲？切承载力起削—弱作用为《此在公式《。（6.5.1-【1）中引《入了截面尺》寸效应系数β—h以考虑这》种不利影《。响   ！  2 《 预：应力对受冲切承载】力的影响试验研【究表明？双向预应力对板柱】节点的冲切承载【力起有？利作：用，主要是由于预应力的！存在阻？滞了斜裂《缝的出现和开展增加！。了，。混凝土？剪压区的高度公式】（6：.5.？1-1？）主要是参》考我国的《科研成果《及美国ACI— 318规》范，将板中两个方向按】长度加权平》均有：效预压应力的有【利作用？。增大：为0.25》σp：c,：m但仍？偏，安全地？未计及在板柱—。节点处预应》力竖向分《。量的有利作用—   】  对？单向预？应力板由于》缺，少试验数据》暂不考虑预应力【的有利作用》。 —    《3  ？参考美国AC—I 3？18等有关》规范的规《定给出了两个—调整系数η1、η】2的：计算公式（6.5.！1-2？）、公式（6—.5.1-》3）对矩形形状的】加载面积边长之【。比作了限制因为【边长之比大于2后剪！力主要集中于角【隅将：不能形成严格意义上！。的冲切？。极限状态的破—坏使受冲切承载力】达不到预期》的效果为此引入了调！。整，系数η1且》基于稳妥的》考，虑对加载面积边长】之比作了不宜大于】4的限制；此外当临！界截面相对周—长um/h0过大】时同样会引起受【冲，切承载力《的降低有必要—指，。出公：式，（6.5.1-2】）是在美《国ACI规范的【取，值基础上略作调整】后给出的公式（6】.5.1-1）的】系数η只能取η1】、η2中的较—小值以？确保安全 ！     本—条中所指的临—界截面是为了简【明表述而设定的截面！它是冲切最不—利的破坏锥体底面】。线与顶面《线之间的平均周【长um处《板的垂直截面—。板的垂直截面对等】厚板为垂《直于板中心平面的】截，面对变高度》板为垂直于板受拉】面的截？面  】   ？对非矩形截面柱（】异形截面《。。柱）：的临界截面周长选】取周：长um的形状—要呈凸形折线—其折角？不能：大于18《0°由此可得到最小！。的，周长此时在局部周长！区段：离柱边的距离允【许大于h0/2 】 ， 6.—5.2 《 为满足设备或【管，道布置要《求有时要在柱边附近！板上开孔板中开【。孔会减小冲切的【最不利？。周长从？而降低板的》受冲切承载力—在参考了国外规【范，的基础上给出了【本条的规定 ！ 6.《5.3、6.5.4！  当混凝土板【的厚度不足以保【证，受，冲切承载《力时可配置》抗冲切钢筋设计可同！时配置？箍筋和弯起钢—筋，也可：。分别配置《箍筋或弯起钢—筋作为抗冲切—钢筋试？验表明配有冲切【钢筋的钢筋混凝土】板其破坏形》态和：受，力特：性与有腹筋梁相类似！当抗冲？切钢：筋的数量达到一定】程度时板的受冲切承！载力：几乎：。不再：增加为？了使：抗冲切箍筋或弯起】钢筋能？够充分发挥作用本条！规定了？板的受冲切》截面限制条件即【公式（6.5.3-！。1）实？际上是？对抗冲切箍》。筋或弯起钢筋数量的！限制以避免其不能】充分发挥作用和使】。用阶段在《局部荷载《附近的斜裂缝过大本！次修订？参，考美国ACI规范】及我国的《工程经验对该限【制条件作了适当放】宽将系数由02版】规范规定的》1.05放》宽至1.2 — ， — ！     本条提及！的其他形式的抗【冲切钢筋包括—但不：限于工字钢、—槽钢、抗剪栓钉、扁！钢U：。形箍等 — ： 6.5.5  】阶形基础的冲切破坏！可能会？在柱：与基础？交接处或基础变阶处！。发生：这与阶形基础的【形状、尺寸》有关：对阶形基础受冲切承！。。载力计算公式也引】进了：本规范第6》.5.1条的—截，面高度？影响系数《β，h在确定基础—的Fl时取》用，最，大的：地基反力值》这样做？偏于安全《 ： 6.5.】6  板柱节—点传递不平衡弯矩时！其受力特性及破坏形！态更为复杂》为安全？起见对板柱》节点存在不》平衡弯矩时》的受冲切承》载力计？算借鉴？。了美国ACI 【318规范和我国的！无粘结预应力混【凝土结构技术—规程JG《J 92《-93的《有关规定在》本条中提出了考虑】问题：的原则具体可按本】规范附录F计—算 ： ，