6.5 】 受：冲切承载力计算 】 6.！5.1？  02版规范的受！冲切承载力计—。算公式形式简—单计算方便但与【。。国外规范进行对【比在多数《情况下？略显保守且考虑【因素不够全》面根据不配置箍筋】或弯起钢筋的钢【筋混：。凝土板？的试验资料的—分析参？考国内外《有关规范本次修订】保留：了02版规范的【公式形式仅》。将公式？。中的：系数0.1》5提高到0.25 ！    】 本条？具体规定的考虑因】素如下？。    ！ 1  截》。面高度的《尺寸效应截面—高度的增大》对受冲切承》载，力起：削弱作用为》此在公式（6—.5.1-1）【中引入了截面—尺寸效应系》数βh以考虑—这种不利影》响 》   《  2  》预应力对《受冲切承载力的【影响试验研究表明双！向预应力《对板柱节点》的冲切？承载力起有利作用主！要是由于预应力的】存在：阻滞了斜《裂缝的出现》和开展？增加了混凝土剪【压区的高度》公式（6.5.【1-1？）主要是参》考我：国，的科研成果及美【国ACI 318规！范将：。板中两个方》。向按长？度加权平均有—效预压应《力的有利作用增【大为0.25σpc！,m但仍《偏安：全地未计及在板柱】节点处？预应力竖向分量的】有利作？用   ！。  对单向》。预应力板由于缺【少试验数据暂不【考虑预？应力的有利作用【  【 ，  3  参考美国！A，CI 318等有关！规，。范的：规定给？出了两个调整系【数η1、η2—的，计算公式（6—.5.1《-2）、《公式：（6.5.1-【3）对矩形》形，状的：。加载：面积边长《之比作了《限制因为边长之【比大于？2后剪？力主要集中》于角隅将不能形【成，严格意义上的冲切极！限，状态的破坏使受冲切！承载力？达不到预期的效【果为此引入了调整】系数η1《且基于稳《妥的考虑《对加载面积》边长之比作了不宜】大，于4的限制；此外】。当临界截面相对【周长um/h—0过大时同样—会引起受冲》切承载力的》降低：有必：要，指出公式（6—.，5.1-2）—是在美国《ACI规范的取【值基础上《略作调整《后给出的公》式（6.5.1【-1）的系》数η只能取》η1：、η2中的较小【值以确保《安全： ？    — 本条中所》指的临界截面是为】了简：。明表述而设》定的截面《它是冲切最不利的】破坏锥？体底面？线与顶面线之间【。的平均周长u—m处板的垂直截面】板的垂直截面对等厚！板为垂直《于板中心平面的截】面对变高度板为垂】直于板受《拉面的截面 【   —  对？非，矩形截面柱（异形截！。面柱）的临界截面】周长选取周长um】的形：状要呈凸形》折线其折角不—能大于？18：0°由？此可得？到最小的周长此时】在局部周长区段离柱！边的距离《允许大于h0/2 ！ ， ， 6.5—.2  为满足设】备，或管道？布置要求有时要【在柱边？附近板上开孔板中】开孔会减小冲切的】最不利周长从—而，降低板？的受冲切承载力在参！考了国外规范的基础！上给出了《本条的规定 【 ？ 6.5《.3、6.5.4】  ：当，混凝土板的厚度【不，足以：保证受冲切承载【。力时可配《置抗冲切钢筋设【计可同？。时配置箍筋和弯起钢！筋也可分别配置箍筋！或弯起钢筋作为抗】冲切钢筋试验—表明配？有，冲切钢筋的钢筋混】凝，土板其破坏形态和】受，力特性与有腹筋【。梁相类似当抗冲切钢！筋的数量达》到一定程《度时：板的受？冲切承？载力几乎不再增加】为了使抗冲》切箍筋或弯》起钢筋能够》充分发挥作用—本条规定了板的【。受冲切？截面限制《条件即公式》（6.5《.3：-1）？实际上是对》抗冲切箍筋》或弯起钢筋数量的】限制以避免其—不，能充分发《挥作用？和使用阶段》在局部？荷载附近的斜裂缝过！大，本次修订参考—美国ACI规—范及我国《的，工程经验对该限制】条件作了适》当放宽将系数由0】2版规范《规定的1.05【放，宽至1.2 】 】 《  《   ？本，条提及的其》。他形式的抗冲—切钢：筋包括但不限于【工字钢、槽》钢、抗剪栓钉、扁】钢，U形箍等 》。 6.5.！5 ： 阶形基础的冲【切破坏可能会在柱与！基础交接处或基【础变阶处《发生这与阶形—基础的？形状、尺寸有关对阶！形基础受冲切承载力！计算：公式也引进了本规范！第6.5.》1条的截面高度影响！系数βh在确定【基础的Fl时取用最！大的地基反》力，值这样做偏于—安全 — 6？.5：.6  板柱节点】传递不？平衡弯矩时其受【力特性及破》坏形态更为复杂【为安全起见对—板柱节？。点存在不平衡弯矩】时的受？冲切承载力计—算借鉴了美国AC】I 318规—范和我国的》无粘结预应力混【凝土结构技术规【程JG？J 92《-，9，3的有关规》定在本？条中提出了考虑问】题的原则具体—可按本规《范附录F计算 【 ，