6.—5 ： 受冲切承》。载力计算 【 》6.：5.1  0—2版规范的受冲【切承载？力计算公式形式简】单计算方便》但，与国外规范进行【。。对比在多《数情况下略显保守】且考虑因《素不够全面》根据不配置箍筋或】弯起钢筋的钢筋混】凝，土板的试验资—料的分析参考国内】外，有关规？范本：。次修订保《留了：02版规范的公式】形式仅将公式中的】系数0.15提高到！0.25 】    》 本条具体》规定的？考虑因素如下 【 》    1 — 截面高度》的尺寸效应截面高】度的增大对受冲【切承载力起》削弱作？用为：此在公式（》6.5.1》-1）中引入了截】面尺寸效《应系数βh以考虑】这种不利影》响  】   ？2  预应力对受】冲，切承载力的影响试验！研究：表明双向预应—力，。对板柱节点的—冲切承？载，。力起有利作用主【要，是由于预应力的存在！阻滞了斜《裂缝的出现》。。和开展增加了混凝】土剪压区的高度公】式（6？.5.1-1）主要！是参考？。我国的科《研成果及美国AC】I 318规范将】板中两个方向按【长，度加权平均有效预压！应力的？有利作？用增大为0.25σ！pc,m但仍—。偏安全地《未计及在板柱—节，点，处预应？力竖向分量的—有利作用 ！     》对单向预应力—板由于缺少》试验数据暂不—考，虑预应力的有—。利作：用 ？     】3  参考美—国ACI 318等！有关规范的规定给出！了两个调整系数η】1、η2的计算公】式（6.5.1-】2）、公式（6【.5.1-3）【对矩形？形状：的加载面《积边长？之比作了限制因【为边长之比大于【2后剪力主要集中】于角隅将不》能形成严格意义上的！。冲切极限状态的破坏！使受冲切承载力达不！到预期的效果为此】引入了调《整系：数η1且《基于稳？妥的考虑对加载【面积边长之》比作了不宜大于4】的限制；此外当【临界：截面相对周长—um/h0过大时同！样会引起受冲—切承载力的》降低有必要指—出公式（6.5.1！-2）是在美—国，ACI规范》的取值基础上略【作调整？后给出的《。公式（？6.5.《1-：1）的系数η只能取！η1、η2中的较】小值以确保安全 】 》    本条中【所指的临界截面是为！了简明？表述而？设定的截面它是冲切！最，不利的破坏锥体【底面线与顶》面线之间的》平，均周长？um处板的垂直截面！。板，的垂直截面》对等厚板为》垂直于板中心—平，。面的截面对变高度】板为垂直于板受拉】面的截面 【  《 ，  对非矩》形截面柱《（异形截《面柱）的临界截面周！长选取周长um的形！状，要呈凸形折线其【折角不能大于—。1，80°由此》可得到最小的周【长此时在局部—周长：区段离柱边的—距离允许《大于：h，0/2 》 《6.5.《2  为《满足设？备或管道布置要求】有时要在柱边附【近板上开孔板中开孔！会减小冲切》的最不利周长从【而降低板的受冲切】承载力在参考了国外！规范的基础上给【出了本条的规定 ！ 《6，.5.3、6.【5.4  》当混凝土板的厚【度不足以保证受【冲切承载力》时可配置《抗冲切？钢筋设计可同—时配置箍筋和弯起钢！筋也可分别配置箍筋！或弯起钢筋作—为抗冲切钢筋试验】表明配有冲切钢筋的！钢筋混凝《土板其破坏》形态和受力》特性与有腹筋—梁相类似当抗—冲，。切钢筋的数量达【到，。一定程度时》板的：。受冲切承载》。力几乎不再增加为】。了使抗？冲切箍筋或》弯起钢？筋能够充分》发挥作用《。本条规定了板的【受冲切截《面限制条件》即，公，式（6.5.3-】1）实际上》是对抗冲《切箍：筋或弯起钢筋数量】。的，限，制以：避免：其，不能充分发挥作【用和使用《阶段在？局部荷载附近—的斜裂缝《过，大本次修订》参考美国A》CI规范及我国的】工程：经验对该限制条【件作了适当放宽将】系数由02》。版规范规定》的1.0《5放宽至1.2 ！ 《 【 ：。。     本】条提及的其他形式的！抗冲切钢筋》包括但不限》于工字？钢、槽？。钢、抗剪《栓钉、扁钢U形箍】等 》 6.5.5 】 阶：形基础的冲切破【坏可能会在柱与基础！交，接处或基础变阶处】发生这与阶形—基础的形状、—尺寸有关对阶形基础！。受冲：切承载力计算公式】。也引进了本规—范第6.5.1条的！截，面高度？影响系数βh—在，确定基础的F—l时取用最》。。大的地基反力值【这样做偏于》安全 《。 6.5.】6  板柱节点传】递，不平衡弯矩》时其受力《特性及？破坏：。形态更？为复：杂为安全起见—对板：柱，节点存在不平衡弯】矩，时的受？。冲切承载力计算【。借鉴了美国ACI ！318规范和我国的！无粘结预应力—混，。凝土结？构技：术，。规程JGJ 9【2-：。93的？有关规定在本条【中提出了考虑问【题的原则具体可【按本规范附录F计】算 ？