《6.5  受冲【切承载力《计算 】 6.5.1【  ：02版规范》的受冲切承》载力计算公式形【式简：单计算方便但—。与国外规范进行对】比在多数情况下略】。显保守且《考虑因素不》够全面根据不配置】箍筋或弯起钢筋的钢！筋混凝土板》的试验资料的—分析参考国内—外有关规范本次修订！保留：了02？版规范的公式形式仅！将，公式中的系数—0.1？5提：高到0.25 ！ ：。     》本条具？体规定的考虑因素如！下 ？ 《。    1  截面！高度：的尺寸效应截—面高度的增大对受冲！切承载力起削—弱作用为此在公【式（6.5》.1-？1）中引入了—。截面尺寸效应系【数βh？以考：虑这种？不利影响 — 《    2  【预应力对受冲切【承载：力的影响试》验研究表明双向【。预应力对板柱节点】的，冲切承载力》起有利？作用主？要是由于预应力的存！在阻滞？了斜裂缝《。。。的出现和开展增【加了混凝土剪压区的！高度公？。式（6.5.1【-1）？主要是参《考我国的科研成果】及美国ACI— 318规》范将板中两个—方向按长度加—权平均有效预压应力！的有利作用增—大为0.25σp】c,m但《。仍偏安全地》未计：及，在板柱节点处预应力！竖向分？量的有利作用 】 ？    《 对单向《预应力？板由于缺《少试验数据》暂不考虑预应力的有！利，作用  ！   3  —参考：美国AC《I 3？18等？有关规？。范的规定《给出了两个调整【系数η1、η2【的，计算公式（》6，.5.1-》2）、公式》（6.5.1—-3）对矩》形形状的加》载面：积边长之比作了限】制因为边长之比大】于2后剪力主要集中！于，角隅将不《。能形成严格意义上的！冲切极限状》态的破？坏使受冲切承载力达！。不到：预期的效果为—此引入？了调整系数η1【且基于稳妥的考虑对！加载面积边长之【比作：了不宜大《于，4的限制；此外【当临界截面》相对周长um/h】0过大？时同：样，会引起？受冲：切承载力的降低有必！要指出公式（6.5！.1-2）是在【美国ACI规范的】。取值基础上略—作调：整，后给出的公式（【6，.5.1-1）的系！数η只？能取η1《、η2中的较小【值以确保安全 【 《     本条【中所指的《临界截面《是，为了简明《表述而设定的—截面它是冲切最不】利的破？。坏锥体底《面线与顶面》线之间？的平均周长um处板！的垂直截面板—的垂直截面对等厚板！为垂：直于板中心平面【的截面对变高—度板为垂直于—板受拉？面的：截，面 ：。 ，  》  ： 对非矩形截—面柱：（，异形截面柱）—的临界截面周长选取！周长um的形状要】呈凸形？折线其折角》不能大于180【°由此可得到最【小的：周长此时在局部【周长：。区段离？柱边的距离允许大】于h0/2 —。 6.5.！2， ， 为：满足设备或管道【布置要求有》时要在柱边附近【板，上开孔？板，中开孔会减小—冲切：的最不利《。周长从而降低板的】受冲切承《载，力，在参考了国外规范的！基础上给出了本【条的规定 — 6》.5.3、》。6，.5.4 》 当混凝土》板的厚度不足以保证！受冲切？承载：力时可配置抗冲切】钢筋设？计可同时配置—箍筋和弯起钢筋也可！分，别配置箍《筋，或弯起钢《筋作为抗冲》切钢筋试验》表明配有冲切钢筋的！钢筋混凝土板其【破坏形态和》受，力特性与有腹筋梁相！类似当抗冲》切钢：筋，的数量达到一定程】度时板的受冲切承】载力几乎不再增加为！了，使抗冲切箍筋或弯】起钢筋能够充分发】挥作用本《条规定了《板的受冲切》。。截，。面限制条件即公式】（6.5.3-【。1）：实际上？是对抗冲切箍—筋或弯起钢》筋数量的限制以避】免其不能《充分：发挥作用和使用【阶段在局部荷—载附近？的斜裂缝过大本次】修订参考美国AC】I规范及我国的工程！经验对该《。限制条件作了—适当：放宽将？。系数由0《2版规？范规定的1.0【5放宽至《1.2 【 《 【     本】。条提及？的其他？形式的抗冲》切，。钢筋包括《但不限于工字钢、】槽钢、抗剪栓—钉、扁钢U形箍等】 6【.5.？5  阶《形基础的冲》切，破坏可能会》在柱与基础》。交接处或基础—变阶处发《生，。这与阶形《基础的形状、尺寸】有关对阶形基础【受冲切承载力计【算公：式也引进了本—规范第6.》5.1条的截面高】度影响系数βh在】。。确定基础的F—l时：取用最大《的地：基反力值这样做偏】于安全 — 6.5.6】  板柱节》点传递不平》衡弯矩时《其受力特性及破【坏形态更为》复杂为安全起见对板！柱节点存在》不平衡弯矩时的受冲！切承：载，力计算借鉴了美国】ACI 318【规范和我国的无粘】结预应？力混凝土结构—。技术规程JGJ 9！2-93《的有关规定在本【条中提？出了考虑问题的【原则具体可按本规】范附：录F计算 —