？。 6：.5  受》冲切承载力计算 】 ： 》6.5？。.1  02—版规范的受冲切承载！力，计算公式形式简【单计算方《便但与国外》规范进行对》比，在多数情况下略显】。保守且？考虑因素不够全面】根据不配置箍筋或】弯起钢筋的钢筋【混凝土板《的试验？资料：的分析参考国—内外有关规范—本次修订保留了02！版规范的公式形式】仅将公？式中的系数0—.15提高到—。0.25 — ， ， ， ，    本》条具：体规：定的考虑因》素如下 》  》   1  截面】高度的尺寸效应【截面高度的增大对受！冲切承载力》。起削：。弱作用为此在公式】。（6.5.1-【1）中引入》了截：面尺寸效应系数β】h以：考虑这种不利—影响 》     2】  预？应力：对受冲？切承载？力的影响试》验研究表明双向【预应力对板柱节【点的冲？切承载？。力起有利作用—主要是由《。于预应力的》存在：阻滞：了斜裂缝的出现和】开展增加了》混凝土剪《压区的高度公式【（，6.5.1-1）主！要是参考我》国的：科研成果及美国【ACI 3》18规？范，将板中两个方向按】长度加？权平均有效预压应】力的有利《。作用增？大为0.25σp】c,m？但，仍，偏安：。全，地，未计及在板柱—节点：处预应？力竖向分《。量，的有：。利作用 ！    对单向【预应：力板由于缺少试验】数据暂不考虑—预应力的《有利作用 — ，   》。  3？  参考美》国ACI 》。3，1，8等有关《规范的规定给出【了两个调整系数【η1、η2的计算公！。式（6.5.—1-：2）、？公式（6.5—。.1-？3）对？矩形形状的加载面积！边长之？比作了限制》因为：边长之比大于2后剪！力主要集中于角【隅将不？能，形成：严，格意义上的冲—切极限状《态的破坏使受—。冲切承载力》达不：到预期的效果—为此引入了》调整系数η》1且基于稳》。妥，的考虑对加载面积边！长之比？作了不宜《大于：。4的：限制；此外》当临界截面相对周】长u：m/h0过大—时，同样会？引，起受：冲切承载力》的，降低有必要指—出公式（6.5【.1-2）是在【。美国ACI规范的取！值基：。础上：略作调？整后给出的公式（6！。.5.1-1）的系！数η只能取η—。1、η2《中的较小值以确【保安：全 【   ？ 本：条中所指的临界截】面是为了简明表【述而设定的截面【。它是冲切最不—利的破坏《锥体底面线与顶面线！。之间的？平均：周长um处板的垂直！截面板？的垂直截面对等【厚板为垂《直于板中心平面的截！面对变高度板为垂】直于板受拉面的截】。面 ：  —  ： ，对非矩形截面柱（】异，形，截面柱）的》临，界，截面：周长选？取，周长um《的形状要呈凸形折线！其折角？不能大？于180°由此可】得到最小的周长此时！在局部周长区—段离柱？边的距离《允许：大于h0/2 ！ 6.5.2 ！ ，。为满足设备或管【道布：置，。要求有时要》在柱边附近板上开孔！板中：开孔会减小》冲切的最不利—周长从而降低板的受！冲切承载力在—参考了国外规范的基！础上给出了本—条的规定 ！ ，6.：5.3、6.5.】4  当混凝土板】的厚度不足以保证受！冲，切承载力《时可配？置抗冲？切，钢，筋设计可同时配置】箍筋：和弯起钢筋也—可分别配置箍筋【或弯起钢《筋作为？抗，冲切钢筋试验表【明，配有冲？切钢：筋的钢筋混凝土板其！破，坏形态和受力—特性与有《腹筋梁相类似当抗】冲切钢筋的数量达到！一定：程度时板《的受冲切承载力【几乎不再增加为了使！抗冲切？箍筋或弯起钢筋【能够：充分：发挥作用《本，条规定了板的受冲切！截面限制条件即公式！（6.5.》3-1）《实际上是对抗冲切】。箍筋或弯起钢筋数量！的限制以避免其【不能充分发挥—作用和使用》阶段在局部荷载【附近：的斜裂缝过大—本次修订参》考美：国ACI《规范及我国》的工程经验对该限】制条：件作了适当放—宽，将系数由0》2版：规范规定的》。1.05放宽至1.！2 《 ， 《 》 ？   《  本条提及的其他！形，式，的抗冲切钢筋包【括但不限于》工字钢、槽钢、抗剪！栓钉、？扁钢U形箍等 】 ， 6.5.5 ！ 阶形基础的冲【切破坏？可，。能会在柱与基础【交，接处或基础变阶【处发生这与阶形基】础，的形状、《尺寸有关对阶形基础！受冲切承载力计【。算公式也《引进了本规范第【6.5.1条的截面！高度影？响系数βh在确定】基础的Fl时—取用最大的地基【反力：值，这，样做：偏于安？全 《 ？6.5.6》  板柱节点传递不！平衡弯矩时》其受力特《性及破？坏形态更《为复：杂为安全起见对板】柱节点存在不平衡弯！矩时的受《。冲，切承：载力计算《借鉴了美国》ACI？ 318规范和我国！的无粘结预》应，。力混凝土结构技【术规程JGJ 92！-93的有》关规定在本》条中提出了》考虑：问题的原《则具体可按本规【范附录F计》算， ：