6.5【  ：受，冲切承载力计算 ！ ， 6.5】。.1  02版规范！的受冲切《承载力计算公—。式形式简单》计算：方便但与国外规范进！行对比在多数情况】下略：显保守且考虑—因素：不够全面根据不【配置箍筋《或弯起钢筋的钢筋混！凝土板的《试验资料的分析参】考，国内外有关规范本次！修订保留了02版规！范的公式《形，式仅将公《式中：的系数0.15【提高到0.2—5   ！。  本条《具体规定的考虑【因素：如下 】。    1》  截？面高度的尺寸效应】截面高度《的增大？对受冲切承载—力起削弱作》用为此在公式（【6，.5.1-1）【中引入了《截，面尺寸效应系数【βh以考《虑这种不利影响 ！    【 2 ？ 预应？。力对受冲切承载力的！影响：试验研究《表明双向预应力对】板柱节点《的，冲切承载力起有利作！用主要是《由于预应力》的存：在阻滞了斜》裂，。缝的出现和开展【增加：了，混，凝，。土剪压区《的高度公式》（6.5《.，1-：1）主要《。。是参考我国的科研成！果及：美国ACI 318！规范：。将板中？两，个方向按长度加权平！均有效预压应力的】。有利作用《增大为？0.：25σp《c,：m但仍偏安全地未计！及在板柱《节点处预应力—竖向分量的有—利作用 《 《     》对单：向预应力板由于缺】少试验数据》暂不：考虑预应力的有利作！用 》   《。 ， 3 ？ 参考美《国，ACI 318等有！关规：范的规定给》出了两个调整系数η！1、η2《的计算公式（6【.5.1-2）、】公式（6.5.1】-3）？。对矩形形状的加【载面积边长之比【作了限制因为边长】。之比大？于2后剪力》主要集中于角隅【将不能形成严—格意义上的冲切极】限状态的破》坏使受冲切承—载力达不《到预期的效果为此引！入，了调整系数η1【且基于稳妥的考虑】对加载面《积边长之比作—了不宜大《于4的限制；此【外当临界截面相对周！。长um/h0过大时！。同样会引《起受冲切承载力的降！低有必？要指出公《式，（6.5.1-2】）是在美国A—CI规范的取—值，基，。础上略作调整后给】出的公式《（6.5.1-1】）的：系数η只能取η1、！η2中？的较小值以》确保安全 》    】 本条中所》指的临界《截面：是为了？简明：表述而设定的—截面它？是，冲切最不《利的破坏锥》体，底面线与顶面—线之间的平均周【长um处板的垂【直截面板的》垂直截？面，对等：厚板为垂《。直于板中心平面的截！面对变高度板为垂直！于板：受拉面的截面 】。     】对非矩？形截面柱（》异形截面《柱）的临《界截面周《长选取？周长um的》形，状要呈凸形》折线其折角不能大于！180°由此可【得到最小的周长此时！在，局部周长《区段离柱边》的距离允《许大：于h0/2》 6.5！.2  《。为满足设备或—管道布？置要求有时要在柱边！附近板上开孔板中】。。开孔会减小》冲切的最不利周长】从而降低板》的受：冲切承？载力：在参考？了国：外规范的基础上【给出了本条的规【定 6.！。5.3、6.5【。.4  当混—凝土：板的厚度不》足以保证受》冲，。切承载力时可配置抗！冲切钢筋《设计可同时》配置箍筋和弯起【钢筋也可分别—配置箍筋或弯起钢筋！作为抗冲切钢—筋试验表明配有冲】切钢筋的钢筋—混凝：土板其破《坏形态和受》力特性与《有腹筋？。梁相类？似当抗冲切钢筋的数！量达到一定程度【时板的受《冲切承载力几乎【不再增加为了使抗】冲切：箍筋或弯起钢筋能】够充分发挥作—用本：条规定了板》的，受冲切截《面限制条《件即公式《（6.5.3-【1）实？际上是对抗冲切【。箍，。筋或弯？起钢筋数量的限制】以避免其不》能充分发《挥作用和使用—阶段在局部》荷载附近的》斜裂缝过大》本次：修订参？考美国ACI—规范及我《国的工程经验对该限！制条件？作了：适当放宽将系数【由，02版规《范规：定的1.05放【宽至1.2 — 】 《 ，    【 ，本条提及《的其：他形式的《抗，冲切钢筋包括但不】限于工？字钢：。。、，槽钢：、抗剪栓钉、扁钢U！。形箍：等 — 6：.5.5《  阶形基础的冲切！破坏可能会在柱与】基础交接处或—基础变阶《处，发，生这与阶形基础的形！状、：尺寸：有关对阶形基础【受冲切？承载力计《算公式也《引进了？本规范？第6.5.1—条的截面《。高度影？。响，系数βh《在确：定基：础的Fl时取用最大！的地：基，反力值这样》做，偏于安？全 6.！5，.6 ？ 板柱节《点传递不平》衡弯矩？。时其受力特性及【破坏形？。态更为复《杂为安全起见对板柱！节点存在不平—衡弯矩时的受—冲切承载力计算借】鉴了美国AC—I 318》规范和我国的无【粘结预应力混凝土】结构：技术规程J》GJ： 9：2-：93：的有关规《定在本条中》提出了？考虑问题《的原则具体可按本】。规范附录《。F计算 》