6》.3  《斜截面承载力—计算 》 》6.3.1  【混凝土构件的—受剪截面限制条件】仍，采用02《版规范的《表达：。形式  ！   规《定受：弯，构件：的受剪截《面限制条件其目的】首，先是防止构》件截面发生》斜压破坏（或腹板压！坏）其次《是限制在使用阶段】可能发生的》斜裂缝宽度》同时也是构件斜【截面受？剪破：坏的最大配箍—。率条件？ ？。  《   本条同—时给出了划分普通】构件与薄腹构件截】面限制条件的界限以！及两个截《面限制条件的过渡】办法 ？ 6.3】.2  本条—给出了需要进—行斜截面受剪承载】力计算的截面位【置在一般情况下【是指：最可能发生斜截面破！坏的：位置包括可能受力最！大的梁端截面、截】。面尺寸突然变化处】、箍筋数量变—化，和弯起钢筋配置【处等： ， ， 6.3【.，3  由于混凝【土，受弯构件受剪破【坏的影响因素—众多破？坏形态复杂对混凝】土构件受剪》机理的？认识尚不很》充分至今未能像正】截面承载力计算【一样建立一套—较完：整，的理论体系国外各】主要：规范及国内各—行业标准中斜截面】。承，载力计？算方法各《异，计算模式《也不尽？相同：  【   对无》腹，筋受弯构件》的斜截面受剪承载】力计算？ ， ，。 《    1  根】据收：集到大？量的均布荷载作用】下无腹筋简支浅【梁、无腹筋》简支短梁、无—。腹，筋简支？深梁以及无腹—筋连续浅梁》的试：验数据以《支座处的剪》力值：为，依据进行分析—可得到承受均布【荷载：为主的无腹筋一般受！弯构件？受剪：承，载，力Vc偏下值的计算！公，式如下 ！。Vc＝？0.7βh》。。βρf？tbh？0 ？ 《 ，   ？2  综合国内【外的试验结果和规】范，规定：对不配置箍筋和弯起！钢筋的钢筋》混凝：土板的？受剪承载力计—。算中合理地》反，映了截面《尺寸效？应的影响在第6.】3.3条《的公式中用》。系数：  来表示；同【时给出了截面高度】的适用范《围当截面有效—。高度超过200【0mm后其受剪承】载力还将会有—所降低但《对此试验研究尚不】够，未，能作出进一步规定】。 ：     对！第6.3《.3条中的一般板】。类受弯？构件主要指》受均布荷载作用下的！单向板和双》向板需按《单向板计算的构件试！验研究表《明对：较，厚的钢筋混凝—土板：除沿板的上、下表】面按计算或构造配】置双向？钢，筋网之外《如按本规范》第9.？1，.，11条的规》定，在板厚中间部位配置！双向钢筋网将会【较好地改《善其受剪承》载性能 】     3— ， ，根据试？验分析？纵向受拉钢筋—的配筋率ρ》对无腹筋梁受—剪承载力Vc—的影响可用系数【βρ：＝（0.7＋20ρ！）来表示；通—常在ρ大于》1.5％时》纵向受拉钢筋的【配筋率ρ对无腹筋梁！受剪：。承载力？的影响才较为明【显所以在公式中【未纳入系数》βρ 【     4—  ：这里应当说明以【上虽然分析》了无：腹筋梁受剪承—载，力，的计算公式但并不表！。示设计的梁不需【。配置箍筋考虑到剪切！破坏有？明显的脆性特别是】斜拉：破坏：斜裂缝一旦出现【梁即告剪《坏单靠混凝土—承受：剪力是？不安全的除》了截面高度》不大于150mm的！梁外一？。般梁即使满》足V≤V《c的：。要求仍应按构造要求！配置箍筋 — 《6.3.4  【0，2版规范的受剪承载！。力设计公《。式分为集中荷—载，。独立梁和一》般受弯构件两种【情况较国《外多数国家的规【范繁琐且两》个公式？在临近集中荷载为】。。主的情？况附近计算值不协】调且有较大》差异：因此建立一个统【一，的受剪承载》力计算公式是规范】修订和发展的—趋势 》     【但考虑到我国—。的国情和规范的设】计习惯且《过去规范的》受剪承载力》设计公式分两种【情况用？于设：计也：是可行的《。此，次修订？实质上仍保留了受剪！承载力计算的两种】形式只是《在原有受弯构—件两个斜《截面：承载力计算公—式的：基础上进行了整改具！体做法是混凝—土项系数不变仅【对一般受弯构件公】式的箍筋《项系数？进行了调整由1【.25改《为1.0通过—对55？。个均布荷《载作用？下有腹筋简》支梁构件试验的数据！。进行：。分析（试验数—据来自原《冶金建筑研究总【院、同济大学、【天津大学、重庆大】学、原哈尔滨建筑】大学、R《.B.L.Smit！h等）结果表明此】次修订？。公式：的可：靠度有？一，定程度的《。提高：采用本次修订公【式进行设计时—箍，筋用钢？量比02版》规范计算值可能【增加约25％—。箍筋项系数由1.2！5改为1.0也【是为将来统一成一个！受剪承？载力计算公式建立】基础 《 ？   ？  试验研究—表，明预应力《对构：件的受剪承载力【起有利作用主要因】为预压应《力能阻滞斜》裂缝的出现》和开展增《加了混凝《土剪压？。区高度从而提高【了混：凝土剪压区所承担的！剪力 》     【根据：试验分析预应—力混凝土梁受剪承】载力：的提高主要与预加力！。的，大小及其作用点的】位置有关此外试验】还表明预加力—对梁受剪承载力的提！高作用应《给予限制《因此预应力混—凝土梁受剪承载力】的计算可在非预应】力梁计算公式的【基础上加上一项施加！。预应力所提高的受】剪承载力《设计值0.05N】p，0且当Np》0超过0.3fc】A，0时只？取0.？3fcA0以达到限！制的：目的同时《。它仅适用于预应力】混，凝，土简支梁且只有【当Np0《对梁产？生的：弯矩与外《。弯矩相反时才能予以！考虑对于预应力混凝！土连续梁尚未作【深入研究；此—。外对允许出现裂缝的！预应力混凝土简【支梁考虑《到构：件达到承载力时预应！力可能？消失在未有充分试验！依据之前暂不考【虑预：应力对截《面抗剪的《有利作？用 《 6.3.【5、6.3.—6  试验表明与】破坏斜截面相交的】非预应力弯起—钢筋：和预应力弯起钢筋】可以提高构件—的斜：截面受剪《承，载力因？此除垂？直于构件轴线的【箍筋外弯起》钢筋也可以作为【构件的抗剪》钢筋公式（6.3】.5）？给出了箍筋和弯起】钢筋并用时斜截【面受：剪承载力的》计算公式考虑到弯】起钢筋与破坏斜【截面：相，交，位，置的不定性其应力可！能达不到屈服强【度因：此，在公式中引入了弯起！钢筋应力《不均匀系数0.【8 ：。 ？   《  由于每根弯【起钢筋？只能承受一定—范围内？的剪：力当按第6.3.】6条的规定确—定剪力设计》值并按？公式（6.3.5）！计算弯起钢筋—时其配筋构》。造应符合《本规范第9.—2.8条的》。规定 6！.，3.7 《 ，试验表明箍筋能【抑制斜裂缝》的发展？在不配置箍筋的【梁中斜裂缝的突然形！成可：能导致脆《性的斜？拉破坏因此本规范】规定当剪《力设计值《小于无腹筋》梁的受剪承载力时应！。按本规范《第9.2.》9条：的规定配置》最小用量的箍筋；】这些箍筋还能—提高构件抵》抗超载和承受由于】变，形所引？起，应，力的能力 — ？     02版规！范中本条计算—公式：也分为一般受弯构件！和集中荷载作用下的！独立梁？。两种形式此次修订】与第6？.3.4条》相协调？统一为一个公—式， ， 《 6.3.》8，。 ， 受拉边《倾斜：的受弯构件其受剪破！坏的形态与等高度】的受弯构《件相：类似；但在受剪【破坏时其倾》斜受拉钢筋的应力】可能发？。挥得比较高》在受剪承载力中【将占有相当》的，比例根据《对，试，验结果的《分析提出了》公式（6.》。3.8-2》）并：与等高度的受弯【构，件的：受剪承载《力公式相《匹配给？出了公式（6—.，3，.8-1） ！ ：6，。.3.9、6.3】.10  受弯构】件斜截面的受弯【承，载力计算是在受【拉区：纵向受力《钢筋：。达到屈服强》。。度的前提下给出【的此时？在公式？（6.3.9—-1）中《所需的斜截》面水平投《影长度c可由—公式（6.3—。.9：。-2）？确，定 》     如【果构件设计符合第】6.3.《10条列出的相【关规定？构件的斜截面受弯承！载力一？般可：满足第？6.3.9条的【要求因此《可不进行斜截面的】受弯承载力计算 】。 6.3.！11～6.3.【14  试验—研，究表明？轴向压力对构—。件的：受剪承载《力起有利作用—主要是因《为轴向压力能阻滞】斜裂缝的《出现和？开展增加了混凝【土剪压区高》度从而提高混凝【土所承担的剪力轴】压比限值范》围内斜截面水—平投影长度与相【同参数的《无轴向压力》梁相比基本不变故】对箍筋所承担—的，剪力没？有，。明显的影响 ！。     —轴向压力对》构件受剪承载—力的有利作用—是有限？度的当轴压比—在0.3～0.5】。的范围时受》剪承载力《达到最大值》；若再？增加轴向压力将【导致受？剪承载力的》降低并转变》为带有斜裂缝的正截！面小偏心《受压破坏因此应【。对轴向压力的—受剪承？载，力提高？范围予以限》制，  【   基《于上：述考：虑通过对偏压构件、！框架：柱试验资料》的分析对矩形—截面的钢筋混凝【土偏：心构件的斜截面受】剪承载力计算可【在集中？荷载作用下的矩形截！面独立梁计算公式】的基础上加一项【轴向压力所提高的受！剪，承载：。力设计值即0.0】7N且当《N，大于0.3》fcA？时规定仅取为—0.3？fcA相当于试验】结果的偏《低值 ？ 《  ：。  ： 对承受轴向压力】的框架？结构的框架柱由【于柱两？端受到约束》当反：弯点在层高范围内】。时其计算截面—的剪：跨比可近似取—Hn：。/（2h0）；而】对，其他各类结构的框】架柱的？剪跨比则取为M/V！h，0与截面承》受的：弯矩和？剪力有？关同时还规定—了计算剪跨比取值】的上：、下限值 】     —偏心：受拉构？件的受力特点是【在轴向拉力》作用下构件上—可，。能产生横贯》。全截面、垂直—于杆轴的初始—垂直裂缝；施加横向！荷载：后构件顶部裂缝【闭合而底部裂缝加】宽且斜裂缝可能直】接穿过初始垂直裂缝！向，上发展也可能—沿初始垂《直裂缝延伸再斜【向发展斜裂》缝呈现宽度较大、倾！角较大斜裂》缝，末端剪压区》高度减小甚至没有剪！压区从而截》。面，的受剪承《载力要？比受弯构《件，的受剪承载力有明】显的：降低根据试》。验结果并偏》稳妥地考虑减去一项！轴向拉力所降低【的受剪承载力—设计值即0.2N】此外第6.3.【14条？还，对受：拉截面总《受剪承载力》设计值的《下限值和箍筋的【最小配筋特征—值作了规定 — ？     对矩形！截面钢筋混凝—土偏心受《压，和偏心受《拉，构，件受剪要求》的截面限制》条件与第6.3.】1，条的：规定相同与》。02版规范相同 ！  》   ？与02版规范公式】比较本次修订—的偏心受力构—件斜截面受剪承【载，力计算公式只对【02：版规：范公式中的混凝土项！采用：公式（6.》。3.4-2》）中的？混凝土项代替并【将适用范围由矩【。形截：面，扩大到T形和I形】截面且？箍筋项的系数—取为1.《0偏心受压构件【受剪：承，载力计算公式（6.！3.12）》。及偏心受拉构—件受：剪承载力计》算公式（6.3.1！4，）与试验数据相比较！。计算值也是相当于试！验结果的偏低—值 6】.3.15  在分！析，了国内外一定数量圆！形截面受《弯构件、偏心受压】构件试验数据—的基础上借》鉴国外有关规范的相！关规定提《出了采？用等效惯性》矩原则确定》等效截面宽度和等】效截面高度的取值】方法从而对圆—形截面受弯和偏心受！压，构，件可直接采用配置】垂直箍筋《。的矩形截面受弯和】偏心受压构件的【受，剪截面？。。。限制条？件和受剪《承载力计算公式【进行计算 【 ？6.3.《1，6～6.3.1【9  ？试验：表明矩形截面—钢，筋混凝土柱在斜【向，水平荷载《作，用下的抗剪》性，能与在单《向水平荷载作—用下：的受：剪性能存在着明【显的差别根据国外的！。有关：研究资料以及国【内，配置周边《箍筋的斜向受剪【试，件的试验结果经分】析表明构件的—受剪承载《力大致服从椭—。圆规律 — 】 ，   ？ 本规范第6.【3.17条的公式（！6.3.1》7-1）和公式（】6.3.1》7-2）实质—上就是由上面的【椭圆方程式转化成】在形式？上与单向偏心—受压构件受剪—承，载力计算公》式相当？的设计表达式在【复，核截面时可直—接按公式进行验【算；在进行截—面，设计时可近似—。选取公？式（6.3.—1，7-1）和公式【（6.3.》17：-2）中的》Vux/《Vuy比《值等于1.0—而后再进行箍筋截面！。面积的计算设计时宜！采用：封闭箍筋必要—时也可配置单肢箍筋！当复合？封闭箍？筋相重叠部》分的箍筋长度小于截！面周边箍筋长边【或短边长度时不【。应将该箍筋较短方向！上的：箍筋：截面面积计入—Asvx《或As？vy中 】 ，。    第6.【3.16条和—第6.3.1—8条同样采用了以椭！圆规律的受剪承【载力方程式为基【础，并与单向《偏心受？压构件受剪的截面要！求，相衔接的表达式 ！ ，  《   同《时提出为了》简化计算对》剪力设计值V的【作用方向《与x：轴的夹角θ》在0°～10°【和8：0°～90》°时可按单》向，受剪计算 》 ？ 6.3—。.，20  本》条规定与0》2版规范相同目的】是规定？剪力：墙截面尺寸的—最小值或者说限【制，了剪力墙截面—的最：。大名义剪应》力值剪力墙的名义】剪应力值过高—。会在早期出现斜裂】缝；因极限状态【下的抗剪强度受【混，凝土抗斜压能力控制！抗剪钢筋不》能充分发《挥作用 】 6.3《。.21、《6，.3.？22  在剪—力墙：设计时通过构造【措施防止发生剪【拉破：坏和斜压破坏通【过计算确定墙—中水平钢《筋防：止，发生：剪切破坏 ！     在偏心】受压墙肢中轴—向压力有利于抗【。剪承载力但》压，力增大？到一定程度后对抗】剪的有利《作用：减小因此对轴力【的取值需加》以限制 《 ，  》。   在偏心受【拉墙肢中《考虑：了轴向拉力的不利】影响 《 ？ 6.3《.23？  剪力《墙连梁？的斜：。。截面受剪承载—力计算采用》和普通框架梁—一致的截面》承载：力，计算方法 —