？ ，6.3  斜截【面承载？力计算 《 【6.3.1  混凝！土构件的受》剪截面限制条件仍采！用02版规范的表】。达形式？  【   规定受弯【构件的？受剪截面限制条件】其目的首先是—防，止构件截面发—生斜压破坏（或【腹板压坏）其次是】限制在？使用阶段《可能发生的斜裂缝宽！度同时也《是构：件斜截面《。受剪破坏的最—大配箍率条件 ！     本条！同时给出了》划分普通构件与薄】腹构件截面限—制条件的界限以及两！个截面限制条件【的过渡办《法 ： 《 6.？3.2 《 本条给出》了需要进行斜—截面受剪承》载力：计算的截面位置在一！般情况下是指最可】能发生斜截面—破坏的位置包括可】能受力最大的梁端截！面、截？面尺寸突然》变化处、箍筋数【量变化和弯》起钢筋配置处等 ！ 6.3.3！  由于混凝土【受弯构件受剪破【坏的影响因素众多破！坏，形态：复杂对混凝土构件】受剪机理的认识尚不！很充分至今未能像正！截面承载力计算一样！建立一套较》完整的理论》。体系国外各主要规】范及国内各》行业标准《中斜截面《承载力计算方法【各异计？算模：式也：不尽相同 【     对】无腹筋受弯构件【的斜截面《受剪承载《力计算 【 ：    1  【根据收集到》大量的均《布荷载作用下无【腹筋：简支浅梁、无腹【筋简支短梁、无腹筋！。简支深梁以及—无腹筋？连续：。浅梁的试验数—据以支座处的—剪力值为依据—进行分析可得—到承受均布荷载【为主的无《腹筋一般受弯构件】受剪承载力Vc偏】下值：的计算公《式如下 ！Vc＝0.7β【hβρf《tb：h0 — ，     2  综！。合国内外《的试验结果和规【范规定对《不配置箍筋和—弯起：钢筋的？钢筋混凝《土板的受剪承载【力计：算中合？理地反映了截面尺】寸效应的影》响在第6.3.3】条，的公式中《用系：数  来表示—；同时给出了—。截面：。高度的适用范围当截！面有效高度超—过2000mm后其！。受剪：承载力还将》会有所降低但—对此：。。试验研究尚不够【。未能作出进》一步规定 】   《  对第6》.3.3条中的一般！板类受弯《构件主？要，指受均布荷载作用下！的单：向板和双《向板需按单向板计算！的构件试验研—究表明对较厚—的钢筋混凝土板除】沿板：的上：、下表面按》。计，算或构造配置—。双向钢筋《网，之外如按本》规范第9.》。1.11条的规【定在板厚中间部【位配置双《向钢：筋网将？。会较好地《改善：其受：。剪承载性能 —  — ，  3  根据【。。试验分析纵向受【拉，钢筋的配筋率ρ对无！腹筋梁？受剪承载力》Vc的影响可用【系数βρ《。＝（0.《7＋20ρ）来表示！；通常在ρ大—于1.5《％时纵向受》拉钢筋？的配：。筋率ρ对《无腹筋梁《受剪承载力》的影响？才较为明《。显，所以在公式中未纳入！系，数βρ 《  —  ： 4  这》里应当说明以上虽然！分析了无腹筋梁受】剪承载？力的计算公式—但并不表示设计的梁！不需配置箍筋考【。虑到剪切破》坏，有明显的《。脆性特？别是斜拉《破坏斜裂缝一旦【出现梁？即告剪？。坏单靠混凝土承【受剪力是不安全的除！了截面高度不大【于150m》m的：梁外一般梁即使【满足：V≤Vc的要求【仍应按构造要—求配置箍筋 【。。 ： ， ，6.：3.4  》02版规范》的，受剪承？载力设计公式分【为集中荷载》独立梁和一》般受：弯构件两种》情况：较国外多数国家的规！范繁琐且《。。两个：公式在临近集中【荷载为主的》。情况附近计算—值不协调且有—较大差异《因此建立一个统一的！受剪承载力计—算，。公式是规范修订和发！展的趋？。势   ！  但考虑》到我国的国情和规范！的设计？习惯且过去规范的受！剪，承载力设计公式分】两种：情况：。用于：设，计也是？可行的此《。。次修订实质上仍【保留了受剪承载力】计算的两种形—式只是在原》有受弯构件》两个：斜截面承《载，力计算公《式的基础《上进行了整改具【体做法是混》凝土项系数不变仅】对一般受弯构件公式！的箍：筋项系数进行了调】整，由1.25》改为：1.0通过对55个！均布：荷载作用下有—腹筋简支《梁构件试验的数据】进，行分析（试验数据来！自原冶金建》筑研究总《院、同济大学、【天津大学、》重庆大？学、原哈尔滨建筑大！学、R.B.L.】Smith》等）结果《表明：此次：修订公式的可靠度】有一定程度》的提高采用本次【。修订公式进行设【计时箍筋用钢量比】02版规范》计算值可《能增：加约25《％箍：筋项系数由1.2】5改为1《。.0也是为将来【统，一，成一个受剪承载【。力计算？公式建立基础 】 《    试》验研究表明预—应力对构件的受剪承！载力起？有利作用主要因为预！。压应力能阻滞斜【裂缝的出现和开【展增：加了混凝土》剪压区高度从而提高！了混凝土剪压—区所承？。担的剪力 》    】 根据试验》分析预应力混凝土】梁受剪承载力的提高！主要与预《加力的大小及其作】用点的位置》有关此？外试验还表明—预加力？对梁受剪《承载力的提高—作用应给予限制因】此预应力混凝土【梁受剪承载力的计】算可在？非预应力梁计算公式！的基础？上加上？一项施加预应力所提！。高，的受剪承《载力设计值0.0】5Np0且》当Np0超过—0.3fc》A，0时只取0.3【fcA0以达到限制！的目的同时它仅【适用于预应力—混凝土简支梁—且只有当N》p0：对梁：产生：的弯矩？与外弯？矩相反时才》。能予以？考虑：。对于预应《力混凝？土连续梁尚未作深入！。研究；此《外，对允许出现裂缝的预！应力：混凝土简支梁考虑到！构，件达到承载》力时预应力可能【。消失在未有充分试验！依据之？前暂不考虑预应【力对截？面抗剪的《有利作用 》 6.【3.5、6》.3.6  试验】表明与破坏斜截面相！交的：非预应力《弯起钢筋和》预，应力弯起钢》。筋可以提高构件的】斜截面受剪承载力因！此除垂直于构—件轴线的箍筋外弯】起钢筋也《可以作？为，构件的抗剪钢筋【公式（6.》3.5）给出了【箍筋和弯起》钢筋并用时斜截面受！剪承载力的》计算公式考虑—到弯起钢筋》。与破坏斜截》面，相交：。位置的不定性—其应：力可能达不到—屈服强度因此在公】式中引入了》弯起钢筋《应力不均匀系—数0.8《 —    由》于每根弯起钢筋只】能承受一定范围内的！剪力当？按第：6，.，3.6条的规定确定！剪力设计值并按公式！（6.3.5—）计算弯起》钢筋：时其配筋构造应符合！本规范第9.2【.8条的规定— 6.3！.7  试验表【。明，箍筋能抑《制斜：裂缝的发展在不配置！箍筋的梁《中斜裂缝的突然形成！可能导致脆》性的斜？拉破坏因此本—规范规？定当剪力设计值小】于无：腹筋梁的受剪承载力！时应按本规范第【9.2.9条的【。。规定配置最小用量】的箍筋；这些—箍筋还能提》高构：件抵抗超载》和承受？。由于变形所》引起应力《的能力 —     【02版规范中—本条计算《公式也分为一般受弯！构件和集中荷载作】用下的独立梁两【种形式？此次修订《与第6.3.4条相！协调统一《为一个公式》 《。 6.3.8【  受拉边倾斜的】受弯构件《其受剪破坏的形态】与，等高度的受弯—构件相类似；—但在受剪破坏时其】倾斜受拉钢》筋的应力可能发挥】得比较高在受剪【承载力中将占有相】当的比？例，根据对试验结果【的分析提出》。了，公式（？6.3.8-2）并！与等：高度的受弯构件的】受剪承载力公式【相，匹配给出《。了公式（6》.3.8-1—） ： 6.【3.9、6》.3.10》  受弯《构件斜截面》的受弯承载力计算】是在受拉《。区纵向受力》钢筋达到屈服强度的！前提下给出的此时在！公式（6.3.【9-1）中所需的】斜截：面水平投影长度【c可由公式（6【。.3.9《-2）确定》 》     如果构件！设计符合第6.3.！10条？列，出的相关《规定构件的斜截面】受弯承载力一般可满！足，第6.？3.9条《的，要，。求因此可不》进行斜截面的受【弯承：载力：计算 ？ 6.【3.1？1～6？.3.14》  试验研》究，表明轴向《压，力对构？件的受剪承》载力起有利作用主要！是因为轴《向压力？能阻滞斜裂》缝的出现和开展增加！。了混凝？土剪压区高度从而】提高：混凝土？所承担的剪力轴压比！限值范围内斜截【面水平投影长度与】相同：参数的无轴向压【力，梁相比基本不变故】对箍筋所承担的剪】力没有明显的影【响 ？ 《    《轴向压力《对构件受剪承载【力的有利作用—是有：限度：的当轴压《比在0？.，3～0.5的范【围时受？剪承载力达》到最大值《；若：再增加轴向压力将导！。致受剪承载》力，的降低并转变为带有！斜，裂缝的正截面小偏心！。受压破坏因此应对】轴向压？。力的受剪承》。载力提高范围予【以限制 《 ？    》 基于？上述考虑通过对偏压！构，件、框架《柱试验资料的分析对！矩形截面的钢—筋混凝土偏心构件】的斜截面受剪承【载力计算可在集中】荷载作用下的矩形截！面独立梁《。计算公式的基—础上加一项轴—向压：力所提高《。的受剪承载力设计】。值即：0.07N且—当N大于0.3【fc：A时规定《仅取为0《.3fcA相—当于试？验结果的偏低—值 — ，    对承—受轴向压力的框架结！构的框架柱由于柱】两端：受到约束当反弯点在！层高范围内》时其：计算截面的剪跨【比可近似取Hn/（！2h0？）；而对其他各【类结构的《框，架，柱的剪跨《比则取为M/Vh0！与截：面承受的弯矩—和剪力有关同时还】规，定了计算剪跨比取值！的上、下限值 ！ ？ ，   偏心受拉构】件的受力特点—是在轴向拉力作【用下构件上可—能产生横贯全截面、！垂直于？杆轴的？初始：。垂直裂缝；施—加横向？荷载后构件》顶部：裂缝闭合《而底部裂缝加宽【且斜裂缝可能—直，接穿过？初始垂直裂缝向上】发展也可能沿—初始垂直《裂缝：延伸再斜向发—。展斜裂缝呈现宽度较！大、倾角《较大斜？裂缝末端剪压—区高度减小甚至【没有剪压区》从而：截面的受剪承—载力要比受》弯构件的受剪承【载力有？明显的？降低根据试验结【果并偏稳妥地—考虑减去一项轴【向拉力所降低—。的受剪承载》力设计？值即0.《2N此外第6.3】.14条还对受拉截！面总受剪承载力【设计值的下限值和】箍筋的最小配筋特征！值，作了规定 ！     对—。矩形截面钢筋—混凝土偏心受—压和偏心受拉—构件受剪要求的截面！限制条件与第6【.3.1条的—规定相同与》。02版规范相—同 《   》  与0《2版规范公式—比较本次修订的偏心！受力构件斜》。截面受剪《承载力计算公式只对！02版规范》公式中的混》凝土：项采用公式》（6.3.4-2】）中的混凝土项代】替并：将，。适用范围由矩形【截面扩大《到T形和I形截【面且箍筋项的—系数取为1》.0偏心受》压构件受剪承—载力计算公式（6.！。3.12）及偏【心受拉？构件受剪承载力计算！公式（6.3.14！）与：试验数据相比—较计算值《也，是相当于试验结果】。的偏：。低，值 6】.3.1《5 ： 在分析《了，国内外一定数量圆】。形截面受弯构件【、偏心受压构件试】验数据的基础上【借鉴国外有》关规范的相关—规定提出了采用【等效惯性矩》原则确定等效截面宽！度和等效截面高度】。的取值方法从而对】。。圆形截面受》弯和偏？心，受压构件可直接采用！配置垂直箍》筋的：矩形截面受弯—和，偏心受压构件的【受剪截面限制条件和！受，剪承载力计算公式进！行计算 ！6.3.1》6～6.3.—19 ？ 试验？。表明矩形《截面钢筋混凝土【柱在斜向水平荷载】作用下？的抗剪性能与在单向！水平荷载作用—下的受？剪性能？存在着明《。显的差别《根据国？外的有关研究资料】以及：国，。内配置周边箍—筋的斜向受》剪试件？的试：验结果经分析表明构！件的受剪承载力大】致服：从椭圆规律 】 ！    本规范第】6.3.1》7条的公式（—6.3.17—-1：）和公式（6.3.！17-2）实—质上就是《由上面的椭圆方程式！转化成？在形：式，上，与单向？偏心受压《构件受剪承》载力：计算公式相当的【设计表达式》在复核截面时—可直接按《公，式进行验算；在进行！截面设计时可近【似选取公式（6.3！.17-1）和公】式，。（，。6.3.1》7-2）《中的Vux/Vuy！比值等？于，。1.0而后再进【行箍筋截面面—积的：计，算设计时宜采用封】闭箍筋必要时也可】配置单肢箍筋当复】合封闭箍筋相重叠】部分的箍筋长度小】于截面周边箍筋长】边或短边《长，度时不应将该箍筋】较短方向上的箍【筋截面面积计入【A，svx或Asv【y，中 》     —第6.3.1—6条和第6.3.】18条同样采用【了以椭？圆规律的受剪承【载力方程式》为基础？并与单向偏心受压】构件受剪的截面【要求相衔接的表达】式，   】  ：同时提出《为了简化计算对【剪力设计值》V的作用方》向与x？轴的夹角θ在0°】～10°和8—0°～？。90°时可按单向受！。剪计算？。 ， 《 6？.3.2《0  本条规定【与02版规范相【同目的是规定剪【力墙截面《尺寸的？最小值或者说限制了！剪力墙截面的最大】名义剪应力值剪力】墙的名？义剪：应力值过高》会在早期出现斜裂缝！。。；因极限状态下【的抗剪强度受—混凝土抗斜压能力】控制抗？剪钢筋不能充分发挥！作，用 》 6？.3.？21、6.3.22！  在？剪力墙设计时—通过构造措施防止发！生剪拉破坏和斜【压破坏通过计算确定！墙中水平钢筋防【止发生剪《切破坏 ！    在》偏心受？。压墙肢？。中轴向压力有利于】。抗剪承载力但压力】增大到一定程度【后对抗剪的有—利作用减小因此对轴！力的取值需》。加以限？制   ！  在偏心受拉墙】肢中考？虑了轴向拉力的【不，利影响 】 6.3《.2：3  剪力墙连梁】的斜截？面受剪承《载力计算采用和普】。通框架梁一致的【。。截面承载力计算方】法 ？