： ：6.3  斜截面承！载力：计算 ？ — 6.？3.1  混凝土】构件的受剪截面限】。制条件仍《采用：02版规范的表【达形：式 ？ 《  ：。 ， 规：定受弯构件的—受剪截面限》制条件其目的—首先是防止构件截面！发生斜压破坏—（或：腹板压？坏）其次是》限制：在使用？阶段：可，能，发生的斜裂》。缝宽度同时》也是构件斜截面【受剪破？坏的：最大配箍率条件【 ， ：    — 本条同时给出了】划分普通构件—与薄腹构《。件截：面限制条件》的界限？以及两个截面—限制：条件的过渡办法 】 6—。.3.2  本【条给出了需》要进行斜截面受剪承！载力计算的截—。面位：置在一般情况下是】指最可能发生—斜截面破坏》的位置包括可能受】力最：大，的，梁端：截面、截面尺寸【突然变化处、箍【筋数量变化和弯起钢！筋配置处等 】 ？。6.3？.3  由于混凝】土受弯构件受剪破】坏的：影响：因素：众，多破坏形态复杂对混！凝土构件受剪机理的！认识尚不很充—分至今未能像正截面！承载：力计算一样》建立一套《较完整？。的理论体系国外【各主要规范及国【内各：行业标准《中斜：截面承载力计—算，方法各异计算模式也！不尽相同《 ：     】。对无腹筋受弯构件】的斜截面受》剪承载力计算 【 《     》1  根据》收集到大量的—均布荷载作用下无】腹筋简支浅梁、【无腹筋简支短—梁、无？腹筋简支深梁以及】无，腹筋连续浅梁的试】验数据以支座—处的剪力值为依据】进行分析可得到承】受均布荷载为主的无！腹筋一般受弯—构件受剪承载—力Vc偏下值的计】算公式如下 【 Vc＝0.！7，βhβρft—bh0 】     2  】综合国内外的—试验结果和规范【规定对不配置箍筋】和弯起钢筋的钢筋】混凝土板的受剪承载！力计算？。中，合理地？反映了截面尺寸效应！的影响在第》6.3.3条的【公式中用系数  来！表示；同时给出了】截面高度的》适用：。范围当？截面有？效高度？超过20《。00：m，m后其受《剪承载力还将—会，有，所，降低但对此》试验研究尚不—够未能作出进一步】规定 —     对【第6.3.3条中的！。一般板类受弯构件主！要指受均布荷载作】用下的单《向板和双向》。板需按单向板—计算的？构件试验研究表明对！较厚：的，钢筋混凝土板—除沿板的上、下表】面按计？算或构造《配置双向钢筋网之外！如按本规范第9【.1：.11条的》规定在？板厚中间部位—配置双向钢》筋网将会较好—地改善其《受剪：承，载性能 】。     3 【 根：据试验分析纵向【受，拉钢：筋的配筋率ρ对无】腹筋梁受《剪承载？力V：c的影响可用系数β！ρ＝（0.7＋【20：ρ）来表示；通【常在ρ大于1—.5％？时纵向受拉钢筋的】配筋：。率ρ对？无腹筋梁受剪承载】力的影响才较—为明显所以在—公式中未纳入系数】βρ 》。 ？   ？ 4  这》里应：当说明？以上：虽然分？析，了无腹筋梁》受剪承载力》的计算公式但—并不表示设》。计的梁？。不需配置箍筋考虑】。到剪切破坏有明【显的脆性特别是斜】拉破坏斜《裂缝一？旦出现梁即》。告，剪坏单靠混凝土承】受，剪力：是不安全的除了截】面高度不大于150！mm的？梁，外一般梁《即使：。满足V≤Vc的要求！仍应按构《造要求配置箍筋 ！ ， 6.3.4】  02版规范【的受剪承《。载力：设，计公式分为集—中荷载？独立：梁和一般受弯—构件：。两种情况较国—外多数国家的规范繁！。。琐且两个公式在【临近集中荷载为【主的：情况附？近计算值《不，协调且有较大差异因！此建立一个》统一：的，受剪承载《力计：算公：式是规范修订和发展！的趋势 《 》    但考虑到我！国的国情和规范的设！计习惯且过去规范】的，。受剪：承载力？设计公式分两种情况！用于设计《也是可行《的此次修订实质上仍！保留了受剪承—载力计算的》两种形式只是在原有！受弯构件两个斜【截面：承载力？计，算公式？的，基础：上进行了整》改具体做法是混【凝土项系数不—变仅对一般受弯【构件公式的箍筋项】系数进行了调整由】。1.25改为—1.0通《。过对5？5，个均布荷载作—用，下有腹筋简支梁【。构件试验的数据进】行分析（试验数据来！自原冶金《建筑研究《总院、？同济大学、天津大】学、重庆大学、原哈！尔滨：建筑大？。学、：R.B.《L.：Smith等）结】果，表明此次修》订公式？的可靠？度有一？定程：度，的提高？采用：本次修订《公式进？行设：。计时箍？筋用钢量比0—2版规范《计算值可能增加约】25％箍筋项系【。数，由1.25》改，为1.0也是为将】来统一成一个受【剪承载力计算公式】建立基础 —    【 试验研《究表明预《应力对构件的受【剪承载力起》有利作用主》要因为预《压应力能阻滞—斜裂缝的出现和开展！增加了混凝土剪【压区高度从而提高】了混凝？土剪压区所承担【的剪力 》     】根据试验《分析预应力混凝【。土，梁，受剪承载力的提高】主要与预加力—的大小及其》作用点的位置有关此！外，试验还表《明预加？。力对：梁受剪承载力的提高！作用应给予限制【因此预应力》混凝土梁受》剪承载力的计—算可在非预》应力梁计算公—式的基础上加上一项！施加预应《力所提高的受剪承】载力设计值0.【05Np0且当【Np0？超过0？.3fcA0时只】取0.3f》cA0以达》到限制的目的同时它！仅适用于预》应力混？。凝土简支《梁且只有当Np【0对梁产生的—弯矩与外弯矩—相反时才能予以考】。虑对于预应力混凝】土连续梁《尚未作深入研—。究；：此外对允《许出现？。。裂缝的？预应力混凝土简【。支梁考虑到构件达到！承，载力时预应》力可：能消：失在未？有充分？试验依据《之前：暂不考虑预应力【对截面抗《剪的有利作》用 》 6.3.5、】6.3.6  【试验：表明与破《坏斜截面相交的非预！应力弯起钢筋和预应！力弯起钢筋可以提】高构件的斜截面受】剪承载力《因此除垂直于构【件轴线的《箍筋外弯起钢筋也】可以作为构件的【抗剪钢筋公》式（6？.3.5）给出了箍！筋和：弯起钢筋并用时斜】截面：受剪承载力的计【算公式考虑到弯起钢！筋与破坏斜》截，面相交位置》的不：定性其应力》可能：达不到？屈服强？度因此在公式中引】入，。。了弯起钢筋》应力不？均匀系数0.—8， —。   ？ 由于每根弯起钢筋！只能：承受一定范》围内的？。剪力当按《第6.3.》6条的规定确定剪】力设计值并按公式（！6.3.《5）计算弯起钢筋时！其配筋构造应符合本！规，范第9.2.8条】的规定 》 ？ 6.3.7—  试验表明箍【筋能：抑制斜裂《缝的发展在不配【置箍筋的梁》中斜裂缝的》突然形成可能—导致脆性的斜—拉破坏因《此本规范规定当【剪，力，设计值小于无—腹筋梁的受剪承载】力时应按本规—范第9.2.9【条的规定配置最小】用量的箍筋；这些】箍筋还能提高—构件抵抗超载和承受！由于变形所引起【应力的能力》  【   02版规范中！本条计？算公式？也分为一般受弯构】件和集中荷载作用】下的：独立梁两种形式此】次修：订与第6.3.4条！。。相协调统《一为一个《公式 — 6.3》.8 ？ 受拉边倾斜的【受弯构件其受剪破坏！的形态与等高度【的受弯构件相—类似；但在受—剪破坏？时其倾斜受拉—钢筋：的应力可能发—挥得比？较，高在：受剪承载力中将占有！相当的比例根据对试！验结果？的分析提出了公式】（，6.3.《8-2）《并与等？高，度的受弯构件—的受剪承载力公【式相匹？配给出了公》式（6.3》.，8，-1） — 6《.3：。.9、？6.3.《10  受弯构件斜！截面的受弯承载力计！算是在受拉区纵向受！力钢筋达到屈服强度！的，前提下给出的—此时在公式（—。6.：3.9-1》。）中所需的》斜截：。面水平投影长—度c：可由：。公，式，（，。6.：3.9？-，2，），确定 》    — ，如，。果构件设计符合第6！.3.1《0条列出的相关规定！构件的？斜截面受弯承载力一！般可：满足第？6.3.9条的要】求因此可不进行【。斜截面的《受弯：承载：力计算 ！6.：3，.11～6》.3.？14： ， 试验研究表明轴向！压，力对构？件的受剪承载力起有！利作用主要是因【为轴向压力》能阻滞斜裂缝的出】。现和开展《增，加了混凝《。土剪压区《高度从而提高混凝土！所承担的剪力—轴压比限值范围【内，斜截：面水平？投影长度与相同参数！的无轴向压力梁【相比基？本不变故《对，箍筋所承担》。的，剪，力没有明显的影响】。    ！ 轴：向压力对构件受剪】承载力的有利作用是！有，限度的当轴压比【在，。0.3～0.—5的范？围时受剪《承载：力达到？最大值；若》再增加轴向压—力将导？致受剪承载力的【降低：并转：变为带有斜》。裂缝：。的正截？面小偏心《受压破坏因》此应对轴向压力【的，受剪承？载力提高范围予【以限制 《  — ，  基于《上述：考，虑，通过对偏《压构件、框架柱试】验资料的分析对矩】形截面的钢筋—。混凝土偏心构—件的斜截面受剪承载！力计算可《在集中荷《。载作用下的矩形截面！独立梁计《算公：式的：基础上加一项轴向】压力所提高的受剪】承载力？。设计值即0.0【7N：且当N大于》0.3f《cA时规定》。仅取为0.3fcA！相当于试验结果【的偏低值 】     对承】受轴向压力的框架】结，构的框架柱由于柱】两端受？到约束当反》弯点：在层：高范围内《时其计算《截面的剪跨比可近】似取Hn/（2h0！）；而对其他—。各类结构的框架柱的！。剪跨比则取》为M/Vh0与截】面承受的弯矩和【剪，力有关同《时还规定了计—算剪跨比取值的【上、下限值 】  《   偏《心受拉构件的受力特！点是在轴向拉—。力作：用下构件上可能产】生横贯全截面—、垂直？于杆轴的初始垂【。直裂缝；施》加横向？荷，载后构件顶部—裂缝闭合而底部裂缝！加宽且斜裂缝可能直！接穿过初始垂直裂缝！向上发？展也可能《沿初始垂《直，裂，缝，延伸再斜向发—展斜裂缝《。呈现：宽度：较大、倾角较—大斜裂缝《末端：剪，压区：高度减小《甚至没有剪压区从】而截面的受》剪承载力要》比受：弯，构件的受剪承—载力：有明显的降》低根据试验结果并】。偏稳妥？地考虑减去一项【轴向拉力《所，降低的受剪承载【力，设计值即0》.2：N此：外第6.《3.1？4条还？对受拉截面总受剪】。承载力设计值—的下：限值和箍筋》的最小？配筋特征值作了【规定 ？    】 对矩形《。截面钢筋混凝—土偏心受压和偏【心受拉？构件受？剪要求的截面—限，制条件与第6.3】.，1条的规定》相同：与，02：版规范相同 — 》。    《与02版《规范公式比较本次】修订的偏心受力构件！斜截面受剪承载力】计算公式只对0【2，版规范公《式中的混凝土项【采用公式（》6.3.4-—2）中的混凝土项】。代替并将适用范围】由矩形截面扩大到】T形和I形》截，面且箍筋项的系数取！为1.0偏心—受压构件受剪承【载力计算《公式（6《.3.12）及【偏心受拉构件受剪】。承载力计《算公：式（6.3.1【4，）与试验数据—相比较计算值也【是相当于试验结果的！偏低值 — 6.》3.15  在分析！了国：内外一定《数量圆形截面受弯】构件、偏心受—压构件？试验数据的》基础：上借鉴国外有—关规范的相关规定】。提出：了采用等效惯性【矩原则？确定等效截面—宽度和等效截面【高度的取值方法从而！对圆形？。截面受弯和偏心受】压构件可直接—。采用配置垂直箍【。筋的矩形截面受弯】和偏心？受压构件《的受剪？截面限？。制条件和受剪承【载力计算公式进【行，计算 》 6.3.16！～6.3.》。19：  试？验表明？矩形：截，面钢筋混凝土柱在】斜向水平荷载作用下！的抗剪性能与在单】向水平荷载作用【下的受剪性能—存在着明显的差别根！。据国外？的有关研究资料【以及国内《配置周边箍筋的斜向！受剪试件的试验结】果经分析表明构件的！受剪承载力大致服】从椭圆规律》 《  ！  ： 本规范第6.3】.，17条的公式（6.！3.17-》。1）：。和公：式（6.《3，.17-2）—实质上就是由—上面的椭圆方程式转！化成在形式上与【单向偏心受压—构件受剪《承载：力计算公式相当【的，。设计表达式在—复核截面时》可直：接按公式进行验算；！在进行？截面设？计时可近似选取公】式（6？.3.17》。。-1）和公式—（6：。.3.1《。7-：2）：中的Vux/Vuy！比值等于1》.0而后再进—行箍筋截《面面积的计》算设计时宜采用封闭！箍筋必要时也可【。配置单肢箍》筋当：复合：封闭箍筋《相重叠部分的—箍筋长度小于截【面周：边箍筋长边或短边】长度时不应》将该：箍筋较短方向上的】箍筋截面面积计入A！sv：x或Asvy中【 《     第【6.3.16—条和第？。6.3.18条同样！采用了以《椭圆规律的受剪承】载力：方程式为基》础并：与单向偏心受压构件！受剪的截面要求相】衔接的表达式— 《 ：。   ？ 同：时提：出为了简化计算对】剪力设计值V—。的，作用方？向与：x轴的夹《角θ在？0°～10》°和：8，0°～？。90：°，时可按单向受剪计算！  【6，.3.20  本】条规定与02版【规范相同目的—是规定剪力墙—。截面尺寸的最—小值：或者说限制了—剪力墙截面的最大】名义剪应力》值剪力墙《的名义？剪，应力值过高》会在早期出现—斜裂缝；因极限状态！下的抗剪强度受混凝！土抗斜压能力控制】抗剪钢筋不能—充分发挥作》。用 6】.3.2《。1、6？.3.22  在剪！力墙设？计时通过构造措施】防止发生剪拉破坏】和斜压破坏通—过计算确《定墙中水《平钢筋防《止发生剪切破坏 ！ 《    《在偏心受压墙—肢，中轴向压力有—利于抗剪《承载力但压力增大】到一定程度后—对抗剪？的有利作用减小因】此对轴力的取值需】加，。以限制 —    — ，在偏心？受拉墙？肢中：考虑：。。了轴向？拉力的不利》影响：。 ？ ？6.3.23  】剪力：。。墙连梁的斜截面受】剪承：载，力计：算采：用和普通框架梁【一，致的：截面承载力计—算方法？ ：