？ 6.3  斜【截，面承载力《计算 《 6【。.3.1《 ， 混凝？土构：件的受剪《截面限制条件—仍采用0《2版：。规范的表达形式【 《     —规定受弯构件—的受剪截面限制条】。件其目的首先是防止！构，件截面？发，生，斜压破坏（或腹【板压：坏）：其次是限制在使【用阶段可能发—生的斜裂缝宽度同】时也是构《件斜截面受剪破坏】的最大？配箍率条件 — 《。     本条同时！给出了划分》普通构件《。与薄腹构《。件，截面限制条件—的界限以及》两个截？面，限制条件的过渡办法！ 6【.3：.2  本》条给出了《需要：进行斜截面受剪【。承，载力：计算的截面》位置：在一：般情况下是指最可】能发生斜截》面破坏的位置—包括可能受》力，最大的梁端截—面、截面尺寸突然变！化处、？箍筋：数量变化《和弯起钢筋配—置，处等 《。 6》.，3，.3  《由于混凝土受—弯构件？。受剪破？。坏的影响《因素众？多破坏形态复杂对混！凝土构件受》剪机理的认》识尚不很充分—至今未？能像正截面承载【力计算一《样建：立，一，套较完整的理论体】系国外各《主要规范及国—内各行业《标准中斜截面承载】力计算方《法各异计算模式也】不尽相同 — ：    》 对无？腹筋受弯构件的斜截！面受：剪，承载力计算 】     1 ！ 根据收集到大量】的均布荷载作用下无！腹筋简支浅梁、无】腹，筋简支短梁》、无腹筋简》支，深，梁以：及，无腹筋？连续浅梁的试—验数据以支座处的剪！力值为依据进行【分析：可得到承受均布荷】载为主？的无腹筋一般受弯构！件受剪承载力V【c偏下值的计算【公式如下 》 Vc＝0！.7βhβρf【tbh0 ！  ：   2  —综合国内外的试验】结果和规范规定对不！配置箍筋和弯起钢筋！的钢筋混凝土板的受！剪承：载力计算《中合理地反映了【截面尺寸《效应的影响在第6】.3.3条》的公式？。中用系数 》 来表？示；：同时给出《了截：面高度的适用范【。围，当截面有效高—度超过2《000？mm后其《受剪承载力还—将会：有所降低《但，对此试验《研究尚不够未能作】出，进一步规定 ！     对第】6.3.3条中的】一般板类受弯—构件：主要：指受：均布荷载作用下的】单向板和双向板需按！单向板计算的构件】试验研究表》明对较厚的钢筋混】凝土板除沿板的【上、下表面》按计：算或构？造配置双《向钢筋网《。之外如按本规—范第9.1.11条！的规定在板厚中间部！位，配置双向钢筋网将会！较好地？改善其受剪承—载性能 《 ？。     3  ！根据试验分》。。析纵向？受拉钢筋《的，配筋率ρ对无腹【筋梁受剪承载—。力V：。c的影响可用系数】。βρ：＝，（0.7＋2—0ρ）来表示—；通常在ρ大于1.！5％时？纵向受拉钢筋的配筋！。率ρ对无腹筋梁【受剪承？载，力的：影响才较为明显所以！在公式中未纳入【系数βρ 】  ？   4  —这里应当说明以【上虽然分析了无腹】筋梁受剪承载力的】。计算公？式但并不表》示设计的梁不需配】置箍筋？。考，虑到剪切破坏—有明显的脆性特【别是斜拉《破坏斜裂缝一旦出】现梁即告剪坏—单，靠混凝土承受剪力】是不安全的除了截】面高度不大于15】0mm的梁外一【。般梁即使满》足V≤Vc的要求仍！。应按构造要求配置箍！筋 6】.3.4  —02版规范的受剪】承，载力设计《公式分？为集中荷载独立梁】和一般？受弯构？件两种情《况，较国外多数国家的规！。范繁琐且两个公式在！临近集中荷载—为主的情况附近【计算：值不协调且有较大】差异：因此：建立：一个：统一的受《剪承载力计》。算，公式是规范修订和发！。展的趋势 —   —  ：但考虑到我国的国情！和规范的设计习【。惯且过去《规范的受剪承载力】。设计：公式分两种情—况用于设计也是可】行的此次修订实【质上仍保《。留了受剪《承载力计《算，的两种形式只是【在原有受弯构件两】个，斜截面承载力计算公！式的基础上进行【了整改具体做—法是混凝土项—系数不变仅对一般】受弯构件公式的【箍筋项系数进—行了：调整：。由1：.25？改为1.0通过对】55个均布荷—载作用下有腹筋【简支：梁构：件，。试验的数据》进行分析（试验数】据来自原冶金建【筑研究总院、同济大！学、：天津大学《、重庆大学》、原哈尔滨建筑【大，。。学、R.B.L.】Smit《。h等）结果表明此】次修订公式的可【靠度有一定程度的】提高采用本》次修：订公式进行设计时箍！筋用钢？量比02版规范计】算值可能增》加约25％箍筋【项，系数由？1.25《改为1.0也是为】将来统一成一个受】剪承载？力，计算：。公式建立基础 【 ？  ？ ，  试验研究表【明预应？力对：构件：的受剪承载力起有利！作用主要《因为：预，压，应力能阻滞斜裂缝】的出现？。和开展增加了混凝土！剪压区高度从而提】高了混凝土剪—压区所承担的剪力 ！ ，   —  根据试验分【析预：。应力混凝土梁受【剪承载力的提高主要！与预加力的大小及其！作用点的位置—有关此外试验还表明！预加力对梁受剪承】载力的提高作用应】给予限制因此预应】力混凝土梁受剪承】载力的计算可在【非预应力梁计—算公式的《基础上加上》。一项：。施加预应力所提【高的受剪《承载力？设计值？0.05N》p0且当Np0超过！0.3f《c，A0时只取0.3】fcA0以达到限】制的目的同》时它仅适用》于预应？力混凝土简支梁且】。只有当Np0—对，梁，。产生的弯《矩与外？弯矩相反时才—。能予以考虑对—于预应？力混凝？土连续？梁，尚未作深入研—究；此外对》允许出现《裂缝的预应力混【凝土简支《梁考虑到构件达到承！载力时预《应力：可能消？失在未有充分试验】依据之前《暂不考虑预应力【对截面抗《剪的有利作用 】 6.3【。.5：、6：.3.6《。  试验表明—。与破：坏斜截面《。相交的非预应力弯】起钢筋和预应—。力弯起钢《筋可以提高构件【。的，斜截面受剪承—载力因？此除垂直《于构：件轴线的《箍筋外弯起钢筋【也，可以作为《构件的？抗剪钢筋公式（6】.3.？5）给？出了箍筋和弯—起钢：筋并用时斜截面受剪！承载力的《计算公式考虑到弯】起钢筋与破坏斜截面！相交位？。置的不定性其应力】可能：达不到屈《服强度因此》在公：式中引入了弯起钢筋！应力不均匀系数【0.8 》 ：  ？   由于每根弯】起钢筋只能》承受一定范围内的】剪力：当，按，第6.？3.6条《的规定确定剪—力设计值并》按，。公式（6.3.【5）计算弯起钢筋】时其配筋构造应【符合本规范第9.2！.8条的规定 【 6.3】.7  试验表明箍！筋能：抑制：斜裂缝的《发展在不《配置箍筋的梁中斜裂！缝的突？然形成？可能导致脆性的斜拉！破坏因此本规范规定！。当剪力设《。计值小于无》腹，筋梁的受剪承载力时！。应按本规范第9.】2.9条《的规定配《。置最小用量的箍【筋，；这些？箍筋：还能提高构件抵抗】超载和承受由于变形！所引起应力的能【力 》     —02版规范中本条】计算公？式也：分为一般受弯构件】和集中荷载作—。用，下的独？。立梁两种形式此次修！订与第6.3.4条！相协调统一为一【个，公式 《 《6，.3.8《  受拉边》倾斜的受弯构件其】受剪破坏的形态【与等高度的受弯构】件相类似；但在受剪！破坏时其《倾斜受？拉钢筋的应力可【能，。发挥得比较高在受】剪承：载力中将占有—相当的比例根据对试！验结果的分》析提出了公式（6】.3.？。8-2）并与—等高：度，的受弯构件的受剪承！载，力公式相匹配给【出了公式（6—.3.8-1）【 》 6.3《.9、？6.3.10—  受弯构件—斜截面的受弯承载力！。计算是？在受拉区《纵向受力钢筋达到】屈服强度的前提下】给出的此时在公【式（6.3.9-1！）中所需的斜截面】水平投影长度c可】。由公式（6》.3.9-2）确定！ ？ ，   《。  如果《构件设计符合第6.！3.10条列出的】相关规？定构件的斜截面【受弯承载力一般可满！足第：6.3.9条—的要求因此可不【进行斜截面的受弯承！载，力，计算 6！.3.11～6.】3.14《  试验《研究表？明轴向压力对构件】的，受剪承？载力起有《利作用主要是—因为轴向压力能阻滞！斜裂缝的出》。现和开展增加了混】凝土剪？。压区高？度，从而提高《混凝土所承》担的剪？力轴压比限》。值范围内《斜截面水平投影【长度：与，相，。同参数的无轴向【压，力梁相比基本不变】故对箍筋所承—担的剪力没有明【显的影响 】。     —。轴向压力对》构件受剪《承载力的有利作用是！。有限度的当》轴压比在0.3【～0.5的范围时受！剪承：载力达？到最大值；若再增加！轴向压力将导—致受：剪承载？力的降低并》转变为带有》斜裂缝的正截—面小偏心受压破坏】因此应对《轴向压力的受剪承】。载力提高范围予【。以限制 【。  ？   基于上述【考虑通过《对，偏压构件、框架柱试！验资：料的分析对矩形截面！的钢筋？混凝土偏《心构：件的斜截面受—剪承载力计算可在集！中荷载作用下—的矩：。形截：面独立梁《计算公式的》基础上加一项轴向压！力所：提高的受《剪承载力设计值即】0.07《N且当N大》于0.？。3fcA时规定仅取！为0.3《f，cA相当于试—验结果？的偏低值 》   【  对承受轴向压】力的框架结构的【框架柱由于柱两【端受到？约束当反弯点在【层高范？。围内时其计算截面的！剪跨比？可近似取Hn/【。（2h0）；而对其！他各类结构》的框架柱的剪跨比则！取为M/V》h0与？截面承受的》弯矩和剪力》有，关，同时还规定》了计算剪跨》比取值的《上、：下限值 】     偏心受】拉构件的受力特点是！在轴向？拉力作用《下，构件上可能产生【横贯全截面、垂直于！杆，轴的：初始垂直裂缝；【施加横向荷》载后：构件顶部裂缝闭合而！底部裂缝加宽且【斜，裂缝可能直接穿过初！始垂：直，。裂缝向上《发展也可能沿—初始垂直裂缝延【。伸再斜？向，发展斜裂缝》呈，现，宽度较？大，、倾角？较大：斜裂缝末端》剪压区高《度减小甚至没有剪压！区从而？截面的受剪承载【力要比受弯》构，。。件的受剪承载力有】明显：的降：。低，根据试验结果—并偏稳妥地考虑【。减，去一项？轴向拉力《所降低的《受剪承载力设计【值即：。0.2N此外第6.！3.14条还对受拉！截面总？受剪承载力》设计值的下》限值和箍筋的最【小配筋特征值作【。了规定 《 ：    — 对矩形截》面钢筋混凝土偏【心受压和偏心受拉】构件：受剪要求的截—。。面限制？条件与第6.3【.1条的规》定相同与02版【规范：相同  ！   与02版规范！公式比？较，本次：修订的偏心受力构】件斜截面受剪承载力！计算公式只对02】版规范公式中的【混，凝土项采用公式（】6.3.《4-2）中的混【凝，土项代替并将—适用范围《由矩形？截，面，扩大到T形和I形】截面且箍筋项的系】数取为1《.，。0，偏心受压构件受剪承！载力计算公式—（6.？3.12《）及偏？心受拉构《件受剪承载》力，计算公式（6—.3.？14）与试》验数：据相比较计算—值也是相《当于：试验结果《的偏低值《 6.3！.15？  在分析了国内】外一定？数量圆形《截面受弯《构件、？偏心受压构》。件试验数据的—基础上？借鉴国外有关规范】的相关规《定提出了采》用等效惯性矩原则】确定等？效截面宽度和等效截！面高：度，的取值方法》从而对？圆形截？面受弯和偏心—受压构？件可直？。接采用配置垂直【。箍，筋的矩形截面—受弯和偏心受—压构件的受剪截面限！制条件？和受剪承《载力计算公》式进行计算 【 ， 6.3.1】6～6.3》.，。19  试验表明】矩形截？面钢筋混凝土柱在】斜向：水平：荷载：作用下的抗剪性能】与在单向水平荷【载作用下的受剪性能！存在着明显的—差别：。根据国外的有关研究！。资料以及国》内配置周边箍筋【的斜向受剪》。试件的？试验结果经分—析表明？构件的？受剪承载《力大致服从椭圆规律！ 《 》。     本规！范，第，。6.3.17条【的公式（6.3.1！7-1）和》公式（6.》。3.17-2）【实，。质上就是由上面的】椭圆方程式转化成在！形式：上与：。单向偏心《受压构件受剪承载】力计算公《式相当？。的设计表达式在复核！截面时可直》接按公式进行验算】；，在进行截面》设计时可近似—选取公式《（6.3.17-1！）和公式（6.3】.17-2）中的】Vux/Vuy【比值：等于1.0而后再进！行箍筋截面面—积的计算设计时【宜采用封闭》箍筋必要时》也，可配置单《肢箍筋当复》合封闭箍《筋相重叠部分的箍筋！长度小于《截面周边箍筋长边或！短边长度时》不应将该箍筋较【。短，方向上？的箍筋截面》面积计入A》。svx或As—vy中 ！ ，   第6.—3.：16条和第》6.3.《18条同样采用了】。以，椭圆规律的受剪承】载力：方程：式为基础并与—。单向偏心受压—构件受剪的》截面要求《相衔接的表达式 ！    【 同时提出为了简化！计算对剪力设计值】V的作用方向—。与，x轴的夹角θ在0】°～10°》和80°～90【°时可按单》向受剪？计算  》 ？ 6：.3.20 — 本条规定与—02版规范相同目的！是规定剪《力，墙截面？尺寸的最小值或者说！限制了剪力墙—截面的最大名—义剪应力值》剪力：。墙，的名义剪应力值【过高会在早期出现斜！裂缝；因极限状【态下的抗《剪强度受混》凝土抗斜压能力控制！抗剪钢筋不能—充分发挥作用 】 ， 6.3.【21、？6，.3.2《2  ？。在剪力墙设计时【通过：构造措施防止—发生剪拉破坏—和斜压破坏》。通过计算确》。。定墙：中水平钢《筋，防止发生剪切破坏 ！ ， ？   ？  在？偏心受压墙肢中轴向！压力有利于抗剪承载！力，但压力增大到—一定程度后对抗剪的！有，利作用减小因此对】轴力的取值》需加以限制 【 《    在》偏心受拉墙肢中考】虑了轴向拉力—的不：利影响 — 6.3.23！  剪力墙连梁的斜！截面受剪承载力计】算采用？和普通框架梁一致的！截面承载力》计算方法 》 ，