6.3 】。 斜截面承》载力计算 — 》 6.3.》1  混凝土构件的！受剪截面限制条【件仍采用02版规】范的表达形式 【 ： ？    规定受【弯构件的《受剪截面限》制条件其目的—首先是防止构件【截，面发生斜压破坏（或！腹板：。压坏：）其次？是限制在使用阶段】。可能发生的斜裂【缝宽度同《。。时也是构件斜截【面受剪破坏的—最大配箍率条件 】 ？     —本，条同时给出了划分】普通构件与薄腹构件！截面限制条件—的界限以及两—个截面？限制：条件的过渡办法 ！ ： 6.《3.：2  本条给出了需！要进行斜截》面受剪？承载力计算的截面位！置在一般情》况下是指最》可能发生斜截面破】坏的位置包括—可能受力《最大：的梁端截面》、截面尺寸突—然变化处、箍筋【数量变化和弯—起钢筋配置处等【 ， 6.3.！3  由于混凝【土，受，弯构件受《。。剪破坏？的影响因素众多【破坏形态复杂对【。混凝土构件》受剪机理的认—。。。识尚不很充分至今未！能像正截面承—。载力：。。计算一样《建，立一套较完整的【理，论体系国外各主要】规范及国《内各行业标》准，中斜：。截面承载力计算方法！各异：计算：模式：。也不尽？相同 【     对无腹筋！受弯构件《。的，斜截面受剪承载力】计算 》 ？。    《1，  根据《收集到大量的均【。布荷载作用》下无腹筋《。简支浅梁、无腹筋】简支短？。梁、无？腹筋简？支，深梁以及无腹—筋连续浅梁的试【验数据以支》座处的剪《。力值为依据进—行分析？可得到承受均布【荷载为主的无腹筋】。一般受弯构》件受剪承载力Vc】偏，下值的计算公式如】。下 Vc！＝0.7β》hβρftb—h0 《。 《  ：。  2 《 ，综合国内《外的试验《结果：和规范？规定对不配置箍筋和！弯起钢筋的钢筋混凝！土板的受剪承载力计！算中合理《地反映了截面尺【寸效应的影响在【第6：.3.3条》的公式？中用系数 》 来表示；同—时给出了截面高【度的适用范围—当截面？有效高度《超，过，2000《mm后其受剪—。承载力还将会有所降！低但对此试验研【究尚不够《未能作出进一步规】定 ：  —   ？对第6.3.3【条，中的：一般板类受》弯构：件，主要指？受均布荷载作用下】。的单向板和双—向板需按《单向板？。计算的构件试验【研究表？明，对，较厚的钢筋混凝【土板除？沿板的上、下表面】按计算或构造配置双！向钢筋网之外—如按：。本规范第9.1.1！1条的规定在板【厚，中间部位《配置：双向钢筋网》将，会，较，好地改？善其受剪承》载性能 《。     ！3  根《据试验分析》纵向受？拉钢筋的《配筋率？ρ对无腹筋》梁受剪承载力V【c，的影响可用》系数β？ρ＝（0.7—＋20ρ）》来表示？。；通常在ρ大于1.！5％时纵向受拉钢】筋的配筋《。率ρ对无腹筋梁受】剪承：载力的影响》才较为明《显所以在公式中未纳！入系数βρ ！     —4  这《里应当说《明以：上虽：然分析了无腹—筋，梁受剪承载力的计】。算，公式但？并不表示设计的【梁不需配《置箍筋考《虑到：剪切破坏有明显【的脆：性特别是斜拉破坏】斜，裂缝一旦出现梁即】告剪坏单靠混凝【土承受剪力是—不安：。全的：除了：截面高度不大于15！0mm的《梁外一般梁》即使满足V≤Vc】的要求仍《应按构造要求配置箍！筋 》 6.《3.4  02版】规范的受剪承载力设！。计公式分《为集中荷载独立梁和！一般受弯构件两种】情，况较国外多数国家】的规范繁《琐，且两个公式在临【近，集中荷载《为主的情况附近计算！值不协调且有较大】差，。异因此建立一个【统一的？受，剪，承载力计算公式是规！范修：订和发展《的趋势 ！    但考虑到我！国的国情和规范【的设计习惯且—过去：规范：的受剪承载力设【计公式？分两：种情况用于设计也是！可行的此次修—订实质？上仍保留了受—剪承载力计算的【两种形式只是在原有！受弯：构件两个斜截面【承载力计算公式的基！础，上，进行：了，整改具体做法是混】。凝土项系数不—变仅对一《般受弯构件公式的】箍筋项系数进行【了调整由1.—25改为《1.：0通过对55个均】布荷载作用下—有腹筋简支梁—构件试验的》数据进行分析（试验！数，据来自原《冶金建筑研》究总：院、同济《大学、天《津大学、重庆大学、！原哈尔滨《建筑大？学、R.B》.L.S《mi：th等）结果表【。明此次修《订公：式的可靠度有一定】程，度，的提高采用本次修】订，公式进行设计—。时箍筋用钢量比【02版规《范计算值可能增加约！25％箍筋项—系数由1.25改】为1.0也是为【将来统一成一个【受剪承载力计—。算公：式建立基础 ！。 ：   ？ 试验研究表明预应！力对构件的受—剪承载力起有利作】用主：要因为？预压应力能阻滞【。。斜裂缝的出》现和开展增加了混凝！土剪压区高度—从而提高了混凝土剪！压区所承担的剪力 ！。 》    《根据试验分析—预应力混凝土梁【受剪承载力》的提高？主要与预加力的【大小及其作用点【的位置有《关此外试验还表明】。预加力对梁受—剪承载力的》提高作用应给予限制！因此预？应力混凝土梁受剪承！载力的计算可在【非预应力梁计算公式！的，基础上加上一项施】加预应力所提高的】受剪承载《力设计？值0.05N—p0且当Np0超】过0.3fcA0】。时只取0.3f【cA0以达到限制】。的目的同时它仅适用！于预应力混凝土简】支梁且只有当N【p0对梁产生的【。弯矩与外弯矩—相反时才能予—以考：虑对于预应》力混凝土连续梁尚未！作深入研究；—此，外对：。允，许出现裂缝的—预应：力，混凝土简支梁—考虑到构件》达，到承载力时预应【力可能消失在未【。有，充，。。分试验依据之前暂不！考虑预应力对—截面抗？剪的有利作用 ！ 6.3.5】、6.？3.6  试验表】明与：破坏斜截面相交的非！预应力弯起钢筋和】预应力弯起钢筋可以！提高构件的斜截【面受剪？承载力因此》除垂直？于构：件轴：线的箍筋外弯—起，钢筋也？可以作为《构，件的抗剪钢筋—公式（6.3.5）！。给出了？箍筋和弯起钢筋并】用时：。斜截面受剪承—载力的计算》公式考虑到弯起钢】筋与破坏斜》截面相交位》置的不？定性其应力可能达不！到屈服强度因—此在公式中引—入了弯？起钢筋应力不均匀】系，数0.8 】     由【于每根？弯，起钢筋只能承受一定！范围：内的剪力当按—第6.？3.6条的》规定确定剪力设计】值并按公《式（6.3.5）计！算弯起钢筋时其【配筋构造应》符合本规范第9.】2.8条的规定 ！ ？ 6.3.7  】试验表明箍》筋能抑制斜》裂缝的发展》在不：配置：箍筋：。的，梁中斜裂缝的突然】形成：可能导致《脆性的斜拉破—坏因此本规》范规定？当剪力？设，计值小于无》腹筋梁？的受剪？承载力时应按本【规，。范第：9.2.9条的规定！配置最小用》量的箍筋；这些箍】。筋还能提高构件抵】抗超载和承受由于】变形所引起应力的能！力 》     02版！规范：中本条计算公式【也分为一般受弯构】件和集？中荷载作用》下的独立梁两—种形式此次》修，订，与第6.3.4【条相协？调统一？为一个公式 】 6.3.8】  受？拉，边倾斜的受弯—构件其受剪》破坏的形态与等高度！的受弯构《件相类似；但—在受剪破坏时—其倾斜受拉钢筋【的应力可《能发：挥得比较高在—受剪承载力中—将占有？相，当的：比例：根据对试验结果的】分析提出了公式【（6.3.》8-2）《并与等高度的受【弯构件的受》剪承载力公式相匹配！给出了公式》（6.3.8-1）！ 6【.3：.9、6.3—.10？  受弯构件—斜截面的受弯承载力！。计算是在受拉—区纵向受力》钢筋达到屈服强度的！前，提下给？出的此时在公式（6！。.3：.9-1）中—。所需的？斜，截面水平投影长度c！可由公式（6.3.！9，-2）确定 ！     如果】构件设计符》合第6.3》.10条列出—的相关？规定构件《的斜截面受》弯承载力一》般可满足第6—.3.9条的要求因！。此可不进行斜—截面的受《弯承载力计算 ！ ？6.3.11～【6.：3.14  —。试验研究表明轴向】压，。力对构件的受剪承载！力起有利作用主要】是因为轴向压—力能：阻滞斜裂缝的出现】和开展增加了混【凝土：剪压区高度从而提】高混凝土所承—担的剪力轴压比限值！范围内斜截》面水：平投影长度与相【同参数的无轴向压】力，梁相比？基本不变故对箍【筋所：承担的剪力没有明显！的影响 《 《   ？  轴向压力对构件！受剪承？载力的有利作用是】有限度的当轴—压比在0.3—～0.5的》范围时受剪承载力】达到：最大值；若再增加轴！向压力？将导致受剪承载【力的降低并转变为】带有斜裂缝》的正截面小偏—心受压破坏因此应对！。轴向压力的》受剪承载力提高范】围予以？限制 】   ？。。 ，基于：上述考虑通》过对偏压构件—、框架柱试验资料的！分析对矩形截面的】钢筋混凝土偏心【构件的斜截面受剪承！载力计算可在集【中荷载作用》下的矩形截面—独立梁计算公式的基！础上加？一项轴向《压力：。所提高的受剪—承载力设计值即0.！07N？。且当：N大于0.》3fcA时规定仅取！为0.？3fcA《相当于试《验结果的偏低—值 —。。     对—。承受轴向压力的框】架结构？的框架柱由于—柱两端受《到，约束当反弯点在层高！范围内时其计算截面！的剪跨比《可，近似取？Hn/（2h0）；！而对：其他各类结构的框】架柱的剪跨比则【取为M/Vh—0与截面承受—的弯矩？和剪力有关同时还】规定了计算剪跨【比取值的上、下限】值   ！。  偏心受拉构【件的受力特点—是在：轴向：拉，力作用下构》件，。上可能产生横贯全截！面、垂直于杆轴【的初始垂直裂缝；施！加横向荷载后—构，。件顶部裂缝闭合【而底部裂缝加宽且】斜裂缝可能直接穿过！初始垂直裂缝—。向上发展也可能沿初！始垂直裂缝延伸再】斜向发展斜裂缝呈现！宽度较大、》倾角较大斜裂缝【末端剪压《区高度减小甚至【没有剪压区从而截】。面的受？剪承：载力：要比受弯构件的【受，剪承载力有明显【的降低根据》。试，验结果并偏稳妥地】考虑减去一项轴【向拉力？所降：。低的受剪《承，载力：设计：值即0.2》N此外第6》.3.14条还对】受拉截面总》受剪承载力设计值】。的下限值和箍筋【的最小配筋特征值作！了规：定  】。   对矩》形截面钢筋混凝土】偏心受？压和偏心受拉构【件，受剪要求的截面【限制条件与第—6.3.《1，条的规定相》同与0？2版规范相》同 【    与0—。2版规范公式比较】本次修订的偏心【受力构件斜截面【受剪承载力计算【公式只对《02版？规范公式《中，的混：凝土：项，采用公式（6.【3.4？-2：。），中的混凝土》项代替并将适—用范围由矩形截面扩！大到T形和I—。形截面且《箍筋项的系》。数取：为1.0偏心受压】构件受剪承载力【计，算公式（6.3【.，。1，2）及偏心受拉构件！受剪承载力计算公】式，。（，6.3.《14）与《试验数据相比—较，计算值也是相—当，于试验结果》的偏低值 ！。 6：.3：.，15 ？ 在分析了国内外】一定数量圆形截面】受弯构件、偏心【。受压构件试验数据的！基础上借《鉴，国外有关规范—的相关规定》提出了采用等—效惯性矩原则—确定：等效截？。面，宽度和等效截面高度！的取值方法从而对】圆形截面受》。弯和偏心受压构件可！。直，接采：用配置？垂直箍筋的》矩形截面《受弯：。。和偏：心受压构件》的受剪截《面限制条件和受剪承！载力计算《公式进？行计：算 《 6.3.1】6～6.3.19】  试验表明矩【形截面钢筋混凝土】柱在斜向《水平荷载作用下的抗！剪性能与在单向【水平荷载作用下的受！剪性能存在着明显】的差：别，根据国外《。的，有关研究资料—以及：国，内配：置周边箍筋的斜【向受剪试件的—试验结？果经分析表》明构件的受》剪承：。载力大致服从—椭圆：规，律 ： ？  ！   本规范—第6.3.17条的！公式（6《.3.17-1）和！公式（6.3.【17-？2，）实质上就》是由：上面的椭《圆方程？式转化成在形式【上，。与单向偏心受—。。压构件受剪承载力】计算：公式相当的设计表】达，式在复核截面—时可直接按》。公式进？行验：算；在进《行截面设计时可【近似选取公式（6】.3.17-—1）和公式（—6.3.17-【2）中的《Vux？/Vuy《比值等于《1.0而后》再进：行箍筋截面面积的计！算设计时宜采用封闭！。箍筋必要时也—可配置单肢》箍，筋当复合封闭箍筋相！重叠部分的箍筋长】度小于截《面，周边箍筋《长边或短边》长度：时不：。应将该箍《筋较短方向上的【。箍筋截？面面积？计入Asvx—或Asv《y中 】   ？ 第6.3.1【6条和第6》.3.18条同样】采用了以椭圆—规律：的受剪承载力方【程式为基础并—与，单向偏心《受压构件受剪的截】面要求相衔接的表达！式 ：   【  同时提》出，为了简？化，计算对剪力》设计值V的作用方】向与：x轴的？夹角：θ在0°《～10？°和80°～—。90°时可按—单向受剪《计，算，  》 6.《。3.20  本【条规定与02版规范！相同目的是规定剪力！墙截面？尺寸的？最小值或者说—限制了剪力墙—截面的最大》名义：剪，应力值？剪力墙？的名义剪应力值【过高会在早期出【现斜：裂缝；因极限状态下！的抗剪强度受混凝土！抗斜：。压能力控制抗—剪钢筋不能》充分发挥作用 ！ 6.》。3.21、》。6，.，3，。.2：2 ： 在剪力《墙设：。计时通过构》造，。措施防止发生剪【拉破坏和斜压破坏通！过，计算确定墙中水【平，钢，。筋防止发生剪切破坏！   】  ：在偏心受《压墙肢中轴》向，压力有利于抗剪承载！力但压力增》大到一定程度后【对抗剪的《有利作用减小因此】对轴力？的取值需加以限制】   】  ：在偏心受《拉墙肢中考》虑了轴向《拉，力的不利影响 】 ， 6.3.2】3  剪力》墙连梁的斜截面【受剪承载力计—算采用和普通框【架梁一致的截面承载！力计算方《法， ：