， ： 6.3 》 斜截面《。承载力计算》 【 6：.3.1  混【凝土构件的受剪截】面限制条件》仍采用？02版规范的—表达形式 ！     规—定受弯构件的—受剪截面限》制条件其目的—首先是防止构件截面！发生斜？压，破坏（或腹板压【坏）：其次是限制在使用】阶段可能《发生的斜《裂，缝宽度同《时也是构件》斜截面受剪破坏【的最大配箍率条件 ！     ！本条同时《给出了？划分：普通构件与薄腹【构件截面限制条件】的界限以及两—个截面限《制条件？的过渡办法》。 《 6？.3.2《  本条给出了需】要进行？。斜截面受剪承载力计！算的截面位置在一般！情况：下是指最可能—发生斜截面破坏的位！置包：括，可能受力《最大的梁端截面、截！面尺寸突然变—化处、箍筋数量变化！和弯起钢筋配—置处等？ ？ 6.3—。.3  由于混凝】土受弯构件》受剪破坏的影响因】素众多？破坏形态复杂对【混凝土构件受剪机理！的认识尚不很充分】至今未能像正截面】承载：力计算一样》建立一套较完整的】。理论：体系国外各主要规范！及国内各《行业标准中斜—。截，面承载力《计算方法各》异计算模《式也不？。尽，相，同  】   对无腹筋【受弯：构件的斜截面受【剪承载力计算 】     1！ ， 根据收《集到大量《的均布荷《载作用下无腹筋简支！浅梁、无腹筋简支短！。梁、无？。。腹筋简？支深梁？以及无？腹筋连续《浅，梁，的试验数据以支座处！的剪：力值：为依据进行》分析：可得到承受均布荷】。载为主的无》腹筋一般受》弯构件受《剪承载力Vc—偏下：值的计算公式如下 ！ ， Vc—＝，0.7？βhβρft—bh0 —    — 2  综合国内】外的试验结》果和规范规》定对不配置箍筋【。和弯起钢筋的钢【筋混凝土《板的受剪承》载，力计算中合理地反映！了截面尺寸效应【的影响在第6.【。3.3条的公—式中用系数  来】表示；同时给出了截！面高度的《适用：范围当截面有—效高：度超过？2000mm后其】受剪承载力还将会】有所降低《但对：此试验研究尚不够】未能作？出进一步规定 ！  《 ，。  对第6.—3.3条中的一般】板类受弯《构件主？要指受均《布荷载作用下的【单向板和《双向板需按》单向板计算》的构件试《验研究表明》对较厚的《钢筋混凝土》板除沿板的上—、下表面按计算或构！造，配置：双向钢？筋网之外如按—本规范第9.—。1.11条的规定在！板厚中间《部位配？。置双向钢筋网—。将会较好地》改善：其受剪？承载性能 》。     ！3  根据试验分析！。纵向受拉钢筋的配筋！率ρ对无腹》筋梁受？剪承载？力V：c的影响可用系数β！ρ＝（0.7＋【2，0ρ）来表示；通】常在ρ大于1.【5％时？纵向：受拉钢筋的配筋率】ρ对：无腹筋梁受剪—承，载力的影响才—较为明显所以在【公式中未纳》入系数βρ ！     4【  这里《。应当：说明以上虽然分【析了无腹筋梁—受剪承载力的计算公！式但并？不，表示设计的梁不需配！置箍筋考虑》到剪切破坏》有明显的脆性—特别是斜拉》。破坏斜裂缝》一旦出现梁即告剪坏！单靠混凝土承受剪力！是不安全《的除了截面高—度不大？于150mm的梁】外一般梁即》使满足V≤V—c的要求仍应按【构造要？求配：置箍：筋 》 ：6.3.4  02！版规：范的受？。剪承载？力设计公式》分为集中荷》。载独立梁和一—般受弯构件》。两种情况《。较国外多数国家的】规，范繁琐且两个公【式在临近集中—荷载：为，。主，的情况附近计—算值不？协调且有较大差异】因此建立一》个统一的受剪承载力！计算公式是规范修】订和发展《的趋势 》 ？    《 但考虑到我国【的国情和规范的【设计习惯且过去规】。范的：受剪：承载力设计公—式，分两种情况》。用于设计也是可行】的此：次修订实质上仍保】留了受剪承载—力计算的两种形式只！是在原有受弯构【件两个斜截面—承载力计《算公式的基础上进行！了整改具体做法【是混凝土项系数不变！。仅对一般《受，弯构：件公式的箍筋项系数！进行了调《整由1.《25改为《1.0通过对—5，5个均布荷》载作用？下，有腹：筋简支梁构件—试验：的数据进行分析（】试验数据来自原冶】金建筑研究》。。总院、同济大—。学、天？津大学、《重庆大学、》原哈：尔滨建筑大学—、，R，.B.L.Smit！h等）结果》表明此次修》订公式的《可靠度有一定—程度：的提高采用本—次修订公式进行【设计时？箍筋用钢量比0【2版：规范计算值可能【增加约25％箍筋】项系数由1.25改！为1：.0也是为将来统一！成一个受剪承载【力计算？公式：建立基础 》    】 试验研究》表明预应《力对构件的受剪【承载力起有利作用主！要因为预《压应力能《阻滞斜裂缝的出【现和开展增加了混】凝土剪？压区：高度从而提高了【混凝土？剪压区所承》担，的剪力 ！    根据试【验分析预应力—混凝土梁受剪—承载力的《提高主要与》预，加力的大小》及其作用点的位置】有关此外试验还表】明预加？力对梁受剪承载【。。力的提高《作用应给予限制因】此预应力混凝土梁】受剪承载《力的计算可在—非预应？力梁计？算，公式的基础上加上】一项施加预》应力：所提高的受剪承【载力设计值0.05！Np0且当Np0超！。过0.3《fcA0《时只取0《.3f？cA0以达到限【制的目？的同：。时它仅适用于预【应力混凝土简支梁】且只有当Np0对梁！产生的弯矩与—。外弯矩相反时—才能予以考虑对于预！应力混凝土》连续梁尚未作—深入研？究；此外对允许【出现裂？缝的预应力》混凝土？简支梁？考虑到构件达—到承：载力时预应力可【能消失在未有充分】试验依据之前暂不】考，虑预应？力对截面抗剪—的有利作用 — ， 6》.3.？5、6？.3.6  试验表！明与破坏《斜截面？相交的非预应—力弯：起钢筋和预应力【弯，起钢筋可以》提高构件的斜—截面受剪承载—力因此？除垂直于构》件轴线的箍筋外弯起！钢筋也可以作为构件！的抗剪钢筋》公式（？6，.3.5）》给出了箍《。。筋和弯起钢筋并【。。用时斜截面》受剪承？载力的计算公式考虑！到弯起？钢，筋与破？坏斜截面相》交位置的不》定性：其应力可能》达不到屈服强—度因：。。此，在公式中引入了【弯起：钢筋应力不均匀【。系数0.8 — 《  ：   由于每根弯】起，钢筋只能承受一【定范：围内的剪《力当按第6.—。3.6？条的：规，定确定？剪力设？计，值并按公式（6.】3.5）计算弯起】钢筋时其配筋构【造应符？合本：规，范第9.2.8【条的规？定 《 ： 6.？3.7？。  试验《表明箍筋能抑—制斜裂缝的发展【在不配？置箍筋的梁中—斜裂缝的《突然形成可》能导：致脆性的《斜拉破坏因此本【规范规定当》剪力设计值小于无腹！筋梁的受剪承载力时！应按本规范第9.2！.9条的《规定配置最小用量的！箍筋：；这些箍筋》还能提高构件抵抗】超载和承受由于【变形所引起应力的】能力：    ！ 02版规》范中本？条计算公式也分为】一般受弯构》件和集中荷载—作用下的独立梁两种！形式此次《修订与第6.3.】4条相协《调统一为一个公式 ！ ？ ， 6.3《.8  受》拉边倾斜的受弯构件！其受剪破坏》的形态与等高度的】受弯构件相类似【；但在受剪破坏时其！倾斜受？。拉，钢筋的应《力可能？发，挥得比？较高在受《剪，承载力中将占有【相当的比《例根据对试》验，结，果的分析提出—了公：式（6.3.8-2！）并与等高度的受】弯构件的受剪承载力！公式相匹配给出了公！式（6？。.3.8-1） ！ ，。 6.》3.9、6.3【。.10？  ：受弯构件斜截面的受！弯承载力计算是在受！。拉区纵向受力钢筋达！到屈服强度的前提】下给出的此时在公】式（6？.3.9-1）中所！需的斜截《面水平？投影长？度c可由公》式（：6，。.3.？9，-2）确定 ！     如【果构：。件设计符合第—6.3.10条列出！的相关规定构件的】斜截面受弯》承载力？一，。般可满足《第6.3.9条的】要求因此《可不进？。行斜截面的受弯承载！力计算 【 6.《3.11～》6，.3.？14  试验研【究表明轴向压力对】构件的受剪承载力起！有利作用《主要是因为轴—向压力能阻滞—斜裂缝的出现和【开展增加了混凝【土剪压区高度从【。而提高混凝土—所承担？的剪力轴压比限【值范：。围，内斜截？。面，水平投影《长度与相《同参数的无轴向【压力梁？相比基本不》变故对箍筋所—承担的剪力没有明】。显的影响《 ？ ？    轴向—压力对构件受剪【承载力的有利作用是！有限度的当轴—压比在0.3～0.！5的范围《时，受剪：承载力？达到：最大值；若再增加】轴向压力将》导致受？剪承载力的降低并转！变为带有斜裂缝【的正截面《小偏心受压破坏【。因此应对轴向压力的！受剪承载力提高【范围予以《限制 ？ ？     基【于上述考虑通过对】。偏压构件、》框架柱试《验资料的分析对【矩形截面的钢筋【混凝土偏心构—件的：斜截面受《剪承载力《计算可在《集中荷载作用下的】矩形截？。面独立？梁计算公式的—。基，础上加一项轴—向压力所提高的受剪！承载力设计》值即0.07N且】当N大？于0.？3fcA时规定仅】取为：0，.3fcA相当于试！验结果的《偏低值 —     对承！受轴：向压力的《框，架结构的框架柱由】于柱两端受到约束】当反弯点在层高范围！内时其计算截面【的剪跨比《可近似取H》n/（2h0—）；而对其》他，各类结构的框架柱】的剪跨比则》取为M/Vh0与】。截面承受的弯—矩和剪力有关—同时还？规定了计算剪—跨比：取值的上、下—限值 《 ，     偏心！受拉构件的受—力，特点是在轴》向拉力作用》下构件上可能—产生横贯全截—面、垂直于杆轴的】初始垂直裂缝；施】加横向荷载》后，构件顶部《裂，缝闭：合而底部《裂缝加宽且斜—裂缝可？能直接穿过初—始，垂直裂？。缝向上发展也可【能沿初始《垂直裂缝延伸再斜】。向，发展斜裂《缝呈：现，宽度较大、倾角较大！斜裂缝末端剪—压区高度减》小甚至没有剪压区从！。而截面的受剪承载力！要比：受弯构件的受剪【承，载力有明显的降低根！据试验结果并偏稳妥！。地考虑减去一项【轴向拉？力所降？低的受？剪承载？力设计值即0.2】N此外第《6.：3.14条还—对受拉？截面总受剪承—载力设计值》的，下，限值：和，箍筋的？最小配筋特》征值作？了，规定 ？  —   对矩形截面】钢筋混凝土偏心受】压和偏心受拉—构件受剪要》求，的截：面限：制条件与第6.3.！1条：的规定相同与0【2版：规范相？同 ？ ？ ，    《与02版规范—公式：。。比较本次《修订的偏心受—。。力构件斜截面受剪】承载力计算公式只】对02版规范公【。式中的混《凝土项采用》公式（6.》3.4-2）中【的混凝土项代—。替并将适《用范围由《矩形截面扩大到【T形和I形截面且】箍筋项的系数—取，为1.0偏心受压构！件受剪承载力计【算，公式（6.3.1】2）及？偏心受拉构件受剪】承载力计算公式【（6.3.14）】。与试验数据相比较计！算值也是相当于试】。验，结果：的偏：低值： 6.】3.15  —在分析了国内—外一：定数量圆形》截面：受弯构件《、偏心受压构—件，试验数据《的基础上借鉴—国外有？关规范的相关规定】提出了采用等效【惯性矩原则确—定等效截面宽度和】等效截面高》度的取值方法从而】。对圆形截面受—弯和偏心《受，压构件可直接—。采，用配置垂直箍筋的】矩形截面受弯和偏心！受压构件的》受剪截面限制—条件和受《剪承载力计》算公式？进行计算 】 ：6.3.1》6，～，6.3.《19  试》验表明矩形截面【钢筋混？凝土柱在《斜向水平荷载作【用下的抗剪性能与】在，单向水平《。荷载作？用下：。的受剪性能》存在：着明：显的差别根》据国外的有关研究】资料以及国内—配置周边箍筋的斜向！受剪试件的试—验，结果经分析表明【构件：的受剪承载力大致】服从椭圆规律 ！ 【     本规】范第：6.3.1》7条的公式（—6，.3.1《7-1）和公—式，（6：.3.？17-？2）实质上就是由上！面的椭圆《方程式转化成在【形式上与单向偏心】受压构件受剪承【载力计算公式相当】的设计表达式—在复核？截面时可直接—按公式进行验算；在！进行截？面，设计：时可近似《选取公式（6.3.！17：-1）和公》式（：6.3.17-2】）中的V《ux/V《uy比值等》。。于1.0而后再进】行箍筋截面面积的】计算设？计时：宜采用封闭箍筋【必要时？也可配？置单肢箍筋当复合封！闭箍筋相重叠部分的！箍筋：长度小于截面周边】箍筋：长，边或短边长度时【不应将？该箍筋较短方向上】的箍筋截面面—积计入As》vx或？Asvy中 【  》 ，  ：第6：.，3.：1，6条和第6.3.】18条同《样采用了以椭圆规】律的受剪承载力方】程式为基《础并与单《向偏心受压构件【。受剪的截面要求相】衔接的表《达式 《  》  ： 同时提出为—了简化？计算：。对剪力设计》值V的作用方—。向与x轴的夹角θ】在0°～10°和8！0°～90°时可按！单向受剪计算  】 6.3.！2，0 ： 本条规定》与02版规范相【同目的是规》定，。剪力墙截《面尺：寸的最小《值或者说限》。制了剪？力墙截？面的最大名义剪【应力值剪《力墙的名义剪—应力值过高》会在早？期出：。。现，斜，裂缝；因极限状态下！的抗：剪强度受混凝—土抗斜压能》力控：制抗：剪钢筋不能充分发挥！作用 《。 6.3.2！1、：6，.3：.2：2 ： 在剪？力墙设？。。计，时通过构造措施防】止，发生剪拉破坏和【斜压：破坏通过计算确定】墙中水平钢》筋，防止发？生剪切破坏 — 》    在偏心受】压，墙，肢中轴？向压力有利于抗剪】承载力？但压力增《大到一定程》度后：对抗剪的有利作用减！小因此对《。。轴力的？。取值需加以限—制 ： 《  ：。   在偏心受拉】墙肢中考虑了轴向拉！。力的不利影响 ！ ？6.3.23 【 剪力墙连》梁的斜截《面受剪承载力—计算采用和普—通，框架梁一致的—截面承载力计算方】法 ？