： 6.3 — 斜截面《承载力计《算 ！6.3.1  混凝！。土构件的受剪截面】限制条件仍采用【02版规范的表【达形式 》 《   ？ 规定？受弯：构件的受《剪截面限制条件其目！的，。首先是防止构件【截面：发生斜压破坏（【或腹板压《坏）其次是限制在】使用阶段可能发生】的斜裂缝宽度同【时也是构件》斜截面受剪破坏【的，最大配箍率条件 】  —   本《条同时给出》了划分普通构—。件与：薄腹构件截面限制条！件，的界限以及》两个截面《限制条件的》过渡办？法 【6.3.2  本条！给出了？需要：进行斜截面受剪【承载力计算》的截面？位置：在一般？情况下是指最可能发！。生斜截？面破坏的位》置包括可《能受：力最大的梁端—截面、截面》尺寸：突然变化《处、：箍筋数量变化和【弯起钢筋配置处等】。 ， 6.3】.3  由于—混凝土？。受弯构件《受剪破坏的影响因】素众多破坏形—态复杂对混》凝，土构件受剪机理的】认识尚不很充分至今！未能像正《截面承载《力计算一样》建立一套较完整的理！。论体系国《外各主要规范及国】内各行业标》准中斜截面承载【力计算方《法各：异，计算模式也》。不尽相？同 》 ：。   ？ 对无腹筋》受弯构件的斜截面受！剪承载力计算 ！ ：   ？。 ， 1 ？ 根据收集到大【量的均布《荷载：作用下无《腹，筋简支浅梁、—无腹筋简支》短梁、无腹筋简【支，深梁以及无腹筋连续！浅梁：的试验数《据以支座处的剪【力值为依据进行分析！可得：到承：受均布荷载为主【的无腹筋一般—受弯构件受》剪承载力Vc偏【下值的计算公式如下！ ， ？ V？c＝0.7》βhβρftbh】0 ？。  》  ： 2：  综合国内外的】试验结果和规范规】定，。对，不配置箍《筋和弯起钢筋的钢筋！混，凝土板的《。受剪：承，载力计算中》。合理地反映》了截面尺寸》效应的影响在—第6.3.3—条的公式中用—系数  来》表示；同时给出【了截面高度》的适用范《围当截？面有效高度超—。过2000mm后其！受剪承载力还将会】有所：降低但？对此试验《研，究尚不够未能作出进！一步规定 【 ？    对第—6.3.3条—中的一般板类受弯】构，件主要指受均布【荷载作用下的单【向板和双向》。板需按单向板—计算的构件试—。验研究表明对较厚】的钢筋？混凝土板除沿板的上！、下：表面按计算或构【造配置双《向钢筋网之外如按】本规范第9.1【.11条《的规定？在板厚？中间部位配置双向】钢筋网将《会，较好地改善》。其受剪承载性能 】 ，  》。  ： 3  根据试【验分析纵向受—拉钢筋的配筋率ρ对！无腹筋梁受剪承载】力Vc的影响可【用系数β《ρ＝（0.7＋2】0ρ）来表示；【通常：在ρ大于《1.5％时纵向【受拉钢筋的配—筋率ρ对无腹—筋梁：受剪承载力》的影响才较为明显所！。以在公式中未—。纳入系？数，βρ ？。 ：     4】  这？。里应：当说明以上虽—然分析了无腹筋【梁受剪承载力的计算！。公式但并不表—示设计的梁不需【。配置箍筋考虑到【。剪切破？坏有明显的脆性特别！是斜拉破坏斜裂缝一！旦出现梁即告剪坏单！靠混凝土承受剪力是！不安：全的除了截面高度不！大于150》m，m的梁外一般梁即】使满足V≤Vc的】。要，求仍应按构造要求】配置箍筋 》 》6.3.4  【。02版规《范的受剪承》载力设计公式—。分为集？中荷载独《立梁和一般受—弯，构件两种情》况较国外多》数国家的规范繁【。琐且两个公式在临】近，集中荷载为主的情】况附近计算值不协调！且有较大差异—因此建立一个统【。一的受？剪承：。载，力计算公式是规【范修订和发展—的趋势 》 ， ：    《 但考虑到我国的国！情和规范《的设计习惯》且过去规范的受剪】承载力设计公—式分两种情况—用，于设计？也是可？行的此次修》订实质上仍》保留：了受剪承载力计【算的两种形式只【是在原？有受弯构件两个斜】截，。面承载力计算公【式，的基：础，上进行了整改具体】做法是混凝》土项系？数不变仅对一般受】弯构件？公式的箍《筋项系数进行了调整！由1.2《5改为1.0通过】对5：5个均布《荷载作用下有—腹筋简支梁构—。件试：验，的，数据进行分》析（试验数据—来自原冶金》建筑：研，究总院、《同，济大学、《天津大？学、重庆大学、【原哈尔滨建筑大学】、R.B《.L.Sm》ith等《。）结：果表明此次修订【公式的可靠》度有一定程度的提高！采用本次《修订公式进行设【计时：箍筋用钢量比0【2版规？范计算值可能增加约！25％箍筋项—系数：由1.25改为1】.，。0也是？为将来统一成—一个受剪承载力计算！公式建立基础 】 ：    》 试验研究表—明预应力对构件的受！剪承载力起有—。利作：用主要因《为预压应力能阻滞斜！裂缝的出现和—。开展增加了混凝土剪！压区高？度从而提高了混凝】土剪压区《所承担的《剪力 】    根》据试：验分析预应力—混凝土梁《受剪：承载力的提高主要】与预：加力的？大小及其作》用点：的位置？有关此？外试：验还表明《预加：力对梁受《剪承载力的提高【作，用应给予《限制因此预》应力混凝土梁受剪】承载力的计算可在非！预应力梁计算公式的！基础：上加上？一项施？加，预应：。力所提？高的受？剪承载？力设计值0.—0，5Np0且当Np】0超过0《.3f？cA0时《只取0.3fcA0！以达到限制的—目的同时《它仅适用于》预，应力混凝土简支【梁且只有当Np0对！梁，产生的弯矩与—外弯：矩相反时才能予以】考虑对于《预应力混凝土—连续梁尚未作深【入研究；此外对允许！出现裂缝的预应力混！。凝土简支梁》考虑：到构件达《。到承载力时预应力可！能消失在未有充【分试验依据之前暂不！考虑：预应：力对截面抗剪的有】利作用 ！6.3.5、—。6.3.6 — 试验表明与破坏】斜，截面相？交，的非预应力弯起钢】筋，和预：应力弯起钢筋可以】提，高构：件的：斜截面受剪承—载力因此除垂直于构！件轴线的《箍筋外弯起钢—筋也可以作为—构件的抗剪钢—筋公式（《6.3.5）给【。出了：箍，筋和弯起钢筋并用】时斜截？。面受剪承载力的计算！公式考虑到》弯起：钢筋与破坏斜截面相！交位置的不定性其应！。力可能达《不到屈服强度—因此在公式》。中引：入了弯？起钢筋应力》不，均匀系数0.8【   】  由于每根弯【起，钢筋：只能承受一定范围】内的剪？力当按第6.3.】6条的规《定确定剪力设—计值并按公》式（：6.3.5》）计算弯起钢筋时其！配筋构造应符合本规！范第9.《2.8条的规—定 ？ 6.3.7！ ， 试验表明箍筋能】抑制斜裂缝》的发展在不配置箍筋！的梁中斜裂缝的突然！形成：可能：导致脆性的斜拉破】坏因此本规范规定当！剪力设？计值小？于无腹？筋梁的？受，剪承：载力时应按本规范第！9.：2.9条《。的规定配置最—小用量的箍》筋；这些箍筋还【能，。提高构件抵抗—超载和？承受由于变形—所引起应力》的能力 《  — ，  02《版规范中本条计算公！式也分？为一般？受弯：构，件和集中荷载作用下！的独立梁两种形式】此次修订与第6.】3.4条相协调统一！。为一个？公式 》 ， 6？.，3，.8：。  受拉边倾斜【的受弯构件其受剪破！坏的形态与》等高度的受弯—构件相类《似；但在《受剪破坏时其倾【斜受拉钢筋》的应力？可能发挥得》比较高在受》剪承载力中将占【有相当？的比例？根，据对试验结果的分析！提出了公《。式（6.3.8【-2）并与等高度的！受弯构件的受剪【承载：力公式相匹配—给，出了公式（6—.3.8-》1） ？ 》6.3.9、6.3！.1：0，  受弯构》件斜：截面的受《弯承载力计算是在】受拉：区纵向受力钢筋达】到屈：服强度的前提下给出！的此时在公式（6.！3.9-1》）中所需的斜—截面水平投影—长度：c可：由公：式（6.3.—9-2）确定 ！ ？ ，   如果构件设】计，符合第6《.3：.1：0条列出的》相关规？定构件？的斜截面受弯承载力！一般可满足第6.3！。.，9条的要求因—。此可不？。进行斜截《面的受弯承载力计算！ 》 6.3.11～6！.，3.：。14  试验研【究表明轴《向，压力对构件的—受剪承？载力起有利作用主要！是因为轴《向压力能阻滞斜裂】缝的出现《和开：展增加了混凝土【剪压区高《度从而提高混凝土所！承，担的剪力轴压比限值！范，围内斜？截面水平投影长度与！相同参数《的无：轴向压力梁相比基本！不变故对箍筋所承担！的剪力？没有明显的影响 ！  》   轴向压力对构！件受：剪承载力的有利【作用是有限度的【当轴压比《在0.？。3～0.5的—。范围时受剪承—载力达到最大值【；，若再增加轴向压力将！导致受剪承载力的降！低并转变《为带有斜裂》缝，的正截面小》偏心受压破坏因此应！对轴向压力的受剪承！载力提高范围—予以限？制  】   基《于上述考虑通过【对，。偏压构件、框架【柱试验资料的分析对！矩，形截面的钢筋混【凝，土，。偏心构件《的斜截面受剪承【载力计算可在集【。中荷载作用下的矩形！截面独立梁计算公】式的基础上加—一项轴向压力所【提高的受剪承载力】设计值即《0.：。07N且《当N大于0.3fc！A时规定仅取为0.！3fcA相当于【试验结果的偏低值】 ？  《。   对承受轴向压！力的框架结》构的框？架柱：。由于：柱两端？受到约？束当反弯点在—层高范围内时其计算！截面的剪跨比可近】似取Hn/（—2h0）；而对其他！各类结构的框架柱】的剪跨比则》取为M/Vh0【与截面承受的弯矩】。和剪力有关同—。时还：规定了计算剪跨比】取值的上《、下限？值 ：   【  偏心受拉构【件，的受力特点是在【轴向：拉力：作用下构《件上可能产生—横，。贯全截面、垂直于】杆轴的？初始垂直《。裂缝；施加横向【荷载后构《件顶部？。裂缝闭合而底部裂缝！加宽且斜裂缝—可能直接穿》。过初始垂直》裂缝向？上，发展也可能沿初始垂！直裂缝延伸再斜【向发展斜裂缝呈【现宽度较《大、倾角较大斜【裂，。缝末端剪压区高度减！小甚至没有剪压区从！而截：面的受剪承》载力：要比受弯构》件的受剪《承载力有明显的【降低根据《。试验结果并偏稳妥】地考虑减去一项轴】向拉力所降低的【受剪承？载力设？。计值即0.2N此】外第6.3》.14条还对受拉】截面总受剪承载【力设计值的》下限值和箍筋的【最小配筋特征值【作了规定 【 ：     对矩【形截面钢筋》混凝土？偏心受压《和偏心受拉构—件受：剪要求？的截面限制条件与第！6.3.1条的规】定相同与《02版规范》相同 【  ：  ： 与02版规范公】式比较本次修—订的：偏，心受力构《件，斜截面受剪承—载力计算公式—只对02版规范【公式中的混》凝土项采用公式【（6.3.4-2】）中的混凝土项代】替并将适用范围由矩！形截面？扩大到T《形，和，I形截面且》箍筋项？的系数取《为1.0偏心受压构！件，受剪：承载力计算公式【（6.3.12【）及偏心《受拉构件受剪承载力！计算公式（6.3】.14）与试验数据！相比较计算值也是】相当：于试验结果的—偏低值？。 ， ？ 6.3.—15：  在分析》了国内外一》定，数量圆形截面受【弯构件、偏心受【压构件试验数据【的基础上借鉴国【外有关规《范的相关《规定提出了》采用等？效惯：性矩原？则确：定等效截面宽度和】等效截面高度的【取值方法从而对圆】形截面受《弯和偏心受压构件可！直接采？用配置垂直箍筋【的矩形截面受弯【和偏心受压构件【的受剪截面限制【条件和受剪承载力】计算公式进行计【算 》 ， 6.3.》16～6.3.1】9， ， 试验表明》矩形截面钢筋混凝土！柱在斜向水平荷载作！用下的抗剪性能与】在单向？水，平荷载作《用下的受剪》性能存在着明显的差！别根据？。国外的？有关研究资》料以及国内配置【周边箍筋《的斜向受剪试件的试！验结果经分析表明】构件的受剪》承，载力大致服从椭【圆规律？ ： 》   【  本规范第6【.3.1《7条的公式（6.3！.17-1）和公式！（，6.3.17—-2）实质上就是】由上面的椭》圆方程式《转化：成在形式上与—单向偏？心受：。压构件受《剪承载力计算—。公式相当《的设计？表达式？在复核截面时可【直接按公《式，。进行：验算；在进》行截面？设计时可近似选取公！式（6.3.1【7-1）《和公式（6.3【.1：7-2？）中：。的Vux/Vuy】比值：等于1.《0而后？再进行？箍筋截面《面积的计《算设计时宜采用封闭！箍筋必？。要，时也可配置单—肢箍筋当复合封【闭，箍筋相重《叠部分的箍筋—长度小于截面周边箍！筋长边或短边长度】时不：。应将该？箍筋：较短方向上的箍筋】截面面积计入—Asvx或》As：vy中 ！    第6.3】.16条和第6.3！.18条同》样采用了《。。以椭圆规律的受剪承！载力方程式》为基础并《与单向偏心》。受压构件受剪的截面！要求相衔接的表达】式 ： 》    同时提出】。为，了简化计算对剪力】设计值V的作—用方向与x轴的夹】角θ：在0°～10°【和80°～90【°时可按《单，向，受剪计算  【 6.—3.2？0  本条规定与】02版规范相同【目，的是规定剪》力墙截面尺寸—的最小值或者说限制！了剪力墙截面的【最大名义剪应—。力值剪力墙的—名义剪应力值过【高会在早期》。。出现斜裂缝；因极】限状态下的抗剪强度！受混凝？土抗斜压能力控制】抗剪钢筋不能充【分发挥？作用 】6.3.《21、6.3.【22  在剪—力，墙设计时通过—构，造措施防止发生【剪拉破坏和斜压破坏！通过计算确定墙中】水平钢筋防止发生剪！切破：坏   ！。  在偏心受压【墙肢：中轴向压力有利于】抗剪承？载力但压力增—大到一定程》度，后对抗剪《。的有：利作用减小因此对轴！力的：取，值需加以限制 【    】 在偏心受》拉墙肢中考虑了轴】向拉：力的不利影响 ！ ： 6.3.》23 ？。 剪力墙连》梁的斜截《。面受剪承载力计【。算采用和普通—框架：梁一致的截面—承载力计算》方法 《