6.—2  正截面承【载力：计算 ？ 》。 6.2.1 】 本条对正截面承】载，力计算方法作了基】本假定 】     1 【 ，平截面假定 ！     试验表！明在纵向受拉—钢筋的应力达到【屈服强度之前及达】。到屈服强度后的一定！塑性转动范围内截】面的平？。均应变基本符—合平截面假定因此】按照平？截面假定《建立判别纵向受拉】钢筋是否屈服的界】限条件和确定屈服】之，前钢筋的应力—。σ，s是：合理的？平截：。面假定作为计算【手段即使钢筋—已达屈服甚》至进入强化段时也还！是可行？的计算值《与试验值《符合较？好 ？     引！。用平截面假定—可，以将各种《类型截面（包—括周：边配：筋截面？）在单向或双—向受力情况》下的正截面》承载：力计算贯穿》。。起来：提高了计算方法【的逻：辑性和条理性—。使计算公式具—有明确的物》理概念引《用平截面假定—也，为利用电《算进行混《凝土构件正截面全过！程分析（包括非线性！分析）提供了—必不：可少的截《。面变形条件》  【 ，  国际上的主【要规范均采用—。了平截面假定 】     2！  混凝土的应力】-应变曲线 —  —   随《着混凝土强》。度的提高《混凝土受压时的应】力，-应变曲线将逐【渐，变化其上升段将【逐渐：趋向：线性变化《且，对应于峰《值应力？的，应变稍有提高；【下降：段趋于？。变陡极？限，应变：。有所：减少为了综合反映】低、中强《。度混：凝土和高强混凝土】。的特性与02版【规范相同本规范对正！截面设计用的混凝】土应：力-应变关系—采用如下《简化表达形式 ！。 】     根据国】内，中、低强度混凝【土和高强度混凝【土偏心？受压短？柱的试验结果在条文！中给出？了有关？参数n、ε0、ε】。cu的取值与—试验结果较》为接近 》 ？   ？  ：3  纵向受拉钢筋！的，极限拉应变 ！     —纵向受拉钢筋的【极限拉应变本规范规！定为0.01作为】构件：达到承载《能力极限状》态的标？志之：一对有物理屈服【点的钢筋该值—相当于钢筋应变【进，入了屈服《台阶：；对：无屈服？点的钢筋《设计所用的强度【是以条件屈服点为依！据的极限拉应变的】规，定是限制钢筋—的强化？强度同时也表示设】计采用？的钢：筋的极？限拉应变不》得小于0.01以】保证结？构构件具有》必要的延性对预应】。力混：凝，土，结构构件其极限拉】应变应从混》凝土消压时的预应】力筋应力σp0处】开始算起 — ，    — 对：非均：匀受压构件》。混凝土？的，极限压应变达到εc！u或者受拉钢筋的】极限：拉应：变，达到0.0》。1即这两个》。极限应变中只要具】备，其，中一个就标志着构】件达到？了承载？能，力极限状态 ！。 ：6，。.2.2《  本条的规定同0！2版规范 】。 ：。。6，.2.3  —轴向压力在挠曲杆】件中：产生的二阶效应（P！-δ效应《）是偏压杆件中由】轴向压力在》产生：了挠曲变形》的杆件内引起的曲率！和弯矩增量例如【。在结构中常》见的反弯点位于柱】高中部的偏压—构件中这种二—阶效应虽能增—大构件除两端区域】外各截面的曲率【和弯：。矩但：增大后的《弯矩通常不可能【超过：。柱两端控《制截面的弯矩因此】在这种？情，况下P-δ效应不会！对杆件截《面的偏心受压承载能！力产生不《利影响但《是在反弯点不在杆件！高度范围内（即沿杆！件，长度均？为同号弯《矩）的较细长且轴】压比偏大的偏压构】件中经？P，-δ效应增》。大后的杆《件中部弯矩有—可能：超过：柱端控？制截面的《弯矩：此时就必须在截面】设，计中考？虑P-？δ效应的《附加影响因后一【种情况？在工程？中较少出现为—了不对各个偏压构件！逐一进行《。验算：。本，条给出了《可以不考虑P-【δ效应的条件该【条件是根据》分析结果《并参：考国外规《范，给出的 】 6.？2.：4，  本条给出—了在偏压构件中考】虑P-δ效应—。的具体方法即C【m-ηns》法该：方，法的基？。本思路与美国—ACI 《318-《。0，8，规范所用方法相同】其中ηns使用中国！。习惯：。的极：限，曲率表达式》该表达式是》借用02版规范偏】心距增大系数η的形！式并作了下列调整后！给出的 《     ！1  考《。虑本：规范所用钢材—强度总体有所提【高故将0《。2版规范η公式中反！映极限曲率的—“1/14》。00”改为“1/】1300” 】  《。  ： ，2  ？根，据对：P-：δ效应规律的分析取！消了：02版规范η公式中！在，细长度？偏大情况下减小【。构件挠曲变》形的系数ζ2 ！   》  ：本条Cm系数的【表达形式《与美国ACI— 318-》08：规范所用形式相【似但取？值略偏高这是—根，据我国所做的系列试！验结果？考虑钢筋混》凝土：偏，心压杆P《-δ效应规律的【较大离散《性而给？出的 【     》对剪力墙、核心筒】墙，肢类构件由于—P-δ效应》不明显计算时可【以忽：略对排架《结构柱当《采用本规范第B【.0.4条的规定计！算二阶？效应后不再按—。本条规定计算P-】δ，效应；当《排架柱未按本规【范第B.0》.4条计算其侧移二！阶效应？。时仍应按本》。规范：第B.0.》4条考虑其P-【δ效应 【。 6.2.5 】。 由于工程中—实际：存，在着荷载作用位置的！不定性、《混凝土质量》的不均匀性及施【。工的偏差等因素都】。可能产？生附加偏心距很多】国家的规范中都有】关，于附加偏心距—的具体规定因—此参照国《外规范的《经验规定了附加偏心！。距ea的绝对值与相！对值的要求并取其较！大值用？于计算 《 《 6：.，2.6？。  在承载力计算中！可采用合《适的压应《力图形只要》在承载力计算上【能与可？靠，的试验结《。果基本？符合为简化》计算本规范采—用了等效矩形—压应力图形此时【矩形应力图的应力】。取，fc乘以系数α【1矩形应力图的高】度可取等于按—平截面假定所确定】的中：和轴高？。度xn乘以系数【。β1对中低强度【混凝土当n＝2ε】0＝0.002【εcu＝《0，.003《3时α？。1＝0.969β】1＝0.82—4；为简化计算取】α1＝？1，.0β1=0.8】对高强度《混凝：土用随混《。凝土强度《提高而逐《渐降：低，的系数α1》、β1？值来反？映高强度混》凝土：的特点这种处—理，方法能适应混—凝，土强度进《一步提高的要求【也是多数国家—规范采用的处—理方法？上述的简化计—算与试验结果—对比：。大体：接近应当指出—将上述简化计算的规！定用：于，三角形截面、圆形】截面的受压》。区，会带来一定的—误差 】6.：2.7  》构件达？到界限破坏是指【正截面上受》拉钢：筋屈服与《受，压区混凝土》破坏：同时发生时的破【坏状态对应于这一破！坏，状态受压《边混凝土《应变达到ε》cu；对《配，置，有屈服点钢》筋的钢筋混凝土【构件纵向受拉钢【筋的应？变，取fy/ES—界限：受压：区高：度xb与《界限中和轴高度xn！b，的比值为《β1根据平》截面假定可得截面】相对界限受压区高】度ζb的公式（6】.2.7《-1） ！ ，。  ： 对配置《无屈服点钢筋—的钢筋混凝土构件】或预应力混》凝土构件根据—条件屈服点的定【义应考虑0.2％】的残余应变普—通钢：筋，应变取（fy/E】。S，＋，0.00《2）：、，预，应力：筋应变取[（fpy！－，σp0）/E—S＋0.00—。2]：根据平？截面假？定可得公式》（6.2.7—-，2）和公《。式，（6：.2：。.7-3《） —     无屈服点！的普通钢《筋通常是《指细规格的》带，肋钢筋无屈服点【的特性？主要取决《于钢筋？的轧制和调直等【工艺在钢《筋标准中有》屈服：点钢筋的屈服强度】以σs表示无屈服】。点，钢筋的屈服强度以】。σp0.2表示 】 ： ？6.2.《8 ：。 ，钢筋应力σs—的计算公式是以【混凝土达到极限压】应变εcu作为构件！达到承载能力极限】状态标志《而给出的 【   》 ， 按平截面假定【可写出截面》任意位置处》的普通钢《筋应力σsi的计】算公式（6.2【.8-1）和预【应力筋应力σpi的！计算公式（》6，。.2.8-2） 】  —  ： ，。为了简化《。计算根据我国—大量的？试验资料及计—。算分：析表明小偏》。心，受压情况下》实测受拉边或—受压较小《边的钢筋应力σs】。与ζ接近直线关系】考虑到ζ＝ζb【及ζ＝β1作—为，界限条件取》σs与ζ之》间为线？性关：系，就可得到公》式（6？.2.8-3）、】公，式（6.2.8-4！） ：     ！按上述线性》关系式在求解—正截面承载力时一】般情况？下为二次《方，程， 《 6.2.9【  ：。在02版《规范中将圆形—、圆：环，形截面混凝》土构件的正截面【承，载力：列，在正文本次修订将圆！形，截面、圆环形—截面与任意》。截面构件的正截【面承载力计》算一同列入附录 】 ？ ，。 6.2.1—0～6.2.1【4，  保留02版规范！的实用计算方法 ！   —  构件《中如无纵向受—压钢筋或不考虑【纵向受压钢》筋时：不需要？符合：公式（6.》2.10-4）的要！求 — 6.2.15  ！保留了？02版规范的规定】为，。保持与偏心受压【构，。件正截面《。承载力？计算具？有相近的可靠—度在正文公》式（6？.，2.15）》右端：乘以系？数0.9 —  》  ： 0：2版规范第7.3】.1：1条规定的》受压构件《计算长度l0—主要适用于有侧【移受偏心压力作【用的构件《不完全适用于上下端！有，支，点的轴心受压—构件对于《上下端有支》点的轴心受压构件其！。计算长度l0可偏】安全地取构件—上，下端支点《之间距离的1.1】倍 ： ， ！ ，6.：2，.16  保留【了02版规范的规定！根，据国：。内外的试验结—果，当混凝土强度等级大！于C50时间接钢筋！混凝土的《约束：作用将会《降低：为此在混凝土强【度等级为C5—0～C8《0，的范围内给》出折减系数α值基于！与第6.2.15】条相同的理》由在公式（6—.，2.16-》1）右端乘以系数0！.9 《 6.2【.17？  矩形截面—。偏心受压构件— ？  《   1  —对非对称配筋的小偏！心受压构《件当偏心距很小【时为了防止As产】。生受压破坏尚应按公！式（6？.2.17-—。5）进行验算—此处引入了初—始，偏心距ei＝e0】－ea这是考虑【了不：利方向的附加偏心】。距计算？表，明只有？当N＞fc》b，h时钢筋As的配】筋率才有可能—大于最？小配筋率的》规定 】    2  对】称配：筋小偏心受压的钢】筋混凝土构件近似】计算方法 】。     —当应用偏心受压【构，件的基本公式—（6.？2.17-》。1）、公《式（6.2.17-！2）及公式》（6.2.》8-1）求解对称】配筋小偏心受压【构件承载力时—将出现ζ的三次方程！。第6.2.17【。条第：4款：。。的简化公式是取 】 使求解ζ的—方，程降为一次》方程便于《。直接求得小》偏压构？件，所需的配筋面积【  【。 ，。 ， 同：理上述简化方—法也可扩展用于T】形，和I形截面的构件】 》     3—  本？次对偏心受压构件】二阶效应的》计算方法进行了修订！即除排架结构柱以外！不再采用η-l【0法新修订》的方法主要希望通】过计算机进》行结构分析时—。一并考虑由》结构侧移引起的二阶！效应为了进》行截面设计》时内力取值的一致】。性当需要利用简化计！算方法计算由结构侧！移引起的二阶—效应和？需要考虑杆件自【。身挠曲引起的—二阶效应《时也应先按照附录B！的简化计算方法和按！照第6.2》.3条？和第6.《。2，.4条的《规，定进：行考虑？二阶效应的内力计算！即在进行《截，面设计时其内力【已经考虑了二阶【效应 ？ ， ，。 6.》2，.18  》给出了I形截面【偏心受压构件正截】面受压承载力计算】公，式对T形、倒T形截！面则可按条文注的规！定进：行计算；同》时对非对称配筋【的小偏心受压构件】给出了验算》。公式及其适用的近】。似条件 《 ， 6》.2.19  沿截！。面腹部均匀配置【纵向：钢筋：（沿截面腹部配置】等直径、等》间距的纵向受力【钢，筋）的矩形、T形】。或I形截面偏—心受压构件其正截面！承载力可根据—第6.2.1条中】一般计算方法的【基本假？定列出平衡方程【进行计算《但由于计算公—式较繁不便于设计】应用：故作了必要》简化给出了公式（6！.2.19-1【）～公式（》6，.2.19-4） ！ ，     根！据第6.2.1【条的基本假定均匀】配筋的钢筋应变到达！屈服的纤维》距，中和轴的《距离为β《ζη0？/β1此处》。β＝：fyw/《（Esεcu）【。分析：表明常用的钢筋β值！变化幅度不大而【且对：均匀配筋的内力【影响：很小因此将》按平：。截面假定写》出的均匀配筋内【力Nsw、M—sw的表达》式分别用直线及二】次曲线近《似拟合即给出—公式（6.2—.19-3）—、公式（6.—2.：。19：-4）这两个—简化公式《 》   ？  计？算分析表明对两对边！集中：配筋与腹《部均匀？配筋呈一《定比例的《条件下本《条的简化计算与【按一般方法精确计】算的结果相比误差】不大并可使计算工作！量，得到很大简化 】 ？ 6.2.》20  规范对排】架柱计算《长度的规定引自【1974《年的规范钢筋混凝土！结构设计规》范TJ 10-7】4其计算长度值是在！当时的？弹性分析和工—程经验基础上确【定的在没《。有新的研究分析结果！之前本？规范继？续沿用原规范—的规定 《     ！本次规范修订—对有侧移框架结构的！P-△效应》简化：计算：不，。再，采用η-l0—法而采用层增大系】数法因此进行框【架结构P《-△效应计算时不】再需要计算框架柱的！计算长度《l0因此《取，消了02版规—。范第7？.3.11条第【。3款中？。框架柱计算长度【公式（7.3.【。11-1《）、公式（7.【3.11-》2）本规《范第：6.2.20条【第2款表6.2.2！0-2中框架柱【的计算长度》l0：主要：用于计算轴》心受：压框架柱稳定系数】φ以及计《算偏：。心受压构件裂—缝，宽度的偏心距增大系！数时采用 》 》6.2.2》1，  本条对对—称双向偏心受—。压，构件正截面》承载力的计算—作了规定 》 》    1》 ， 当按本规范—附录E？的，一般方？法计算时《本条规定了分—别按x、y轴计算】e，i的公式；有可靠试！验，依据时也可采用更合！理，的其他公式计算 】 》   ？ 2  给出了双】向偏：心受压？的倪克勤（》N.V.Niki】tin）《公式并指明了两种】配，筋形式的《计算原则 】     —3  当需要考【虑二阶弯矩的影响】时给：出的弯矩设计值M0！xM0y已经—包含了二阶弯—。。矩，。的，影响即取消了0【2，版规范第《。7.3？.14条中的—弯矩增？大，系数ηx《、ηy原因详见第】6.2.1》7条条文说明 】 6.—2.2？2，～6.2.25  ！保留了02版—规范的相应条文【  【  ： 对沿截面高—度或周边《均匀配筋的矩形、】T形或I形偏心受拉！。截面其正截面承载力！基本符合  的变化！规律且略偏》于安全？；，此公式改写后即【为公式？（6：.2.25-1【）试验表《明它：。也适用于对称配筋】。矩形：截面钢筋混凝土【双向偏？心受拉？构件公式（6.2】.2：。5-1）是》89规范在》条文说明中》提出的公式 【