？。 6：.，2  正《截面：承载：力计：算 ： ：。。 ， ， 6.》2，。。.1  本条—对正截面《。承载力？计算：方法作了基》本假定 《 ： ，。    》 1  平截—面假定 ！    试验—表明在纵向受拉钢】筋的应力达到屈服】强度之前及达—到，屈服：。强度后的一定塑【性转动范《围内截面《的，。平均应变基》。本符合平截面假定因！此按照平《截面假定建立—判别纵向受拉—钢筋是？否屈服的界》限，条件和确定》屈服之前《钢筋的应力σs【。是合理的平截面【假定作为计算—手段即使钢筋已【达，屈，服，甚至进入强化段【时也还是可》行的：计算值？与，试验：值符合较《好 《     引】。用平：截面：假定可以将各种类型！截面（包括周边配】筋截：面）在单向或双【向受力情《况下的正《截面承载力计算贯】穿起来提《高了计算《方，。法的逻辑性和条理】性，使计算公《式，具有明确的物—理概念引《用平截面假》定也为？利用电算进》行混凝？土构件？正截面全《过程分析（》包括：非线性分析）提【供了必不可少的截】面，变形：条件： 《    》 国际上的主要规】范均采？用了平截面》假定 】    2  【混凝土的应力-应变！曲线： ： ？     随—着混凝土强度的【提高混凝土》受压时的应》力-应变《曲线：将逐渐变化其上【升，段将逐渐趋向线【性变化且对应于峰值！应力：的应变稍有提—高；下降段趋—于变陡极限应变有】所减少为了》综合反？映低、中强度混【凝土和高强》混凝土的特性与【02版规范相—同本规范对正—截面：设，计用的混凝土应【力-应变《。关系采用如下简化】表达形式 】 ：    ！ 根据国《内中、？低，强度：混凝土和高强度【混凝土偏心受—压短柱的试验结果在！条文中给出了有关参！数n、ε0、ε【cu的取值》。。与试验结果》较为：接，近   ！ ， 3  《纵向受拉钢筋的极限！拉应变 》     纵！向受拉钢《筋的极限《拉应变本规》范规定为0.—01作？为构件达到》承载能力极限状态】。的标志之《一对有？物理屈服点的钢筋】该值相当于钢筋应】变进入了屈服台【阶；对无屈》服点的钢筋设计所用！的强度是以》条件屈服《。点为依据的极限拉】应变的规《定是限制钢筋的【强化强度同时也表】示设：计采用的钢筋—的极限拉应变—不得小于0.0【1以保证结构构件】具有必要的》延性对预应》力混凝土结构构件】其极限？拉应变应从混凝土】消压时的预应力【筋应力σp0处开始！。算起 】    对》非均匀受压》构件混凝《土，的，极限压应变达到ε】cu或？者，受拉：钢，筋的极限拉应变【达到0.01即【这两：个极限应《变中只要具备其【中一个？就，。标志：着构件达到了—承载：能力极限状态 ！ 6.2.2 ！ 本条的规定—同02版规范 【 ： 6.》2.3  》轴向压力在挠曲杆件！中产生的二阶效应（！P，-δ效应）是偏压】杆件中由《。轴向压力在产生了挠！曲变形的杆件内引】起的曲率和弯—矩增量例如在结【构中常？见的反弯点位于柱高！中部的偏《。压构件？中这种二阶》效应虽能增大构件除！。两端：区，域，外各截面的曲率和弯！矩但增大后的弯【矩通常不可能—超过柱两端控制【截面的弯《矩因此在这种—情况下P-δ—效应不会对》杆件截面的偏心【受压承载《能力产生不利影响】但是在？反弯点不在杆件【高，度范：围内（即沿杆件长度！均为同号弯矩）的较！细长：且轴：压比偏大《的偏压构件中经P】-δ效应增大后【的杆件？中部弯矩有可能【超过柱？端，控，制截面的弯》矩此时就《必须在截面设—计中考虑P-—。δ效应的《附加影响《因后一种情况在工程！中较：少出现为《。。了不对？各个偏？压构件？逐一进行验算本条给！出了可？以不考虑P》-δ效应的》条件该条件是根【据分析结果并参考国！外，规范给出的》。 6.】。2.4  本—条给出？了在：偏压构？件中考虑P-δ效应！的具体方《法即C？m-ηn《。s，法，该方法的基本思路】与美国ACI 【318-08规范所！用方：法，相同其中ηns使用！中国习惯的》极限曲率表达式该】表达：式是借用02版规】范，偏心距增大》系数η的形式并作】了下列调整后给出的！ ：    【 1 ？ 考：虑本规？范所用钢材强度总】体有所提高》故将02版规范【。η公式中反映极【限，曲率的“1/1【400”改为“1】/130《0” —     2【  根据对P-δ效！应规：律，的分析取消了0【2版规范η》公式中在细长度【偏大情况下》减小构件挠》曲变形的系数ζ【2 ：。 ：   》 ， 本条Cm》系数的表达形式与】美国AC《I 31《8-08规范所【用形式相似但—取值略偏高这是根据！我国：所做的系列试—验结果？考虑钢筋混》。凝土偏心压杆P【-δ：效，应规律的《较，。大，离散性而给》出的  ！   对剪力墙、】核心筒？。墙肢类构《件由于P《-，δ效应不明显计算】时可以忽《略，对排架结构柱当【采用：本规：范第B.0.4条】的，规定：计算：二阶效应《后不再按本条规【定计算P-δ效应；！当排架柱未按本【规范第B.0—.4条计算》其侧移二阶效应时】仍应：按本规范第》B.0.4条考虑其！P-δ？效应 ？ ？ ，。 ，。6.：2.5  由于【工程中实际》存在着荷《载作用位置的不定性！、混：凝土质量的》不，均匀性及施工的【偏差等因素》都可能产生》附加：偏心距很多国家【的规范中都有关于附！。加偏心距的具体规】定，因此参照国外—规范：的，经验规定了附加偏】心距e？a的：绝对值与《相对值的要求并取】其较大值用于计算 ！ 》6.2.6  【在承载力《计，。算中可采用合—适，的压：应力图形只要—在承载力《计算上能与可靠【的试验结果基本符】合为简化《计算本规《范采用了《等效矩形压》应力图形此时矩形】。应力图？的应力取fc乘以系！数α1矩形应力【。图的：高度可取《等，于按平截《面假定所确定的中】。和，轴高度xn乘以系】数β1对《。中低强度混凝—。土当n＝2ε0【＝0.002ε【cu＝0.0—033时α1—＝0.9《69β1＝0.82！4，；为简化计》算取：α1＝1.0—。β1：=，0.8对高强度混】凝土用随混凝—土强：度提高而《逐渐：降，低的系数α1、β】1，值来反映《高强度混凝》。土的特点这种处理方！法能适应混》凝土强度进一步提】高，。的要求也是多数【国家规范采用的处理！方法上述的简化【计算：与试验结《果对比大体接—近应当指出将上【述简化计算的规定】用，于三角形截》面、圆？形截面的受压区【会，带来一定的误差 】 6—.2.？7  构件达到界限！破坏：是指正截面上受拉钢！筋屈服？与受压区混凝土破坏！同时发生《时的：破坏状态对应于这一！破坏状态受压边【混凝土应变达到ε】cu：；对：配置有屈服点—钢筋的钢筋混凝【土构件纵向受拉钢】。。筋的应变取》fy/E《S界限受压区高【度xb？。与界限中和轴高【度，xnb的比值为β】1根据？平截：面假定可得截—面相对界限受压【区，高度ζb的公式（6！.2.7-1—）  】   对配置—。无屈服？点钢筋的钢筋混凝】土构件或预应力【混，凝土构？件根据条件屈—服点的定义应考虑】0.2％的》残余应变普》通钢筋应《变取（fy》/E：S＋0.《002）、预—应力筋？应变取[（fp【y－σp0）—/ES？＋0.002]根】。据平截面假定可得公！式（6.2》.7-2）和公式】（6.2《.7-3）》 ， 》 ，   无屈服—点的普通钢筋通常是！指细规格的带—肋钢筋？。无屈服点的特性【主要取决于》钢，筋的：轧制和？调，直，等工艺在钢》筋标准中《有，屈服点钢筋的屈【服强：度，以σs表示无屈服】。点钢筋的《屈服强度《以σ：p0.？。2表示 — ， 6.2.8【。  ：钢筋应力σ》s，。的计算公式是—以混凝土达到极限压！应变εcu作—为构件达到承载【能力：极，限状态标志而—。给，出的 《 ？ ，    按平截【面假定可《写出截面《任意位？置，处的：普通钢筋《应力：σsi的计》算公式（6.2【.，8-1）和预—应力：筋应：力σpi《的计算公式（—6.2.8-2【），。   】。。  为了简化计算根！据我国大量》的试验资料》及计算分析表明小偏！。心受压情况下实测受！拉，边或受压较小边的钢！筋应：力σs与ζ接近直线！关系考虑到ζ＝ζb！及，ζ＝：β，1作为界限条—件取σs《与ζ之间为线性关】。系，就可得到公式（6】.2.8-》3）、公式（6.】2.8-4） 【     ！按上述线性》。关系式在求解正【。截面：承载力时一般情况下！为二次方《程 《 ， 6.2.9【  在02》版规范中将圆形、圆！环形截面混凝土【构件：的，正截面承《载，力列在正文》本次修订《将圆：形截面、圆环—。形截面与任意截面构！件的正？截面承载力计算一同！列入附？录 ： 6.2.！10～6.2—.，14  《。保留02版规范【的实用计算》方法 ？。 ： ，     —构件：中如无纵向》受压钢筋或》。不考虑纵向》受压钢筋时》不需要符合公式【（6.2.1—0-4）的要—求 6】.2.15 — 保留了02版【规范的规定为保持与！偏心受？压构件正截》面承载？力计算具《。有相近的《。可靠度在正文公式（！6.2.15）【右端乘以《系数0.9 【。 ：    》 ，0，2版规范第7.3】.，11：。条规定的受压构件】计算：长度l0主要—适，。用于有？侧移受偏心压力【作用：的构件不完全适【用于上下端》。。有支点？的轴心受《压构件对于上—下端：有支：点的轴心受压构件其！计算长度l0可偏安！全地取构件上下端】。支点之间距离的【1.1倍 》 ， 【。 ？。6.2.1》6  保《留了02版规范的】规定根据国内—外的试验《结果当混凝土强【度，等，级大于C50时间接！钢，筋混凝？土的约束作用—将会降低为此在【混凝土强度等级为】C5：0，～C8？0的范围内给出【折减系数α值—基于与第6.2【.15条相同的理】由在公式（6.2.！16-1）右端乘】以系数0.9 】 ： 6.《2.17  矩形截！。面偏心受压构—件 》   《。。  1  对—非对称配筋的—小偏：心受压构件当偏【心距很小《时为了防止A—s产生受压破—坏尚应？按公式（《6.2？.，17-5）》进行：。验，算此处引入》了初始偏《心距ei＝e0【－ea这是考虑了不！利方向？的附加偏心》距，计算表明只》有当N＞f》cbh时钢筋As的！配筋率才《有可能大于最小配筋！率的规定 【。  《   ？2  对称配筋【小偏心？受压的钢筋混—。凝，土构件近似计算方法！ ？     当应！用，偏心受压构件的基本！公式（？6.2.《17-1）、—公式（6.2.【17-？2）及公式（6.2！.8-？1）求解对称配【筋小偏心受》压构：件承载力时将出【现ζ的三《次方程第6.—2.17《条第4款《。的简化公式是—取  使求解ζ【。的方程降为一—次方程便于直接求得！小偏压？构件所需的配筋面积！    ！ 同理？上述：简化方法也可—。。扩展用于T形—。和I形截面的构件】  【   3《  ：本次对偏心受压【构件二阶效应的计算！方法进行了修订【即除排架结构—柱以外不《再采用η-l—0法新修订的方法主！要希望通过》计算：机进行结构分—析时：一并考虑由结构【侧，移引起的二》。阶效应？为了进行截》面设计时内力取值的！一致性当需》。要利用简化计算方法！计算由结《构侧移引起的二【阶效应和《需，要考：虑杆件？自身挠曲引起的【二阶效应时也应先按！照，附录B的简化计算方！法和按照第6—.2：.3：条和第6.2—.，4条的规定进行考】虑，二阶效应的》内力计算即在进行截！面设计时其内力已经！考虑了二阶效应 】 6—.2.？1，8  给《出了I形截》面偏心受《。压构：件正截面《受压承载力计算公】式对：T形、倒《T形：截面则？可按：条文注？的规定进行》计算：；同时？对非：对称配筋的》小，偏心受压构件—给出了验算》公式及其《适用的近似条件 ！ 6.2.1！9  沿截面腹部均！匀配置纵《向钢筋（《沿截面腹《部配置等直》。径，、等间距的纵向【受力钢？筋）的？矩形、T形或—I形截面偏心受【压构件其正截面承】载力可根据第6【.2.1条中—一般计算方法—。的基本假《定列出平衡方程【进行计算但由于计算！公式较？繁不便于设计应用故！作了必要《简化给出了公—式（6？.2.19-—1）～公式（6【.2：.19-4》） —     》。根据第6.》2.1条的》基，本假定均匀配筋的】。钢筋应变《到达屈服的纤—维距中？和，轴的距离为》βζη0/β1此】。处β＝fyw/（E！sεcu《）分析表《明常用的《钢筋β值变化幅度不！大而且对均》匀配筋的内》力，影响很小因此—将按平截面假定写出！的均匀配筋》内力Nsw、Msw！的表达式分别用直线！及二次曲线近似拟】。合即给出公式（6.！2.1？9-3）、公式（】6，.2.19-4【）这两个简化公【式 — ，   ？ 计算分析表—明对两对边集中配】筋与腹部均》匀配筋呈一》定比例的条件下【本条的简《化计算与按一般方】法精确计算的结【。果相比误《差不大并可使—计算工作量得到很】大，简化： ：。。 ？ 6.？2.20 》 规范对排架柱计算！长，度的规定引自19】74：年的规？范钢筋混凝土—。结构：设计规范《。TJ： 1：0-：7，4其计算长度值是】在，当时的弹性分析和工！。程经验？基础：上，确定的在没有新【的研究分析结果之】前本规范继》续，沿用：原规范的规定 】。  》 ，  本次规范—修订对？有侧移？框架结构的P—-△效？应简化计算》。不再采？用，η，-l0法《而采用层增大—系数法？因此进行框架结构P！-，△效应计《算时不再需》。要计算？框，架，。。。柱的计算《长度：l0：因此：。取，消了02版规范第】7.3.11条第3！款中框架柱计—算长：度公式（《7.3.11-1）！、公式（7.3.1！1-2）本规—范第6.2.2【0条第？2，款表6.2》.20-2中框架】柱的：计算长度l0主要】用于计算《轴心受压《框架柱稳定系数φ以！及计算偏《心受压构件裂缝【宽度的偏心距—增大系数时采用 】 6—.2.2《。1  本条》对对称？双向：偏，心，受压：构件正截面承载【力的计？。算作了？规定 《     1！。  当按本》规范：附录E的《一般方法计算时本】条规：。。定了分别按》x、：y轴计算ei的【公式：；有可靠试验依据时！也可采用更合理【的其他？公式计算 【 ？    《2  给出了双向偏！心受：压的：倪克：勤（N.V.Ni】kitin》）公式并指明了【两种配筋形》式的计算原则—。 ？ ，     3【  当需要考虑二阶！弯矩的？影响时给出》的弯矩？设计值？M0：xM0？y已经包含了二【阶弯矩的影响—即取消了02—版规范？第7.3《.14？条中的弯矩增—。大，系数η？x、ηy原因详见第！。。6.2.1》7条条？文说：明 【6.2.22～6】.2.25 — 保留了02—版规范的相应条【文 ？  》   对沿截面高度！或周边均匀配筋【的矩形？、T形或《I形偏心受拉截面】其正截面承载力基】本符合 《 的变化《规律且略偏于安全；！此公式改《写后即为公式（6.！2.25-1—）试验？表明它也适用—于对称配筋矩形截】面钢筋混凝土双向】偏心受拉构》件公式（6.2.2！5-1）是8—9规范？在条文？。说明中？提，出，的公式 》