6.2【  正截《面承载？力计算 】 6《.2.1  本【条对：正截：面承载力《计，算方法作了》基本：假定 —    》。。 1：  ：平截面假定 【     】试验表明在纵向【受拉钢筋的应力达到！屈服强度之前及达】到屈服强度后—的一定塑《。性转：动范围内截面的【平均：应变基本符合—平截面假定》因此按照平截—。。面假定建立判别纵向！受拉钢筋是否—屈服的？界限条件和确—定屈服之前钢筋的应！。力σs？是合理的平》截面假定《作为计算手段即使】钢，筋已达屈服》甚至：进入强化段时—也还：是可行的《计，算值与试验值符合】较好 》 ：     引用【平截面假定可以将】各种类型截面—（包括周边配—筋截面？）在单？向或双向受》力情况下《。的正截面承载力计】算贯穿起来》提高了计算方法的】逻，辑性和条理性—使计算公式》具有明确《的物理概念引用【平截面假定也—为利：用电算进行混凝【土构件正《截，面全过程分》析（包括非线性分析！）提供了必》不可少的截面变形条！件  】   国际》上的主要规》范均采用了平截面】假定 》     【2，  混凝土的应力】-应：变，曲线  ！   随着混—凝土：强度的提高》混凝土受压》时的应力-应变曲线！将逐渐变化》其上升段将》逐渐趋？向线性？变化且？对应于峰值》应，力的应变稍有提高】；下降段趋于—变陡极限应》变有所减少为—了综合反映低、中】强度混凝土和高【强混凝土的》特性与？02版规范相同【本，规范对正《截面设计用》的混凝土应力-应变！关系采用如下简化】表达：形式 ？ 】    — 根据？国内中？、低强度《混凝土和《高，强度混？凝土偏心受压—短柱：的试验结果》在条文中给出—了有关参数n、ε0！、εcu的取—值与：试验结果较》为接：近 《     【3，。 ， 纵向？。受拉钢筋的极—限拉应变 】 ：    《纵向受拉钢筋的【。极限拉应变》。本规范？规定：为0.0《1作为构件达—。到承：载能力极限状—态的标？志之一对有》物，理屈服点的钢筋该值！相当于钢筋应—变，进入了屈服台阶；对！无屈服？点，的钢筋设计所用的强！度是以条件屈服点为！依据的？极限拉应变》的，。规定是？限制钢筋的强化【强度同？时也：表示设计采用—的钢筋的极限—拉应：变不得小于0.【01以保证结—构构件具有必—要的延性对预—应力混凝土》结构构？件其极限拉应变【应，从混凝土消》压时的预《。应力筋应力σp【0处开始《算起 —     对非均！匀，受压构件混凝—土的极限压应变达】到εcu或者受【拉钢筋的《极，限拉应变《达到0.01即【这两个极限应—变中只要具备其中一！个就标志着构件达】到了：承载能力极限状态 ！ 6.【2.：2  本条的规定】同02版规》。范， 6【.2.3《  ：轴向压力在挠曲杆件！中产生的二阶—效应（P-δ—效应）是偏》压杆件中由轴向压力！在产生？了挠曲变形》的杆件？内引起的曲率和弯】矩增量例如在结【构中常？见的反弯《点位于柱高》中部的偏压构件【中这种？二阶效应虽能增大构！件，。除两：端区域外各截面的】曲率和弯矩但增大后！的弯矩通常不可【能超过柱两端—。控制截面的弯矩因】此在这种《情况下？P-δ效应不—会对杆件《截面的偏心受压【承载：能力产生不利影响】但是在反《弯点不在杆件高度范！围内（即沿杆件【长度：。均为同号弯矩）的】较细：长，且轴：压比偏？大，的，偏压构件中经P-】δ效应增《大，后的杆件中》部弯矩有《可能超过柱》端控制截面的弯矩】。此时就必须》在截面设计中—考虑：P-：δ效应的附加影响因！后一种情况在—工程中较少出现【为了不对各》个偏压构件逐一进行！验算本条给出了可】以不考虑P-δ效】。应的条件《该条件是根》据分析结果并参考国！外规范给出的— 6.2！.，4  本条给出了在！偏压：构件中考虑P-δ】效，应的具体方》法即Cm-》ηns法该》方法的基本》思，路与美？国A：CI 318-0】8，规范所用方法相同其！中ηns使用中国】习，惯的极？限曲率表达式该【表达式是借用—02版规范》偏心：距增大系《数，η的形式并作—了，下列调整《后给出的 》。  —   ？1  考虑》本规范所用》钢材强度总》体有所？提高故将02—版规范η公》式中：反映极？。限曲率的“1/【1400”改—为“1/《1300《” 《 ： ，    2 — 根据对P-δ效】应规：律的：分，析取：。消了02《版规范η公式中在】细长度偏《大，情，。况，下减小构件挠曲变形！的系数ζ2》   】  本条Cm系【数的表达形式与美】国ACI 31【8-0？8规范所用形式相】似但取？值略：偏高这是根据我国所！做的系列试验结果考！虑钢筋混凝土偏【心压杆P-δ效应规！律的较大离散性而】给出的 】。     对剪【力墙、核《心筒墙肢类构件由于！P-δ效应不明【显计算时可以忽【略对排架结构柱【当采用？本，规范第？B.0.4》。条的规定计》算，二阶效应《。后不再？按本条规定计算P-！δ效应；当排架【柱，未按本规范第—B.0.4条—计算其侧移》二阶效应时》仍应按本规范第B】.0.4条考虑其】P-δ效应》 6.2！.5 ？ 由：于工程中实》。际存在着荷载—作用位置的不定性、！混凝土质《量的不均《匀性及施工的偏【。差等因？素都：可能产生附加偏【心距很多《国家的规范中—都有关于附》加偏：心距：的具体？规，定因此参照国外规】范的经验规定了附】加偏心距ea—的绝对值与相对【值，的要求并取其较【大，值用于？计，算 6.！2，.6  在承载力计！算，中可采用合适的压】。应力图形只要在承载！力计算上能与可靠】的试验结《果基本符《合为简化计》算本规范采用了【等效矩形压应力图形！此时矩？形应：力图的应力》取fc乘《以系数？α1：。。矩形应？力图的高度》可取等于按》平截面假《定，所确定的中》和轴高度xn—乘以系数β1对【中低强度混凝土当n！＝2ε0＝0.0】02εcu＝0【.，003？3时α1＝0.9】69β1＝0.82！4；为简《。化计算取α1＝1.！0β1=《0.8对高强—度混凝土用随混【凝土强度提高而【逐渐降低的系数【α1、β1值来【反映高？强度混凝土的特点】这种处理《方法能？适，应混凝土强度进【一步提高《的要求也是多数国家！规范：。采用的处理》方法上述的》简化计算《与试验结果对比【大体接近应当—指出将上述》简化：。计算的规定》用于三角形截—面、圆形截面的【受压区会带来—一定的误差 — 》6.2？。.7  《构件达到《界限破坏是指正【截面上？受拉钢？筋屈服与受》压区混凝土破坏【同时发生时的破【。坏状态？。对应于？这一破坏状》态受：压边混凝《土应变达到εcu】；对配置有屈服点】钢筋：的钢：筋混凝？。土构：件纵向？受拉钢筋的应变取】fy/E《S界限受压区—高度：x，。b与界限中和轴【高，度xnb的比值为β！1根据平截面假定可！。得截：。面，相对界限受压区高】度ζb的公式（【。6.2.7-1）】  【   对配置无【屈服：点钢筋的《钢筋混凝土构件或预！应力混凝《土构件？根据：条件屈服点的定义应！考虑0.2％的残】余应变？普通：。。钢，。筋应变取（fy/E！S＋0.002）、！预应力筋应变—取[：（fpy－σ—p0）/ES—＋0：.0：。02]？根据平截《面假定可得公式（6！.2.7《-2）和公式—（6.2.7-3）！ 》 ，    无》屈服点？的普通钢筋》。通常是？指细规格《的带：肋钢筋无屈服点的特！性主要取决于钢筋的！轧，制和调直等工艺在钢！筋标准中有屈服【点钢筋的屈服强【度以σs表示无屈服！。点，钢筋的屈服强度以σ！p0：.2表示 ！。 6.2.8  】钢，。筋应力σ《。s的计算《公式是以混凝—土达到极限压应变ε！cu作？为构件达到承载【能力极？限状态标志而给出】的  】 ，  按平截》面假定可写出—截面任意位置—。处的普通钢》筋应力σs》i的计算《公式（？6.2.8-—1）和预应》力筋应？力σpi《的计算？公式（？6.2.《8-2） 【   》  为？。了简化计《算根据？我国大？量的试？。。验资料及计算分析表！明小偏心受压情况】下实：测受拉边或》受，压较小边的钢筋应】。力σs与ζ接近直线！关系考虑到》ζ＝ζb《及ζ＝？β1作为界》限条件取σs与ζ】之间为线性关系【就可得到《公式（6.2—.8-3）》、公式（《6.2.《。8-4） 》 ， ？     》按上述线性关—系式：在求解正截面承载力！时一般情况下为二】次方程 《 6.2】.，9  ？在02版规》范中将圆形、圆环形！截面混凝土》构件的正截面—承，载力列在正文本【次修订将圆》形截面、圆环形【截面与？任意截面构》件的正截面承载【力计算一同列入附】。录 ： 6—.2.10》～6.2.》14  保留0【2版规范的实用【计算方法 】     构件】中如无纵向受压钢筋！或不考虑纵》向受压钢筋时不【需要符合公》式（6.2.1【0-4）的要求 ！ 6.2.】15  保留了0】2版：规范的规定》为保持与偏心受【压构件？正截面承载力计算具！有相近的可靠度在正！文公式（6.2.1！5，）右端乘以系数【0.9 《   【  02版规范第7！.3.11条规【定的受压构件计【算长度l0主要适用！于有侧移《受偏心压《力作用的《构件不？完全适用于上—下端有支《点的：轴心受压构件—。对于上？下端有支点》的轴心受压》构件其计《算长度l0可偏【安，全地取构《件上下端支点之间】距离的1.1—倍 ！ ，。 6.2.16！  保留了》0，2版：规范的规定根—据国内？外的试验结果当混】凝土：强度等级大于C50！时间接钢筋混凝土】。的约：束作用将会》降低为？。此在：混凝土强度》等级：为C5？0～C80的范围内！给出折减系数α值】基于与第6.2【.15条相同的理由！在公式（《6.2.《16-1）》右端乘？以系数0.》。9 6.！2.1？7  矩形截面偏】心受压构件 —     ！1  对非》对称配筋的小偏心受！压构：。件当偏心距很小时为！。了防止？As产？。生受压破《坏尚应按公》式（6？.2.17-5）】进行验算《此，处，引入：了初始？偏心距ei》＝，e，0，－ea这是》考虑了不利方向【的附加偏心距计算】表，明只有当N＞fcb！h时：钢筋：。As的配筋》率才：有可能大于》最小配筋率的—规定 】 ，   2  对称配！筋小偏心《受压：的钢筋？混凝土构件》近似计算方》法 【    当》应用偏心受压构件】。的基本公式（—6.2.17-1）！、公式（《6.2.17-2】）及公式（6.【2.8-1）求解对！称配：筋小偏心《受压构件承载力【时将出？现ζ的？三次方程第》6.：2.17条第4款】。的，。简化公式是取  使！求解ζ的方程降为一！次方：程便于直接求得【小偏：压构件所需》的配筋面积 ！ ，     同理【上，述简：化方法也可扩—展用于T形和—I形截？。面的构件 】     3【  本次《。对偏心受压构件二】阶效应的《计算方？法进行了修订—即除排架结构柱以外！。不再采用η-l0】法新修订《的方法主要希望通】过计算机《进行：结构分？析时：一并考虑《由结构侧《移引起的二阶效【应为了进行截—面设计时内力—取值：的一致性《当需要？利用简化计》算方法计算由—结构侧移引起的二阶！效应和需要考虑【。杆件自身挠曲引起】的，二阶效应时也应先按！照附：录B的简化计算【方法和按《照第6.《。2.：3条和第6.—2.4条的规—定进：行考虑？二阶效应的内—力计算？即，在，进行截面设计时【其内力已经》考虑了二阶效应【 6.2！.，1，8  给出了—I形截面《偏心：受压构件正》截面受压承载力计算！公式对T形、—倒T形？截面则可按条文【注的规定《进行计算；同时对】非对称配筋的小偏】心受：压构件给出了验【算公式及其》适用的近似》条件 — 6.2.19】  沿截面腹部均匀！配置：纵，向钢筋（沿截面【腹，部配置？等直：径、等间距的—。纵向：受力钢？筋）的矩形、T形】或I形？。截，面偏心受压构件【其正截面承载力可根！据第6？.2.1条中一般】计算方法的》基本假定列出平衡方！程进行计《算但由？于计算公式较繁不便！于设计应用故作了】必要：简化给出《了公式（6》.2.1《9-1）～公—式（6.2.—19-4） — ，    【 根据第6.2.】1条的基本假定【均匀配筋的钢筋应变！到达屈？服的纤维距》中，和轴的距离为βζη！0/β1此处β＝】fyw/（Esεc！u）分析《表明常用的钢筋β值！变化幅度不大而且】。对均匀配筋的内力】影响很小因此将【按平截面《假定写出的均匀【配，筋内力Nsw—。、Msw的表达式】分别用直《线及二次曲线近似】拟合：即给出公式（6.2！.19-3）、公】式（6.2.19】-4）这两个简【化，公式 ？  —   计算分析【表明对两对边集【中配筋与腹部—均，匀配筋？呈一定比例的条【件下本条的》简化计算与按一般】方法精确计算—的结果相比》。误差不大并》可使计算工作量得到！。很大简化 ！ 6：.2.20 — 规范对排架柱计】算长度的规定引自1！974年的规范钢筋！混凝土结《构设计规范TJ 1！。0-74其计算长】度值是在《当时的弹性分析和工！程经验基础上确【定的在没《有新的研究分—析结果？之前：本规范继续沿用【原规范的规》定  】 ， ， 本次？规范修订对有—侧移框？架结构的P-△【效应：简化计？。算不再采《用η-l0法而采】用层增大系数法因】此进行框架结构P-！△，效应计算时不再需要！计算框架柱的—计，算长度l0因此取消！了0：2版规范《第，7.3.11条第】3款中框架柱—计算长度公式（7】.3.11-1【）、公式《（7.3.11-2！。），本规范？第6.？2.2？。。0条第2款表6.】2.20-2中框】架柱的计算长度l0！主要用于计算轴心受！压框架柱《稳定：系数φ以及计—。算偏心受压构件裂缝！宽度的偏心》距增大系数时采用 ！ 》6.2.21  本！条对对称双》向偏心受压》。构，件正截？面承载力《。的计算作了规—定 ？ 《    《1  当按本规范附！录E的一般方法计】算时本条规定了【分，别按：x、y轴计算—e，i的公式；》有可靠试验依据时】也可采用更合理的】其他公？。式计算 — ：    《。 2  给出了【双，向偏心受压的倪克】勤，（N.V.Niki！t，in）公《式并指明《了两种配筋》。形式：。的计算原则 】     3 ！ 当需要《考虑二阶《弯矩的影《响时给出《。的弯矩设计值—M0xM《0y已经包》含了二阶弯矩的影】响即：取消了0《2版规范《第7.3.1—4，条中：的弯矩增《大系数？ηx、ηy原因详见！第6.2.17条】条文说明《 ： 6》.2.2《2～6？.2.25》  保留了02【版规范？的相应？条文 — ，   ？。  对沿截面—高度或周边均匀配筋！的矩形？、T形或I形偏心】受拉截面其正—截面：承，载力基本符合  】的变化规律》且略：偏于：安全；此公式—改写后即为公—式（6.《2.25-》1）：试，。验表明它也适用【于对称？配，筋矩形？截面钢筋混凝—土双向偏心受拉构件！公式（6.2.25！-，1）是89规范在条！文说明？中提：出，的公式 》