6.2  ！正截面承载力计【算 】 6.2.1 【。 本：条对正截面承载力】计算方法作了基【。本，假定 】    1 — ，平截面假定 【     】试验表明在》纵向：受拉钢筋的应—。力达到屈服强—度之前及达》到屈服强度》后的一定《塑性转动范围内截】面的平均应》。变基本符合平—。截面假定因此按照】平截面假定建—立判别？。纵向受拉钢筋是【。。否屈服的界限条件和！确定屈服之前—。钢筋的应力σ—s是：合理的平截面假定作！为计算手段即—使钢筋？已达屈服《甚至进入《强化段时也还—是可：行的计算值与试【验值符？合，较好 《     引！用平截？面假定？可以：将各种？类型截？。面（：。包括周边配》筋截面）在单向或】双向受力情况下的正！截面承？载力计算贯穿起来】提高了计算方法的】逻辑性和条理性使】。计算公式具有明【确的物理概念引用】平截面假定也为利用！电算：进行混凝土构件正截！面全过程分析（【包括非线性分析【）提供了必不可少】的，截面变形条件 ！ ？    国际上的主！要规范均采用了平】截面假定 ！     2—  混凝土的—应力：-应变？曲线 【    《 随着混凝土强【度的提高混凝—土受压时的应—力-应变曲》线将逐渐变化其上】升段将逐渐趋—向线性变化且对【。应于峰值应力—。的应变稍有提—高；下降段趋—于变陡极限应变【有，。所减少为《了，综，合反映低、中强度混！凝土和高强》混凝土的特性—与02版《规，范相同？本规范对正截—面设：计用：的混凝土应力—-，应变关？系，采用如下《简，化表达形《式 ：。 ， 《 《  ？。   根据国—内中：、，低强度？混凝土和高强度【混凝：土偏心受压短—柱的试验结果在条文！中，给出了有关》。参数n？、，ε0、εcu的【取值与？试验结果较》为接：近  】   3 》 纵向？。受拉钢筋的极限拉应！变 ？     】纵向：受拉钢筋的》极限拉？应变本规范规定为0！.01作为构件达到！承载能？力极限状态的标【志之一对有物理【屈服点的钢筋—该值相当《。于，钢筋应变进入了屈服！。台阶；对无屈服点的！。钢筋设计所》用的强度是以条【件屈服点为依据的极！限拉应变的规定是】。。限制钢筋的强化强度！同时也表示设—计采用的钢筋的极】限拉应变不》得小于0.01以】保证结构构》件具有必要的延性】对预应力混凝土结构！。构件其极限拉—应变应从混凝土消】压时的？。预应：力筋应力σp0处】开始算起 —     对！非均匀受压构件混】凝土的极限压应【变达到？εcu或者受拉【钢筋的极限拉应【变达到0.01【即，这两个极限》应变：中只要具备其中一个！就标志着构》件达到了承载能力】极限状？态 6.！2.2  》本条的规定同0【2，版规范 》 6.2【.，3  轴《向压力在《挠曲：杆件中产生的二阶】效应（P-δ—效应）是《偏压杆？件中：由轴向压力在—产生了挠曲变形的杆！件内引起的曲率【和，弯矩增量例如在结】构中常见的反弯【点，。位于柱高中部的【偏压：构，件中这种二阶效应】虽能增大构件—。除两端区域外—各截面的曲》率和弯？矩，但增大后的弯矩【通常不可能超—过柱两？端控制截面》的弯矩因此在这种】情况下P-δ—效，应不会对杆》件截面的偏》心受压承《载能力产生》不利影响但》。是在反？弯点不在《杆件高度范围内（】即沿杆件长度均为】同号：弯矩：）的较？细长且轴压比偏大的！偏压构件中》经P-δ效应增大】后的杆件《。中部弯矩有可能超过！柱端控制《截面的弯矩此时就】必须在截《面设计中《考虑P-δ效应【的附加影响因—后一种情《况在工程中》较少出现为了不【对各个偏压构—件逐一进行验算本条！给，。。出了可以不考虑P-！δ效应？的条：件该条件是根—据分析结果》并参：考国：外规范给出的 】 《6.2.4  【本，条给出？了在偏？压构件中考虑P-δ！效，应，的具体方法即C【m-ηns法该方】法的基本思》路与美国ACI 3！18：-08？规，。范所用方法相—同其中ηns使用】。中国习惯《的极限曲率表—达式该表达式是【借用02版规范偏心！距增大系数η的【形式：并，作了下？列调整后给出—的 ： ：     1 ！ 考虑本规范所【用钢材强度总—体有所提高》故将0？2版规范η公—式中：反映极限《曲率的？“1/1《400？”改为“1》/1300” 】。  》。   2  根据】对P-δ效应—规律：的，。分析取消了0—2，版规范η公式中【在细：长度偏大情况下【减小构件挠曲变形】的系数ζ《2， ， 》    本》条Cm系数的表达】形式与美国》ACI 318-0！8规范所用形式【相似但？取值略偏高这—是根据我国所做的系！列试验结《果考虑钢筋混凝土】偏心：压杆P-《δ效应规律》。。的较大离散性而给】出的  ！ ， ， 对：剪力墙、核心筒【墙肢类？。构，件由：于P-δ效应—不明显计算时可以】忽略对？排架结构柱当—采用本规范第B.】0.4条的规定【计算：二阶：效应后不再按本条规！定计算P-δ效应】；当排架柱未—按本：。规范第B.0.4】条计算其侧移二【阶效：应时仍应按本—规范第B.0.【4条考？虑其P-δ效应【 ： 6.—2.5  由于【工，程中实际存在着荷】载作用位置的不定】性、混？。凝土质量的不均匀】性及施工的偏差等】因素：都可能产生附加偏】心距很？多国家的规范—中，都有关于《附加偏？心距的？具体规定因》。。此参：照国外规范的—经验：规定了附《加偏心距e》a的绝对值与相对】值的：要求并？。。取其较大值》用于计算 【 6《。。.，2，.6  在承载力】计算中可采用合适的！压应力图《形，只要在？。承载力计算》上能与可靠的试验】结果基本符合为简】化计算？本规范采用了等【效矩：形压应力图形此时矩！形应力？图的：应力：取fc乘以系数【。α1矩形应力图的高！度可取等《于按平截面假定【所确：。。定的中和轴高—度xn乘以系数β】1对中低强度混凝】土当n＝2ε—。0＝0.002εc！u＝0.00—。33：时，α1＝0《.969β》1＝0.82—4；为简化计算取】α1＝1.0β1】=0.8对高—强度混凝土用—随混凝土强》度提高而逐渐—降低的系《数α1、β》1，值，来反映高强度—混凝土？的特点这《种处理方法能—适应混凝土强度进一！。步提高的要求也【是多数？国家规范采》用的处理方法上述的！简化计？算与试验结》果对比大体》接，近应当指出将上述简！化计算的规定用【于三角形截面、圆形！截面的受压区会【带来一定的误—差 6.！2.7  构件【达到界限破坏是指正！截面上受拉钢—筋屈服与受压—区混凝土破坏同时发！生，时的破？坏状态对应于这【一，破坏状态受》压边混凝土》应变达到ε》cu；对配》置有屈服点钢筋【的，钢筋：混凝土构件》纵向：受拉钢筋的应—变取fy/ES界限！受压区高度》xb与界限中和【轴高度xnb的比】值为β1根》据平：截面假？定可得？截面相对《界限受压区高度【ζb的公式（6【.2.7-1）【  【   对配置无屈】服，点钢筋？的钢筋混凝土构【件或预应力混—凝土构件根据条件】屈服点的定义应【考虑0.2％的残】余应变普通钢筋【应变取（fy/ES！＋0：。.002《）、预应力筋应变】取[（fpy－σp！0）/ES＋0.】。002]根据—平截：面假定可得公—。式（6.2.—7-2）《和公式（6.2.7！。-，3） 《   —  无屈服点的【普通钢筋通常是指】。细规格？的带肋钢筋无屈【服点的特性主要取】决于钢筋的轧—制和调直《等工艺？在钢筋标《准中有屈服点—钢筋的屈服强度【以σs表《示无屈服点钢筋的】屈服：强度以σp》0.2表示》 6.】2，.8 ？ 钢筋？应力σs的》计算公式《。是以混凝土》。达到极限压应变【εc：u作为构件达到【承载能力《极限状态标志而【给出的 》 《 ，。   按平截面假】定可写出截面任意位！置处的普通钢筋应】力σ：si的计算公—式（：6.2.8》-1）和《预应力筋应》。力σpi《的，计，算公式（《6.2.8-2）】 《 ：    为了简化计！。算根：据我：国大量的《试验资料及计算分析！表明小偏心受压【情况下实测受拉【。边或受压《较小边的钢筋应【力σs与ζ接近直线！关系考虑到ζ＝【ζ，b及ζ？＝β1？作为界限条件取σ】s与ζ？之间为线性》关系就可得到公【式（6.2》.8-3）》、，公式（6.2.【。8-4） 】。。     按上】述线性关系》式在求解正截面【承载力时一般情况】下为二次方程 ！ 6《.2.9 》 在0？2版规范中将圆形、！圆环形截面混凝【土构件？的正截面承载力列在！。正文本次修》订将圆形截》面、圆环形截面【与任意截面构件的】正截面承载》力计算一同列入附】录 6.！2，.10～6.2.】14 ？。 保：留02版规范的【实用计算方法— ？     构件！中如无纵《向，受压钢筋或不—考虑纵向受压钢筋时！不需要符合公式【（6.2.10-】4）的要《求 — 6.2.15 】 保留了02版规范！的规：定为保持与》偏心受压构件正截面！承载力？。计算具有相近的可靠！度在正文公式—（6.2.1—。。5）右？端乘以系数0.9 ！ 》。。    02版规范！第7.3.11条规！定的：受压构件计算长【度l0主要》适用：于有侧移受偏心压】力作：用的构件《不完全适《用于上下端有—支点的轴心受压【构件对于上下端有支！点的轴？心受压构件其—。计，算长度l0可偏安全！地取构件上下—端支点之间》距离的1《.1：倍 《 ：。 —。 6.2.》16 ？ 保留了0》2版规范的》规定根据国内—外的试验结》果当混凝土强度等级！大于C50时间【接钢筋混凝土的约】束作：用将会降低为此在混！凝土：强度等级为C—50～C《80的？范围内给出》折减系数α值基于与！第6.2《.1：5条相同的理—由在公？式（6？.2.16-1）右！端乘：以系数0.9 ！ 6.2.1】7  矩《形截面偏心受—压构件 【   《  1  对非对称！配筋的小偏心—受压构件当偏心距很！小时：为了：防止As产生受压】破坏尚应按公式（6！.2.17-5）进！行验算此处引入了初！始，。偏心距ei》＝e0－ea这是】考虑了不利方向的】附加：偏心距计算表明【只有当N＞fcbh！时，钢，筋As的配筋—率才有可能》大于最小配筋率的】规定 】。    2  【对称：配筋小偏《心受：压的钢筋混》凝土构件近似计算】方，法 ：。 ？ ：  ：  当？应用偏心《受，压构件的《基本公式（》。6.2.《。17-1）》、公式（6.2【.17-2》），。及公：式（6.2.8-】1）求？解对称配筋》。小偏心受压构件承载！力，时将出现ζ的三次】方程第6.2.17！条第4款《。的简化？公式是取  —使求解？ζ，。的方程降为一次方】程便于直接》求得小偏《压构件所需》的配筋面积 ！  ？   同理》上述简化方法也可扩！展用于T形和—I，形截面的构》件 ？    【 3  《本次对偏心受压构件！二阶效应的计—算方：法进：行了修？订即除排架结构柱以！外不再采用η-【l0法新修订—。的方法主《要，希望通？过计算机《进行结构分析时一并！考，。虑由结构侧移引起的！二阶效应为了—进行截？面设计时内力取值的！一致性当需要利【用简：。化计算方法计—。算由结构侧移引起】的二阶？效应和？需要考虑杆件自身挠！曲引起的二阶效应时！也应先按《照附录B的简化计】。算方法和《按照第6《.2.？3，条和第6《。.2：.4条？的，规定进行《。考虑二阶《效应的内力计—算即在进行截面设计！时其内力已》经考虑了二阶效应】 》 ，6.2.18  】给出了I形截面偏心！受压构件正截面受】压承载力计算—公式对T形、倒【T形截面则》可按条文注的—规，定进行计《算；同时对》非对称配《筋的小偏心受压【构，件给出了验算公式及！其适：用的：近似条件 ！ 6.2《.19  沿截【面腹部均匀配置纵向！钢筋（沿《截面腹部配置—等，直径、等间距—的纵向受力钢—筋）的矩形、T【。形，或I形截《面偏心受压构件其正！截面承载力可根据】第6.2.》1条中一《般计算方法的基【本假定列出平—衡方程进行计算但】由于：计算公式较繁不便】于设计应用故作【了必要简化给出【了公式（《6.2？.19-1》）～公式（6—.2.19-4） ！ 《   ？。 ， 根据？第6.2.1条的基！。。本假定均匀》配筋的钢筋应变【到，达屈服的纤维距中】和，。轴的距离为βζη0！/β1此处》β＝fy《w/（Esεc【u）分析《表明常用的钢筋【β值变化幅度不大】而且对？均匀配？筋的内？力影响很《小因此将按平截面假！定，写出的均匀配筋【。内力Ns《w，、，Msw的《表达式分别用直【线及：二次曲？。。。线近似拟合即给出公！式（6.2.1【9-3）《、公式（6.2.】19-4）这两个简！化公式 《     ！计，算分析表明对两对】边集中配筋与腹【部均：匀配筋呈一定比例的！条件下本条》。的简化计算与按一】。。。般方法精确计—算的结果相比误【差不大并《可使计算工作量得】到很大？。简，化 —。 6.？2.20《  规范对排架【柱计算长度的—规定引自1》974年《的规范钢筋混凝【土结构设计》规范TJ 10-7！4其计算《长度值是在》当时的弹《性分析和工程经验基！础上确定《的在没有新的研究】分析结？果之前本规范继续沿！用原规范的规定【 《    》。 本次规范修—订对有侧移框—架，结构的？P-△？效应：简化计算不再—采，用η-l《0法而采《用层增大系数—法因此？进行框架《结构P-△效—应计算时不再—。需，要计算框架柱的【计算长度《l0因此取消了0】2版规范第》7.3.11条第】3款中框架柱—计算长度公》式（7.3》.11-1）、【公式：（7.3.》11-2）》本规范？第6：.2.20条—第，。2款表6.2.【20-2中框架【柱的计算长度—l0：主，要，用，于计算？轴心受压框》架柱稳定系数φ以及！计算偏心受压构件】。裂缝宽度《的偏心距增大系数】时，采用： 6.】。。2.21  —本条对对《称双向偏心受压【。构件正截面》承载力的计算作【了规定 —。。    —。 1：。  ：当按本规《范附录E的一般方法！计算时本条规定了分！别按x、《y轴计算ei的公】式；有可靠》试验：依据时也可采用【更合：理的其？他公式计算 —   【  2  》给出：了双向偏《心受压？的倪：克勤（N.》V，.Nikit—in）公《式并指明了》。两种配筋形式—。的计算原则》 》 ，。    3 — 当需要考》虑二阶弯矩的影【响时给出的弯矩【设计值M0xM0】。y已经包含了二阶弯！矩的：影响即取消了02】。版规范第《7.3.14条【中的弯矩增大系数η！x、：ηy原？因详见？第6.2.17条】条文：说明 ？ 6—.2.22～6【.2.2《5  保留》。了02版《规范的相应条文【   】  对沿截面高度】或周：边均匀？配筋的？。矩，形、T形或I形【偏心受拉截》面其正截面承载力】基本符合  的变化！。规律且略偏于—安，全；此公式》改，写后即？为公式（《6.2.25-【1）试验表明它也适！用于对称配》筋矩形？截面钢筋混凝—土双：向，偏心：受，拉构件公式》（6.？2.：25-1）是89规！范在条文说明中【提出：。的公：。式 ？