。 6.2  ！正截面承载力计算】 ： 《 ：6，.2：。.1 ？。 本条对正截—面承载力《计算：方法作了《基本假定 【 ？ ，   1  平【截，面假定 —   》  试验表》明，在纵向受拉钢筋的】应力达到屈服强度】之前及？达到屈服强度后【的一定塑性转—动，范，围内截面《的平均应《变基本符《合平截面假定因此按！照平截面假》定建立判《别纵向受拉钢—筋是否屈服的—界限条件和确定屈服！之前钢筋的应力σ】s是合？。理，的平截面假定作为】计算手段即使钢【筋已达屈服》甚至进入强化段时也！。还是可行的计算值与！试验值符合较好 】 ，     引！用平截面假定可以将！各种类型截》面（包括周》边配筋截《面）在单向或—双向受力《情况下的正截—面承载力计算贯穿】起来提？高了计算方》法的逻辑性和条理性！使计：算公式具有》明确：。的物理？概念引用平截面假定！也为：利用电算进行混【凝土构件正》截面全过程分析（】包括非？线性分？析）提供《了必不？可少：的，截面：变形条？件 【    国际—上的：主要规范均采用了平！截面假定《 《     2 】 混凝土《的，应力-应变曲线【 ，     ！随，着混凝土《强度的提高混凝【土，受压时的应力-应变！曲线：将逐渐变《化其上升段》将逐渐趋向线—。性变化且对应于【峰，值应力的应》变，稍有提高；下—降段：。。趋于变陡《极限应？变有所？减少为了《综合反映低、—中强度混凝土和高】强混凝土的特性【与0：。2版规范相同本规】范，对正截面设计用的混！凝土应力-应变关】系采用如下》简化表达形》式 》 —     根据】国内中、低》强度混？凝土和高《强度混凝土偏心受压！短柱的试验结—果在条文中给—出了有关参数n【、ε0、εc—u的取值与试验结果！较，为接近？ ：     】3  纵向受—拉钢筋？。的极限？拉应变 】     纵—向受拉钢筋的—极限拉应变本规范】规定为0.01作】为构件？达到承载能力—极限：状态的标志之—一对有物《理屈服点的钢筋【该值：相当：于钢筋应变》。进入了屈服》台阶；对无屈服【点的钢筋设计—所用的强度是—以条件屈服点—为依据的《极限拉应变的规【定是限制钢筋的【强化强度同时也【表示设计采用的钢筋！的极限拉应变不得小！于0.01以—保证结构构件具有必！要的延性对预应【。力混凝土《结构构件其》极限拉应变应从【混，凝土消压时的预【应力筋应力σp0处！开始算起 ！。     对—非均匀受压构件混凝！土的极限压应变【达到εcu或者【受拉钢筋的极限拉应！变，达到0.01即这两！个极限？应变中只要具备【其中一个就》标志着？构件达到了承载【。。能力极限状态 【 《 6.2.2  本！条，的规定同02版规】范 6.！2.3  轴向压】力在挠曲杆件中产生！的二阶效应（P【-δ效应）是偏【压杆件中《由轴向压力在—。产生：了挠曲变形》。的杆件内引起的曲】。率和弯矩增》量例如在结构—。中常见的反弯—点位于柱高中部的】偏压构件中这—种二阶效应虽能增】大构件除两》端区域外各截面【的曲率和弯》矩，。但增大后的弯—。矩通常不可能超过柱！两端控制《截面的弯矩因此【在这：种，情况下P-》δ，效应不会对杆件截面！的，偏心受压承载—能力：。产生不？利影：响，但是在反弯点不【在杆件高度范围内】（即沿杆件长度【均为同号弯矩—）的：较细：长且轴？压比偏大的偏压构件！。中经P-δ》效应：增大后？的杆：件中：部弯：矩有可能超过柱端】控制截面的弯—矩，此时就必《须在截面设计中【考虑P-δ效—应的附加《影响：因后一种情况在工】程中：较少出现为了不对各！个偏压构件》逐一进行《验算本？条给出了《可以不考虑P-δ】效应：的条件该条》件是根据《。分析结果并参考【国外规范《给出的？ ？ 6.2.4】  本条给》出了在偏《压构件中考虑P【-δ效应的具体【方法即Cm-ηns！法该：方法的基本思路与】美国ACI 3【18-08规范所用！方法相同其中ηn】s使用中国》习惯的极限曲率表达！式该表达式是借用0！2版规范《偏心距增大》系数：η的形式并》作了下列调整后给】出的 ？ ？     —1  考虑本规范所！用钢材强度总—体有所提高》故将02版规—范η公式中反映极限！曲率的“1/1【400”改为“1】/，1300”》 ？ ？    2  【根据对P-δ—效应：规，律的分析取消—了02版规》范η公式中在细长度！。。偏大情况下减小构】件挠曲变形》的系数ζ2》    ！ 本条Cm系数的表！达形式？与，美国ACI 318！-08规范所用【形式：相似但取值略—。偏高这是根据我国所！做，的系列试验结—果考虑钢筋混凝【土偏：。心压杆P-δ效应规！律的较大离》。散性而给出》的 《  《  ： ，对剪力？墙、：核心筒？墙肢类构件》。由于P-δ效应不】明显计？算时：可以忽略对排架结】构柱当？采，用本规范第B—.0.4条的—规定计算二阶—效应后不再按—本条规定计算P-】δ效应；《当排：架柱未按本规范【第B：.0.4条计算【其侧移二《阶效应时仍》应按本？规范第B《.0.4《。条考虑其P》。-δ：效，。应 — 6.2.5  】。由于工程中实际存】在着荷载作》用，位，置的不定性、混【凝土质量的不—均匀性及施工的【偏差等？因素：都可能产生附—加偏心距很》多国家？的规：范中都有关于附加】偏，心，距，的具体规定因—此参照国外规范的经！验规定？了附加偏心距ea的！绝对值与相对值【的要求并取其较大值！用，于计算 》 6.2.】6  在承载力【计，算中可采用》合适：。的压应力图形只要在！承载力计算上能与】可靠的试验结—果基本符合为简【化计：算本：规，。范采用了等效—。。矩形：压应力图形此时【矩形应力图的应力取！f，c乘以系数α1【矩形应力图的—高度可取等于按平截！面，。假定所确《定的中和轴高度【xn乘以《。系，数β1对中》。低强度混凝土—当n＝2ε0＝0】.002εcu＝】0.003》3时α1＝0.【。969β1》＝0.824—；为简化计》算取α1＝1—.，0β1=0.8对】高强度混凝土用随】。混凝土强度》提高而？逐渐降？低的系数α1、β】1值来反《映高：强度：混凝土？。的，特点：这种处理《方法：能适应混凝土—强，度进一步《提高的要求》也是多数国家—规范采用的处理【方法：上述的简《化，计算与试验结果【对比大体接》近应：当，指，出将：上述简化计算—的，规定用于三》角，形截：面、圆形截面的受压！区会带来一定的误】差 《 ， ：6.2.7  【构件达？到界限破坏是指正】截面：上受拉钢筋屈服与】受压区混凝土破【坏同：时发生？时的破坏状态对应】于这一破坏状态受】压边混凝《。。土应变达到》ε，cu；对配置—有屈服点钢》筋的钢筋《混凝土构件》纵向受拉钢筋的应】变取fy/E—S界：。限受压区高度xb与！界限中和轴高度【xnb的比值为β1！根据平截面假—定，可得：截面：相对界限受压区高】度ζb的公式（【6.：2.7？-1） ！   ？ 对配置《无，屈服点？。钢筋：的钢筋混凝土构件或！预应力？混凝：土构件根据条件屈】服点的定义》。。应考虑0.2％的残！余应变普通钢—筋应变？取（fy《/ES＋0.00】2）、？预应力筋应》变取[（《fp：y－σp0）/E】S＋0.0》02]根据平截面假！定，可，得，公式（6.2—。.7-2）和公【式（6.2.7-】3） 【     无—屈服点的普通钢【筋通：常是指细《。规格的带肋》钢筋无屈服》点的特性主要—取决于钢筋的轧制和！调直等工艺在钢筋】标，准中：有屈服点钢筋的屈】服强度以σs—表，示无屈服点钢—筋的屈服强度以σ】p0.2《表示 】6.2.8  钢筋！应力σs的计算【公式是以《混，凝土达到极》限压应变εc—u作为？构件达到承载能力极！。限状态标志而给出】的 【  ： ， 按平截面假定【可写出？截面任？意位：置处的？普通钢筋应力σsi！的计算？公式（？6.2.8-1【）和预应力筋应力】σpi的计》算公式（《6.2.8-2【） ？ ，  《。   为《了简化计算根据【我国大量的》试验资料及计算分】析表明小偏心受压】情况下实测受拉边或！受，压较小边的钢—筋应力σs与—ζ接近直线关系考】虑到ζ＝ζb—及ζ＝β1作—为界限条件》取σs与ζ之间为】线，性关系就可》。得到公式《（6.2《.8：-3）、公式（6】.2：.8-4） 】 ，    》 按：上述线性关系式在】求解正截面承载力时！一般情况下为二【次方程 【 6？.2：.9  《在02版规范中将圆！形、圆？环形截面混凝土构件！的正截面承载力【列在：正文本次修订将圆】形截面？、圆：环形截面与》任意截面构件—的，正截面承载力—计算一同列入—附，。录 ？ 6.2.】10～6.2.【14  保留02】版规范的实用—计算：方，法 ：     ！构件中如《无纵：向受压钢筋或—不，考虑：纵向受压钢筋时不需！要符合公式（6.2！.10-4》）的要？求 ： 》6.2.1》5 ： 保留了02版规】范的规定为保持【与偏心受压构—件，正截面承载力计算具！有相：近的可靠度》在正文公式（6【.2.1《5）右端乘以系数】。0.9 】     》02版规范第7.】3.11条规定的受！压构件计《算长度l0主—要，适用于有侧移受偏】。。心压：力作用的构件不完全！适用：于上：。下端有支点的—轴心受压构件对【于上下端有支—点的：轴心受压《构件其计算长—度l0可《。。。偏，安全地取构》件上：下端支点之间距离】的1.1倍 — ，。 《 》 6：.2.16 — ，保留了02版规范的！。规定根据国内外【。的试验结果当混【凝土强度《等级：大于C50》时间接钢筋混凝【土的约？束作用将会降低为】此在混凝土强度等级！为C50～C—80的范围内给出】折，减，系数α值《基于与第《6.2？.15条相》同的理由在公式【（6.2.16-1！）右端？乘，以系数0.9 】 6.2.1！7  ？矩形截面偏心受压】构件： 》     1—  对非对称配筋的！小偏心？受压构件当》偏心距很小时为【了防止As》产生受压破》坏尚应？按公式（6.2.】。17-5）进行验】算此处引入》了初：始偏心距ei＝【e0－ea这—是考虑？了不：利方向的附加偏心】。距计算表明只有当】N＞fcbh时钢筋！A，s的配筋率才有可能！大，于最小配《筋率的规定 ！     2【  对称配筋—小偏：心受压的钢筋混【。凝土构？件近似？计算：方法 【     当应用】偏心受压构》件，。的基本公式》（6.2.1—7，-1）、公》式（6？.2.17-2【）及：公式（6.2.【8-1）求》解对称配《筋小偏心受》压构件承载力时【将出现ζ的》三次方程第6.2】.17条《第4款的简化—公式是取 》。 使：求，解ζ的方程降为【一次方程便于直接】求得小偏压构件所】需，的，配筋面积 ！    《 ，同理上述简化方法也！。可扩展用于T形【和I形截面的构【件，   】  3 《 ，本次对偏心受压构】件二阶效应的—计算方法进》行了修订《即，除排：架，结构：柱以外不再采—。用η-l0》法新修订的》方法主要希望通过】计算机进行结—构，分析时一并考虑由】结构侧？移引起的二阶效应为！了进：行截面设计时内【力取值的一致性当】。需要利用《简化计算《方法：。计算由结构侧移【引起的二《阶效应和需要—考虑杆件自身挠曲】引起的二阶》效应时也应先—按照附录《B的简？化计算方法和按照】第6.2.3条和第！6.2.《4条的规定进行考】虑二阶效应的内力计！算即在进行》截面设计时其—内力已经考虑—了二阶效《。应 ？ 6.2.1！8  ？给出了？I形截面偏心受压】构件正截面受压承载！力计算公《式，对T形、倒T—形截面则可按—条文：注的规定进行计【算，；，同，时，对非对称配》筋的小偏心受压【构件给出了》验算公式及其适用】的近似条《件 6.！。2.19 》 沿截面腹部均匀】配置：纵向钢？筋（沿截《。面腹部配置等—。直，径、等间距的—纵向受？。力钢筋？）的矩形、T形【或I形？截面偏心受》压构件其正截—面承载力《可根据第《。6.2.1条中【。。一般计算方法的【基本假？定列出平衡方程【进行计算但由于【。计算公式较繁不便于！。设计应用故》作了必要简》化给出了《公式（6.2.1】9-1）～公式【（6.2.》19-4） —  —   根据第6.2！.，1条的基本假定均匀！配筋的钢筋应—变，到，达屈服的纤维距中】和，轴的距离为βζ【η0/β《1，此处：β＝fyw/（E】sεcu《。）分析表明常用的】钢筋β？值变化幅度》不大而且对均匀配】筋的内力影》。响很小因此将按【平截：面假定写出的—均，。。匀配筋内力Ns【w、Msw》的表达式分》别用直线及二次曲线！近似拟合即给出公】式（6.2.19-！。3）、公《式（6？.，2，.19-4）这两】个简化公式 】     计算！分析：表明对两对边集中配！筋与腹？部均匀配筋呈一定比！例的条件下本条【的，。简化计算与》按一般方法精—确计算的结》果相：比误差不大并可【。使计算工作》量得：到很大简化 】 ： 6.2《。.，。20  规》范对：排架柱计《算长度？的规：定引自1974年】。的规范钢筋混—凝土结构设计规【范，TJ 10-—74其计算长度值是！在当时的弹性—分析和工程经验【基础上确定的在【没有新的研究分析】结果之前本规范【继续沿用《原规范的规定 】     本！次规：范修订对有侧移框架！结构的P-△效应简！化计算不再采—。用η-l0法而采】用层增大《系数：法因此进《行框架结构P-△】效应计算时不—再需要计算框架柱】的计算长度l0【因此取消了02版规！范第7.3.—11条第3款—中框架柱计算长度】公式（7.》3.11《-1）？。、公式（7.3.1！1-2）本规范第】6.2？.20条第2—款表6.2.2【0-2中《框架柱的计算长度】l0主要《用于计算轴心受压框！架柱稳定系》数φ以及计算偏心受！压，构，件裂缝宽度的偏【心距增大系数—时采：用 6】.2：.21？  本？条对对称双向偏【心，受压构件正截面承载！力的计算作》了规定 】  ：   1  当【。。。按，。本规范附录》E的一般方法计算】时本：。条规定了分别—。按x：、y轴计《算ei的公式—；有可靠试验依【据时也可采》用更：合理的其他公—式计算 —   》 ，。 2  《。给出了？。。双向：偏心受压的倪克【勤（N.V.Nik！itin）公式并】指明了两种配筋形】式的计算原》则 —     3 【 当需要《考虑二阶弯矩的影响！时给出？的弯矩设计值M0x！M0y已经包—含了二？阶弯矩的影》响即取消了》02版规范第—7.3.14条【中的弯矩增大系数η！x、ηy原因详见第！6.2.17—。条条文说明 — 6—.2.22～6.】2，.25  保留【了02版规范—。的相应条文 —     ！对沿截面高度或周】边均匀配筋的矩形、！T形或I形》偏心受拉截》面其正截《。面承载力基本符合】  ：的变化规律且略【偏于安全；此公式】改写后即为公式（6！.2.？25-1）试—验表明它也适用于对！称配筋矩形截面【钢筋混凝土双向偏心！受拉：构件公式（》6.2.2》5-1）是89规】范在：条文说？明，中提出？的公：式， ：