， 6.2  】正截：。面承载力计》算 》 6》。。.2.1  —本条：对正截面承载力计】算方法作了基本【假定  ！   1  平【。截面假定 【     【试验表明在纵向受拉！钢筋的应力》达到屈服《强度之前及达—到屈服？强度：后的一定塑》性转动？范围内截面的—平均应变基本—符合平？截面假定因此按【照平截面假定—建立判别纵向受拉钢！筋，是否屈服的界—限条件？和确定屈服》之前钢筋的应—力σ：s是合理《的平：。截面假定作为计算】手，段即使钢筋已达【屈服甚至进入强化】段时也还是可—行的计算值与—试验值？。符合较好 】   《  引用平》。截，。面假定可《以将各种《。类型截面《（，包括周边配筋截面】）在单向或双向受力！情况下的正截面【承载力？计算贯穿起来提高了！计算方？法的逻辑性和条【理，性使计算公》式，具有明确《的物理概念》引用：平截面假定也—为利用电《算进行混凝》土构件正《截面全过程》分析（包《括非线性分析）提】供了必不可少的【截面变？形条件 —  《   ？。国际上的主要规范】均采用了平截面假定！ 》     2  】混，凝土的应力-—应变曲线 【 ？    《随，着，混凝土强度的提高】混凝土受压时的应】力-应变《曲线将逐渐变化其上！升段将逐渐》趋向线性变化且【对应于峰值应力的】应变稍有《提高；下降段趋于】变陡：极限应？变有所减少为—了综合反《。映低、中强度混凝土！和高强混凝土—的特性与0》2版规范《相同本规范》对正：截面：设计用的混凝土应力！-应变关系采用如下！简化表达《形式 【 》     根【。据国内中、低强【度混凝土和高强度】混凝土偏心受压短柱！的试：验结果？在条文中《给出了有关参—数n、ε0、ε【cu的取值与试验结！果较为接近 ！ ：    3 — 纵向受拉钢筋【。的极限拉《应变 】    《纵向：受，拉钢筋的极限拉应】变本：规范规定为0.01！作，为构件达到承载能】力极限状态的标志】之一对有物理屈服点！的钢筋该值相当于钢！筋应变进入了屈服】台阶；对无屈服点的！钢筋设计所用的强度！是，以条件屈服点为依据！的极限拉应变的规定！是限制钢筋的强化】强度同时也表—。示设计？采，用的钢？。筋的极？限，拉应变不得小—于0.01以—保，证结构构件具有必要！的延性对《预应：力混凝土结》。构构件其极限拉应变！应从混凝土》消压时的《预应力筋应力σp】0处开始算起 】    【 对非均匀受压【。构件混？凝土的极《限压应变《达到εcu或者【受拉钢筋的极限拉】。应变达到0.0【1即：这两个极限应—变中只要具备其中一！个就标？志着构件《达到了承载》能力极？限状态 】。 6.2《。.2 ？ 本条的《规定同02版规【范 6.！2.3 《 轴向压力在挠【曲杆件？中产生的二阶效应】（P-δ效应）是偏！压杆件中由轴—向压力在产》生，了挠曲变形的杆件内！引起的曲率和弯矩】增量：例如：在结构中常见的反】弯点位于柱高中部的！偏压构件中》这种二阶效应—虽能：增大构件除两—端区域外各截面的】曲率和弯矩但增大后！的弯：矩通常不可》能超过柱两端控制】。截面的弯矩》因此在这种情—况下P-δ效—应不会？对杆件截《面的偏心受压承【载能力产《生不：利影响？但是在？反弯点不在杆件高度！范围内（即沿杆【件长度？。。均，为同号弯矩）的【较细长且轴》压比偏大的偏压构件！中经P-δ》效，应增：大后的杆《件中部弯矩有可能超！过柱端控《制截面的弯矩此时】就必须在截面设【计中考虑P-—δ效应的附》加影响因后一种【情况在工程中—较少出现为了不对各！个偏压构件逐一进】行验：算本：条给：出了可以不考虑P-！δ，效应的条件该—条件：是根据分《。析结果并参考国外】规范给出的》 6.2！.4  本条给出】了在：偏压：构件中考虑》P-δ效应的具【体方：法即Cm-ηn【s法该方法》的基本？思路与美国ACI】 3：18：-08规范所用【方法相同其中ηns！使用中国习惯—。的极限曲率表达【式该表达式是—借用02版规—范偏心距增大—。系数η的形式并作】了，下列调整后给出的】  【 ，  1  》考虑本规范所用钢】材强度总体有所【提，高，故将02《版规范η公式中反映！极限曲率的“1/1！400”改为—“1/13》00” 》 ，     2】  根据对》P-δ效应规律的分！析取消？了02版规》范η公？式中在细长度偏大情！。况下：减小：。构，件挠曲变形的—系数ζ？2 ：    】 本条Cm系数的表！达形式与美国ACI！ ，318-《08规范所用形式】相似但取值》略偏高这是根据【我国所做的系列试验！结果考虑钢筋混凝】土偏：心压杆P-δ效【应规律的较大离散】性而给？出的 】   ？。 对剪力墙》、核心筒墙肢—类构件由于P-【。δ效应不明显计【算时可以忽略—对排架？结构柱当采用本【规范第B.0.4】条的规定计算二【阶效应后不再按本条！规定计？算P-δ效应；【当排架柱未》按本规范《第B.0.4条计】算，。其侧移二阶效应时仍！应按本规范第—B.0？。.4：条考虑？其P-δ效应 】 6.2.5！  由于工》程中：实际存在着荷—。载作用位置的—不定性、《混凝土质量的不均】匀性及施工的偏差等！因素都可能产—生附加偏心距很多国！家的规范中》都，有，关于：附加偏心距》的具体规《定因此参照》。国外规范的》经验规？定了：附加：偏心距ea的绝【对值与相对值的要求！并取其较大值—用于：计算 】6.2.6 — 在承载力计—算中可采《用合适？的压应力《图形：只要在承载力计【算，。。上能与可靠的试【。验结果基本》符合为简《化计算本规范采【用了等效矩形压应】力图形此时》矩形：。应力图的应力取f】c乘以系数α—。1矩形应力图的高度！可取等于《按平：截面假定所确定【的中和轴《高度xn乘以系【数β1？对中低强度》混凝土当n＝2【ε0＝？0.00《2εcu＝》0.：003？3时：α1＝0.》9，69β1＝0.8】24；？为，简化计算《取α1？＝1.0β1=【0.8对高强度混凝！。土用随混凝土强度提！高而逐渐《降低的？系数：α1、β1值—来反映高强度—混凝土的《特，点这种处理》方法能适应混凝【土强度进一步提高的！要，求也是多数国—家规范采用的处理】。方法上述的简化【计算与试验》结果对？比大体接《近应当指出将—上述简化计算的规定！用于：三角形截《面、圆形截面—的受压区会带来一定！。的，误差 《 6》.2.7  —构件达到界》限破坏是指正截【面上：受拉钢筋屈服—与受压区混》凝土：破坏同时发生时的破！坏状：。态对应于这一破【坏状态受压边混凝土！应变达到《εcu；对配—置有屈服点》钢筋：的钢筋混《凝土构件《。纵向：受拉钢？筋的应变取fy/E！。S界限？受压区？高，度xb与界限—。中和轴高度x—nb的？比值为β1根—据平截面《假定可得截面相对界！限受压区高度—ζb的公式（6.2！.，7-：1） 】    对配置无屈！服点钢？筋的钢筋混凝土构】件或预应力混凝土】构件：根据：条件屈服点的定【义应考虑0.—2％的残《余应变普通》钢筋应变取（fy】/ES＋《0.00《2）、预应力—筋，应，变，取[（fpy—－σp0）》/ES？＋0.002]根据！平截面假定》可得公式（6.2】.7：-2）？和公式（6.2.7！-3） 《 ：。     【无屈服点的普—通钢筋通《常是指细规格的带肋！钢筋无屈服》点的特性《主要取决于钢—筋的轧制《和调直等工》艺在钢筋标准—中有屈服点钢筋【的屈服强度以—σs表示无屈—服点钢筋的屈—。服，强度：以σp0.2表示】 6.2！.8 ？ 钢筋应力σs【的计算公《式是：以混凝土达到—极限压应变εcu】作为构件达到承载能！力极限状《态标志而给》出的 —    》 按平？截面假定可写出截】面任意位《置处的普通钢—筋应力σsi—的计算公式（6.2！.8-1《）和预应《力筋应力σpi的】计，算公式（6》.2.8-2）【 》。     为了【简化计算根据我【国大：量的试验资料及计】算分析表明小偏【。。心，受压情况《下实测受拉边或受】压较小？边的钢？筋应力？σs与ζ接近直线】关，系考虑到ζ＝—。ζ，b及ζ＝β1作为】。界限条？件取σs与ζ之间为！线，。性关系就可得到公式！（，6.2.8-—3）、公式（6【.2.8-4） ！     】按上述线性关系式】。在求解正截面承载力！时一：般情况下为二次方】程， —6.2.9》  在02版规【范中将圆形》、圆环形《截，面混凝土《构件的正截面—承载力？列在正？文本次修订》将圆形截面、—圆环形？截面：与，任意截？面构件的正截面承】载力计算一》同列入附录 — 6.2】.10～6》.2：.14  保留0】2版规范的》实用计算《方法： ：   —。  构？件中如？无，纵向受压钢筋或不考！虑纵向受压钢筋时不！。需要符合《公式（？6.2？.10-4）—的，要求 》 6.》2.15  —保留了02》版规范的规定—。为保持与《偏心受压构件—正截面承载力—计算具有《相，近的可靠《度在正文公》式（6.2.15）！右端乘以系数—0.9？ —  ：。 ， 02版规范第7.！3.11条规定【的受压构件》。。计算长度《l0主要适用—于有侧移《受偏：心压力作用的构【。件不完全适》用于上下端有支点】的轴心受《压构件？对于上下端有支点的！轴心受压构》件其计？算长度l0可偏安全！地取构？件上下端支点之间】距离的1.》1倍 ！ 》6，.2.16  保留！了02版规》范的规定根据国内外！的试：验结果当混凝—土强度等级大于【C，50：时间接钢《筋混：凝土的约束作用【。将会降低为此—在混凝土强》度，等级为？。C50～《C80的范围内给出！折减系数《α值基于与第—6.2.1》。5条相同的理—由在公式（6—.2.16-1【）右端？乘以系？数0.9 【 ？6.2？.17  矩形截】面偏心受压构件 ！     】。1  对非对称配筋！的小偏心受压—构，件当偏心距》。很小时为了防止As！产生：受压破坏《尚，应按公式（6—.2.17-5）进！行验算此处引入了】初始偏心距ei【＝e0－ea这【是考虑了不利方向的！附加偏心距计算【。。表，明只有当N》＞fcb《h时钢筋《As的？配筋率才有可—能大于最小配筋率】的规定？  【   2 》。 对称配筋小偏心受！压的钢筋混凝土构件！。近似计算方法 】  》  ： 当应用偏心受【压构件的基本公式（！6.2.17-1】）、公式（6.2.！17-2）》及公式？。（6.2.8-1】。）求解对称配—筋小偏心受压构件】承载力时将出—现ζ的三次》方程第6.2.【17条第4款—的简：化公式是取  【使求解ζ的方程降】为一：次方程便于》直接求得《小偏压？构件所需的》配筋面积 【    — ，同理上述简化方【法也可？扩展：用于T形和I形【截面的构件 ！。 ，    《 3：  本次对偏心受】压构：件，二阶效应的计—算，方法进？行了修订即》除排架？结构柱以外不再采用！η-l0法新修订的！方法主要希望通【过计：算机进行结构分析】时一并考《虑由结构侧移—引，起的：二阶效应为了—进行截面设计时内力！取值的一致性当需】要利用简《化计算？方，法计：算由结？构侧移引起的—二阶效应和需要【考虑杆件自身—挠曲引？起的二阶效应时【也应先按照附录B】的简化计《。算方法和《按照第6.2.【。3条和第6.—2.：。4，条的规定进行考虑】二阶效应的内力计算！即在进行截面—设计时其内力已【经考虑了二阶效应 ！ 6.2】.18  给出了】I形截面偏心受压】构件正截面》受压承载力》计算公式对T形【、倒T形《截，面则可按条文—注的规定进行计算】；同时对《。非对称配筋的小偏】心受：压构件给出》了验算公式及—其适用的近似条件 ！ 6.2.！1，。9 ： ，沿截面？腹部均匀配置—纵向钢筋（沿—截面腹部《。配置等直径》、等间距的纵向受】力钢筋）的矩形、T！形或I形《截面偏心受压构【件其正？截面：承载力可《根据第6.2.【1条中一般计算方】法，的基本假定列出【。平衡方程《进行：计算但由《于计算公式》较繁不？便于设计应用故作了！必要简化给出了【公式（6.2.19！-1）～公》式（6.《2.19-4） ！。 《    根据—第6.2.1—条的基本假定均【匀配筋的《钢，筋应变到达屈服的】。纤维距中和轴的【距离为βζη0/】β1此？处β＝fyw—/（Es《εcu）分析—表明常用的钢—筋β值变化》幅度不大而且对【均匀配筋的内力【影响很小因此将按】平截面假定写出【的均：。匀配筋内力N—sw、Msw的表达！式分别用直线—及二次曲线近似拟】合即给？出公式（6.—2.19-3）【。、公式（6.2.1！9-4？）这两个简化公式 ！ 《  ：   计算分析【表明对两对边—集中配筋与腹部【均匀配？筋呈一定比例—的条：件下本条的简—化计算？与按一般方》法精确计算的结果相！比误差不大并可【使，计算工作量得—到很大？简，化 ： 6.【2.20  —规，范对排架柱计算【长度的？。规定引自19—。74年的规范—钢筋混凝土结构设】计规：范TJ？ 10-74—其计算长度值是在】当时的弹性分析和工！程经验基础上确【。定的在？没有新的研究分析结！果之前本规范继续沿！用原规范的规定 ！ 《 ，   本次》规范修订对》有侧移框架结构【。。的P-△效应简化】计算不再采用—η-l0法而采【用层增？大系数法因》此进行框架结构P】-△：效应计算时不—再需要计算框架【柱的计算长度—l0因此取消了02！版规范第7.—3.11条第3款中！框架柱计算长—度公式（7.—3.11-1）、】。公式（？7.3.11—-2）本规范—第6.2.20条第！。。2款：表6.？2，.2：0-2？中框架柱的》计算长度l0—主要：用于计算轴心—受压框架柱稳定系数！φ以及计算偏—心，受压构件裂缝宽度的！。偏心距增大系数时】采用 【 6.2.21 】 本条对对称—双向偏？心受压构件正截面承！载力的计《算作了规《定 ：。 ？     1【  ：当按本规范》附录：E，的一般方《法，计算时本条规定了】分别按x、y—轴计算e《i的公式；有可靠试！验依据时《也可采用更》合理的其他公式计】算， ， 《   ？  2  给出【了双：向偏心受《压的倪克勤（N【.V.Niki【t，in）公式并—指明了两种配筋【形式的计算原则 ！   —。  3  当—需要考虑二阶弯矩】。。的影响时给出的弯矩！设计值M0》xM：。。0y已经《包含了二《阶弯矩的《影响即？取消了？02版规范第—7.3.14条中的！弯矩增？大系：数ηx、ηy原因】详，见第6.2.17】条条文说明 ！ ， 6.2.》22～6.2.【25  保留了0】。2版规范的》相应条文《 —   ？ 对沿截《面高度或周》边均匀配筋的矩形】、T形或I形偏心受！拉截面其正截—面承载力基本符合】  的？变化规律且略—偏于：安全；此公式改写后！。即为公式《（6.2.25-】1）：试验表明它也适用】于，对称配？筋，矩形：截面：钢筋混凝《土，双向偏心《受，拉构件公式（—6.2.25—-1）是8》9规范？在，条文说明中》提出的公式 — ，