？ 17.3  基本！抗震措施《 】    《本节各条文的目【的是保证节》点破坏不先于构件破！坏同时？根，据不同的结构延【性要求相应》的构造来保证设计】的经济？性 【 ：Ⅰ 一般规》定 ？ 17】.3.1 》 由于地震作用为强！烈的动力《作用因？此节点连《接应满足承受动【力荷载的构造—要求另？外由：于地震？作用的不确》定，性而：。截面板件宽》厚比为S5》级的构件延》性较：差因此对其使用范围！作了：一定的？限制 《 《17：.3：.2  《。本条是为保证塑性】耗能区性能所作的规！定 — 1：7.3.3  在】支撑系统之间直接与！支撑：系统构件相》连，的刚接钢梁可视为】连梁连梁可》。设，计为塑性耗能区【此时连梁《类似：偏心支撑的》消能梁段当构造【满足消能梁段的规定！时可按消能》梁段确定《承载：力否则按框架梁要】求设：计 ！Ⅱ 框架结构— ， 》。 17.》3，.，4  本条为保证框！架结构抗震性—能的重要规定通【过控制梁《内轴力和剪力—来，保证潜在耗能区【的塑：性耗能能力 ！    》 本条第《2款与欧洲抗—震设计规范EC8第！6，.6.2条的规【定类似但《不相同宝钢在本标】准课：题腹板加肋框架梁】柱刚性节《点抗：震性能研究中根据5！个框架H形》截面子结构试—件，的反复加《载试：验并：通过有限元分析发】现无加劲的平—腹板梁塑《性机构转动点—会偏离截面中心【轴而腹板《中，央的屈服《和屈曲由剪应力控制！。而且剪应力集—中于腹板《。中央区；而设置【纵向加劲肋》可均化塑性铰区腹板！中央集中的剪应【力，使整：个加劲区域的腹板】应力场均匀分布因】此当塑性耗能—区位于梁端时—梁端无纵向加劲肋】的腹板剪力不—大于截面受剪承【载力50％的规定】是恰当的而只要纵向！。加，劲肋设？置合：理剪力可由腹板全】截面承受《 《 ：。17.3.5  】一般情况下柱长细比！越大、轴压》。比越大？则结构承《载能力和塑性变形】能力越小侧》向刚度降《低易引？起整体失稳》遭遇强烈《地震时框架柱—有可能进入塑性因】此有抗震设防要求的！钢，结构需要《控制的框《架，。柱长细比与轴—压比相关 ！。     》考虑：压弯柱？的结构整体弹塑性】稳定性和柱塑性【铰形成时《的变形能力控—制长细比和》轴压比？的结：构弹塑性失稳限界】可由弹塑性稳定分析！求，得日本AIJ钢【结构塑性设计指针】采用解析《并少：量试验提出满足N】/N：E≤：0.2？5(N？E结构弹性》屈曲对应《的轴压？力)即？。可避免结《。构整：体屈：曲引起的《承载力显著降低 】     ！ 为方便结构设计引！入轴压比N/N【y和长细比λ表示的！控制条件得》。 ， 【     】式中：E，钢材的弹性模量；】    ！       f】y钢材的《屈服强度 —     轴！压比N/Ny≤0.！1，5时轴压《力较小对结构失【稳的影响也较小【最大：长细比取15—0可不考虑轴压比和！长细比耦合》 《  ？  ：  表17》。。.3.5《。与，上述AIJ的要求】。基本等价 》 1—7.3.6  【。比较美国《、日本及《钢，结构设计《规范EC3》Desi《gn of》 steel— struct【u，re：。。s，关于：H形和箱形截—。面柱的节点域计算和！。宽厚比限值的—规定并总结试验数】据提出本条》要求：本，。条为低弹《性承载力-高延性】构造高弹性承—载力-低延》性构造的具》体体现？ ？ 1《7.3？.7：  ：本，条改：进型过？焊，孔及常规型过焊孔】具体规定见现—行行业标《准高层？民用建筑钢结构【技术规程JGJ 9！9 《 17.3.】9  在采用梁端加！腋，、梁端换厚板、梁翼！缘楔形加宽》和上下翼缘》。加，盖板等方法如果能】够做：到加强后的柱表面处！的梁截？面，的塑性铰弯》矩等于(Wpbfy！。b，＋Vpbs)(【Vpb梁内塑性铰截！面的剪力；s—塑性铰至柱面—的距离也即梁开始变！。截面或开始》加强的位置到柱表】面的距离)可—以预计梁加强段及】其等截面部分长度】内，均，能够产生一定的塑】性变形能《够，将对梁端塑性铰的转！。动需求分散在—更长的长《度上从而改善—结构的延性或减小】对节点的转动需【求 ？ ： 17《。.，3.10  抗弯框！架，上覆混凝土楼—板时在地震作用下梁！端的塑性铰》区受：拉因此钢柱周—边的楼板钢筋应可】靠锚固？钢筋可按图50【设置 ！ 图50】  钢柱周边—钢，筋锚固示意图 ！ Ⅲ— 支：。撑结构及框架-【支撑结？构 》 ： ， 17.3》.1：2  中心支—撑在各类结》构中应用非常广泛在！地，震往：复荷载作《用下支撑《。必然经？历失稳-拉直的过】程滞回曲《线随：长细比的不同变化】很大当长细》比小时滞回曲线丰】满而：对称当长细比—大时滞回曲线形状】复杂：。、不对称受压承载】力不断退化存在【一个拉直《的不受力的滑移阶段！因，此，支撑：的长细比与结构【构件延性等级—相关 —     在【美国中心支撑体系分！。为特殊中心支撑【体系(SCB)和】普通中心支撑体【系(OCB)前【者的抗震性能—。更好地？震力可以《取得更小但是在对】支撑：杆的长？细比的限《值上前？者放得？更宽欧洲《抗震设计规范EC】。8则规定中心交叉支！撑的长？细比对Q235应该！在120《～196《之间日本也将长细比！。大于130的支撑杆！。与，长，细比为32～5【9之间？的划为同一类反【而，比长细比《为5：9，～130之间的【更，好这是由《于延性决定了结构的！抗震能力因此支【撑设计时长细比不】是最关键的》关键的是防止局部屈！曲部位过大》的，、集中的《塑性变形而导致【的开裂长细比较大】的支撑杆因为传【递的力较小在节点部！位更加容易设—计成延性好的—节点长？。细比大的构》件结：构的刚度小更容易处！在长周期范围—地震力更小 【   —  虽然欧美同行认！为，长细比大的支撑【抗震性能《更好但配《套的：。设，计，规定使得其应用【是有条件的美—国AISC的—SPSSB指出每一！列支撑由受拉—的，支撑提供的抗力不】得大于7《0％也？不得小于30％如果！水平力全由》支撑承？担这意？味着支撑《杆的长细比对Q2】35不超过12【0，如果是框架-中【心支撑体《系支撑长细比—很大受压承载力很小！则框架部分应能【够承担30》％～70％的水【平地震？作用 】    本标—准参照日本的规定】除普通钢《结，构外将支撑分为3个！等级长细《比大的放在》第2个等级并—。且规：定了使用条件同样的！支撑框架-中—心支撑结构和支【撑结构相比较具有】更好的延性延性【等级更高 】 17.3—.13  本条【第1：款的：规定使得结构—在任意方向荷载【作用下表现出相似】的荷载变形特征【从而具？有更好的《延性 》 17》.3：.14  本条第1！款，的规定是为了尽量减！小应力集中使—节点板在支撑杆平】面外屈曲时》不至于产生过大的计！算中未能考虑的应力！而导：致焊缝的过早破坏 ！ ， 17.【3.15  —偏心支？撑的设计基本—上与现行国家标【准建筑抗《。震设计规范G—B 50011的】。。规定一致 —