， ：。 ，1，7.3？。  基本抗震措施】 【     本节【各条文的目的是【保证节点破》坏不先于构件破坏同！时根据不同的结构延！性要求相应的构【造，来保证设计的—经济性？ 《。 Ⅰ —。一般规定《 — 17《.3.1  由于地！震作：用为强烈《的动力作《用因此节点连—接应满？足承受动《力荷载？的构造要求另外由】于地震作用的不确定！性而截面《板件宽厚比为S【5，级的构？件延：性较差？因此对其《使用范围作了—。一定的限制》 ？ 17》.3.2 》 本条是为保证塑】性耗能？区性能所《作的：规定 《 ， 17.3【。.3  在支撑系】统之间？直接与支撑系统【构件：。相连的刚接钢—梁可视为《。连梁连梁《可设：计，为，塑性耗能区此时连梁！类似：偏心支？撑的消能《。梁，段当构造满足—消，能梁段？的规定？时，。可按消能《梁段确定承载力【否则按框架梁—要，求设：计， Ⅱ！ 框：架，结构 ！ 17.3.—4  本《条为保证《。框，架结构抗震性能【。的重要规定通—过控制梁内轴—力和剪？力来：保证潜？在耗能区的》塑性耗能能》力   ！  本条第2款与欧！洲抗：震设计？规范EC《8第6.6》.2条的规定—类似但不《相，同宝钢在本标准【课题腹板加肋框【架梁柱？刚性节点抗震性能研！究中：根据5个框架H【形截面？子结：构试件的反复加载试！。。验并通过有限—元分析发现无加劲的！。平腹板梁塑性机构转！动点会偏离截面中心！轴而腹板中央的屈服！和，屈曲由剪应力控【制而且剪应力集【中于腹板中央区；】而设置纵向加劲肋】。可，均，化塑：性铰：区腹板中央集中的】剪应力使整个—加劲区域的腹板应】力场均匀分》布因：此，当塑：性耗能区位于梁【端时梁？端无纵向加劲肋【的腹板剪力不大【于截面受剪承载【力50％的规定是】恰当：。的而只？要纵向？加劲肋设置》合理剪力可由腹板】全截面承受 ！ 17.3.5 ！ 一：般情况？下柱长细《比越大、《轴压比越大则结构承！载能力和塑性变【形能力？越小侧向刚度降低】易引起整体失稳【遭遇：强烈地震时框架柱】。有可能进入》塑性因此《有抗震设防》。要求的钢《结构需要控制的【框架柱长细》比与轴压比相—关 ？   —  ：考，虑压弯？柱的结构整体弹塑】性稳定性《和柱塑性铰形成【时的变形能》力控制长细比—和轴压比的》结构：弹塑：性失稳？限界可由弹塑—性稳定？分析求？得，日本A？IJ钢结《构塑性设计指针采用！解析并少量试验提】出满足N/》NE≤0《.25(NE结构弹！性屈曲对应的—轴压力？)即可避免结构整】体屈曲引《起的：承载力显著降低 ！    【  为？方便结？构设计引入》轴压比N/N—。y和长？。。细比：λ表示的控》制条件？。得 【 —    式中E钢】材，的弹性模量； 】 ：     —  ：    《f，y钢材的屈服—强度 》。     【轴压：比N/Ny≤—0.15时》轴压力较小对—结构失？稳的：影响也较小最大【长细比取150【可不考虑轴压比和】长细比耦合 】      】表17.3.5与上！述A：。I，J的：要，求基本？等价 《 1》7.3.6  【比较美？国、日本及钢结构】设计：。规范：EC3De》sign of【 st？ee：l stru—。ctures—关于H？。形和箱？形截面柱的》节点域计算和—宽厚：比，限值的？规定并总结试验数据！提出本条要求本【条为低弹性承载力-！高延性？构造高弹性承载力】-低延性构造的具体！体现 — ， ，17.3.7  本！条改进？。型过焊孔及》常规型过焊孔具体规！定见现行行业标准高！层民用建筑钢结【构技：术规程JG》。J 99 【 17.3.9！  在采《用梁端加腋、—梁，端换厚板、梁翼【缘楔形？加宽和上下翼缘加】盖板等方法如果能够！做到加强后的柱【表面处的梁截面【的塑性铰《。弯矩等？于，(Wpbfyb【＋Vpbs》)(Vpb梁内塑性！铰截面的剪力；s】塑，性铰：至柱面的距离也即梁！开始变截面或—开，始加：强的位？置到柱表面的距离)！。可以预计《梁，加强段及其》等截：。面，部分长度《内均能？够产生一定》。的塑性变形能够【将对梁端塑》性铰的转动》。需求分散在更—长的长？度上从而《改善结构《的延：性或减小对节点【的转动？需，求 ？ 17.3】.10 《 抗弯框《架上覆混凝土楼板】时在地震作用下【梁端的？塑性：铰区受？拉因此钢柱周边的】楼板钢筋应可靠锚】固钢：筋可按图《50设置 【 ， 》 图《50  钢柱周边】钢筋锚固示意图 】 Ⅲ】 支：撑结构及《框，架-支？撑结构 — ， ： ：17.3.12【  中心支撑在各】。类，结构中应用非常【广泛：在地震往复荷载作】用下支撑必然—经历失稳-拉直的】过程滞回曲线—随长细？比的不同变化—很大当长细比小时滞！回曲：线丰满而对称当【长细比大时滞回曲】线形状复杂、不【对称：受压承载力不—断退化存在一个拉直！的，不受力的滑移阶段因！。此支撑的《长细比与结构构件】延性等级相》关  】   在美国中心】支撑体系分为特【。殊中心支撑体系【(SCB)和—普通中心支》。撑体系(《OCB)前》者的抗震性能更好】地震力可以取—得更小但是》在对：支撑杆的长细比的限！值上前者《放得更宽欧洲—抗震设计规范E【C8则规定》中心：交叉支撑的长细比】对Q235应该在1！20～196之【间日：本也将长细》比大于？130的支》撑杆与？。长细比为32～5】9之间的划为同【一类反而比长—细比为？5，9～1？30之间的更好这是！由于延性决定了结构！的抗震能力因此【支撑设计时长细比】不是最关键的关【。键的是防止局部屈曲！部位过大的、集中】的塑：。性，变形而导致的开【裂长细？比较大的支撑杆因为！传递的力较小—在节：点部：位更加容易设计成】延性好的节点—长细比大的构件【结构的刚度小更容易！处，在长周期《范围地震力》更小 《。 ：     虽然欧！美同行认为长—细比大的支撑抗【震性：能更：好但配？套的设计规定使得】其应用是有条件的美！国AISC》的SPSSB指出每！一列支撑由受拉的】支撑提供的抗力不】得，大于70％也不得小！于，30％如果》水平：力全由支《撑承担这意味—着，支撑杆？的长细比《对Q235不—超过120》如果是框架-中【心支撑体系支撑【长细比很《大受压承《载力很小则框架部】分应能够《承担：30％～《70％的水平—地震作用 】     本标准！参照：日本的规定》除普通钢结构外将】支撑分为3个等级】长细比大《的放在第2》。个，等级：并且规？。定了使用《条件同样的支撑框】架-中心支撑结【构和支撑结构—相比：较，具有更好的延性【延性等级更高 】 17.3】.13  》本条第1款的规定使！得，结构在任《意方向荷载》作用下表现出相似】的荷载变《。。形特征从而具有【更好的延《性， ？ 17.3.1！4  本条第1款的！规定是为了尽量减小！应力集？中使节点板》在支：撑杆平面外屈—曲时不？至于：产生过？大，的计算中未能—考虑的？应力而导致焊—缝的过早破坏 【 ： ： ，17.3.1—5  偏心支撑【的设计基本上与现行！国家标？准建：筑抗震？设计规？范G：B 500》。11的规定一致 ！