17.【3，  基？本抗震措《。施 】    《 本节各条》文的目的《。。是保：证节点破《坏不先？于构件破《坏同时根据不—。同的结构延性要【求相应的构造来保证！设，计，的经济性 》 》 Ⅰ 一般规【。定 《 17【.3.1  由于地！震作用为强烈的【动力：作用因此节》点连接应《满足：承受动力《荷载：。的构造要求另外由】于地震？作用的不确》定，性，。而，截面：板件：宽厚比？为S5？级的：构件延性较》差因此对其使—用范围作了一定的限！制， 》 17.3.2【  本条是》为，保证塑性耗》能区性能所作—的规定？ —1，7.3.3》  在支撑系统之】间，直接与支《撑系统构件相—连的刚接钢梁可视为！连梁连梁可设计为塑！性，耗能区此《时连梁类似偏心支】撑的消能梁段当【构造：满足消能梁段的【规定时可按消能梁段！确，定承载力《否则：按框架梁要》求设计 【。 《Ⅱ 框？。架结构？ 《 17.3】.4  本》条为保证框架结构抗！震，性能的重《要规：定通过控制梁内轴力！和剪力来保证潜在】耗能区的塑性耗能能！力 —  ：   本条第2款与！欧洲抗震设计规【范EC8第》6.6？.2条？的，。规定类似但不相同】宝，钢在本标准课题腹】板加肋框架梁柱【刚性节点抗震性【能研究？中根据5个框—架H：。形截面子结构—试件的反复》加载试验并通—过，有限元分析发现【无加劲的平腹板【。梁塑性机构转动点】会偏离截《面中心轴而腹板中央！的屈服和屈曲由剪应！。力控制而且》剪应力集中于腹【板中央区《；而设置纵向加劲】肋可均？化塑性铰区腹板中央！集中的剪应》力使整个加》。劲区域？的腹板应力场—均匀：分布因？此当：塑性：耗能区位于》。梁端时梁端无纵【向加劲肋的》腹板剪力不》大，于，截面受？剪承：载力：50％的规》定是恰当《的，而只要纵向加劲【肋设置合理剪力【可由腹板全截面承受！ 《 ：。17：.3.5《  一般《情况下柱长细比越大！、轴压？比越大则《。结构承载能力和【。塑性：变形能力越小侧向刚！度降低易《引起整体失稳遭遇】强烈地震《时框架柱有》可能进入塑》性因此有抗震设【防要求的钢结—构需要控《制的框？架柱长细比与轴压】比相关 《 《 ，    考》虑压弯柱的结构整】体弹塑性《稳定性？和柱塑性铰形成时】的变：形能力控《制长：。细比：。和轴压比的结构【。弹，塑性失？稳，限界可由《弹塑性？。。稳定分？析求得日本AIJ】钢结构塑性设—计指针采用解析并少！量试验提出满—足，N/NE≤0.25！(N：。E结构弹性屈曲对】应，的轴压力)即可避】。免结构？整体屈曲《引起的承载》。力显著降低 —     ！ 为方便结构设【计引入轴压比N/】Ny和长细比—λ表示？的控制条件》得 《 【   《  式中E钢—材的：弹性模？量； 】    《   ？   ？fy钢材的屈服强】度 — ，    《轴压比N/Ny【≤0.15时—轴压力？较，小对：结，构，失，稳的影响也较小【最大长细比取1【50可不考虑—轴压比和长细比耦】。合 【    《 表1？7，.3.5与上—述AIJ的》要，求基本等《价 1】7.3.6  【比较美？。国、日本及钢—。结构设计规范—EC3D《esign —of st》eel stru】ctu？res关于》H形和箱形截面柱】的节点？域计算和《宽厚比限值的规【定并总结《试，验数据？提出：本条要求本条为低弹！性承载力-高—延性构造高弹性承载！力-低延《性构：。。。造，的，具，体体现 ！。17.3.7  本！条改进型过焊孔及】常规型过焊孔具体规！定，见现行行业》标，准高层民《用建筑钢结构—技，术规：程JGJ 99 】 《 17.3》.9  在采用梁】。端加腋、梁端换厚】板、梁翼《缘楔：形加宽？和上下翼缘加盖【板，等方法如果能够做】。到加强？后的柱表面》处的梁截《面的塑性铰弯矩等于！(Wpbf》yb＋V《pbs)《(Vp？b梁内塑性铰截【面的剪？力；s塑《性铰至柱面的距离也！即梁开始《变截面或《开始加强的》位置到柱表面的距离！。)可以预计梁加强段！及其等截面》部分长度内均能够】产生一定《的，塑性变形能够将对梁！端塑性铰的转—动，。需，求分散在更长的【长度上从而改善结构！的延性或减小对【节点：的转动需求 】。 17.3.】10  抗弯—框架上覆混》。凝土：楼板时在地震作用】下梁：端的塑性铰区—受拉因此钢柱周边的！。。。楼板钢筋应可靠锚固！钢筋可按图5—0设置 《 】 ？图50？  钢柱周边钢筋】锚固示意图》。 — ， Ⅲ 支撑结—构及框架-支撑结】构 【 17.》3.1？2  中心支撑【在各类？结构中应用非常广泛！在，地震往复荷载—作用下支撑必然经】历失稳-拉直—的过程滞回曲线随】。长细比的不同变化】很大当长细比小时】。滞回曲？线，丰满而对称》。当长细比大时滞回】曲线形状复》杂、：不对称受《压承载力不断退【化存在一个拉直的】不受力的滑移—阶段因此《支撑的？长细：。比与：结构构件延》性等级相关 ！ ，     》在美：国中心支撑体系分】为特殊中心支撑体系！(SCB)》和，普通中心支撑体系(！OCB)《前，者的抗震性能更好地！震力可以取得—更小但是在对支撑】杆的长细《比的限值《上前者放得更宽【欧洲：抗震设计规范EC】8，。则规定中心交叉【支撑的？长细比对《Q，235应该在—120～196之间！日本也将长细比【大于130》的支撑杆与长细【比为32《～59之间的划【为同一类《反而比？。长细比为59—～13？0之间的更好这【是由于延性》决定：了结构的抗震能力因！此支撑设计时长细比！不是最关键的关键的！是，防，止局部屈《曲，部位过大的、集中的！塑，性变形而导致的开裂！长细比较大》。的支：撑，杆因为传《递，的力较小在节点部】。位，更加：容易设计成延性好的！节点长细比大的【构件结构的刚—度，小更容易处在长周期！范围地？震力更小 》 ：     虽】然欧美同行认为长】细，。比大的支撑抗—震性能更好但—配，套，的设计规定使得其】应，用是有？条件的美国AI【SC的SP》。SSB指出》每一列支撑》由，受拉的支《撑提供的抗》力不：得大于70％也不】得小于30％如果】水平力全由支撑【承担：这意味着支撑—杆的长？细比：对Q：235？不超过120如果】是，框架-中心支撑体】系支撑长细比很大】受压承载力很小则】。框架部？分应能够承担3【0％～70》％的水？平地震作用》    ！ 本标？准参照？日本的规定除普【通钢结构外将—支撑分？为3个等级长细【比大的放在第2个等！级并：。且规定了使用条件同！样的支撑框》架-中心支撑结【构和：支撑结构《相比较具有更好的延！。性延性等级更高 ！ ？ 17？.3.？13  本条第1款！的规定使得结构【。。在任意方向》荷载作用下表现出】相似的荷载变—形特征从而具有更好！的，延性 【 17.3》。.14  本条第1！款的规？定是为了尽》量减小应力》。集中使节点》板在：支撑杆平面》外屈曲？时不至于产生过大的！计算：中未能考虑的应力】而导致焊缝的—。过早破坏 — 《1，7.3？.15  偏心支】撑的：设计基本上与现行国！家标：。准建筑抗震》设计规？范GB 50—0，11的规定》。一致 《