12.3】 梁柱连》接节点
】
?12.3.1、1】2.3.2 这】两条为新增条文
!
《1,。2,.,3.3 《 原:。规范以及现行国家】标准建筑抗震—设计规范GB 【50011的节【点域计?算公式系参考日本A!I,。J-ASD》的规定给《出AI?J-ASD的节【点域承载力验—算公式采《用节点域受剪—承,。载力提高到4/3】倍的方式以考—虑略去柱剪力(一】。般的框架《结构中略《去柱:端剪力项会导—致节点域弯矩—增加约1.1倍~】1.2倍)、节点域!弹性变形《占结构整体》的份额小《、节:点域屈服后的承载力!有所提高等有利因素!鉴于节点域承载力】的这:种简:化验算已施》行了10多年工程师!已很习?惯故条文未改变【其形式只是》根据:最新资料和具体情】况作一些修》正,
:。
》 节点域的受】剪,承载力?与其宽厚比紧密相】关AIJ《钢结构接合部设计指!针介绍了《受剪:承载力提《高,系数取4/3—。的,定量评估定量—评估均基于试验结果!。。并给出了试验的【范围据核算试验【范围的节点域—受剪正?则化宽厚比λn,s!上限为0《.52鉴于本标准】中λ:。n,s=0》.8:是腹板塑性和—弹塑性屈曲的拐【点此时节《点域受?剪承载力已不适宜】提高到4《/3倍为方》便设计应《用,本次修?订把节点域》。受剪承?。载力提高到4/3】倍的上限《宽厚比?确定为?λn,s=》0.6;而在0.6!<λ:n,s≤0.8的】过渡段节《点域受?剪承载力按》λn,?s,在fv和4/3fv!之间插值计算—
《
—参考日?本AI?J,-LSD轴力—对节点域抗剪—承载力的影响—在轴:压比:较小时可略去而【。轴压比大于》0.4时则按屈服条!件进行修正
【
:
0【.8:<λ:。。n,s≤《1.2仅用于门式】刚架轻型房》屋等采用薄柔—。截面的单层和低【层结构?条,文中的承载力验算】式的适用《范围:为0.8<λ—n,s≤1.4但】考虑到节点域—腹板不宜过薄故【节点:域λn,s的—上限:取为1.《2,同时由于一般情【。况,下这类结构的柱【轴力较小其对节点】域受剪承载力的【影响可略去如轴力较!大则可按板件局【部,稳定承载力相关公】式,采用(σcr为受】压临界应力)系数】对节点域受剪—。承载力进行修正【但这种修正比较【复杂宜采用在—节,点域设置斜向加劲】肋加强?的措施
》
《12.3.4 【 梁与柱《刚性连接《时如不设置柱腹【板的:横向加劲肋对柱腹板!和翼缘厚度的要求是!。。
】 1 在梁受压!翼缘:处柱腹板《的厚度应满足强【度和局部稳定的【要求公式(12.】3.:4-1)是根据梁】受压翼缘与柱—腹板在有效宽度be!范围内等强的条件来!计算柱?腹板所需《的厚度计算时忽【略,了柱腹板轴向—。(竖向)《内力的影响因为在主!。框架节点内框—架梁的支座反力主】要,通过柱翼缘》传递而?连于柱?腹板上的《。纵向梁的支座—反力主要通过柱【翼缘:传递而连于柱腹板】。。上的纵向梁的支座反!力一般?较小可忽略》不计日本和美国均不!考虑柱腹板竖向应力!的影响
】
公式(】12.3.4-2)!是根据柱腹板—在梁受压翼缘—集中力作用》下的局部《。稳定条件偏安—全地采用的》柱腹板宽厚比—的限值
! 《。2 柱翼缘板按强!度,计,算,所需的厚度tc可】用本标准《公式(1《2.3?.4:-4:)表示此式源于A】ISC其他各国【亦,沿用:之现简?要推演如下(图1】9)
【。。
》
,
图:19 柱翼缘【在,拉力下的《。受力情况
!
1:-线荷载T;T【-拉力;《P-影响长度
!
在】梁受拉翼缘处柱【翼缘板受到梁翼【缘,传来的拉力T=Af!tfb(Aft【为梁:受拉翼缘截面积【fb为梁钢》材抗拉强度》设计值)《T由柱翼缘板—的三个组成部分【承担中间部分(分】布长度为m)直接传!给柱腹?板的:力为fctb—m其余各由两侧A】BCD部分的板件】承担根据试验—研究拉力在柱翼缘】板上的影响长度p≈!12tc并可将此受!力部分视为三边【固定一边《自由的板件在固定边!将因受弯而形—成塑性铰因此可用】屈服线理论》导出:此板的承载》力设计值为p=C】1f:ct2c式中C1为!系数与几何尺寸p、!h、q?。等有关对《。实际工程《中常用?的宽翼缘梁》。和柱C1=3—.5~5.》0可偏安全地取p=!3.:5fct2》c这样柱翼缘—板受拉时的总—承载力为2》×3.5fct2c!+fctbm—考虑到?。翼板中间和两侧部】分的抗拉刚度不同】难以充?分发挥共《同工作可乘以0.】8的折减系》数后再与拉力T相】。平衡:
】
12.3】.6 《本条为新增条文由】于端板连接施工方便!、做法简单、施工速!度,较快:、受弯承载力和刚】度大在?实际:工程:中应用较多故此在本!次修:订,中增加了《对端板连接的—。梁,柱刚性节点的规定】
—12.3.7— , 本条为新增条文具!体规定了端板连接节!点,的连接方式》并规定了对高强【。螺栓:设计与施工方面的要!求
?