1》2.3 梁柱连接!节点
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12.】3.1、12—.3.2 这两条!为新增条文》。
12】.3:。.3 原》规,范以及现行国家【。标准建筑抗震—设,计规范?G,B 50011的】节点域计算公式【系参考日本》AIJ-ASD的】规定给出AI—J-AS《D的节点域承载力验!。算公式?采用节点域受—剪,承载力提高到4【/3倍的《。方式以考虑略—去柱剪力(》一般的框《架结构中《略去柱端剪力—项会:导致节点域弯矩增】加约1.1倍~1.!2倍)、节》点域弹?性变形?占,结构整?体的份额小、节点】域屈服后《的承载力《。有所提高等有利因素!鉴于节点域承载【。力的这种简化验算】已施行了10多年工!程师已很习惯故条文!。未改变其形式只是根!据最新资《料和具体情况—作一些修正
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: 《节点域的受剪—承载力与其》宽厚比紧密相—关AIJ《钢结构接合》部设:计指针介绍》了受:剪承载力《提,高系数?取4/3的定量评】估,定,量评估均《基于试验《。结,果并给出了试—验的范围据核算试】验范围的节》点域:。受剪正?则化:宽厚比λn,—s上限为0》.52?鉴于本标《准中:λn,s=》0.8是腹板塑性】和弹塑性屈曲的【拐,点此时节点域—受剪承载力已不适】宜提高到《4/3倍为方便设】计应:用,本次修订把节点域】受剪承载力提高到】4/3倍《的上限宽厚》比确定为λn,【s=0.6;而在0!.6<λn,s【≤0.8的过渡段】节点域受剪承—载力按λ《n,s?在fv和《4/3?fv之?间插值计算
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《 参考《日本:AI:J-LSD轴力对节!点域抗剪承载力【的影:响在轴压比较小【时可:略去而轴压》比大于0《.,。4时则按《屈服条件进行—修正
! , 0.8<λn】,s≤1《。.2仅用于门—式刚架轻型房屋【等采用薄《柔截面的单层—和低:层结构条文中的承】载力验算式的—适用范围为0—。.8<λn,s≤】1,.4但考虑》到节点?域,腹,板不宜?过薄:故节点域λn—,s的?上限取?为1.2同》时,由于:一般情况下这类结构!的柱:轴力较小其对节【点域受剪承载力【的影响?。可略去如轴》力,较大则可按》板件局部稳定承载】力相关?公式:采用(σcr为【。受压临界应力—)系数对节点域受剪!。承,载力进行修》正但这种修正比【较复杂宜《采用在节《点域设置斜向加劲肋!加强的措施
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12.3.】4 : 梁:与柱刚性连接时【如不设置柱》腹板的横向》加,劲肋对柱《腹板和翼缘》厚度的要求》是
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? 《1, :在梁受压翼缘—处柱腹板《的厚度应满足—强度和局部》稳定的要求公—。式(12.3.4】-1)是《根据梁?受压翼缘与》柱腹板在有效—宽度b?e范:。围内等?强的条件来计算【柱腹板所需》的厚度?计算时忽略了柱腹板!轴向(竖向)内力】的,影响因为在主框【架节点内框架梁【的支座反力主—。要通过柱翼缘传【递而连于柱腹板上】的纵向梁的支座【反力:主要通过柱》翼缘:传递而连于》柱腹板上的纵向梁的!支座反力一般较小】可忽略不计日本和】美国:均不考虑柱腹板【竖向应力的影响
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公【。式(12.3.4】-2)是根据柱腹】板,在梁受压翼缘集中力!作用:下的局部稳定条件偏!安全地采《用,的柱腹板宽厚比【的限值
! 2 柱翼!缘板按强《度计:算,所需的厚度tc可】用本标准公式—。(12.《3.4-4)表示此!式源:于,AI:SC其他各国亦沿】用之现?。简要推?演如下?(,图,19)
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,图1:9 柱翼缘在拉】力下:的受力情况
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1-线—荷载T;T-—拉力;P-影响长】度
【 《在梁受拉翼》缘处柱翼《缘板受到梁》翼缘:。传来的拉力T—=Aftfb—。(Aft为》梁受拉翼缘截面【积fb为《梁钢:材抗拉强度》设计值)T由柱翼】缘板的三个组—。成部分承担中间部】分(分布长度为m)!直接传给柱腹板的】力为fct》bm:。其余各由两侧A【BCD?部分的板件承担根】据试:验研究拉《力在柱翼缘板上的】影响长度p≈12t!。c并可将《此受力部分视—为,三边固定一边自由】的板件在固》定边将因受弯而【形成:。。塑性铰因此可—用屈服线理论导【出,此板的承载》力设:计,值为p=C1fc】t2c式中C1【为系数与几何尺寸p!、h、q等有—关对实际工程中常】用的宽翼缘梁和【柱C1=3.5【~5.0可偏安全地!取p:=,3.5fc》t2c这样柱—翼,缘板受拉《时的总承载力为【2×:3.5fct2c】。+fct《bm考?虑到翼板中间和【。两侧部分的抗拉【刚度:不同难以充分发挥】共同工作可乘以【0.8的折减系数】后再与拉力T相平】衡
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12.》3.6 》本条:为新增条文由于端板!连接施工方》便、做法《简单:、,施工速?度较快、受弯承【载力和刚度大在【实际工程中应用较多!故此在本次修—。。订,中增加了对端—板连:接的梁?柱刚性节点的规定
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12.】3.7? 本条为新增条】。文具体规定了端【板连接节点的连【。接方式并规定了对高!强螺栓设计与施工】方面的要求
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