12.【3 梁《柱连接节点
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12!.3.1、1—2.3.《2 ?这两条为新增条文】
12】.3.3 原规】范以及现行国—家标:准建筑抗震设计【规范GB《 50?011的《节点域计算》公式系参考日本A】IJ-ASD—的规定给出》。。AIJ-ASD【的节点域承载力验】算公:。式采用节点》域受剪承载力提高】到4/?。3倍的方式以—考虑略?。去柱剪力《(,一般的框架结—构中略去柱》端剪:力项会导致节点【域弯矩增加约—1,.1倍~1》.2倍)、节点域弹!性变形占结》构整体的份额小、】节点域屈服》后的承载力有所提】高,等有利因《素鉴:于节点域承》载力的这种简化【验算已施行了10多!。年工程师已》很习惯故条文—未改变其形式—只是根据最新资【料和具体情况作【一些修正
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!节点域的受》剪承载力与》其宽厚比紧密相【关,AIJ?钢,结构接?合部:设计指针介绍—了受剪承载力提高】系数取?4,。/3的?定量评估《定,量,。评估均基于试验【结果:并给出?了试验?。的范围据核》算试验范围的节点域!受剪正?。则化宽厚比λn,】s上限为0》.52鉴于本标准中!λn,s=0.【8是腹板塑》性和:弹塑性屈曲的拐【点此时节点域—。受剪:承载力已《不适宜提高》到4/?3倍为方便》设计应用本次修订】把节点域受剪承【载力提?高到:4/3倍的》上限宽厚比确定为λ!n,s=0.—6,;而在0.》6<λn《,s≤0.8的【过渡段节点域受剪承!载力:按λn,s》在,fv和4《/3:f,。。v之间插《值计算
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参【。考日本AIJ-L】SD轴力对节点域抗!剪承:载力的影响在—轴压比较《小时可略去而轴压】比大于0.4时【则按屈服《条件进?行修正
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《 0.8》<λn,s≤—1.:2仅用?于门式?刚架轻?型房屋等采用薄【柔截面的单层和低层!结构条文《。中的承载力》验算式的适用范围为!0,.8<λn》,s≤1.》4但考虑到节点域腹!板不:宜过薄故节》点域:。λ,。n,:s的上限《取为1.2同—时由于一般情况【。下这类结构的—柱轴力较小其—对节点域受剪承【载力:的影响可略》去如轴力《。较大则可按》板件局部稳定承载】力相关公式采用(σ!cr为受压临界应】力)系数对节—点域受剪承载力【进行修正但这种【修正比较复杂宜【采用:。在节点?域设置斜向加劲肋加!强,的,措施
1!2.3.4 梁】与柱刚性《连接时如不设置柱腹!板,的横向加劲肋对【柱腹板?和翼缘厚度》的要求是《
】 1 在梁【受压翼缘处柱—腹板的?。厚度应?满足强度和局部【稳定的要求公式【(12.3.4-1!)是根据《。梁受压翼缘与柱腹板!在有效宽度be【。范围内等《强的条件来计算柱】腹板所需的》厚度:计算时?忽略了柱腹板轴【向(:竖,向)内力的影—响因为在主框—架节点内框架梁的支!座反力主要通过【柱翼缘传递而连【于柱:腹板上?的纵向梁《的支座反力主要【通过柱翼缘传递【。而连于柱《腹,。。板上的?纵向梁的支座反【力一般较《小可忽略不》计日本?和美国?均不考虑柱》。腹,板,竖向应力的影响
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》 公《。式(12.3.【4,-2)是根据柱【。。腹板在梁《受压:翼缘集中力》作用下的《局部稳定《条件偏安《全地采用的柱—腹板宽?厚比的限值
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? 2 柱翼缘!板按强?度计算所需的厚【度,tc可用本》标准公式(12.】3.:4-4)表示此式源!于AISC其他【各,国亦沿用之》现简要推演如下【(图19)》
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,图19 柱翼缘】在拉力?下的受力情况
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1-?。。线荷载T;T-拉力!;P-影《响长度
!。 在梁受拉】翼缘处柱翼缘板受到!梁翼缘传来的拉力】T=Aftfb【(A:ft为梁受拉翼缘】截面积fb为梁钢材!抗拉强度设计—值)T?由柱翼?缘板的三个组成部】分,承担中间《部分:。(分布长度为m)直!接传给柱《腹板的力为f—ctbm其余—各由两侧AB—C,D部:分的板件承》担根:据试验研究拉—力在柱翼缘板—。上的影响长》度p≈?12tc并可将【此受:。力部分视为三边固定!一,。边自由的板件在固】定边:将因受弯而形成塑】性铰因此《可用屈服线理—论导出此板的承载力!设计值为p》=C1fct2c】式中C1为》系数与几何》尺寸p、h》、q等有关对实【际工程中常用的宽翼!缘梁和?。柱C1=3》.5:~5.0可偏安全】地取:p=3.5fct2!c这样柱翼缘—板受拉?时的总承载力—为,2×3.5f—ct2c+fc【tbm?考虑到?翼板中间和》两,侧部分的抗拉刚【度不:同难以?充分:发挥:共同工作可乘以【0.8的折减—系数:后再与拉力T相平衡!
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12?。.3.6 本【。条为新增条文由于】端,板连:接施:工,方便、做法简单、施!工速:度较快、受弯—承载:力和刚度《大在实际《工程中应用较—多故此在本次—修订中增加了对端】板连接的梁柱刚性节!点的规定
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1?2.3?.7 本条为【新增:条文具体《规定了端板连接【节,点的连?接方式并规定了对高!。强螺栓设计与施工】方面的要求
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