12.2】 ， ，连接板？。节点 《 —12.2.1 【 本条基《。。本沿用原规》范第7.5.1【条连接节点处板件在！拉、剪共同作用下的！强度计算公》式是根据我》国对双？角，。钢杆件？桁架节点板》的试验？研究中拟《合出来的它同样适】用于：。连接：节点处的其他板【件如本标准中图12！.，2.1 】  ：  ： 试验的《桁架节点《板大多数是弦杆和腹！杆均：为双角钢《。的K形节点仅少数是！竖杆为工《字钢的N形节点【抗拉试验《共有6种不》同形式的16—个试件所有试件的破！坏特：征均为？沿最危险的线段撕】裂破坏即图》17：中的BAAC—CD面二折线撕裂】其中AB、CD与节！点板的？边界线基本垂直 】 — 《 图17  节【点板受？拉计算简《图   ！  本标准》式(12.2.1】-，1)的？推导过程如》下 《   》  在图1》7中：沿BACD撕裂线割！。。取自由体由于板内】塑性区的发展引【起的应力重分布假定！在破坏时撕裂面上各！线段：的应：力σ′i在线段【内均匀分布且平行于！腹杆轴力当各撕裂】段上的折《算应力同时达到抗】拉，强度f？u时试？。件破坏根据平—衡条件？并忽略很小的M【和V则 — 【 》   》  ：按极限状态》设计法？即∑η？iAif《≥N 【     式中【f节：点板：钢材：的强度设计值—(N/mm2)；】。 》        】   N斜腹杆【的轴：向内力设计》值(N)； — 《。。         ！  Ai为第i段撕！裂面的净截面积(m！m，2) 《     式！(5：4)符合破》坏机理？其计算？值与试验《值之比？平均为87》.5％略《偏于安全且》离散性较小 】 12.2.】2  考虑到桁架节！点，板的外形往往—不，规则用本标准—式(12.》2.1-《1)计？算比较麻烦》加之一些受动力【荷载的桁架》需要计算《。。。节点板的《疲，劳时该公式》更不适？用故参？照国外？多数国？家的经验建议对桁】架节点板可采用有效！宽度法进行承载【力计算所谓有效宽度！即认为？腹杆轴？力N将通过连—。接件在节《点板：内按照？某一个应力扩散【角度传至连接—件端部？与N相垂《直的一定宽度范围内！该一定？宽度即称《为有效宽度》be 】    在试验研究！中，假定be范围—。内的：节点：板应力？达到fu并令bet！fu＝？Nu(Nu为节点板！破，坏时的腹杆》轴力)按此》法拟合的结》果 ：  —   当《应力扩散角θ—＝2：。7°时精确度—最高计算《值与：试验值？的，比值平？均为98《.9％；当θ＝【30°时此比值为1！06：.，8％考虑到国外多数！国家对应力扩散角】均取30《°为与国《际接轨且误差—较小故？亦建议取θ＝3【0° —。     有效宽！度法计算简单概【念清楚适用于—腹杆与节点》。板的多种连接情况】如侧：。。焊、围焊和铆钉、】螺栓连接《等(当采用钢钉【或，螺栓连接《时b：e应取为《有效净宽度) 】 ：     当桁】架弦杆或腹杆为T】型钢或双板焊接T】形截面时节点—构造方式有所不同节！点，内的应力状态更【加，复杂故本标准公【。式，(12.2.—1)和？式(12.2.【2)均不适用 ！ ，。     用有】效宽度法可以制【作腹杆内力N与【节点板？厚度：t，的关系？表我们先制作了【N，-(t/b)表【反映了？影响有效宽度的【斜腹杆？连接：。肢宽度b和侧焊【。缝焊脚尺寸hf1】、hf2的作用【因而：该表比？以往的N-t表更】精确但由于》表形较复杂且参【数b和hf的可变】。性，较大使用不便为方便！设计便在《N-(t《/b)表的基础【上按不同参数组【。合下的？最不利情《况整理出N-—t，包络图(表12)使！该表具有较》充分的依据而且【在常用不同》参数b、hf下亦】是安全的 【 ？表12？  单？壁式桁？架节点板厚度选用】。 】 ：     表12！的，适用范围为 ！     1【。  ：适用于焊接桁架的节！点板强度《验算：节点板钢材为Q23！5焊条？E43？； —。     2—  节点板边缘【与腹杆轴线之间的夹！角应不小于30°】； ？   —。  ：。3  节点板与【腹杆周侧《。焊，缝连接当《采用围焊《时节点板的厚度【应通过？计算确定； 】   》  ：4  对有竖腹杆】的节点板当c—/，t≤15εk—时可不？验算节点《板的：稳定；对无》竖杆的？节点板当c/t≤】1，0εk时可》将，受压腹？杆的内力乘以增【大系数1.2—5后再查《。表求节点饭厚度【此，时亦：可不验算节点—极，的，稳定：。。；式中c为》受压腹杆连接肢端面！中点沿腹《杆轴线方向至—弦杆的净《距离 【    《 ，对于表12中的单壁！式桁架节点支—座节点？板的厚度《宜较中间节点板增加！2mm 《 《 12.2.3 】 参：照国外研究》资料补充了净截面计！算时孔径扣除尺寸】要求和修改了多排】螺栓时应力扩—散角的取值本条为】桁架节？点板的？稳，定计算？。要，求 》     1  ！共做了？8个节？点板在？受压斜腹杆作—用下的试验其—中有无竖腹杆的各4！个，试件试验表明—   】      —1)：当节点板自由边【。。长度lf与》其厚度t之比lf】/t＞60εk【时节点板的稳定【性很差将很快失稳】故此时应沿自由边】加劲 —  ？ ，  ：    2)有竖】。腹，杆的：节点板？或lf？/t≤6《。0εk的《无竖腹杆节点—板在斜腹杆压力作用！。下失稳均呈》BAACCD三【折线屈折破坏其屈】折线的位置和方向均！。与受拉时的撕裂线类！。同 ：  —       3)！节点板的抗压性能】取决：于c/t的大小【(c为？受压斜腹杆连—接肢：端面：中点沿腹杆轴—线方向？。至弦：杆，的净距t为节点板】厚度)在一》般情况下c/t【愈大稳定承载力愈低！ ？  《  ： ，对有：竖腹杆？的，节点板当c》/t：。≤15εk时节点】板的抗压极限承载力！NR,c与抗拉极】限承载力NR,【t大：致相等破坏的安全度！相同故此时》可不进行稳定验算当！c/：t＞15εk时NR！,c＜NR》,t应按本标准附录！F的近似法验算【稳，定；当c/t＞【22εk时近似法】算出的？计算值将大于试验值！不安全故规定c/】t≤2？2εk ！  ：  ：对，无竖腹杆的》节点板NR,—。c＜NR《,t故一般都—应该验算《。稳定：。当c/t＞》17.？5εk？时节点板用近似【法的计算值将—大于试验值不安【全故：规定c/t》≤17.5εk 】 ？      【   ？4)l？f/t＞60—。εk的无《竖腹杆节《点板沿自由边加劲后！在受：压斜腹杆作用—下节点板呈BAA】。C两折线屈折—这是由于CD区【因加劲加强后稳【定，承载力有较大—提高所致但此时NR！,，c＜N？R,t故仍需验【算稳定不过仅需验】算BA？区和AC区而不必验！算，CD区而已 【 《。    2  【本，标准附录F所—列桁架节点板在斜】。腹杆轴压力作用下的！稳定计算《公式是根据8个【试件：的试验结果拟合出来！的根据破坏特征节点！板失稳时的屈折线主！要是：BAAC《CD三折线形(见】本标准附录G—图，G.0.1》)为计算方便且【与实际情况》。基本相符《假，定BA？平行于弦《杆CD⊥B》A 》     从试】。验可知在《斜腹杆轴压》力N：。作用下？节点：。。。。板内存在三个受【压区：即BA区(FBGH！A板件)、AC区】(AIJC板—件)和CD区(CK！MP：。板件：。)当其中某一个【受压区先失稳后【其他各区立即—。相继失稳因此有必】。要对：。三个：区分别？进行验算《其中A？C区往往起控—制作用 【     计算】时要先将《腹杆轴压力N分【解为三个平行分力各！自作用于三个受压】区屈：折线的中点平行【分力的分配比—例，假定为各《。屈折：线，段在有效宽度—线(在本《标准附录《G图：G.0.《1中：为AC的延长线【)上投？影长度bi与—∑bi的比值然后】再将：此，平行分？。。力分解为垂直于【各屈折线的力—Ni；Ni》应小于？或等于各受压—区板：。件的：稳，定承：载力：。而受：。压区板件则可—假，定为宽度等于屈折线！长度的钢板》按轴压构件计算其】稳定承载力铜—板长度取为板—件的中线长度ci】计，。。算长度系数经拟合】后取为？0，.8长细比》 》     这样【各受压板区》稳，定验算的表达式【为 】 《     其中l1！、l2、l3—分别为各区屈—折线BA、AC、C！D的长度；》b，1、：b2、b3为各屈折！线在：有效：宽度线上的》投影：。长度；t为板厚【；φ：i为各受压板—区的轴压《稳定系数《按λi？计算  ！   对《lf/t＞》60ε？k且沿自由边加【劲的无竖腹杆节点】板失稳时一般呈BA！AC两屈折线屈【曲显然在CD—区因加劲后》其稳定承载力—大为提高已不起控】制作用故《只需：用上：述，方法验？算BA区和AC区的！稳定  ！。   用上》述拟合的近似—法计：算稳定的结果表【明试件的极限承【载力计？算，。值NcR,c与【试验：。值，N0R,c之比【平均为8《5％计算值偏于安全！    ！ 3  《为了尽？量缩小稳定计算的】。范围对于无》竖腹杆？的节点板我》们利用？国家标准图集—梯形钢？。。屋架05G511】和钢托架0》5G513中的16！个节点用同一根【斜腹杆对《节点板？做稳定和强度计算】并进行？对比：以达到用强度计【算的方法来》代替稳定《计算的目的对—比结果表明 】     当c！/t≤1《0εk时《大多数节《。。点的：Nc：c大于0.9N【ct(Ncc、Nc！。t为节点板的稳定】和强度计《算，。承载力)仅少数节点！。的Nc？c＝：(，0.：83：～0：.9)？Nct此时的斜【腹杆倾角《θ1大多接》近60°这说—明θ1的大小—对稳定承载力—的影响较大 【 ？   ？  因为强度计【算时的？。有效宽度be＝A】C，＋(l？f1＋lf2)ta！n30°而稳定【计算中假定》斜腹杆轴压力N【分配的有效宽度∑b！i＝b′e＝—AC＋(l》f1＋lf2)s】inθ1cos【θ1：(式中？lf1、lf2【为，斜，腹杆两侧角》焊缝的长度)—当θ1＝60°【或，3，0°时sinθ【1cosθ1—＝0.43》3与tan3—0°(＝0》.，5，77)相差最—大此时的稳》定计算承载力亦【最低设AC＝k【(lf1＋lf2)！。经统计k≈0.35！。6因此？当θ1？＝60°或3—0°时的《b′e？、be值分别—为， —   】  因？此对无？竖腹杆的节点板当c！/t＝10ε—k且：30°≤θ1≤【6，0°时可将按—强度计算[公式(5！4)]的节点板【抗力乘？以折减系数0.【784作《为，稳定承载力考虑到稳！定计算公式偏—安全近15％故可】。。。将折减系数取为0.！8(：0.8？/0.784＝【。1.020)以方】便计：算   ！  ： 当然必要时亦可】专门进行《稳定计算若》c/t＞10εk时！则应按近似公式【计算：稳定： ， 》12.2《.5  本条为【新增条文根据—试，。验研：究在节点板》板件(？或梁翼缘)拉力作用！下柱：翼缘有如两块受【线荷载作用的三【边嵌固板A》BCD、A′—B，′ C′D》′(见图18)拉】力，。在，柱翼缘板的》影响长？度为p≈1》2，tc每？。块板所？能承受的拉力可近】似取为3.5f【yct2fc—两嵌固边之间CC】′范围的受拉板【(或梁翼缘》)屈：服因此板件》(或：梁翼缘)《传来拉力平衡式为】 ：。 ： 【 图18  柱翼缘！。受力：示意 》 ？1-荷载；T-【拉力；P《-影响长《度 】 ， ，。     式(！5，8，)即是欧洲》钢结构设计规范E】C3Design ！of steel ！structu【resEur—oc：ode？-3(BS EN1！99：3-：1，-82005)中】采，。用的板件或工字形】。、H形截面梁的翼缘！与工字形、H形截】面的未设《水平加劲肋》的柱相连形成T形】接合时板件或梁【的翼缘的有效宽【度计算公式》考虑到柱《翼缘中？间和两侧部分刚【度不同难以充分【发挥共同作》用翼缘承《担的部？分应有所《折，减为安全起见同时】与本标准第12.3！.4：条，翼缘受拉《情，况公式建立条件【(考虑了0.—8折：减系数？)，协调系数7改—为5这样与》按有：限元模拟加载试验】所得：结，。。果较为接近 — 1—2.2.6 —。 本：条沿用？原规范？第8：.4.6《条、第8.》2.1？1条取消了角钢【的L形围焊在桁架】节点处各相互—杆件连接焊缝之【间宜：。留有一定的净—距以利施焊且改善】焊缝附近《钢材的抗脆断性【能本条根据我国【的实践经验对节点】处相邻焊缝》之间的最《小净距作出了—具体规定管结构相】贯连接节点处的焊】。缝连接另有较详细的！规定(见本》标准第1《3.2节《)故：不受此限制 【 《  ：  围焊中有端焊缝！。和侧焊缝端焊缝【的，刚度较大弹性模量】E≈：。1.5×106；而！侧焊缝的刚》度较：小E≈(0.7～1！)×106所以【在弹性工作阶段端焊！缝的实际负担要高】于侧焊缝；》但围：焊试验中在静—力荷载？作用下届临塑性阶段！时应力渐趋于平均】。其破坏强度》与仅有侧焊缝—时差不多《但其破坏《较为：突然且塑性》。变形较小此外从国内！外几个？单位所做的动—力试验证明就焊缝本！身来：。。说围焊比侧》。焊的：疲劳强度高国内某些！单位曾在《桁架的加固中使【用了围焊效果—亦较好但从“焊接桁！架式钢？吊车梁下弦及腹杆的！。。疲，劳性能”的研究报告！中认：为当腹杆端部采【用围焊时对桁架节点！板受力不利节点板】有开裂现象故—建，议在直？接承受动《力荷：载的桁架腹杆中【节点板应适当—加大或加厚鉴于【。。上述：情况本标准规—。定宜采用《两面侧焊也可用三面！围焊 【      围焊的！转，角处是连《接的重？要部位如《。在此处？熄火或起落弧—会加：剧应力集中》的影响？故，规定在转《。角处必须连续施【焊 ？