： 12.》2  连接板节点 ！。 1】2.2.1  本】条基本？沿用原规范第7.5！.1条连接节—点处板件《在拉、剪共同—作用下的强度—计算公式是根据我】国对双角钢杆件桁】架节点？板的试验研究—中拟合？出来的？它同样适用于—连接节点《处的其他板件如本标！准，中图12.2.【1 》     试验】的桁架节点》板大多数是》弦，杆和腹杆均》为，双角钢的K》形节点仅少数—是竖杆为工字钢【的N形节点抗—拉试验共《有6种不同形式【的16个试件—所有试件的》。破坏：特征均为《沿最危险《的线段撕裂破坏即图！17中的BA—ACCD面二折【线撕裂？其中AB《、CD与节》点板的边《界线基本垂直—。 》 ？ ？ ，。图17  节点【板受拉计《算，简图 ？ ？ ：    《本标准式(》12.2.1-1)！。的推导过程如下 ！ ， ？    在》。图17中沿BAC】D撕：裂线割？。取自由体由》于板：。内塑性区的发展引】起的应力重》分，布假定在破坏时撕裂！面上各线段的—应力σ′i在线段】。内均匀分布且平行于！腹杆：轴力当？各撕裂段上》的折算？。应，力同时？达到抗拉强度—fu时试件破坏根据！平衡：。条件并忽《略很小的M和V【则 — 《 ： ，    ！ 按极限状态—设，计法即？。∑ηi？Aif≥N —    】 式中f节点—板钢材的强度—设计值(N/—mm：2)；？ 》     》    《。  N斜腹杆的【轴向内力设》计值(N)；—    ！    《   Ai为第i】段撕裂面的》净截面积(m—m2) 《    】 式(5《4)符合破坏机【理其计？算，值，与试验值之比平均】为87.5％略偏】于安全且离散性【较，小 12！.2.2  —考虑：。到桁架节点板的外】形往往不规》则用本？标准式(1》2.2.1-1【)计算比《较麻烦加之》一些受动力荷—载的桁架《需要计算节点板的疲！劳时该公式更不【适用故参照国外多数！国家的经验建议对】桁架节点板》可，采用有效《宽度法进行承载力】计算所谓有效—宽度即认为腹—杆轴力N将》通过连接件》在，。节点板？内按照某《一个应力扩》散角度？传至连接件》端部与N相垂直【的一定宽《度范围内该》一定宽？度即称为有》效宽度be》  【   在《试，验研：究中假定be范【围内：的节点板应力达到f！u，。并令betfu＝】Nu(Nu》为，节点：板破坏？时的腹杆轴力—)按此？法拟合？的结：果   ！  当应力扩散【角θ＝27》°时精确度最高【计算值与《试验值的比值平均为！。98：。。.9％；当θ＝3】。0°时？此比值？为106《.8％？考虑到国外多数【国家对应力扩—散角：均取30°》为与国际接轨且误】差较小故《亦建议取θ＝—30°？ ， ：     有】效宽：度法：。计算简单概念清楚】适用于腹《。杆与节？点板的多《种连接情况如侧【焊、围焊和铆钉、螺！。。栓连：接等：(当采用钢》钉，或螺栓连接时be应！取为：有效净宽度) ！  《 ，  当桁架弦杆【或腹杆为T型钢或】双板焊接T》形截面时节点构造方！。式有所不同节点【内的应？力状态更《加，复，杂故本标准公—式，(，12.2.1)【和式(12.2.2！。)，均不适用《    ！。 用有效宽度法可以！制作腹杆内力—N与节？点板厚度t的关【系表我们先制—。作了N？-(t？/b)？表反映了影响有【效，宽，度的斜腹杆连接【肢宽度b和侧—焊缝焊脚尺》寸hf？1、hf2》的作用因而该表比以！往的N-《t表：。更精确但由于表形较！复杂且参数b—和hf的可变性较】大使用不《便为方便设计便在】。N-(t《/b)表的基—础，上按不同参数组【合下的最不利情况】。整理出N《-t：包，络图(表1》2)使该表具有较】充分的？依据而且在常用不同！参数b、《。h，f下亦？是安全的 ！ 表12《  单？壁式桁架《节点：板厚度选用》 《 ，   ！  表12的—。适用范围为 ！     1  ！适用于焊《接桁：架的节点板强度【验算节点板钢材为Q！235焊条E43；！ — ，   2  节点板！边缘：与，腹杆轴？线之间？的夹角？应不小于30°；】  【   3  —节点板与《腹杆周侧焊缝连接】。当采用围焊时节点】板的：厚度应通过计算确定！；   ！  4 《 对有竖腹》杆，。的节点板当c—/t≤15ε—k时可不验算节点】板的稳？定；对？无竖杆？的，。节点板当c》/t≤10》εk时可将受压腹杆！的内力乘以》增大系？。数1.2《5后再查表求—节点饭？。厚，度此时亦可不验算】节点极的稳定；【式中c为受压腹【杆连接肢端》面中点沿腹》杆轴线方向至弦杆】。的，净距离 —   》  ：对于：表12中《的单壁式桁架节【点支座节点板—的厚度宜《较中：间节点板《增加2mm 】 12.2.3！  参照国外研究资！料，补充了净截面计算】时，。孔径扣除《尺寸要？求和修改了多—排螺栓时应力扩【散角的取值本条为】桁架：节点板的稳定—计算要求《 《  ？   ？1  共做了8个节！。点板：在受压斜《腹杆作？用下：的试验其中》有无竖腹《杆的：各4个？试件试验表》明  】       【1)当节点》板，自由：边长度lf》。与，其厚度t之比—lf/t＞60εk！时节点板的》稳定性很《差，将很快失稳》故此时？应沿自？由边加劲 】 ：      —  2)有竖腹【杆的节点板或lf/！t≤6？0εk？的无竖腹杆》节点：板，在斜腹？杆压力作用下—失稳均呈BAA【CCD三折线—屈折破？坏其屈折线的位置和！方向均与受拉时【的撕裂线类同 】 《        3！)节：点板的抗压性—。能，取决于c《/t的？大小(c为受—压斜腹？杆连接？肢端面中点》沿，腹杆轴线方向至弦杆！的净距t为节点板厚！度)在一般情况下】c/t愈大稳—定承：载力愈低 》 》    对有—竖腹杆的《节点板当《c/t≤15εk时！节点板的抗压极限承！。载，力NR？,c与？。抗拉极限承载—力NR,t大—致相等破坏的安【全度：。相同故此《。时可：不进：行稳定验算》当c/？t＞15εk—时NR,c＜N【R,t应按本标准附！录F：的近似法验算—。稳定；？当c/t＞2—2εk时近似法算】。出，的计算？值将：大于：。试验值不《安全故？规定c/t≤—。22εk ！。     对无竖腹！杆的节点板N—R,c＜NR,【t故一般都应—该验算稳定当c/】t＞17.5εk时！节点板用近似法的计！算值将大于》试验值不安全故规】定c/？t≤17.5εk ！。 ，。    【     》4)lf/t＞【60ε？。k的无竖腹杆节【点板沿自由边加【劲后在受压》斜腹杆作用下节点板！呈BAAC》两折线？屈折这是《。由于CD区因加劲加！强后稳定承载力有较！大提高所致但此【时NR,c＜—NR：,t故仍需验—算稳定？不过仅需验算—。B，A区和AC》区而不必验算C【。D区而已《 ，。  — ，  ：2，  ：本标：准附录F所列桁架节！点板在斜腹》杆轴：压力作用下的稳定计！算，公式是？根据8个《试件的试验结—果拟：合出来？的根据？破坏特征节点板失】稳时的屈折线主要是！BAACC》D，三折线形(见本【标准附录G图G【.0.1《)为计算方便且与】实际情？况基本相符假定【BA平？行，于弦杆CD》⊥BA ！   ？ 从试验可知—在斜腹杆《轴压力？N作用？。下节点？板内存在三个受压】区即BA区(F【。B，GHA？板件：)、AC《。区(：AIJ？C板件)和CD区(！CK：MP板件《)当：其中某一个》受压区先失》稳后其他各区立即相！继失稳因此有必要】对三个？区分别进行验算其】中A：C区往往起控制作】用 》     —计算时？要先将腹杆轴—。压力N分解为三个】平行分力各自—作用于三个受压区屈！折线的？中点平行分力的分】配比：例假定为各屈折线段！。在有：效宽度线(》在本标准附录G图G！.0.？1中为A《C的延长线)上投影！长度bi与∑bi】的，比值然？后再将此《平行分力分解为垂直！于，各屈折线的力N【i；Ni应小于【。或等于各受》压区板件《。的稳：定，承载力而受压区板件！则，可假定为《宽度等于屈折线【长度的钢板按—轴压：构件计算其》稳定承？载力：。。铜板长度取为板件的！中线长度c》i，计算长？。度系数经拟合后取为！0.8长《细比 】    这样各受】压板区稳《定验算的表达—式为： ， 《 》  ？ ，  其中l1—、l2、《l3分别为各区屈】折线BA、AC、】。CD的长度；b1】。。、，b，2、b3为各—屈折：线在有效《宽度线上《的投影长度；t为板！厚；：φi为？。各受压板区》的轴压稳定》系数按λ《。i计算 》     对！l，f/t？＞60εk且—沿自由？边加劲的无竖腹杆】节点：板失稳？。时一般呈BAAC】两屈折线《屈曲显然在CD【区因加劲后其稳定】承载：力，大为提高已不起控制！作用故只需用—。上述：方法验算BA区和A！C区的稳定 【     】用上述拟合的—近似法计《算稳定的结果表明试！件的极限承载力【计算值NcR,c与！试验值N0R,【c之比平《。均为85％计算【值偏于安全 — 》    3  为】了尽量缩小稳定计】算的范围对于无【竖腹杆的节点板【我，们利用国家标准【图集：梯形钢屋架05G】511和钢托架0】5G513中—的16？个节点用同一根斜腹！杆对节点板做稳【定，。和，强，度计算并进行对比以！达到用强《度计：算，的方法来代替稳【定，计算的目的》对比结果表明 】   —  当c/》t≤10εk时大多！数节点的《Ncc大于0.9N！。c，t(Ncc、Nc】t，为节点板的稳定和强！度计算？承载力)《仅，少数节点《的Nc？。。c＝(0.83～0！.，9)：Nct此时》的，斜腹杆倾角》θ1大多接近60°！这说明θ1》的大：。小对：稳定承载《力的影响《。较大 — ：    因为强度】计算时的《有，效宽：度be？＝AC＋(lf1＋！lf2)t》an：3，0°而稳定计—算，中假定斜腹杆—轴压力N分配的【有效宽度∑bi＝b！′e＝A《C，＋(：l，f1＋lf2)s】inθ1cosθ1！(式：中lf？1、lf2》。为斜腹杆两侧角焊缝！的长度)当θ1＝6！0°或30°—时sinθ1cos！θ1＝0.433】与tan《30°(＝0.【577)相差最大此！时的稳定计算承【载力：亦最低？设AC＝k(lf1！＋，lf2)经统计【k≈0.35—。6因此当θ1—＝60°或30°时！的b′e《、be值分》别为 ？ ： 】   ？  因此对无—。竖，腹杆的？节点：板当c/t＝—10εk且30°≤！θ1≤6《0°时可将按强度计！算，[公式？(54)《]的节？点板抗力乘》以折减？系数0.78—4作为稳定承载力考！虑到：稳定计算公式偏安全！近15％故》可将折减系》数取为0《。.8(0《.8/0《.784＝1.0】20)？以方便？计算  ！    当然必要时！亦可专门进行—稳定计算若c—。/t：＞10？εk时则应按近似】公式：计算稳？定 —。 12？.2.5  本条】为新增条文根据试验！。研究在？节，点板板件(或梁【翼，缘)拉力作用—下柱翼缘有如两【块受线荷载》作，用的三？边嵌固？板ABCD、A′】B′：。 C′D′(见【图18)拉力在柱】翼缘板？的影响？长度为p≈》12tc每》。块板所能承》受的拉力可近—似取为？。3.：5fyct》2fc两《嵌固边之间》CC′范围》的受拉板(或梁翼】缘，)屈服因此板—件(或梁《翼缘)传来拉力平衡！。式为： ， ， — ， ？图18 《 柱翼？缘受力示意 【 《。1-荷载；T-【拉力；P-》影响长度《 ？ 【     式【(58？)即是欧洲钢结构设！计规范EC》3Design【 of stee】l stru—cturesEur！。oco？。de-3(》BS EN》1，9，93-1-82【0，05)中采用—的板件或工字—形、：H，形截面梁的翼缘与工！字形、H《形截面的未设—。水平加？劲肋的柱相连—形成T形接合—时，板件或梁的翼缘【的有效宽度计算公式！。考虑：。到柱翼缘《中间和？两侧部分《刚度不同《难以充？分发挥共《同作用翼《缘承：担的部分应有—所折减为安全起见】同时与？本标准第12.3.！4条翼缘受拉情【况公式建立条—件(：考虑了？0.8折减系—数)协调系数7改】为5这样与按有限】。元模拟加载试—验所得结果较为接】近 12！.2：.6  《本条沿用《原，。规范第8.4.6】条、：第8.？2.11条取消了角！钢的：L形围焊《在桁架节点处—各相互杆件连接焊】缝之间？宜留有一定的—净距：以，利施焊且改善焊【缝附近钢材的抗脆】断性：能本条根据》我国的？。实践经验对》。节点处？相邻焊缝之间的最】小，。净距：作出：了具体？规定管结构相—贯连接节《点，处的焊缝连接另有较！详细的规定(见本标！准第：13.2《节)故不《受此限？制 《  《   围焊中有【端焊缝？和侧焊缝端焊缝的刚！度较大弹《性模量E≈1.5×！106；而侧焊缝的！刚度较小E≈—(0.7～1)【×1：06所以在弹性工】作阶段端焊》缝的实？际负担要高于侧焊缝！；但围焊《试验中在静力荷载】作，用下届临塑性—。阶，段时应？力渐趋于平均其【。。破坏强度与仅有侧焊！缝时差不《多，但其破坏较为—突然且？塑性变形较小此外】从国内？外几个？单位所做的动力试验！。证明就焊缝本身来说！围焊比？侧焊：。的疲劳强度高国内某！些单位曾在桁架的】加，固中使用《了围焊效果》亦较好但从“焊接桁！架式钢吊车》梁，。下弦：及腹杆的疲》。劳，性能”的研究报【告中认为《当，腹，杆端部采用围—焊时对桁架节—点板：受力不利节点板有开！。裂现象故建议在直】接承受？动力：荷载的桁架腹杆中】节点板应适当加大或！加厚鉴于《上述情况本》标准规？。。定宜采用两面—。侧焊也可用三面【围，焊   ！   围焊的转角】处是：连，接的重要部》位如在此处熄火或】起落弧？会加剧应力集中的影！响，故规：定在转角处必须【连续施焊 》 ，