12.2 ！ 连接？板节点 】。 1《。2.2.1  本】条基本沿用原规范第！7.5.《1条连接节点处【。板件在拉、剪共同】作用下的强度计算公！式是根据《我国对双角钢杆件】桁架节点板的试【验研究？中拟合出来的它同样！适用：。。于连接节点处的其】他板：件如本标准中图12！.2.1 】     试【验的桁？架节点板大》多数是弦杆和腹杆】均为双角钢的—K形节点仅》少数是竖杆为—工字：。钢的N形节点抗拉】试，验共有6《种不：同形式的16—个试件所有试件的破！坏特征均为沿最【危，。险的：线，段，撕裂破坏即图17】。中的BAA》C，CD面二折》线撕裂？其中AB、CD与节！。点板的边《。界，线基本垂直 ！ ， 【图17  节点【板受拉？计，算简图 】 ，   ？ 本标准式(—12.2.1-1】)的推导过》程如下 【  ？ ，  ：在图：17：中沿BACD撕裂】线割取自由体由【于板内塑性区的发展！引起的应力重分【布假定在破坏时【撕裂面上各线段的】应力σ？′i在线段内均匀分！布且平行于腹杆【。轴力：当各撕裂段上的【折，算应力同时》达到抗拉强度f【u时试件破坏根据平！衡条件并《。忽略很小的M和V】则 ： ？。 ：。 【 》    按极限状态！设计法即《∑ηiAif≥N】   】  式中《。f节点板钢材—的强度设计值(【N/mm2)—； ？ ， ，   《        】N斜腹杆《的轴向内《力设计？值(N)； 【      ！     A—i为第i《段撕裂？面的净截面积(【mm2) 【     式】。(54)《符合破坏机理其计算！值与试验值之比平均！为87.5％略【偏于安全《且离散性较小 】。 ， 12.2.2！  考虑到桁架节】点，板的外形往往不规】则用本标准式—(1：2，.2.？1-1)计算比较】麻烦加之《一些受动力荷载的】桁架：需要计算节》。点板的疲劳时该【公式更不适用故参照！国外多数国家—的经验建议》对，桁，架，节点板可采》用有效宽度法—。。进行承？载力计算所谓—有效宽度即认—为腹杆轴力N将通】过连接件在节点板】内按照某一个应力】扩散：角，度传至？连接件端部与N相垂！直的一定宽》度范：围内该一定》。宽度即称为有—效宽度b《。e 》  ？   在试验研究中！假定be范》围内的节《点板应？力达：到fu并令betf！u，＝Nu(Nu为节点！板破坏时的腹杆【轴力)按此法拟合的！。结果 ？ ：。     当】应力：扩散角θ＝2—7°时精《确度最高计》。算值与试验值—的比值平均》为，98：。.，9％；当θ＝—。30°时《此比值为《106.8％—。。考虑到？国，外多数国《家对应力扩散角均取！30：°为与国《际接轨且误差较小】故亦建议取θ＝【30° ！    有》效，宽度法？计算简单概》念清楚？适，用于腹杆与节点【板的多种连接情【。。况如侧焊、》围焊和铆《钉、螺栓连接—等(当？采用钢？钉，或螺栓？。连接：。时be应《取为：有效：净宽度) ！  ：   当桁架弦杆或！腹杆为T型钢或双板！焊接T？形截面？时节点？构造方式有所不同节！点内的应力状—态更加？复杂故本标准公【式(12.2.1)！和式(12.2.2！)均不适用 ！    》 用有效宽度法可】以制作腹杆》内力N？与节点板厚度t【的关系表《我们先制作》了N-(t》/b)表反》映了影响有效—宽度的斜腹杆连【。接肢宽度b和侧【焊缝焊脚尺寸hf1！、hf？2的作用因》而该表比以往—的N-t《表更精？确但由于表形较复】杂且参？数b：和hf？的可：变性较？大使用？不便为方便设—计，便在N-(t/b】)，表的基础上按不同参！数组合？下的最不《利情：况整理出N-t包】络图：(表12)使该【表具有较充分—的依据而且在常【用不同参数b、h】f下亦是安全的【 《 表12 — 单壁？式桁：架节：点板厚度选用— 《 —。     —表1：2的适用范围—。为 》 ：    《1 ：。 适用？于焊接桁架的节【点板强度《验算节点板钢—材为Q2《35焊条E4—3； ？  —   2《 ， ，节点板边缘与腹杆】轴线之间的夹角应不！小于30°； 【 《 ，    3  节点！板与腹杆周侧—。。。焊缝连接当采用【围焊：时节点板《的厚度应通过计【算确定；《 —    4  【对有竖？腹杆的节点板—当c/t≤1—5εk时可不验【算节点板《的稳定；对无—竖杆的？节，点板当？c/t≤10εk】时可：将受压腹杆的—内力乘以增大系数】1.25后再—查，表求节？点饭厚度此》时亦：可不验算节点—极的稳定；》式，中c为受压腹杆连接！肢端面中点沿—腹杆轴线方》向至弦杆《的净：距离  ！   对于表—12中的《单壁式桁架节点支座！节点板的厚度宜较】中间节点板增加2m！m 12！.2.3  —参照：国外研究资料补【充了净截面》计算时？孔径扣？除尺寸？要求和？修改了？多排螺栓时应力扩】散，角的取？值本条？为，桁架节点《板的稳定计》算要求 】     1  共！做了8个节》点板在受压斜腹杆】作，用下的试验》其中有无《。。竖腹：杆的：各4个试件试验【表明 【      —   ？1)当节点板自由边！长度l？f与其厚度t之【比l：f/t？＞60ε《k时节点板的稳定】性，很差将很快失稳故】此时应？沿，自由边加劲 】。   》  ： ，。   2)》有，竖腹杆的节》点板或lf/t≤6！0ε：k，的无竖腹杆节点【板，在斜腹杆压力作用】下失稳均呈BA【ACCD三》。折，线屈折破坏其—屈折线的位》置和方向均与受【拉时的撕《裂，。线类同 —       ！。 ，。 3)节点板的抗】压性能取决于—c/t的《。大小(c为受压【斜腹杆？连接肢端面》中点沿腹杆轴线【方，向，至，弦杆的净距t—。为节点？板厚度)在一—般，情况下c/t愈大稳！。定承载力愈》低 —   ？。  对有竖腹杆【的节点板当c/【t≤15ε》。k时节点板》的抗压极《限承：载力NR,》。c与抗拉《极限承载力NR,t！大致相等破》坏，的安全度相同—故此时可不进行【稳定验算当c/【t＞1？5εk时《NR：,c＜NR,t【应按本标准附录F的！近似法验算稳定；当！c/t＞《22εk时近似法算！出的计算值将—大，于试验值《不安全故规定c/】t≤22εk 【    】 对无竖腹》杆的节点《板NR,c＜N【R,t故一般都【应该验算稳定当c】/t＞17.—5εk时《节点板用近似—法的计算值将大【。于试验值不》安全故规定c—/，t≤17.5ε【k —    《  ：。   4《)，lf/t＞6—。0εk的《无竖腹杆节点—板，沿自由边加劲后在】受压斜？腹杆作用下节—点板呈？BAAC《两折线屈折这是由于！CD区？因加劲加强后稳【定，承载力有较大提高所！致但此时N》R,c＜NR,t】故仍需？验算稳定不过仅【。需验算？BA区和AC区【而不必验算C—D，区，而已 ？   【  2  本标【准附：录，F所列桁架节点板】在斜腹？杆轴压力《作用下的稳》定，计算公式是》。根，据8个试件的—试验结果拟合出来的！根据破？坏特征节点板失【稳时的？屈折线？。主要：是BAACCD三】折线形(见本标准附！录G图G.0.【1，)为计算方便—且与实际情况基本】相符：假定BA《平行于弦杆CD⊥】BA  ！   ？从试：验可知在《斜腹杆轴压力N作】用，下节点板内存—在三个受《压，区即BA区》(FBGHA—板件)、AC区(A！IJ：C板件)和CD区(！CKMP《板件)当其》中某一个受压区【先失稳后其他各【区立即相继失稳因】此有必要对三个【区分别进行》验算其中《AC区？。往往起控制作用 ！ 《    计算时要】先将腹杆轴压力N分！解，为三个平行》。分，力各自作用于三个受！压区屈折线的中【点平：行，分力的分配比例【假定为各屈折—线段在有效宽度线】(在本标准附录G】图G.0.1—中为A？C，的延长线)上投【影长度b《i与：∑bi的比值—然后再将此平行分力！分解为？垂直于各屈》折线的力Ni；Ni！应，小于或等《于各受压区板—件的：稳定承载力》而受压区板件则可假！定，为宽度等《于屈折？线长：度的钢板按轴压【构件：计算其稳定承—载力铜板长》度取为板件》的中线长度ci计算！长度系数《经拟合后取为0【.8：长细比 】。     这样各】受压板区稳定验算的！。表，达式：为 — —     其—中l1、l2、l】3分别为各区屈折】线BA、A》C、CD的》长度；b1、—b2、b3为各屈】折线在有效宽—度线上？的投影长度》；t为板厚；—φ，i为各受压》板，区的轴压《稳定系数按》λi计算 ！ ，    对》l，f/t＞60εk且！沿自由？边，加劲：的，无竖腹杆节点板【失稳时一般呈BA】AC：两屈折线《屈曲显然在》C，D区：因加劲？后其稳定承》载力大为提高已不】起控制作用》故只需用《上，述方法验算B—。A区和AC区的【稳定 】    用上—述拟合的近似法计算！。。稳定：的结果表明试件的】极限承？载力计？算，。值NcR,c与【试验值N《0R,c之比—平均：为85％计算—值偏于安全》 《     3 】 为了尽量缩小【稳定计算的》范，围对于无竖腹杆【的节点板《我们利用《国家标准图集梯形】。钢屋架？05G511和钢托！架，05G513中【的16个《节点用同一》根斜腹杆《对，节点板做稳定和【强度：计，。算并进行《对比以达到用强度计！算的方法来代替稳定！计，算的目的《。对比结果表》明   ！  当c/t≤1】0εk时大》多数节点的Ncc大！于0.9Nct(】Ncc、Nct【为节点板的稳定【和强：度，计算承载力)—仅少数节点的Nc】c＝(0.》83～0.9—)N：ct：此时的斜腹》杆倾角θ《1大：多接近？60°这说》明θ：1的大小对稳定承载！力的影响较》大 》  ？   因《为强度？计算时的《有效宽度be＝A】C＋(lf1—。＋l：f2)？tan30°而稳】定计算中假定斜腹】杆，轴压力N分配的【。有效：。宽度∑bi＝—b′：e＝：AC＋(l》f1＋lf2)s】inθ1cos【θ1(式《中lf1、lf2】为，斜腹杆？两侧角焊《缝的长度)当θ1＝！。60°或《30：。°时s？。inθ1c》osθ1《＝0.？433？与tan《30°(＝》0.577》)相差最大此—时，的稳定计算承载【力亦最？低，设AC＝k(l【f1＋？lf2)经统计k≈！0.3？56因此当θ1＝】60°或30°时的！b′e、be—。值分别为 — —     因！此对无竖腹》杆的：节点板当《c，/，t，＝10εk且30】°≤θ1≤6—0°时可将按强度】计算[公式(54】)]的节点板抗【力乘以折减》系数0.784作】为稳定承载力—考虑到？稳定计算公式偏安】全近15％故可【将折减系数取为0.！8(：0.8/0》.784＝1.【020)《。以方便计算 — ，      ！当然必要时亦可【专门进行稳定—计算：若c/？t＞：10ε？k时则应按近似公式！计算稳定 》 12【。。.2.5《  本？条为新增《条文根？据，试验研究在》节点：板板件(或梁翼缘)！拉力作用下柱翼缘】有，如两块受线荷—载作用的三》边，嵌固板ABCD、A！。′B′？。 C：。′D：′(见图18)【。拉力：在柱翼缘《板的：影响长？度为p≈《12tc每》块板所能《承受的拉力可—近似取？为3.5fyct】2f：c两嵌固边之间C】C′范？围的受拉板》(或梁翼缘)屈服】因此：板件(或梁》翼缘)传来拉力平衡！式为 【 — 图：18  柱翼缘受】。。力，示意 《 ： 1-荷载；T-！拉力；P-影响长】度 ： —    】 式：(58？)，即是欧洲钢结构设计！规，范EC3Des【。ign of 【steel》 s：tructure】sEuroco【de：-3(？BS EN1—993-《1-820》05)中采用的板】件或工字形、—H，形截面梁《的，翼缘与工字形、【H形截面《的未设水《平，加劲：。肋的柱？相连形成《T形接合时板件【。或，梁的翼缘《的有效宽度计—算公式考虑到柱翼缘！中间和两《侧部分刚度不同难以！充，分发挥共同作用翼】缘承担的部分应有】所折减为安全起见同！。时与本标准第12.！3.4条翼缘受拉情！况公：式建立条件(考【虑了0.8折减【系数)协调系数【7改为5这样与【按有限？元模拟加载试验所得！结果较为接近— 《 1？。2.2.6》  本条沿用原【规范第8《.4.6条、第8.！2.11《。条取消了《。角钢的L《形围焊在桁架节点】处各相互杆》件连接焊缝之间宜】留有一定的净—距以利施焊且改【。善焊缝附近钢—材的抗脆断性能【本条根据我国的实】践经验？对节点处《。相邻焊缝之间的最】小净距作《出了：具体规？定管结构《相贯：连接节点处的—。焊缝连接另有较【详细的？规定(见本标—。准第13.》2节)？故不受此限制 【 《 ，   ？ 围焊中有端焊【缝和侧焊缝》。端焊缝的刚》度，较大弹性模量—E≈1.5×106！；，。而侧焊缝的刚—度较小E≈(0【.7：～1)×106所】以，在弹性工作阶段端焊！缝的实际负担要高于！侧焊缝；但围焊【试验中？在静：力荷载作用》下届临塑性阶段时应！力渐趋于平均其【破坏强度与仅有【侧焊缝时差不多但其！破坏较为突然—且塑性变《形较小此外从国内】外几个单位所做的】。动力试？验证明？就，焊缝本身来》说围焊比《侧焊的疲劳》强度高国内某些单】。位曾：在桁：架的加固中使—用了围焊《效果亦？较好：但从“焊接桁架式钢！吊车梁？下弦及腹杆》的疲劳性能》”的研究报》告，中认为当腹杆—端部采用围》焊时对？桁架：节点板受力不—利节点板《。有开裂现象故建议】。在直接承受动力荷】载的桁架腹杆中【节点板应适当加【。。大或加厚鉴于—上述情？况本标准规定—宜采用两面侧—焊也可？用三面围焊》。    ！  围焊《。的转角处是连—。接的重要部》位如在此处》熄火或起落弧会加】剧应力集中的—影，响故规定在转角处】必须连？续施焊 》