12—.2  连接板【节点 ！。 12？.2.1 》 本条基本沿用原规！范第7.5.1条连！接，节点：处板：件在拉、剪共—同作用下的强度计】算公：式是根据我国对【双角钢杆件桁架节点！板的试验研究中拟】合，。出来的它《同样适用于连—接节点处的其他板】件如本标准中图【1，2.2？.1 【 ，  ：。 ， 试验的桁架—节点板？大多数是弦杆—和腹杆均为双角钢的！K，形节点？仅少：数是竖杆为工字钢】的N：形节点抗拉试—验，共有6种不同形式】的16个试件所有试！件的破坏特征均为沿！最危险的线》段撕裂破《坏即图17中的B】A，ACCD面二折线撕！裂其中AB、CD与！节点板的边界线基本！垂直 — 《 图17  ！节，点板受拉计算简图】。  【   本标准式【(12.2》.1-？1)的推导过程【如下 】。    在图—17中沿BACD】撕裂线割取自由体由！于板内塑性区的发】。展引起？的应力重分布—假定在破坏时撕裂面！上各线段的应力σ′！i在线段《内均：匀分布且平行于【腹杆轴力当各撕裂】段上的折算应力【同时达到抗拉—强度fu时试件破】坏根据平衡条件并忽！略很小的M和V则 ！ ： ， ： ！     按极！限状态设计法即【∑ηiAif≥N】 ？ ：     》式，中f节点板钢—材的：强度设？计值(N/mm2)！；   ！   ？     N—斜腹杆的《轴向内力设计值(N！。)； —  ？         ！Ai为第i段撕【。裂面的净截面—积(m？。m2)？ ，    】 式(54)—符合破？坏机理其计》算值与试验值之【比平均为87.5】％略偏于安全—且离散性较小 ！ ：。 12.2.2【。。  考虑到桁架节】点板：的，外形往往不规则用本！标准式(12.2】.1-1)计算比】较麻烦加《之一些受动力荷载的！桁架需要《。计算节点板的疲劳时！该公式更不适—用故参照国外多【数国：家的：经验建议对桁架节点！。板可采用《有效宽？度法进行承载力计算！所谓有效《宽度即？认为腹杆轴力N将通！过连接件在节点板】内按照某一个应力】扩，散，角度传至连接件【端部与N相垂直【的，一定宽度范围内该一！定宽度？即称为有效》宽度：b，e 《     在】试验研究中假定【be范围内》的，节点板应力达到f】u，并令be《tfu＝Nu—(Nu为《节点板破坏时的腹杆！。轴力)按此》法拟合的《结果  ！  ： 当应力扩》散角θ＝《2，7°时精确度—最高计算值》与试：验值：的，比值平均为9—8.9％；当θ【＝30°时此比【值，为1：0，6.8％考虑—。到国外多数》国，家对应力扩散角【。均取：30°为与国际接轨！且，误，差较：小故亦建议取θ＝3！0° ？ 《     有效宽度！法，计算简单概》念清：楚适用于腹杆与节】点板的多种连接情】况如侧？焊、围焊和铆钉、】螺栓连接《等(当采用钢—钉或螺栓连》接时：be应取为有—效净宽度) —    】 当桁架《弦，杆或腹杆为T型钢或！双，板焊接T形》截面时节点构造方】式有所不同节点内】的应力状《态更加复《杂故本标准公—式(12.2.1】)和式(12.2.！2)均不适用— ：     用！有效宽？度法可以制作—腹杆内力N与节点】板厚度t的关系表】我们：先制作了N》-，(t/b《)表反？映了影响《有效宽度的斜腹杆】连接肢宽度b和【侧焊缝焊脚尺—寸hf1、hf2的！作用因而该》表比以往的》N-t表《更精确但由于—。表形较复杂且参【数b和hf的可变性！较大使？用不便为方便设【计便在N-(t/】b)表的基础—。上按不同参数—组，合下的最不利—情况整理出N-t包！络图(表12)使该！表具有较充分—的依据而且在—常用不同《参数：b、hf下亦是安全！的 ？ 表12 】 单壁式《桁架节？点板：厚度选用 — —    【 表12的适用【。范，围为 》     1 ！ ，适用于焊《接桁架？的节点板强》度验算节《点板钢材为Q235！。焊条E43； 】。 ， ，     2 】。 节点板边缘与腹】杆轴线之《间的夹角应》不，小，于3：0°； —    — 3：  节点板与—腹杆：周侧焊缝连接当【采用围焊时》节点板？的厚度应通过计【。算，确定； 》     】4，  ：对有竖腹杆》的节点板《当c/t≤》。1，5εk时《可不：。验算：节点板的稳定—；对：无竖杆的节》点板：当c/t≤10ε】k，时可：将受压腹杆》的内力乘以增大系数！1.25后再查表求！节点饭厚度此时亦可！不验：算节点极的稳定；】式中c为受压腹【。杆连接肢端面中点】沿腹杆轴线方向至弦！杆的净距离 — ？     对【于表12中的单壁】式桁架节点》支座：节点板的厚度宜【较中间节点板增【加2m？m 12！.2.3  参照国！外，研究资料补充了净截！面计算时孔径扣除】尺寸要？求和修改了》多排螺栓时应力扩散！。角的取值本条为桁架！节点：板的：稳定计算《要求 》     1】  共做了8—个节点板在受—压斜腹杆作用下的试！验，其中有无竖腹杆的各！4个试件试验—表明 【    《 ， ，   1)当节【点板自由边长度lf！与其：厚度t之《。。比lf/t＞6【0εk时《节点板的稳》定，性很：差将很快《失稳故此时应沿自由！边，加劲 》     【    2)有竖腹！杆的节点板或l【f，/t≤60ε—k的无竖腹杆节【点板：在斜腹杆压力作【用下失稳均呈BA】AC：CD三折线屈折破坏！其屈折？线的位置和》方向均与受拉时的】撕裂线类同 — ：  《       3)！节点板的抗压性能】。取决于c《/t：的大小(c》为受压斜腹杆连接肢！端面中点沿腹杆轴线！方向至弦《杆的净距t为节【点板厚度)在一般】情况下？c/t愈大稳—定，承载力愈低 —    】 对有竖腹杆—的节：点板当c/t—≤15εk时节点板！的抗压？极限承载力》NR,c《与抗拉极《限，承载力？N，R，,t大致相等破【坏的：安全度相同故—此时可不进行稳定】验算当c/t＞15！εk时NR,c＜】NR,t应》按，。。本标准附《录F的？近似法验算稳定；】当c：/t：＞22εk时近似法！算出的？计算值？将大：。于试：验值不安《全故规定c/t≤】22εk 》     ！对无竖？。腹杆的节《点板N？R,c＜N》R,：t故一般都应该验】算稳定？当c/t＞17.】5ε：k，。时节点板用近似法的！计算值将《大于试验值不安【全故规定c/—t≤17.》5εk 【    》     4)【lf/？t，＞，60：εk的无《。竖腹杆节点板沿自】由，边，加劲后在受压斜腹】杆作：用下节点《。板呈BAAC两折】线屈折这是由—于CD区因加劲加】。强后稳定承载力【有较大提《高所致但此时NR】,c＜NR》。,t故仍需验算稳定！不过仅需验算BA区！。和AC区而不必验】算CD区《而已  ！   2 》 本标？准附录F所列桁【架节点板在斜—腹杆：轴压力作用下的【稳定计算公式—是，根据8个试件的试】验，结果拟合出来的根据！破坏特征《节点板失《稳时的屈折线主【要是：。BAACCD三折线！形(见本标准附【录G图G.0.1)！。为计算方便且与实】际情况基本相符假定！BA平行于》弦杆CD⊥BA 】 ？     从【试验：可知：在，斜，腹杆：轴压力N作》用下节点板内—存在三个受压区即】BA区(F》BGHA板件)【、，AC区(A》I，JC：板，件)和C《D区(CKMP板件！)当其中某一个受压！区先失稳后其他各】区立即相继失稳因此！有必要对《三个区分别进行【验算其中AC区【往往起控制作用 ！。 ？     计算时要！先将腹？。杆轴压力N分—解为三个平行分【力各自作用于三个】受压区？屈折线的中》点平行分力》的分配？。比例假定为各屈【折线段在有效宽度】线(在？本标准附录G图G】.0.1中》为A：C的延长线》)上投影长度bi与！∑bi？的比值然后再—将此平行分力—分解为垂直于各屈】折线的力《。Ni；Ni应—。小于或？等于各？受压区板《件的稳定承》载，力，而受压区板件则可假！定为宽度等于—屈折线？长度的钢板按轴【压构件计算其稳定承！载力铜板长度取为板！件的：中线：长度ci计》算长度系数经拟【合后取为0.8【长细比？ ，。 《 ，    这样各受】压板区稳定》验，。算的表达式为— — ： 《    其中—l1、l2、—l，3分别为各区屈折】线BA、AC、CD！的长：。度；b1、b2、】b3为各屈折线在】有效宽度线》上的投影长度；t为！板厚；φi为—各受压板《区的轴压稳定系数】按λi？计算 —     —对，。lf/t＞60εk！且，。沿自由边加劲的无】竖腹杆节点》板失稳时一》般呈：BAAC《两屈折线屈曲显然在！CD区因《加，劲后其稳《定承：载力大为《提高已不起控制作】用，故只需？用上述方法验算【BA区？和A：C区的？稳定 —     用上述！拟合的近《似法计算稳定—。的结果表明试件【的极限承载力—。计算：值NcR,》c与试？验值N0R》,c之比平均—为8：5％计？算值偏于安》全  】   3  —为了尽？量缩小稳定计算【的范围对于无竖【腹，杆的节点《板我们利用国家【标，准图集梯形钢屋【架0：5G511和—钢托架05G—。513中的16个节！点用同？一根斜腹杆对节点】板做稳定和强度【计算：并，进行对比以达—到用：强度计算《的方法来代替稳定】计算的目的》对比结果《表明 【     当c/】t≤10εk时【大多数节点的Ncc！大于0.9》N，ct(Nc》c、Nct》为节点板的》。。稳定和强《度计算承载》力)仅少数》节点的Nc》c＝(0.8—3～0.《9)N？ct此时的》。斜腹杆？倾角：θ1大多接近—。60°这说明—θ1的大小对稳定】。承载：力的影响较大 】  》  ： 因为强度》计算：时的：有效宽？度be＝A》。C＋：(，。。l，f1＋l《f2)tan30】°而：稳定计？算，中假定斜腹杆—轴压力N分》配的有效宽度∑bi！＝b′e＝AC【＋，(l：f1＋lf》2，)sinθ》1c：osθ1(式—中l：f1、lf2为【斜，腹杆两？侧角焊缝的长—度)当θ1＝60°！或30°时sin】θ1cos》θ1：＝0：.4：33与tan30°！(＝0.57—7)：相，差最大此《时的稳定计算承载力！亦最：低设AC＝k(【lf1＋lf2【)经统计k≈0.】35：6因此当θ1—＝60？°或30°时—的b′e、be值分！别为 】 ， ：    — ，因此对无竖腹杆的】节点：板当c？/t＝10εk且3！0°≤θ《1≤60°时可将按！强度计算[公式【(54)《]的节点板》抗力乘以折减系数0！.784作为—稳，定承载力考虑到稳】定计算公《式偏安全近》15％？故可将折《减系数取为0.8(！0.8/0.78】4＝1.0》20)以方便计算 ！    】  当然《必要时亦可专门进】行稳定计算若c/t！。＞10εk时则应】按近似公式计算【稳定 【。 12.2.5【  本？条为新增条》文，根据试？验研究在节点板【板件：(或：梁翼缘)拉力—作用下柱翼》缘有：如两块受线荷载【作，用的三边嵌固板【A，B，CD、A′B′【 C′D′(见图】。18)拉力》在柱翼缘《板，的影响？长，度为：。p≈12tc每【块板所能承》。受的拉力《。。可近似取为3—.5fyc》t2：fc两？嵌固边之间》CC′范围的受【。拉板(或梁翼缘)】屈，服，因此板？件(或？梁翼缘？)，传来拉力平衡—式为 【 【图18  柱翼缘】受力：示意 1！-荷载；T-拉【力；：P-影响长度— 》。 《     式(！58)？即是欧洲钢结构设计！规范EC3De【si：gn： of 《s，t，eel s》truct》uresEur【ocode》。-3(BS EN】1，993？-1：-82005)中】。采用的板件或工【字，形、H？。形截面梁的翼缘【与，工，字，形、H？形截面的《未设水平加劲肋的】柱相连形成T形【接合时？板，件或梁的翼缘的【有效宽度计算—公式考虑到柱翼缘中！间和两侧《部分刚度不同难以充！。分发挥共同作用翼】缘，承担的部分应有所折！。减为：安全起见同时与本标！准第：12：.，3.4条翼》缘受拉情况公式建】立条件(《考虑了0.8折【减系数)协调系数7！改为5这样与按【有限元模拟加载试】。验所得结果较为接】近 12！。.，2.6？  本条沿用原规】范第8.4.—6条、第8.2【.11条取消了【角钢的L《形围焊在《桁架：节，点，处各相互杆件连接焊！缝之间？宜留有一定的净距】以，利施焊且改》善，焊缝：附近钢材的抗脆断】性能本条根据我国】的实践经验对节点处！相邻焊缝之间的最】小净距作出了具体规！定管结构相贯连【接节点处的焊—缝连接另《有较详细的规定(见！本标准？第13.《2节)故不受此限制！ — ，   围焊》中有端焊缝和侧焊】缝端焊缝的刚度较】大弹性模《量E：≈1：.5×？106；《而侧焊缝《的刚度较小E≈【(0.7～1)×1！。06所？以在弹性工作阶段】端，焊缝的实际负担要高！于侧焊缝；但围【焊，试验中在静力荷【载作用下届临塑性】阶段时应力渐趋于平！。均，其破：坏强度与《仅，。有侧：焊缝时差不多但【。。其破坏？较为突然《。且塑性变《形较小此外》从国内外几个单位所！做的动力试验证【明就焊？缝本身来说围焊比】侧焊的疲劳强度高】国内某些《单位曾？在，桁架的加固中使用了！围焊效果亦较好但从！“焊接？桁架式钢吊车梁【下弦及？。腹杆的疲劳》性能：”的：研究报告中认为【当，腹杆端部《采用围焊时对—桁架节点板受—。力，不利：节，点板有开裂现—象故建议《在直接承受动力【荷载的桁架腹—杆中节点板》应适当？加大或加《厚鉴于上述》。。情况本标准规定【宜采用两面侧焊也】可用三面围焊 ！  《    围焊—。的转角？处是连接《的重要部位如在【此处熄？火或起落弧会加剧】应力集中的影响【故规定在《转角处必须连续【。施焊 《