《12：.2：  连？接板节点《 ： ， 12【.，2.1？ ，。 本条基《本，沿用原规范第7【.5.？1条：连接节点处板件【在拉、剪共同作用】下的：强度计算公式是【根据我国对双角钢杆！件，桁架节？点板的试验研究中拟！合出来的《。它同样适用于—。连，。接节：点处的其他板件如本！标准中图12.2.！。1 》     试验】的桁架？节点板大多数是【。弦杆和腹杆均为【双，角钢的K形节点仅】。少数是竖《杆为工字钢的N【形节点抗《拉试验共有6种不】同形式的16个【试件：所有试？件的：破坏特征均为沿最】危险的线段撕裂破】坏即图17中的BA！ACCD面》。二折线撕裂其中AB！、CD？与节点板的边界线基！本垂：直 《 — 图17  节！点板：受拉计算简图 】。  》。  ： 本标准式》(12.2.1-1！)的推导过程如下 ！   【  在图《17中沿B》A，。CD撕裂线割取自】由，。体，由于板内塑性区的发！展引起的应力重分】布假定在破坏时【撕裂面上各线段的】应力σ？。′i在线段内均匀分！布且平行于》腹杆轴力《当各撕裂段上的折算！。应力同时达到抗【拉强度fu时试【件破：坏根据平衡》条件并忽略很小的】M和V则 】 — 【     按极限】状态设计法即∑η】iAif《≥N —   《  式？。中f节点《板钢材？的强度？。。设，计值(N/mm2)！；， 》       【 ，   N《斜腹杆的《轴向内力设计值(N！)； 》  《       【  Ai为第—i段撕裂面的净截】面，。积(：。mm2？) ： ：  《 ，  式？(54)《符，合破坏？机理其计算》值与：试验值之比平—均为87.5—％略：偏于安全《且离散性较小 】 12.2】.2  考虑到桁】架节点板的外—形往往不规则用【本标准式(12【.2.1-1—)计算？比，较麻烦加之一些【受动力？荷载的？桁架需要计算节【。点板的疲劳》时，。该公：式更不？。适用故参照国外多】数国家的经验建议】对桁架节点板可【采用有效宽度法进】行承载力计算所谓】有，效宽度即认为—腹杆轴力N将通过】连接件在节点板内按！照，某一个？应力扩散角度传至连！接件：端部与？N相垂直的一定【。宽度范？围内该一《定宽度即《称为：有效宽度be—   】 ， 在试验研究—中假定be范围内】的节点板应力达到f！u并令betf【。u＝Nu(Nu【为节点板《破坏：时的腹杆《轴力：)，按此法拟合的—。结，。果 【    当》。应力扩散角θ＝2】7°时精《确度最高计算值与试！验值的比《值平均？。为98？.9：％；当θ＝》30°时此比值【为106.8—％考虑到国外多【。数国家对《应力扩散角均取30！°为与国际接轨【。且误差较小故亦建议！取θ＝30° 】 ？     》。有效宽度法》计算简单概念清楚适！用于腹杆与节点板】的多种连接情况【。如侧焊、围焊和【铆钉、螺栓连接【等(当采用钢钉或螺！栓连接？时be应取为—有效净宽度) ！ ，     当桁】架弦杆？或，腹杆：为T型钢或》双板焊接T形截面时！节点构？造方式有所不同【节点：内的应力状态—更加复杂故》本标准公式(1【2，.2.1)和式【(12.2.—2)均？。。不适用 ！  ：  用有《效宽度法可以制【作腹杆内力N与节点！板厚度t的关系表我！们先制作了N—-(t/b)—表反映了影响有效宽！度的斜腹杆连—接肢宽度b》和侧焊缝焊》脚尺寸h《。f1、hf2的作】用因而该表比以往】的N-t表》更精确但由于—表形较复杂》且参数b和hf的】可变性较《大使用不便为方便设！。计便在N-(t【/b)表的基础上】按不同参数组合下】的最不利《。情况整理出》N-：t，包络图？(表12)使该表】具有：较充分的依据—而且在常用不—同参数b、h—。f下亦是《安，全的 — 表12  单壁！式桁架节点板厚度选！用 【 ：   — ， 表12的》适用范围为 ！ ：  ：。  1  适用于】焊接：桁架的节点》。板，强度验算节点板【钢材为Q235焊条！。E43； 》 》。    2 — 节点板边》缘，与腹杆轴线之间【的，夹角应？不，小于：30°； 》 ： ？  ：  3  》节点板与腹杆周侧焊！缝连接？当采用围焊》时，节点板的厚度应【通过计算确定； 】 ， ：。。    》 4  对有—竖腹杆的节点—板当c/t≤—15εk时》可不验算节点板的稳！。定；对？无竖杆的节点—。板当c/t≤10】εk：时，。可将受压腹杆的内力！乘以增大系数1.2！5，后再查表求节点饭】。厚度此时亦可—不验算节点极的稳】定；式中《。。。c为受压腹杆连接】肢，端面中点沿腹杆轴】线方向？至弦杆的净距—离 《     对】于表12中的—单壁式桁《架节点支座节—点，板的厚度《宜较中间节点板【增加2mm》 ： 《12.2.3  】参照国外研究—资，料补充了净截面【计算时孔径扣除【尺，寸要求和《修改：了多排螺栓时应【力扩散角的取值【本条：为，桁架节点《板的：稳，定计算要求 —  —   1 》 共做了8个—节点板在受压斜腹】杆作：用下的试验其中有无！。竖腹杆的各4—个试件试验表明 ！   —      1【)当节点《板自由边长度lf】与其厚度t》之比lf《/t：＞60εk时节点】板的：稳定性很差将很快失！稳故此时应沿自【由边加劲 】  ？   ？    2)有【竖腹杆的节点—板或lf/》t≤60εk—的无竖腹杆节点板在！斜，腹杆压力作用—下，失，稳均呈BA》ACCD三》折线屈折破坏其屈】折，线的位置和方向均与！受拉时的《撕，裂线类同 ！      —   3《)节点板的抗压【。性能取决《。于c/t《的大：小(：。c为受？压斜：腹杆连？接肢端？面中点沿腹杆轴【线方向？至弦：杆的净距t为节点板！厚，度)在一般情—况下c？。/t愈大稳》定承载？力愈低 《 》    对有竖腹杆！的节点？板当c/t≤1【5εk？时节：点板的抗《。。。压极限？承载力NR,—c与：抗拉极？限承载力N》R，,t大致《相等破坏的安—。全度相？同故此时可不进行稳！定验算当c/t＞】1，5εk时NR,【c＜NR《,t应按本标准附】。录F：的近似法验》算稳定；当c—/t＞22》εk时近似法算出的！计算值？将大于试验》值不安全故规定c】/，t，≤22ε《k  】   对无竖腹【杆的节点板NR,c！＜，NR,？t故：一般都？应该验算稳定当【c/t＞17.5ε！k时节点板用—近似法的计》算值将大《于试验值不安全故】规定c/《t≤17《.5εk ！     》    4)l【f/t＞60ε【k的无竖腹》杆节：点板沿自《由边：加，劲后在受《压斜腹？杆作用下节》点板呈B《AA：C两折线屈折—这是由于《CD区因《。加劲加强后稳定承载！力有较大提高所【致但此？时NR,《c＜NR,t故【仍需验算《稳定不过仅需验算B！A区和A《C区而不必验算【CD区而已 ！   《  2  本—。标准附录F所列【桁，架节点板《在斜腹？。杆，轴压力作《用下的稳定》计算：公式是根《据8个试件》的试验结果拟合【出来的根据破坏【特征节点板失稳时的！屈折线主要是B【AACCD三折线】形(见本标》准附：录G：图，G.0？.1)为计算方便且！与实际情况基—本，相符假定B》A平行于弦杆C【D⊥：BA 【 ，    从》试验可知在》斜腹杆轴压力N作】用下节点板》内存在三《个受压区即B—A区(？。FBGHA板件)】、AC区(》AI：。JC板件)》和CD区(CK【MP板？件)当其中某一个】受压区先失稳后【。其他各区立》即相：继失稳因此》有，必要对三个区—分别：进行验算其》中AC区往往—起控制作用 】   》  ：计算时要先将腹杆】轴压力？N分解为三个平行分！力各自作用于—三个受压《区屈折线的中点【平行分力的分配比】例假定为各屈—折，线段：在有：效宽度线《(在本标准附录G】图G.0.1中【为AC的延长线【)上投影长度bi与！。∑bi的比值然后】再将：此平：行分力？分解为垂直于各屈】折线的力Ni—；Ni应小于—或等于各受》压区板件的稳—定承载？力而受压区板件则可！假定为宽度等—。于屈折线长度的【钢板按轴压构件计】算其稳定承载力【铜板长度取为板【。件的：中线：长度ci《计，。算长度系数》经，拟合后取为》0.8长细比 【 ：     这】样各受压板区—稳定验算《的表达式为 ！ ： 《     其中】l1、l2》、l：3分别为各区屈折线！BA、AC、CD的！长度；b1、—b2：。、b3为各屈折线】在有效？宽度线上的投影长】。度，；t为板厚》；φi为《各受压板区的—轴，压稳定系数按—λi计算《  【   对lf—/t＞60εk【且沿：自由边加劲的无【竖腹：杆节点？板失稳时一般呈BA！AC两屈《折线屈曲显然在【CD区因加劲后其稳！定承载力大为提高】。已不起？控制作用故》只需用上述方法验算！BA：区和AC《区的稳定 】。     —用上述拟合的近似法！计算稳？定的：结果表明试件—的极限承载力—。计算值？Nc：R,c与试验值N】0，R,c之《比平均为85％【计算值偏《于安全 《   【。  3？  为了尽》量缩小稳定计—算的范围对》于无竖腹杆的节【点板我们利用国家】标准图？集梯形钢屋架05】G511《和钢托架05G5】13中的16个【节点用同一》根斜腹杆对》节，点，板做稳？定和强度计算—并进行对比以达到】用强度计算的方【法来代？替稳定计《算的目的对》比，结果：表明  ！   当c/—t≤10εk—时大多数节》点的Nc《。c大于0.9—Nct(Ncc、】Nct为节点板【的稳定和强度计算】承载力)仅少数节】点的Ncc＝(0.！8，3～0.《9)Nct此时的】斜，。腹杆倾角《θ，1大多接近60°】这说明？θ1的大小对稳【定承载力的影—响较大 —     因为！强，度，计算时的有》效宽度be＝—AC＋(《lf1＋l》f2)tan30】°而稳定《计算中假《定斜腹杆轴压—。力N：分配的有效宽度【∑bi？＝b′？e，＝AC＋(lf1】＋lf2)si【nθ1cos—θ1：(式：中l：f，1、lf2为斜腹杆！两侧角焊缝的—长度)？。当θ1？＝6：0°或30°时s】i，。nθ1cosθ1＝！0.433与—tan？30°(＝0.57！。7)：相差最？大此：。时的稳定计》算承载力亦最—低设AC＝k(l】f1＋lf2)经】统计k≈0.356！因此：。当θ1＝60°【或30°时的—b′e、b》。e值分别为 ！ 《    【 因此对无竖腹杆的！。节点板当c》。/，t＝10ε》k且30《°，≤θ1≤6》0°时可《。将按：强，。度计算[《公，式(54)]—的节点板《抗力乘？以，折减系数0.7【84作为稳》定承：载，力考虑到稳定计【。算公式偏安全近15！％故可将折减—系数取为0.—8(0？.，。8/0.《784＝1.02】0)以方《便计算 】    《 ， ，当然必要时亦—可专门进行稳—定计算？。若c/t《＞10εk时则【应按近似公式—计，。算稳：定 》 12.2.5】  本条为》新增条文根》据试：验研究在节点板板件！(或梁？翼缘)拉力作用【下柱翼缘《有如：两，块受线荷载作—用的三边嵌固板A】BCD、A》′B：′ ：。C′D′(见图【18：)拉力在柱》翼缘板的影》响长度为p≈—12tc《每块板？所能承受的拉—力可近似取》为3.？5fyct》2fc两嵌固边之】间CC？。′范围的受拉板(或！梁翼缘)屈服因此】板件(？或，梁翼缘)《传来拉力平衡—式为 《 ， 】 ，图，18  柱翼缘受力！示意 】。。1-荷载；T-【拉力；P-影响长】度 】 ，    【 式(58)即是】欧洲钢结构设计规范！EC3De》sign of【 steel s】truc《t，uresEuroc！ode-3(B【S EN19—93-1-82【005)中采用的板！件，或工：字，形、H形截面梁的】翼缘与工字》形、H形《截面的未设水平【加劲肋的柱相—连形成T形接—合时板件或》梁的翼？缘的有效《宽度计算《公式考虑到柱—翼缘中间和》两侧部？分刚度不同难—以充分发挥共同作】用翼缘承担》的部分应有所—折减为安全起—见同时与本》标准：。第12？.3.4条》翼缘：。受拉情况《公式建立条》件(考虑《了0：.8折？减，系数)协调系数7】改为5这样与—按有限元模拟加载】试，验所：得结果？较，为接近 》 ， ： 12.2》。.6： ， 本条沿用原规范第！8.4.6条、第】8.：2.11条取消了】。角，钢的L？形围焊在桁》。架，节点处各相》互杆件连接焊缝之间！宜，留有一定的净—距，。。。以，利施：焊且改善焊缝附【近钢材的抗脆断性】能本条根《据我国的《实践经验对节—点，处相邻焊缝》。之间的？最小净距作出了具体！规定管结《构相：贯连接？节，点，处的焊缝连》接另：有较详细的规—定(：见本：标准第13.2节】)故不？受此限制 —   —  围焊中有—端焊：缝和：侧焊缝端《焊缝的刚《。度，较大弹性模》量E≈1.5×10！6；而侧焊缝的刚度！较小E？。≈(0？.7～1)×1【06：所以在弹性工作阶】段端焊缝的》实际负？担，。要高于侧焊缝；【但围：焊试验中在静—力荷载作用下届临塑！性阶段时应》力渐趋于平均—其破坏强度与仅有】侧焊缝时《差不多但其破坏较】为突然且塑性变形】较小此外《从国内外《几个：单位所做的动力试】验证明就焊缝本身】来说围？焊比侧焊的疲劳强度！高，国内某些单位—曾在桁？架的加固中使用【了围焊效果亦较好但！从“：焊接桁？架式钢吊车梁下弦】。及腹：杆的疲劳性》能”的？研究报？告中认为当腹杆【端部采用围》焊时：对桁架节点板—受力不利节点板有开！裂现象故《建议在直接承—受动：力荷载的桁架腹杆】中节点板应适当【加大：或加厚鉴于上—述情况本标准规【。定宜采用两》面侧焊也可用三面】围焊 】     》围焊的转角处是连接！的重要部位如在此】处熄火或起落弧会加！剧应力？集中的影响故—规定在转角处必须】连续：施焊 《