《12.？2  连接板节点 ！ ？ 12.【2.1 《 本条基本沿用【原规：范第7.5.—1条连接《节点处板件》。在拉、剪共同作用下！的强度？计算公？式是：根，据我国对双角钢杆件！桁架节点板》的试：验，研究中拟合出来【的它同样适用于连接！节点处的其他板【件，如本标准中》图，12.2.1 】 ，。     试】验的桁架节点板大】多数是弦杆和腹【杆均为双角钢的K】形节点仅《少数是竖杆为—。工字：。钢的N？形节点抗拉试验共有！6，。种不同形式的16】。个试件？所有试件的破坏特】征均为沿《最危险？的线段撕裂》破坏即图《17中的BAAC】CD面二折》线撕裂其中AB【、C：D与节点板的边【界线基本《垂直： ： ， ？ 图17！。  节点板》受拉计算简图—  【   ？。本标准式(12.2！.1-1)的—推，导过程如下 】     在图！17：中沿B？。ACD撕裂线—割，取自由体由于—板内塑性区的发【展引起的应力—重分布假定在—破坏时撕《裂面上各线段—的应力σ′i—在线段内均匀分布且！平行于？腹杆轴力当各撕裂段！上的折算应力—同时达到抗拉—强度：fu时试件破坏根】。据平衡条件并忽略很！小的M和V则 ！ ！。 》 ，   ？。 按极限状态设计】法即∑ηi》Aif≥N 【 《    式中—f节点板钢材的强度！设计：值(N/《mm：。2)；？ 》    《    《   N斜腹—杆的轴向内》力设计值《(N)； ！       【    《Ai为第《i段撕？裂面：的净截面《积(m？m2) 】     式(54！)符合？破坏机理《其计算值与试验值之！比，平均为87.5％略！偏于安？全且离散性较小【 12】。.2.2  考【虑到：。。。桁架节点《板的外形《往往不规则用—本标准式(12.】2.：1-1)计》算比较麻《烦加：之一些？受动力荷载的—桁架需要计》算节点板《的疲劳时该公式更】不适用故参》照国外多《数国家？的经：。验建议对桁架节【点板可采用有效宽度！法进行承载力计算所！。谓有：效宽度即认为腹杆】轴力N？将通：过连接件在节—点板内按照》某一个应力扩—散角度传至连接件】端，部与N相垂直的一定！宽度范围内该—一定宽？度即称为有效宽度b！e   ！  在试验》研究中假定》b，e范：围内的节点》。。板应：力达到fu并—令betf》u＝Nu《(N：u为节点《板破坏时的腹杆【轴力)按《此，法拟：合，的，结果 《 ，     【当应力扩散》。角θ＝27°时精确！度最高计算值与试】验值的比值平—均为98《.9％；《当θ＝30°—时此比值为10【6.8％《考虑到国外多—数国家对《应力扩散角均取【30°为与国际【接轨且误差较小故亦！建议取θ＝》30° 《    】 有效宽度法计算简！。单概：念清楚适用于腹杆】与节点板的多种【连接情况《如，侧焊、围焊和铆钉】、螺栓连《。接等(当采用钢【钉或螺栓连》接时：be应取《为有效净宽度)【   】。。  当？桁架弦杆或腹—杆为T？型钢或双板》焊接T形截面时【节点构造方式有所不！同节点内的应力【。状态更加复杂—故本标准公式(12！.2.1)和式(1！2.2.2)均【不，适用 —     —用有：效宽度法可》以，制作腹杆内》力N与节点板—厚度t？的关系表《我们先制作了N【-(t/b)表【。反映了影《响有效宽度的斜腹杆！连，接肢：宽，度b和侧焊缝—焊脚尺寸hf1、h！f2的作用因—而该表比以往的N-！t表：更精确但由于表形】较复杂且参》数b和h《f的：可变：。性较大使用不—便为方便设计便在】N-：(t/b)表的基础！上按不同参数—组合下的最不利情】。况整理出N-t包】。络图(表12)使该！表具有较充分—的依：据而且？在常用不同参数【b、hf下亦是安】全的 表！12  单》壁式桁架《节点板？。厚度选用 》 【 《  ：。。  ：表12的《适用范围为 】     【1，  适用于焊接桁】架的：节点板强度》验算节点板钢—材为Q23》5焊条E《43； 】   ？  2  节—点板边缘与腹杆轴】线之间？的夹：角，。应不小于30—°； ？ ， ？     3  】节点板与腹杆周侧焊！缝连接当采用围焊时！节点板的厚度应通过！计，算确定；《    ！ 4 ？。 对有竖腹杆的节】点板当c/t—≤15εk》时可不验算》节点板的稳定；对无！竖杆的？节点板当c/t≤】10εk时可将受】。压腹杆的内力乘【。以增：大系数1《.25后再查表【求，节点饭厚度此时【亦可：不验：算节点极的》稳定：；式：中c为？受压腹杆连接肢【端，面，中点沿腹杆轴线方向！至弦杆的净距离【 ，    】 ，。对于表12中的【单，壁式桁架《节点支座节点板的厚！度宜较中间节点【。板增加？2mm？ 12】.2.？3 ： 参照国外研—究资料补充》。。了净截面《计算：时孔径扣除尺寸【要求：和修改了多排螺栓时！应力：扩散角？的，取值本条为桁架【节点板的《稳定计算要求 】 《    《1  共做了8个节！点板在受压》斜腹杆作用下—的试验其中有无竖腹！杆的各4个试件试】验表明 — ？。        1！)当节点板自由【边长度？lf与其厚度—t之比lf/t＞】60εk时节点板】的稳定性很差—将很快失稳故此时应！。沿自由边加劲 【 ：。。   》     》 2)？有竖腹杆的节—点，板或lf/t≤6】0εk？。的无竖腹杆节—点板在斜《腹杆压力作用下失】稳均呈BA》ACCD三折线屈】折破坏？其屈折？线的位置和方—向均与？受拉时的撕裂线【类同 】       【 3)节点板的抗压！性能取决《于c/t《的大小(《c为受压斜腹—。杆连接？肢端面中点沿—腹，杆轴线方向至弦【杆的净距t为节【点板厚度)在—一般情况《下c/？t愈大稳《定承载力愈低 ！ ：  ：   对有竖—腹杆的节点板当c】/t≤15εk时节！。点板的？抗压：极限承载力》。NR,c与抗拉极限！承载力NR》,t大？致相等？破坏的安全度相【同故此时可不进行稳！定验算？当c：/，。。t＞15εk时NR！。,，c＜NR《,t应按本标—准附录F的近似法验！算稳定；当c/t＞！22εk时近似【法，算，出的计算值》将大于试验值不安全！故规定？c/t？。≤，。22εk 【     对无！竖，腹杆：的节点板NR,c】＜NR,t》。故一般都应该验算】稳定当？c/t＞17.【。5εk时节点板【用近似？法，的计：算值将？大于试验值不安全故！规定c？/t：≤17.5》εk ？ ？。   《     》 4)？lf/t＞60εk！的无竖腹《杆节点板沿》自由边加劲后在受压！。斜腹杆作用下—节点板呈BAAC】两折：线屈折这是》由，于CD区因加劲加强！后稳定承载力有较】大，提高所致《。但此时NR,—c＜：N，R,t故仍需验算】稳定不过仅需验算B！A区和AC区而不】必验算CD区而已 ！ ：    — 2  《。本标准附录F所【列桁架节点》板在斜腹杆轴压【力作用下《的稳定计算公式是根！据8个试件的试【验结果拟合出—来的根据破》坏特征节点板—失稳时的屈》折线主？要是BA《ACCD三折线【形(见？本标准附录G图G.！。0.1)为计—。算方便？。且与：实际情况基本相【符假定B《A平行于弦杆—。CD⊥BA 】   》  从试验》可知在斜腹》杆轴压力N作用下节！点，板内存在三个受压区！即BA区(》FBGHA板件)、！AC区(AIJC板！件)：和CD区(》。CK：MP：板，件)当其中》某一个受压区先失】稳后其他《各区立？即相继失稳因此有】必要对三《个区分别《。进行验算其中A【C区往？往起：控制：作用 《     】计算时要先将腹杆轴！。。压力N分《。解，为，三个平行分力各自作！用于三个受压—区屈折线《的中点？平行分力的分配比例！假定为各屈折线【段在有效《宽度线(在本—标准附录G》图G.0.1—中为AC的延长线】)，上投影长度bi与】∑bi的比值—然后再将此平行分】。力分解？为，垂直于各《。屈折线的《力Ni；Ni应小】于或等于各受—压区板件的稳定承载！力而受压区板—件，则，可假定为宽度等于屈！折线：长度的钢板》按轴压构件》计，。。算其稳定承载—力铜：。板长度取为板件的中！线长度ci计算长度！系数经拟合后—。取为0.《8长：细比 —  ？ ，  这样各》受，压，。板区稳定验算的【表达式？为 — ， — ，。   其《中l1、l2、【l3分别为各区屈】折线BA、》AC、C《D的长度《；b1、b2、b3！。为各屈折线在—。有效宽度线上的【投影长度；t为板厚！；φi为各受—压板区的轴压稳定系！数按λ？i，计算 【     对lf/！。t＞60ε》k且沿自由边加劲的！无竖腹杆节》点板失稳时》一般呈BA》AC两屈折线屈曲显！然在CD区因加劲】后，其稳定承载力大【为提：高已不起控》制作用故只需用上述！方法验算《BA区和A》C区：的稳定 》 ： ，。     》。用上：述拟合的近似—法计算稳定的结【。果表明试件的极【限承：载力计算《值，NcR？,，c与试验值N0R】,，c之比平均》为85％计》。算值偏于安全 】 ， ：     3—  为了尽量—缩小：稳定：计算的范围对于【。无，竖腹杆？的节点板《我们利用《国家标？准，。图集梯形钢屋—架05G《。51：1和：钢托架05G51】3中的1《6个节点用同一【根斜腹杆对节点【板做稳？。定和强度《。计算并进行对—比以达到用强度计】算的方法来代替稳】定计算的目的对比结！果，表明 【。     当c/】t≤10《εk时大多数节点的！Ncc大于0.【。9Nct(Ncc】、Nct为节—点板的稳定和强度计！算承载力《)仅少数节点的【。Ncc＝(0.【83：～，0，.9)Nct此【时的斜腹杆》倾角：θ1大多接近6【。0°这说明θ—1的大小对》稳定承载力的影响】较大： ：    【 因为强度计—算时的？有效宽？度be＝《AC＋(l》f1：＋lf2)t—。a，n3：0°而稳《定计：算中：假定斜腹《杆轴：压力N分配》的有效？宽度∑bi＝b′e！＝A：C＋：(，lf1＋lf2)s！inθ1c》。osθ？1(式中lf—1、l？f2为斜腹杆—两侧角焊《缝的长？度)当θ1》＝60°或3—0°时s《in：θ，1c：osθ1＝》0.433与tan！30：°(＝0.577】。)相：差最大此时的稳定计！算承载力亦最低设A！C＝：k(：。lf1？＋lf2)经统计】k，≈，0.356因此当θ！1＝60°或30°！时的b′e、be值！分别为 — 【     因此】对无：竖，腹杆的节点板当c/！t＝10εk且30！。°≤θ1≤》60°时可将按强】度计算[公式—(54)]的节【点板抗力乘以折减】系数0.784作为！稳定：承载力考虑到稳定计！算公式偏安全近15！％故可？将折减系数取—为0.8《(0：.8/0.784＝！。1.020)—以方便计算 】。   》。   当然必要时】亦可专？门，进行稳定计算—若c/t＞1—0εk时《则应按近似公—式计算稳《定 ？ ？ 12.2.5 】 本条？为新增条文根据试验！。研究在节点板—板，件(：或梁翼缘《)拉力作《。。用下柱翼缘有如两】块，受线荷载作用的三】边嵌：固板AB《CD、A′B′【 C′D′(—见图18)拉—力在：柱翼缘板《。的影响？长度为p≈12t】c，每块：板所能承受的—。拉，力可近？似取为？3.5fyct【2fc两嵌》固边之间CC—′范围的《受拉板？(或梁翼缘》)屈：服因：此板件(或梁翼缘)！传来拉？力平衡？式为 — 》 图18  柱！。翼缘：受力：示意 ？ ， 1-荷【载；T-拉力；P-！影响长度 】 ，   ！  式(58)【。。即是欧洲钢结构设计！规范EC《3Des《ig：n o？f， steel 【str？uc：tures》Eur？ocode-3(B！S EN1993-！1-82《005)《中采用的板件或【工字形、H形截面梁！。的翼缘与《工字形、H形截面】的未设水平加劲肋的！柱，。相连形？成T形接合时—板件或梁的翼缘的有！效宽度计算》公式考？虑到柱翼缘中间和两！侧部分刚《度不同难以充—分发挥共同作用【翼缘：承担的部分》应有所？折减为安全起见同】时与本标《准，。第12.3》.4条翼缘受拉【情况公式建立—条件(考虑了0【.8折减系数—)协调系数7改为5！这样与按《有限：元模：拟加载试验》。所得：结果较为接近 】 ？ 1：。2.2.6  本】条沿用？。原规范第8.—4.6条《、第8.2》.11？条取消？了角钢的L形围焊】在桁架节点处各相】互杆件连接焊—缝之间宜留有—一定的？净，距以利施焊且—改善：焊缝附近钢材的【。抗脆断性能本条根据！。我国的？实践经？验对节？点处相邻《焊，缝之间的最小—净距：作出了具体规定【管结构相贯连接节】点，处的焊缝连接另【有较详细《。的规定(见》本标准第1》3.2节《)故不？受此限制 》  —   围焊中有端焊！缝和侧？焊缝：端焊缝的刚度较大】弹性模量E≈1.】5×：106；而侧焊缝】的刚度较小E≈(0！.，7～1)×106所！以在弹性工作阶段】端焊缝的《实际负担要高于侧】焊缝；？但，围焊试验中在—静力荷载《。作用下届临塑—性阶段时《应力渐趋于平均【其破：坏强度与仅有—侧焊缝时《差不多但其破—。坏较：为突然且塑》性变形较小此外从】国内外几个单—位，所做的动力试验证】明就：焊缝本身《来说围焊比侧焊的疲！劳强度高国内—。某些单位曾》在桁架的加》固中：使用了？围焊效果亦较好【但，从“焊接桁架式钢】。吊车梁下弦及腹【杆的疲劳性能”的研！。究报告中认为当腹杆！端部采用围焊时对】。桁架节点《板受力不利节点【。板有开裂现象故建】议在直接承受动【力荷载的桁架腹【杆中节点板应适当】加，大或加厚鉴于上【述情况本标准规定宜！采用：两，面侧焊也《可用三面围焊 【     ！ ，围焊的转《角处是连《接的重要《部位如在此》处熄火或起落弧会加！剧应力集中》的影响？故，规定在转角处必须连！。续施焊 》