12.【2  ？连接：板节点 【 ， 12.—2.1？  本？条基：本沿用原规范—第7.5.1条【连接节点处板件在】拉、剪共同》作用下的强度—计算公式是根据【我，国对双角钢杆—。件桁架？节点板的试验—研究中拟合出—来的它同样》适用于连接节—点处的？其他板件如本标准中！图12.2》.1：    ！。 试验的《。桁架节点板》大多数是弦杆和腹】杆均为双角钢的K形！节点仅少数是竖【杆为：工字钢的N形节点】抗拉：试验共有6种不同形！式的16个》试件所有试件—的破坏特征均为【沿最危险的线段撕裂！破，坏即图17中—的，BAACCD—面二折线撕》裂其中AB、—CD与节点板的边】界线：基本垂直 — 《。 —图，17  节点板【受拉计算简图 ！     【本标准式(1—2.2？.1-1《)的：推导过程如下 【  —  ： 在图17中沿BA！CD撕裂线》割取自由体由于板】内塑性区的》发展：引起的应《力，重分布假定在破【。坏时撕裂面上各线段！的应力σ′》i在线段内》均匀分布且平行【于腹杆轴力当各撕】裂段上的折算应力同！时达到抗拉强度【fu时？试件：破坏：根据平？。衡条件并忽略很【小的M？和V则 》 》 ！    》 按极？限，状，态设计法《即∑：ηiAi《f≥N？ ，。  — ，  式中f》节点板钢材的强【度设计值《(N/mm2—)；  ！      —   N斜腹—杆，的，轴向内力设计值(】N)； 【     —。。     》 A：i为：第，i段：撕裂：面的净截面积(mm！2)：    ！ 式(54)符合】破坏机理其计—算值与试验值之比】平均为87》.5％？。略偏于？安全且离散性—较小 】。12：.2.2  —考虑到桁《架节点板的外形往往！不规则？用本标准式(12】.2.1-1—)计算比较麻烦加之！一些受动《力荷载的桁架需【要计算节点板—的疲劳时该》公式更不《适，用故参？照国外多数国家【的经：验，。建议对桁架节点板】可采用有《效，宽度法？进行承载力计算所】谓有效宽度即—。。认，为腹：。杆轴力N将通过【连接：件在节点板内按照】某一个应力扩—散角度传至连接件】端部与N《。相垂：直的一定宽度范围】内该一？定宽度即称》为有：效宽度be》 《  ？  ： ，在试验研究中假【定，be范围内的—节点板应力达到【fu：并令betf—u＝Nu(Nu为节！点板破坏时》。的腹：杆轴力)按此—法拟：合的结？果 【    当》应力扩散角θ＝【27°？。时精确？度最高计算值与【试验值的比值平均】为9：8.9％；当θ＝3！0°时此比值—为106.8％考虑！到国：外多数国家对—应力扩？散，角均取30°—为与国际接轨且误】差较小故亦》建议取θ《＝30° ！   ？  有效宽度法计算！简单概念清楚—适用：于腹杆与节》点板的多种》连接情况如侧焊、】。围焊和铆钉、螺【栓，连接等(《。当采用钢钉》或螺栓连接时—。be应取为》有，效净宽度《)   ！  当桁架》弦杆：或腹杆为《T型：钢或双板焊接T形截！面时节点构造方式】有所不同节点内的应！。力状态更加复—杂故本标《准公式(《12.2《。.1)和式(12】.2.？2)均不《适用 》。 ，    》 用有效宽度法可】以制作腹杆内力N】与节点板厚度t【的关系表我》们先制作了N-(】t/：b)表反映了影响有！效宽度的斜腹杆【。连接肢？宽度b和侧焊—缝焊脚尺《寸hf1《、hf2的作—用因而该表比以往的！N-t表更精—确但由于表形较复】杂且参数b和h【f的可变性较大【使用不便《为方便设计》便在N-(》t/：b)表的基础—上按不？同参数组合下的【最不利？情，况，整理：出N-t《包络图(《。表12)使该表具有！。较充分的依据—而且在常用》不同参数b、hf下！亦是安全《的 【表12  单壁式】桁架：节点板厚度选用 ！ ？  】   表12的适用！。范围为 《     ！1  适用于—焊接桁架的》节点板强度验算节】点板钢？材为Q235—焊条E43； ！ ：     2—。 ，。 节点板边缘与腹】杆轴线之间的夹角】应不小于3》0°； 】     3  】节，点板与腹《杆周侧焊《缝连接当采》用围：焊，时节点板的厚度应通！过计算？确定； ！    4 — 对：有竖腹杆的节—点板当c/t≤1】5εk时可不验算】节点板？的稳定；对无竖【杆的节点板当c/t！≤，10εk时》可将受压腹杆—的内力乘以增—。大系数？1.25后再查表求！节点饭厚度此时亦】。可不验算节》点极的稳定；式【中c为？受压腹杆连接肢端】面中点沿腹杆轴线方！向至弦杆的净—距，离 《    — 对于表1》2中的单壁》式桁架节点支座节】点板的厚度宜较【中间节点板》增加2mm — 《 12？。.2.3  参【照国外研究资—料补充了净截面【计算：时孔径扣除尺寸要】求和修？改了多排螺栓时应】力扩散角的取—。值，本条：。。为桁架节点》板的稳定计算要【求， — ，。 ，  1  共—做了8个节点—板在受压《斜腹杆？作，用下的试验其中【有无：竖，腹杆的各《4个试件试验表明 ！。 ，    【   ？  ：1，)当节？点板：自由边长度lf与其！厚度t之比lf/t！。＞60？εk时节点》板的稳定性很差将很！快失：稳故此时应沿—自由边加劲》    ！ ，    2》)有竖腹杆的节点板！或lf/《t≤60《εk：的无竖？。腹，杆节点？。。板，在斜腹杆压力作【用下：失，稳，。均呈B？AACCD三—折线屈？折破坏其屈》折线的位置和方向】均与受？拉时：。。的撕裂？。线类同 》 ，  《 ，  ：    3)节点板！的抗压性能取决于c！/t的大小(c为受！压斜腹杆连》接肢端面中点沿【腹杆轴线《。方，。向至弦杆的净距t为！节，点板厚度)在一般】情况下c/t愈【大稳：。定承载力《愈低 】  ：  对？有竖腹杆的节点板当！c/t≤1》5εk时节点—板的抗压极限—承载力NR,—c与：抗拉极？限，。。承载力NR,—t大：致相等破坏的—安全度相同故此时】可不进行稳定验算当！c/t＞15ε【k时：N，R,c＜N》R,t？应按本标准附录F】的近似法验算—稳定：；当c/t》＞22εk时近似】法，算出的？计算值？将大于试验值不安】全故：规定c/t》≤22εk —    】 ，对无：竖腹杆的节点—板NR？,c：＜NR？,t故？一般都？应该验？。。算稳定？当c/t＞17【.5εk时》节点板用近似法的计！算值将大于试验值】不安全故规》定c/t≤17【.5ε？k ？     】    《4)l？f/t？＞，60εk的无竖【腹杆节点板》沿自由边加劲后在】。受压斜？腹杆作用下节点【板呈BAA》。C两折？线屈折这《是由于CD区—因加：劲加强？。后稳定承载力有【较，大提高所致但此时N！R,c＜N》R,t故仍需—验，算，。稳定不过仅》需验算B《A区和A《C区：而不必验《算，CD区？而已  ！   2  —本标准附录F所列】桁架：节点：板在斜腹《杆轴压力作用下的】稳定计算公》式是根？据8个试件的试验结！果拟：合出来的根》据破坏？特征节点《板，失稳：时的屈折线主—要，是BAACCD【三折线形(见—本，标准附录G图G.0！.1)为计算方便且！与实际情况基本【相符：假定BA平行于弦杆！CD⊥BA 【。 ？     从—。试验可？知在斜？腹杆轴压力N—作用下？节点板内存在三【个受压区即BA【区(FBGHA板件！)，、AC区(》AIJC板件)和C！D区(CKM—P板件)当其—中某一个受》压区先？失稳后其他》各区立即相继失稳】因此有必要对—三个区？分，别进行验算其中A】C，区往往起控制—作用 》 ：。     计算【时，要先将腹杆轴压力N！分解为？三个平行分力各【自作用于三个受压】区，屈折线的中点—平行分力的分配比】例假定为各屈折线段！在有：效宽度线(在—本，标准附？录G图G.》0.1中为A—。C，的延长线)上—投影长度b》i与：∑bi？的比值？然后再将此平行【。。分力分解为垂—直于：各屈折线的力N【i；Ni应小于或等！于各受压区板—件的稳定承载力【而受压区《板件：。则可假定为宽—度等于屈折线长度的！钢板按轴压构件计】算其稳定承载力铜】板，长度取为《板件的中线长度ci！计算长度系数—经拟合后《取为：0.：8长细比 》。  — ，。  这样各》受压板区稳定验算】的表达式为 — 【 ？     其中【l1：、l：2、l3分别—为，各区屈折线BA、A！C、CD的长度；b！1、b2、b3为】各屈折？线在有效《宽度：线上的投影长度；】t为：板厚；φi为各受压！板区的轴压稳—定，系数按？λi计算 》 ， ？     对l【f/t＞60εk且！沿自由边《加劲的无竖腹杆节】点板失稳时》一般呈BA》AC两屈折》线屈曲显然在—CD区因加劲后其】稳，定承载力大为提高】已不起控制作用【故只需用上》述方法验算BA【区和AC区的稳定】  【   用上》述，拟合的近似法计算稳！定的结果《。表明试件的极限承】载，力计算值NcR,】c与试验值N0R,！c之比平均为—85％计算值偏【于安全 —  《   3  为了尽！量，缩小稳？定计算的范》围对于无《竖腹杆的节》点板我们利用国家】标准图集梯形钢【屋架05《G，511和钢》托架0？5G：513中的16个节！点用：同一根斜腹》杆对节点《板做稳？定和强度计》算，并进行对比以达到用！强度计算的方—法来：代替稳定计》算的目的对比结【果表：明   ！  当c/t≤1】0εk时大多—数节点的Ncc大】于0.9Nct(】Ncc、Nct为】节点板的稳定和强】度，计算承载力)仅少数！节点的Ncc＝(0！.83～0》.9：。)，Nct此时的斜腹杆！倾角θ1大多接近6！。0°这说明θ1的大！小对稳？。定承载力的影响【较大 】    因为强度】计算时？的有效宽度》be＝？A，C＋(lf》1＋lf2》)t：an30°而稳定计！算中假定斜腹杆【轴压力N分配的有】效，宽度∑bi＝—。b，′e＝AC＋—(l：f1＋lf2)【sinθ《1，cosθ1(式中l！f1：。、l：f2：为斜腹？杆，两侧角焊缝的长度)！当θ1＝60—°或：30：°时sinθ—1cos《。θ1＝0.433与！tan？30：°(＝0.》577)相差—最大此？时的稳定计》算承载力亦最低【。设AC＝k(l【f1＋？lf2)经统计k】≈0.3《56因此当θ1＝6！0°或30°时的】b′e、《be值分别为— — 》     因—此对无竖腹杆的节】点板当c/t—＝1：0εk？。且30°≤θ1≤】60°时《可将按强度》计算[公式》(54)]的—节点板抗力》乘，以折减系数0—.784作》。为稳定承载力考虑】到稳定？计算公式偏安全【。近，15％故可》将折：减系：数取：为0.8(0.8】/0.7《84＝1.020)！以，方，便计：算 》     —。 当然必要时亦可】专门：进行稳？。定计算若c/t＞1！0εk时《则应按近似公式计】算稳定 ！。12：.2.？5 ： 本：条，为新增条文根据试】验研究在节点板板件！。。(或梁翼缘)拉力】作用下柱翼》缘有如？。两块受线荷载—作用的？。三边嵌固板》ABCD、A—′B′ C′D′】(见：图18)《拉力在？柱，翼缘板的影响长度为！。p≈12tc每块】板所能？承受的拉力可—近似取为3.5f】yct2《fc两？嵌，固边：之间CC′》范围的受拉板(或梁！翼缘)屈服因此板件！。(或梁翼缘)—传来：。拉力：平，衡式：为 —。 — 图18  柱翼】缘受力示意 —。 1-荷载！；T-拉《力；P-影响长度】 ！    — 式(58》)即是欧洲钢结构】设，计规：范，EC3？Desig》n ：o，f stee—l str》uct？u，resEu》rocode—-3(？BS EN1993！-1-82005】)中采？用的板件或工字形】、H形截面梁的翼缘！与工字？形，、H形截《面的未设水平加劲】肋的柱？相连形成T形接合时！板件或梁的翼—缘的有效宽度—计算公式考虑到柱】翼缘中间和两侧部分！刚度不同《难以：充分发挥共》。同，作用翼缘承担的【部分应有所折减【为安全起《见同时与本标准第1！2.3.《。4条翼缘受拉情况公！式建立条件》(，考虑了0.8折【减系数)协》调系数？。7改为5这样—。与按有限元》模拟加载试》验，所得结果较为接【近， 1【2.2.6  【本条沿用《原规范第8.4【.6条？、第8.2.11】条取消了角》钢的L？形围焊在桁架—。节，点处各相互》杆件连接《焊缝之间宜》留有一定的净—距以：利施焊且《改善焊？缝附近？钢材的抗脆断性能本！条根据我《国的实践经》验对节？点，处相邻焊缝之间的】最小净距作出—了具体规定管—。结构相贯连接节点】处的焊缝《连接另有较详细的规！定，(见本标准第13】.2节)故不受此】限制 ？。 ？     围【焊中有端焊》缝和侧焊缝》端焊缝的《刚度较大弹》性模量E≈1.5×！。106；而》侧焊缝的刚度较小E！≈(0.7～1)】×106所》。以在弹性工作阶【段，端，焊缝的实际负担【要高于侧焊缝；但】围焊试验中在静【力荷：载作用？下届：临塑性阶段时应力渐！趋于平均其破—坏强：度与仅有侧》焊缝时差不》多但：。其破坏较为突然且塑！性变形较小此外【从国内外几个—单，位所做的动》力试验证明就焊缝】本身来说围焊—比侧焊的疲劳强度】高国内某些单位【曾在桁架《的加固中使用了围】焊效果亦较好—但从：“焊接桁架》式钢吊车梁下弦及】腹杆的疲劳性能”】的，。。研究：报告中认为当腹杆】端部采用《。围，。焊时对桁架节点【。板受力不利节点板】有开裂现象故建议在！直接承？受动力荷载的桁架腹！。杆中节点板应—适当加大或加厚鉴于！上述情况本》标准：规定：宜采用？两面侧焊也》可用三面围焊 ！  《   ？ 围焊的转角处是连！接的重要《部位如在此处熄火】或起落弧会加—。剧应力集中的影【。响故规定在转角处】必，须连续施焊》 ：