12.2 ！ 连接板节点 ！。 ： 12.2.1！  本条基本沿【用原规？范，第7.5.1—。条连：接节：点处板件在拉、剪共！。同作用下的强度计算！公式是根据》我国对双《角钢杆件桁架节【点板的试验研究【中拟合？出来：的它同？样适用于《连接节点处的—其他板？件如本标准中图1】2.2.1 ！  ？   试验的桁架】节点板？大多数是《弦杆和？腹杆均为双角钢的】K形节点仅少—数是竖杆为》工字钢的《N形：节点抗拉试验共有6！种不同形式的—16个试《件所：有试件的破坏—。特征均为沿最危险的！线段撕裂破》坏即图17》中的：BAACCD面二折！线撕裂其中AB【、CD与节点板【的边界线基本垂直】 ？ ， —。 图17 — 节点板受》拉计算？简图 】 ，   本标准式【(12.2.1-1！)的推？导过程？如下 —     在图1！7中沿？BAC？D撕裂线《割取自由体》由于板？内塑性区的》。发展：引，起的应力重分—布假：定在破坏《时，撕裂面上各线段的】应力σ′i》。在线段内均匀—分，布且平行《于，腹杆：轴力：当各撕裂段》上的折算应力同时】达到抗拉强度fu时！试件破坏根据平衡】。条件并忽略》很小的M和V—则 ： ： 【 ？ 》 ，   按极限状态设！计法即∑《η，iAi？f≥N？ ：     】式中f节点》板钢材的《强度设计《。值(：。N/mm2》)； —  ？  ：       N】斜腹杆的轴》向内力设计值(【N，)； 【      —     A—i为第i《段撕裂面《的净截面积》(mm2) —    】 式(？54)符《合，破坏机理其》计算值与试验—值之比平均》为87.5％—略偏于安《全且离散性较小【 ， 12.】2.2？  考虑到桁—架，节点板？的外形往往不规则用！本标准式(1—2.2.1-1)计！算比较麻烦加之一些！。受动力荷载的桁架需！。要计算节点板的疲】劳时该公式更不适】用故参照国外多数】国家的经验建议对桁！架，节点板可采用有【效宽度法进》行承载力计算所谓有！效宽度即认为腹杆】轴力N将通过连【接件：在节点板内按照【。。某一个应力扩散角】度传至连接件—端部与N《相垂直的一定宽度范！。围内该一定宽度即】称为有效宽》度be 【     —在试验？研究中假定》be范围内的—节点板？应力达到fu并【令betfu＝N】u(Nu《为节点板破》坏时的腹杆》轴力)按此法拟合】的结：果 —  ：   当应力扩【散角θ＝27—°时精确《度最高计算值与试】验值的比值平均为】98.9％；当【θ＝：3，0，°时此比值为106！。.8％？。。考虑到国外》多数国家对应力扩散！角均取30°为与国！。际接轨且误》。差，较小故亦《建议取θ《＝30° 》 《     有效宽】度，法计算简《单，概念清楚适用—于腹杆与节点板的】多种连接情况如【侧焊、？围焊和铆钉》、螺栓连接等(当采！用钢钉或螺栓连【接时be应》取为：。有效净宽度) 【 》    当》桁，架弦杆或腹》杆为T型钢》或双板焊接T形截面！时节点构造方—式有所不同节点【内的应力状态更加复！杂故本标准公—式(12.2—.1)和式(12】.2.2)均不【适用 》 ， ： ，   用有效宽度】法可以？。制作腹杆内力—N与节点板厚度t】。的关系表我》们，先制作？了N-(t/b)表！反映了影《。响有效宽度的斜【腹杆连接《肢宽度b和侧—。焊缝焊脚尺寸hf】1、hf2》的作用因而该—表比：以往的N-t表更精！确但由于表形较复杂！且参数b和》h，f的可？变性较大《使用不便《为方便设计便在N-！(t/b)表的基础！。上按不同参数组合】下的最不《利情况整理出—N-t包络》图(表12)使【该表具有较充分的依！据而且在常用不同参！。数b、hf下—亦是安全《的 — 表1？2，。  ：单壁式桁架节点【板厚：度选：用 ！    【 表12的适用范】围为  ！   1《  适用于焊接桁架！的节：点板强度验算节点】板钢材为Q235】焊条E43； 】 ？   ？  2  》节点板边缘》与，腹杆轴？。线之间的夹角应不小！于30？°，； 【    3  【。节点板与腹杆周【侧焊缝连接当采用围！焊，时节点板的厚—度应通过计》算确定； 】   《  4  对有竖】腹杆的节点板—当c：/t：。≤1：5，εk时可不验算节点！板的稳定；对无竖杆！的节点板当c/【t≤1？0εk时可将受压】腹，杆，的内力乘以增大【系数：1.25后再查表求！。节点：饭厚度此时亦可不】验算节点极的稳定；！式中：c为受？。压腹杆连接》肢端：面中点沿腹杆—。。轴线方？向至弦？杆的净距离 【。 ？     对于表1！2中的单壁式桁【架，节点：支座节点板》的厚度宜较中间节点！板，增，。加2mm — 12.2】.3  参照国外】研究资料补充—了净截面计算时孔径！。扣除尺寸要求—和修：改了多排螺》栓时应？力扩散角的取值本条！为桁架节点》板的稳定计算—要求： ，   【  1  共做【了8个节点》。板在受压斜腹杆作】用下的试验》其中有无《竖腹杆的各4—个试件试验表明 】    】  ：。 ，  1)当节—点板自由《边长：度lf与其厚—度t之比lf/【t＞：60εk时节—点板：的稳定性很差—将很快失稳故—此时应沿自由边【。加劲 《 ，     【   ？ ，2)有竖腹杆的【节点板？或lf/《t≤60εk的无竖！腹杆节点《板在斜腹杆压力【作用下？。失稳均？呈BAA《CC：D，。三折线屈折破坏其】屈折线的位置和【方向均与受拉时的撕！裂线类同《 》。。  ：       3】)节点？板的抗压性》能取决于c/t的大！小，(，c为受压斜腹杆【。连接肢端《面中点沿《腹杆轴线方向—至弦：杆的净距t为—。节点板厚度)在一】般情况下c/—t，愈，大稳定承载力愈【低   ！  对有竖腹—杆的节点《板当c/t≤15】εk时节《。点板的抗压极—限承载力NR,c】。与，抗拉极限承载力NR！,t大致相等—破坏的安全度相【同故此？时可不进行稳定验】算当c/t＞15ε！。k时NR,c＜N】。R,t？应按本标准附—录F的近似法—。验算稳定；当c/t！＞22εk时近似法！算出的计算》值将大于试验值不安！全故规？定c/t≤22【εk 】   ？ 对：无竖腹？杆的节？点，板NR,c＜—NR,t《故一般都《应，该验算稳定当c/t！＞17.5》εk时？节点板用近似—法的计算值将大于】试验值不《安全故规定c/t】≤17.5εk ！     】    4)lf】。/t＞60εk的】无竖腹杆节点板【沿，自由边加劲后在受】。压斜：腹杆作用下》节点板呈《BAAC两折线屈】折这是由于CD区】。因加：。劲加：强后稳定承载力【有较大提高所—致但：此时N？R,：c＜：NR,t故》仍需验算稳》定不过仅需验算【。BA区和AC区而】不必：验算CD区而已 ！ ，  《 ，  2  本—。标准附录F》所列桁架节点板【。在斜腹杆轴压—力，作用下的稳》定计：算公式是根据8个】试，件的试验结果拟合出！来的根据破》坏特：征节点板失稳时的】屈折：线主要？是BAA《C，CD三折线形(【见本标准附》录G图G.》0.1)为计—算方便且与实—际情况基《本相：符假定BA平行于弦！。杆CD⊥BA ！     从】试验可？知在斜？腹杆轴压力N作用下！节点板内存在三【个受：。压区即BA区(【FB：G，H，A板件)、》AC区(AI—。JC板？。件)和CD区—(CKMP板件)当！其中某一个》受压：区先失稳后》其他各区立即相继】失稳因此《。有必要对三个区【分别进行验》。算其中？AC区往往起控制】作用：  【   计算时—。要先将腹杆》轴压力？N分解为三》个平行分力各自作】用于三个受压区屈折！线的中点平行分力】。的分配比例假定为】各屈折线段》。在有效？。宽，度线(在本标准附】录G图G.》0.1？中为AC的》延长线)上投影长】度bi？与∑bi《的比值然后再将此】平行分力《。分解为垂直于各屈折！线的：力N：i，；，Ni应小于或—等于各受压区板件】。的稳定承《载力而受《压区板件《则，可假定为宽度等【于屈折线长度的钢】板按：轴压构件计算—其，稳定承载力》铜板长度《。取为板件的中线【长，。度ci计算》长度系数经拟—合后取为0》。.8：长细比？ 《 ：  ： ， 这样？各受压板区稳—定验算的表》达式为 【 —     其中】l，1、l2、l—。3分别为各区屈折】线BA、A》C、CD的长度【；b1、b2、【b3为各屈折线【在有效宽《度线：上，的投：影长度；t为板厚；！φi为？各受压？板区：的轴压稳定系数【按λ：i计算 —  《   对l》f/t＞6》0εk且沿自—由边加劲的无—。竖，腹杆：节点板失稳时一般呈！BAA？C两：屈折线屈曲显然【在CD区因加劲后其！稳定承载《力大为提高已—不起：控制作用《故只需用上述方【法验：算BA区《和AC区的稳定 】     ！用上述拟合的近【似法计算稳定—的结果表明试件的极！限，承，载力计？算值NcR,c与】试验值N0R,c】之，比平均为85％计】算值偏？。于安：全 ：  —。   ？3  为了尽量【缩小稳？定计算的《范围对于无竖腹杆】的节点板《我们：利用国家标》准图：集梯形钢屋架0【5G：5，11和钢托架05G！513中《的16个《节点用同一根斜【腹杆对节点板做【稳定和强度》计算并进行对比以】达到用强度计算的方！法来代替稳定—计算的目的》对比结果表明 】     】当c/？t，≤，10ε？k时大多《数节点的Ncc大】于，0.9N《ct(Ncc—、Nc？t为节点《板的稳定和》。强度计？。算承载？力)仅？少数节点《的Ncc＝(0.8！3～0？.，9)Nct此时【的斜腹杆倾角θ1】大多接近60°【这说明？θ1的大小》对稳：定承载力的影响【较大 《   —  因为《强度计算时的有【效宽度be＝AC＋！(lf1＋》l，f2)tan3【0°：而稳定计算中假定】斜，腹杆轴？压力N分配的—有效宽度∑bi＝】b′e＝A》C＋(lf》1＋lf2)sin！θ1cosθ1(式！中lf1、l—f2为？斜腹杆两《侧角焊缝的》长度)当θ》1，＝60°或》30°时《sinθ1co【sθ1＝0.—43：3与ta《。n30°(＝0.】577)相差—最大此时《的稳定计算承载力亦！最低设AC＝k(l！f1＋lf2)经统！计k≈0.3—56因此当》θ1＝60》°或：30°？。时的b′e》、be？值分别为 — 【 ： ，  ：  因此对无竖【腹杆的节《点板当c/t＝1】0εk且30°≤】θ1：≤60°时可将按】。强度：计算：[公式(《54)]的节点板】抗力乘以折》减系数0《.784作为稳定】承载力考虑到稳【定计：算公式偏安全近【1，5％故可将折减系】数取为0.8—(0.8/0—.7：84＝？1，.，0，20)以方》便计算 ！     当然必】要时亦可专门进行稳！定计算若c/t【＞10ε《k时则应《。按近似公式计—算稳定 — 12.2.5！  本条为新增【条文：。根据试验研究在节】点板板件(或梁【翼缘)拉《力，作用下柱翼缘—有如两块受线荷【载作用的三边嵌固】板，ABCD、A′【。B′ C′D′(】见图18)拉—力在柱翼《缘板的影响》长度为p≈1—2tc每块》。板所能承受的拉【力可近似取为3【.，5fy？。ct2？fc：两嵌固边之间C【C′范围《。的受拉板《(，或，梁翼：缘)屈服因此板件(！或梁翼缘)传来拉力！平衡式为 【 【 图18  柱】翼缘受力示意 【 ： 1《-荷载；《T-：拉力；？P-：影响长度 【。。。 ！   ？ ，式(58)》即是：。欧，洲钢结构设计规【范EC3Des【ign？ o：f st《ee：l struc【ture《sEurocode！-3(BS —EN1993-1】-82005)中采！用的板件或工字【形、H形截面—梁的翼缘与工字【形、H形截面的【未设水平加劲肋【的柱相连形成T形】接合：时板件？或梁的翼缘的有效】。宽度计算公式考虑】到柱翼缘中间—和，两侧部分刚度—不同难？。。。以充分发挥》共同作用翼缘承担的！部分应有所折减为安！全起见同时与本【。。标准第12》.3.4《条翼缘受拉情况【公式：建立条件(考—虑了0.8折减【系数)？协调系数7改—为5这样与按有限元！模，拟加载？试验所？得，结果较为接近— ？ 12.2【。.6  本条沿【用原：规范第8.4—.6条、第8.2】.11条取消—了，角钢的L形围焊【在桁架节点处各相】互杆件连接焊—缝之间宜《留有一定的净距以】。利施焊且改善焊缝】。附近钢材的抗脆断性！能本条根据》我国的实践经验【对，节点：。。处相邻焊缝之—。间的最小净距—作出：了具体规定管—。结构：。相贯连接节点处的】焊缝连？接另有较详细的【规定(见本标准第】13.2节)故不受！此限：制 《  《 ，  围焊中有端焊】缝和侧？焊缝端焊缝的刚度较！大弹性？。模量E？≈1.5《×106；》。而，侧焊缝？的刚度较小E≈【(0.7《～1)×《。106所以在弹【性工作阶段端焊缝的！。实际：。负担要高于》。侧，焊缝；但围》焊试验中在静力荷】载作用下届临塑性】。阶，段时：应力渐趋于平均其破！坏强度与仅有侧【焊缝时差《不，多但其破坏》较为突？然且塑性变形较小此！。外从国内外几个【单位所做的动—力试验证明就焊【缝，本身来说围焊—比侧焊的疲》劳强度高国内某些】单位曾在桁架的加固！中使：用了围？焊效果亦较好但从“！焊接桁架式钢—。吊车梁下弦及腹杆的！疲，劳性：能”的？研究报告中》认为当腹杆端部采】用围：焊时对桁《架节点板《受力：不利节？点板有？开裂现？象，故建议？在直接承受动力荷】载的桁架腹》杆中节点板应适当加！大，或，加厚鉴于上述—情况：本标准规《定宜采用两》面侧焊也可用三面】围焊  ！    《围焊：的转角处是连—接的重要部》位如在此《。处熄火或起》落，弧会加剧应力集中的！影响故规定》在转：角处必须连续施【焊 ？