7.—2  轴心受—压构件的《稳定性计算 【 ： ？ 7.2《.1  式(—7.2.1》)改用？轴心压力设计值与构！件承载力之比的表达！式有别？于截面强度的应力】。表达式使概念明【确  】。。   热《轧，型钢的残余应力【峰，值，和，钢材强度无》关，它的：不利影响随钢—材强度的提高而减】弱因：此对屈服强度达【到和超过345【MPa？的b/h＞0.8的！H型钢？和，等边角钢的稳定系数！φ可提高一》类采用 【     板【件宽厚比超》过本标准第7—.3.1《条规定？的实腹式构件应【按本标准《式(7.《3.3-1)计算】轴心：受压构件的稳—定性 7！.2.2  —本条对原规范—第5.1.2—条进行了局部修改】截面单轴《对称：构件换算长细—比的计算公式(【7，.2：。.2-4)和—单，、双：角，钢的简化公式都来自！弹性稳定理论这些】公式用于弹塑性【范围时偏于》保守原因是当构件进！入非弹性后》其弹性？模量下降为Et【＝τE但剪切—模，量G并不和E同【步下降在构件截面】全部屈？。服之前可以认为【G保持常《量计算分《析和：试验：。都，表明等边单角钢【。轴压构件当两端铰】支且没有中间支点时！绕强：轴弯扭屈曲的承【载力总是高》于绕弱轴《弯曲屈曲《承载力因此条文明确！指出这？。类构件无须计—算弯扭屈《曲并删去了》。原公式(5.—1.2-5)—双角钢？截面轴？压构件抗扭刚度较】。强对弯扭屈曲承【载力的影响较弱【仍保留？原来：的弹性公式只—是表达方《式上作了改变绕平】行轴屈曲的单—角钢压杆《一般在端部用一个】肢，连接压力有偏心并且！中间：常连有其他构件其】换算长细比的规定见！本标准第7.—6节 —     本【条增加了截面无对】称轴：构，件弯：扭屈曲？换算长细比的计【算公式(7.2【.2-14)—和，不等边？单角钢的简化公【式(7.2》.2-20)、公式！(7.2.2-【21)？这些公式用于弹【性构件？。在非弹性范》。围，。偏于安全若要—提高计算精度可【以在式(7》.2.2《-22)的右端乘以！ — ， 7.【2，。.3  对实腹式构！件剪力对弹》性屈曲的《影响很小一般—不予考虑但是格构】式轴心受《压构件？当绕虚轴弯》曲时剪切变》形较大对弯曲屈曲临！界力有？较大影响《因此计算式应采用换！算长细比来考虑此】不利影响换算长细比！的计算？公式是按弹性—稳定理论公》式经简化《而得 】 ，   一般来—说四肢构件截—面总的刚度比双【肢的差构件》截面形状《保持不变的假定【不一定能完全做到而！且分肢的受力也较】。不均匀因此》换算长细《比，宜取值偏大一些【 》 7.？2.：4、7.2.—5  对格构式受】压构件的分肢长细】比λ1的要求—主要是为了不使分肢！先于构件整》体失：去承载能力对缀【条组：合的轴心受压构件】由于初弯曲等—缺陷的影响》构件受力时》。呈弯曲状态》使两：分肢的？内力不等对缀板组合！轴心受？压构件与缀条组合的！构件类似 —。 《    缀条柱【在缀材平《面内的抗剪与抗【弯刚度比《缀板柱？好故对缀材面剪力】较大：的，格构：式柱宜采用》。缀条柱但缀板柱构件！简单故常用作—轴心受压构》件， ， ， ？。   ？  在格构式—。柱和大？型实腹？。柱中设置横隔是为了！增加：抗扭刚度根据我国】的实践经验本条对】横隔：的间距？作了具体规》定 — 7.2《.，6 ： 对：。双角钢或双槽钢构】件的填板间距作了】规定对于受压构件是！为了保证一个—角钢或？一个槽钢的稳定；对！于受拉构《。件是为了保证两个角！钢和两个槽钢—共同：工作并受力均匀【由，于此种构件》两分肢的距离—很小填板的刚—度很大根据我国【多年的使用经—。验满足？本条要求《的构件可《按实腹构件》进行计算《不必对？。虚轴：采用换算长》细比但？是，用普通螺《栓和填板连接的构】件由于孔隙情况不同！容，易造成两肢》受，力不等连《接变形达不到实腹构！件的水平影响杆【件的承载《力因此需要按格构】式计算公式为本标准！。式(7.2.—3-1) — ，。 7.2.【8  本条为新增内！。容式(7.2—.8)是《基，于稳定分析得出的】梭形钢管柱》整体稳定《性计：算及设计《方法：主要参？考清华大学的研【究工作首先通过对梭！形钢管柱整体弹【性屈曲荷载的理【论，推导与？数值计算结果的【。。比对提出《了，其换算长细比的【计算公式其次利用大！挠度弹塑性有—限元数值分》析方法取多》组算例？对梭形钢管柱的稳定！承载力进行研究并】形成：梭形钢管柱的稳定承！载力与换《 算长细比》之间：的曲线关《。系最后仍以上述【换，算长细比为基—本，参数比较梭形钢管】。柱弹塑性计算稳【定承载力《与等截面柱子曲【线之间的关系进而合！理，确定：梭形钢管《柱整体？稳定承？。载力的设计方法【在梭形柱弹》塑性承载力数值计】算中考虑了柱子初】始缺陷的不》利影响其《楔率：的变化范围在0～1！。.5：之间 —。 7？.2：.9 ？ 空间多《肢钢：管，梭形格构柱》常用于轴心》受压构件《在工程上应用愈来】愈多但目前》缺，。乏设计理论》指导清华大学与同济！大学的理论》和试验？研，究结果表明》挺直钢管《梭形格构柱的屈曲】模态(最低阶)依据！其几何及截面尺【。寸可能发《生单波形的》对称屈曲《和反：对称屈曲通过理论】推导与对大量—的，弹性屈曲有》限元计？算结果进行分析【。证明公式《(7.2.》9-3)与(7【.2.9-5)能够！比较准？确地估算钢管梭【形格构柱的对称【与反对称屈曲—荷载考虑其几何初】始缺陷的影响其破坏！时的变形模式—表现为单波形、非】。对称“S”》形及反对称三种【取决于挺直》钢管梭形格构柱的】失稳模态与初始【缺，陷，的分布及《幅值大小考》虑钢管？梭形格构柱的整体几！何初始缺陷的影【响(幅值取L—/7：50)对其承载【力进行了大挠度【弹塑性分析以及【试验研究研究结果表！明按照式(7.【2.9？-1)计《算获得的《。换算长细比并—采，用b：类截面柱子曲线【确，定钢管？梭形格构柱整体稳】。定系数比较合适【且偏于安全 【