7.2 】 轴心受压构—件的稳定性》。计算 ！ 7.2.》。1  式《(7.2.1)改用！轴心压力设计—值与构件承载力【之比：的表：达式有别于截面强】度，的应力表达式使【概念明？。确 【    《热轧型钢的残余应】力，峰值和钢材强度【无关：它的不利《影响随钢材强度【的提：。高而减弱《。因此对屈服》强度达？到和超过34—5，M，Pa的b/h＞0】.8的H型》。。钢和等边角钢的稳】定，系数φ？可提高一类采用 ！ ：  ？   板件》宽厚比超过本标准】第7.3.》1条规？定的实腹式构件应按！本标：准式(7.3.3】-1)计算轴心受】压构件？的稳定性 【 7.2—.2  本条对原】规范：第5.1.》2，条进行？了局部修改截面单轴！对称构件换算长细比！的计算公式(7.2！。.2-？4)和单、双—。角钢的简化公—式都来？自弹：性稳定？理论这些公式用于弹！塑性范围时偏于保守！原因是？当构件进《入，非弹性后其》弹性模量下降为Et！＝τE但剪切模量】G并不和E同步下降！在构件截面全—部屈服之前可以【认为G保持》常量计算分析和试】验都表明等边单【角钢轴压构》件当：两端铰？支且没有《中间支点时绕强轴弯！扭屈：曲的承载《力总是高于绕弱轴弯！曲屈曲承《载，力因此？。条，文明确指出这类构件！无须计算弯扭屈曲并！删去了原公式(5】.1.2-5)双】角钢截面轴压构件抗！扭刚度较强对—弯扭屈曲承载力的】影响较弱仍保留原】来的弹性公式只是】表达方式上作了改变！绕平行？轴屈曲的单》角钢压？杆一般？在端部用一个—肢，连接压力有偏—心并：且中间？。常连有？其他构件其换算长】细比的？规定见本标准第【7.：6节 《     本！条增加了截面无对】称轴构件弯扭屈曲换！算长细比的》计算：公，式，(7.？2.2-14)和不！等边单角钢的简化公！。式(7.2.2-】20)、公式(【7.2.2-21】)这些公式用于弹性！构件在非弹性范围偏！于安全若要提—高计：。算精度可以在式(7！.2.2-2—2)的右端乘以 】 【 7.2【.3  对实腹【式构件剪力对弹性屈！曲的影响很小一般不！予考虑但是格构式轴！心受压构件当绕虚】轴，弯曲时剪切》。变形较大对弯—曲屈曲临界》力有较大影响—因此计算式应采用换！算长细比来考虑此】不利影？响换算长细比的【计算：公式是？按弹性稳定理论公式！经简化而《得 【 ，   一般来说四】肢构件截《面总的刚度》。比双肢的《差构：。件截面形状保—持不：变的假定不一定【能，。完，全做到而且分肢【的受：力，也，较不均匀《因此换算长细比【宜取值？。偏，大一：些 ： 7.2.！。4、：7.2.5》  对格构式受压】构件的分肢》长细比λ1的—要求主？。要是为了不使—分肢先于构件整体】失去承载能》力对缀条《组合的轴心受压构】件由于初《弯曲等缺陷的影响】构件受力《时呈弯？曲状态？使两分肢的内力【不等对缀板》组合轴心受压构件与！缀条组合的构—件类似 》 《。  ：  缀条柱》在缀材平面内—的抗剪？。与抗弯刚度比—缀板：柱好故？。对缀材？面剪力较大的格构式！柱宜采用缀》条柱但缀板柱构件】简单故常用作轴【心，受压构件 【。   》  在格构式柱和】大型实腹柱中设【置横隔是为了—增加：抗扭刚度根据我国的！实践经验本条对横隔！的间距作了具体规】定 — 7.2.6  】对双角钢《或双槽钢构件—。的填板间《距作了规定对于【。受压构件是为了【保证一？。个角钢或一个槽【钢的稳定；对—于受拉构件》是为：了保证？两，个角钢和两个槽【钢，共同工作并受力均】匀由于此种构件两分！肢的距离很》小填板的刚度—很大根据我国—多年的使用经验满】足本条要求的构件】可，按实腹构件进—行计算不必对—虚轴采用《换算长细比但是用普！通螺栓和填》板连接的构件由【于孔隙情况》不同容易《造成两肢受力不等】连接变形达不到【实腹构件的水—平影响杆件的承载力！因此需要按格构式计！算公：式为本标准》。式(7？。.2.3-1) ！ ？ 7.2.8  本！条为新增内容—式(7.《2.8)《是基于稳《定分析得出的梭形】钢，管柱整体稳定性计算！。及设：计方法主要参考清】华大学的研究工【作首：先通：。过对梭？形钢管？柱整体弹《性屈曲荷载》的理论推导与数值计！算，结，果的比？对提出了其》换算长细《比的计算公式其次】利用：大挠度弹塑》性有限？元数值分《析方：法取多组算》例对梭形钢管柱的】稳定承载力》进行：研究并形成梭形钢管！柱的：稳定承载力与换 算！长细比之《间的曲线关系—最后仍以上述—换算长细比》为基本参《数比较梭形钢—管柱弹塑性计算稳定！承载力与等截面柱子！曲线之间的关系【进而合理确定—梭形：钢，管柱整体稳定承【载力的设计方法在梭！形柱弹塑性》承载力数值计算中考！虑，了柱子初始缺陷的】不利影？响其楔率的变化范围！在0～1.5之间 ！ 7—.2.9  —空间多肢钢》管梭形格构》柱常用于轴》心受压构件在工程上！应用：愈来愈多但目前缺】乏设计理论指—。。导，清华大？。学与同济大学的理】论和试？验研究结果表—明挺直钢管梭—形格构柱的屈—曲模态(最》低阶)依据》。其几何及截面—尺寸可？能发：生单波形的对称【屈曲和？。反对称屈曲通过理】论推导与《对大量的《弹性屈曲有限—元计：算结果进行分析证明！公式(7.2.【。。。9-3)与(7.】2.9-5)能【够比较准确地—。估，算钢管梭形》格，。构柱的？对称与反对称屈曲】荷载考虑其几—何初始缺陷的—影响其破坏》时，的变形模式表—现为单波《形、非对《称“S”形及—反对称三种取决于挺！直，钢管梭？形格构柱的失稳模】态与初始缺陷—的分：布及幅值大小考虑钢！管梭：形格构柱的整—体几何初《始缺陷的影响(幅】值取L？/75？0)对其承载力进】行了大？挠度弹塑性》分析以及试验研究】研究结果表明按照式！(7.2.9-1】)计算获《得的换算长细比并】采，用b：类截：面柱子？曲线确定《钢管梭？形格：构柱整体稳定系数】比较：合适且偏于安全 ！