7.2 】。 轴：心受压构件的稳【定性计算 — —7.2.1  式(！7，.2.1《)改用轴心压—力设计？值与构件承载力【之比的表达式—有别于？截，面强：度的应力《表达式使概念明【。确 ？ ， ？ ，   热轧型钢的残！余应力峰值和—钢材强度《无关它的不利影响】随钢材强度的提高】而减弱因《此对屈服强度达【到和超过34—。。5MPa的b/h＞！0，。.8的？。H型钢？和等边角《钢的稳定系数φ可提！高一类采用 — ：     【板件宽厚比超—过本标准第7.【3.：1条规定的实腹【式构件应按本标准】式(：7，.3.3-1—)计算轴心受压构】件的：稳定性 》 《7.2.2  本】条对原？。规范：第5.1.2条【。进行了局部修改【截面单轴对称构【。件换：算长细比的计算【公式(7.2—.2：。-4)和单、双角】钢的简？化公式？都来自弹性》稳定理？论这些公式》用，于弹塑性《范围：时偏于保守原因是当！构件：。进入非弹性后其弹性！模量：下降为Et》。＝τ：E但剪切模量G【并不和E《同步下降在构—件截：。面全部屈服之前可以！认，为G保持常量计【算分析和试验都表明！等边单角钢轴压构件！当两端铰《支且没有中间—支点时绕《强轴弯扭屈曲的承载！力总是高于》绕弱轴弯《曲屈曲承载力因此】条文明？确指出这类构件无】须计：算弯：扭屈曲并删去了原】。公式：(5.1《。.，2-5)双角钢截面！轴压构件抗扭—。刚度较强对》弯，。扭屈曲承载力的影响！较弱仍保留原来的弹！性公：式只是表达》方式上作了改变绕】平行轴屈曲的单【角钢压？杆一：般在端部用一个【肢连接压《力有偏心并》且中间常连有—其他构件其换算【长细比的规定见本】标准第7.6节 ！   —  本条增加—了，截面无对称轴构件】弯扭屈曲换算长【细比的计算公式【(7.2.2-14！)和不等边单角钢】的简化公《式(7.《2.2-20)【。、公式(7.2.】2，。-21)这些公式用！于弹性？构件在？非弹性范围偏—于安全若《。要提高？计算精度可以在式(！。7.2.2》-22)《。的右端乘以》 《 《 7》.2.3  —对，实腹：式构件？。剪力对弹性屈曲的】影响很小一般不【予考虑但《是格：。。构式轴心受压构【件，。当绕虚轴弯曲时【剪切变形较》。大对弯曲屈曲临【界力有较大》影，响因此？计，算式应采《用换算长细比来考】虑此不？利影响换算长—细，比的：计算：公式是按弹性稳【定理论公《式经简化《而得  ！   一般来说四】肢，构件截面总的刚度】比双肢的差》构件截面形状保持】不变的假定不一定能！。完全做到而且—分肢的受力也较不】均匀因？此换算？长细比宜取值偏大一！些 》 7.2.4【、7.2.5  对！格构式受压构件的】分肢长细比λ1的要！。求主要是为了不【使分肢先于构件整体！失去：承，载能力对《缀条组合的轴—心受压？构件由于初弯曲等缺！陷的影？响构件受力时呈【弯曲状态《使两：分肢的内力》不等对缀板》组合轴心受压—构件与缀条组合的】构件类？似  】   缀条柱在缀】材平面内的抗剪与抗！弯，刚度比缀板柱好故】对缀材面《剪力较大的》格构式柱宜》采用缀条柱但缀板】。柱构件简单故常用作！轴心受压构件 【     ！在，格构式柱《和大：型实腹柱中设置【横隔是为了增—加抗扭刚《度根据我国的实【践经验本条对—横隔的间距作了【具体：规，定 7】.2.6 》 对：双，角钢或双槽》钢构件的填板间【距作了规定对于受】压构：件是为了保证一【个角钢或《一，个槽钢的稳定；对于！受拉构件是为了保证！两个角钢和两个槽】钢共同工作并受力均！匀由于此《种构件两分肢的【距离很小填板—的刚度很大》根据我国多》年的使？用经：验满足本《条要求的构件—。可按实腹构件进行计！算不必对虚轴采用】换算长细比但是用】普通：。螺栓和填板连—。接的构件由于—孔隙情况不同容易】造成：两肢：受力：不等连？接变形达不到实腹构！件，的水：平影响杆件的承【载力因此需要按格构！式计算公式》为本标准式(7.2！.3-1《) ？ 7.2.】8  本条为新【。增内容式(7.2.！。8)：是基于稳定分—析得出的梭形钢管】柱整体稳定》性，计算及设计方—法，主要参考清华—大学的研究工作首】先通过对梭形钢管柱！。整体弹性屈曲荷【载的理论推导与【。数值：计，算结果的比》对提出了其换算【长细：比的计算《公式其次利用—大挠度？弹塑性？有限元数值分—析方法？取多组算例对梭形】钢管柱的稳定—承载力进行研—究并形成梭》形钢管柱的稳定承载！力，与，。换 算长细比—之间的曲线关系最】。。后仍以上述换—算，长细比为基本—参，数比较？梭形：钢管柱？弹塑性计算稳定【承载：力与等截面柱子【曲线之间的关系进而！合理：确定：梭形钢？。管柱整体稳定承载】力的设计方》法在梭？形柱弹塑性承载力】数值计？算，中考：虑了：柱子初始缺陷的不利！影响其楔率》。的变化范围在0～1！.5之间 【 7.2.9】  空间多肢—。钢，管，梭，形格构柱常用于轴】心受压构件》在工程上应用—愈来：愈多但？目，前缺乏设计理论指导！清华大学与同济大学！的，。理论和试验研—究结果？表明挺？直钢管梭形格—构，柱的屈？曲模态(最》低阶)？。依据其几何及截【面尺寸可能发生单】波形的对《称屈曲和反对称屈】曲通过理论推—导与对大量的—弹性：屈曲有？限元计算结》果进行分析证明公】式(7.2.—9-3)与(7【.2.9-5)【。能，够比较准《确地估算《钢，管梭：形格构柱的对称与反！对称屈曲荷载—考虑其？几何：初，始，缺陷：的，影响其破坏时的【变形：模式表现为单—波形、非《。对称“S”形及【反，对称三种《取决：于挺直钢《管梭形格构柱的【失稳模态与初始缺陷！的分布及幅值—大，小考虑钢管梭形【格构柱？。的整体几何》初始缺？陷的影响(幅值取】L/7？50：)，对其承载力进—行，了大：挠度弹塑《性分析？以及试验《研究研究结》果表明？按照式(7.2【.9-？1)计算获》得的换算长》。细比并采用b类截面！柱子曲线《确定钢管梭》。形格构柱整体—稳定系数比较—合适且偏于安全 】。 ，