《。7.2  》轴心受压构件的稳】定性计算《 —。 ：。7.2.1  【式，(，。。7.2.1)改用】轴心压？力设计值《。与构件承载力之比的！表达式有别于—截面强度的应—力表达式使概念明确！ ，    】 热轧型钢的残【余应力峰值和钢材强！度无关？它的：不利：影响随钢材》强度的？提高而减弱因—。此对屈服强》度达到？和，超过3？45M？Pa：。的b/？h＞：0.8的H型钢和】等边角钢的》稳定系数φ可提高一！类采用 《    】 板件宽厚》。比超过本标》准第7.3》.1条规定》的，实腹式构件应按本】标准式？(7.3《.3-1)计算轴】心受压构件的稳【定，性 》 ：7.2.2  【。本条对原规》范第5？.1.2条》。进行了局部》修改截面单轴—对称构件换算长【。细，比的计算公式(【7.2.2-4)】和单：、双角钢《的，简化公式都》来自弹性稳定理论】这些：。公式用于弹塑性范】围，时偏于保守原—因是当构件进入非弹！性后其弹性模量下】降为Et＝》τ，E但：剪切模量G并不和E！同步：下降在构件》截，面全部屈服之前【可以认为G保持【常量计算分析—和，试验都？表明：等边单角《钢轴压？构件当？两端铰支且没有中】间支点？时绕强轴弯》扭屈曲？的承载力总是高【于绕：弱轴弯曲屈曲—承载力因此条文明确！指出这？类构：件无须计算弯扭屈曲！并删去了原公式(】5.1.《2-5)《双角钢截面》轴压构？件抗扭刚度》较强对弯《扭屈曲承载力的影响！较弱仍保留原来的弹！性公式？只是表达方式上【作了改变《绕平行轴《。。。屈曲的单角钢—压杆：一般在端部用一个】肢连接？压力有？偏心并且中间常连】有其他构件其换【算长细比的规定见本！标准第7.6节 】 ，  》 ，  本？条增加了《截面：无对称轴构》件弯扭屈曲换算长细！比的计算公式—(7：.2：.2-？。14)和不等边【单角钢的简化公【式(7.2.2【-20)、》公式(7《.2.2-21)这！些，公式用于弹性构件在！非，弹性范？围偏于安全若要【提，。高计算精度可—以在式(《7.2.2-22)！的右端乘以》。 【 》7.2.3  【对实：腹式构件剪力对弹性！屈曲的？影响很小一》般不予考《。虑，但是格构《式轴心受压构件【当绕虚轴弯曲时【剪切变形较大对【弯曲屈曲临界力【有较大影响因—此计算式应》。采用换算长》细比来考虑此不利】影响换？算长细比的计算【公式是按弹性稳【定理论公式经简化】。而得： 《 ：    《一般来说四》。。肢，构件：截面总的刚》度比双肢的差构【件截：面形状保持》不变的假定不一定】能完全做《到而且分肢的受力也！。较不均匀因此换算长！细比宜取值偏大一些！ 《 7？.2.4、7—.2.5  对格构！式受压？构件的分《肢，长细比λ《1的要求《主要是为了不—使分肢先于构—。件整体失去承载能】力对缀条组合的轴心！受，压构件由于初弯【曲等缺陷的影响构件！受力时？。呈弯曲状态》。使两分肢《的内力不等》对缀板组《合，。轴心受？压构件与缀条组合的！构件：类，似   ！  缀？条柱在缀材平面内】的抗剪与抗弯刚【度比缀？板柱好故对缀—材面剪力较》大的格构《式柱宜采用缀条柱】但缀板柱构件简单故！常用作轴《心受压构件 — 》    在》格构式柱和大—型实腹柱中》设置横隔是为了增加！抗扭：刚度根？据，我国的实践》经验本条对》横隔的间距作了具体！规定 《 7.2.6！。  对双角钢或双】槽，钢构件的填板间距】作了规？。定，对，于受：压构件是为了保【证一：个，。角钢或一个》槽钢的稳定》；，对于受拉《构件是为了》保，。证两个？角钢和两个槽钢共】。同工作并受力均匀】由于此种构件—。两，分肢的距离很—。小填板的刚》度很大？根据我？国多年？的使用经验满足本】条要求？的构件可按实腹构】件进行？计算不必对虚—轴采用换《算长细比但是用普】通螺：栓和填板连》接的构？件由于孔隙情况【不同容？易造成？两肢受力不等连接】变形达不到实腹【构件的水平影响杆】件的承载力因此需要！。。按格构式计算公式】为本标？准式(7.》2，.3-1) 】 ？7.：2.：8  本条为新增内！容式(7.》2，.8)是基于稳【定分析？得出的梭形钢管柱】整体稳定性计算及】设计：方，法主要参考清华【大学的研究工作首】先通过对梭形钢管】。柱整：体弹性屈曲荷载的】理论推导与数值计】算结果的比》对提：出了其换《算长：细，比的计？算公式其次利用大】挠，度弹塑性有》限元数？值分析方《。法取：多组：。算例对梭形钢管柱的！稳定承？载力：进行研究并形成梭形！钢管柱的稳定承【载力与？换 算长细》比之间？的曲线关《系最后仍以》上述换算长细—比为基本参》数，比，较，梭形钢管柱弹塑性计！算稳定承载力—与等截面柱》子曲线之间的—关系进而合》理确定梭形》钢管柱整体稳定承】载力的设计方法在梭！。形柱弹塑性》承载力数值计算【中考虑了柱子初始缺！陷，。的不利影《响其楔率的变化【范围在0～1.5之！间 7.！2.9  空间【多肢钢管梭形格构】柱常用于《轴心受压构件在工】程上应？。用愈来愈《多但目前缺乏设计理！论指导清华大学与】。同济大学的理论【和试验研究》结果表明挺直钢管】梭形格构柱的—屈曲模态(最低阶)！依据其？几何及？截面尺寸可能发生】单波形的对》称屈曲和反对—称屈曲通过理论【推导与对《大，量的弹性《屈，曲有限？。元计算结《果进行分《析证明？。公式(7.2.【9-3)与(7【.2.9-5—)能够比《较准确？地估算钢管梭—形，格构柱？的对称与《反对：称屈曲荷载》考虑其几何初—始缺陷的影响其破】坏时：的变形模式》表现为单波形、【。。非对称“S”形【及反对称三种取【决于挺直钢》管梭：形格构？柱，的失：稳模态与初始缺【。陷的分布及幅—值大小考虑钢管梭形！。。格构柱的整》体几何初始》缺陷的影响(幅值取！L/750)对其承！载力进行了大挠【度，弹塑：性分析以及试—验研究研究结果【表明：按照式(7》。.2.9《-，1)计算获得的【换算：长，细比并采用b—类截面柱子曲—。线确定？钢管梭形格构—柱整体稳定系—数比较合《适且偏于安》全 ？