《7.2  轴心受】压构件？的稳：定，性计：算 ： ？ 《7.2？。.1 ？ ，式(7.《2.1？)改用轴心》。。压力设计值与构件】承载力之比的表达式！有别于截面强度的应！力表达式使》概念明确 【     热轧！。型钢的残《余应：力峰值和《钢材强度无关它的】不利影响《随，钢，材，强度的提高》而减：弱因：。此对屈服《强度达到和》超过34《5MPa的》b/h＞0》.8的H型钢和等边！角钢的稳《定系数φ可提—高一类采《用 ？     板！件宽厚比超》过本标准第7.3】.1条规《定的实腹式构件应】按本标准式(7.】3.：3-1？)计算轴心受压构件！的，稳定性？ ： 7.—。2.2  本条对】原规范第《。5.：1.2条进行了局部！修，改截面单轴》对称：构，件换算长细》比的计算公》式(7.《2.2-《4)和？单、双？角钢的简化公—式都：来自弹？性稳定理论》这，些公：式用于弹塑性范围时！。偏于保守原因是当构！件进：入非弹？性后其弹性模量下降！为E：t＝：τ，E但剪切模量—G并：不和E同步下降在构！件截面全《部屈服之前可以【。认为G保持常量计算！分析：和试验都表明等【边单角？钢轴压构件当两端】铰支且没有中间【支点时绕《强轴：弯扭屈曲的承载力】总是高于《绕弱轴弯《曲屈曲承载力因此】条文明确指出这类构！件无须？计算弯扭屈曲并删】。去了原公式(—5.1.《2-5)双角钢【截面轴压构件抗扭】刚度较强《。对弯扭屈曲承载力的！影响较弱仍》保，留原来？的弹性公式只是表达！。方式上作了改变绕】平行轴？屈曲的单《角钢压杆一般在端部！用一个肢连接—压力有？偏心并且中间—。常连有其他》构件：其换算？长细比的《规定见本《标准第7.6节【。   】  本条增加了截】面，无对：称轴构件弯扭屈曲换！算长：细比的计算公—式(7.2.—2-14《)和不等边单角【钢的简化公式(7】.2.2-》20)、公式(7】.2：.，2，-21)《这些公式用于弹【性构件在《非弹性？范围偏于安》全若要提高计算精度！可以在式(》7.：2.2-22—)的右端乘以— 【 《 7.？2，.3：  对实《腹式构件剪力—对弹性屈曲的影响很！小，一般不予考虑但【是格构式轴心受压构！。件当绕虚轴弯曲时剪！切变形较大对弯【曲，屈曲临界力有较【大影响因此计算式应！采，用换算长细比来【考虑此不利影响【换算长细比的计算】公式是按弹性稳定】理论公？式，经简化而得 】     【一般来说四肢构件截！面总的刚《度比双肢的》差构件截面形状保】持不变？的假定不一定能完全！做到而且分肢—的受力？也较不均匀》因，此换：算长：细比宜取《值偏大？一些 7！.2.4、7.2】。.5  《对格：构式受压《构件的分肢长细【比λ1的要求主【要，是为了不使分肢【。先于构？件整体失《去承载能力对缀条组！合的轴心受压构件】由于初弯曲等缺陷】的，影响：构件受？力时呈弯曲》状态使两分》肢的：内力不等《对缀：板组合？轴心受压构件与缀条！组合的构《件类似 — ，。   《  缀条柱在—缀材平面内的抗【剪与抗？弯刚度比缀板柱【好故对缀材面剪力较！大的格构式柱宜【采用缀条柱但缀板柱！构件简单故常用作轴！心受压？构件  ！ ，  ：在格构式柱和大【型实腹柱中设置横】。隔是为了《增加抗扭刚度—根据我国的》实践经验本条—。。对横隔的间距作了具！体规定 】 7.2.6  】对双角钢或双—槽钢构件《的填板间距作了规】定，对于：。受，压构件是为》了，保证一？个角钢？或一个槽钢》的，稳，定；对于受拉构件是！为，了保：证两：个角钢和两个槽钢共！同工作并受力—均匀由于《此种构件两分肢的距！离很小填板的—刚度很？大根：据我国多年》的使用经验满足【本，条要求的构》件可按实腹构件进行！计算不必《对虚轴采用换算【长细比但是用普通】螺栓和填板》连，接的构件《由于孔隙情况不同】容易造成两肢受【力不等连接变形【达不到？实腹构件的水平影】响杆件的承》。载力因此《需要按格《构式计算公》式为本？标准式(7》.2.3-》1) 《 7.2.】8  本条为新【增内容式(7.2.！8)：是基于？稳定分析得出—的梭形钢管柱整体】稳定性计《算及设计方法主要参！考清华大学的研【究工作？首先通过对梭形钢管！。柱整：体弹性屈曲荷载的理！论推导与数值—计算结果的比—对提出了其换—。算长细比《的计：算公式其《次利用大挠》度弹塑性有限—元数值分析方法【取多组算例对梭形】钢管柱的稳定承载】力进：行研究并形成梭形钢！管柱的稳定承载【力，与，换 算长细》。。比之间的曲线—关系最后仍以上【述换算长细比—为，基本参数《比较梭形钢》管柱弹塑《性计算稳定承载力】。。与等截面柱子曲线】之间的关系》进而合理确定梭形】钢管柱整体》稳定承载力的设计】方法在梭形柱弹塑】性承载力数值计【算中考虑了》柱，子初：始缺陷的《不，利影：响其楔率《的变化范围》在0～1.5之【间 — 7.2.》9，  空间多》肢，钢管梭形《格构柱常用于轴心受！压，构件：在工程上应用愈来】。愈多但目《前缺乏设计》理论指导清华大学】与同济大学的理论】和试验研究结—果表明挺直》钢管梭形格构—柱的屈曲模态(最低！阶)：。依据其几何及—截，面尺寸可能发生单】波形的？对称屈曲和反—对称屈曲《通过理论推导与对】大量的弹性屈—曲有限元《计算结果进》行，分析证明公》式(7.2.—9-3)与(7.2！.9-5)能够比】较准确地估算—钢管梭形《格构柱的对称与反】对称屈曲《荷载考虑其几—何初始缺陷的影【响其：破坏时的变形模式表！现为单波形、非【对称：“S”形及反对称三！种取：决于挺？直钢管梭形格构柱】的失稳模态与—初始缺陷的》分布及幅值》大小：考虑钢管梭形格【构柱的整体几何初始！缺陷的影《响(幅？值，取L/7《。。50)对《其承载力进行了大】挠度弹？塑性分析以及试验研！究研究结果表明按】照式(7.2.9-！1)计算获得的换算！。长细比并采用b类截！面，柱子曲线确定钢【管梭形格构》柱整体稳定系—数比：较合适且《偏，。。于安全 》