7.2【  轴心受压构【件的：。。稳，定性计算 【 ， ？ 7.2.1  】。式(7.2》.，1)改用《轴心压力设计值【与构件承载力之【比的表达式》有，别于截面《强度：的应力？。表达式？使概念？明，确， ， ：。   》  热轧型钢—的残余应《力峰值和钢材—强度无关《它，。的不利影《响，。随钢材？强度的提高而减【弱因此对屈服强度达！到和超过3》45M？Pa的b《/h＞？0.8的H》型钢和等边角钢【的稳定系数φ可提高！一类采用 》 》 ，   板件宽厚比超！过本标准《第7.？3.1条规定的【实腹式构《件应按本标准式(7！.3.3-1)计算！轴心受压构件的稳定！。性 《。 7.2.2】  ：本条对原规》范第5.1.2条进！行了局部修改—截面：单轴对称构件换【算长细？比的计？。算，公式(7.》2.2-《4)和单、》双角钢的简化公式都！来自弹性稳定理论这！些公式用于弹塑【性范围时偏于—保守原？因是当？构件进入《非弹性后其弹性模量！下降为E《t＝τE但》剪切：模，量G并？不和E同步下—降在构件截》面，全，部屈服？之前可？以认为G保持常量】计算分析和试—验，都表明等边单角钢】轴压构件《当两端铰支且没有】中间支点《时绕：强轴：弯，。扭屈曲的承载力总】是高于绕弱轴弯曲屈！曲承载力因此条文】明确：指出这类《。构件：无须计？算弯扭屈曲并—删，去了原公式》(5.1.2-5】)双角钢截面轴【。压构件抗扭刚—度较强对弯》扭屈曲承载力的影响！较，弱仍保留原来的【弹性：公式只是表达方式】上作了改变绕平【行，轴屈曲的单角—钢压杆一般在端部】用一个肢连接压力】。有偏：心并且中间常连【有其他构件其换算】长，细比：的规定见本标准【第7.6《节 —   ？  ：本，条，增加了截《面无对称轴构件弯扭！屈曲换算长细比的】计算公式(7—.，2.：2-14)和不【等边单角《钢的简化公式(【7.2.2-20】)、：公式(7.》2，.2-2《1)这些公式用于弹！性构：。件在非弹性范围【偏于：安全若要《提高计算精度—。。可以在式(》7.2.2-22】)的右端乘以 ！ ？。 ？ ？7.2？.3 ？ 对实腹式构件剪】力对弹性屈曲的影响！很小一？般不：。予，考虑但是格构式轴心！受压构？。件当绕？虚轴：弯曲时剪《切变形较《大对：。弯曲屈曲临界力【有较大影响因此计】算式：应采用换算长—细比来考虑此—。不利影响换算长【细比的计算》公式是按《弹性稳定理论公式经！简化：而得 【  ：   一般来说四】肢构件截面总—。的刚度？比双肢的差》构件截面形状保持不！变的假定不一定【能，完，全做到而且分—肢，的受力也较不均匀】因此换算长细比【宜取值偏大一些 ！ ？ 7：.2.4、7.【2.5  》。对格构式受压—构件的分肢长细比λ！1的要求主要—是为：了，不使分肢先于构【件整体失去承—载能力？。对缀条？组合的轴心受压构件！由于初？弯曲等缺陷的影【响构件？受力时呈弯曲状【态使两分《肢的内力《不等对？缀板组合轴心受压】构件与缀条组合的】构件类似 》 《     缀条柱】在缀材平面》内，。的抗剪与抗弯刚【度比缀板柱好故对缀！。材面剪？力较大？的格构式柱宜采【用缀条？柱但：缀，板柱构？件简：单故常用《作轴心受压构件 ！   —  在格构式柱和】大型实腹柱中—设置横隔是为—了增加抗扭刚度根】据，我国：的实践经《验本条对《横隔的间距作了具体！规定 《 7.2.6！  对双角钢或双槽！钢构件的填板间距】作了规定对于受【压构件是为》了，。。。。。保证一个角钢或【一个：槽钢的稳定；—。对于：。受拉构件是》为了：保证两个《角钢：和两个槽钢共同工作！并受力？均匀：。由于此种构件两分】肢的距离很小填【。板的刚？度很大根据我国多年！的使用经验》满足：本条要求的构件可按！实腹构件进行—计算不必《对虚轴采《用换算长细比但是】用普通螺栓和—填板连接的构—件由于孔隙情况不同！容易：造，成两肢？受力不等连接变形】达不到实腹构—。件的水平《影响杆件的承载力因！此需要按格构式计】算公式为本标准式(！7.：2.3-1) ！ ： 7.2.》8 ： 本条为新增内容式！(7.2.》8)是基于》稳定分析得出—的梭形钢管柱整【体稳定？。性计算及设计—方，法主要参考》清华大学的研究【工作首先通过对梭】形钢管柱整》体弹：性屈曲荷载》的理论？推导与数《值计算结果的比对】提出：了，。其换算长细比—的计算公《式其次利用》大挠度弹塑性有限元！数值分？析方法取多组算例】对梭：形钢管柱《的稳定承载力进【行研究并形成—。梭形钢管《柱的稳定《承载力与换》 算长细比之间的】曲线关？系最后仍以上述换算！长细比为基本参数】比较梭形钢管—柱弹：塑性计算《稳定：承载力？与等截面柱子曲线】之间：的关系进而合理确定！梭形钢管柱整体【稳定：承载力的设计—方法在梭形柱弹【。塑性承载力数值计算！中考虑？了，柱子初？始，缺陷的不利影响其楔！率的变化范围—在0～？1.5之间》 7.】2.：9  空《间多肢钢管梭形格】构柱常用于轴心【受压构？件，在工程上应用—愈来愈多但目前【。缺乏设计《理论指导清华大学与！同济大学的理—论和试验研究结果表！明挺直钢管梭—形格构？。柱的屈曲模态—(最低阶)依据【其几何及《。截面尺寸可能发生单！波形的对称屈曲【和反对称屈曲通过理！论推导与对》。大，量的弹？性屈：曲有限元计算结【果进行？分析证？明公式(《。7.2.《9-：3)与(7.2.】9-5)《能，够比较准确地估算】钢管梭形格构柱【。的对称与《反对称屈曲荷—载考虑？。其几：何初始？缺陷的影《响其破坏时的变形模！。式表现？为单波形、非对称“！S”形及反对称三种！取决于挺直》钢管梭形格构柱的】失稳模态《与初始缺《陷的分？布及幅值大小—考虑：钢管梭形格构柱【的整体几《。何初始缺陷的—影，响(幅值取》L/750)—对其承载力》进行了大《挠度弹塑性》分析以及试》验研究研究》结果表明按照式(】7.2.9-—1)计算获得的换算！长细比并《采，用b类截面柱—子曲线确《定钢管梭形格构柱】整体稳定系数比【较合适且偏于安全】 ：