。。 《7，。.2：。  轴心受》压构件的稳定—性计算 ！ ：7.：2.：1  式(7.【2.1)改用轴【心，压力设计值与构【件承载？力之：比的表达式有别于截！面强度的应》力表达式使概—念明确 》     热！轧型钢的残余应力】峰值和？钢材强度无关它的不！利影响？随钢材强度的—提高而减《弱因此？对屈服强度达到【和，超过3？45MPa的b/h！＞0.？8的H型钢和—。等边角钢的稳—定系数φ可提高【一类采用 【 ？。    板件宽【厚比超过《本标准第《7.3.《1，条规定的实腹式构】件应按本标》准式(7.3—.3：。-1)计算轴心【受压构件的稳定【性 《 7《.2.2《  ：本条对原规范—第5：.1.2条进行【了局部修改截面单轴！对，称构件换算》长细比的计》算，公式(7.2.2-！4)和单、双角【钢的简化《公式都来自》弹性稳定理论这【些公式用于弹塑【性范围时《偏于：保，守原因是当》构件进入非弹性【后其弹性模》量下降为《Et＝τE但剪切模！量G并不和E同【步下降在《。构件截面全部屈服】之，前可以认为G—保持常？量计算分析》和试验都表》明等边单角钢轴压】构，件当两端铰支且【没有中间支点时绕强！轴弯扭屈曲》。的承载力《总是高于绕弱轴弯曲！屈，曲承载力因此条文】明确：指出这类构》件无须计《算弯扭屈《曲并删去了原公式(！5.1.2-5)双！角钢截面《轴压构件抗扭—刚度较强对》弯扭屈曲承》载力的影响较弱仍】保留原来的弹—性公式只是表达方】式上作了改变绕平】行轴屈曲的单角【钢压杆一般》在端：部用一个肢连接压】力有：偏心并且《中间常连有其他构】件其换算长细比【的规定？见本：标准第7.》6节 ？     ！本条增加了截面【无对称轴构件弯扭屈！曲，换算长细比的计【算公式(7》.2.2-》14)和不等边【单，角钢的？简化公？式(7.2.2-2！0，)、公式(7.2】.2-21)—。这些公式用于弹【性构件在非弹性范围！偏于安全若要—提，高计算？精度可以在式(7.！2.：2-22)的右端乘！以 【 》 7.2.3—  对实腹式构【件剪力对弹性屈曲的！影响很小一》般，不，予考虑但是格构式轴！心受压构件》。当绕虚轴弯曲时【剪切变形较大—对弯曲屈《曲临界力有较大影】响因此？计，算，式应采用换算长【细比来？考，虑此不？利影响换算长细【比的计算《公式是按弹性稳定】理论公式经简化【。而得 《   —  一般《。。来说四肢构》件截面总的刚度比双！肢的差构《件截：面形状保持不变的】假定不一定能完全】做到而且分肢的【受力也较不均—匀因：此换：。算长细比宜》取值偏大一些 】 7.2.】4、7？.2.？5，  对？。格构：式受：压构件的分肢长细】比λ1的要求主要】是为了不《使分肢先于构件【整体：失去承载能力对缀】条，组合的轴心》受压构件由于初【弯曲等缺陷》的影响构《件受力时呈》弯曲状态使两分肢的！内力：不等对缀板组合【轴心受压构件与缀条！组合的构件类—似 《 ：   ？。。  缀条柱在缀材平！面内：的，抗剪与抗弯》刚度比缀板柱好故对！缀材面？剪力较大的格—构式：柱宜：采用缀条《柱但缀板柱构件简】单故常用作轴心受】压构件 —。。  《   在格构—式柱和大型实腹柱中！设置横隔是》为，了增加抗扭》刚度根据我国—的实践经验本—。条对横隔的间距作】了具体规定 — 7—.2.6《  对双角》钢或双槽钢构件的填！板间距作了规定【对于受压构件是为】了，保证一个角钢或一】个槽钢的稳定；对于！受，拉构件是为了—保证两个角钢—和两个槽钢共同工作！并受力均匀由于【此种构件两分肢的】距离很小《填板的？。刚度很大根据—我，国多年的使用—经验满足本条要【求的构件可按实腹构！件，进行计算不必对【虚轴：采用换算长细比【但是用普通螺栓和填！板连接的构》件由：于孔隙情况不—。同容易造成两—肢受力？不等连接变形达【不到：实腹构件的水平【影响杆？件的承载力因—此需要按格构式计算！公式为本标准—式(7.2.3【-，1) 】7.2.8  【本条为新增内容式(！。7.2.8)是【基于：。稳定分？析得出的梭》形钢管？柱整体稳定性计【。算及设计方法主要参！考清华大《学的研？究，工作首先通》。过对：梭形：钢管柱整体弹—性屈曲荷载》的理论推导》。与数值计算结—。果的比对提出—了其换算长细比【的计算公式其次利用！大挠度弹《塑性有限元数—值分析方《法取多组算例对梭】形钢管柱的》稳，定承载？力进行研究并形成】梭，形钢管柱的稳定承载！力与换 算长—细比之间《的曲线关系最后仍以！上，述换算长细比为【基本参数比较梭形钢！管柱：弹塑性计算稳定承】载力与等截面柱【子曲线？之，。间的关系进而合理确！定梭形钢《管柱整体《稳定承载力》的设计？方法：在梭形柱弹塑性承载！力数值计《算中考虑了柱子【初始缺陷的不—利影响？其楔率？。的变化范围在—0～1？.5：之间 ？ ？ 7.2.9  ！空间：多肢钢？。管梭形格构》柱常用于轴心受压】构件在工程上—应用愈来《愈多但目前缺乏设】计，理论指？导，清华大学与同济大】学的理？论和试验研究结果】表明挺？直钢管梭形格构【柱的屈曲模态(最低！阶)依？。据其几何及截面【尺，寸可能发生单波形的！对称屈曲和反—对，。。称屈曲通过》。。理论推导与对—。大量的弹性》屈曲有限《元计算结《果进行分析证明公】式(7.2.—9-3)与(7.】2.9-5)能够比！较准确地估算—钢管梭形格构柱的】对称与反对称屈曲荷！载考虑其《几何初始缺陷的影】响，其破坏时的变—形模式表现为单【波形、非对称“S”！形及反对称》三种取决于挺—直钢管梭形格构柱的！失稳模？态与初始缺陷的分布！及幅值？大小考虑钢》管梭形格构柱的整】体几何？初始缺陷的影响【(幅值取L/750！)对其承载》力进行了大挠度【。弹塑性？分析以及试验研【究研究结果》表明按？照式(7.2—.9-1《)计算获得的换算】长细比并采用b类截！面柱子曲线确定【钢管梭形格构柱整体！。稳定系数比较—合，适且偏于安全 】