7.—2 ： 轴心受压构件的】稳定性？计算 ？ 【7.2.《1  式(》7.2.1)改用轴！心，压力设计《值与构件承载—力之比的表达式有别！于截面强度的—应力表达式》使概念？明确  ！   热轧》型钢的残余应力峰】值和钢材强度—。。无关它的不利影【响随钢材《强度的提高而减弱】因此对屈服强—度达到和超过—345？MP：a的b/h＞0.8！。的H型钢和等—边角钢的稳定系数φ！。可提高一类采—用   ！  板件宽厚—比超过本《标准第7.3.【。1条规定《的实腹式构件应按】本标准式(7.3.！3-1)计》算轴心受压构件的】稳定性 》 ： 7.2.—2 ： 本条对原规范第5！。.1.？2条进行了局—部修改截面单轴对称！构，件换算长细比—的计算公式》(7.2《.2-4)》和单、双角钢—的，简，化公：。式，都来自弹性稳定【理论这些公式用【于弹塑性范围时偏】。于保守原因是—当构件进入非—弹性后其《弹性模量下降为E】t＝τE但剪切【模，量，。G，并不和E同步—下降：在构件？。截，面全：部屈服之前可以认为！G保持常量计算【分析和试验都表明等！边单角钢轴压构件当！两端铰支且没有中间！。支点时绕《强，轴弯扭屈曲的承载力！。总是高于绕弱轴弯曲！屈曲承？载力因此条》文明确指出这类构】件无须计《。算弯扭屈曲并删【去了原？公式(5.》1.2-5》)双：角钢截面轴》压构件抗《扭刚度较强对弯扭屈！曲承载力的影响较】弱仍保留原来的弹性！公式只是表》达方式？上作了改变绕平【行轴：屈曲的？单，。。角，钢压杆？一般在端部用一个】肢连接压力有偏心】并且中间常连有其他！。构，件其换算长》细比的规定》见本标准第7.6】节 【    本条增加】了截面无对》称，轴构件弯扭屈曲【换算长细比的—计算公式(》。7.2.《2-14)》。和不等？边单：。角，。钢的简化《。公式(7《.2.2-2—0)、公式(7【.2.2-21)】这些公？式用于弹性》构件在非弹性范【。围，偏于安全若要提高计！算精度可《以在式(《7.2.《2-22)的右【。端乘以 — ， 7！.2.3《  对？实腹式构件剪—力，对弹性屈曲的影【响很小？一般不予考虑—但是格构《式轴心受压构件当绕！虚轴弯曲时剪切变】。形较大对弯曲屈曲】临界力有较大—影响因此计算式应】采用换算长》。。细比来考虑此不利】。影响换算长细比的计！算公式是《按弹性稳定理论公式！经简化而《得 —    《 一般来说》四肢构件截》面总的刚度比双肢的！差，构件：截面：形状保持不变—的假定不一定能完】全，做到而且分》肢，的受力也《较不均？匀因此换算长细比宜！取值偏大《一些： 7.】2.4、7》.2.5  对格构！。式受压？构件的？分肢长细比》λ1的要求主要是为！了不使？分肢先于构件—整体：失去承载能》力对：缀条组合《的轴心受《压构件由于初弯曲等！。缺陷的影响构—件受：力时呈弯曲状态【使两分肢的内—力不等？对缀板组合轴心【受压构件与》缀条组？合的构件类似 ！  《  ： 缀条柱《在缀材平面内—的抗剪与抗弯刚【度比缀板柱好故对】缀材面剪力较—大的格构式柱宜【采用缀条柱但—缀板柱？构件简单故》常用作轴心》受，压构：件   ！。  在格构式柱【和大型实腹》。柱，中设置横隔是—为了增加抗扭—。刚度：根据我国《的实践经验本—条对横隔的间距【作了具体规定— 》 7.2.》6  对双角钢或】双槽钢？构件的填板间—距作了？规定对于受压构件】是为：了保证一《个角钢或一个槽【钢的稳定；对于受拉！构件是？为了保证两个角钢】和两个槽《钢共同工作并受力】均，匀由于？此种构件《两分肢的《。距离很小填板的【刚度很大根》据我国多年》的，使用经验《满足：本条：要求的构件可按【实，腹构：件，。。。进，。行计算不《必，对虚轴采用换算长细！比但是用普通螺【栓和填？板连接的构件由【于孔隙情况不—。同容易造成两—肢受力不等连—接变：形，达不到实腹构件的】水平影响杆件的承载！力因此需要按格构】。式计：算公式为本标准【式(7.2.3-】。1) 7！.2.8  —本条为新增内容式】(7.？2，。。.，8)是基于》稳定分析得出的梭】形钢：管柱整体稳定性计】算及设？计方法主要参考【清华大学的研—究工：作首先通《过对梭形钢管柱【整体弹性屈曲—。荷载的理论推导与数！值计算结果》的比对提出》了其换算长细比的】计算公式其次利用大！。挠度弹塑性有限元数！值分：析方法取《多，组算例对梭形钢管】柱的稳？定，承，载，力进行研究并形成】梭形：钢管柱的稳》定承载力与换— 算长？细比之间的曲—线关系最《后仍以上《述换算长细比为基】本参数？比较梭形《钢管柱弹塑性计算】。稳定承？载力与等截》面柱子曲线》之间的关《系，进而合理确定梭【。形钢管？柱，。整体稳定《。承，载力的设计方法在】梭形柱弹塑性承【载力数值《计算中考虑了柱子初！始缺陷的不利影响其！楔率的变化范—围在：0～1.5之—间 7】.2.9  空间多！肢钢管梭形格构柱】。常用于？轴心受压《构件在工《程，上应用愈来愈—多但目前《缺乏设计《理论：指导清华大学与同济！大学的理论和试验研！究结果表明挺直钢】管梭形格构》柱的屈？曲模：态(最？。低阶)依据其几【何及截面尺寸—可能：发，生单波形的》对称：屈曲和反对称屈曲】通过理论推导与【。对大量的弹性屈曲有！限元计算《结果进行分析证明】公式(7.》2.9？-3)与《(7.2.9—-5)能够比—较准确地《估算钢管梭形格【构柱的？对称与反对称—屈曲：荷载考虑《其几何初始》缺陷的影响其破坏时！的变形模式表现【为，单波形、非对称“】S”形及反对称三】种取决于挺直钢管】梭形格构柱》的失稳模态与初【始缺：陷，的分布及幅值大小】考，虑钢管梭形格构【柱的整体几何初【始缺陷的影》响，(幅值取L/—750)对其承【。载力进行了大挠【。度弹塑性分析—以及试验研究—研究结果表》明按照式《(7：.2.9-1)计】算获得的换算长细比！并采用b《。类截面柱《子曲线确定》钢，管梭形格构柱—整，体稳定系数比较【。合适且偏于安全 ！