8》.，3  污《泥消化 【 ？ ， ：Ⅰ 一般规》定， — 8.3》.1  污泥—。消化的方式有厌氧】消化和好氧消化两种！   】 ， ，厌氧消化可以—降低污泥中有机质】含量：使污泥稳定、—易于：。脱水产生的污泥【气，可资源利用因此【污，。泥厌：氧消化对提》高，污水：厂能量自给率、【碳，减，排意义重大已成为国！际上应用较为—广泛的污泥减—量化、稳定化和资】源化方法 】   《  近年来污泥【厌氧消？化技：术研究和实践均取】得了较大进展高含】。固浓度厌氧消化、】污泥和餐厨垃—圾协同厌氧消化、】热水解（水热）消】化预处理工艺得到了！应用：污泥：气利用方式也有很大！改进污泥气脱硫、】提纯技术《。得到：应用净？化，提纯后污《泥气压缩罐装或直】接，并入天？然气管？网也有？较多实践经验但【和发达国家相比我】国污泥厌氧消化的认！识仍有待提》高采用污泥》厌氧消化工艺的污】。水厂不到3％部分】已经建成的污泥厌】氧消化工程运行不】良或处于停运状【态除污泥有机质含量！低、：含砂量高、碳氮【比低：等客观原《因外对污《泥厌氧消化在回【收能：。源、提高污》水，厂能量？自给率、《建设碳汇的污—水厂等？方面认识《不足也是原因—之一  ！   污泥好氧消】化系：统由于工艺条件（】污泥温度《）随气温变》化波动？。较大、冬季运—行效果？较差、？。能，耗高等？原，因采用较少但好氧消！化工艺仍具有—有，机物去除率较高、处！理后污泥品质—较好等优点 】 8.3.2 ！ 据有关《文献介？绍，污泥厌？氧消化的挥发性【固体分解率》最高可达到》80％对于》充分搅拌、连续工作！、，运行良？好的厌？氧消化池在有限消】化时间（20d～3！0d）内挥发—性固体分解率可达到！40％～《50％ 【  ？ ，  据调查资料【。我国现有《的，厌氧和好氧消化池】设，。计有机？固体分解率在30】％～50《％实际运《行基本达到40％】现行国家标准城【。镇污水处《理厂污染物排放标准！GB 189—。18-2002【第4.3.1条【提出的污泥》稳，定化控制《指，标为“采用厌氧【消化时有机物降【解率＞40》％，采用好？氧消化时有机—物降解率>4—0，％”：本标准将有机物【降解：的指标名《称统一为挥发性固体！。降解率并按》照现行国家标—准城镇污水》处，理厂污染物排—放标准G《B 18918【的有关规《定将该值确定—为40％ 】 Ⅱ》 污泥厌氧消—化 ： ？。 8.—3.3  》厌氧消化反应—的理想碳氮比—为1：0～20《。我国污水厂初—沉污泥的碳氮比为】。（，9.40～10.】35：） 1剩余污—。泥的碳氮比为（【4.60～5.04！。） 1混合污—泥的碳氮比》。为，（6.8《0～7.《。50） 《1初：沉，污泥比较适合—厌氧消化混合—污泥次之故规—定剩余？污泥：宜，和初沉污泥》合，并进行厌氧》消化处理 】     —为改善厌氧发—酵基质的《。碳氮比提高污泥【。厌氧消化系》统的效率还》可通过将《污泥和餐厨垃圾等】有机物按照》。一定比例混》合后进行协同—厌氧消化协同—厌氧消化的优势主】。要表现在《提，高，了系统的碳》氮比有利于厌氧消】化，系统的高效运行同】时降低了厌氧消化运！行，成本；？餐厨垃圾和污泥【协同互补降低—了，。氨氮和重金属离子等！抑制：物，的浓度？。缓，冲能力得到提升提高！了厌氧消《化系统？的运行稳定性 】 《    污泥和餐厨！垃圾混合《协同厌氧消化—在丹麦、瑞》典，。等国家有广泛的【应用且效《。果，。良好在我《国也：有所应用镇江市餐】厨废弃物《和生活污泥》协，同处理一期》工程的设计规模【为260t/d包】括140t/d含水！率为8？5％的餐厨垃圾【和120t/—d含水率为80％】的污泥？该工：程采用高温热—水解作为污泥的【。。预处理再和餐厨【垃圾：混，合进行协同厌氧消】化消化池总容积【为1：280？。0m3？厌氧消化温度为38！℃停：。留时间为25d～3！0d进料含固率为】8％运行产生的污】泥气中甲烷含量达到！63％左右》产气率平均》为0.77》m3/kgVS（】 去除）有机物降】解率平均为5—。1.8％ 》 8—.3.4  —。原标准中考虑到【高温厌氧消化能【耗较高一般情况【下，不经济未列入高【。。温消：化，相，。对于中温消化高【温消化？固体负荷率更高【挥发性固体》降解率？更高消化后污泥具】有更好的脱水特【性可：产生包含较少病原】体的生物固体上【。述优点加《上目前采用热水【。解，（水：热）：。等，厌氧消化预》处理：。技术：使得高温消化—的技术？经济优势较为—明显可根据具体项】目进行技术》。经济比较确定 】 8》.3.5  —各级厌氧消化池【的容积比和》其运行控制方式以】及，。后续：污泥浓？缩设：施有关应通过技术】经济比？较确定 】  ：   对二级—和二：。级，以上的消化》池由于可以不搅拌】运行时常有污泥浮】渣，在表面结壳影响上清！液的排出所》以应采取防止浮【渣结壳的措施— ， ， ： 8.3.6【  参照美国、德国！和，日本：相关设计标准采用消！化，时间和？挥发性固体容积【负荷：两，个参数确定厌氧消化！池，的有效容积提出两个！参数互相校核保【证消化池设计合理运！行可靠 【 8.3.7 】 中：温厌氧消化池是目前！我国采用较多的形式！。表26是我国—和美国厌氧消化【系统的主要设计参数！对，。比表 ？ 【 ，     【表，。27是日本厌氧消】。化系统设计和—运行参？数统计表 —。 】。  ？   消化》温度是厌氧消化设】计和能量平衡的重要！工艺参数国》外一些厌氧消—化采用37℃我国】近年建设《的污泥厌氧消化设施！如大连夏家河污泥】处理厂、天津津南污！泥处理厂《也，采用：3，7，℃因：此本：。条规定中温厌氧消】化的温度由原来的】33℃～35—℃调整为3》3℃～3《8℃  ！   表28 是我！国部分？厌氧消化池的主要设！计，参数 —。 【 8.？3.8  相比于传！统厌氧消化高—含固浓度厌》氧消化的显著特【点是进料含固率【较高一般《为8％～1》0％：高含固浓度厌氧消化！主要的优势包括【所需：反应器容积减小、】保温能量需求降【低等  ！   我国》已相继建成了大连】夏家河、郑》。州马头岗《。。、长：沙黑糜峰、湖—南长沙、浙江宁海县！城北和？湖南襄阳等多个高含！固污泥厌氧消—化处理？设施为我国高含固】浓度：厌氧消？化的应用提供了实】践，。基，础 —     》表29？是我国部《分高含固厌氧消【化池的主要》设计参数 》 】 8.3.9】  ：高温热水解技—术通：过高温高压和泄压闪！蒸过程能够溶解【。颗粒污泥水解—胞外聚合物》使细胞破壁提—高污泥流动性和【可生化？性从而提高水—解反应效果在加快消！化反应进程》的同时提《高污泥的降解程度】和污泥气产量 】 ，  《   和传统—厌氧消？化工艺相《比高温热水解—厌氧消化技术—的优势主要表现【为污泥流动性增强可！提高搅？拌效：率减少污泥》消化时间减少—消化池容积》；提高可《溶性C？OD含量可提高污】泥厌氧消化的有【机物降解率提—高污泥气产率；【在高温条件下—杀死病原菌 — 8.【3.10  —和原规范相比本【条，主要做？了以下调整 【  》   （1）将【。原污泥加热调整为】温度保持 —     （！2）明？确，中温：消化池的《温度变化幅度为【±2℃这也是对污泥！温度保持系》统能：力的要求 【 8.3.【11  《。污泥厌氧消化池池形！应具：有工艺条件好、防止！沉淀：。、没有死区、混合】良好、易去除浮【。渣，和泡沫等特》点卵形消化池—在德国采用较多我国！也有卵形消化—池 ： ？ 8.3.12 ！ 随：着技：术的：进步近？年来新设计的污泥】厌氧消化池大多【采用：污泥：池，外热交换《方式加热蒸汽直接加！热污泥的方式已【逐，渐被淘汰《   】。  ：1  总耗热量【应按：最，冷月平均日气温【计算：包括原污泥加—热量：。、厌氧消化》池散热量（包括【地上和地下部分【）、投配和》循环：管道散热量等； 】 《     2—  加热设》备应考虑备用或留有！富余能力；》 《。 ，  ：。   3  —为，控制散热污泥—投配和循环管道的】。所有户内、户外管道！均应采取保温措【施 【8.3.1》3  厌氧消化【污泥和污泥气对混】。凝，土，。或钢结构存》。在较：大的腐？蚀池内壁应进行防腐！处理 《 8.3【.14  厌氧消化！池的搅拌是》厌氧消化系》统，成败的重要》环节搅拌《方式：的选择和污》泥，浓度、黏滞系—数、池容和池形等因！素，有，。。关如搅？。拌系统选择不—。当会导致污泥沉积、！温度不均和消化效率！降低等问《。题机械？搅拌和污泥》气搅拌？是目前厌氧消化池的！。主要搅？拌方式池外泵循【环搅拌适用于小型】厌氧：消化池间歇》搅拌时规定每次搅拌！的，。时间：不宜大于循环周期的！一半（？按每日？3次考虑相》。当于每次搅》拌，。的时间4h以下）主！。要是考虑设备配置和！操作的合理》性如果规定时—间太：短设备投资增—加太多；如果规定时！间太长接《近循环周期时间【歇搅拌就《失去了意义》 ， 8—.，3.15《  ：本，条为强？制性条文必须严格】执行污泥厌氧—消化系统在运—行时：厌氧消化池和污泥气！贮罐是用管道连通的！所，以，厌氧：消化池的工作—内压一般《和污泥气贮罐的工作！压力相同现行国家】标准给水排水构筑】物工：程施工及验》收规范？。GB 5《0141规定—在气密性试》验，压力为？。池，体工作压力的—1.5倍时》2，4h的？气，压降不超过试验压力！的20？％则应判定气密性】试，验合：格因此本《标准规？定气密性试验压力】不应小于污泥气工作！压力的1.5—倍 》 ，   ？  为？。防止超压或负压造】成的破坏厌氧—消化池和污泥—气贮罐设计时应采】。取相应的措施（如】设超压？或负压检测、报【警和释放《装置放空、排泥和】排水阀应采用双【阀等）？规定防止超》。压或：负压的？操作程序 ！ 8.3.16【 ， 本条为强制性【条，。文必须严格执行【厌氧消化池》溢流或表面排渣管】排，渣时均有可》。能发生污泥气外泄】放，在室内？（指经常有人活【。动或值守的房间或设！备间：。内不包括户外专用】于排：渣、：溢流的？井室）可能》发生爆炸危及—人身安？全水：封的作用是》。减少污泥气泄漏【并避免空气进入【厌氧消化池影响【消化：条件 —  ？  ： 为防止污》泥气管道着火而引起！厌氧消化池爆炸规】定厌氧消化池的出气！。管上必须设置回火防！止器 8！.3.？17 ？ 为便于管理和减】少通风？装置的数量》相关设备宜集中布置！室内应？设通风设施》  【  ： 电气设备》引发火灾或爆—炸的危险性》较大如全部采用防】爆型：则投资较高》因此规定电气—集中控制《。室不应和存在污泥】气泄漏？可能的设施合建【 ？ 8.3—.18 《。 本条为强》制性条文《。必须严格《执，行贮存或使用污【泥气的？贮罐、？压缩机房、阀门控制！间，和管道层等场所【均存在污泥气泄漏的！可能规定这些场【所的电机、仪—表和照明等电—器设：备均应符合防爆要求！若处于室《内时应设通风设【施和CH4、H2S！泄漏浓度监测和【报警装置《 ？ 8《.，3.19《。 ， 污泥气贮》罐的容积原》。则上：应根据产气量和用】气情况经《计算确？定实际设计可按6】h～10h》的平：。均产气量采用 【 ？ ：    污泥气对】。钢或混凝土结构【存在较大的腐—蚀为延长使用—年限贮？罐，应，采取防腐措施 】 8.3.】20  本条为强制！性条文必须》严格：执，行，污泥气中的甲—烷是一？种温室气体根—据联合国政府间【气，候变化专门委员【会（IP《C，C）200》6，年出版？的国：家温室气体调查【指南其温室效—应是CO2的—21倍？为防止大气污染和火！灾污泥气不》得直接向大》气排放多余》的污泥？气必须燃烧消—耗由于外《燃式燃烧器明火外】露在遇大风时—易形成火苗或火星飞！落可能？导致火灾故规定【燃，烧器应？采用内？燃式： ：    【 为防止用气设备回！火或输气管道着火而！引起污泥《。气，贮罐爆炸《规定污泥《气贮罐的出气管上】必须：设回火防止》器 ： ， ？ 8.3《.，21  《污泥气净化处理中除！湿和过滤处理指采用！过滤器和沉淀—物捕集器去》除污泥气中的水【分和沉淀物应根据污！泥气含硫量和用气设！备的要求设置脱【。硫装：置脱硫装《置应设在污泥气【。进入：污泥气柜之前脱【硫，。作用是降低H2S含！量减少污泥气对【后续管道和设备【的腐蚀延长设备的使！用寿命同时减小污泥！气燃烧产《生，的，烟气对大《气的污染《   】  污泥气》纯化过程为》经过初步除湿—、过滤和脱硫后的】气体在特定》反应条件下全—部或部？分除去？二氧化碳、》氨、氮氧化物—。和硅氧烧等多种杂质！可使气体中甲烷含量！达到95％以—。上 8.！。3.22  污【泥气约含60％的】。甲烷其热值一般可】达，。到21？000kJ/—m3～2《5000k》。J/m3是》一种可利用》的生物？质能污？泥气可用于》。污，泥气锅炉《的燃料、消化—池加温、发》电，和驱动？鼓风机等能节约污】水厂的能《耗经过纯化》的污泥？气还可以液化罐装或！并入城镇燃气管网】综合利用在世界【能源：紧缺的今天综合利】用污泥气《显，得越发重《要 》 《。Ⅲ 污泥《好氧消化《 ： ， ，。 ？ 8.3.24【  好氧消化池的设！计经：验相对较缺乏—故规定好《氧消化池的总有效容！积宜根据《试验资料和》技术经？济比较确《定 》   《 ， 据国内《外文献资料》介绍污泥好氧—消化时？间为剩余污泥10】d～15d —混合污？泥，1，5d～2《0d（个别资料推荐！15d～25d【），。；污泥好氧消化【。的挥发？性固体？容积负荷一般为0.！38：kgVSS》/（m3·d—）～2.24—。kgV？SS/（《m3·d） 】     【根据测？算，在10d～2—0d的消化时间内】当，处理：重力浓缩后的—原污泥（含水率在】96％～98％）】时相应的挥发性固】体容积？负荷为0《.7kgVSS【/，（m3·d）—～2.8《kgV？SS/（m3·d】）；当？处理经机械浓缩后】的原污泥（含水【率在94％》～96％）时相应的！挥，发性固体容积—负，荷为1.4k—gVSS/（m3】·d）～4.2kg！VSS/（》。m3·d《）  】   因此》本标准推荐好氧【消化时间宜采用10！d～20d重力浓】。缩后的原污泥—其挥发性固体容积】负荷宜采《用0.7kgVSS！/，（m3·d》。）～2.《8kgVS》S/（？m3·d） 机械浓！缩，后的高浓度原—污泥其挥发》性，固体容积负荷不宜大！。于4.2kgVS】S/：（m3·《d）：以一定的原污泥干固！体量（10》0kg/d）、挥】发性干固体比例（7！0％：）为例不同原污泥】含水率和好氧消化时！间对应的污泥—好，氧消化？池的挥发性固—体容积负荷测—算见表？3，0 《 ？ 8.】3.2？5  好《氧，消，化过程为放热—反应：随着固体容积负荷】的提高池内温度【也随之上升但如果外！部气温较《低则会？降低反应温度达不】到处理效果》因此宜采取保温、加！热措施和适当延【长消化？时间 【 8.3.26【  ：好氧消化池中—溶解氧的浓度是一个！十分重要的运行控制！参数 — ，     溶解【氧浓度？。2m：g/L是维》持活性？污泥中？细菌内源呼吸—反应的最低》需，求也是通常》衡量活性污泥处【于好氧？。/缺氧？状态的？界限参数好氧消化应！保，持污泥？始终处？于好氧状态》下即应保持好氧消】化池中溶解氧—浓度不小《于2mg/L ！ ： 8.3.2—7  好《氧，消化池采用鼓风【曝气时应同时满足】细胞自？身氧化需气量和【。搅拌混？合需：气量：宜根据试验资—料，或类似工程》经，验确定 — ：   ？  根？据工程经验和文献记！。载一般情况下—剩余污？泥的细胞自身氧化需！气量为0.01【5m3（空气）/】[m3（池容—）·：min]～》0.02m3（空气！）/[m3（池【容）·mi》n] ？搅拌混？合需气量为0—.02m3（空气】）/[m3》（池容）·min】]～0？.0：4m3（空气）/[！m3（？池容）·min【。]， 初沉？。污泥或混合污泥【的细：胞自身氧化需气量为！0.025》m3：（，空气）/[m3（池！容，。。）·：。。min]～0—.03m3》（空气）/》[m3（《池容）·m》in] 搅拌—混合：需气量为0.04】m3（空气）/[m！3（：。池容）·《。。min]～0.06！m3（空气）—/[m3（池容）·！min？] 【   ？ 可见污泥好氧【消化采用鼓风曝气时！搅拌混合需气量大于！细胞自身氧》化需气？量因此以《混合搅拌《需气量？作，为好氧消化池—供气量设计控制【参数 ？    】 微：孔曝气器的空—气洁净度《要求高、易堵塞、】气压：损失较大《、维护管《。理，工作量较大、混【。合搅拌作用较弱因此！好，氧消：。化池宜采用中气泡空！气扩散装《。置如穿孔管、中【气泡曝气《盘等 — ：8.3.28—  当采用》鼓风曝气时应根据鼓！。风，机，的输出风压、管路和！曝气器的阻力—损失：确定好氧《消化池的有效深【度一般鼓风机—的出口风压为5【5kPa《～65kP》a 有效深度宜采】用5.0m～—6.0m 】  ？   ？采用鼓风曝》气时：易形成较高的泡沫层！所以好氧消化—池的：超，高不宜小《于1.？0m — 8.3》。.29  好氧消】化，。易产生大量气泡和浮！渣间歇运行的好氧】消化池一般不设泥】水分：离装置？在停：止，曝气期间利》用静置沉《淀实现泥水》分，离因此消化》池本身应设》有排出上清》液的措？施如各种可调—或浮动堰《式的排水装置 】 ， ？    连续—运行的好《氧消化池一般—其后设？有泥水分离装置正】常运行时消化池本身！不具备泥水分离【功能可不使》。用上清液排出装【置但考虑《检修等其他因素宜】设排出上《清液的措施如—各种分层放》水装置 》