7.—2  楼盖微振动】计算 — 7.2.】。。1  为了简化计】算标准编制组经【过多年的《试验：研究分析提出了简易！实用且具有一定准确！性的：振动荷？载，。作用点下《振动位移的计—算方法该方法是将楼！盖沿纵向视作彼【此分开的多跨连续T！形梁当？计算主梁上振动荷载！作用点下《的振动位移时则可直！接将主梁视作T【形梁来计算因—此楼盖的振动计算简！化为T形单跨或【多跨连续梁的计算】模型： 7.2！.2  计算楼盖刚！度时其截面惯性矩可！按下列规定确定 】 ？  ？   （1）现浇钢！。筋混凝土肋形楼【盖中梁的截面惯性】矩宜：按T形截面》计算其翼缘宽度【应取梁的《间距但不《应大于？梁跨度的《一半； 》 《    （2）装配！整体式楼盖中—预制槽形板的截【面惯性矩《宜取包括浇面层【在内：的预制槽形板的截面！计算：；   ！  ：（3）？装配整体式楼盖中主！梁的截面惯性矩宜按！T形截面计算—其翼缘厚度宜取现浇！面层厚度翼缘的宽度！。应取主？梁的间距但》不应大于主梁跨度】的一半 — 7《.2.3  —楼盖：竖向自振频率的计算！按本标准第7—.2.1条中提出】的计：算模式进行即采用单！跨或多跨《连续梁？的，计算模型《由梁的？自由振动方程式 ！ 》 ：  《  ： 可解得k振—型自振频《率，。 【 ？ 7.2.4  ！在梁：上同时具有均布质】量mu和集中k【质量mj《时用“精《。确法”求算该体系的！自振频率和振—型是十分复杂的【可近似地《。采用“能《量法”将集》。中质量？换算成均布质—量较：简单地求《出该体系的自振频率！和振：型对于同《时具有均布质—量mu和集中—质量mj《的梁假定其振—型曲线z（》x，）与具有均布质量梁！的振型？曲线相同 》 ？     当仅有！均布质量mu时体】系的自振频率为 ！ ？   ！  当既《有均布质《。量mu？又有：集中质量mj时【体系的自振》频率为 《 》  【   令两者的自振！频，率和：振型相同可得 【 】 — 7.2.7】 ， 楼盖振《动荷载作用点—的，竖向振？动位移采用了连【续梁的计算模型由】梁的振动方程 ！。 ？ ：。。   —  可解得》: — ？ ，     【如果略？去相位角r》k并令sinωt=！1则得到梁上任【。一点：x处的最大位移方】程为 ！  —   当连续梁第s！跨作用有一集—中振动荷载F—ssinωt—时则: 【 ， 【    式》中:xp集中振【动荷载Fssin】ω，t离支座的距离【 ： 《 ： 《   ？ 本标准《采用连续梁》模，型来计算《楼盖的自《振频率和振动荷载作！用点下的位》。移由于？做了：简，化处理楼盖自—振频率和位》移计算必将产生一定！的误差标《准做了以下考虑计】算连：续梁第一密集区内最！低和最？高自振频率时考【虑±20％》的误差？范围如图8所示然后！将频率密集区内多条！。μ-f响应曲线汇成！一条包络线》。。。a，、b、c、d、【e从而？可将多自由度体【系用当量单自由【度体系？的形式来表达 【 ， 《  【。   然后》在此基？础上将响应曲线按】不同频率进》行分段计算其振动】位，移在共振区前f0】＜f1时按上述【推导公式计算 】。 《    ！ 当f1≤f—0≤f2时 】 ， 》 ： ？  》   ？由于式（3》。3）和？。式（35《）在f？0＝f1处不连续】因此：。将，。式（33《）改为 》 —     标！准中引用了空间影响！。系数ε？这，是由于连续梁的【计算简图是将—楼盖：视，。作彼此独立的—梁来进行计算未考】虑其空间整体—作用因此计算结果】均较实测数据—大通过计算与实【测数据对《比分析引入空间影】响系数ε后使计算结！果更符合《实际用本《标准方法计》。算跨中板条上振【。动荷载作用》点位移？和自振频率与—实测结果的对—比见表4 【。。 ？ ！ 7.2.8 ！ ，振动荷载《作用点下位移计算】的位：置修正系数值是【由于计算和实—测对：比分析都是根据二】跨及：三跨多层《工业建筑楼》盖边跨的跨中—板条作为一连续梁计！算的对于振动—荷载：作用点在单跨—跨中：或三跨中《间，跨，的跨中？板条上时通过有限元！计算得？到其位？移与前者的比—例关系分《。别为1.0和—0.8 《 7.2.！11  机床—是一个多《自由度振动体—系其工作转速随加工！材料和工《艺要求？不同变化范》围不同且启》闭，频繁很难避开楼【盖的：自振频率因此—机床的振动荷载【频率可？近似地取楼》盖的第一密集区中】最低自振《频率f1l ！ 7？。.2.12  机】器振动荷载》作用：点以外的楼盖响应】振动位移简》化计：算，法的提出是》以有限元法》为基础？采用计算和实—测相结合的原—则吸取？了国：内外提出的各种【。计算方法中的优点 ！     ！简，化计算法的基本思路！。是“抓住一条—主线：做出三个《修正”一条主线是振！动荷载作用点作【用，于梁中（板中）共振！时其他各梁中（【板中）位移传递【系数的计算三个修正！。是振：动荷载点《不，作，用在：梁中（板中）的修】正；验算《点，不，。在梁中（板中）的修！正；非共振（共振】前，）的修正 》 ：  《    影响—楼盖振动《位移传递系数的因素！有板梁刚《度比、阻尼比、频】率比、？振动荷载点及验算点！的，位置：等  】   （1）振动】荷载作用于梁中（】板，中）：共振时其他各梁中】（板中）位移传递】系数γ？1是通过对》44个模《拟工业建筑的有限元！计，算和10多》个工业建筑实测结】。果进行数理》统计取具有90％ ！以上保证率进行回】。归分析对得到—的曲线进《行归类？优化得出《γ1的计《算公式   —  ： ？     所选】取工业建《筑的：梁板刚度比变化范】围为0.《。4～3.0取单跨】、二跨和《。三跨分别进行—。统计和回归结果表】明单：跨，、二跨和《三跨的本跨》二，跨和三？跨的邻？。跨其位移传递—系数的数值相差不】多（小于10％）为！简化计算对本跨和】邻跨按同一》公式考虑 】    》 （2）对振动【荷载点不作》用在梁中《（板中）《时的位移《传递系数与振动荷载！作用于梁《中（板中）时位移传！递系数的比值分析】发现：在某些区域》内振动荷《。载点位置换算系【数ρ为？。常数  ！   ρ值与梁板刚！度比有关但相差不大！（小于15％）为】简化起见《。换算系数取其包【络值而？。不与梁？板刚：度比相联系 【     （！3）验算点》位置换算《系数是？采用插入法原—理并根据有》。限单元法计算结果进！行了调整 — ，    — （4）共振前的传！递系数采用有限【元，进行分析频》率比采？用0.10》、0.20、0.】30：、0.？40：、0.50、0.】。60、0.70、】0.75、》0.80、0.85！。、0.90、0【.95、1.0【。0共1？3，个档次对于每—一验算点其传递【。系数随？频率比呈抛物线变】化类：似于单质点放大系】数曲线但其》数值不同两者—的差别用《函数F？λ进行修正 【 ？     计算结果！表，明当：频率比λ《＜0.？5时其传递系数【变，。化较小接近常数；当！0.5＜《λ，＜0.9《5时呈抛物》线变化；0.9【5＜λ＜1时—呈直线变《化 ？ ，   》  用本标准计算】的传递系《数值：与实测结果的对比见！图，9， 《 ？。 【 7.2【.13  多层【工业建筑《楼盖上？各种动力设》备在生产使》用过程中产生的振】动将波及到整个【建筑当？楼层内设《有精密？加，工，设备、精密仪器【和仪表？时其精度和寿命会】受到严重的影响因此！要考虑？激振层的《平面：。振动传？递然后？通过激振层的柱传】递到其他受激振层 ！    】 层间振动传递【是，个，复杂：的问题早在20世纪！60年？代，初就提？出来：了并进行了实—测试验20世纪【。80年代后期对此又！继，续进行实测试验【并进行了理论研【究对层间振动传递较！为系统地进行了【6，个多层工业建—筑的实？测试验还有》个别局部试验—或实际？生产：的，测定在理论研究方面！将多层工业建筑【分割为楼板子—结构及柱《子结构采《用固定界面模—态综合法《进行计算其计算【值与实测结果相吻】合较好为层间—传递比提供了—。较为可靠《。的基础 ！    （1）层】间振动传递》实测试验的结—果，实测试验结果表明】层间传？递比：离散性较《大主要？由于影？响层间振动》的因素较多如—各层：楼盖及振源》远近：的不同测《点均存在一定的共】振频率差；在某一共！振频率时并不是【各层楼？盖及各？测点均出现振—动的最大响应；在】实，测，试验中存在着—某些：外界振？动，。干扰或因振动位移】较小：等，因素给实测试—验结果带来》误差  ！。 ，  6个《多层工业建筑的实】测值均考虑在—第一共？振频：。率密集区的最大响】应在多个共振频率下！可，得，到不同的试验—值，摒弃过大、过小值】然，后对1个工业建【筑的多个数据—取其均值为实—测，值 【    《。从，。6个多层工业建筑楼！盖层振？动传递？的数据中《取保证？率为90％》以上进行回归—分析并以此作为确定！对应：振源r处《的层间振动传—递比层间振》动传递比的大小一般！远处大于近处大【。约传到4《个柱距可考虑接【近1：；，振源附近《。各层相差较大—而远距离振源各层相！差甚：小；上层区域大【于下层区域》；隔跨区域》。大于本跨《区域：；振幅小时》。大于：振幅大时 【     【。（2）生产使用时的！层间振动传》递比从西安》东风仪表《厂实际生产》使用：时的测？定表明当二层机【床，开动率为60—％～80％时梁【中最大振动位移1μ！m～6μm板—中最大位移2μ【。m，～10μm振动传到！三层；其上下—。对应：点的层间《。振动传递比梁中【为0.35～0.】。50板中为0—.20～0》。.60振幅小时传】递比大反之则—小 ： ，