7.2【  楼盖《微振动计算 — 》 7.2》.1  为了简【化计算标准编—制组经过多》年的试验研》究分析？。。提出了简易实用且具！有一定准确性的【振动荷载作用点【下振动位移》的计算方法该—方法：是，将楼盖沿纵向视作彼！此分开的《。多跨连续T形—梁当计？算主：梁上振动荷载—作，用点下的振动位移时！则可直接将主梁【视作T形梁来计【算因此楼盖》的振动计算》简化为T形》单跨或多跨连—。续梁的计算模型 ！ 7》.2.2《  计？算楼盖刚《度时其截面惯性矩可！按下列规定确定 】 ，。  》。   （《1）现浇钢筋混凝】土肋形楼盖》中梁：的截面惯性》矩宜按T形截面计】算其翼缘《宽度应取梁的间距】但不应大于》梁跨度的一半；【   】  （？2）装？配整体式楼盖中预制！槽形板的截面—惯性矩宜取包括【浇面层在内的预【制槽形板的截面【计算； 【    》 （3）《装配整？体式楼盖中主—梁的截面惯性矩宜】。按T：形截面计算其翼缘】厚度宜取现浇—面层厚度翼缘的宽度！应取主梁的》间距但不应大于主】梁跨度的一》半 【7.：2，.3：  楼？盖竖向自振》频，率的计算按本标【。准第7.2.1【。条中提？。出，的，计算模？式进行即采用单跨】或，多，跨连续？梁的：。计算模型由》。梁，的自由振动方程【式， ？ ！    可解得k】振型自振频率 】 ！ 7.2.4  】在梁上？同时具有均》。布质量mu和集【中k质？量mj时《用，“精确法”求—。算该体系《的自振频率和—振型：是十分？复杂的可近似地【采用“能量法”将】。集中质量换》算成均布质量较简】单地求出该体系【的自振？频率和振《型对：于同时具有均布【质量mu和集—中，质，量mj的梁》假定其振《型曲线z（x）与】具有均布质量梁【的，振型曲线相同 ！ ，   《  当仅有均布【质量mu时体—。系的自振频》率为 《 【。     【当，既有均布质》量mu又有集中质量！mj时体系的自【振频率为 】  ！   ？令两者？的自振？。。频率和振型》相同可得《。 【 《 — 7：.2.7  楼盖】振动荷载作用点【的竖向振动位移采】用了：连续：梁的计算模型由【梁，的振动方程 】。 ：   ！  可解得: ！ 《。 ？     —如，果略：去相位角rk并【令si？nωt？=1则得到梁—上，任一点x《处的最大《位，移方程为 】 》。     【当连续梁第s跨作】用有一集中振—动荷载Fssin】ω，t时则: ！ ：     ！式中:xp集中振动！荷载：F，ssinωt—离支座的距离 ！ 】。   ？  本标《准采用连续梁—。模型：来计算楼盖的自【振频率和振动荷载作！用点下的位》移由于做了简化【处理楼？盖自振频率和位移计！算，必将产生一定—的误差？标准做了以下考虑】计，算连续梁第一密集】区内最低和最—高自振频率时考【虑±2？0％的误《差范围？。如图：8，。所示然后将频率【密，集区内多条μ-f响！应曲线汇成》一条包络线a—、b、？c、d、e从而【。可，将多自由度体系用当！量单自由度》体系的形式来表达】 ： ？  】  ： 然后在此基础上将！响应曲线按》不，同频率进行分段【计算其振动位—移在共振区前—。f，0＜：f1时按上述推导公！式计：算 》 —。  ？   ？当f1≤f0≤f】2，。时 【 》 ， —    由于—式（33《）和式（3》5，）在f0＝f1处】不连续因此》。将式（？33）改《为 》 ， ？  》。   标《准中引用《。了，空间影响系数ε这】是由：于连续梁的计算【。简图：是将楼盖《。视作彼此独立—的梁：来进行计算未考虑其！空，间整：。体作用因此计—算结果均较实测【数据大通过计算与】实测数据对》比分析？。引入空间《影，响系数ε后使—计算：结果更符合实—际用本标准方法【。计算跨中《板条上振动荷—载作用点位移和【自振：频率与实《测结果的对比—见表4 ！ 》 【7.2.8  振动！荷载作用点下位移计！算的位置修》正，系，数，值是：由于计？。算，和，实测对比《分析都是《根据二跨及三—跨多层工业建筑【楼盖边跨的》跨，中板条作《为一连续梁计—算的对于振动荷载作！用点：在单跨跨中或三跨中！。间跨的？跨中：板条上时通过有限元！计算得到《其位移与前者的比】例关系分别为1.0！和0.8 》 《 7.？2.11 》 机床是一个多自由！度振动体系其工【作转速随加工材料】和工艺要求不同变化！范，围不同且启闭频繁】很难避？开楼盖的自振频率】因此：机床：的振动荷《载频率可近似—地取楼盖的第—。一密集区中最低自振！。频率f1l 【 ？ 7：.2.？12  机》器振动荷载》。作用点以外的楼盖响！应振：动位移简化计算法的！提出：是以有限元法—为基础？采用计？算和实测相》结合的原则吸取【了国内外提出的各】种计算方法中的优点！ 》     简化计算！法的基本思路是“】抓住一条主》线做出三个修正”一！条主线是振》动荷：载，作用点作用于梁中（！板中）共振时其【他各梁中（》板中）位移传递【系数的计算》三个修正是振动荷】载点不作《用在梁中（板中）】的，修正：；，。验算点不在梁中（板！中）的？修正；非共振（【共振前）的修正 ！    【 ， 影响楼盖》振动位移传递—系数的因素》有板梁刚度比、阻】尼比、频率比、【振动荷载点及验【算点的位置等 【   【  （1）》。振，动荷：载作用？于梁中（板中）【。共振时其《他各梁中（》板中：）位移？传递系数γ》1是通？过对44《个模：拟工业建《筑的：有限：元计算和1》0多个工业建筑实】测结果进行数理统计！取，具，有90％ 以上保证！率进行回归分析【对得到的曲线进行】归类优化得出γ1的！计算公式  —   —。     所选取！工业建筑的梁板刚】度比变化范围为0.！4～3.0取单跨】、二跨？和三跨分《别进行统计和回【归结果表明单跨、二！跨和三跨的本跨二跨！和三跨的《邻跨其位移传递系数！的数值相《差不多（小于10】％）为简《化计算对本跨—和邻：跨按同一公式考虑】 ， 《。     （—2）对振《动，荷载点不作用在梁中！（板中）时的位【移传递？系数与振动荷载作】用于：梁中（板《中）时位《移传递系数的比【值分析？发现在某些区域内】振动荷载点》位置：换算系数《ρ为常数 》 《。     ρ值与】梁板刚度比有关【但相：差不大？（，小于15％）为简】化起见换算》系数取？其包络值而不—与梁：板刚度比相》。联系 【 ，    （》3）验算《点位置换算》系数是采用插—。入，。法原理并根》据有限单元》法计算结果》进行了调《整 —     》（4）共振》前的：传，递，系数采用有限元【进行分？析，频率比采用0—.1：0、0？.，。。20：。、，0.30、0.40！、0.50、0.】60、0《。.，70：、，0.75、0.【80、0.85、】0.90、》0.9？。5、：1.：00共13个档【次对于每一验算点其！传递系数《随频：率比呈抛物线变化类！。似于单质点》放，大系数曲线但其数】值不同两者的—差别用函数F—λ进行修正》 ？。  《   计算》结果表明当频率比λ！＜0.5时其传递系！数变化较小接近常数！；当0？.5＜λ＜》0.95时呈—抛物线变化；0.9！5＜λ＜1时—呈直线？变化： ， 《   ？ ， 用本标准计算的传！递，系数值？。与实测结果》的，对比见图9》 【 ：。 — 7.2.1】。3  多层工业【建筑楼？盖上各种动力—设备在生产使用过程！。中产生？的振：动将波及到》整个建筑《。当楼层内设有精密加！工设备、精密仪【器，。和仪表时其精度和】寿命会受到严重的影！响因此要考虑—激振层的平面振动】。传递然后通过激【振层的柱传递—到其他受激振层【 《 ：   ？ 层间振《动传：递是个复杂的问题早！在，20世纪60—年代初就提出来了并！进行了实测试—验20世纪8—0年代后期》对，此又：继续进行实测试【验并进？行，了，。理论研究对层—间振动传递》。较为系？统地：进行了6《个，多层工业建筑的【实测试验还有个别】局部试验或实—际，生产的测定在—。理论研究《。方面将多层工业建】筑分割？为楼板子结构—及柱子结构采—。用固：定界面？模态综合法进行【计，算其计？。算值与实测结—果相吻合较好为层】间传递比提》供，了较：为可靠的基础 【     ！（1）层间振动【。传，递实测试《验的结果实测试验】。。结，果表：明层间？。传递比离散性较【。大主要由于》影，。响层间？振动的？因素较多如各层【楼盖及振源》远，近的不同测点均【存在：一定的共振频率差】；在某一共振频率时！。并不：是各层楼盖及各【测点：均，出现振动的最—大响应？；在实测《试验中存在着—某些外？界振动干《扰或因振动位移较小！等因素给《实测试验结》果带来误差》 》     6个多层！。。工业建筑的实测【值均考？虑在第？一共振频《率密集区的》最大响应在多个共】振频：率下可得到不同的】试验值摒弃》过大：、过小值然后对1】。个工业建筑的多【个数据？取其均值《为实测值 】     从6】个多：层工业建筑楼盖层】振，动传递的数据—中取保证率为—90％？以上进？行回：归分析并以此作【为，确定对应振源r处的！层间振动传递比层】间，振动传递比的大小一！般，远处大于近处大【约传：到，4个柱距可考—虑接近1；振—源附近各层相差【较大：而远距离《振源各层相差甚小；！上层区域大于下层】区域；隔跨区域【大，于本跨区域；振幅】小时大？于振幅大时 —  —   （2）生产使！用时的层间振—动传递比从西安【东风：。仪表厂实际生产使】用时的？。测定表明当二层机床！。开，动率为60％～【80％时梁中最【大振：动位移1μm～6μ！m板中？最大：位移2μm～—10：μm振动《传，到三层；其上下对】应点：。。的层间？振动：传递比梁中为0.】35～0.50板中！为，0.20《～0.60振幅小时！。传递比大《反之则小 —