， 7.2— ， 楼盖？微振动计算 【 —7.2？。.1  为了简化】计算标准编制组经】过多年？的试验？研究分析提出—了，简易实用《且具有一定准确性的！振动荷载作用—点下振动位》移的计算方法该【方，法，是将楼盖《沿纵向视作彼—此分：开的多跨连续—T形梁当计算主【梁上振？动荷：载作用点下的—振动位移《时则可直接将—主梁视作T》形梁来计算因—此楼盖？的振：动计算简化为T形】单跨或多跨连—续，梁的计？算模：型 ： 7.2.！2  计算楼—盖刚度时其截面惯】性矩可按下列规【。定确定 】   ？  ：（1）现浇钢筋混凝！土肋形楼盖》中梁的截面惯性【矩宜：按T形？截面计算其翼缘【宽度应取梁的间【距但不应大于梁跨度！的一半； ！     （2【）装配整体式楼盖中！预制槽？。形板的截《面惯性矩《宜，取包括浇面层在内】的预制槽形板—的截：面计算； 】     —（3：）装配整体》式楼：盖中主梁的》截面惯性矩宜按T】形截：面计算其翼缘厚【度宜取现浇面层【厚度翼缘《的宽度应取主—梁的间距但不应大于！。主梁跨度的一半 ！ 7.—2.3  楼盖竖】向自振频率的计算按！本标准？第7：.2.1条中—提出的计算》模式进行即采用单】跨或多跨连续梁【的计算模《型由梁？的自由振动方程式 ！ ， 《 ：   —  可解得k振型自！振频率？ — 《 7.2.—4  在梁上—。同时具有《均布质量mu和【集中k质量》mj时用《“精确法”求算该体！系，的自振频《率，。和振：型，是十分复杂的可【近似地采用“—能量：法”将集《中质量？换算成均布质—量较简？单地求出该体系的】自振频率和》振，型对于同时具有均】布质量mu》和集中质量m—j的梁假定其振【型曲线z（》x，）与具有均》布质：量梁：的振型曲线相—同 ？     当！仅有均布质量m【u时体系《的自振频率为— 【 ，   —  当既有均—布质量？mu：又有集？中质量mj时体【。系的自振频率为【 — 《   《。  令两者的自振频！率，和振型相同可得【 ， ！ 》 ， 7.2.7 】 楼盖振动荷载【作用点？。的竖向振动位移采】用了连续梁的计算】模型由梁的振动【方程 》 【     可【解得: 】 【    如果略去】相位角rk》并令si《nωt=1则—得，到，梁上任一点x处的】最大位移方》程为 】 —。    当连续梁第！s跨作用有一—。集中：振动荷？载Fssi》nωt时则》: 】    】 式中:xp集中振！动荷载F《ssinωt离支座！的距离 《 ： 》 《    《本标准采用》连，续梁：模型来计算楼盖的自！振频率和振动荷【载作用点下的位【移由于做了简—化处理楼《盖自振频率》和位移计《算必将产生一—定的误差标准做了以！。。下考虑？计算：连续梁第一密集【区内最低《和最高自《振频率时考虑±2】0％的误差范—围如图8《。所示：然后将频率密集区内！多条μ-f响应曲线！汇成一条包络线a】、b、？c、d、e从—。而可将多《自由度体系》用当量单自由度【体系的？。形式来表达 — ？。 ，   ！  然后《在此基础上将响应】曲线按不同频率【进，行分段计算其振动位！移在共振区前f0】＜f1时按上述【推导公式计算 ！。 —     【当f1≤f0≤f】2，时 — 【。。。    ！ 由于式（33）】和式（35）在f】0＝：f1处不连续因【此将式（《。。33：）改为 — ！    标准—中引用了空间影响系！数ε这是由于—连续：梁的计算简》图是将？楼盖视作彼此独立】的梁来进行计—算未考虑其空间整体！作用：因，此，计算结果均较实测数！据大通？过计算与实测数据对！比分：析引入空间》影响系数《。ε后使计算》结果更符合实际用本！标准方法计算—跨中：板，条上振？。动，。荷载作？。用点位移和自振频】率与实测结》。果的对比见表4 ！ ？ 【。 》 7.2.8—  ：振动荷载作用点下位！移计算？的，位置修正系数值是】由于计算和实测对】比分析都是根—据二跨及三跨多层工！业建筑楼盖边跨的跨！中板条作为一连【续，梁计算的《对于振动荷载—作，用，。。点在单跨跨中—或三跨中间》跨的跨中板条上时通！过有限元《计算：得到其位移与前【者的比？例关系分别为1.】0和0？.8 》。。 7.2.11！ ， 机：。床是一个多自由【度振动体系其工作】转速随加工材—料和工艺要》求不同变《化范围不《同且：启闭频繁很难—。避开：楼盖：的，自振频率因此—机床：的振动荷《载频率可近似地取楼！盖的第一密集区中最！低自振？频，率f1l 》 7—.，。2.：。12：  机器《振动荷？载作用点以》外的楼盖响应振动位！。移简化计算》法的提出是以有限元！法为基础《采用计算和实测相结！合的原？则吸取了《国内外提《出的各种计》算，方法：中的：优点 ？。 《  ：  ： ，简，化，。计算法的基》。本思路是“抓—住一条？主线做出三》个修正”一条主线】是振动？荷载作用点》作用：。于梁中（板中）共振！。时，其，他各梁中（板—中，），位移传？。递系数的《计算三个《修正是振动荷载【点不作用在梁中（板！中）的？修正；？验算点不在梁中（】板中）的修正；非共！振（共振前）的【修正 【      影响楼！盖振：动位：移传递系《数的因素有板梁刚】度比、阻《尼比、频率》比、振？动，荷载点？及验算点的》。位置等 】   ？ ， （：1，）振：动荷载作用于梁中】（板中）共振时【其，。他各梁中（板中）】。位移传递系数—γ1是通过对—44个模拟工业建】。筑的：有限元计算和10多！个工业建筑实测【结果进行数理统计】取具有90％— 以上保证率进行】回归：分析对得到的曲【线进行归类优化【得出γ1的计—算公式？     【 ，     所【。选取工业建筑的梁板！刚度比变化》范围为？0.4～3.—0取单？跨、二跨和三跨分】别，进行：统计和回归结—果，表明单跨、二跨和三！跨的本跨二跨—和三跨的邻跨其位】移传递系《数，的数值相差不多（】小于：10％）为》简化计算《对，本，跨和邻跨按》同一公式考虑— 《。 ，   ？  （2）》对振动荷载》点不作用在梁中（】板，中）时的位移—传递系？。数与振动荷载作用】于梁中（《板中：。）时位移传》递系：数，的比值分析发现【在，某些区域内振动【荷载点位置换算【系，数ρ为？常数 ？ 》    ρ值与【。梁，板刚度比有关但【相差不大（小—于15％）为简化起！见换算？系数取其包络值而不！与梁板刚度比相联系！ 》 ，    《（3）验算》点位置换算系—数是采用插入法【原理并根据有限单元！法计：算结：果进行了调整 】  》   （4）共【振前的传递系—数采：。用，有限元进行分析频率！比采用0《.10、《0.20、0.30！、0.40、0【.50、0.60】、0.70、0.】。75、0.80、0！.85、0.90】、0.95、1.】00共13个档次对！于每一验算点其传递！系数随频率比呈【抛，物线变化《类似于单质》点放：大系数曲《线但其？数值不同两者的差】别用函数F》。λ进行？修正 【    《 计算结果表明当频！率比λ＜《0.5时其传递【系数变化较小接近】常，数；当0.5＜λ】＜，0.95时》呈抛物线变化—；0.9《5＜λ＜1时呈直线！变化  ！  ： 用本标准计—算的传？递系数？值与实测结果—的对比见图9 】 ！。 ？ 《7.2.13 【。 ，多层工？业建筑楼盖上各【种动力设备在生【产使：用过程中《产生的？。振，动将：波及到整个建筑当】楼层内？设有精？密，加工设备、精—密仪器和仪表时其精！度和寿命会受到严】重的影？响，因此要考虑激—振层的平面》振动传递然》。后通过激振层的柱】传递到其他受激振层！ 》     层间振】动传：递是个复《杂的问题早在2【。0世纪60》年代初就提出来【了并进行了实—测试验20世—纪80年代后期对】。此又继？续进：行实：测，试验并进行了理论】研究对层间振动传】递较为系统地进行了！6个多层工业建【。。筑的实测试》验，还有个别局部试验或！实，际生产的测定在理论！研究方？。面将多层工》业建筑分割为—楼板子？结构及柱子结构采用！固定界面模态综【合法进行计算其【计算值与实》。测结果相吻》合较好为《层间：传递比？提供了较为可—靠的基础 — 《    （1）层】间振动传递实测试】验的结果《实，测试验结果表明层间！传递比离《散性较大主要由【于影响层间振动【。。的因素较多如各层楼！盖及振源远》近的不？。同测点均存》在一定的共》。振频：率差；在某一—共，。振频率时《并，不是各层楼》盖及各测点》均出现振动的—。最大：响应；在《实测试验中存在【着某些外《界振动？干扰或？。因振动？。位移较小等因—素给实测试验结果】带来误？差 》     6个】多层工业建筑的实测！值均：考虑在第一共振频率！密集区的最大响应】在，多个：。。共振频率下可得到】不，同，的试验值摒弃过大、！过小值然后》对1个工《业建筑？的多个数据取其【均值为实测值 ！   》  ：从6个多《层工业建《筑楼盖？层振动？传递的数据中—取保证率为》9，0％：以上进行回归—分析并以此》作为确定对应振源r！处的：层间振动传递比层】。间振：。动，传递：比的大小一般远【处大于近《处大约传《。到4：个柱距可考》虑接近1；》振源附？近各层相《差较大而远距离振】源各层相差甚—小；上层区域大于下！层区：域；隔跨区域大【于本跨？区，域，；振幅？小时大于振幅—大时  ！   ？（2：）生产使用时的层间！。振动传？递比从西安》东风仪表厂实际生产！使用时的测定表明】当二：层机床开动率为6】0％：～80？％，时梁中最大》振，动，位移1μm～6μ】m板中？最大：位移2μm～1【0μm振动传到【三层：；，其上下？对应点的层》间振动传递比—梁中：为，0.35～0.50！板中为0.20【～0.60振幅小时！传递比大反之则小 ！ ，