7.2  ！楼盖微振《动计算？ ？。 7.2.！1， ， 为了简化计算标】准编制组经过—多年的？。试验研究分》析提出了简易实【用，且，具有一定准确—性的振动荷载—作用点下振》动位移的《计算方法该》方法是将楼盖沿【纵向视作彼此分【开的多跨连续T【形梁：当计算主《梁上振？动荷载作《用点下的《。振，动位移时则可直【接将主梁视作—T形：梁来计算因此楼盖】。的振动计算简化为T！。形单：。跨或多跨《连续梁的计算模型】 ： 7.—2.2？ ， ，计算楼？盖刚度时其截—面惯性矩可按—下列规定《确定：    ！ （1）《现，浇，钢筋混凝土肋—形楼盖中梁的—截，面惯性矩宜按—T形截面计》算其翼缘宽度—应取梁的间距但【不应大于梁跨度【的一半； 》 》   ？ （2？）装配整体式楼盖】中，预，制槽形板的》截面惯？性矩宜取《包括浇面层在内的预！制槽形板的截—面计算； 》。 《。   ？。  （3）装配整】体式楼盖中主梁【的截面惯性矩—宜按T形截面计算】其翼缘厚度宜取现】浇面：层，厚度翼缘的宽度【应取主？梁的间？距但不应大于主梁跨！度的一半 — 《7.2.3  【楼，盖竖向自振》频，率的计算按本标【准第7.2.1【条中提出的计算【模式进行即》采用单跨或》多跨连续《梁的计算模型由梁】的自由振动方程式】 《 《 《    可解—得k振型自振—频率：。 ？ 》 7.2.】4  在梁上同时具！。有均布质量m—u和集中k质—量，mj：。时用“精确法”【求算该体系的自振】频率和振型》是十分复杂的可【。近，似地采用“》。能量法”将集中质】量换算成均布—质量较？简单地求出》该体系的自》振频：率和：振型对于同时具【有均布质量mu和集！中质量m《j的梁假定其振【型曲线z（x—），与具有均布质量【。梁的振型曲线相同 ！ ？     当仅有！均布质量mu时体】系，的自振频《率为 》。 》  》   当《既有均布质量mu】又有集中质量—mj时？体，系的自？振频：率为 】 —    令两者【的自振频率》和振型相同可—得 【。 — —7.：2.7  楼—盖振：动荷载？作用点的竖》向振动位移采用了连！续梁的计算模型由梁！的振动方程 【 — ？ ，  ：  可？解得: 》 ？ 》     如【果略去相位角rk并！。令sin《ωt=1则得—到梁上任《一点x处的最大位】移，方程为 《 】   》。  当连续》梁第：s跨作用有》一集中振动荷载Fs！si：nωt时则》:， 】     】式中：:xp集中振动荷载！Fssi《nωt离支座的距】离 ！   —  本标准采用【连续：。梁模型来《。计算楼盖《。的自振频率和振动荷！载作用点下的位【移由于做了简化处理！楼，。盖自振频率和位移】计算必将产生一【。定的误差标准做了】以下考虑计算连【续梁第一《密集区内最低和最高！自振：频率时考《虑±20％的误【差，。范围如图8所示然】后将频？率密集区《内多条μ-f—响应曲线汇》成一条包络线a、b！、c、d、e—从而可将多自—由度体系用当—量单自由度体系的】。形式来表达 】 《 ？   《  然后在此—基础上将《响应：曲线按不同频率【。。进行分段《计算其？振，动位移在共振区【前f0？＜f：。1时按上述推导公】式计算 【 ，。。。 —     当f【1≤f0≤f2时 ！ 《 ？ 】  ？   由于》式（3？。3）和式（35【）在：f0＝？f1处不《连续因此将式（33！）改为？ 【 ，     标！准，中引用了空间影响系！数ε这是《由于连续梁的计算简！图是将？楼盖视作彼此独立】的梁：来进行计算未考【虑其空间整》体作用因此计算【结果均较实测数据大！通过计算与实—。测数据对比分析【引入空间《影响系数ε后使【计算结果更符—合实际用本标—。准方法计算跨中板条！上振动荷载作用点位！移和自振频率—与实测结果》的，对比见？表4 ？ 》 ！ 7.2.8】。  振动荷》载作用点下位移计算！的位置修正系数值是！由，于计算和实测对比分！。析都：是根据二跨及三【跨多层工业建—筑楼盖边跨》的，。跨中板条作为一【连续梁计算的对于】振动荷？载作用？点在单跨跨中或【三跨中间跨》的跨中板条上时通】过有限元计算得【到其：位移与前者的—比例关系分别为【1.：0和0.8 ！ 7.《2.1？1 ： 机床是一个—多自由度振动体系其！工作转？速随：加工材料和工艺要求！不同变化《范，。围不同且启闭—频繁很难避开楼盖的！自振频率因此机床】的振动荷《载频率可《近似地取楼盖的第一！。密集区中最》低自振频率f1【l 7.！2.12  机器振！动荷载作用点以【外的楼盖响应振【动位移简化计算法的！提出是以有限—。。。元法为基础采用计】算和实测相结合的】原则：吸取了国内外提【出，的各种计《算方法中的优—点   ！ ， 简化计算法—的基：本思路是“抓住一条！主，线做出？三个修正”一—条主线？是振动荷载作—用点作用于梁中（】板中）共振时—其他各梁《中（：板中）？位移传递系数—的，计算三个修》正是振动荷载点不作！用在梁中（》板中）的修正—；验算点不》在梁中（板中—）的修？正；：非，共振（共振前）的】修正 —  ？    影响楼【盖振动位移传递系数！的因素有板梁刚【度比、阻《尼比、频率比、【振动荷载点》及验算点的位置【等 ？ ：     （1】）振动荷载作用于】梁中（板中》），共振时其《他各梁？中（板中）位移传】递系数？γ1是通过》对44个模拟工业】建筑的有《限元：。计算：和，10多个工业建筑】。实测结？果进行数《理统计？取具有90％ 以上！保证率进行回归【分析：对得到的曲线进【行归：类优化得出》γ1的计算公式【。  ：   【     所—选取工业建》筑的：梁板刚度比变化范围！为0.4～3—.，。0取单跨、》二，跨和三？跨分别进行》统计和回归结果表明！单跨、二跨》和三跨的本跨二跨和！三，。跨的邻跨其位移【传递系数的数值【相差不多（》小于10％》）为简化计算—对本：跨和：。邻跨：。按同一公式考—虑  】   （2）对振】动荷载点不作用在】梁中（板中）—时的位移传递系【。数与振动荷载作【用于：梁中（板中）时位】。移，传递系数的》。比值分析发现在某】些区域内《振动：荷，载点位置换算系数】。ρ，为常：数 》 ：    ρ值与【梁板刚度比有关但相！差不大（《小于15％）为【。简化起见《换算系？数取：其包络值而不—与梁板刚度比—相联系 》 ，     【（3：）验算点位置—换算系数是采用【插入法原理并根据】有限单元法计算结】果进行了调整 【 ？。     —（，4）共振前》的传递系数采—用有：限元进行分析频率比！。采用：0.：10、0.20、0！.30？、0：.40、0》。.50、0.—60：、0.？70、0.7—5、0.80、0】.85、0》.90、0.95】、1.0《0共13个档次对于！每一验算《点其传递系数—随频率比呈抛物【线变化类似于单质点！放大系数曲》。线但：其数值？不同两者的》差别：用，函，数Fλ进行修正 】    】。 计算结果表明当】频率比λ《＜0：.5时其传递系数变！化较小接《近常数；当0—.，5＜λ＜0.95】时，呈，。抛物线变《化；0.《9，5＜λ＜1时呈直线！变化 【  ：  ： 用：本，标准计算的传递系数！值与实测结》。果的对比见》图，9 ！ 》 7.2】。.13？  多层工业建筑楼！盖上各种动力设备】在生产使《用过程？中产生的振动将波】及到整？个建筑？当楼层内设有精密】加工设备、精密仪器！和仪：表时：其精度和寿命会受】到严重的影》响因此要考虑激【振层的平《面振动传递然—后通过激振层的【柱传：递到其他受》激振层 《     ！层间振动传递是个复！杂的问题早》在20世纪60【。年代初？就提出来《了并进行了实—测试验20世纪8】0年代后期》。对此又？继续进行实测试【验并进行了理论【研究：对层：。间，振动：传递较为系》统地进行《了6个多《层工：业建筑的实测试验还！有个别局部试验或】实，。际生：产，的测定在理》论，研究方？面将：多层工业建筑—分割为楼《板子结构及柱子结构！采用：固定界面模态—综合：法进行计《算其计算值与实测结！果相吻合较好—为层间传递比提供了！较为可靠《的，基础  ！。   （1）层【间振动传递》实测：试验的结果实—测试验结果表—明层间传递比离散性！。较大主要由于影响层！间振动的《因素较多如各层【楼盖及振源远—近的不同测点均存在！一定的共振频率差】；在某？一共：振频率时并》不是各？层楼盖？及各测点均出现【振，动，的最大？响应：。；在实？测试验中存在着某】些外界振动干扰或】因振动位移较—小等因素给实测试】验结果带《来误差 【     6【个多层工业建筑的实！测，值均：考虑在第一共—振频率密集区的最】大响应在多个共振】频率下可《得到不同《的试：验值摒弃过大—、过小值然后对1个！工业：建筑的多个》数据取其均值—为实测值《 ，   【 ， 从6个多层—。工业建筑《楼盖层振动传递的】数据中取保证率为】90％以《上进：行回：归分：析并以此作为确【定，对应振？源，。r处的层间振动传递！比层间振动传递比】。的大小一般远处【。大于近处大》约传到4个柱—距可考虑《接近1；振源附近】各层相？差较大而远距离振】源各层相《差甚小？。；上层区《域大于下层区域【；隔跨区《域大于本跨区域【；振幅小时大于振】幅大时 —     【（2）生产使—用时的？。层间：振动传递比从西安】东风仪表《厂实际生产使—用时的测定表—明当二层机床—开动率？为60％～80％】时梁中最大》振动位移1μm～6！μm板？中最大位移2—μm～10μ—m振动传到三—。层；：其上下对《应点：的，层，间振动传递比梁中为！0.35《。～0：.50板中为0【.20～0》.60？振幅小？时传递比大》反之则小《 ：