7.2【  楼盖微》振动计算 》 — 7.2.1  】为了简化计算标【准编制组《经，。过多年的试验研究分！析提出了简易实用】且具有？一定：准确性的振》动，荷载作用点下振动位！移的计？算，方法该方法》是将楼？盖沿纵向视作彼此分！开的多跨连续T形梁！当计算主梁》上振动荷载》作用点下的振动【位，移时则可直接将【主梁视作《T形梁来《计算因此楼盖—的振动计《算简：化为T形单》跨或：。多跨：连续梁的计》算模型 ！7.2？.2 ？。 ，计算楼盖刚度时【其截面？惯性矩？可按下列规定确定 ！   【  （1）现浇【。钢筋混凝土肋—形，楼盖中梁的截面惯】。性矩宜按T形—截面计？算其翼缘宽度应取】梁的间距但不应大于！。梁跨度的一半； ！   —。  （2）装配整体！式楼盖中预制—槽形板？的截面惯《性矩宜取包》括浇面层在内的【。预制槽形板》的截面计算； ！ ？    《（3）装配整体式】楼，盖中主？梁的截面惯性矩【宜按：T形：截，面计算其翼缘厚度】宜取现浇《面层厚度翼缘的宽度！应取主梁《的间距但不应大于】主梁跨度的》一半 》 ： 7.2.3  楼！盖竖向自振频率的】计算：按本标？准第7.2》。.1条中提出—的计：算，模式进行即》采用单？跨或多跨连续梁的计！算模型由梁的自【由，振动方程式 — ： ， ？   【。  可解得k振型】自振：频率 》 》 7.2【.4  在梁上同】。时具：有，均布质量《mu和集中k质【量mj时用“精确】法”求算该体系的】自振频？率和振型是十分复】杂，的可：近似地采用》“能量法”将集【中质量？换，算成均布质量较简】单地：求，出该体系的自振频】率和：振型对？于同时具有均布【质量mu和集中【质量mj的梁假【定其振？型曲线z（》x）与具有均布质】量梁的振型》曲线相同《 —   ？ 当仅有均布—质量mu时》体系的自振频—率为 ！ 《 ，    当既—有均布质量mu又】有集中质量》。mj时体《系的自？振频率为 》 ！    》 令两者的》自振频？率和振型相同可得】 ！。 《 7.【2.7 《 楼盖振动》荷载作？用点的竖《向振动位《移，采用：。了连续？梁的计算模型由梁】的，振动方程 】 —。 ，    《 可解得: 【 【   》  如？果略：去相：位角rk并令sin！ωt=？1则：得到梁上任一点【x处的最大位移【。方程为 《 — 》    当连—续梁第s跨作用有】一集中振动荷载F】。s，sinωt时—。则: 【 》    》 式中:x》p集中振动荷载【Fssinω—t，离支座的距离 【 ？ 《 ？     本标准采！用，连，续梁模型《。来计算楼盖》的自：振频率和振动—荷载作用点下的位移！由于：做了简化处理—楼盖自？振，频率和位移》计算必将产生—一定的？误差标准《做了以下考虑计算连！续梁第一密集区【内最低和最高自振频！率时考虑±20％的！误差范围如图8所】示然后将频率密【集区内多条μ-f响！。应曲线汇成一条【包络线a、b—、c、d《、e：从而：可将多自《由度体？系用当？量单自由度体—系的形式来》表达 《 ？ ：   【  然？后在此基础上将【响应曲线按》不同频率进行—分段计算其振动位】。移，在共振区《。。前f0？＜f1时按上述【推导公式计算 【 — 》   ？。 当f1《≤f：0≤f？2时 ？ 】 】   ？  由于式（3【3）和式（35【）在f？。0＝f1处》。不连：续因此将式（33）！改为： ， ？ ， 《 ，     标准中！引用了空间影响系】数ε这是由于连续】梁的计？算简图是将楼—盖视作？彼此独立的梁来进行！计算未考虑》其空间整体作用【因此计算结果均【较实测数据大通过】计算：与实测数《。。据对比分析引入空】间影响系《数ε后使计》算结果更符合实际用！本标：准方法计算跨中板】。条上振动荷载作【用，点位移和自振频率】。与实测结果的对比】见表4？ 《 — ： ？ 7.2.8 ！ 振动荷载作用点下！位移计算的》位置修正《系数值是《由于计算和实测对比！分析：都是根据《二跨及？三跨：。多层工业建筑—楼盖：边跨的？跨中板条作》为，一连续梁计算的对于！振动荷？载作用点在单—跨跨中或三跨中间】跨的：跨中：板条上？时通过有限元计算】得，到其位移与前—者的比例关》系分别为1.—0和0.《8 —。。 7.2《.11  》机床：是一个多自》由度振动体》系其工作转速—随加工？材料和工艺》要求：不同变化《范围不同且启闭频】繁很难避开楼—。。盖的自振频率因此机！床的振动荷》载频率可《近似地取楼盖的【第一密集《区，中最低自振频率f1！l 《。 7.2—.12  》机器振动荷载—作用：点以外的楼盖响应】振动位移《简化计算法的—。提出是以有限—元法：为基础采用计算和实！测相：结合的原则吸取【。。了国内外提出—的各：种计算方法中的优点！ ， 》    简化计算】法的基？本思路是“抓—住一条主线做出【。三个修正”一条【主线是振动荷载作用！点，作用于梁中（板【中）：共振时其他各梁中】（，板中）位移传递系数！的计算三《个修正是振动—荷载点不作用在梁中！（板中）的修正；】验算点？不在梁中（》。板中）的修正—；非共振《（共：振前）的《修，正  】  ：  影响《楼盖振动《。位，移传：递系数的因素有【板梁刚度比、阻尼】比、：频率比？、振动荷载点及验算！点的位置等 】 ：。    《 （1）《振动：荷载作用《于梁中？（板中）共振时【其他：各梁：中（板中《。）位移传递系数【γ1是通过对44】个模拟？工，业建筑的有限元计】算和1？0，多个：工业建筑实测—结，果进行数理》统计取具《有90％ 以上【保证率进行回—。归分析对得到—的曲线？。进行：归类：。。优，化得出γ1》的计算公式》 ，  ：  【。   ？ 所选取工》业建筑的梁板刚度比！。变化范？围为0？.4～？3.0取单跨、二跨！和三跨分别进—。行统计和回归结果】表，明单跨、二跨—和，。三跨的本跨》二跨和三跨的邻跨其！位移传递系数的【数值相差不》多（小？于10％）为简【化计算对《本，。跨，。和邻跨按同一公【式考虑 【     （2】）对振动荷》载点不作用在—梁，中（板？中）：时的位？移传递系数》与振动荷载》作用于梁《中（板中《）时位？移传递系数的比【值分析发现在某【些区域内振动荷【。载点位？置，换算系数《ρ为常数 】。     ρ值与！梁板刚度比》有关但相《差不大（小于—15％）《为简：化起见换算系数取】其包络值《而不与梁板刚度比】相联系 ！  ：  （3）验—算点位置换》。。算系数？是采用插入法原【理并根据有限单【元法计？算结果进行了调【整 《     （4！）共振前的》传递系？数，采用有限元》。进行分析频率—。比采用0.10【、0.20、0.3！0、0.40—、0.50、0.】60、0.7—0、0.75、0】.80、0.85、！0.：90、0《.95、1.00共！。13个档《次，对于每一验算—点其传递《系，数随频率比呈抛【物，线变化类似于—单质点放大系—数曲线但其数值【不同两者的》差别用？。。函数Fλ进行—。。修，正 《     计算！结，果表：明当频？率，比λ＜0.5时其传！递系数变化较—小接近常数；当0】.5＜λ＜0.95！时呈：抛，。物线：变化；0.95＜】λ＜1？时呈直？线变：化 ：。 ， 《   ？ 用本标《。准计：算，的传递系数值—与实测结果》的对比见图9 【。 】 ！7，.2.13  多层！。工业建筑楼盖上各】种动：力设备在生产使用】过程中产生》的振动将波》及到整个建》筑当楼层内设有精密！加工：设备、？精密仪器和》仪表时其精度和【寿命会？受到严重的》影响因此要考虑【激振层的平面振【动传递？然后通过激振层【的柱传递到其他受激！振层  ！。   层间》振动传递是个复【杂，。的问题早在20世纪！60年？。。代初就提出来了并进！行了实测《试验：20世纪80年代后！期对：此又继续进行实测】试验并进行》。了理论研《究对层间振动传【递较为系《统地进行了6—个多层工业》。。建筑的实测》试验还有个》别局部试验或实际】。生产的测定在理论】。研究方面将多—。层工业建筑分割为楼！板子：结构及柱子结构采用！固定界面《。。模态综合法进行【计算其计算》值与：实测结果相》吻合较好为层间传】递比提？供了较为可靠的基础！ ：    【。 （1）层间振【动，传递实测试验的【结果实测试验结果】。表明层间《传递：比离散性《较大主要《由于影响层间振【动的因素较多—如各层楼《盖，及振：源，。远近：的不同？测点：均存在一定的—共振频？率差；？在某一共《振频率时并不是各层！楼盖及各测点—均，出现：振，动的最大响应—；在实测试验中【。存在：着某些外界振动【干扰或因振动位移】较小：等因素给实测—试验：结果带来误差 【。 《     6个多层！工业建筑的》实测值均考虑在第一！共振频？率密集区《的最大？响应在？多个共振频率下可得！到不同？的试验值摒弃过大】。、过小值然后—对1个工业建筑的多！个，数据取其均值为【实测值？  【   从6个多【层，工业建筑楼盖层振】动传：递，的数据中取保证【率为90％以—上进行回归分—析并以？此作为确定对—应振源？r处的层间振动传递！比层间振《动传递比的大小【一般远处大》于近处？大约传到4个柱距】可考虑接近1；【振源附近各层相【差较大？而，远距离振《源各层？相差甚小；上层【区域：大于下层区域；【隔跨区域大于本跨】区域；振幅小时【大于振幅《大时： —。    （2）生】产使用时的层间振动！传递比从《西安东风仪》表，厂实：际生产使用时的【测定表明当二层机】床开：动率为60％～【。80％时梁中—。最大振动位移1μm！～6μm板中最大位！移，2μm～1》0μ：m，振动传？到三层；其上下对应！。点的层间振动—传递比？梁中为0.35【。～0.50板中为0！.20～《0.60振幅小时】传递比大反之则小 ！ ，