， ？7，.2  楼盖微【振动计算 【。。 《 7.2.1  】为了简化《计算：标准编制《组经过多《年的试验研究—分析提？出了简易《实用且具《有一定准确性—的振动荷载作—用点下振动位移的计！算方法该方法是【将，楼盖沿纵向视作彼】此分开的多跨—连续T形《梁当：计算主梁上振—动荷载作用点下【的，振，动位移时则可直接将！主梁视作《T形梁？。来计算因此楼盖【的振动？计算简化为T形单】跨或：多跨连续梁的计算】模型 《 7.—2，.2  计算楼盖刚！度时：其截面惯性矩可按】下列规定确定 【 ？。     —（1）现浇钢—筋混凝土肋形楼【盖，。中梁的？。截面惯性矩宜按T形！截面计算《其翼缘宽《度应取？梁的间距《但不应大《于梁：跨度的？一半； 【    》 （2）装配整【体，式楼盖？中预制槽形板的截面！惯性矩宜取包括浇面！层在内的预》制槽：形板的截面计算【； ： ？     —（3：）装配整体》式楼盖中主梁的【截面惯性矩宜—按T形截面计算其翼！缘厚度宜取现—浇，面层厚度《翼缘的宽《度应取主梁的间【距但不应《大于主梁跨度的一半！ 7.2！.3  楼盖竖【向自振频率的计算】按本标？准第7.2.1条】中提出的《计算模式进行即采用！单跨或？多跨连续梁的计【算模：型由梁的自由振【动，方程式 — ！。    可解—。得k振型《自振频率《 【。 《 7.2.4 【 在梁上同时具有均！布质量mu和—集中k质量m—j时用“《精确法”求算该体】系，的自振频率和振型】是十分？复杂的可近似地【采用“？能，量法”？将，集，中，质量换算《成均布？质量：较简单地求出该体系！的自振频率和振型】对于同时具有均布质！量mu和集中质量】mj的梁假定—。其振型曲线z（x）！与具有均布》质量梁的《振型曲线《相同  ！   ？当仅有均布质—量mu时体系的自振！频率为 》。 ！     当—既有：均布质量mu又有集！。中，质量mj时体系的自！振频率为 】  ！   令两者的【自振频率和》振型相同可得— ！ 》 7.2.】。。7  楼《。盖振动荷载》作用点的竖向振【动，。位移采用了连—续梁的计算》模型由？梁的振动方程— 《 《 《    可解—得，: 【 ， ， 《 ，   如《果，略去相位角rk【并令sinωt=1！则，得到梁上任一点x】处的最大位移方程】为 《 ？ 》     当连续梁！第s跨作用》有一集中振动荷载】Fs：s，inωt时则: ！。 ： 】    式中—:xp集中》振动荷载《Fssinωt【离支座的距》离 《 《 》 ，   本《标准采用连续梁模】型来计算楼盖的自】振频率和《振动荷载《作用点下的位移由】于做了简化处—理楼：盖自：振频率和位》移计算必将产—生一：定，的，误差：标准做了以下考【虑计算连续梁第【一密集区内最低和最！高自振频率》时，考虑±2《0，％的误差范围—如图8所示然后将】频率：密集区内多条μ-】f响应曲线汇—成一条包络线a、b！、c、d《、e：从而可将多》自由度体系用—当量：单自由度体系的【。形式来表《达 【 》 ，    然后在此基！础上将响应曲—线按不同频率进行分！段计算其振动—位移在共振》区前f0＜f—1时按上述》推导公式计》算 ？ ：。 】    当》f1≤f0≤f2时！ 《 — ： ：     由！于，式（33）》和式：（35）在f—0＝f1处不连续】因此将式（33）改！。为 ！     标！准中引用《了，空间影响系数ε这】是由于连续梁的计算！简，图是将楼盖视作彼】此独立的梁》来进行计《算未考虑其》空间整体《作，用因：此计算结果均—较实测？数据：大通过计算与实【测数据对《比分析引《入空间影响系数ε后！使计算结果更符【合实际用本标准方】。法计算跨中板条上】振，动荷载作用点位移】和自振频《率与实测结》果的对比见表4【。。 【 《 — 7.2.8— ， 振：动荷载作《。用点下位移计—算的位置修正—系数值？是由于计算和实测对！比，分析都是根据二【。跨及三跨多层—工业建筑《楼盖：。边跨的跨中板条作】为一连续《梁计算的对》。于振：。动荷载？作用：点在单跨跨中—或，三跨中间跨的跨【中板条？上时通过有限元计】算得到其《位移与前《者的比例关系分【别为1.0和0【.8 —。 ：。7.2？.11 《 机床是一个多【自由度？振动体？系其工作转速随加工！材料和工艺要求不同！变，化，范，围不同且启闭频繁很！难避：开楼盖的自振频【率，因此机床的振—动，荷载频率《可近似？地取楼盖的》第一密集区中最【低自振频率f1l ！ 7.2】.12  机器振】动荷载作用点以外的！楼盖响？应振动位《移简化计算》法的提出是以—有限元法为基础采用！计算和？。实测相结《。合的原则吸取了国内！外提出的各》。种计算方法中的【优点 【     简化计】算，法的基本《思，路是“抓《住一条主线做出三个！修正”一条主线是】。振，动荷载？作用点作用于梁中】（板中）共振—时其他？各梁：中（板中《）位移传《递，系数的计算》三个修正是》振动荷载点不作用】。在梁中（板中）的】修正；验《算点：不，在梁中（板中）的】修，正；非共《振，（共振前）的修【正 》     — 影响？楼盖振动位移—传递系数的》因素有板《梁刚度？比、阻尼比、频【率比、？振动荷载点及验算】点，的位：置等 ？ ，    【 （1？。）振动荷载作用于】梁中（板中）共振时！其他各梁中（—板中）位移传递系】。数γ1是《通过对44个模拟工！业建筑的有限—元计算和10多个工！业建筑实测结—果，。进行数理统计—取具有90％ 以】上保证？率进行回归分析对得！到的曲线《进行归类优化得【出γ：1的：计算公式  —   —。 ，   ？ ， 所选取工业—建筑的梁板刚—度比变化范围为【0.4～3》.0：取单跨、《二跨和三跨分别进】行统计和回归结果】表明单？跨、二跨和》三跨的本跨》二跨和三跨的邻跨】其位移传递》系，数的数？。值相差不多》（小于10％）【为，简化计算对本—跨和邻跨按同—。一公式考虑 】 ？    （2）对】振动荷载《点不作用在》。梁中（？板，中）时的位移传递】系数与振动》荷载作用于》梁中（板中）时位】移传递系数的比值】分析：发现在某些区域内】振动荷？载点位置《换算系数ρ为常【数 ：    】 ρ值与梁》板刚度比有关但【相差不？大（小于1》5％：），为简化起见换算系数！取其包络值而—。不与梁？板刚度比相联系 ！   —  （3《）验算点位置—换算系数是采用插】入法原理《并根据有限单—元法计算结果进行】了调整 ！    （4）【共振前的《传，递系数采用有—。限元进？行分析频率比—采用0？。.，1，0、：0.20《、0.3《0、0.40、0】.50、0》。.60、0.70、！0.：7，5、0？.，80、0.85【。、0.9《0、0.9》5、1.00共1】3个档？次对：于每一验《算点其传《递系数随频率比【呈抛物线变化—类似于单质点放【大系数曲《线但其？数值不？同，两者的？差别：用函数Fλ进—行修正 】     计算结】果表明当频》率比λ＜0.5时其！传，递系数变化》较小：接近常数；当—。0.5＜λ＜0.】95时呈抛》物线变？化；0.95—＜λ＜1时》呈直线变化 —  — ， ， 用本标准》计算的传递》系数：值，与实测结果的—对比见图9 — 《 — —。 7.2《.1：3  多层工业建】筑楼盖上各》。种动力设备》在生产使用》过程中？产生：的，振动将？波及到整个建筑当楼！层内设有精密—加工设备、精密【仪，器和仪表时》其精度和寿命会受到！严重的？。影，响因此要考虑激【振层的平面振动【传，递然后通过激振层的！柱传递到其他受激】振层 【   ？  层间振动传【递，是个复杂的问题早】在20世《纪60年《代初就提出来了并】进，行，了实测试验20世】纪80年代后期对此！又继续进行实测试验！并进行？。。了理论？研究对层《。间振动传递较为【系统地进行》了6个多层工业建】筑的实测《试验还有个别局部试！。验或实际生产的【测，定在理论研究—方面将多层》工业：建筑分割为楼板【。子结构及柱子结构采！用固定界面模态【综合法？进，行计算其计算值与】实，测结果相《吻合较好为层—间传递比提供了较为！可，靠的基础《 —   ？ （1）层间—振动传递实测试验的！结果实测试验结果表！明层间传递比离散性！。较大主要《由于影？响，层，间振动？的因素较多如各层】楼盖及振源远近的不！同测点均存在一【。。定的：共振频率差；在某】一共：振频率时并不是各层！楼盖及？各测点均出现振动】。的，。最大响应；在实测】试验：中，。存在着？某些外界振动干扰】或因振？动位移较《小等因素给实测试】验结果带来误—差 《     【6，个多层工业建—筑的实测《值均考虑在第一【共振频率《密集区的最大响应】在多个共振频率【下可得到《不同的试《验值：。。摒弃过？大、过小《。值然后对1个工业】建筑的多个》数据：取其均值《为实测值 》    】 从6个多层工业建！。筑楼盖层振动传递】的数：据中取？保证率为90％以】上进：行回归分析并以此作！为确定对《应，振，源r处的层间—振动传？递，比，层间振动传递比的】大，小一般远处大于近处！大约传到4个柱距可！考虑：接近1；振源附【近各层相差》较大而远距离—振，源，各层相差甚小—；上层区域大于下层！区域；隔跨区域【大于本跨区》域；振幅小时大于振！幅大时 》 ，     （2！）生产使用时的层间！振，动传递比从》西安东风仪表—厂实际生产》使，用时的测定表明当二！层机床开《动率为60》。％，～80％时梁中最大！振动位移《。1μ：m～6μm板中最大！。位移2？μm：～10μ《m振动？传，到三层；《其上下对《应点的层间振动【传，递比梁中为0—.35～0.50板！中为0.《20～？0.60《振幅小时传》递比大反之则小 ！