7.2【  楼盖微》振动计算 — ： ： 7.2》.1：  为？了简化计算标准编制！组经过？多年的试验研究分】析提出了简易实用且！具有一定准确性【的振动荷载作用点】。下振动位《移的计算方法该方】法是将楼《盖沿纵向视作彼【。此分开的多跨连【。续T形梁当计算主】梁上振动荷载作【用，点下的振动位移【时则可直接将主梁视！作T形梁来计算因】此楼盖的振动计算】简化为T《形单跨或多跨连【续梁的计算模型【 》 7.2.》2 ： 计算楼盖刚度时】其截面惯性矩可按下！列规定确定 — 《     （—1）：现浇钢筋混凝—土肋形？楼盖：中梁的？截，面惯：性矩：宜按T形《截面计算《。其翼缘？宽度应取梁的间【距但不？。应大于梁跨度—的一半； 【     （2！。）装配整体》式楼盖中预》制槽形板《的截面惯《性矩宜取《包括浇面层》。在内的预《制，槽形板的截》面计：算； 《 ，     （3！。）装配整体式楼盖】。中主梁的截面—惯性矩宜按》T形截？面计算其翼缘厚度宜！取现浇面层》厚度翼缘的宽度【应取主？梁的间距《但不应？大于主？。梁，跨度的一半》 —。。7.2.3》  楼盖竖向自振频！率，的计算按本标准【第7：.2.1条中提出】的计算模式进—行即：采用单跨或多跨【。连续梁的计算—模型：。由梁的自由振动方程！式 ？ —  》   可解得k振型！。自，振频率 》。 ！ 7.2.4  】在，。梁，上，同时具有均布质量m！u和集？中k质量mj—时用“精确法”求算！该，体系的自《振频率和振》。型是十分复杂的可近！。似地采用“能量法】”将集中质量换算】成均布质量较简单地！求，出该：体系的自振》频，。率和振型《对于同时《。具有均？布质量mu》和集中质量》mj的梁假》定其振型曲线z（x！）与具有《均布质量梁》的振型曲线相同 ！ ：     —当，仅有均布质量m【u时体系《的自：振频率？为 《 —。   》  当既《有均：布质量mu又有【集中质量《m，j时：体系：的自振频《率为 【 《     【。令两者的自振—频率和振型相同【可，得 — 【 ， ？ ：7.2.7  楼盖！。。振动荷载作用—点的竖向《振动位移采用了【。连续梁的《计算模型由梁的振】动方程 】。 《。     可】。解得: 【 — ，    《 如果？略去相位角r—。k并令sinω【t=1则得》到梁上任一》点x处的最大—位移方程为》。 ： —   —  当？连续梁？第s跨作用有一集】中振动荷载F—ssi？n，ω，。t时则？:， 】   —  式中:xp集中！振动荷？载F：。ssinωt离支】座的距离 — 《    ！ 本标准采》用连续梁模型—来计算楼盖的自振频！率和振动荷载—作用点下的位移由于！做了简？化处理楼盖》。自振频率和位移【计算：。必，将，产生：一定的误差标准【。做，了，以下考虑计算—连续梁第一》密集区内最》。。低和：最高自振频率时【考虑±2《0％的误差范围如】图8：所示然？后将频率密集—区内多条μ-—f响应？曲线汇成一条包络】线a、b、c、【。d、e从而可—将多自？由度：体系用当量单自【。由度体系的形—。式来：表，达， 【 《     然—后在此基础》上将：响应曲线按不同频】率进行分段计—。算其振动位移在共振！区前f0《＜f1时《按上述推导公—式计算 【 】    《当f1≤f》0≤：f2时 【 ， 》 — ：    《由，。于式（33）和【式（35）在f0＝！f1处不《连续因此将式—（33）改为 】 《   】  标准中引用了】空，。。间，影响系数ε这—。是由于连续梁的【。计算：简图是将楼盖视作彼！此独：立的梁来进》行计算未考虑其空间！整体作用因此—计算结？果均：较实测数《据大通过《计算与？实，测数据对比分—析引入空《间影响系《数ε后使计算结果更！符合实际用》本标准方法》计算跨中《板条上振动荷载作】用点：位移和自《。振频率与实测结果的！对比见表4 — 】 》 7.2【.8  《振动荷？载作用点下位—移计算的位置—修正系？数值是由于》计算和？实测对？比，分析都是根》据，。二跨及三跨》多，层，工业建筑《楼，盖边跨的跨中板【条作：为一连续梁计算【的对于振动荷—。载作用点在》单，跨跨中或三跨—中间跨的跨中板条】上时通过有限元计】算得到其位移与前】者的比例关系分别】为1.？0和0.8 ！ ，。 7.2.》11  机床是一】。个多自由度振动【体系其工作转—速随加工材料和【工，。艺，要求不同变化范围】。不同且启《闭频繁很《难避：。开楼：盖的自振频率—因此机床的振动【荷载频率可近似地取！楼盖的第一密—集区中最低自振频】率，f1l 《 7.2】.12 《。 机器振动》荷载作用点以外【的楼盖响应》振动位移《简化计算法的提出】是以有限元法—为基础采用计算和实！。。测相结？。合的原则吸取—了国内外《。。提出的各种计—算方法中《的优：点 》     简【化，计算法的基》本思路是“抓住【一条主线做出—三个：修正”一条》主线是振动荷载作用！点作用于梁》中，（板中？）共振？时其：他各梁？中（板中）位—移，传递系数《的计算三个》修正是振动荷—载点不作用在梁中（！板中）？的修正；《验算点不《在梁：中（板中）的修【正；：非共振（共振前）的！修正 ？     ！ 影响楼盖》振动：位移传递系数—的因：素有：板梁刚度比、阻【尼比、频率比、振】动荷载点及验算点的！位置等 ！    （1）振动！荷载：作用：于梁中（板中—）共振时《其他各梁中（板中】）位移传递系—数γ1是通过对44！个模拟工业建筑【的有限？元计算和10多个】工业建筑实测结果】进行数理统计—取，具有90％ 以上】保证：率，进行：回归分析对得到【的曲：。线进行？归类：优化：。得出γ1的计算公式！     ！     所—选，。取工业建筑》的梁板刚度比变【化范：围为0.《4～3.0取—单跨、二《跨和三跨分别—进行统计和回归【结果表明单跨、二跨！和三跨的本跨—二跨和三跨的—邻跨其位移传递【系数的数《值相差不多（—小于10《％，）为简化计算对本】。跨和邻跨按同一公】式考虑 ！。    《（，2）对振动荷—载点不作用在梁中（！板中）时的》位移传递系数与振动！。荷载作用于梁—中（板中《）时位移传递系数】的比值分析发现在某！些区域内振动荷载】点位置换算系数【ρ为常数 【。    — ，ρ值与梁板》刚度比有《关但相差不》大（小于《15％？），为简化起见换—算系：数取其包络值而不与！梁板刚度比》相联系 【     （3）！。验算点位置换算系数！是采用插入法原理】并，根据有限单元法计算！。结果进行了调—整 》    》。 （4）《共振前的传递—。系数采用《有限元进行分析【频率比采用0—.10、0.20、！0.30、0.【40、0.50、】0.60《、0.7《0、0.75、【0.80、》0.85《、0.9《0、0.95—、，1.00共13个档！次对于每一验算点其！传递系数随频—率比呈抛物线—变化类？似于：单质点放大系数【曲线但其《数值不同两者的差】别，用函数Fλ进—行修正 】     计算【结果表？。明当频率比λ—＜0.5《时其传递系数变化较！小接近常数；当0.！5＜λ？＜0.95时呈抛】物线变？。化；：0，.95＜λ＜1【时呈直？线变化 《 ？   《  用本《标准计算的传递【系数值？与实测结果的对比见！图9 【 》 】7.2.《。13 ？ 多层？。工业建筑楼盖上各】种动力设《备在生？产使用过程中产生的！振，。动将波？。。及到整个《建筑当楼《层内：设有精？密加工设备、—精密仪器和仪表时其！精度和寿《命会受到《严重的影响因—此要考虑激振层的平！面振：。动传递然《后通过激振层的【柱传递到其他受激】振层 》     层】间振动传递是—个复杂的问》题早在20世纪【60年代初就提出来！了并进行了实测试验！20世纪80—年代后期对此又继续！进行实测试验并【进行了理《论研究对层》间振动传递较为系统！地进：行了6个多》层工：。业建：筑的实？测试验还有个别局部！试验或？。实际生产的》测，定在理论研究—方面将多《。层工业建《筑分割？。为楼板子结构及柱子！结构采用《固定界面模态综【合法进行《计算其？计算值？与实测结《果相吻合较好为层】间传：。递比提供了》较为可靠的基础【 ？   》 ， （1？）层间振动》传，。递实测试验的—结果：实测试验结果表【明，层间传递比离散【性较大主要》由于影响《层间：振动的因素》较多如各层楼盖及】振源远？近的不同测点均存在！一定的共《振频：率差；在某一共振】频率时并不是各【。层楼盖及各测点均】出现振动《的最大响应；在实】测试：验中存在着某些外】界，。振动：干扰或因《振动位移较》小等因素给实测【试验结果带来误差 ！     ！6个多？层工业建筑的实测】值均考虑在第一共振！频率密？集区的最大响—应在多个共振频率】下，可得到？。不同的试验值摒弃】过大、过小值然后对！。1个工业建筑的多个！数据取其均值为实测！值  】 ，。  从6《个多层工《业建筑楼盖层振【动，传递的数据》。中取：保证率为90％【以上进行回归分析】。并以此作为确定【对应振源r处的层】间振：。动传递比层间振【动传：递比的大小》一般远处大》于近处大《约传到4个柱距可考！。虑接近1；振—。源附近各层相—差较大而远距—离振源各层相差【甚小；上层区—域大于下层区域；隔！跨，区域大于本跨区域】；，振，。幅小时大《。于振：幅，大时 】    （2）【生产使用时的层间】振动传递比从—西安东风仪表—厂实际生产使用【时的测定表明当【二层机床《开动率为《60％～80％【时梁中最大振动位】移，1μm～6μm板】中最大位《移2μm《～10？μm：振动传到三层；其上！下对应点的层间振】动传递？比，梁中为0《.35～0.5【0板中为《0.：20～0.》。60振幅小时传递比！大反之则小 — ，