： 10.3—  预应《。力复材筋混凝土受弯！构件 》 ？ 10.3.1 ！ σl1、σl【2的计算方法与预应！力钢筋混凝土相【同但是由于》复材筋？的物理力学性能以】及与混凝土间—的粘结性能》、摩擦系数均与预】应力筋？不同因此需》重新确定内缩值a】、摩擦系数κ—和μ这些系》数均应首《先根据实测数据确】定如无实测》数据也？可，按照表10.3【.1：-1和表10.3】.1-2中所列数】值确定表10.3】.1-1中的内【缩值：根据：国内：。部分：试验所？得表1？0.3.《1-2中《碳，纤，维复：材筋和芳纶纤维复材！筋的κ和μ为—日本土？木工程？学会（JSCE）】于，1997年出版【的使用？连，续纤维补强材—料的混凝土结构【的设：计、施工指》南中建议《的值已有试验—表明玄？武岩纤维复》材筋与孔道壁—间摩擦系数和碳纤维！。复材筋相近 】     【设，计时预应力复—材筋的松《弛损失率宜》优先采用实测—。值如：无实测？值可：取用表1《0.3？.1-4中》的数值并要求—选用的复材筋—产品力学性能指标】出厂报？告中松弛《率指标低于这—。一松弛率限》值 —     》由混凝土收》缩、徐变引起的预应！力损失σ《l5是在借鉴预【应力钢筋混凝土【结构σl5的计算方！法的基础上考虑复材！筋的弹性模量与【预，。应力钢筋《有，很大不同《这一主要因素的【影响对原公式进行修！正修：正系数为E》fp/Es 【 ， 10.3【.2 ？ 基本？假定同本标准第10！。.2.5条增加对】受拉钢筋应力和应变！限值的规定》 ， ： ？。10：。.3.3、》1，0.3.《4，  同时配置非预】应力钢？筋和：预应力？复材筋的混》凝土：构件可？能，发生钢筋屈》服后：。混凝土压《碎，破，坏（破？坏模式Ⅰ《)、钢筋屈服后预】应力：复材：。筋拉断？破坏（破坏模式Ⅱ）！和钢筋屈服前混凝】土压碎破《坏（破坏模式Ⅲ【）三种弯《曲破坏模式相对界】限受压区高度ξsb！和，。ξfpb就是区分这！三种破坏模式—的界限ξ《。sb和ξfp—b之间的《大小关系受到有效】预应力的《影响通常情况下ξ】。sb＞ξfp—b因此当ξfpb】≤ξ＜？ξsb时构件—发生钢筋《屈服后混凝土压【碎，破，坏（破坏模式Ⅰ【）；当ξ＜ξfp】b时：钢筋屈？服后预应力复材筋拉！断破坏（《破坏当模式Ⅱ）【当ξ≥ξsb时构件！发生钢筋屈》服前混凝土压碎破】坏（破坏模式—。Ⅲ）其中《最理想？。的破坏模《式为：破坏模式《Ⅰ不宜出现破坏模式！Ⅲ， 》 10.3.5 】 按照受压区—高度与两《类平衡？受，压区高？度的关系区》分为两种情》况，进行计算当x＜2a！＇s时受压钢筋未屈！服可近？似取为x＝2—a＇：s ？ 10.3】.7  本次—修订增加了体外【。预应：力复材筋混凝—土梁的正截面抗弯】承载力计算内容体外！预应力复材筋混【凝土受弯构件正【截面受弯承》载力可？通过考虑整体变形】协调条件和临界截】面的内力《。平衡条件得到此外】尚需考虑体外预应力！复材筋偏心距—损失的影响 】 ， 10.3.【8  预应力复材筋！混凝土构件同样【。应进：行正常使《用极限？状态抗裂和变形验算！且必须进行正—常使用极限状态【下预应力复材筋【。的应力验算从—而保证其不发—生蠕变断裂破—坏 — 10.3.9  ！当构件中有普通钢】筋时裂缝宽度仍应】。满足混凝土结—构设计规范G—B 500》10中规定的—。限值当构件中—仅有复材筋则裂【缝宽度要求参—见本标准第10.】2，.1条？说明 1！0.3.《1，。0  预应力—。筋中的应力为有效预！。应力：与使用荷载》。作，。用下的预应力筋【应力：增，量之：和 1】0.3？.13  本条给出！的，公式（10.3.】13-1）～公式】（10.3》。.13-《6，。）适用于配》置预应力复材—筋和非预应力钢【。筋的情况当》配置预？应力复材筋和非预】应力复材筋时—计算公式中》的αE、E》s应分别换成αfE！、Ef预应力—复材筋混凝土受弯构！件的裂缝宽度和刚】度计算步骤》和公式基本》参照现行国家—标准混凝土》结构设计《规范GB 500】10进行但是由于】复材筋的弹》性模量与《钢筋有较大差异因】此在进行《裂，缝宽：度，计算时应根》据复材筋与钢—。筋的：弹性模量比将复材筋！的实际截面积修正】为等效截《面积受拉筋》的等效配筋率和【受拉筋的等效应力分！别采用公式（—10.3.11【-2）和公式（10！.3.11》-3）进行计—算σsk为等—效应力实际的复材】筋的应力增量应【考虑弹性模量修正 ！ ： ： 10？.3.15  预】应力复材《筋混凝土受弯构件斜！截面：受剪：。承，载力的计算类似于】钢筋混凝土》构件参？。考现行国家标—准，混凝土结构设计规】范GB 《50010相关【条文及本标准中【第，10.？。2.9条规定进【行 ？