？ 10.3 — 预应力复》材筋：。混凝土受弯》。构件 ！ ，10.3.》1  σl1—、σl？2的计算方法—与预应力钢筋混凝】土，。相，同但是由于复材筋的！物理力学性能以【及与混凝土》间的粘结《性，能、摩擦系数均与】预应力筋不同—因此需？。重新确定内缩值【。a，、摩擦？系数κ和《μ这些系数均—应首先根据实测数】据，确定如无实测—数据也可按照—表10.《3.1-1和—。表10.3.1-】2中所列数值确【定表10.3—.1-？1中的内缩值根据国！内部分试验所得【表10.3.1-】2中碳？纤维复材筋和芳纶】纤维复材筋的κ和μ！为日本土木工程【学会（JSCE）】于1：997年出版的【使用连续纤》维补强材料的—混，凝土结构的设计【、施工指南中建议】的值已有试验表明】。玄武岩纤维复材筋】。与孔道壁间摩擦系】数和碳纤维复材【。。筋相近 《 《  ：   设《计时预应力》复材筋的《松弛损失率宜优先】采用实测值如无实测！值可取用表10.】3.1-4中的数】值并要求选用的【复材筋产品力学性能！指标出厂报告中松】弛率指标《低于这一松弛—率限值 ！ ，   由《混凝土收《缩、：徐变引起的预应力】损失：σl5是《在借鉴预《应力钢筋混凝土结构！σl5的计》算方法的基础上【考虑复材筋的弹性模！。量与预应力钢筋【有很大不同这一主】要因素的影响—对原公式进行修正修！正系数为Efp【/Es？ 10.！3.2  》基本假定《同，本标准第《10.？2.5条增加对受】拉钢筋应力和应【变限值的规定 】 ？ 10.3.3、】。10.3《.4  《同时配置非预应力】钢筋和预应力复材筋！的混凝土《构件可？能发生钢筋屈服后】混凝：土压：。碎破坏（破坏模【式Ⅰ)、钢》。筋屈服后预应—力复材筋拉断破坏（！破坏模式Ⅱ）和钢筋！。屈服前混凝土压碎破！坏，。（，破，坏模式Ⅲ）三种【弯曲破？坏模式相对界—限受：。压区高度ξsb和】ξfpb就是区分这！三种破坏模》式的界限ξ》。。sb和ξf》pb之？间的大小关》系，受到有效预应力的】影响通常《情况：下，ξsb＞《ξ，fpb因此当ξf】pb≤ξ＜ξs【b时构件发生钢筋屈！。服后混凝土压碎【破坏（破《坏模式Ⅰ）；当ξ＜！ξfpb时钢—筋屈服后预应力复】材筋：拉断破坏（破坏当】模式Ⅱ）当ξ≥ξ】sb：时构件发生钢筋【屈服前混凝》土压：碎，破坏（？破坏模式Ⅲ）其中最！理想：的破坏模式为破【坏模式Ⅰ不》宜出现破坏模式【Ⅲ 《 1《0.3？.5  《按照受压区高度与】两类：平衡受压区》高度的关系区分为】两种情况进行计算当！x＜2a＇s时【。受压钢筋未屈服可】近似取为x》＝2a＇s 【 ， ： 10？。.3.7  本次】修订增加了体—外预应力复材筋混】凝土：梁的正截面抗弯【承，载力计算内容体【外预应力复》材筋混凝土》受弯：构件正截面受弯承载！力，可，通过考？虑整体？。变形协调《条件和临界截—面的内力《。平，衡条件得《到此外？尚需考？虑体外预应力复材】。筋偏：心距损失的影响 】。 》10.3.8  预！。应力复材筋》混凝：土构件同样应进行正！常使用极限状态抗】裂和变形验算且必】须进：行正常使用极限【状，态下预应力复—材筋：的应力验算从而【保证：其不发生蠕变断裂破！坏 【10.3.》9  当构件—中有普通钢》筋时裂缝《宽度仍？应满足混凝》土结构设计规范G】B 5？0010中规定的】限值当构《件中仅？有复材筋则》裂缝宽？度要求参见本—标准第10.2.】1条说明 ！ 10.《3.10  预应力！筋中的？应力为有效预应力与！使用荷载作》用下的预应力筋应】力增量之《和 《 ， ， 10.3.13】  ：本条给出《的公式（10.3】.13-1）～【。公式（？。10.3.》13-6）》适用：于配置预应》力复：材筋和？非，预应：力钢筋？的情况当配》置预应力复》材筋和？非预应力复材筋时】计，算公式？中的αE、E—s应分别换成αf】E、Ef预应力【复材筋混凝土受弯构！。件的：裂缝宽度和刚—度计：算，步骤和？公，式基本参照现行【国家标准混凝—土结构设计规范G】。B 5001—0进：行，但是由？于，复材筋？的弹性模量与—钢筋有较大差异因此！在进行裂缝宽度【计算时应根据复材筋！与钢筋的弹性模【量比：将复材筋《的实际截面积修正为！等效截面积受拉筋的！等效配筋率和受【拉筋的？等效应力分别采【用公式（10.3.！11-2）和公【式（10.3.11！-3）进行计算σs！。k为等？效应力实际的复材】筋的应力增量应考】虑弹性？模，量修：正， —10.3《.15？  预？应力复材筋混凝土】受弯：构，件斜截面受》剪承载力的计算类似！于钢筋混凝土构件参！。考现行国家标准混】凝土结构设计规范G！B 50010相关！条文：及本标准中第10.！2.：9条：规，定进行 》