1》0.3  预应力复！材筋混？凝土受弯构件— — 10.3.1】。  σl1、σl】2的计算方法与【预应力？钢筋混凝土相同【但是：由于复材筋的物理】力学性能《以及与？混凝土间的粘—结性能、《摩擦系数《均与预应力筋不同因！此需重新确定内【缩值a、摩擦系【数κ和μ这些—系数均应首先根据】实测数据确定如无实！测数据也可按—照表10.》3.1-《。1和表1《0.3.1-2中所！列数值确定表10.！3.1-《。1中的内缩值—根据国？。内部分？试，验所得？表10.3》。.1-2中碳纤维】复材筋和芳》纶纤：维，复材筋的κ和μ为】日本土木工》程学会（JSCE】）于1997年【出版的使用连续纤】维，补强材料的》混凝土结构的—设计、施工指—南中建议的值已【有试验表明玄武岩】。纤维复材《筋与孔道壁间摩擦系！数，和碳纤维《复材筋相近 ！  ？   设计时预【应力复材《筋的松？弛，损，。失率：宜优：先采用？实，测值如无《实测值可取用表【10.3.1-4】。中的数值并》要求选用的复材筋】产品力学性能指【标出厂报告中松弛率！指标低于这一—松弛率？限值 》     由】混凝土？收缩、徐变引起的】预应力损《失σl5是在借鉴预！应力钢筋混》凝土结构σl5的计！算方法的基础上考虑！复，材筋：。。的弹性模《量与预应力钢筋有】很大不同这一主要】因素的影响对原公】式进行修正修—正系数？为Efp/Es【 《 10.》3.2  基本假】定同本标《准，第10.2.5条增！加对受拉钢筋应力】和应变限值的规【定 《 10.—3.：3，、10.3.4【  同时配置—非预应力钢筋和预】应力复材筋的混凝土！。构件可能发》生钢筋屈服后混【凝土：压碎破坏（》破坏：模式Ⅰ？)，、钢筋屈服后预应力！复材筋？拉断破坏（破坏【模式Ⅱ）《和钢：筋屈服前混凝土【压碎破坏（破坏模式！Ⅲ，）三种弯曲破—坏模式相对界限受】压区高度ξsb和】ξfpb就是区分这！三种破坏模式的界限！ξsb和ξfpb】之间的大小关—系受到有效》预，应力的影响通常【情况下ξ《sb＞？ξfpb因此当ξf！。pb≤？ξ＜ξ？sb时构件发—生钢筋屈服后混凝】土压碎破坏（破坏】模式Ⅰ？）；当ξ＜ξfpb！时，钢，筋屈：服后：预应力复材筋拉【断破坏（破》坏当模式Ⅱ）当【ξ，≥ξsb《时构件发生》钢筋屈服前混凝【土压碎破坏（—。破坏模式Ⅲ》）其中最理想的破】坏模式为破坏模式】Ⅰ不宜出现破坏模】式Ⅲ 1！0，.3.5  按照】受压：区，高度与两类平衡受】压区高度的关系【区分为两种情况进行！计，算当x＜2a＇s】。时受压？钢筋未屈服可近【似取为？x＝2a＇s ！ 10.—3.：7  本《次修订增加了—体外预应力复—材筋混凝土梁—的正：截面抗？弯承载力计算内容】体外预？应力复材筋混—凝，土受弯构件正截【面受弯承载力可【通过考虑整体变形】协调条件《和临界截《面的内力《平衡条件得到此【外尚需考虑体外预应！力复材筋偏心—距损失的《影响 —。 1？0.3.《8 ： 预应力复》材筋混凝土构—件同样应进行正【常使用极限状态抗】裂和变形验算—且，必须进行正常使用】极限状态下预应力复！材筋的应力验算从】。而保：证其：不，发生蠕变断裂破【坏 1】0.3.9  当构！件中有普通钢筋时】裂缝宽度《仍应满足混凝—。土结：构设：计规范？GB 50》010中规定的限值！。当构件中《仅有：复材：筋则裂缝宽》度要求参《见本标？准，第10.《2.1条说明— —1，0.3.1》。。0  预应力筋中的！应力为有效预应【力与使用荷载作用下！的预应？力筋：应，力增量之和》 ， 10.】3.13 》 本条给出的公式】（10.3.—13-1）～—公式（？。10：.3.？1，3-6）适用于配置！预应力复材筋—和非预应力钢—筋的情况当》配置预应力复材【筋和非？预应力复材筋—时计算公式中的α】。E、Es应分别【换，成，αfE、Ef预应】力复材？筋混凝？土受弯构件的—裂，缝宽度和《刚度计？算步骤和公式基本参！照现行？国家标准混凝土【结构设计《规范G？B 50《010进行但—是由于复材筋的【弹性模量与钢筋有】较大差异因此—在进行裂缝宽度计】算时应？根据复？材筋与？钢筋的弹性模量比将！复材筋的实际—截面积？修正为？等效截？。面积受拉筋》的等效配筋率和【受拉筋？。的等效应力分别采】用公式（10.3.！11-2）和公【式（10.3.【11-3《）进：。行，计算σsk》为等效应力实际的复！材筋的？应力增量应考虑【弹，性模：量修正？ ，。 1—0.3.15  】预应：力复：材筋混？凝土受弯构件斜截】面受剪承载力的【计算类似于钢筋混】凝土构件参考现【行国家标准混凝土结！构设：计规范GB 50】010相《关条文及本标准【中第：。10.2.9—条规定进行 — ，