《。10.2《  复材筋混凝【土受弯构件》 【 1：0.：2.1  由于复材！筋是非金属》的材料耐腐蚀性能好！裂缝宽度的》限，定主要取决于—。美学上要求和对【安，全感的要求经征求】专家意见并参考国】外权：威数据将复材筋混】凝土构件的最大【裂缝宽度《限值放？宽至0.5mm结构！构件：。的挠度限值取—决于：结构正常使用要求】因此挠度限值仍与】一般混凝土结—构相同如果设—计中对构件的—裂缝宽度和挠度有】更为严格的》要求复材筋》混凝土受弯构件不能！满足时可《对复材？。筋，施加：预，应力关于预应力【复材筋混《凝土构？件的相关条文见【本，章第10.3节【 1【0.2？.2 ？ 由于复材筋的弹性！模量不高因此在【复材筋混凝土—构件中起控制—。作用的因素通常【为裂：缝宽度要求和挠【度要求为了》提高设计工作的效率！可，首先进行裂缝—宽度和？挠度计算从而确定出！复材筋的《用量相应的计算【步骤与一《般钢：筋，混凝土结《构相同原来》公，式中与钢筋有—关的项（《As：、Es、σf—q）均换《成与复材筋有关的】项（：Af、E《f、σf《。q）由于《复材：筋的弹性模量—通常低于钢筋准永久！荷载：作用下复材筋混凝土！构件中的《受拉：F，RP筋应变可—达到30《0，0，甚至更高远》大于钢？筋混凝土构》件中受拉钢筋应变】因此钢筋混凝土构件！的裂缝间纵向受【拉钢筋应变》不均匀系数》ψ高估了复材筋混】凝土构件中裂缝间】的混凝土协助复【。材筋：抗拉的作《用本标准《通过引？入弹性模《量之比E《f，/Es、《。进行：修，正给：出了受拉复》材筋应变不》均匀系数ψ》f经试验研究及数】据统计分析复材筋混！凝土受？弯构件在正常使用极！限状态下的内力【臂系数通《常大：于钢筋混凝土受【弯构件？因此计算σfq的公！式（10.2.2-！5）：中的内力臂系数【由混凝土结构设计规！范GB 《50010》中的0.《87修正为0.90！不同类型、表面特】。征的复材筋》。与混凝土之间的粘】结性能不同因—此，复材筋？粘结特性系数—宜，尽可：能参：考已：有试验？数据取值《参照：美国规范FRP【筋混凝土结构—设计与施工》指南ACI 44】0.1R关于相对粘！结特征系数k—b的取值无试验数据！时可选用υi—。＝0.？7 《 ， 1？0.2.3》、10.2》.4  复材—筋混凝土受弯—构件挠？度的计算原则与【钢筋混凝土》。受弯构件相同具体】。规定见国家标—准混凝土结构设【计规范G《B 50010【-，2010《。第7.2.1条【 —10.2.5  】复材筋混凝》土，受弯构件正截面的】。应变关系符》合平截面假定复材筋！的应：。变不应超出其极限】拉应变本节的ρfb！、ffe《和M：。的计算公式适用于矩！形，截面复材筋混—凝土梁 — 10》.2.6  传统的！钢筋混凝土》设计是利用钢筋屈服！后，所表现的大应变以达！到构件延性》设计的目的有别于】。钢筋复材筋》是一种弹脆性材料】并没有屈服阶段【因此：。钢筋混凝土的—延性设计理论并不】完全：适用于复材筋混【凝土设？计国内外试验—表明复材筋混—。凝土受？弯构件的破》坏模式可《以，分为复材筋断裂（】受拉破坏）》和混凝土《压碎两种破坏—模式（受《压破坏）其中—受压破坏被》认为是更理想的【破坏模式《但对于某些受弯【。构件（如楼板）受拉！破坏是？更为：普遍的？破，坏模式因此》复材筋混《凝土构？件的设？计在满足强》度和刚度要求的前】提下任何一种破坏】模式都是《允许的ρfb就是】界，定构件发生何种破】坏模式的界限配筋率！。 》 10.2.—。7、10.》2.8  考虑到复！。材筋的线弹性特征和！材料力学《性能的？。变，异性：当构件的《配筋率ρf》小于界限配筋率1.！5ρfb时破坏【模式由？受拉破坏《控，制复材？筋的有效《设计应力f》fe取设计强度ff！d，当，构件的配筋率—ρf大于界限配筋率！1.5ρfd时【。破坏模式由受压破】坏控：制复材筋的有效设】计应力ff》e可根据配筋率【ρf与界限配筋率ρ！f，。b之比？确定 ？ ， ？ 10.2.9【～，10.？2.：。1，1  ？复材筋混凝土受弯构！件斜截面受剪—承载力的《计算参考美国规【范FRP筋混凝【土结构设计与—施工指南AC—I 440.1R ！ ，