《1，。0.2  复材筋混！凝土受弯构件 【 ： 10.】2.1  》由于复材筋是非【金属的材料耐腐蚀】。性能好裂《缝宽度的《限定主要取决于美】学上要？求和：对安全感的要—求经征求《专家意见并》参考国外权威—数，据将复材《筋混凝土构件—的最：大裂缝？宽度限？值放宽至0.5m】m，结构构件的挠度【限值取决于结构【正常使用要求因此挠！度限值仍《与一般混凝土结构】相同如果设计中对】。构件的裂缝宽度和挠！度有更为严》格的要求《复，材筋：混凝土受弯》构件不能满足时可】对复材筋施》加，预应：力，关于预应力复材【筋混凝土《构件的相关条文【见本章第10.3节！ 10.！2.2  由于复材！筋的弹？性，模，量不高因此在复材筋！混凝土构件》中起控制作用的因】素通常为裂》缝宽度？要求和挠《度要求为了提—高设计工作的效【。率可首先进行裂缝宽！度和挠度计》算从而确定出—复材筋的用》量相应的计算步骤】与一般？钢筋混凝土结—构相：同原来？公式中？。与钢筋？有关的项（As、E！s、σf《q）均换成与复材筋！有，关的项（Af—、Ef、《σfq？）由于复材筋的【弹性模量通常低【。于，钢筋准永久荷—载作用下复材筋【。混凝土构《件中的受拉F—RP筋应变可达到3！000甚至更高远】大于钢筋混凝土【构件中受拉钢筋应变！。因此钢筋混》凝土：构件的裂缝间纵【向受拉钢筋》应，变不均匀系》数ψ高估《了复材？筋混凝土构件中【裂缝间的混凝—土协助复材筋抗拉的！。作用本标准通过引】入弹性模量之比Ef！。/Es、进行修正给！出了受拉《复材筋应变不—。均匀系？数ψf经试验研究及！数据：统计分析复材筋混】凝土受？弯构件在正常使用极！限状态下的内力臂】系数通常大于钢【筋混凝土受弯构件因！。此计算？σfq的公》式（10.》2，.2：-5）中《的内：力，臂系数由混》凝土结构《设计规范GB 5】0010中的0.8！7修正为《。0.90《不，同类型、表面—特征的复材筋与混】。凝土之？间的粘结性能不【同因此复《材，筋粘结特性系数【宜尽可能参》。考已：有试验？数据取？值参照美国规—范FR？P筋混凝土结构设】计与施工指》南A：CI 4《。40.1《R关于相对粘结特】征系数kb》的取值无试》验数据时可选用υ】i＝0.7 【 10.2】.，3，、10？.2.4 》 ，复材筋混《凝土：受弯：构件挠度的计算原则！与钢筋混凝土—受弯构件相》同具：体规定见国家标准】混凝土？结构设计规范G【B 5001—0，-，2010第7.2】.1条 】 10.2.5  ！复，。材筋混？凝，土受弯构件》正截面？的应变关系符合【平截面假定复材筋】的应变？不应超出其》极限拉应《。变本节的ρf—b、ffe和M的计！算公式适用于—矩，形截面复材》筋，混凝土梁 】 ， 10.《2.6？ ， 传统的钢筋混凝土！。设计是利用钢—筋屈服后所表现【的大应变以达—到构：件延性设《计的目？。的有别于钢筋复材】筋是一种弹脆性材料！。并，。没有屈？服阶段因此》钢，筋混凝土《的延性设《计理论并不完—全，。适用：于，复材筋混《凝，土设计国《内外试验表明—。复材筋混凝土受弯构！件的破坏模式—可以分为《复材筋断裂（受【拉破坏）和混凝土】压碎两种《破，坏模式（受压破坏）！其中受压破》坏，被认为是更理—想的破坏模式但对】于，某些受弯《构，件（如楼板）受【拉破坏是更为普遍的！破坏模式《因，此，复材筋混凝》土构件的设计在【满足强度和刚度【。要求的前提下任【何一种破坏模式都是！允许的ρfb就是界！定构件发生何种破】坏模式的界》限配筋？率 《 10.2.】7、10.2.8】  考？。虑，到复材筋《的线：弹性：特征和材料》力，学性能的变异—性当构件的》配筋率？ρf小于界限配筋】率1.5ρfb【时破坏模式由受拉破！坏控制复材》。筋的有？效设计应《力ffe取设计【强度：ffd当《构件的配筋》率ρ：f大于界限配筋率1！.5ρf《。d时破坏模式由受】压破坏控制》复材筋？的有效设《计应：力ffe可根—据配筋率ρf与【。界限配筋率ρfb】之比确定《 10.！2.9？～10.2.—1，1  复材》。筋混凝土受弯构件斜！截，面受剪？承载：力的计算参考美国规！。范FR？P筋混凝土结构【设，计与施工指南AC】I 440.1【R ？