？ 10.2 — 复材筋混》凝土受弯构件 】 ？ 10》.2.1《  由于复材—筋是非金属的—材料耐？腐蚀性能好裂缝宽度！的限定主要取决【于美：学上要求和》。对安全感的要—求经征求《。专家意见并参—考国外权威》数，据将复材《筋混凝土构》件的：最大裂缝宽度限值放！宽至0？.5mm结构构【件的挠度限值取决于！结构正常使用要求】因此挠度限》值仍与一般混凝【土结构？相同如果《设计中对构件的裂】缝宽度和挠度有更为！严格的要《求复材？筋混凝土受弯—构件不能满》足时可对《复材筋？施加预应力关于预应！力复材筋混凝土构】件的相关条》文见本章第》10.3《节 》 10.2.2 ！ 由于复材筋的弹】性，。。模量不？高因此在复》材筋混凝《土构件中起控制作】用，的因：素通常为裂缝宽度】要求和挠度要求为了！提高设计工作的【效率可首《先进行裂缝宽度【和，挠度计算从》而确定出复》材筋的？用量相应《的计算步骤》与一般钢筋》混凝：土结构相同原来【公式中与《钢，筋，有关：的项（As》。、Es、σfq【）均换成与》复材筋有关的项（】Af、Ef、σf】。q）由于复材筋【的弹性模《量通常低于钢筋【。准永久荷载作用下】复材筋混《凝，土构件？中，的受拉FRP筋【应变可达到3—000甚至更高【远大于钢筋混凝土】构，件中受拉钢筋应【变因此钢筋混凝土构！件的裂缝间纵向受拉！。钢，筋应变？不均匀？系数ψ高估了复材】筋混：凝土构件中裂—缝间：的混凝土《协，助复材？筋，抗拉的作用》本标：准，通过引入弹性模量之！比Ef？/Es、进行修正给！出了受拉复材—筋应变不均匀系数】ψf经试验》研究及数据》。统计分析《复，材，。筋混凝土受弯构【件在正？常使用？。极限状态下的内【。力臂系数通常大【于钢筋混《凝土受弯构件—因此计算《σfq的公式（【10.2.2-5）！中的：。内力臂系数由混凝】土结构设《计规：范GB 5001】0中：的0.87修—正为0.《90不同类》型、表面特征的【复材筋与《混凝：土，。之间的粘《结性能不同》。因此复材筋粘结特性！系数：宜尽可能参考—已有：试验数据取值参照】美国规范FRP筋】。混，凝土结构设》。计与施工指南A【CI 440.【1R关于《相对粘结《特征系数kb—。的取值无《试验数据时可选用】υi＝0.7—。 1【0.2.3、—10.2.4  】复材筋混凝》土受弯构件》挠度：的计算原则与—钢筋混凝土受弯构件！相同具体规定见国】家标准混凝土—。结构：设计规范GB 50！010-2》010第《7.2.1》条 ：。 ：。 ？1，0.：2.：5  复材筋混凝】土受弯构件正截【。面的应？变关系符合平截【面，假定复材筋的应【变不：应超出其极限拉【应变本节《的ρf？b、f？fe和？M，的计算公式适—用于矩形截》面复：材，筋混：凝土梁 】 10.2.6  ！传统的钢筋》混凝土设计是利用】钢筋屈服后所表现】的大应变以达到构件！延，性设计的目的有别】于钢筋复《材筋是一种弹—脆性材料并没—有屈服阶段因此【钢筋混凝土的—延性设？计理论并不完—全适用于复材筋【混凝土设计国内外】试验：表明：复，材筋混凝土受—弯构件的破坏模式可！以分为复材筋断裂】（受拉破《坏）和混《凝土：压，碎，。两种破？坏模式（受压—破坏）其中受压【破坏：被认为是更理想的】破坏模式《但对：于某：些受弯构件（如楼】板）：受拉破？坏是更为普遍—的破坏？模式因？此复材筋混凝—。土构件的设计在【满足强度和刚—。度要求的前提下【任何一种《破坏模式都是允许】的ρf？b就是界定构件发生！。何种破坏模》式的界限配筋率 】 ，。 《10.2.》7、10.2.8】  考虑到复材筋的！线弹性特征和材【。料力学性能的变异性！当构件的配筋率ρf！小于界限配》筋率1.5ρf【b时破坏模式由受】拉破坏？控制复材《。筋的有效设计应力f！fe取设计强度ff！d当构件《的配筋？率ρf大于界—限，配筋率？1.5ρfd—时破坏模式》由，受压破坏《控制复材筋的—有效设计《应力f？fe可根据配筋率】ρf：与界：限配筋率ρ》f，b之：比确定？ —10.2.》9～10.2.【11  复材—筋混：凝土受弯构件—斜，截面：受剪承载力的计算参！考，美国规范《。FRP筋混凝土结】构设计？。与施工指南》AC：I ：440.1R 】