。 10.2 ！ 复材筋《混凝土？受弯构件 》 【10.2.1  】复材：。筋混凝土受弯—构件按荷载准永久】组合：并，考虑长期作用影响的！最大裂？。缝宽度限值应—为0.5mm挠度】变形限值可按现行国！家标准混凝土—结构设计规》范GB 5》0010的有关规】定确定 【 10.2.2 ！ 复材筋《混，凝土受弯构》件按：荷载准永久》组合并考《。虑，长期作用影响的最大！裂缝宽度可》按下：列公式计算 ！ ！ — 【 ？  】   式《中ω：。max受弯构—件按荷载效应的标】准组合并考虑—长期作用影响的最大！裂缝宽度（》mm）；《 ：   —    《  ψf裂缝间纵】向受拉复《。材筋应变不均匀【系数当？。ψf小于0》.2：。时取0.2》；当：ψf大于1时取【1，；对：直接承受《重，复，荷载的构件取—1；： ： ？       【 ， σfq按荷—载准永久组合—计算的？纵向受拉复材—筋应力（N》/mm2）》； —。  ：    《   Ef复材【筋，。的，弹，性模量（MP—a）； — ，。      【   Es钢筋的弹！。性模：量（MPa》）可取Es＝—2，×105MPa；】 《       】  c最外层纵向受！拉复材？筋，外，边缘至？受拉区底《。。边的距？离（mm）当c小于！20时取20；【当c大？于65时《取65； ！   ？    《。  ft《k混凝土的抗拉强度！标准值（N/mm2！。）； —。 ：        ρ！te：按有效受拉》混凝土截《面面积计算的纵【。向受拉？复材筋的配筋率【； ： ： ：。     》。    Af—受拉区纵向复材【。筋的截面面》积（：mm：2）；？ 《   《。      At】e，有效受拉混》凝土截面面积（【mm2）对受弯构】件取0.《5bh＋（bf－】b）h？f其：中bf、hf为受拉！翼，缘，的宽度、高度； 】  —  ：  ：   deq—受拉区纵向复材筋的！等，效直：径（mm）； 【 ？       】。  di受拉区【第i：种纵向复材筋的公】称直径（《mm）？；  】       n】i受拉区第》i种纵向复材筋【的根数； 》 》      —  vi受》拉区纵向复材—筋的相对粘结特性】系数根据复材筋【表面特？性不同参照试验数】据取粘结试验所【得的复材筋粘—结强度与同条件带】肋钢筋的粘》结强度的比值当v】i大于1《.0：时取1.0；无试验！数据时可选用—0.7；《 ： ， ：     》  ：  Mq《按荷载准永久组合计！算的弯矩值（—kN·m）》； ？      ！   h《。0f复材筋合—力点距？混凝土？。受压区边缘》的距离（mm）【 10.！。2.3？  复材筋混凝土】受弯构件的挠度计】算可按现行》国，家标：准混：凝土结构《设计规范《GB： 500《10：的有关规《定确：定对于矩形》、T：。形、倒T《形，和I形截面受—弯构：件，。按荷载准永久组合】并考虑？长期作用影响—的截：面，抗弯刚度《B可按？下式计算 — ： —  ？   式中B按荷载！准永久？组合并考《虑长期作用影响的截！。面，抗弯刚度（N·【mm：2，），； 》 ，     》   ？ Bs荷载准永【久，组合作用下受弯构件！的，短期抗弯刚》度（N？·mm2）按本标】准，第10.2.4条】确定； ！  ：     》 θ考虑荷载长期作！。用对挠度增大的影响！系，数θ可取2》；对：于翼缘位于受—拉，区的倒？T形：截面θ应增加20】％，；当有？可靠工程经验或测试！数据时可按实际情】。。况取值 ！10.？2，。.4  荷载准永久！组合作用《下复材？筋混凝？土受弯构《件的短期抗弯—刚度B？s可按下列》公式计算 【 《 《 【    《式中：αfE复材筋弹【性模：量与混凝土弹性模量！的比值αf》E取E？f/Ec；》 《        ！ ρf受拉》区纵向？复材筋的配筋率ρ】f取Af/（bh】0f）； — 《        】E，c混凝土弹性模量（！MPa）； — ，  》。      — γ＇f受压—翼缘截面面积与【。腹板有效截面—面积：的比值； 》  —       【ψf裂？缝间纵向《受拉复材筋应变不】均匀系数按公式【（，10.2.2-【。2）计？。算 》 10.》2.5  复材筋混！凝土受弯构件的正】。截面受弯承》载力计算应符—合下列规定 ！     1 】 截面应变保—持平面； —  》   2  不考】虑混凝土的抗—拉强度； ！ ，。    3 — 受：压混凝土的》应力-应变关—系曲线？应按现行国家标准】混凝土？结构设计规范G【B 50010的有！关规定取《值；  ！   4  受拉】复材：筋，。的应力应等》于复材筋应》变与其弹性》模量的乘积且不应大！于，其抗拉强度设计【值ffd； — ， ？     5—  不？计受压区复材筋的影！响 10！.2：.6  纵》向受拉复材筋达【到设计强度与受压】区混凝土破坏—。。同时发生的相对【界限受压区高度【ξfb？及相：应的界限配筋—率ρfb应》按，。下，列公式计算 【 ， — 》   —  式中ξfb相对！界限：。受压区高度取xb/！。h0f？。；，其，。中xb为界限受压区！高度（mm）h0f！为FR？P筋合力点》距混凝土《受压区边缘的—。距离：（m：。m）：；  】  ：  ：   ？xb界限受》压区高度（》mm）； 》。  —     》  ρfb当复【材筋与？受压边？缘混：凝土：同时达到极限应【变时构件的界限配筋！率； —      【。   α1、—β1系数按现—行国家？标准混？凝土结构设计—规范：GB 500—10第6.》2.6条《的规定确定；—   】    《  εcu》非均匀？受，。压时的混凝土极【限压应变按国—家标准混《凝土结构设计规【范GB 《。50010》-2010》第，6.2.1条—的规定确定； ！ ：  ：       ff！d，复材筋的抗拉—强度设计《。值（N/m》m，2） 】10.2.7  不！同复材筋配筋—率下的？复材筋有效应力ff！e应按下式计算 ！ 》 10.2！.8  复材—筋混凝？土受弯构件正截【面受弯承载力应符合！。下，列公式的规定 ！ ： ， ！   》  式中M》。弯矩设计值（k【N，。·m：）； ？ ？    》     》x，混凝土受压区等效矩！形应力图高》度（mm）； 】      ！ ，  ffe复材筋】有效应力（N/mm！。2） 】10.2《.9  采》用复材筋作》为箍筋的混凝土构】件的斜截面受剪【承载力应符合下列】公式的规定 ！ ，。。 V≤Vc＋Vf】    《    （》10.2《.9-1） ！。 ， Vc＝0.8【6ftbc — ，     》 （10.2—。.9-2《） 《 c《＝k：h，。。。0f ？。。。。     》  （10.2.9！-3）？ ， ： ， ？ 》ρf＝Af/b【h0f   —   ？。  （10.2.】9-5） ！。。   ？  式中V剪力设计！值（k？N）； 】    《 ，   ？ Vc？由混凝土承》担的剪力设计值（】k，。N）； ！     》   V《f由箍筋《承担的剪《力设计值（kN）；！ 》  ：   ？    《ft混凝土的抗拉】强度设？计值：（N/mm》2）； 【      【 ， ， b矩？形，截面的宽度T形截面！。或I形截面的腹板宽！度，（mm）； 【 ，    —   ？  c截面》。中和轴到受压—区边缘的《。距离（？mm）； 》 ， ：       】  k截面中—和轴到受压区边缘】的距离？与有效高度之比；】  【       αf！。。E复材筋弹》性模量与混凝土弹】性模量的《比值 》 ： 10？.2.1《0  当采用复材筋！。作为混凝土构件的箍！筋时由复材》箍筋：承担的剪力设计【值应：符合下？列，规定 【   ？  1  当配置】垂直于构《件轴：线的箍筋时应按下列！公式计算 ！ 》 》 ：     》2  当《配置不垂直于构件】轴，线的箍？。。筋时应按下式计【算 — 【    3  当配！置连续复材矩形螺旋！箍筋时应按下式计】算 ： ！ ，  ：   4  —箍筋的抗拉强—度设计值ffv应按！下，列公式确《定 》 ， ， 《 ， —     式中【ffv复材》箍筋的抗拉强度设】计值（N/mm2）！。。；  】。 ，      Afv！配置在同一》截面内箍筋》各肢：。的全部截面》面积（mm2—）；：  【    《   n同》一截面内箍》筋，的肢数； 【 ？        】Afvl单》。。肢箍筋的截面面积】（mm2）；—。    ！     s沿构】件长度方《向上的箍筋间距或螺！。旋筋的间距（mm】。）； 】        】α倾斜？箍筋或螺旋筋与构】。件纵向？。。轴线的夹角（r【a，d）； 】         ！Ef复材箍筋的弹性！模量（？MPa）； ！    》 ，    fb—end复材箍筋的】弯拉强度（》。N/mm2》）；  ！       【r，b复材箍筋》的弯折半径（mm）！； —      —   db复材【。箍筋的直径》（mm） 【 ，     5  ！复材箍筋的间—距不：应大于0.5—倍，截面有效《高度：且复材箍筋配筋率】不应小于最小配【筋率其中最小配筋率！应，按下式计算 】 —    — 式中ρfvmin！复材箍？筋最小？配筋：率；： ：。 ？        】 Afvm》in配置在同一【截面内箍《筋各肢的《全部截？面最小面《积（mm2） ！。 ？1，0.2.11  】当采用钢《筋作为？混凝土？构件的箍筋》时由钢箍筋》承担的剪《力设计？值，应按现行国家标【。准混凝土结构—设计：规范GB 5001！0的：有关规定计算 【 ，