。 ： 10.2  复！材筋混凝土受弯构件！ 【。 10.《2，.1  《复材筋混凝土受弯构！件，按荷载准永久组【合并考虑长期—作用：影响的？最大裂缝宽度限值】应为0？.5m？m挠度变形限值【可按现行《国家标准混》凝土结构设》计规范G《B 500》10：的有：关规定确《定 【1，0，.2.2  复材】筋混凝土受弯构件按！荷载：准永久？组合并？。考虑长？期作用？影响的最《大裂缝宽度可按下列！公式计算 【 ： 《 — ， 【 — 【    式》中ωmax》受弯构件按荷载效】应的标准组合并考虑！长期作用影》。响的最大《裂缝宽度（》mm）； 】  ？      — ψf裂缝》间纵向受拉复—材筋应变不均匀【。系数：当，ψ，f小于0《.2：时取0.2；当ψ】f大：于1时取《1；对直接承受重复！荷载的构件取1； ！   【      σ【fq按？。荷载准永久组合计】算的纵？向受拉复《材筋应力（N—/mm2）； 【 ，   —   ？   Ef复材筋的！弹性模量《（M：Pa）； 】       】  ：。Es钢筋的弹性【模量（MPa）可取！Es＝？。2，×，105M《Pa； ！   ？   ？  c最外层纵向】受拉：。复材筋外边缘至受】拉区底边的距离（m！m）当c小于2【0时：取，20；当《。c大于65时取65！；，    ！     ftk混！凝土的抗拉》强度标准《值（N/mm2）；！ ，  —  ：    《。 ρte按有效受拉！混凝土截《面面：。积计算？的纵向受拉复材【筋，的配筋率； ！  ？    《 ，  ：Af受拉区纵向复】材筋的截面面积（】mm2）；》 《        ！ Ate有效—受拉混凝土截面面积！（mm2）对—受弯构件《取0：。.5bh＋（—。bf－b《）hf其《中bf、hf为【受，拉翼缘？的宽：。度、高度； 】      】   ？deq受拉区—纵向复材筋的—等效直径（mm）；！ 《    》。    《 di受拉区—第i种纵向》复材筋的公称直径（！mm）； —。   —      ni】受拉区第i》种纵：。向复：材筋的根数； 【  —       【vi受拉《区纵向复材》。筋的相对粘结特性系！数根：据复材？筋表面特性不同【。参，。照试验？。数据取粘结》试验所得的复材筋粘！结强度与同条件【。带肋：钢筋的粘《结强度的比值—当vi大于1.0时！取1.0；》无试验数《据时可选用0.【7； ？ ？      【   Mq按荷载准！永久组合计算—。的弯：矩值（kN·m）】；， ， 》 ， ，      h0f！复材筋合力》点距：混凝土受压区边【缘的距离（mm【） — 10.《2.3  复材筋】混凝：。土，受弯构件的挠度计算！可按现行国家标【准混：凝土结构设计规范】GB 50010】的，有关规定确定对【于，矩形、T形、倒T形！和I形截面受弯构】件按荷载准永—久组合并考》虑长期作用》影响的截《面，抗弯刚度B可按下式！计算 】 ： ：     式中】B按荷载准永久组合！并考虑长期作用【影响的截面抗—。弯刚度（N·—m，m2）； 】 ，         ！。Bs荷载准永久组】。合作用？下受弯构件的—短期抗弯刚度（N·！mm2）按本标准】第10.2.4条】确定； 《。     ！    《θ考虑荷《载长：期作：用对挠？度增大的影响系数θ！可取2；对于翼【缘位：于受拉区的倒—T形截面θ应增【加20％；》当有可靠工》。程，经，验或：测，试，数，据时可按实际—情况：取值 》 ： 10.2.4  ！荷载准永久组合作用！下复材筋混》凝，土受弯构件的短期抗！弯刚度B《s可：。按下列公《式计：算 ？ 《 》 》  ？   式中αf【E复材筋弹性模【量与混凝《土弹性模量的—比值αfE》取，Ef/Ec》； ？。 ：   《      ρ【f受拉区纵向复【材筋的配筋率ρ【f取A？f/（？bh0f）；—    ！ ，  ：  E？c混凝土弹性模【量（MPa）； 】   【      γ【＇f受？压翼缘截面面—。积与腹？板有效截面面—积的比值； 【  》       【ψf裂缝间纵向【受拉复？材筋应变《不，均匀系数按公—式（10.2.2-！。2）计算《 —10.2《.5  复材筋混凝！土受弯构《件的正截面受弯【承载力计算》应符合？下，列规定 】     1 【 截面应变》保持平？面；：。。   】  2  不考【虑混凝土的抗拉强】度；： 》    《。 3  《受压混凝土》的应力-应变关系】曲线应按现行国家标！准混凝土结构设计规！范GB？ 50010的有】关规：定取值； ！     4  受！。拉复材筋的应力应】等于复材筋应变【与其弹？性模量的乘积且不】应大于？其抗拉强度设计值f！fd； 】   ？  5  不计受】压区复材《筋的影响 ！ ，1，0.2.《6  纵向受拉【复材筋？达到设计强》度与受压《区混凝土破坏同时】发生的相对界限【受压区高度》ξfb及相应的界限！配筋率ρf》。b应按下《列公式计算》 【 》    ！ 式：中ξfb相对—界限受压区高度【取xb/h》0f：；其中x《b为：界限受压区高度【。（mm）《h0f为FRP筋】合力点？距，混凝土受压》区边缘的距》离（mm《）； ？  —     》  ：。xb界？限受压区高度（m】。m，）； 》      】 ，  ：ρfb当《复材筋与受压边【缘，混凝：土同时？达到极限应变—时构件的界限配筋】率，； —         ！。α1、β《1系数按现行—国家标准《。混凝土结构设计规范！GB ？5001《0第6.《2.6条的规定确定！； 》 ，         ！εc：u非均？匀受压时的混凝土极！限压应变按国家标准！混凝土结构设计【规范GB 50【010？-2010第6【.2.1条》。的规定确《定； —      【   ffd—复，材筋的抗拉强度【设计值（N/mm2！） 【10.？2.7  不同【复材筋配筋率下【的复材筋《有效应力ffe【应按下式《计算 】 10】.，2.8  复材筋】混，凝土受？弯构：件正截面受弯承【载力应？符合下列公式的【规定 ！ ！   《  式中M弯—。矩设计值《（k：N，·m）；《 ？ ：        】 x：混凝土？受压：区等效矩形应—力图高度（》mm：）；： ？ ，      【   ff》e复材筋《。有效应力（N/mm！2） 》 10》.2.9  —采，用复材筋作为箍筋】的混凝土构件的【斜截面？受剪承载力应符合下！列公式的规定 【 ， ？ V：≤Vc＋Vf 【       （】10.2.》9-1） — Vc＝0.！86f？tb：c        ！（10.2》.9-2） 【 c＝—kh0f 》       （】10.2.9-3）！ 《 ρ！f＝Af/b—h，0f  《      （10！.2.9-5—），   】  式中V剪—力设计值（》kN：）； 》  《     》  V？c由混凝土》。承担：的剪：力设计值（》kN）？；  】     》  Vf由箍筋承】担，的剪：。力设计？值（kN）； 】      ！ ，  ：ft混凝土的抗拉】强度：设计值？（N：/mm2）》； 【   ？     b—矩形截面的》。宽度T形截面或I】形，截面的腹板宽度【（mm）； 】     【    《c，截，面中和轴到》受压：区边缘的距离—（mm）《；，。 ， ？ ：      —  k截面》中和轴到受压区【。边缘的距离与有【效高度？之比； ！      —  ：α，f，。E复：材筋弹性模量与混凝！土弹性模量的—比值 1！0.2？。.10 《 ，当采用？复材筋作为》混凝土构件的—箍筋：时由复材箍筋—承担的？剪力设计值应符合下！列规定 —  《 ，  1？ ， 当：配置垂直于》构件轴线的箍—。筋时应按下列公式】。。计算 【 【 ： 《  ：。 ， 2：  ：。当配置不垂》直于构件轴线的箍】。筋时应按下式计【算 ： ！ ，     3  当！配置连续复》材矩形？螺旋箍筋《时应按下《式计算？ ： ， 】     4  箍！筋的抗拉强度设【计值ffv应按【下列公？式确定 》 ， ：。 — 《。 ，  ？ ，  式中《。ffv复材箍—筋的抗拉强度—设计值（N/mm】2）：； ： 《。     》    A》f，v配：置在同一截面—内箍筋各肢》的全：部截面？。面积（？mm2）《。； 《  《       n同！一截面内《箍筋的肢《数； 》。。      】   Afvl单】肢箍筋的截面面积（！mm2）；》 ？       ！  s沿《构件长度方向上的】箍筋间距或螺旋【筋的间？距（mm）； 】  》     》  α倾斜箍—筋或：螺旋筋与构件纵【向轴线？的夹角（rad）】； —    《    《。。 Ef复材箍筋【的弹性模量（MPa！），。； 》      【 ，  fb《end复材箍筋【的弯：拉强度（《N/：mm2）； — 》     》   rb复材箍筋！的弯折半径（—m，m）；？ —      —  db《复材箍筋的直径（】mm） 《   【  ：5， ， 复材箍筋》的间距不应大于0】.5倍截面》有效高度且》复材箍筋配筋率【不应小于最小配筋】率，其中最小配筋—率应：按下式计算 ！ 】 ，   式中ρ—fvmin复材箍筋！最，小配：筋，率； 《  》  ：     Af【vmin配置在同】。一截面？。内箍筋？各肢的？全部截？。面最小面积（—mm：2）： 》。 10.2.11】  当采用钢筋作】为混凝土构件的【箍筋时由钢箍筋承】担的剪力《设计值应按现行国】家标准？混凝土结构设计规范！GB 5001【0的有关规定计【算 ： ，