。 1》0.2 《 复材筋混凝土受弯！构件 《 ， ： 10.—2.1？  复材筋混凝土】受弯构件按》。荷，载准永久组合—并考虑？长期作用影响的【最大：裂，缝宽：度限值应为0.【5m：m挠度变《。。形限值？可，按现行国家标准【混凝土结构设计【规，范GB 50010！。。的有关规定确定 】 》10.2.2  复！。材筋混凝土受弯【构件按？荷载准永《久组合并考虑长期】作用影响《的最大裂缝宽度可按！。下列公式《计算 《 ？ ， 】 ！ 》 》     【。式，中ωmax受—弯构件按荷载—效应的标《准组合并《考虑长期作》用影：响的最？大裂缝宽《度（mm）》； ？     】    《ψf：裂缝间纵向受—拉复材筋应变不【均匀系？。数当ψf小于0.2！时取0.2；—当ψf？大于：1时取？1；对？直接承受重复—荷载的构件》取1； ！。        σ！fq按荷载准永久】组合计算的纵—向受拉？复材：。筋应力（N/—mm2）； 】 ：     》   ？ Ef复材筋的【弹性：模量（M《。Pa）；《  【     》  Es钢筋的弹性！模，量（MP《。a）可取Es—＝2×10》5MPa； —。  —       c最！外层纵？向受拉？复材筋外边缘至受】拉区底边的距离（m！m）当c小》于，20时取《20；当c》大于65时取65；！。 》    《     》ftk混凝土的抗】拉强度标准》值（N/mm2【）； 【 ，    《    ρte按】有效：受拉混凝土截面面积！计算的纵向受—。拉复材筋的》配筋率； 】     —    Af受拉】区，。纵向复材筋的截【面面：积（m？m2）； 【   》      At】e有效受拉混—凝土截？面，。。面积（m《m2）对受》弯构件取0.—。5bh＋（》bf－b）h—f其中bf》、hf为受》拉翼缘的宽度、高】度； 】    《    de—q受拉区纵向复材】筋的等效直径（【mm）？； 【       【 di受《拉区第i种纵向【复材筋的公》称直径（mm—）； 《     】   ？ ni？受，拉区第i种纵向复】材筋的？根数； —。 ？        v！i受拉？区纵向复材筋的相】对粘结特性系数【根据复材《筋表面特性不同参照！。试验数据取粘结试验！所得：。的复：材筋粘？结强：度与：同条件带肋钢—筋的粘结强》。度，的，比值当vi大于1.！0时取1.0；无试！验数据时《可选用0《.7； 《。  —   ？    Mq—按荷载准《永久组合计算的【弯矩：值（kN·m）； ！   【     》 h0f复》材筋：。合力点距混凝土受压！区边缘的距离（mm！） 1】0.2.3  【复材筋混《凝土受弯构》件的挠度计》算可按？。现行国家标准—混，凝土结构设计规【范GB 50—010的有关规定】确，定对于矩《形，、T形？、倒T形和》I形截面受弯构件】按荷载准《永久组合并考虑【长期作用影响的【截面抗弯刚》度B可？按下式计算》 《 【   ？  式中B》按荷载准永久组【合并考虑长期作【用影响？的截面抗《。弯，刚度（？N，·mm2）》；   ！      Bs荷！。载准永久组合作用下！。受弯：构件的短期抗弯刚度！（N·mm2）【按本标准第10.2！。.4条确定》； 》 ，         ！θ考虑？荷载长期作用—对挠：度增：大的：影响系？数θ可取2；对于】。翼缘位于受拉区的】。倒T形截面》θ应增加20％；当！有可靠工《程经验？或，测试数据时可按【。实，。际情况取值 】 10.—2.4  荷载准永！久组合？作用下复材筋混【凝土受弯构件的【短期：抗弯刚度《Bs可按下列公【式计算 》 — 】。    》 式中αfE复【材筋弹性模量与混凝！土弹性模量的比值】αfE取Ef/E】c；  ！。       【ρf受拉区纵—向复材筋的配筋率】ρ，。f取Af《/，（bh0f）； 】 》      — ，。 Ec混《凝土弹性模》量（M？Pa：）； 《 ：   《    《  γ＇f受压翼缘！截面面积与腹板有】。效截面面积》的，比，值； 《 ？      —   ψ《f裂缝？间纵向受拉复材筋应！。。变不：均，匀系数按公式（1】0.2.2-2【）计：算 ： 》10.2《.5  复材筋混凝！土，受弯构件《的正截面受弯—承载力计《算应符合下》列规：定 》    》 1  截》面应变？保持平面《。；  】   2 》 不考？。虑混凝土的抗拉强】度；  ！   3  受【压混：凝，土的应？力-：应变关系曲线应按现！行国家？标准：混，凝土结构《设计规范GB—。 ，50010的有关】规定取值；》    ！ 4  受拉复材筋！。的应力应《等于复材筋应变【与其弹性模量的乘积！且，不，应大于其抗拉强度】设计值ffd；【 》     5—  不计受压区复材！筋的影？响 》 10.》2.6  纵向【受拉复？材筋达？到设计强度与受压】区混：凝土破坏同时发【生的相对界限受压】区高：度ξfb及相应【。的界：。。限配筋率ρfb应】按下列公式》计算： 》 》  ！   式中ξ—fb：相对界限受》。压区高度取xb/h！0f；其中x—。b为：界限受压区》高度（mm）—h0f？为FRP《筋合力点距混凝土】受压区边缘的—距离（mm）； ！     】    xb—界限受压区高度（】。mm）？；， ，    】     ρf【b当复材筋与受【压边缘混凝土同【。。。时达：到极限？。应变时构《件的界限《配筋率； 】 ：  ：  ：   ？ ，α，1、β1系》数按：现行国家标》准混凝？土结构设计》规范G？B 5？0，010第6.2.6！条的规定确定； 】 ？    》 ，    εcu【非均匀受压》时的混？凝土极限压应变【按国家？标准：混凝土结构》。设计：规范G？B 5？00：。10-2《010第6.2【.1条的规定—确定； — ？     》   ffd复材筋！的抗：拉强度设计值—（N/mm2） 】 ？ 1？0，.2.？7  不同复材【筋配筋率下的复材筋！。有效应？力ffe应按下式计！算 》 ： 1【0.2？.8  复材筋混】凝土受弯构》件正截面受弯承载力！。应符合下列公—。式的规？定 ！ ， ， 》     式中！M弯矩设计值—（kN·《m）；？ 》       【  x混凝》土受压区等效矩形应！力，图高度（mm—）；  ！   ？ ，   ffe复材】筋有效应力（N/】m，m，2） 1！0.2？.9  采用复【材筋作为箍筋的混】凝土构件的斜截【面受剪承《载力应符合下列【公，式的规定《 《 V？≤，Vc：＋Vf      ！  ：（1：0.2.9-—1） 《。 《Vc＝0.86【ftbc    】  ：  （10.2.9！-2：） 》 c＝kh—0f       ！ ，（10.2.9-】3，） 【 ρf＝！Af：/bh0f    ！    （10【.2.？9-5） 【 ： ，    式中—V，剪，力设：计值：（kN）； 】      】   Vc由混【凝土承担的剪力【。设计值（《kN）；《  【      — Vf？由，箍，筋承担的剪力设【计值（kN》），；  】       f】t混凝土的抗拉强度！设计值（N/—mm：2）； 》 ，。。  《       b矩！形截面的宽度T形截！面或：I形截面的腹板宽】度（mm）； 【  —       【c截面中和轴到受压！区边缘的距离—（mm）《； 【        】k，截，面中和？轴到受压区边缘【的距离与有效高度之！比； ？     ！    αfE【复材筋弹性模—量与混凝土弹—性，。模量的？比值 】10：.2.10》。  当采用复材【筋作为混凝土—构件的箍筋时由【复材箍筋承担—的剪力？设，计值应符合》下列：规定 】    1  当】配置垂直于构—件轴线的《箍，筋，时，应按下列《公式计算 ！ 【   】  ：2  当配》置不垂直于构—件轴线的箍筋时应】按，下式：计算 【 ：    】 ，3  当配》置连续复材矩形螺旋！箍筋时？应按：下式计算 ！   ！  4  箍筋【的抗拉强度设计值f！fv：应按下列公式确【定 ！ 【   》。  式中《ff：v复材？箍筋的抗《拉强度设计》值（N/mm2）；！ —    《。    《Af：v配置在《同，一截面内箍筋各肢】的全部截面面—积（mm《2）； —      】   n同一截【。面内箍？筋的肢数； 】 ？  ：  ： ，   ？Afvl单》肢箍筋的截面面【。积（mm2）； 】 》。     》   ？s沿构件长度方向上！的箍筋间距或螺旋筋！的间：距（mm）； 【    】     》。α倾斜箍筋或螺旋筋！与构件纵向轴线的夹！角（rad）； ！ 《        】Ef复材箍筋的弹性！模量：（MPa）； 【。 ，。 《      —  fben—d复材箍筋的弯拉强！。度（：N/m？m2）； — ，     【    rb复材箍！筋的弯折半》径（mm）； 【 《     》    d》b复材箍筋的直【径（mm《） ？。     】5  复材》箍筋的？间距不应大于0.5！倍截面？有效：高度且复材箍筋【配筋：率不应小《于最：小配筋率其中最小配！筋率应按下式计算 ！ 【 《    式中—ρfvmin复材】箍筋最小配筋—率；  ！       A】。fvmi《n配：置在同一《截面：内箍筋各肢的全部截！面最小？面积：。（m：m2）？ 《 ：10.2.1—。1，  当采用钢筋作】为混凝？土构件的箍筋—时由钢箍筋》承担的剪力设计值】应按现行《。国，家标准混凝土结构】设计规范GB 5】0010的有关规定！计算 《