10—.2  复材筋混】凝土受弯构件 【 ？ 10.【2.：1  复材筋混凝】土受弯构件》按荷：。载准永久组合并考】。虑长期作用影响的】最大裂？缝宽度限值应为0】.5：m，m挠：度变形限值可按【。现行：国家标准混》凝土结？构设计规范G—B 5001—0的有关《规定：确定 】10.2《.2  复材—筋混凝土受弯构【件按：荷载准永久组合并】考虑长？。期作用？影响的最大》裂缝宽度可按—下，。列公式计算 】 】 ？ 》 ！ 【。     式中ωm！ax受弯构件—。按荷载效应的标【准组合并考》虑长期作用影—响的最大裂缝宽度（！mm：。）； 《 ，     【   ？ ψf裂缝间纵向受！拉复材筋应变不均匀！系，数当ψf小》于0：.2时取0.—2，；当ψf《大于：1时取1《；对直接承受重【复荷载的《构，件取1； — ：   《  ：    σfq【按荷载准永久—组合计算的纵向受】拉复材？筋应力？（，N/mm《2）； 】  ：      — Ef复材筋的弹性！。。模量（MPa）； ！ 《         ！Es钢筋的弹性模】。量（MPa）可取】Es＝2×10【5MPa； 【 ？   ？     》 c最外层》纵向受拉复材—筋，外边缘？至受拉？区底边？的距离（mm）当c！小于20时取2【0；当c大于65】时取65； 【   —    《  ftk混凝土】的抗拉强度标准值（！N/mm2）—；  】       【ρte按有效—受拉混凝土截面面积！。计算：的纵向受《拉复：材筋的配筋》率； ？ 《   ？      —Af受拉《区纵向复材筋—的截面面积》（mm2《）； ？ ：      】   Ate—有效受拉混凝土截面！。面积（mm》2）对受弯构件取】0.5bh＋—（b：f－：b）：hf：其中bf、hf为受！。拉翼缘的宽度、高】度； ？。。。 ？  ？   ？ ，   d《eq受拉区纵—。向复材筋的等效直】。径（m？m）：；， ： ： ，      — ，。  di受拉区第】i种纵向复材—。筋，的公称？直径（mm）； ！ ，       ！  ：ni受？拉区第i《种纵向复《材筋：的根数；《 —    《 ，。   vi受拉区】纵向复材筋的—相对：粘结特？。性系数根据复材【筋表面特性不同【参照试？验数据取粘结试验所！。。。得的复材筋粘结强】度与同条《件带肋钢筋的粘【结强度？的，比值当v《i大于1.0时取1！.，0；无试验数据时可！选用0.《7；  ！    《   M《q按荷载准永—久组合？计算的弯矩值—。（kN·m）； 】 》       【。 ，h0f复材筋合【力点距混《凝土受压区边缘【的距离（《mm） 》 ？ 10？。.2.3  复材筋！。混凝土受弯构件的】挠，度计算可按》。现行国家标准—混凝土结构设计规范！GB： ，5001《0的有关规定确定对！。于矩形、《T形、倒T形—和I形截面受弯【构件按荷载准永久组！合并考虑《长期作？用，影响的？。截面抗弯刚》度B可？按下式计算 ！ 【     式—中B按？荷载准永久》组合并考虑长期【作用影响的截面抗】弯刚度（N·—mm2）； 【      ！   B《s荷载准永久组合作！用下受弯构件—的短：期，抗弯刚？。。度（N·mm—2）按？本标：准，。第10？.2.4条确定【。； 》 ，         ！θ考：虑荷载长期作—用对挠度增大的影响！系数θ可取》2；对于《翼，缘位于受拉区的倒】T形截？面θ应？增加20《％；当有可》靠工程？经验或测试数据【时，可，。按实际情况取值【 ， 1—0.2？。.，4 ： 荷载准《永，。久组合作用下复材】筋混凝土受弯—构件的？短期抗弯刚》度Bs可按》下，列公式计算 — 【 《 ：  》   ？式，。中α：。fE复材筋弹—性模量与混凝—土，。弹性模量《。的比值αfE取Ef！/E：c；  ！       ρf！受拉区纵向复材筋的！配筋率ρf取Af】/（bh0f）； ！ ， 《     》   E《c混凝土《弹性模？量，。（MPa）； 【     ！   ？ γ＇f受压—。翼缘截面面积—与腹板有效截面面】积的比值；》 《        ！ ψf裂缝》。。间纵向受《拉复材筋应变—不均：匀，系数按公式》（10.2.2-】2）计算 【。 10.—2.5  》复材：筋混凝土受弯构件】的正截面受弯承【载力：计算应符合下列规】定   ！  1  截面应】变保持平面； 【   【 ， 2  不考虑混凝！土的抗拉强度； ！    【 3  受压混凝】土的应？力-应？变关系？。曲线应按现行国【家标准混凝》土结构设计规范GB！ 50？010的有关规【定取值； ！     4 【 受拉复材筋的【应力：应等于？复材筋应变与其弹】性模量的乘》积且不应《大于其抗拉强度设计！值，ffd？；，   】  ：5  ？。不计受压区》复材筋的影》响 ： 10.】2.6  纵向受拉！。复材筋达《到设计强度与受压区！混凝土破《坏同时发生的相【对，界限受压《区高度ξfb—及相：。应的界限配筋—率ρfb应按下列】。公式计算 】 》。 【    》 式中ξfb相对】界限：受压区高度取—。xb/h0f；其】中xb？为界限受压区—高度（mm》），。。h0：f为FRP筋合力点！距混凝土受压—区边缘的《距离（mm）； 】     ！  ：  xb界限受压】区高度（mm）；】 —      —。  ρfb当复【材筋与受压边缘【。混凝土同时达—到极：限应变时构件的【界限配筋《率； 】        α！1、β1系数按现】。行国家？标准混凝土结—构设：计规范GB 500！10第6.2—.6条的规》定确定； 【 ：。    《     》。ε，cu非均匀受压时的！混凝土？极限：压应变按国家标准混！凝土：结构：设计规范GB 5】0010-201】0第：6，.2.1条的规定确！定； ？   【      f【fd复材《筋的抗拉强度设【计值（N/m—m，2，） 《 10.2.】7  ？不同复材筋配筋率】下的复材筋有—效应力ffe应按下！式计算 — ？。 ？ 10》.2.8  —复，材筋混凝土受—弯构件正截面受弯】承载力应符合下【列公式的规定 】 》 《 —     式—中M弯矩设计值（k！N，·，m）； 》 ？      —   x混凝土受】压区等效矩形应【力图高？度（mm《）； 《 ：   《     》 ff？e复材筋有效—应力（N/》mm2） 》。 》10.2.9  】采用复材筋作为【箍筋的混凝》土构件的斜截—面受剪承《载力应符合下列【公式的规定 — V≤Vc！。＋Vf  》  ： ，   （1》0.2.《9-1）《 —Vc：＝0.？86f？tb：c      【  （10》.2.9-2）【 c＝k！h，0f ？       【。（10.2》。.9-？3） ！ 《。 ρf＝Af/b】h0：f     —   （《。10.2.》。9-5） ！     式中【V剪力设计值（【kN：）；：  【       Vc！由，混凝土承担的—剪力设计《值，（k：N）； 】        】 Vf？。由箍筋承担》的剪力设计》。。值（kN）》； 《       ！  ：ft：混凝土的抗拉强【度设计值《（N/mm2—），；   ！      b矩】形截面？的宽度T形截面【或，I形截面的腹板宽】度（mm）； 【     ！    c截面【中和轴到受压区边】缘的距离（m—m）； 【        ！ k截面中和轴到】受压区边缘的—距，离与有效高度之【比； — ：     》  ： ，αfE复材筋弹性】模量与混凝土弹性模！量的比值《 》 10.《2.10  当采】用复材筋作》为混凝土构件的箍筋！时由复材箍》筋承：担的剪？力设计值应符合下列！规定 【     》1  当配置垂直】于构件轴《线的箍筋时应—按下列公式计算 ！ 》。 【    【 2  《当配置？不垂直于构件—轴线的箍筋时—应按：。下式计算 》。 ：。 ！    3  当】配置连续复材矩形螺！旋箍筋？时应按？下式计算 — ？   ！  4 《 箍筋的抗拉强【度设计？值ff？v应按？下列公式确定 ！ ，。 ： ： ！  ：。 ，  式？中，ffv复材》。箍筋的抗拉强度设计！值（N/mm2）】； 》   《    《  Af《。v配：。置在同一截面内箍】筋各肢的全》部截面面积》（，。mm2）； — 》      —  n同一截面内箍！筋的肢数《；，。 —    《  ：  Afvl单【肢箍筋？的，截面面积（mm2）！。； 【    《    s沿构件】长度方向上的箍筋】间距：或螺旋筋的间—距（mm《）； 《      ！   ？α倾斜箍筋或螺旋】筋与构？。件纵向轴线的夹角（！ra：d）； 《   【。      Ef复！材箍筋的弹性—模量（M《Pa）； 》 ？     —   ？。 f：bend《复材：箍筋的弯拉强—。度（N？。/，mm：2）； 《   【      —rb复材箍筋的弯折！半径（？m，。m）； 【    》     》db复材箍筋的直】径（mm） ！     5【  ：复材箍筋的间距【。不应：大，于0.？5倍截面有》效高：。度，且复材箍《筋，配筋率不《。应，小于：最小：配筋率其《中最：小配筋率应按下式】计算 — 】    式中ρ【。f，vmin复》材箍筋最小》配筋率；《  【       【A，fvmin》配，置在同一截》面，内箍筋各肢》的全部截面最—小面积（mm2）】 ， 10【.2.11 — 当采用钢筋作为混！凝土构？件的箍筋时》由钢：箍筋承担的剪力【设计值应按现行国家！。标准混凝土结构设】计规范G《B 5？。0010的》。。有关规？定计算 》