。 D》.5  抗震验算】 】D.：5.1  在原【规范中[σcr]＝！0.15E本次【修，订将：公式修改为[σcr！]＝：0.22E0.2】2，是0.15的1【.47倍而在—日本标准钢制—焊接油罐《结构JIS B 8！501规范中抗震】计算取？[σcr]》＝＝0.3》。3E在AP》I ：650附《录E中取《[σ：cr]＝0.4【。1E在现行行—业标：准常压立式储罐抗】震鉴定技术要—求SY 404【6-9？。3，中取[σc》r]＝0.186E！是本规？范，取值的0.85【倍，；在：JIS B》 8501中[σc！r]的？取值：是本：规范取？值的1.5倍；AP！I 65《0附录E的》[σcr《]取值是本规范取值！的1.86倍多【年来：。按JI？S B 8》501进《行抗震？计算：在工程？中未出现过任何问题！。近年来对于》国外工程按API ！65：0附录E进》行过：大量的抗《震计算也未出现过问！题因此本规范取[σ！cr]＝《0.22E是安【全的与JIS B ！850？1、API —650附录》E，。比较尚偏保》守 — D.5.2—  罐壁底部的最】大压应？力，σ1由两部分组成】即和其中为》由罐体自重产生的】轴，向，压应力但《在9度设防烈度区需！考虑垂直地震的【影响故乘以》垂直地震影响系【数Cv？垂直地震影》响为对？9度区？则为×0.9＝0.！45加上本身—自，重影响故C》v＝1.4》5对7度和》。8度：设防烈度区不考虑】垂直地震的影响故C！v＝1？   】  第二《项为由地《震弯矩引起的弯曲】应力使油罐》一侧产生压应—。力应为固定罐—的弯曲应《力，但油罐实际是浮【放于环梁基础上【。的在：地震作用《。下会产生翘离—从，而，使另一侧罐壁产生更！大，的，压应力此时罐壁【最，大压应力要大于固】定罐的故应》乘，以翘离？影响系数CL此【。CL表示翘》离后的压应力和【固定罐弯曲应力的】比值 】   ？。 按式（D》.4.1-1）J＝！。（，FW：＋FL）为沿罐壁】底部单位长度上的提！离抵：抗力：（MN/m）采用A！。PI：。 650附》录E锚？。固系数表达式后【地震弯矩为μM1所！以，沿罐壁底部单—位长度上的提—离抵：抗力为（MN/m）！当＝1时即J＝0.！785时与》罐壁底部相连的【底板处于临界状态但！尚未离？开罐基础；》。当J≤0.785】时底：板未翘离；当J≥】1.54《时已锚固所》以在本规范式（【D，。.5.2-1）【中不存？在，翘离系数C》L；当0.785】＜J＜1.54时底！板边缘已《翘离存在翘离系数】CL：式，（D.5.2—-2）与原》规范附录D的表达式！完全一致 —