， D《.5  抗震验算】 D！.5.1  在原】规范中[σcr]＝！0.15E本次【修订将公《式修改？为[：σcr？]＝0.22E0.！22是0.1—5的1？.4：7倍而在日本标准钢！制焊接油《罐结构JIS B ！8501规范中抗震！。计算取[σcr【]＝＝0.33E在！AP：。I 650附录E】中取[σcr—]＝0.41E在现！行行业标准常压【立式储罐抗震鉴定】技术：要求SY 》4，046-93中取】。[σcr]》＝，0.：。1，86E是《本规范取值的0.8！5，倍；在JIS B】 8：5，01中[σcr]的！取值是？本规范取值的—1.5倍；AP【I 6？50附录E的[σc！r]取值是本规【范取值的1.86】倍多年来按JIS】 B 8501进行！抗，震计：算在工程中未出【。现，。。过任何问题近—。年来对于国外—工程：按，API 6》50附录E进行过】大，量的抗震计算也【未出现？过问题因此本规【范取[σ《c，r]＝0.》2，。2E是安全的与JI！S B 8501】、AP？I ：650附录E比较尚！偏保守 《 ： D.5.【2 ：。 ，罐壁底？部的最大压应力σ1！由两部分《组成即和其中为由罐！。体自重产《生的轴向压应力但】在9度设防》烈度区需考虑垂【直地震的影》响故乘以垂直地震】影响系数Cv垂直】地震影响为对9【度区则为×0.【9＝0.45—加上本身自重—影响故Cv＝—。1.45《对7度和8度—设防烈？。度区：不考虑垂直地震的】影响：故Cv＝1 】     【。第，二项为由地震弯【矩引起的弯曲应力使！油罐一侧产生压应力！。应为固定《罐的弯曲应》力，但油：罐实际是《浮放于环梁基础【。上的：。在地震？作用下会《。。产生翘离从》而使另一《侧罐：壁产生更大的压应】力此时罐壁最—大压应力要大于【固定罐的故应乘以】翘离影？响系数CL此C【L表：示翘离后的压—应力和固定罐—弯曲应力的比值【 ：   —  按式（D.4】.1-1《。）J＝（F》W＋FL）为沿罐】壁底部单位长度【上的提？离抵：抗力（MN》/m）采《用，AP：I 6？50附？录E锚？固系数表达式后【地震弯矩为μM【1所以沿罐壁底【部单：位长：度上的？提离抵抗力为（M】N/m？。）当：＝，1时即J＝0—.785时与罐【壁底：部相连的底》板处于临界状—态但尚未离开—罐基础；当》J≤0.《785时《底板未翘离；—当J：≥1.54时已锚】固，所以：在本：规范：式（D.5.2【-1）中《不存在翘《离系数C《L；当0.》785＜J＜1.5！4时底？板边缘已《翘离存在翘离系数】CL式（D.5.】2-2）与》原规范附录D的表达！式完全？一致 《