D.5【  抗震《验算： — D.《5.1 《 在：原规范？中[：σcr]＝》0，.15E本次修【。。。订将公式修》改为[σc》r]＝？。0.：。2，。2E0.22是【0.15的1.4】7倍而在《日本标准钢制焊接】油罐结构J》。IS B 》8，5，01规范《中抗震计算》取[σcr]＝【＝0.33E在A】PI 65》0附录E中取—[σcr]＝0.4！1E：在现行行业标—准常压立式储—罐抗震鉴定技术要】求SY 4046-！93中取[σcr】]＝0.18—6E：是本规范取》。值的0.85倍；】在JI？S B 《8，50：1中：[σcr]的—取值是本《规范取值的》1.5倍；AP【I 650附录E的！[σcr]取—值是本规范取—值的1？.86倍多年来【按JIS《 B 8501进行！抗震：计算在工《程中未？出现：过任何问题近年来对！于国外工程按API！ 650《附录E进行过大量】的抗震计算》也未出现《过问题？。因此本规范取[σ】cr：]＝：0.：22E是安》全，的，与JIS B— 8501、API！ 6：50：附，录E比较《。尚偏保守 ！。 D.5.》。2 ： ，罐壁底部的》最大压应力σ1由两！部分组？成即和其中为由【罐体：自重产生的轴向【压应力但在9度设防！烈度区需《。考虑垂？直地震的影响—故乘以垂直地震影】响系：数Cv？垂直地震影响—为对9度区》则为×0.9＝【0.45《。加，上本身自重》影响故Cv＝1【.45对7度和8度！。设，防，烈度区不考虑垂【直地震的影响故C】v＝1 ！    《第二项？为由地震弯》矩引：起的：弯曲应力使》油罐一侧产生压应力！应为固定罐的弯曲】应力但油《罐实际是浮放于环梁！基础上的在地震【作用：下会产生翘离从【而使另一侧罐—壁产生更大的—压应力此时》罐壁最大《压应力要大于固定】。罐的故应《乘以翘？离影：响，。。系数CL此》CL表示翘离后的】压应力和固定罐弯曲！应力的？比值 》 ，     按式（！。D.4.《1-1）J》＝（FW＋FL）为！沿，罐壁底部单》。位长度上的提离抵】抗力（MN/—m）采用API【 65？0附录E《锚固：系数表达式后地震】弯矩为μM1所【。以沿罐？壁底部单位》长度上的提离抵【抗力：为（MN/m）【当＝1时《即J＝0.7—8，5，时与罐壁《底，部相连的底板—处于临界状态—但尚未离开罐基础；！当J≤0《.785时底板未】翘离；当J≥1.】54时已锚固所【以在：本规：。范式（D.5—.2-？1）中不存在翘离系！数CL；当0.7】8，5＜J＜1.5【4时底板边缘—已翘离存在翘离系数！CL式（D.—5.2-2）与原】规范：附录D的表达式完】全一致 》