， D.》5  抗《震验算 【 《D.5？.1 ？。 在原规范中—[σcr]＝0.1！5E：本，次修订将《公式修改为[—σcr]＝0—。.22E0.22】是0.1《5的1.47倍【而在：。日本标准钢制—焊接：油罐结构JIS 】B 8501规范中！抗震计算取[σ【。cr：]＝：。＝0.？33E在API 6！50附录E中取【[σ：cr]＝0.—41：。E在现行行业标【。准常：压立式储罐抗震鉴定！技术要？。求SY 40—4，6-93中取[σ】cr]＝0.1【。86E是本规—范取值的0》。.85？倍；在JIS B ！850？1中[σcr—]的取值《是本规？范取值的1》.5倍；API【 650附录—E的[？σ，cr]取值是本规】范取值的1.—86倍多年来—按J：IS B《 8：。501进《行抗震计算在工程中！。未出现？过任何问题》近年来？对于国外工程按【API 65—0附录E进》行过大量的抗震【计，算也未出现过问题因！此本规范取[σcr！]＝0.22—E是安全的与—JIS B 850！。。1、A？PI 65》0，附录E比较尚偏保守！ 》。 D.？5.2  罐壁底部！的最大压应力σ1】由两部分组》成即和？。其中为由罐体自重产！生的轴？向压应力但》。在9：度设防烈度区—需考虑垂直地震的影！响故乘以垂直地震影！响系数？。Cv垂直地震影响】为对9度区则为×】0.9＝0.4【5加上本身自重影】响故Cv＝1—.45对7度和【8度设？防烈度区《不，考虑垂直地震—的影响故Cv—＝1：。 —    第二项为】由地震弯《矩引起？。的弯曲应力使油罐一！侧产生压应力—应为固定罐》的弯：曲应力？但油罐实际》是浮放于环梁基础】上的在地震作用【下会产生《翘离从而使另一侧罐！壁产生？更大的压应力此时罐！壁最大压应力要大于！。固定罐的故应—乘以翘？离影响系数CL【此CL？表，示翘离后的压应【力和固？定罐弯曲应力—的比值 》 ？   ？  按式（D—.4.？1-1）J＝—（F：W＋FL）为沿罐】壁底：部单位长度上的【提离抵？抗力（MN/m）】采用API 650！附录E锚固系数【表达式后《地震弯矩为μ—M1所以《沿罐：壁底部单位长度上的！提离抵抗力为（MN！/m）？当＝1时《即，J＝：0.785时与【罐壁底部相》连的底板处于—临界状态但尚未【离开罐基础；当J≤！0.78《5时：底板未翘离》；当J≥1.5【4时已？。锚，固所以在本规范式（！D.5.2-—1，），中不存在《翘离系数C》L；当0.7—85＜J＜》1.54时》。底，板边缘已翘离存在翘！离系数CL式（D】。.5.2-2）与】原规范附录D的表达！式完全一致 【