D.4 】 ，锚固 】 D？.，4.1  锚—固系数的确定—基，本上采用API【 650附录E的规！定在公式《表达形式上进行了修！改为等效采用按AP！I 650附录【EJ＝式中所—用，符，号，与本规范式》（D.4.1-1）！对比Mrw相当【于M1Wt》＝FwWa＝F【。LAPI 65【0附录E规定垂直地！。。震加速度Av—＝0.14》SD：S0.4Av＝0.！4×0？.14SDS＝【0.05《6SDSS》DS一般情》况下都小于1.0】所以Wt近》似等于？W，t（1-0.—4Av）而Wt、又！远小于W《aD2？。。（Wt？十Wa？）的计算值比D2[！Wt（1-》0.4Av）＋【。Wa]的计算值略大！可近似？认为相？等；但？API 650附】录E中的Mr—w并：不等于M1所—以锚固系数》J的确定《需，引入一个不等于【1.0的《系数μμ＝即—° ： ：。 D.》4.2？  当时 》 ，    【。 本规范地》震弯：矩表达式为 — —    】 API 65【0附录E罐壁—底部地震弯矩—。表达式为 》 ！  ？   式《。中，Ai设计脉冲反【应，谱加速？度系数； 【   》 ，       W】i参与耦联振动【储液的有效重量（N！）； 《     】。  ：    《Xi：参，与耦联振动储液水】平，地震力？作用点到罐底上【。表面：距离（m）； ！  《         ！Ws罐壁总重（N】）； 】。  ：     》  ： Xs罐壁质量【中，心至罐底上表面的距！离（m）； 】 ， ：    《 ，     Wr固】定顶油罐的罐顶【总重（N）》； —  ：。      —   X《r罐：顶质量中心至罐【底上表？。面的：距，离（m？），； 》 ：         ！ Ac设计对流【反应谱加速度系【数； ？   【    《    《Wc：。储液晃动部分的有】效重量？（N）； 》。     ！    《  Xc储液晃动部！分水平地《。震力作用点》至罐底上表》面的距离（m—） ？ ：   《  下面对式—（3：5）和式（36）进！行分析比《较   ！  （1） —水平地震力的主体】在式（35）中【为在：式（36）中为A】iWi？AiWi相当—于Czα《mgm为产》生水平地震力储液的！。等效：。质量mg和Wi有相！同的含义和相同的】。确定方法但在—数值上Czαm【g和A？iWi并不相—等 ？   —  ：按API 》。650附录》E 》 》 ？    式中S【DS震动《周期为O.》2s时的设计谱加速！度系：数； ？     ！     》 Rw？i，脉冲地震力折—减系数按API 】650附《录E表E-4Rw】。i＝3.《5；： —   ？    《   ？。Q调节系数》按AP1 》650附录E美国】以外地区取Q—＝1.0； ！    》  ：  ：   ？Ss按API 【6，5，0附录E.4.4】Ss＝2.》5Sp；《Sp＝？0.2时Ss＝【0.5；S》p＝0.3时Ss】＝0.75》；Sp？＝0.4时》Ss＝1.0；【  【        】 Fa场地系数【按A：P，I 650附录【E.4.5规定当场！地，。。不确定时按D类【地区考虑查API ！。6，50附录表E—-1Ss《＝0.5《时Fa？。＝1.4；Ss＝】0.75时Fa＝】1.2；Ss—＝1.？。0时Fa＝》1.1 ！    Sp＝0】.2Sp＝0.3S！p＝0.4和设计】基本地震加》速度0.2g0【.3g0.4—。g有相同的含义 】。   【 ， 所以？ ， 《   ？  Ss＝0—。。。.5时SDS—＝1×1《.4：。×，0.5＝《0，.7：Ai＝＝0.—2； 】。    S》s＝0.75—时SDS＝1—×，1.2×0.75】＝0.9Ai＝＝0！.25？7； 《 ：。     Ss】＝1：。.0时SDS＝1×！1.：1，×1：.0＝1.》1Ai＝《＝0：.314 — ：。     按本规！范 《    — 设计基本地震加速！度（Sp）＝—0，.2时Czα—mg＝？0.4？×0.45×mg＝！0.18mg＝0.！9；： 》     设—计基本地震加速度（！Sp）＝0.—3时Cz《αmg？＝0.4×》0.675×mg】。＝0.27mg【＝1：.，。05； ！  ：  设计基本地震加！速度（Sp）＝【0，.4时Czα—mg＝0《.4：×0.9×m—g＝0.36m【g＝1.2 — ，。   —  （？2） 对于式—（36）由于—Ac的计《算值：远，小于Ai其根号【下后一项提供的【地震弯矩《经计算？不会超过按式（36！。）计算值的4％；根！。号内前项《中的WsXs＋Wr！X，r提：供的地震弯》矩对于拱顶油罐不】会超过按式（—36）计算值的4】％；对于浮顶—油罐不会超过—按式：（36？）计算值《的3％即按式（36！）计算的地震弯矩】不会超过AiWi】提供：弯矩的1《.04×《1.04倍或—1.：04：×1.？03：。。倍 ？ ：     （3】） 在式（3—5）中力臂值为0】.，45H；在式（【36）中《当≥1.33时X】i＝0.37—5H＝1.》20 《   — ，。 （4）《 在式（35）中Q！。0＝：CzαY1mg即】Q0＝1.1—Czαmg系数【1.1是考虑罐壁】和罐顶的自重—。为10％的》mg — ：    考虑按【式，（35）和》按式（36）计算的！差异：后≥1.3》3时 《 《。。    当αma】x，＝0.45（—。S，p，＝0.？2）时 】     对于【拱顶：油罐M1＝μ—＝0.91； 】 ？   ？  对于浮顶油罐M！1，＝μ＝？0.90 》 ？ ，     当—αma？x＝0.《675（《Sp＝0.3—）时 —。     —对，。于拱顶油罐M—1＝μ＝0》.78？；  】 ， ， 对：于浮顶油罐M—1＝μ＝0》.77 — ： ，    当αm【ax＝0《.9（Sp＝—0.4）时 】     对】于拱：顶油罐M1＝μ＝0！。.7：1  】。   对于浮顶油】罐M1＝《μ＝0.《70 — ：   ？ 由此可得》。出本规范表D.【4.2-1中—的弯矩调整系—数μ 》。   》  当＜《1，.33时 】     前面】已分析过当≥1【。.33时按A—PI 650附录E！AiWi《Xi中的X》。i＝0.375【H；当＜1.3【3时AiWiXi】中的Xi随减小而】增大Xi增大—。弯矩相应增大按A】PI 650附【录EXi《＝（0.《5-0.《094）H 【  》。  ：。 当＝0.6—时Xi＝（》0.5-《。0.094×0.6！）H＝0.4—44H？ƒ＝＝？。1，.1：84； 《    】 当＝0《.7时Xi＝（0.！5-0.094×0！.7）H＝0.4】34Hƒ＝》＝1.1《57； 》    【 当：。＝0.8时》Xi＝（0.5【-0.094×【0.8）H》。。＝0.4《25H？ƒ＝＝1.133】； 《     当＝！。0.9？时Xi＝（0.5-！0.094》×，0，.9）H《＝0.4《15Hƒ＝＝1.】107； 》    】 当＝1《.0时Xi＝（0.！。5-0.0》94×1《.0）H＝0.4】06Hƒ＝＝1.0！83； 》    【 当＝？1.1？时Xi＝《（0.5-0.0】94：×1：。.1）？H＝0？.397H》ƒ＝＝1.059】； ？。     】当＝1？.2时Xi》＝（0.5-0.0！94×？1.2）《H＝0？.，387？Hƒ＝？＝1.03》2； 【   ？  当＝1.3【时Xi＝《（0.5-》0.094》×1.3）》H＝0？.3：78Hƒ＝＝—1.008 —  —   ƒ为表D.4！.，2-：2中的弯矩增大系数！。。。 ：