， ： D.？4  锚固 ！ ： D.4》.1  锚固—系数：的确定基本上—采用API》。 650附录E的】规定在公式》表达形式上进—。行了修？改为等？效采用按A》PI 65》0附录EJ》＝式中所用符号与】本规：范式（D.4.【1-1）对》比Mrw相当于M】1，Wt＝FwWa【＝FL？API 6》。50附录E》规定垂直地震加速度！Av＝？0.14SDS0.！4A：。v＝0.4×0.1！。4S：DS＝0.》。0，56SDSSDS】一般情？况下都小于1—.0所以Wt—近似等于Wt（【1-：0.4Av）—而W：。t，、又远小于》W，aD2（《Wt十Wa）的计算！值比D2《[Wt（1-0.】4，A，v）＋Wa]的计】算值略？大可近似认为—相等；但AP—。I， 650附》录E中的M》rw并不《。等于M1《所以锚？固系数？。J的确定需》引入一个不等于【1.0的《系数μ？μ＝即° 】 ， D.？4.2 《 当时 — ：     本规范地！震弯矩表《达式为 《 ， 》 ？    》 ，API 650附】录，E罐壁底部地震【弯矩表达式为— 《 ： ？   》 ， ，式中Ai设计脉冲】反应谱加速度—系数； 】       【    Wi参【与耦联振动》储液的有效重—量（N）； — 《。         ！。  Xi参与耦【联振动？储液水平地震—力作用？点到罐底上表—面距离（m）—； —   ？。。     》  ： Ws罐《壁总：重（N？）； 】  ：  ：。  ：    Xs罐壁质！量，中心至罐底》。上表面？的，距离（m）；—    ！     》  Wr固定顶油罐！的罐顶总重（N）】； 《 ，       】   ？ Xr？。。罐顶质量中》心至罐底上表—面的距离（m）；】   】 ，       A】c，设计对流反》应谱加？速度系数；》 ，   【   ？  ：。   Wc储—。液晃动部分》的有效重量（N【）； 》。  《         ！Xc储液晃动部【分水平地震力作【用，点，。至，罐底上表面》的距离（m） 】     下！面对式（35）和】式（：36）进行分—析比较？ ？。。     【（1） 水平地震力！的主体在式（3【5）中为在式（3】。6）中为AiW【iAiWi相当【于Czαm》gm为产生水—平地震力《储液的等《效质量mg和Wi】有相同的含义和【相同的确定》方法但在《。数，值上Czαmg【和，A，iWi并不相等 ！   —。  按A《PI 650附录】E 【 ，     ！式，中SDS震》动周期为O.—2s：时的设计谱加速度系！数； 》       ！    R》wi：脉冲地震力折—减系数按API 6！。50附录E表E-4！Rwi＝3》.5； 》   —      —  Q调节系—。数按AP《1 65《0，附录E美国》以外地区取Q—＝1：.0； ！。 ，         ！Ss按？。API？ 650附》录E.4.4Ss】＝2.5《。Sp；Sp＝0【.2：时Ss＝0.5；S！p＝：0.3时S》s＝0.75；S】p＝0.4时Ss】＝1.0《；  】。 ，   ？。   ？  Fa场地系数】按，API 65—0附录E.4.【5规定当《。。场地不确定时按D类！。地区考虑查API ！650附《录表E-1Ss＝】0.5时Fa—＝1.4；Ss＝】0.75时F—a＝1.2》；Ss＝1》。.，0时Fa＝》1.1 】    《 Sp＝0.2【Sp＝0.3Sp】＝0.4和设计基】本地震加速》度0：。.2g0.3g0】.4：g有相同的含义 】  — ，  所以 》 》    Ss＝0】.5时SDS—＝1×1.4×【0.5＝《0.7？。Ai＝＝0.2；】 ：     S！s＝0.75时【SDS＝1×1【.2：×0.75＝0.9！Ai＝＝0.25】7；： 《。 ：    《Ss＝1.》0时S？DS＝？1×1.1×1.】0＝1.1Ai＝＝！0.314 ！     按【本规范 ！ ，   设计基本【。地震加速度（Sp】）＝0.2时C【。zαm？g＝0.4×0【.45×mg＝0.！18mg＝0.9】； —     设计【基本地震加》。速度：（Sp）＝0.3】。。时C：zα：m，g＝0.4》×0.675×【mg＝0.27m】g＝1.《05； —。 ，    》 设计基本地震加】速度（Sp）＝【0.4时《Czαmg＝—。0.4×0.—9×mg《＝0.36mg＝】1.2 ！。  ：  （2） —对，于式（？36）由于A—c的计？算值远小《于Ai其根号下后一！项提供的《地，震弯矩经计》算不会超过按式【（36）计算值的】4％；根号内—前项中的《WsXs＋Wr【Xr提供的》地震弯矩对于拱顶油！罐不：会超过？。。按式：（3：。。6）：计，算值的4《％；对？于浮顶油罐不会【超过按式（36）计！算，。。值的3％即按—。式（：3，6）计算《。的地震弯矩不会【超过AiW》i提供弯矩的1.0！4×1.04倍或1！。.04×1.03】倍 【 ，  ：。 （3）《 在式（3》5）中力臂》值为0.45H；在！式（：36）？中当≥1.33时X！i＝：0.375》H，＝1：.20 《 ， ？     》（4） 在式—（35）中Q0＝】CzαY1m—g即Q0＝1.1】Czαmg系数【1.1？是考虑罐壁和罐顶】的自重为10％的】mg ？ ：  《   ？考虑：。按，式（35《）和按式（36）计！算的：差异后？≥1：.33时《 》。     当α【max？＝，0.45（Sp＝0！.2）时 》 ：     【对于拱？顶油罐M《1＝μ＝0》.91；《 ？。。 ？    对》于浮顶油罐M1【＝μ＝0.9—0 【  ：  当αmax【＝0.675（【。Sp＝0.3—）时： ？    — 对于？拱顶：油罐M1＝μ＝【。0，.，78； 】     对于浮顶！油罐M1《＝μ＝0.7—7 ？ ：    》 当αmax—＝0.9（Sp＝0！。.4）时 【     对】于拱顶油罐M—1，＝μ＝0《.71 —    — 对于浮顶》油罐M1＝μ—＝0.70 — ： ？。   ？ 由此可《得出本规范表D【.，4.2-1中—的弯矩？调，整系数μ — 《  ：  ：当，＜，1.33时 】     前面！已分析？过当≥1《.，33时按AP—I 650附录【EAiWiX—i中：的Xi＝0.3【75H；当》＜，1.：33时AiW—iXi中的》Xi：随减小而《增大Xi《增大弯矩相应增大】按API 》650附录EXi】＝，（，0.5-0》。.094）H ！ ：     当＝【0.6时《Xi＝？（0.5-》0.0？。94：×0.6）H＝【0.444Hƒ【＝，＝1：.184；》 —    当》＝0.？7，时Xi＝（0—.5：-0.094×0.！7）H？＝0.434H【ƒ＝＝1.》157；《    ！ 当＝0.8时X】i＝（？0.5-0.—09：4×0.8）—H＝0.425【Hƒ＝＝1.13】3； ？ ：  《   当＝0.9时！Xi：＝（0.5-0.】09：4，×，0.9）H＝0.4！15Hƒ＝＝1.1！07； 【。 ：    当＝1.0！时X：i＝（0.5-0.！094×1》。.0）H＝》0.4？。06Hƒ＝》＝1.08》3，。； ？    【 当＝1.1时Xi！＝（0？。。。.5-？0.094×1.】1）：H＝：0.397》。Hƒ：＝＝1.《。059； 】  ？   当＝1.【2时Xi＝（0【.5-？0.094×1【.2）H＝0.3】8，7Hƒ＝＝1—.032； — 》 ，   当《＝1：.3时Xi＝（【0.5-0.094！×1.3）H＝【0.：378Hƒ》＝＝1.《00：8 【    ƒ为表D.！4.2-2中的弯】矩增大系数 【