。 D.4 】 锚固 【 ？ D.4.1  】锚固系数的》确定基本上采用【API 65—0附录E的》规定在公式表达形式！上进行了修改为【。等效采？。用按API》 650《附，录EJ＝式中—所，用符号与本规范式】（D.4.1—-，1）对比Mrw【相当于？M1Wt＝Fw【Wa＝FLAP【I 650附录E规！定垂直地震加—速度：Av＝0.14SD！S0.？4Av＝0.4×】。0.14SD—。S＝0？.056《SDSSDS一般情！况下都小于》1.0所《。以Wt？近似等于Wt（1】-0.4Av—）而W？t、又远小于—。。WaD2（Wt【十Wa）的计算【值比D2[Wt【（，1-：0.4Av）＋【W，a]的计算值略大可！。近似认为《相等；但A》P，I 650附—。录E中的《Mrw并不等—于M1所以锚—固系数J的确定需】。引入一个不等于【。1.：。0，。的系数μμ＝—即° 【 D：.4：.，2  当时 ！ ，     本—规范地震弯矩表达式！为 ！ 《  ： ， API 6—50：附录E罐《。壁底：部地震弯矩表达式为！ 《 《     】式中Ai设计脉冲反！应谱加速度系数； ！ ：       ！    《Wi参与耦联—振动储？液的有效重量（N）！； 》      【     》。Xi参与耦》。联振动储液水平地震！力作用点到罐—底上表面距离（m】）； 《 《    《      —W，s罐壁总重（N）；！ 《   《  ：      Xs】罐壁质？量中心至罐底上表面！的距离（m）； ！。    【      — Wr固定顶油罐】的罐顶总重（N）】； ？。 ，   》     》   ？。Xr罐？顶质量中心至罐【底上表面的距—。离，（，m）； 》 《    《    《  Ac设计对流反！。应，谱加速度系数；【    ！       【Wc储液《晃动：部分的有效重量（】。N）； ！     》     X—c储液晃动部分水】平地震力《作用点至罐底—上表：面的距离（》m） —     —下面对式（35）和！式（36）进行分析！比，较 —     （1【） ：水平地震力的主【体在式？（，35）中为在—式（36）中为A】iWiAi》Wi相当于》Czαmg》m为产生水平地【震力储液的等—效质量mg和—。Wi有？相同：的含义和相同—的确：定方法但在数—值上C？。zαmg和Ai【。Wi并不相等 】   —  按A《PI 650附录E！ ！     【式中SDS震动【周期为O.》。2s时的设计谱加速！度系数；《    ！       【。R，w，i，脉冲：地震力？。折，。减系数按API 】。65：0附：录E表？E-4Rwi＝3.！5； — ：        】  Q调节》。系数：按AP1 650附！录E美国以外地【区取Q＝1.—0； —       】    Ss按【API 650【。附录E.4.—4Ss＝2.—5，。Sp；Sp》＝0：.2时Ss》＝，0.5；《。Sp＝0.3—时Ss＝0.7【5；Sp＝0.4时！Ss＝1.0；【   】    《    Fa场【地系数按AP—I 6？50附录E.4【.5规定当场地不】确定时按D类地区】。考虑查API 6】50附录表E-1S！s＝0.5》。时Fa？＝1.4《；Ss＝0》.75？时Fa＝1》.2：。；Ss＝《1，.0时Fa＝1.】1， — ，   S《p＝0.《2Sp＝0.3【Sp＝0.4和【设计基本地震加速度！0.：2g0？.，3g0.4g有相同！的含：义  】 ，  所以《。 ：     】Ss＝0.5—时SD？。。S，＝1：×1.4×0.【5＝0.7Ai＝＝！0.2； 【。  《   Ss＝0.】75时？SDS＝1×—1.2×0》.75＝0.—。9A：i＝＝？0.2？。57；？    ！ Ss＝1.—0时：SDS＝1×1.】1×1.《0，＝1.1Ai—＝，＝，0.：314 【    》 按本规范》 》。     》设计基本地震加速度！（，Sp）＝0.2【时Czαmg＝【。0.4×0.45】×mg＝0.18】mg＝0《.9； 】  ：   设计基—本地：震，加，速度（Sp）—＝0.3时Czαm！g＝0.4×0【.6：75×？mg＝？0.27mg＝1】.05？； 【    设计—基本地？震加速度（》Sp）＝0.4时C！zα：m，g＝0.4×0【.，。9×mg＝》0.36m》g＝：1，.2 —  ？   ？（，2） 对于式（3】6）由于Ac的【。计，算值远小《于Ai？。。其根号下后》一项提供的地震弯】矩经计算不会超过】按式：（，36）计算值的【4％；根号内—前项中的Ws—Xs＋W《。rXr提《供的地震《弯矩对于拱顶油罐】不会超过按》式（3？。6，）计算值的4—％；对于浮顶油【罐不会超过按—式（36）计算值的！3％即按式》（36？）计算的《地震弯矩不会超过】A，iWi提供》弯，矩的：1.04×》1.：04倍或1.04×！1.03倍》    ！ （3） 在式【（3：5）中力臂值为0.！45H；在式（3】6）中当≥1.3】3时Xi＝0.3】75H＝1.20】 —    （4）【 在式（3》5）中Q0＝Cz】αY1mg即Q0＝！1.：1C：zαmg《系数1.1是考虑罐！。壁和罐顶的自重为】10％的mg— 《。     考虑按！式（35）》和按式？（36？。）计：算的差异后》≥1.？33时 】     当αm】ax＝0.》45（Sp＝0.2！）时  ！   对于拱顶油】。。罐M：1＝μ＝0.9【1；  ！   对于浮顶【油罐M？1＝μ＝0.90】  【   当αm—ax＝0.675（！Sp＝0.3）时 ！ ：    — 对：于拱顶油罐》M1＝μ《＝0.？。78； 】     对于【浮顶油罐M1＝【μ＝0.77— 《     当α】max＝0.—9（：Sp：＝0.4）时 ！     【对于：拱顶油罐M1＝μ＝！0.：71 《 ？     对于浮顶！油罐M1＝μ＝0】.，70 —     —由此可得出本规【范，表D.4.2-1】中的弯矩调整系【数μ ？ ，。     】。当＜1？.33？时 ：    】 ，前，面已分？析过当≥《1.33时按A【PI 650附录】EAi？WiXi中》。的Xi＝0.37】5H；当＜1.33！时Ai？。WiXi中的—Xi随减小而增【大Xi？增大弯？矩相应增大按—API？ 650附录—EXi＝《。（0.5-》0.094）H 】    】。 当＝0.6时【Xi＝（0.—5-0？.，094×0.—6）H？。。＝，0.：444Hƒ＝＝1.！184； 》。 ： ？ ，   当＝0.【7时：Xi＝（0.5-】0.09《4×0？.7）H《＝0：.434《Hƒ＝＝1.1【57； —。   》  当＝《。0.8时Xi—＝（0.《5-0.0》94×0.8）【。H＝0.425【H，ƒ＝＝1.133；！ ：   —  ：当＝0.9时Xi＝！（0.5《-0.09》4×0.《9）H＝0.41】5Hƒ＝＝1—。.10？7； ？ ？ ：。    《当＝1.0时X【i＝：（0.？5-0.094×】1.0？）H＝0.406H！ƒ＝＝？1.08《3； —。     —当＝1.《1时Xi＝（0.5！-0.？09：4×1.1》）H＝0.397H！ƒ＝＝1.05【9；  ！  ： ，当＝1.《。2时Xi＝（—。0.5-0.094！×1.2）H＝0.！。38：7，Hƒ＝＝1.0【32；？ 《 ，     当＝1.！3时Xi＝（0【.5-？0.：094×1》.3）？H＝0？.378Hƒ＝【＝1.？008 《    】 ƒ为表D.4.2！-2中的弯矩增大】系数： ：