D.4 】。 锚固 — ： D.4.【1， ， ，锚固系数的确定基】本上采用API 6！50附录E的规定】在公式表达形—式上进行了修改【为等效？采用按API— 650附录—E，J＝式中所用符【号与本规范式（D】.，4.1-《1）对比《Mrw相《当于M1Wt＝【FwWa＝FLAP！I 6？50附录E》规定垂直地震—加速度Av＝0.1！4SD？S0.4Av＝0.！4×0.14—SDS＝0》.056SDSSD！S一般情况下都【小于1.《。0所：以Wt近似等于Wt！。（1-0.4Av）！而Wt、又远—。小于WaD2（W】t十Wa）》的计算值比D—2[Wt（1-【0.4Av）—＋Wa]的计算【。值略：大可近似认为相等】；但API》 650附录E中的！Mrw？并不等？于M1所以锚—固系数J的确定需】引入：一个不？等于1.0的—系数μμ＝》即°： 《。 ， ，D.4.2  【当时 》 ，    》 本规范地震弯矩】表达式为 【 】 ，    API【 650《附录E罐壁》底部：地震弯？矩表达式为》 】     】式中Ai设计脉冲反！应，谱，。加速度系数》； —   ？       【 ，。Wi参与耦》联振动？储液的有《效重量？（N）； —     】   ？   Xi》参与耦联振动储液水！平，地震力作用》点到罐底《上表面？。距离（m）；—   】     》   Ws罐壁总重！（，N）； —       ！    Xs罐壁】质量中心至罐底上】表面的距离（—m）；？ ：      ！ ，    Wr—固，定，顶油罐？的罐顶总《重（N）； 】 ：    《       【Xr罐？顶质量中心至罐底】上表面的距离—（m）； 】       】    Ac—设计对流反应谱【加速：度系数；《   】。    《    Wc—。储液晃动《部分的有效重—量（N）《。； 【     》     Xc【。储液晃？动部分水平地震力作！用点：至罐底上表面的距】离（m） 】     下面对！式，（35）和式（36！）进行分《析比较 【 ， ， ，。   （《1） 水平地震【力，的，主，体在式？（35）中为在式】（36）《中为AiWiAi】Wi相当于C—zαmgm为产生水！。平地震力储液的【等效质量mg和【Wi有相同的含义和！相同的确定方法【但在数值上》Czαmg和AiW！i并不相等 ！  ？   按《API 650【附录E — ！    式中SD】S震动周期为O【.，2s时的《设计谱？加速：度系：数； 》       ！   ？ ，Rwi脉冲地震【力折减系数按API！ 650附》录E表E《-4R？w，i＝3.5； ！。   》        Q！调节系数按AP【1 ：650附《。录E美国以外—地区：取Q：＝，1.0； 】     —      S【s，按，API？ 65？0附：录E.4《。.4Ss＝2—.5Sp《；Sp？＝，0.2？时Ss＝0》.5：；Sp＝0.3时】Ss＝0.75；S！p＝0.《4时Ss＝1—.，0； 》     【 ，。。     》Fa场地系数—按API《 650附录—。E.4.5规定当场！地不确定《。时按D类地区考【虑查AP《I 650》附录表E-1S【s＝：。。0.5时Fa＝【1.4；Ss＝0】.75时《。Fa＝1.》2；Ss＝》1.0时Fa＝1】.1  ！   Sp＝0【.2Sp＝0.3】Sp：＝0.4和设计【基本地震加》速度0.2g—。。0.3g0.4g有！相，同的：含义 】    所以—    ！ Ss＝《0.5时SD—S＝1×《1.4×0.5＝0！。.7Ai＝＝—。0.2； —。    【 Ss＝《0.75时》SDS＝《1×1.2×—0.：。75＝0《.9Ai＝》＝0.257—； 【    Ss—＝1.0时SDS】＝1×1.1×【1.：0＝1.1Ai＝＝！0.31《4 —    《 按本规范 —  —   设计基本地震！加速：度（Sp《）＝0.2时Cz】αmg＝《0.4×0.45】×mg＝0》.18mg》＝0.9；》 ，    】 ，设计基本地震加速】度（Sp）》＝0.？3时Czαmg＝0！.4：×0.？675×mg＝【0.27mg＝1.！05； —     【设计：基本地震加速度（S！p）：＝0.4时C—zαmg＝0.4】×0：。.9×mg＝—。0.36mg—。＝1.2《  【 ， ， （2） 对—于式：（36）《由于Ac的》计算值远小于Ai其！。根号下后《一项提供的地震弯矩！经计算不会》超过按式（36）计！算，值的4％；根号内前！项中的WsXs＋W！r，Xr：提供的地震弯—矩对于拱顶油罐【不会超过按式（36！）计：。算值的4《％；对于浮》顶油罐不会超过按】式（36）计算值的！3％即？按式（36》）计算的地震弯矩】不，会，。超过Ai《Wi提供弯矩的【1，.04×1.0【4倍或1.0—4，×1：.03倍《  【   （3） 【在式（35）中【。力臂值为0.4【5H；在式（—36）中当≥—1.3？。3时Xi《＝0.375H【＝1.20 ！  ？   （《4） 在式》（，35）中Q0—＝，Czα？Y1mg即》Q，0＝1？.，1Cz？αmg系数1.【1是考虑《罐壁和罐顶》的自重为《10％的mg 【 ：   》。  考虑《按式（？35：）和按式（》36）？计算的差《异后≥1.33【时 ： ：     当α！max＝《0.4？5（Sp《＝，0.2）时 【     对！于拱：顶油罐M1＝μ＝0！。.91； 》    】 对于浮顶油罐【M1：＝μ＝？0.90 》 ？ ：  ：。  ：当αmax》＝0.675（S】p＝0.3）时 ！   —  对于拱》。顶，油罐M1＝μ＝0.！78； 】 ，   ？ ，对于浮？顶，油罐M1＝μ＝0.！77 【     当αma！x＝0.9》（Sp＝0.4【）时 — ，     对于拱】顶，。油罐：M1＝μ＝0.【。71  ！   对于浮顶油罐！M1＝μ＝0.70！ ： 《 ，   由此可得出本！规范表D《.4.2-1—中的弯矩《调整系数μ 【   —  当＜1.—33时 【 ： ，   前面已分析】过，当≥1.33—时按AP《。I 65《0附录EAiWi】Xi中的《Xi＝0.3—75H；当》＜1.3《3，时AiWiXi【中的Xi随减小【而增大Xi增大弯】矩相应？增大按API 【650附录EXi＝！（0：。.5-0.094）！H   ！  当＝0.6时】Xi＝（0.5-0！.09？4×0.6）H【＝0.？44：4H：ƒ＝＝1.184；！。   】  当＝0.7时X！i＝（0.5-【0.：094×0.7）】H＝0.43—4Hƒ？。＝＝1.《1，57； 》  》   当＝0.8时！Xi＝（0.5【-0.094×0】.8）H＝0.【425Hƒ＝＝1】.133； — ？     当＝】0.9时Xi＝【（0.5《-0：.，094×0.9）H！＝0.？415Hƒ＝＝【。1.1？。07； 》 ：     当【＝1.0《时Xi＝（》0，。.5-0《。.094×1.【0）H＝《0.406Hƒ＝＝！1.083； 】     】当＝1？.1时X《i＝（0.5-0】.，094×《。1.1）《H＝0.39—7Hƒ＝＝1.0】。59；？ ？     【当＝1.2》时X：i＝（0.》5-0.094×】1.：2）H＝0.3【87H？ƒ＝＝1.0—32；？  【   当＝》1.：3时Xi＝（—0.5-0.—094？×1.3）》H＝0.3》78Hƒ《＝＝1.008【 —   ？ ƒ为表D.4.】2-2中《的弯矩增《大系数 》