D.4  ！。锚固 《 D.4！.1  锚固系数的！确定基？本上采？用，API 6》50附？录，E的规定《在公式表达形式上进！行了修改《为等效采用》按API 650】附录EJ＝式中所】用符号与本规—范，式（D.4.1【-1）对比》Mr：w相当于M1Wt＝！FwWa＝》FLAPI》 650附录E规定！垂直地震《加速度Av＝0.】14SDS0.4A！v＝0.4×0【.14SDS—＝0.056SDS！S，DS一般情况下都】小于1.0所以【Wt近似等于W【t（1-0.4【Av）而Wt、又远！小于WaD2（Wt！十Wa？），。的计：算值比D《2[Wt（1-【0.4Av）—＋Wa]的》计算值略大可近似】认为相等；但AP】I ：65：0，附录E中的Mr【w，并不等？于M1所以锚固【。系数J的确定需引入！一个不？等于1.0的系数μ！μ＝即° 】 D.《4.：2  当时 【    【 ，本规：范，地震弯矩表达式【为 】。    】 API 65【0附录E罐壁底部】地震弯矩表》达式为 》 ！    《 式中Ai设计【脉冲反应谱加速度】系数； 《 》         ！ Wi参与耦—联振动储《液的有效《重，。量（N）《。； —        】   Xi》。参与耦联《振动储液水平—地震力作用点到罐】底上表面《距离（m）； 【 》    《   ？ ，。  ：Ws罐壁《总重（N《）；  ！     》    Xs罐壁】质量中心至罐底【上表面的距离—（m：）； 》   》   ？    《 Wr固定》顶油罐？的罐：。顶，总重（N）； 【  — ， ，  ：     Xr【罐顶质？量中心至罐底上表】面的距离（m）【； 》      【 ，    《。Ac设？计对流反应谱加速度！系数； 《。。 ：  《     》   ？ Wc储液晃动部分！的有效重量（—。N）； 《 ， ， ：。     》     》 X：c储液晃动部—分水平地震》力作用点至罐底上】。表，面的距离（m）【 》     下面【。对，式（35）和式（3！。。6）进行《分析比较 ！     》（，1） ？水平：地震力的主体在【式（35）中为【在，式（3？6）：中为AiW》iA：iW：i相：当于Czαm—gm为产《生水平地《震，力储液的等效—质量：mg和W《i有相同的含义和】相，同的确？定方法但在数值上】Cz：αmg和AiW【i并不相等 【  》 ，。  按API— 650附录E ！。 ： — ，     式中【SDS？震动周期为O.【2s时的设》计谱加速《度，系数； —   》        】Rwi脉冲》地震：力，折减系数按A—PI 650附【录E表E-4R【wi＝？3.5； 】。。  ？       【  Q调《节系数按AP1 6！。50附录E美国以外！地区取Q＝1—.，0，；   ！  ： ，。     Ss按A！PI ？650附录E—.4.4Ss＝2】.5Sp；Sp＝】0.2时Ss—＝0.5；Sp＝0！.3时Ss＝—0.75；》Sp＝0.4时S】。s＝1.0； 【 《     》      Fa】场地系数《按A：PI： ，。6，50：附录E？.4.？5规定？当场地不确定时【按D类地区》考虑查API 6】。50附录《表E-1S》s＝0.5时—Fa＝？1.：4，；S：。s＝0.75时Fa！＝1.2；》S，。s＝1？.0时Fa＝1.】1  】   S《p＝：0.2Sp》＝0.3《Sp＝0.4和【设计基本地震加【速度0.2g0.】3g0.4g—有，相，同的含义 】     —所以  ！   ？Ss＝0《。.，5，时SDS＝1—。×1.？4×0？.5＝？0.：7Ai？＝＝0.2；— ？ ？    Ss＝【0.75时SDS＝！1×1.2×0.7！5＝0.9Ai【＝＝0.《257； 》     ！S，s＝：。1，.0：时SDS＝1—×1.1×1.0】＝1.1《A，i＝＝？0.314》 ？     【按本规范《 《     设计基！本地震加速度（Sp！）＝0.2时C【zαmg＝0.4】×0.45》。×mg＝0.18】mg＝？。0，.9；？ 《     设计基！本地：震，。加速：度（Sp《）＝0？.3时？Czαmg＝0.】。。4×0？.67？5×mg《＝0.27mg＝1！.0：5； 】    设计基本】地震：加速度（Sp—）＝0.4时Cz】αmg？＝0.4×0.9×！。。mg＝0.》36mg＝1.2 ！     ！（2：） 对于式（36】。）由于Ac的计算值！远小于Ai其根号下！后，一项提供的地震弯矩！经计：算不会超过按式（3！6）计？算值：的4％；根号内前项！中的W？s，Xs＋Wr》Xr提供的地震弯矩！对于拱顶油罐不会超！过按式？（36）《计，。算值的4％；—对于浮顶油》罐，不会超过按式（3】6）计算值的—3％即按式（—36）计算》的地：震，。弯矩不会超过—AiWi《提供弯矩《。的1.04×1.0！。。4倍或1《.0：4×1.《03倍 【 ：    《（3） 在式—（35？）中力？臂值为0.45【H；在式（36【。。）中当≥1.—3，3时Xi＝0.3】75H＝1.20】 —   ？ （4） 在式（】3，5）：中Q0＝C》zαY？1mg即Q0＝1.！1Czαmg系数】1.：1是考虑罐壁—和罐顶的《自重为10％的m】。g 》     考虑按！式（35）和按式（！36）计算的差异后！≥，1.33时 — ？   《。  当αm》ax＝0《.45？（Sp＝0.2）时！  【  ：。 对于拱《顶油罐M1》＝μ＝0.9—1； —   《  对于浮顶—油，罐M1＝μ＝0.9！0，  【。   当αma【x＝0.《67：5（Sp＝0.3）！时   ！  对于《拱顶油罐M1—＝μ：＝，0，.78； —     对！于，浮顶油罐《M，1＝μ？＝0：.77 —     当】αmax＝》0.9（S》p＝0.4）时【  【   对于拱顶油】。罐M1＝μ＝0【.，71 —     对于浮！顶油罐M1＝μ【。＝0.70 】  《   由此可—得出本规范表—D.4.2-1中的！弯矩调整系数μ【 》     》当＜1.33时 ！ ：    》。 前面已分析过当】≥1.33时按【API 6》50附录E》Ai：Wi：Xi中？的Xi＝0.375！H；：当＜：1，.33时《AiWiXi中的X！i随减小而增—大Xi增《大弯矩相应增大按】A，PI：。 6：50附录《E，Xi＝（0.5-】0.094》）H 《    【 当：＝0.6时》Xi＝（0.—5，-0.094×0.！6）：H＝0.444Hƒ！＝＝1.184【；  】。   当＝》0.：7时Xi＝（0.5！-0.？094×0.—7）H＝0.43】4Hƒ＝＝1.【157； 》 ？ ，     当＝【0.：8时X？i＝（0.5—-0.？094×0.—8）：H＝0？.425Hƒ—＝＝1.133【；   ！。。  当＝《。0.9时Xi＝（】0.：5，-0：.094×0.9】）H＝0《.4：15Hƒ＝＝1.】107？； ？     当！＝1：.0时Xi＝—（0.5-0—.094×》1.0）《H＝：0，.40？。6Hƒ＝＝1.08！3，；   ！  当＝1.1【时Xi？。＝（0.5-—。0，.，094×1》.，1）H＝0》.39？7Hƒ＝＝1.0】59； 》   —  当？＝1.2《时Xi＝（0—.5-0《.094《。×1.？2）H＝《0.3？87Hƒ＝＝—1.032；—。 ？     【当＝1.3时Xi】＝（0.5-0【.094《×，1.3）H＝—0.：378H《ƒ＝＝1.008 ！    】 ƒ为表D.4.】2，-2中的弯矩增【大系：数 ？