D.4 】 锚固？ 】D.4.1  锚】固系数的确定基本】。上采：用AP？I 6？。50附录E的—规定在公式表达形】。式上进行了修—改为等效采用—按API 650】附录EJ＝式中所用！符号与本规范—式（D？.4：.1-1）》对，比Mrw相当于M】1Wt＝F》wWa＝《FLAPI 650！附录E规定垂直地震！加速度Av＝0【.14SDS0.4！Av＝0.4×【0.14SDS【。＝0.05》。6SDS《SDS一般情况【下都：。小于1.0》所以W？t近似等《于W：t（1-0.4【。。Av）而Wt、【又远小于《WaD？2（W？。。t十Wa）的计【算值比D2》[Wt（1-—0.4Av）＋Wa！]的计算值略大【可近似认为》相等；？但AP？I 650附录E中！。的Mrw并》不等于？M1所以锚固—系数：J的确定需》引入：。一个：不等于1.0的系】数μμ＝即》° D】。.4.2  当时 ！    】 本：规范地？震弯矩表达式为 】 《 【    《API 65—0附录？E罐壁底部地震弯】矩表达式为 —。 《   ！。  式中Ai—设计：脉冲反应谱加速度系！数； 【     》  ：    Wi参与耦！联振动储液的有效】。重量（N）； 【 《    《   ？。    X》i参与耦联》振动：储液水平地震—力作用点到罐—底上表面距离（m】）； 【   ？      —  Ws罐壁总重】（N）； — 《    《 ，     》。Xs：。罐壁质？量中心至罐底上表面！的距离（m》）； 》    — ，     》 Wr固定顶—油罐的罐顶总重（N！）； ？ ？。。 ： ，     》    Xr罐顶】质量中？心至罐？底上表面《的距离（m）； 】 ， ？   ？     》。 ，。  Ac设计对流】反应谱加速度系【数； ？。 》    《 ，    《 Wc储液》晃动部分的有效重量！（N）； ！。。         ！  Xc储液晃动部！分水平？。地震力作用点—至罐底上表面的距】离（m）《 ？     下】面对：式（：35）和式（—36）进行分析【比，较 ：  —  ： （1） 水平地震！力的主体在》。式（35《）中为在式（36】），。中为：AiWiA》iWi相当》。于Czαmg—。m为产生水平地震力！储液的？等效质？量mg？和Wi有相同的含义！和，。相同：的确定方法但在数值！上，Czαmg和A【iWi并不相等【。 》 ，    《按API 65【0附：录E 】  【   ？式中SDS震动周期！为O.？。2s时的设计—谱，加速度系数； 】 ？       【 ，  ： Rw？i脉冲地震力—折减系数按AP【I 6？50附录E表E-】4Rw？i＝3.《5；：。 —         ！。 Q调？节系数？按AP1 65【0附录E美国以【外地区取Q》＝1.0； 】      】     Ss【按AP？I， 650附录E.】4.4Ss＝2【.5Sp；Sp＝0！.2时Ss＝0.5！；S：p＝0.3时S【s＝0.75；S】p＝0？.4时Ss＝1【.0； 》     】      Fa场！地系数？。按A：P，I ：。650？附录E.4.5规定！当场地不确定时按】D，类地区？考虑查API 6】。50附录表E-【1Ss＝0.5时】Fa＝？1.：4；Ss《＝0.75时Fa】＝1.2《；Ss＝1.0时F！a，＝1.1 【。 ？    Sp＝0】。.2Sp＝0—.3Sp《＝0.4和设—计基本地震加速度】0.2？g0：.3g0《.4g有相同的含义！  【   所以》 ？    — Ss＝0.5【时SD？S＝1？×1.？4×0.5＝—0.7？。Ai＝＝0.2； ！ 》    Ss＝0】.75时《S，DS：＝1×1.2—×0.7《5＝0.9Ai＝＝！0.：25：7；：   】  S？。s＝1.0时S【DS＝1×》1，.1：。×1.0＝1—.1Ai＝》＝0.314 【 ，     】按本规范 】     设计】基，。本地震加速》度（Sp）＝0.】。2时Czαmg【＝0：.4×0.45×m！g＝0.1》8mg＝0.9【；   ！  设计基》本地震加速度—（Sp）＝0.【3时Czαmg【＝0.4《×0.675×【mg＝0《.2：7mg＝1》.0：5； 【     》设计基本地震加【速，度（Sp《）＝0？.4时？Czαm《g＝0.4×0【.9×mg＝0【.36mg＝—1.：2 《   》  （？2） 对《于式（3《6，）由于Ac》的计算值远》小于Ai《其根号下后》一项提供的地震弯矩！经计算不会超—过按式（36—）计算值的4—％；：根号内前项中的Ws！。。Xs＋WrX—r提供的地》震弯矩？对于拱顶油罐—不会超？过按式（《36）计算值的【4％；对于浮—顶油罐不会超—过按式？（36）计算值的】3％即按《式（36）计算【。的地震？弯矩：不，会超：过AiW《。i提供？弯矩的？1.04×1.【04倍或1.04×！1.03倍 【 ：     —（，3） 在式》（35）中力臂【值，为0.4《5H；？在式（36）中【当，。≥1.33时Xi＝！0.375H＝1】.，20 】    （4—） 在式（35【）中Q0《＝，CzαY1m—g即Q0＝1.1C！zαmg系数1【.1是考虑罐壁和罐！顶的：自重为1《0％的mg》    ！ 考虑按《式（35）和按式（！36）计算的—差异后？≥1.33时 【 ？     当α】m，ax＝0.45（】Sp＝0.》2，）时  ！  ： 对于拱《顶，油罐M1＝μ＝0.！91； ！  ：  ：对于：。浮顶油罐M》1＝μ？＝0.90》   】  当αma—x＝0？.675（Sp【＝0.3《）时 【     对于拱】。顶，油，罐M1＝μ＝0.7！8； ？。   【  ：对于浮顶油罐—。。。M，1＝μ＝0.—77 《     】当α：max＝0.9（】Sp＝0.4）时】    ！。 对：于拱顶？油罐M1＝μ＝0】.71 ！    对于—浮，顶油罐M《1，＝μ＝0.70 ！。   — ， 由此可得出—。本规范表D.4.】2，-1中的《弯矩调整系数μ【   】 ， 当＜1.33时 ！ 》  ：。  前面已》分析：过当≥1.33时】按API《 650附录E【A，iWiXi中的Xi！＝0.375—H；当＜1.3【3时AiWiXi】中的Xi随减小而】增大Xi增大弯【矩相：。应增大按API【 650附录EXi！＝（0？。.5-0.09【4）H ！    《当＝0.6时Xi】＝（0.《5-0.09—4×0.6）—H＝0.444【Hƒ＝＝1.1【8，4；  ！   当＝0.7】。时Xi＝（0—.，5-0.094×】0.7？）H＝？0.：434Hƒ＝＝1.！157；《   】 ，。 当＝？0.8时Xi＝（】0，。.5-0.094×！0.8）《H＝0.425Hƒ！＝＝1.133； ！   【  当＝0.9时】Xi＝（0.5-】0.：094×0》.9）H＝0—.415Hƒ＝＝】1.：107； 】     当＝1！.0时？Xi＝（0.5【-0.094—×1.0）H＝0】.406Hƒ＝＝】1，.083； — ？     —当＝1.《1时Xi＝（—0.5？-0.09》4×1.1）H＝0！.397Hƒ＝【＝1.？059；《 —    《当＝1.2》时Xi＝（0.5】-0.？0，94×1.2）H＝！0，.，387Hƒ＝＝1】.032； 】 ：     当—＝1.3时》。X，i＝（0.》5-0.《094？×1.？3）H＝0》.378Hƒ＝＝1！.008 ！   ？  ƒ为表》D.4.2-2【中的弯矩增》大系数？ ：