10—。  杆塔荷载—及材料 ！ 1》0.1？  杆？塔荷载 《 《 10》.1.1  荷载分！类原则？是根据现行国家标】准建筑结构可靠度设！。计统一标《准GB 50—。。068的规定结【合输电？线，路结构的特》点为：简化荷载分类不【列偶然荷《载将属这类性质的断！线张力及安》。装荷载等也列—入了可变荷载将基础！重力、拉线初始【张力列？入永久荷载同—。时为：与习惯称《谓，一致不采用该标准中！所用的“作用”术】语而仍用“荷载”来！。表述 ？ 10.】1.2？ ， 本条？规定了荷载》作用方向的分—类 ？     1！。 ， ，一般情况杆塔的横】担轴线是《垂直于线路》方向中心《线，或，线路转角《的平分线因此横向】荷载是沿《横担轴线方向的荷】载纵向荷载是—垂直：。于，横担轴线方向的荷】载垂直荷载是垂【。直于地面方》向，的荷：载 【   ？ 2  悬垂型杆】塔基本风速工—况除了0°风向和】90°风向》。的荷载？工况外45°风向和！60°风向对—杆塔控制杆件—产生的效应很接近】因此通常计》算，0°、45°及9】0°三种风》向的荷载工况但【。是对塔身为矩形截面！或者特别高的杆塔】等结构？有，时候可能由6—0°风向控》制， ， ， ：     耐【张型杆塔的基本风】速工况？一般情况《由90°风向控制但！由于风速、塔高、塔！型的影响《45°风向》有时也会控制—塔身主材对于耐张】分支塔等特》殊杆塔结构还—应，根，据实际情况判断其他！风向控制构件的【可，能性 【     3—  考虑到终端杆塔！荷载的？特点是？。不论转角范围大小其！前后档的张力—一般相？差较大因此规定终端！杆塔还需计算—基本风速的0°【风向其？他风向(9》0°或45°—)可根据《实际塔位转角情况】而定 — ， 1：0.：1.3  正常运】行情况、断线—(含分裂导线—时的纵？向不平衡张力)情况！和安装情况的荷载组！合是各类《杆塔的？基本荷载组合—不，论线：路工程处于何种气】象区都？必须计算《当线路工程》所，处气象区有覆冰条】件时还？应计算不均匀覆【冰的情？况 【10.1.4—  基本风速、无冰！、未断线的正常运】行情况应分别考虑】最大垂？直荷载？和最小垂直荷载两】种，组合因？为工程实践》计算分析表明铁塔】的某些构《件(例如部分V型】串的横担构件或部】分塔身侧面斜材)可！能由：。最小垂？直，荷载组合《控制 ？ 1—0.1.5、1【0.1？.6  断线(含】分裂导线的纵向不平！。衡，张力：)情况当实际工程气！象条：件无冰？时应按5℃、无冰、！无风计算《断线：情况均考虑同—一档内断线(单导】线为一相分》裂导线考虑一—相纵向不平衡—张力) — ，  ？   1  —对单回路《悬垂型？杆塔单导《线考虑一相》导线断线(》分裂导线一相导线有！纵向不平衡张力)】。情况或断一根—地线的情况 】  《。  ： 2  《对耐张塔和双回路及！以上的？悬垂：型杆塔尚应考—虑地线和导线的断线！(或分？裂导线？的纵向不《平衡张力)》组合 《   —  ：3  对《导线水平排》列的单回路耐张【塔某些杆件》内力在边相作用一】相，导线：。断线张力(或分裂导！线的纵向不》平衡张力)》时可能比边》、中相同时》作用两？。相导：线断线张力(—。或分裂导线的纵向不！平，衡张力)《的情况？还要大因此》要求对？单导线？考虑作用一相或两相！断线：张力(分裂导线一相！或两相？有纵向不平衡张力)！的荷载组合某些【。杆塔设计时能够判】断作：用一相导《线断线？张力：(，。或分裂？导线的纵向不平【衡，张力)不《起控制？作用时可以只计【算作用两相导—。线断线张力》(或：分，裂导线的纵向不【平衡张力)》的荷载组《合以简化《计算 】。    4  对双！回路或多《回，路耐张杆塔由于各】工程的导线排列型式！不尽相？同也可能存在类【。似情况荷载组合【时应作考虑》 —   ？ 5  对于终端】杆塔由于变电站【侧导线断线张力(或！分裂导线的》纵向不平衡张力)很！小线路侧导线—断线张力《(或：分裂导线的纵向不平！衡，张力)相对》很大因此要求对【单回路或双回路终】端塔还要考虑—线路侧作用一相【或，两，相断：线张力(或分—裂导线？的纵向？不平衡张《力)使？终端塔的纵向荷载】组合效应不低于耐张！塔，的纵向荷《载组合 《 ？   《  6  》对于：地线顶架连接在导线！横担上面的情况【当横担端部布—置成有隔面》的，非，尖头时单独》断地线的工况有【。时候会控制横—担，正面的局部构件【 10】.1.？7  为了提高地线！支架：的承载能力》对悬垂塔和耐—张塔地线断线张力】取值均为1》00％最大使用张力！ ？ 10.1.8！  从历《次冰灾？事，故情况来看地—线的覆冰厚度一【般较：。导线要厚故对于不】均匀覆冰《情况地线的》不平衡？张力取值(占最【大，使用张力的百分数)！较，。导线要大无冰区段和！5mm冰区段—可不考虑不均匀覆】冰情况？引起的不平衡张【力 ？   —  本规范表10.！1.8中不》均，匀，覆冰的导、地线不】平衡张力取值适【用于档距不》。大于5？50m、高差—不超过15％的使】用条：件，。超过该条件》时应按实际情况【进行计算《。 1【0.1.9 — ，不均匀覆冰》荷载组合应》考虑纵向弯矩组合】情况：以提高杆《塔的纵向抗弯—能力 1！0.1.10  本！。规范规定的各类杆塔！断，线，情况下的断线张【力，。(或分裂导线—。的，纵，向不平衡张力)和】不均匀覆冰》。情，况下：的不平衡张力值【。已考虑了动力影响因！此应按？静态荷载计算 】 ？ 10？。.1.11 — 200《8年的严《。重冰灾？在湖南、江西和浙江！等省份均《有，发生串倒的现—。象由：于倒塔断线引—起相邻档的铁—塔，被拉到的《现象不少为了有效地！控制冰灾事》故，的进一步《扩大对于较长的耐】张段之间适》当布置防串倒的【加强型悬垂型—杆塔是非常》有效的一《种方法国外》的规范中也》有类似？的规定加强型—悬垂型杆塔》。除按常规悬垂—型杆塔工况计—算，外还应按《所有：导、地线同侧—。有断：线，张力(或分裂导【。线的：纵向不平《衡张力)计算以【提高该塔《的纵向承载能—力 》 10.1—。.12  本条是】根据以往实际工【程设计经验确定的验！算覆冰荷《载情况是《作为正常设计情况】之外的补充计算条】件提出来的主要在于！弥补设计条》件的不足用以校【验和提？。高线路在《稀，。有的验算覆冰—。情况下的抗》冰能力它的荷—载，特点：是在过载冰》的运行情况下同时】存在：较，大的不平衡》张力这项不》平，衡张力是由于现【场档距不等、在冰凌！过载条件下产生的导！、地线具有同期同方！向的特性故只考【虑正常运行和—所有导、地线—同时同？向有不平衡张—力 ：  —   鉴于验—算覆冰荷《载出现概率很—小故不再《考虑断线和》最大扭矩的组合【情况 — 10.》1，.13 《 ，本条说明《有，以下几点 ！    《 1  悬垂型【杆塔提？升导、地线及其附】件时发生的荷载【其中：提升导、地线的荷】载一般？仍按常规2倍起【吊，考虑如果考虑—避免安装荷载(【包括检修《荷载：)控制杆件选材起】吊导、地《线时采用转向—滑轮(图13)等措！施将起吊荷载控【制在导、地线重量】。的1.5倍以内【是可行的直》。流线：路已有工《程经验但《。是应在？设计文件中加—以说明 — 《 图13】。  起？吊导、地线时采用】转向滑？轮示意图《    ！ 2  悬垂型杆塔！导线或地线锚线【作业时？挂线点处的线—条重力由《于前后塔位高差【对其影响较大一【般应取？垂直档？距较大一侧的线【条重力即按塔—位实际情况一般应】取，大于50％垂直【档距：的线条重力 ！     3【 ， 双：回及多回路》杆塔：如无特殊要求一般】不考虑单边导、地】线先架设的情况；双！回，路及以上的》杆，塔导线分期架设往往！会在施工《时使杆塔受到较大的！扭矩为了尽可能减小！施，工，荷载的影响一般只有！当实际工程需要分】。期架设时才考虑【。。分期：架设的荷《载，组，合 ？   —  4  导、地】线的过牵《引、施工误差和【初伸长引起的—张，力增大系数》应由电气专业—。根据导、地线的特性！确定 【 ，    5  水平！和接近？水平的杆件》单独校验承受100！0N人重荷载—而不与其他荷载组】合是参照国外的设计！经验和？国内部分设计单【位的实践经》验一般可将与—水平：面夹角不大于30】°，的，杆件视为接 —近，水平的杆件如果某些！。杆，件不考虑上人—应在设计文》件中：说明：。校验时可《将10？00N？作为集？中荷：。载杆：件视：为简支梁其跨距【取，杆件的？水平投影《长，度杆件应力不—应大于材料的—强，度设计值 【 10》.，1.：14：  本条是根据以往！实际工程《设计经验确定的 ！ 10.1.！15  考》。虑阵风在高度方向】的差异对曲》线型(变《坡)铁？塔，斜材产？生的不利影响也称】埃，菲尔效应 》 1—。0.1.1》6  混《凝土高？。塔，是指混凝土塔身的总！高度超过100m】的，。塔以往？工程设计《经验表明位于7度地！震区的这类高塔的个！。别，。断面是由地震荷载】控制的 》 10.1】.17？  圆管《构件在以往的工【。程中曾出《现过激振现象—有的：振动已引起螺栓【连接：的，松动：或构件的《损，坏虽然目前》要精确地计算振【。动力尚有困难—有些参数不容易得】到设：计时可参照现行【国家标准《。高耸结构设计规【范GB 5》0135的有关【规定 ？ 1—0.1.《18 ？ 导、地线风荷载计！算公：。式中风压调整—系数βc是考—虑5：00kV线》路因绝缘子串较长】、子导线《多有发生动力放大作！用的可？能且随风速增大而】增，大此外近年来—500kV线路发生！事故频率较高适【当提高导、地线荷】载对降？低50？0k：。V线路的《倒，塔事故率也有—一定帮助根据对【比计算？考虑β？c后500k—V，线路铁？。。塔的设计重量比不】考虑βc《增加：5％～10％左右但！对，于电线本身的张【力弧垂计《算、风？偏，角，计算：和其他电压等级线路！的荷载计算都不必考！虑βc即取βc＝1！.0 ？ 《     按照【1997年6月【25日至27日电】。力规：划，设计总？院和国家电》。力调度通《信中心联合召开的1！10：～500kV架空】送电线路设计技术】规程报批稿专—。家讨论会的精神并】与现：。行行业标准交流【电气装？。置的过电压保—。护和绝缘配合DL】。／，T 620第10】.2：.2：条的规定取得一【致将电气间隙校验】。用的风压不均匀系】数α统一使用到各级！电压线？路本规范表》10.1.18-1！的注是提醒对跳线】计算不宜考虑—为，α效应 【     此外】前苏联1977【年的电气设备安装】规，程及德国《的D：IV VD》E，。0210以及—美国的ASCE“G！uidel》。ines fo【r， Transm【i，ss：。ion l》in：e Struc【tural L【。oa：。ding”等资料也！都认：为对档距小》于200m左右的】也不宜乘《以小于？1.0的α值—本规范表10—.，1.18-2中的α！值，也可用a＝0—.50＋6》0／LH公式计算 ！ ： ， ，。     通过对】各国风偏《间隙校验用风压不】均，匀系：数的分析参照其【中反映风压不均【匀系数随档距—变化规律的》德国和日本系—数曲线结《合，我国实际运行经验提！出了风压不均匀【系数的取值要求 ！ 《 ： ： 图14》 ， 间：隙校验风压》系数不均匀系数图 ！ 《     》从图：14可以反》映出 》    — ，1 ： ，现行国家标》准建筑结构荷—载，规范GB 50【0，09的规定适用于】。机械负荷计算对【于，导线风偏间隙校验】应该有所折减 【。 ，。     2！  前？苏联和中国对不【同，档距采用简化—。的单一数据》。对大档距偏高对小】档距偏？低 《 ？    3》。  ：日本：和德国的规定反映了！风压不均《匀系数？随档距？变化的客观》规律：比较适合于权—衡，比选：该系数的《取值：要求条文中采用【。的数据大《于德国和日本的【规定  ！   ？4  公式》α＝0？.，50＋60／L【H中第一《项0.5《从德：国和日本公式—的0.45》和0.5中取大值】第二项60从60】和4：0中取大值这样【偏大：地组合在400m档！距以下已经》超出德国和日本数】据的包络线档距越】小超出？越大 —     5【  图14》中“4项平均—”系取前苏联、【中、日、德》四国规范数据平均】“5：项平均”还计入【了我国荷载规范【的数据 ！10.？1.19 》 体型系数》。。μs按现行国家【。标准建筑《结构荷载《规范GB 5000！9，确定当考虑杆件【相互遮挡影响时可按！建筑结构《荷载规范GB 【50009的规定计！算受风面积》A，S ： ： ： 10.1》.20 《 杆：塔本身风压》。调整系数βz—主要是？考虑：脉动风振的影—响为：便于设计《对一般高度的杆塔】在全高度内》采用单一《系数：根据过去部分实【测结果和经验—总，高度：在20m及》以下杆？塔的自？振周期？较小(一《。般在0.2》5s：。以下)可以不—考虑风？。振的影响《(即βz＝》1.0)拉线杆【塔的βz值的规定】。主要：是参照现行》。。国家标准高耸—结构：设计规范GB 5】0135的规定【给予适当提高—总高度超过60m】的杆塔？特别是较高的大跨越！杆塔其β《z，宜采用由下而上逐】。段增大的数值可以参！照现行国家标—准建筑结构荷载规】范，G，B 50009的】有关规定《确定；对《宽度较大《或迎风？面积增加较大—的计：算，。段(例？如横担、微波天线】等)应给予适—当，加大 《 ， ， ：    对基础的】β，z值是参考》化工塔架的》设计经验取对杆塔】效应：的5：0％即？β基础＝(》β杆塔1《)／2＋1》。考虑到使《用上方便取对60】m及以下杆塔为1.！0；对60m—以上杆塔为1.3 ！ 《。 10.1.—21  本》条中的？计算公式是》根据我国电》力部门设计》经验确定的 — 《     》以上：导、：地线风荷载计算【公式、杆塔风—荷载计算公式和绝】缘子串风荷载计【算公式中均有系数】BB为覆冰工—况时风荷载的—增大系数仅》仅用于计算覆冰风荷！载之：用计：算，其他工况的风荷【载时：不考虑系数B 【 ， 1》0.1.《22  本条参考】。了国：。。家标准建筑》结构荷载规范—GB 50》009第7.—2.1条的规定 ！     本！规，范表10.1.【22风压高度—。变化：系数μz按下—列公式计算得出 】 ， 【。 ：     式中Z对！地高度？(m) 《 ，