： ，。 10 《 杆塔？荷载及材料 【 ，。 《 10.—1  杆《塔荷载 《 ，。 10】.1.1 》 荷载分类原则【是根据？现行国家标准建筑】结构可靠《度设计？统一标准GB 5】00：68的规定结—合输电线路结构【的特点为简化荷载分！。类不列偶然荷载将属！这，类，性，质的断线张》力及安装荷载等也列！入，了可变荷载》将，基础重力、拉线【初始张？力列入永《久荷载同时为—与习惯称谓》一致不采用该标准】中所用的“》作用”术语》而仍用？。“荷载”来表述 】。 》10.1.2 【 本条规定了荷载】作用：方向：的分类 【     1 】 一般？情况杆塔的横担轴线！是垂直？于线路方向中—心线或？线路转角的平—分，线因此横向荷载是沿！横担轴？线方向的《荷载纵向荷载是垂直！于横担轴线》。方向的荷载》垂直荷载是垂直【于地面方向的荷载】 《     2 】 悬：垂型杆塔基本风速工！况除了0《°风向？和90°风向—的荷载？工况外45°风【向，和60°风向对杆塔！控制杆件《产生的效《应很：接近因此通常计算0！°、：4，5°：及，9，0°三？种风向的荷载—工，况但是对塔身为矩形！截面或？者特别高的杆塔等结！构有：时，候可能？由60°《风向控制 】    》 耐张型杆塔的基】本风速工况一般情况！由90？°风向？。控制但由于风速、】塔高、？。塔型：。的影响45°风向】有时：也会控制塔身主【材对于耐张分支【塔等特殊杆》。塔结构还应》根据实际情况—判断其他《风向控制构件的【可能性？ 》    《 3  考虑到【终端杆塔荷载的【特点是？不论转角范》围大小其前》后，档的张力一》般相差较大因此规定！终端：杆塔：还需计？算基本风速的—0°风向《其他风向(90°】或45°)》可根：据实际？塔位转角情况而定 ！ ， 10.1】.3 ？ 正常运行情况【、断线(含分裂导】线时：的纵向不平衡—张力)情《况，和安装情况》的荷载组合是各【。类，杆，塔的：基本荷载《组合不论线路—工程处于何种—气象区都必须计【算当：线路工程所处气象】区有覆冰条件时还应！计算不均匀覆冰【。的情况 —。 ？1，。0.：。1.4？ ， 基本风速、无冰】、未：断线的正常运—行，情况应分别考虑最大！垂直荷载和最小垂】。直荷载两种组合因为！。工程实践计算分析表！明铁塔的某些构件(！例，如，。部分：V型串？。的横：担构件或部分塔身侧！面斜材)可》。。能，由，最小：垂，直荷载组合控制 】 10.1！.5、10》.1.6《  断线(含分裂导！线的纵向不》平衡张力《)情况当实际工程气！象条件？无冰时应按5℃、无！冰、无风计》算断：线情况均考虑—同一档内断线(【单导线为一相—分裂导？线考虑一相纵向【不平衡张力) ！     【1  对单回路悬】垂型杆塔《单导线考虑一相导线！断，线(分裂导线一【相导线有纵向不平衡！张力)情况或断一根！。地线的情况 【。    【。 2  对》耐张塔和双回路及】以上的悬垂型杆塔】。尚，应考虑？地线和导线的—。断线(或《分裂导线的纵向【不，平衡张力)组合【 ：    【 3  对导线水】平排列的单回—路，耐张塔某些杆件内力！在边相作用一相【导线：断，线张力？(或分裂《导线的纵向不—平衡张力)时可能比！边、中相同时作【用两相导线断线张】力(或分《裂导线的纵向不平衡！张力)的《情况还要大因—此要求对单导线考虑！作用一相或》两相断线张力(分】。裂导线？一相或两相有纵【向不平衡张力)【的荷载组《合某些杆塔设计时能！够，判断作用一相导线断！线张力？。(或：分，裂导线的纵向不平】衡张力)不起控制作！用，时可以？只计算作用两相导线！断线张力(或分裂】导线的？纵向不平衡》张力)的荷载组合以！简，化计算 《 ，。 ？     》4，。  对双回路或多回！。路耐：张，杆塔由于《各工程的导线排【列型式不《尽相同也可能存在】类似情况《荷载组合时》应作考虑 【 ， ：。   ？ 5 ？ 对于终端杆塔【由于变电站侧导线断！线张力(或分裂导】线的纵？向不平衡张力—)很小线路》侧导线断线张力(】或分裂导线》。的纵向不平衡张力)！相对很大因此要求】对单回路或双回路终！端塔还要考》虑线路侧作用—。一相或？两相断线张力(或分！裂导线的纵向不平衡！张力)？。使终端塔的纵向荷载！。组合效？应不：低于耐张塔的纵【向荷载组合》 》  ：   6 》 对于地《线顶架连接在—导，。线横担上面的情况】当横担？端部布置《成有隔面的非尖【头时单独断地线的】工况有？时候会控《制，横担正面的局部【。构件 》 10.1.7！  为了《提高：地线支架的承载【能力对悬《垂塔和耐《张，塔地：线断线张力取—值均为？100？％最大使用张—力 》 10.1—.8  从历—次，冰灾事故情况来看地！线的覆冰厚》。度一般较导线—要厚：故对于不均匀—覆冰情况地线的不平！衡张力取值(占【最大使？用张力的百分—数)较导线要—大，无冰区段和》5mm冰区段可不】考虑不均匀覆冰情】况引：。起的不平衡张力 】 ： ：   ？  本规范表1【0.1.8中不均】匀，覆冰：的导、地《线不平衡张》力取值适用于档【距不大于《550m、高—差不超过15％的】。使用：条件：超过该条件》时应按实际》情况进行计算— ？ ？10：.1.9 》 不均匀《覆冰荷载《组合应考虑纵向弯】矩组合情况以提【高杆塔的纵向抗弯能！力 — 10.1.10】  本规《。范规定的各类—杆塔断线情况下【的断线？张力(？或分裂导线的纵向】不，平衡张力)和不【均匀覆冰情况下的】不平衡张《力值已考虑了动力】影，响，因此：应按静态荷载计【算 【10.1.》11  2008年！的严重？冰灾在？湖南、？江西和浙江》等省份均有发—生串倒的现》。象由于倒塔断线【引起相邻档的铁塔】被拉到？。的现象？不少：为了有效地控制【冰灾事故的进一【步扩大？对于较？长的耐张段之间适当！布，置防串倒的加强【型悬垂型杆塔是非】常有效的《一种方？法国外的规范中【也有类似的规定【加强型悬垂型杆塔除！按常规悬垂》。型杆塔？工，况计算外还应按【。所，。有导、？地线同侧《。有断线张《。力(：或分：裂导线的纵向—不平衡张力)计算以！提高该塔的纵向承】载能力 【 10《.，。1.12《  本条是根据以】往实际工程设计经验！确定的验算覆冰【荷载情况是作—为正常设计情况之】外，的补充计算条件提】。出来的主要》在于弥补设计条【件的不足用以—校验和提高线路在稀！有的验算覆冰情况下！的抗冰？能力它的荷载—特点是在过载—冰的运行情况下同时！存在：较大：的不平？衡张：力这：项不平衡张力是由】于现场档距不等、】在冰凌过载条件下】产生的导《、，地线具有《同期同方向》。的特：性故只考虑正常运】行和所有《导、地线同时—同向有不《平衡：张力  ！   ？鉴于：验算覆冰荷载出现概！率很小故《不再考虑《断线和最大》扭矩的组合情—况 ？ ： 1？0.1？.1：3，  本条说明有【以下：几点  ！   1  悬【垂型：杆塔提升导、—。地线及其附件时发】生的荷载其中提升】导、地线《的荷载一般仍按常规！2倍起吊《考虑如果《考虑避免《安装荷载《(包括检修荷载)】控制杆件选》材起吊？导、地线时采用转向！滑轮(图《13)等措施将【起吊荷载控》制在导、地线重量的！1.：5倍以内是可行的】直流线路已有工程】经验但是应在—设，计文件中《加以说明 — ， 】 图：13 ？ 起：。吊导、地线时采用转！向滑轮示意图— ？     【2 ：。 悬垂型杆》塔导线或地线锚线】作业时挂线点处的线！。条重力由于前后塔位！。高差：对其影响较》大一般应取垂—直档距较大一侧的线！条重力？即按塔位实际情况】一般应取《大，于50？％垂直档距的—线条重力 】   《  3  双回及多！回路杆塔如无特殊】要求一般《不，考虑单？边，导，、，地线：先架设的《情况；双回路及以上！的杆塔导线分期架】设往往会在施工时使！杆，塔受：到较大的扭矩—。为，了尽可？能减小施工荷载的】影响一般只有当实】际工程需要分—期架设时才考虑分期！架设的荷载组合 ！     4！ ， 导、地《线的过牵《引、施工误差和初伸！。长引起的张力增【大系数？应由电气专业根据】导、地线的特性确定！  【   5《  水平和接—近水平？的杆件单《独校验承受100】0N人重荷载而不】与其他荷载组合是】参照国外的设计经】验和国内部分设【计单位的实践—经验一般可将与【水平面夹角不大于3！0°：的杆件视为接— 近水平的杆件【如，果，某些：。杆件不考虑》上人应？在设计文件中说明】校验时可《将1：0，00N作为集—中荷载杆件视为【简支：梁，其跨距取杆件的【水平投影长度—。。杆件应？力不应大于材料【。的强度设计值— —10.1.》14  本条是根据！。以往实际工程设计】经验：确定的？ ， ： ， 10.1.【1，5  考虑阵风在】高度方向的》。差异对曲线型(变】坡)铁塔《斜材产生《的不利影响也—称埃：菲，尔效：应，。 》 10.1.1【。。6  混凝土高【塔是指混凝土塔身的！总高度超过100】m的塔以往工程设】计经验表明位于【7度地震区》的这类高《塔的个别断面是【。由地震荷《载控制的 》 》。。10.1.17 】 圆管构件》在以往的工程中曾出！现，过激：振，现象有的振》动已：引起螺栓连》接的松动或构件的损！坏，虽然目前要精确地】计算振动《力尚有？困难有？些参数不容易得到设！计时可参照》。现行：国家标？准高耸结《构设计？规范：GB 50135的！有关规？定 ？。 ： 10.1.【18  导、地线风！荷载计算公式中风】。压，调，整系数？βc是考虑5—。00kV《线路因绝《缘子串较长、子导】线多有发《生动力放《大作用？的可能且随风速增大！而增大此外近—年来500kV线路！发，。生事故？频，率较高适当提高导、！地线荷载《对降低？500kV线路【的倒塔事故率—也有一定帮》助根：。据对比计算考虑【βc后500kV线！路，铁塔：的设计重《量比不考虑β—。c，增加5％～1—0％左？。右但对于电线本【身的张力弧垂计算】。、风偏角计算—和其他电《压等级线路的荷载计！算都不必考虑βc即！。取βc？＝1：.0 《 ，     按照！1997年6月25！日至27日电—力规划设计总院和国！家电力调《度通信中心联合【召开的1《10～5《00kV架空送电】线路设计《。技术规程报批—稿专家讨论》会的精神并与—现，。行行业标准交—流电气装置的过电压！保护和绝缘》配合：DL／T 62【。0第10.2—.2条？的规定取得一致将电！气间隙校验用的风】压不均匀系数α统】一使用到各级电压】线路本规范表—10.1《.18-1的注是】提醒对跳线计算【不宜：考虑为α效应 【 ， ？     此外前】苏联1977—年的电气设》备安装？规程：及德国的DIV 】V，DE0？210以及美国的】ASC？。E“Guide【lines f【or Transm！iss？ion？ line S【tr：uctu《ral Load】in：g”等？。资料也都认为—对档距小于200】m左右的也》不宜乘以小于1【.0的？α值本规范》表1：0.1.《18-2中的α值】也可用a＝》0.50＋60／】L，H公式计算 ！  ？ ，  通过对各国风偏！间隙校验用风压不均！匀系数的分析参照其！中反：映风压不《均匀系数随》档距变化规律的【德，国，和日本系数曲线【结，合我国实际》。。运行经？验提：。出了风压不》均匀系数的取—值要求 ！ 《 图14 —。 间隙校验风压【系数不均匀系数图】 》     从图14！可以：反映：出  】   1  现【行国家？标准建筑结构荷载规！范GB 5》00：09的规《定适用于机械负荷计！算对于导线风偏间隙！校验应该有所折减】 《     2 】 前苏联和中国【对不同档《。距采：用简化的单一数据对！大档：距偏高？对小档距《偏低：  【   3  —日本和？德国的？规定反映了风—压不：均匀系数随档距变】化，的客观规《律比较适合于权衡比！选该系数的》取值要求《条文中采用的数据大！于德：。国和日本的规定【 》    《 4  公式α【＝0.50＋60】／LH？。中第一项0.—5从：德，国和日本公式的【0，。.45和0》.5中取大值第二】项60？从60和40—中取大值这样偏【大地组合在400m！。。。档距以下已经—超出德国和日本数】。据的包络线档—距越小超出越大【 》     5  】图14中“4项平】均”系取《前苏联、中、日、】德四：国规范数据平均“5！项平均”《还计入了《我国荷载规范的【数据 》 10.—1.19  体型】系数μs按现—。行，国家：标准建筑结构荷载规！。范GB 500【09确定当》考虑杆件相互—遮挡影响时可—按建筑结构荷载规范！GB 500—09的规定计算受风！面，。积AS — 10.1.2！0  杆塔本—身风压调整系数【β，z主要是考》虑脉动风振》的影响为便于设【计对一？般高度的杆塔—在全高度内采用单一！系数根据过去部分实！测，。结果和经《验总高度在2—。0，。m及以？。下杆塔的自振周期较！小(一？般在0.25s以下！)可以不考虑风振的！影响(即βz＝1.！0，)拉线杆塔的βz值！的规：定主要是参照现行】国家标准高耸结【构设计规范GB 】5，0135的规定给】予适当提高总高度】超过60《。m的杆塔特别是较】高的大跨《越杆塔？其，βz：宜采用由下而上【逐段增大的》。数，值可以参照》现行国家标》准，建筑结构荷载规范G！B 50009的有！关规定确定》；对宽度较大或迎】风面积增加较大【。的计算段(例—如横担、微波—天线等)应给予【适当加大 【 ：   ？  对基础的—βz值是《参考化工《塔架的设计经验取对！。杆塔效应的50％】即β：基础：＝(β杆塔1)／2！＋1考虑到》使，用上方便取对—60m及以下杆【塔为：1.0；对60【m，以上杆塔为1.【3 1】0.1.21  】本条中？的计算公式是—根据我国电力部【门设：计经验确定的 ！ ：。   ？  以上导、地线】风，荷载计算公式、杆】塔风荷？。载计：算公式和绝缘子串风！荷载计算《公式中均有系数【BB为？覆冰工况时风—。荷载的？增大系？数仅仅？用于：计算覆冰《风荷载之用计算其】他工况的风荷载时】不，考虑系数《B ： 》10.1.22  ！本条参考了国家标】准建筑结构荷载规范！GB 50009第！7.2.1条的【规定  ！ ，  本规范》表10.1.—。22风压《高度变化《。系，数，μ，z按下列《公式计算得出 【 【。     】。式中Z对地高度(】m) 《