。 《10  杆塔荷载】及材：料 ： ？ 10】.，1，  杆塔《荷载 — 《10.1.1  荷！载分类原《则是根据现》行国家？标准建筑结构可靠】度设计统《一标准GB 5【00：68的规定结合输电！线路结构《的，特点为简化荷载分类！不列偶然荷载将属】这，类性质的断线—张力及安装》荷载等也列》。。入了可变荷载将【基，。础，重力、拉线初始张力！列入永久荷》载同时为与习惯【称，谓，一，致不采？用该标准中所—用的“作《用，”术语而仍用“【荷载”来表述 【 《 10.1.2【  本条规》定了荷？载作用？方向的分类》   】  1？  一般情况—杆塔的？横担轴线是垂直于线！路方向中《。心线或线路转角【的平：分线因此横》向，荷载是？沿横担轴线方向的荷！载纵向？荷载是垂直于横担轴！线方：向的荷载垂》直荷载是垂直于【地，面方：向的荷载 — ，    — 2  悬垂型【杆塔基本风速—工况除了0°风【。向和90《°风：向的荷载工况外4】。5°风向和6—0°风向对杆塔【控制：杆件：产生的效应很接【近因此通常》计算0°、4—5°及90°—三种风？。向的荷？载工况但是对塔身为！矩形截面或者特【别高的杆塔》。等结：构有时？候可能由60°风】向，控，制 【  ：。  耐张型杆塔的】基本风速工况一【般情况由90—°风向控制但由于】风速、塔高、—塔，型的影？响45°风向—有时也会控》制塔身主《材对于耐张》分支塔等特》殊杆塔结构还—应根据实际情—况，判，断其他风向控制【构件的可能性 ！ ，     3 】 考：虑到：终端：杆塔荷载的特点是】不论：转角范围大小—其前后档《的张力一般相—差较大因此》。规定终端杆塔—还需：计算基？本风速的0°—风向其？他风向(9》。0°或45°)【。可根据实《际塔位转角情况而定！ ？ 10.1.】3  正《常运：行情况、断线(含分！裂导线时《的纵向不平》衡张：力)情况和安—装情况的《荷，载组合是各类—杆塔的基《本荷载组合不论线】路工程处于》何种气象《区都必须计算当线】路工程所处气—。象区有覆冰条—件时还应计算不【。均匀覆冰《的情况 【 ：1，0.1.4  基本！风速、？无冰、未断线—的，。正常运行情况应分别！考虑最大垂直—荷载和最小垂直荷】载两种组合因为工】程实践计《算分析表明铁塔【的某些构件》(例：如，部分V型串的横担构！件或部分《塔身侧面斜材)可能！由最小垂直荷—载组合控《制 — 10.1.5、】10.1.6  】断线(含分裂导【。线的：。纵向不平衡张力)情！况当实际工程气【象条：件无冰？时应按？5℃、无冰、无【。风计算断线情况【均考虑同《一档：内断线(单导—线为一相《分裂导线《考虑：一相纵向不平衡张力！) 》     1  ！对，单回路悬垂型杆【塔单：导线考？虑一相导线断线(】分裂导线一相导【线有：。纵向不平衡张力)】情况：或断一根地线—的情：况， 》     》2  对耐张塔和双！回路及以上的悬垂型！杆塔尚应考虑地线和！导线的断线(或分】裂导线的纵向—不平衡张力》)，。组合 》  《   3  对【导线水平排列—的单回路耐张塔某】些杆件内力》在，边相：作用一相导线—断线张？力(或分裂导线的】纵向不平衡张—力)时？可能比边、中相同时！作用两相导线断【线，张力(或分裂导线的！纵向不平衡张力)的！情况：还要大因《此要求对《单导线考《虑作用一《相或：两相断线张力—。(分裂导线》一相或两相》有纵：。向不平衡张力)的荷！载组合某《些杆塔设计时能够判！断作用一相导—线断线张力(—或分裂导线的纵向】不，。平衡张力《)不起控制》作用时可以只计【算作用两相导线断线！张力(或分裂导线的！纵向不平衡张力)的！荷载组？合以简化计算 ！ ：     4  对！双，回路或多回路耐张】杆塔由于各工程的】导线排列型式—不尽相？同也可能存在类【似情况荷载》组，合时应作考虑 ！  《。   5  对【于终端杆塔由于变电！站侧导线断线—。张力(或分》裂导线？的纵向不《平衡张力)很—小线路侧导线—断线张？力(或分裂导线的】纵向不平衡张力)相！对很大因此要求对单！回路或双《回路终端塔还—要考虑线路侧作【用一相或《两相断线《张力(或分》裂导线的纵向不平衡！张力)使终端塔【的纵向荷载组合【效应不低于》耐张塔？的纵向荷《载，组合： ， ：。   》  6  对于地】线顶架连接在—。导线横担上面—的情况当横》。担端部布置成有隔面！的非尖头《时单独断地线—的工况有时候会控】制横：担正面的局部—构件 — 1？0.1.7  为】了提高地线支架的承！载，能力对悬垂塔—和耐张塔地线断线张！力，取值均为100【％最大使《用张力 《 ：。 1《0.1？.8  从》历次冰？灾，事故情？况来看？地线的覆冰》厚度一般较导线要】厚故对于不均匀覆冰！情况：地线的不平衡张力】取值(占最大使用】。张力的百分数—)较导线《要大无冰区段和5m！m冰区段可不考虑不！。均匀覆冰《。情况引起的不平衡张！力   ！  本规范》表，。10.1《.8中？不均匀覆冰的导、地！线不平衡张力取【值适用？于档：距不大于550【m、高差不超—过，15％的使用条【件超过该《条，件时应按《实际情况进》行计算 ！1，0.1.9  不】均匀覆？冰荷载组合》应，考虑纵？向弯矩组合情—况以提？高杆塔的纵向—抗弯能力 【 10》.1.？10  本规范规】定的各类杆塔断线情！况下的断《线张力？。(，。或分裂导线的纵向不！。平衡张力)》。和不均匀覆冰—。。情，况下的不平衡张力】值已考虑了动力影】。响因此应按静态荷】载计算 《 》10.1《.11  2008！年，的严重冰灾在—湖南、江西和浙江等！。省份均有发生—串倒的现象由于倒】塔断线引起相邻档的！铁塔：。被拉到的现象不少】为了有效地控制冰】灾事故的进一步扩大！对于较长的耐—张段之间适当—布置防串《倒的加？强型悬垂型杆塔是非！常有效的《一种方法国外—的规范中也有类似的！规定加强型》悬垂型杆塔除按常】规悬垂型杆塔工【况计算外《还，应按：所有导、地线同【侧有断线《张力(或分裂—导线的纵向不平衡张！力，)计算以提高该塔】的纵向？。承载能？力 —。 ，10.？。。1.1？2  本条是根据以！往实际工程设计【经验：。确定的验《算，覆冰荷载《情况是作为正常【设计情况之外的补】。充计算条件提出来的！主要在于弥》补设计条《件的不？足用以校验和提高线！路在稀有的》验算覆冰情况下的】抗冰能力《。它的荷载《特点是在过载—。冰的运行情况—下同时存在较大的不！平衡张力这项—不平衡张力是—由于现？场档距不等、在【冰凌：过载条件下产生的】。导、地线具》有同期同方向的特】性，故只考虑正常运行】和所有导、地线同时！同，。向有不平衡张力【 》。     鉴于验算！覆，冰，荷载出现概率很小】故不再考虑断线【和最大扭矩》。的组合情况 【 1》0.：1.13  本条说！。明有以下几点— —    1  悬垂！。型杆塔？提升导、《地线及其附件时【发生的荷载其中提】升导、地线的—荷载一般《仍按常规2倍起吊考！。虑如果考《虑避免安装荷载【(包：括检修荷《载)控制杆件选材起！吊导、？地线时采用转向滑】轮(图13)—等措施将起》吊荷载？控制在导、地线【重量的1.5倍以】内是可行的》直，流线路已有工程经】。验但是？。应在设计文件中【加以说明 —。 《 ： 图》13  起吊导、】地线时采用转向滑】轮示意图 】     —。2  悬垂型杆【塔导线或《地线锚线《作业：。时挂线点《。处的线？条重力由于》前后塔位高差对【其影：响较大一《般应：取垂直档《距较：大一侧的线条重力即！。按塔位实际》情，况一般应取》大于50％垂—直档距的《线条重力 》  —  ： 3  双回及多回！路杆塔如无特殊要求！一般不考虑》单边导、地线—先架设的情》况，；双回路《及，以上的杆塔导—线分期架设往往【会在施工时使杆塔受！到较：大的扭矩为了—尽可能减《小施工荷载的—影响一般只有当实】际工程需要分期【架设时才考虑分【期架：设的荷载组》合 ：    】 4  导、地线的！过牵引、施工误差和！初伸长引起的—张力增大系数应由】电气专？业根据导、地—。线的特？性确：定   ！  5  水平【和接近水平的杆件单！独，校验承受《1000N》人重荷载而不—与其他荷载组合是参！照国外的设计—经验和国内部分【设计：单位的实践经—验一般可将与水【平面夹？角不大于30—°的杆件《。视为接 《近水平的杆件如【果某些杆件不考虑上！人应在设计文件【中说：明，校验时可将1000！N，作为集中荷载杆件视！为简支梁其》。跨距取杆件的水【平投影长度杆件【应力不应大于材【料，的强：度设计值 》。 《 10.1.—14 ？ 本：条是：。根据以往实际工程】设计经验确》定的 【。 ，10：.1.15》  考虑阵风在高度！方向的差《异对曲？线，型(：变坡)铁《塔斜材产生》的不利影响也—称埃菲尔效应— 10.！。1.16 》 混凝土高塔是指混！凝土塔身的总—高度：超过100m的塔以！往工程设计经验表明！位，于7度？地，震区的？这，类高塔的个别断【面是由地震荷载【控制：的 《 10.1.】17  圆管构件】在以往的工程—中曾出？现过激振现象有的振！动已引起螺栓连接的！松动或构件的—损坏虽然目前要精确！。地计算？振动力尚《有困难有些》参数不容易得到设】计时可参照现行国】。家标准？高耸结构设计规范】GB 501—35：的有关规定 — ？ 10《.1.18 — 导、地线风—荷载计算公式中风】压调整系数βc是考！虑500kV线路】因，绝缘：子串较长、子导线】多有发生动力放【大作用的可》能且随风速增大而增！大此外近年来5【00kV线》路发生事故频—率较高适当提高导、！地线：。荷，载对降低500k】V线路的倒塔事故率！也有一定帮》助根据对比计算考虑！βc后5《00k？V线：路铁塔的《设，计重量比不考虑βc！增加：。5％～1《0％左右但》对，于电线本《身的：张力弧垂计算、风偏！角计算和其》。他，电压等级线》路的荷载计算都【不必：考虑βc即取—βc＝1.0 】   —。  按？照199《7年6月《25日至2》7日电力规划—设，计总院和国家电力】调度通？信中心联合召开的1！10～500k【V架：空送电线《路设计技术规—程报批？。稿专：家讨论会的》精神并与现行—。行业标？准交流电气装—。置的过？电压保护和绝缘配合！DL／T 62【0第10.2.2条！。的规定？取得：一致将？电气间？隙校验用的》风压不均匀系—数α：。统一使用到各—级电压线《路本规范表1—0.1.《18-？1的注是提醒对【跳线计算不宜考虑】为α效应 》 》    此外前【。苏联19《77年的电气设【备安装规《程及德国的》DIV VD—E0210以及美国！的ASCE“Gu】ide？line《s f？。or Tr》ansmissi】on lin—e， Str《u，ctural— Loa《ding”等资【料也都认为对档【距小于2《00m？左右的？也不宜乘以小于【1.0的α值本规】范表：10.1.18【-2中的α值—也可用a＝0.5】0＋60／》LH公式计算 【 ，   —  通过对》各国：风偏间隙校验用风】压不均匀系数的【分析参照其中—反映风？压不均匀系数随【档距变？化规律的德国和【日本系数曲线结【合我国实际运—行经验提出了风压不！均匀系数的取值要】求 【 ： ： 图14 — 间隙校验风压系数！不，。均匀：系数图 ！    《从，图14可以反映【出  】   1  现【。行国家标准建筑【结构荷载规范—GB 5000【9的规？定适用？于机：。械负荷计算对于导】线风偏间隙校—验应该有《所折减 ！。    2  前苏！联和中国《对不同档距采—用简化的单》一数据对大档距【偏高对小档距偏低】。 《   《  3？ ， 日本和德》国的规定反》映，了风压不《均匀系数随档—距变化的客观规律】比较适合于权—衡比选该系数的取值！要求条文中采用【的数据大于》德国和日本的—规定 — ，     4  公！式α＝？0.50＋》60／LH中—第一项0.5—从德国？和日本公式的—0.：45和0.5中取大！值，。第二项60从60】和40？中取大值这样偏大】地组合在《400m档距以下】已经超出德国和日】本数据？的包络线档距—越小超？出越大 《 ，    【 5：  图14中“【4项平均《”系取前苏联、中、！日、德四国规范数据！平均“5《项平：均”还计入》了我国？荷载规范的数据【 《 10.》1.1？9 ： 体型系《数μs按现行国【。家标准建筑结构【荷载规范GB 5】0009确定—当考虑杆《。件相互遮挡》影响：时可按建筑结构荷载！规范：。GB 50009的！规定：。计算受？风面积AS — 10.】1.20  —杆塔本？身风压调整系数β】z主：要是考？虑脉动风振的—影响为便于设计【对一般高度的杆【塔在全高度》内采用单一系数【。根据过去部分实测】结果和？。经验总高度在—20m及《以下杆塔的自—振周期较小》(一般在0.—25s以下)—可以不考虑》风振：的，影，响(：。即βz＝1.0【)拉线？杆塔：的β：z值：的规定主《要是参照现行国家】标准高耸结构设【计规范GB 5【0135的规定给予！适当提高总》高度超过6》0m的杆塔特—别，是，较高的大跨越杆塔其！βz宜采用由下而】上逐段？增大的数值》可以参照《现行国家标准—建，筑结构荷《载规范GB》 50009—的有关规《定确定；对宽—。度较：大或迎？风，面积增加较大—。的计算？段(例如横担、微】波天线？等)应给《予适当？加大 《   —。  对基础》的βz？值是参考化工—塔架的设计经验取】对，杆塔效应的50％】即β基础＝》(β杆塔1》)／2＋1》考虑到？使用上方便取对【60m及以下—杆塔为1.0；对】60m？以上杆塔为1—.3 1！0.1.21 【 本条中的计—算公式是根据我国】电力部门设计经【验确定的 【  《   ？以上导、地线风【荷载计算公式、杆塔！风荷载计算》公式和？绝缘：子串风荷载计算【公式中均有》系数BB为》覆冰工况时风荷载的！增大系数仅仅用于计！算覆冰？风，荷载之用计算其他】工况的风荷载时【不考虑系数B 【 》10.1.2—2，  本条参》考了国家标准建【。筑结构荷《。载，。规范：GB 5《0009第7—.2.1条的—规定 —     本规】范表1？0，.1.22风压高度！变化系数μz按下列！公式计算得出 ！ 》  》  ： 式中Z对地高【。度(m) —