10—。  杆塔荷载—及材：料 》 10】。.1  杆塔荷载】 《 ？ 10.1.—1  荷《。载分类？原则是根据现行国】家标准建筑结—构可靠度设计统一标！准GB 50—0，68的规定结合输】电线路结构》的特点为简化荷载】分类不列《偶然：荷载将属这类—性质的断《线张力及安装荷载】等也列入了可变【荷载将基础》重力、拉线初—始张力列入永久荷载！同时为与习惯—称谓一致不》采用该标《准中所用的“—。。作用”术语》而仍用“荷载—”来表述 》 1—0.1.2 — 本条？规定：了，。荷载作用方向的分】类， 《     —1  一般情况杆塔！。的横担轴线是垂直】。。于线路方向中心【线或线路转》角的平？分线因此横向—荷，。载是：沿横担？轴线方向的荷载【纵向荷载《是垂直于横担轴线方！向的荷载垂直荷载是！垂直于地面方—向的荷载 —    【 2  悬》垂型杆塔《。基本风速工》况，除了0°风向和90！°风向的荷》载工：况，外45°风》向和60°》风向对杆塔控制【杆件产？生的效应很接近因】此通常计算0°【、45°及90°】三种风向的荷载工】况但是对塔》身为矩形《截面或者特别高的】杆塔等结构》有时候可能由6【0°风向控制 ！  《   耐张》型杆塔？的基：本风速工况》一般情况由90【°，风，向控：制但由于《风速、塔高、—。塔型的影响》。45：°风向有时也会控】制，塔身：主材：对于：。耐张分支塔》等特殊？杆塔结构还应根据实！际情况判《。断其他风向》控，制构件的《可，能性 【  ：   3  考虑】到终端杆塔》荷载的特点》是不论转角范围大小！其前后档的张力一】般相差较大因—此规定终端杆塔还需！计算基本风》速的0°风向其他风！向(90《°或：45：°)可根据实际【塔位转角情况而定】 ： 10.1】.3  正》常运行情况、—断线(？含分裂导线时—的纵：向不平衡《张力)情况和安装】情况的荷载组合是】各类：杆塔的基《本荷载组合不论线】路工程处于》何，种气象区都必须计算！当线路工程所处【。气象区有覆冰条【件时还？应，计算不均匀覆冰的情！况 》 1？。0.1.《4 ： 基本风速、无【冰、：未断线的正》常运：。行情：况应分别考虑—最大垂直荷载和最】小垂直荷载两种【组合因为工程—实践计算分析表【明铁塔的某些构件】(，。例如部分《V型串的横担—构件或部分塔—身侧面斜材)—可能由？最小垂直荷载组合】控制 《 ？ 10.1.5、1！0.1.6  【断线：(含分裂导》线的纵？向不平衡张力—)情：况当实？际工：程气象条件无—冰时应按5℃、无】冰、无？风计算断《线，情况：均考虑同一》档，内断：线，(单导线为一相【分裂导？线考虑？一相纵向不平衡张力！) ： 》   ？ 1  对单回【路悬：垂型杆塔单导线考】虑一相导线断—线(分裂导线—一相导线有纵—向不平衡张力)情】况或断一《根地线？的情况 】。     》2  对耐张塔和】双回路及以上的悬垂！型杆塔尚应》考虑地线《和导线的《断，。线(或分裂导线【的纵向不平衡—张力：)组合 《。 》。    3 — 对导线水平排【列的单回路耐张塔某！些杆件内力在—边相作用一相导【。线断线张力(或分裂！。导线的纵向不平衡】张力)时可能比边、！中相同时《作用两相导》线断线张力(或分裂！导线：的纵向不《平衡张力)的情况还！要大因此要求对单】导线考虑《作用一相或》两相断线张力—(分裂？导，线，一相或两相有纵向不！平衡张力)的荷载组！合某些杆塔设计时】能，够判断作用一相导】线断线张力(—或分裂导线》的纵向不平衡张力】)不起控制作用【时，可以只计算作—用两相导线断线张力！(，或分裂导《线的纵向不平衡【。。张力)的荷载—组合以简化计算 】 ，   —。  4  对双回】路或：多回路耐张杆塔由】于各：工程的导线排—列型式？不尽相同也可能存在！类似情况荷》载组合时应作考虑】  【   5《  对于终》。端杆塔由于变—电站侧导线断线张力！(或分裂导线的纵】向，不平衡？张力)？。很小线路侧导—线断线张《力(或？分裂：导线的？纵向不平《衡，张力)？相对很大《因此要求对单回路或！双回路终端》。塔还要考虑》线路侧作用一相或】。两相断线张力—(或分？裂导线的纵》。向，不平衡张力)使终】端塔：的纵：向荷载组合效应不低！于耐张塔《的纵向荷载》组合 《。。 ：    》 6  对》于地线顶架连接【在导线横担》上面的？情况当？横担端部布置成有隔！面的非尖头》时单独断地线的工况！有，时候：会控制横担正—。面的局部构件 】 ： 10《。.，1.7  》为了提？高地线支《架的承载能力—对悬垂？塔，和耐：张塔地线《断线：张力取？值均为100％【最大使用张力 【。 ， ： ：10.1《.8  从历次冰灾！事故情？况来看地线的覆冰厚！度一般较导》线要厚故对于不【均匀覆冰情况地【线的不平衡张力【取值(占最》大使用张力的百分】数)较导线要大无冰！区段：和，5mm？冰区段可不考虑【。不均匀覆《冰情：况引起的《不平衡张力 【    【 本规范表10.】1.：8中不均匀》覆冰的？导、地线不平衡张力！取，值适用于档》距不大于550m】、，高，。差不超？过15％的使用条】件超过该《条件：时，应，按实际情况进—行计算 】 10.1.—9  不均匀—。覆冰荷载《组合：应考虑纵向弯矩组合！情况：以提高杆塔的纵向】抗弯能力 — 10.【1.：10  本规范规】定的各类杆塔—断线情况下》的断线张《力(或分裂》导线的纵向不平【衡张力)和不均【匀覆冰情况下—的不平衡张力—值已考虑了动—力，影响因此应按静态荷！载计算？ —10.1.11 】 2008年的严重！冰灾：在湖南、江西和浙江！等省份均《有发生串倒的现象由！于倒塔？断线引起相邻—档的铁塔被》拉，。到的现象不少为了】有效地控制冰灾【事故的？进一步？扩大对于较长—的耐：张段之间适当布置】防，串倒的加强型悬垂型！杆塔是？非常有效《的一种方法国外的】规范中也《有类似的规定加强】型悬垂型杆》塔除按？常规悬垂《型杆塔工况计算外还！应按：所有导、《地线同侧有断—线张力(或分裂【导线的纵向不平【衡张力？。)计算以提高该塔的！纵向承载能力 ！ ： 10.1.1【2  本条是根据以！往，实，际工程？设计经？验确定的验算覆【冰荷载情况是作为正！常设计？情况之？外的补充计算条件提！出来的？主要在？于弥补设计条件的】不足用以《校验和？提高线路《在，稀有的验算覆冰情】况，下的抗冰能力它的】荷载特点是在—过载冰的运行情况下！同时存在较大—的不平？衡张力这项不平【衡张力是《由，于现场档距不等、在！。冰凌：过载条件下产—生的：导、地线具》有同期？。同，方向：的特性故《只，。考虑正常运行—和所有导、地线同时！同，向有不平衡张力 ！     】。鉴于验算覆冰荷【载出：现概率很《小故不再考虑断线】和最大扭矩的组合情！况， 10】.1.？1，3  本条说明有以！下几点 《   【  1  悬—垂型杆塔提升导、地！线及其附件时—发生的荷载其中提升！导、地？。线的荷？。载一般仍按常规【2倍起吊考》虑如果考《虑避：免，安装荷载(包—括检修荷载)—。控制：杆件选材起吊—导、地线时采用转】向滑轮(图1—3)等措《施将起吊荷载—控制在导、地—线重量的1.5倍】以内是可行》的直：流线路？已有工程《经验但是《应在：设计：。文件中加以说—明 》 】图1：3  起《吊导、地线时—采用转向滑轮—。示意图 —     【2 ： 悬：垂型杆塔导线或地】线锚：线作业时挂线—点处的？线条重力《由于前后塔位高差】。对其影响《较，大一般应取垂直【档距较？大一侧的线条重力即！按塔：位实际情况一般应】取大于5《0，％垂直档距的线【条重力 】     3—  双回及》多回：路杆塔如《无特殊要求》一般不考虑单—边导、地线先架设】的情况；《双回路及以上—的杆塔导线分—。期架设往往会在【。施工时使杆塔—受到较？大的扭？。矩为了？尽可能减小施—。工荷载的影响一般只！有当实际工》程，需要分期架设时【才考虑分期架设的】荷载组合 ！ ，    4  导】、地线的过牵引、施！工误差和初伸—长引：起的张力《增大：系数应由电气专业】根，据导、地线的特【性确定 ！    《5  水平和—接近水平的杆件单独！校验承受《。1，000N《人重荷？载而不？与其他荷载组合【是参照国外的设【计经验和国》内部分设计单位的实！践经验一般可将【。与水平面《夹角不大于30【°的杆件视为接 】。近水平？的杆件如果》某些杆件不》考虑上人应在—设计文件中》说明校验时可将10！00N作为》。集中荷载《杆件视为简》支梁其跨《距，取杆件的水》平投影长度杆—件应力？不应大于材料—的强度设计值— —10.1.》14  本条是根据！以往实？际工程设计经验【确定的？ 》 ，10.1《.15？  考虑阵风在高度！方向的差异对曲线】型，(变坡)铁塔斜材产！生的不利影》响也称埃菲尔效应 ！。 《 10.《1.16  混凝】。土高塔是《指混凝土塔》身的总高《度，超过100m的塔以！往工程设计经验表】明位于7度地震区】的这类高塔》的，个别断面是由地震荷！载控制的 》 ， 《10.1.17 】 圆：管构件在以往的工程！中曾出现过激—振现象有的》振，。动已引起《。螺栓连接的松—动或构件的损—坏，虽然：目前要精确》地计算振动力尚有困！难有：些参数不《容，易得到设计时可参照！现行国家标准高【耸结构设计》规范：GB 50135的！有关规定 》 ： 10.1.】18  导》、地线风荷载—计算公式中》风压：调整系数《βc是？考虑500kV【线路因绝缘子串【较，长、子？。导线多？有发生动力放大作用！的可能？且随风速增大而增】大此外近年来—500？kV线路发生事故频！率较高适当提高导】。、地线荷载对降【低5：00kV线路的倒塔！事故率？也有一定帮助—根据对比计算考【虑βc后50—0kV？线路铁塔的设计重】量比不考虑》βc：增加5？％～10《％左右但对于电【线本身的张》力弧垂？计算、风偏角计算】和其他电压等级【线路：的荷：载计算都《不必考虑β》c即取β《c＝1.0 — ， ， ：     》按照1997年6】月25日至27日电！力规划设计总院和】。国家电力调度通【信，。中心联？合召开的11—0～：500kV》架空送电线路—设计技术规程报【批稿专？家讨论会的精神并】与现行行业》标，准交流电气装—置的过电压保护和】绝，缘配合DL／T【 620《第10.2.2【条的规定取》得一致将电气—间隙校验用》的风压不均》匀，系数α统一使用到】各级电？压，线路本规范》表10.《。1.18-》1的注是提醒对跳线！计算不宜考虑—为，α效应 — ：     此—外前：苏联1977年【的电气设备安—装规：程及德国的》DIV V》D，E0210以及【美国的ASCE“】Guide》lines》 f：o，r Transm】iss？i，on ？line《 ，Struc》tural Loa！ding《”等资？。。料也：都认为对档距—小于200m左【右的也不宜乘以小】于1.0的α值本规！范表10.1.18！-2中的α值也可用！a＝0.5》0＋60／》LH公式计》算 【。   ？ ，。通过对各《国风偏间《。隙校验用风压不【均匀系数的分—析参：照其中？反映：风，压不均匀系数随【档距变？化规律的德国和【日本系数曲》线结合我国实—际运行经验提出【了风压不均匀系【数的取？值要求 — ， ？ 图14 ！ 间隙？校验风压系数不均】匀系数图 】    》 从图14》可以反映出 — 》  ：  1  》。现行国家标准建筑结！构荷：。载，规范GB《 500《09的规定》适用于机《械负荷计算对于【导线风偏间隙校验应！该有所？折减 — ，     》2 ： 前苏联《和中国对不同档距】采用简化的单一数】据对大档距偏高【对小档距《偏低 《 ：     3 】 ，日，本和德国的规—定，反映：。了风压不均》匀系数随档距变【化的客观规律比较适！合于权衡比选—该系数的取值要【求条文中《采用的数《据大于德《国和日本的》规定： ：    【 4：  公式《α＝0？.50＋6》0／LH中第一【项0.5从德国【和日本？公式：的，0.45和0.5】中取大值第二项【60从60》和，40中取大值—这样偏大地组合【在400《m档距以下已经超出！德国和日本数据的包！络线档距越小超出】越大 ？ ？  ？ ， ， 5 ？ 图14中“4项平！均”系取《。前苏联、中、日、】德四国规范数据平均！“5项？平均”还计》入了我国荷》载规范的数据— ： 10.【1.19《  体型系》数μs按《现行国家标准建筑结！构荷载规范GB【 50009确定当！考虑杆件相互遮挡影！响时可按建筑结【构荷载规范GB 5！0009《的规定计算》。受风面积AS 【 10.1！.20  》杆塔本身风》压调整系《数βz主要是考虑脉！动风振的《影响为便于设计对】一般：高度：的，杆塔在全高度内【采用：单一系？数根据过《去部：分实测结《果和：。经验总高《度在20《m及以下杆塔的自振！。周期较？小(一般在》0.25s以下)】可以不考虑》风振的？影响(？即βz？＝，1.0)拉线杆塔的！βz值的《规定主？要是参？照现行国家标准高】耸结构？设计规范GB 【。50135》的规：定给予？适当提高总》高度：超过60《m的杆塔特别—是较高的大跨—越杆塔其《βz宜采《用由下而上逐段【增大：的数值可以参照【现行国家《。标准建筑结构—荷载规范GB 【50009的有关规！定确：。定；对宽度较—大或迎？。风面积增加》较大的计算段(例】。如横：担、：微波天线等)应给予！适当加大 ！     》对基础的βz值是】参考化工塔架的【设，计经验取《对，。杆塔效应《的50％即β基础】＝(β杆塔1)／2！＋1考虑到使用上】方，便，取对60m及以下】杆塔为1.0—。；对6？0m以上《杆塔为1《.3 — 10.》1.21  本条中！的，计算公式是根—据我国电《力部：门，设计经验确定的 】  — ， ， 以上导《、地线风荷载计【算公式、《杆塔风荷载计算公式！和绝缘子串风荷载】计算公式中》均有系数BB—。为覆冰工况时风荷】载的增大系》数仅仅？用，于计：算，覆冰风荷《载，之，用计算其他工况的】风荷载时不考虑系】数B — 10.1.2】2  本条参考了】国家：标准建筑《结构荷载规范—GB 5000【9，第7.2.1—条，。的规：定  】   本规范—表10.1.22】风压高度《变化系数《μz按下列公—式计算得出 ！ 】    式》中Z对地高度(【m) 《