？ 10  杆塔荷】载及材料 【 —。 10.1  【杆塔荷载《 》 ， 10.1—.1  荷载分类】原则是根据现行国】家标准建《筑结构可靠度设计】。统一标？准GB 50—06：8的规？定结合输《。电线路结构的特点】为简化荷载分—类不列偶然荷载将属！这类性质的断线张力！及安：装荷载等也》列入了？可变荷载将》基，础重力、《拉线初？始张力列入永久荷】载同时为与习—惯称谓一致不采用该！标准中所用的“作用！”，术语而仍用“—荷，载”来？表述 《 ？ 10.《1.：2  本条规定【了荷载作用方向【的分类？  【   1  —一，般情况？。杆塔的横担轴线是】垂直于线路方向中】心，线或线路《转角：的平分线因此横向】荷载是沿横担—轴线方向的荷载【纵，向，。。荷，载是垂直《于横担轴线方向的荷！载垂直荷载是垂【直于地面方向的荷】载， ：。 ，     2 ！ 悬垂型杆塔基本风！速工况除了0°【风向和9《0°风？向的：荷载：工况外45°风向和！60°风向对杆塔】控制杆件产生的【效应很？接近因此通常计算】0°、？45°及9》。0°三种《风向的荷《载工况但是对塔【身为矩？形截面或者特别高的！杆塔等？结，构有时？候可：能由6？。0°：风向控制 【   》  耐张型杆塔的基！本风速工况》一般情况由90°风！向控：制但由于风速、塔高！、塔型的影响45】°风向有时也会控】制塔身主《。材对于耐张分支塔】等特殊杆塔结—构还应根《据实际情况判断其】他风向？控制构件《的可能性 — ：     3 】 考虑到终端杆塔荷！载的特点是不论转】角范：围大小？其前后档《的张力一般相差较大！因，此规定终端杆塔还】需计算基本风速的】0°风向其他—风向(9《。0°：或45°)可根据实！际塔位转角》情况而？定 1】0，.1.3《  正常运》行情况、《断线(含分裂—导线：。时的纵向《不平衡张力)情况】和安装情况的荷【载组合是各》类杆塔的《基本荷载组合不【论线路工程处于何种！气象区都必须—计，算当：线路工？程所处气象区有覆】冰条件？时还应计算》不，均匀覆冰的情况 ！ ， ，。 ，。。 10.1》.4  基本—风速、无冰、未断】线的正常运》行情况应《分别：考虑：最大垂直荷载和【最小垂直《荷载：两种组合因为—工程：实践计算分析表明铁！塔的某些构》件(：例如部分V型—串的横？。担构件或部分塔【身侧面斜材)可能】由最小垂直荷载组合！。控制 — 10.1—。.5、？。10.1《.6 ？ 断：线(含分裂导—。。线的纵向《不平：。衡张力)情况—当实际工程气象条件！无冰：时应按5℃、—无冰、？无风计算《断线情况均考虑同】。一档：。内断线(单导—线为一相分》裂导线考虑一相【纵向不平衡》张力) 【     1  ！对单回？路，。悬垂型杆塔》单导线考虑一相导线！断线：(分裂导《线，一，相导线有纵向不平】衡张力？)，情况或断一根—地线的情况》 ， 《  ： ，  2  对耐张塔！和双回？路及以上的悬垂型】。杆塔尚应考》虑地线和《导线：的断线(或分—裂导线的《纵向不平衡张力)组！合 —     》3  对导线—水平排列的单回路】耐张塔某《些杆件内力在—边相作用一相导【线断线张力(或分】裂导线？的纵向不平衡张【。力)时？可能比边《、，中相同时作》用两相导《。线断线张力(—或分裂？导线的纵向不—平衡张力)的情况】还要：大因：此要求对单》导线考虑作》用一相或《两，相断：线张力(分裂—导线一相或两—相有：纵向不？平衡张力)的荷【载组合某些》杆塔设计时》能够判断作》用，一相导线断》线张力(或分—裂导线的纵向不平衡！张力)不起控制作】用时可？以，只计算作用》两，相导线断线》张力(或分裂导线的！纵向不平衡张—力)的荷载》。组合以？简化计算 》 ：     4】。  对双《回路或？。多回：。路耐张杆塔》由于各工《程的：导线排列型式—不尽相同《也可能存在类—似情况荷载组—合时应作考虑 ！   》  5  对于终端！杆塔：由于变电站》侧导线断线张力(或！分裂导线《的纵向不平衡张力】)很小线路》。侧导线断线张力【(或分裂《导线的纵向不平衡张！力)相对《很大因此《要求对单回路或【双回路终端》塔还：要考虑线路侧—作，用一相或两相断线张！力(或分《裂，导线：。的纵：向不平衡张力—)使终端《塔的纵向《荷，载组合效《。应不低于《耐张塔的纵向荷载组！合   ！ ， 6  对》于地线顶架连接【在导线横担上面的】情况当横担端—部布置成有隔面的】非尖头时单独断地线！的工况有时》候会控？制横担正面的—局部构件 — ： 10.》。1.7  为—了提高地线支—架的承载《能力对悬垂塔和耐】张塔地线断》线张力取值均为【100％最》大使用张《力 【10：.1：.8 ？ 从历次冰灾事故情！况来看地《线的覆冰《厚度一般较导—线要厚故对于—。。不均匀覆《冰情况？地，线的不平衡张力取】值(占最《。大使：用张力的百分数)较！导线要大无冰区段】和5mm冰区段【可不考虑不均—匀覆冰情《。。况引起？的不平衡张力 【 《。  ：   本规范表1】0，.1.8《中不均匀覆冰—的导、地线不平衡】张力取值适》用于档距不》大于：550m、高差不】超过15％》的，使用条件超过该【条件时应按实际情况！进行计算 》 ：。 10.1【.9  《不均匀覆冰荷载组】。合应考虑纵向弯【矩组合？情况以提高杆塔的】纵向抗弯能力— —。10.1.10【  ：本规范？规定的各类杆—塔断线情况下—的断线张力(或分裂！导线的纵向不—平衡张力《)和：不均匀覆冰情况下】。的不平衡张力—值已考？虑了：动力影响因此应按】静态荷载计算 【 ？ 1？0.1.11 【 2008年的严重！冰灾在湖南、江【西和浙江等省份均】有发生串倒的现【象由于倒塔断线引起！相邻档的铁》塔被：拉到的现象不—。少为了有《效地控制冰》灾事故？的进一步扩大对【。于较长的耐张段【之间适当布置防【串倒的？加强型悬垂型杆塔是！非，常有效的一种方法】国，外，的规范中《也有类？似的规？。定，。加强型悬垂》型，杆塔除按常规悬垂型！杆塔工况计算外还应！按所有导、》地线同侧有断线张】力(或分裂导线【的纵向？不平衡张力)计算以！提高该塔《的纵向承《载，能力 《 ？ 10.1》.12  本条是根！据以往实际工程【设计经验确》定的：验算覆冰荷载—情况是作为正—常设计情况》之外的补充》计算条件提出来的】主要：在于弥补《设计条件的不—足用以校验和提高】线路：在稀有的《验算覆？冰情况下的抗冰能】力它的？荷，载，特点是在过载冰的】运行情况下》同时存在较》大的不平衡张力这】项不平衡张力是由于！现场档？距不等？、在冰凌过载条件】下产生的导、地线】具有同期同》。方向的特《性故只考虑正常【运行和所有》导、地线《同时同向有不—平衡张力 】     鉴【于验算覆冰》荷载出现《。概率很小故》。不再考虑断线和【。最大：扭矩的组合情况 】。 《。 10.1》.13  本条【说明：有以：下几点 【   《 ， 1  悬垂型【杆塔提？升导、？地线：及其附件时发—生的荷载其中提【升导、？地，。线的荷载一般仍按】常规：2倍起吊考虑如果】考虑避免安装荷载】(包括检修》。荷载)控制杆件【选材起吊导、地【。线时采？用转向滑《轮(图13)等措】施将起吊荷载控【制在导、地线—重量的1《.5：倍以内是《可行的直流线路【已有工程经验但是应！在设：计，文件中加以》说明 】 图13！  起吊导》、，地线时采《用转：向，滑轮示？意图 【     2 【 悬垂型杆》。塔导线？或地线锚线作—业时：挂线点处的》线条重力由》于前后塔《。位高差对其》影，响较大？。一般：应取垂直档距较大一！侧的线条重力—即按塔位实际情况】一般应取大于50％！垂直：档距的线条重力 ！ ？     3  双！回及多回路杆塔如】无特殊？要求一般《不考虑单边导、地】线先架？设的情况《；双回路及以—上的杆塔导》线分期架设》往往会在施工时【使杆塔受到》较大的扭矩为—了尽可？能减小施工荷—载的影？响一般只有当实际】。工程需要分期架设】时才：考虑分期《架设：的荷载组合 — ？    》 4  导、地线的！过牵：引，、施工误差和初【伸长引？起，的，张力增大系数应由】电气专？业根据导、》地线：的特性确定 ！ ：   ？ 5： ， 水平和接近水平】的杆件单《。独校验承《受1000N人【重荷载？而不与其他荷载组合！是参：照国：。外的设计经验和国内！部分设？计单位的实践经【验一般可将与水平】面夹角不大于3【0°：的杆件视为接 近水！平的杆件如果某些】杆件不考虑上人应在！设，计文：件中说明校验时可】将，100？0N作为集中—荷载杆件视为简【支梁其？跨距取杆件的水【平投影长《度杆件应《力不应大于》材料的强度设—计值 —。 10.1—.14  本条【是根据以往》实际工程设计经验确！定的 【 10.1》.1：5  考虑阵风在】高度方向的》差异对？曲线：型(变坡)铁塔【斜，材产生的《不利影响也称埃菲】。尔效应 ！10.？1.16《 ， 混凝土高塔是指】混凝土塔身的总高度！超过1？00m的塔以—往工程设计经验表】。。明，位于7度地震区的】这类高塔的个别断】面是由地《震荷：载控制的 【 10.—1.：17  圆管构件在！以往的工程中—。曾，出现过？激振现象有的振动】已引起？螺栓连？接的松动或构件的】。损坏虽然目前要精】确地计算振动—力尚有困难有些参】数不容易得到设计时！可参照现《行国家标《准高：耸结：构设计规《范，GB 501—35的有《关规定 ！1，0.1.18—  导、地》线，。风荷载计算公—式中风压调整系数】。βc是考虑500k！V线路因《绝缘：子串较长、子导线】多有发？生动力放大作用的可！能，。且随风？速增大而增》大此外近年来—500kV》线路发生事》故频率较高适当提高！导、地线《荷，载，对降低5《00kV《线路：的倒塔事故率也有一！定帮助？根据对比《计算考虑β》c后500》kV线路铁塔的【设计重量比不考虑】βc增加5》％～10％左右但】对于电线本身—的张力？弧垂计算、风偏【角计算和其他电压等！。级线路的荷载计算都！不，必考虑βc即—取，。βc＝1《.，0 ： ，   —。  按照1997年！6月2？5日：至2：7日电力《规划设计总院和国家！电力调度通》信，中心联合召开—。的110～5—。00kV架空—送电线？路设计技术规—。程报批稿专家—讨论：会的精神并与—现，行行业标准交流电气！装置的过电》压保护和《。绝缘：配合DL《。／T ？620第10.2.！。2条的规定取得【一，致将电气间隙校【验用的风压》不均匀系数α—统一使用《到各级电压线—路本：规范表？10.1.1—8-1的注是提【醒对跳线计》算不宜？。考虑：为，α效应 ！    此外前【苏联19《77年的《电气设备《安装规程及德国的D！IV V《DE021》0，以及美？国的ASCE“G】ui：delines f！or Transm！ission li！n，e， Stru》ct：ural《 L：o，ading”—等资：料也都？认为对？档距小于200m】。左右的？也不宜？乘，以小于1《.0的α值本规【范，表10.1》.1：8-2中的α值也可！用a＝0.》50＋60》／LH公式计算 】   【  ：通过对？各国：风偏间隙校》验用风压《不均匀？系数的？分析参照其中反【映风压不均匀—系数随？档距变化规律的德】国和日本系数曲【线结合我国实际运】行经验提出了风压不！均匀系数的取值【。要，。求，。 《 ， 【图1：4  间《隙校验风《压系数不均匀系数】图 《    — 从：图14可以反—映出  ！   1《  现行国家标【准建筑结构荷载规范！GB 50009】的规定适《用于机械负荷—计算对于导线风偏间！。隙校验应《该有所？折减 【     2  前！苏联和？中国对不同档—距采用简化的单一】数，据对大档距偏高【对，小档距偏低 【  》   3《  日本和德国【的规：。定反映了风压—不均匀系数随档距变！化，的客观规律比较适合！于权衡比《选该系数的取值要求！。条文中？采用的数据大于【德国和日本的规定】 ？ ，     4  ！公式α＝0.50＋！60／LH中—第一项0.》5，。从德国和日》本，公式的0《.45和0.5中】取大值第二项60从！60和40中取【大值这样偏大—地组合在40—0m档距以下已【经超出德《国和日本《数，据的包络线》档距越小超出—越大 《     5！ ， 图14《中“4项平》均”系取前苏联、中！、日、德四》国规范数据》平均：“5项？平，均”还计入》了我：国荷载规范的数【据 ： 10【.1.19》  ：体型系？数μs？按，现，行国家标准》建筑结构荷载规【。范GB 《500？09确定当考虑【杆，件相互遮挡影—响时可按建筑结构荷！载规范GB —50：009的规定—计算受风面积—AS 1！0.1.20 【 杆：。塔本：身风压调整》系数βz主要是考虑！脉动风振的影响为便！于，设计对一般高—度的杆塔《在全高度《内采用单一系数根】据过去部《分实测结果和经验总！高度在20m及以下！杆，塔的自振周期较【小(：一般在0.》25：s以下？)可以不《考虑风？振，的影响(即》βz＝1.0)【拉线杆塔《的βz值的规—定主要是《参照现行国》家标：准高耸结构设—。计规：。范GB？ 5：0，135的规定给予】适，当提：高总高度《超，过60m的杆—塔特别是较高的大跨！越杆塔其β》z宜采？用由：下而上逐段增—大的数值可以参【照现行国家标准建筑！。结，构荷载规《范GB 50—009？的有关规定确定；】对宽度较大或迎风面！积增加较大的计【算段(例如横担【、微波天线》等)：应给予适当加大【 ， ，     】对基础的βz值【是参：考化工塔架的设计经！验取对杆塔效—应的50％即β基】础＝(β杆塔—1)／？2＋1？。考虑到使用上方便】取对：60m及以下杆【塔，为1.0；对60m！以上杆塔《为，1.3 ！10.1.2—1  本条中—的，计算公式是》根据我国电力—部门设计经验—确定的 —  《   ？以上导、《地，线风荷载计》算公式、杆塔风荷载！计算公式和绝缘【。子串风荷《。载计算公式中均【有，系数B？。B为覆冰工况时风荷！载的：增大系数仅仅—用于计算覆冰风【荷载之？用计算其他工况【的，风，荷载时不考虑系【数B 【 1：0.1.《22 ？。 本条参考》了国家标准建筑结构！荷载规？范，GB 50》00：9，第7.2.》1条：的规：定  】。 ，  ：本规：。范表：10.？1.22风压高【度变化系数μz按下！列公式计算得—出 ？ 》   【  ：式中Z对地高度(】m) 《