《10  杆塔荷【载及材料《 ， 】 10.1  杆】塔荷载 — 10【.1.1  荷载分！类原则是《根据现行国家标准】建筑结构可靠度【设计统一标准—GB ？50068的规定】结合输？电线：路结构的特点—。为简化荷《载分：类不列？偶然荷载将》属这类？性质的？。断线张力及安装荷载！等，也列入了可变荷载】将基础重力、—。。拉线初始张力列入】永久荷载同时为与】习惯称谓《一致不采用该—标准中所用》的“作用”》术语而仍用“—荷载”来表述 】 ： 1？0.1.2 — 本条规《定了荷？载作：用方向的分类 ！     1 ！ 一般情况杆塔的】横担轴线是》垂直于线《路，方向中心线》或线路转角》的平分线因此横【。向，。荷载是沿横担轴线】方向的荷载纵向【荷载是垂直于横担轴！线方向的荷》载垂直荷载是垂直】于地面？方向的？荷载 】    2  悬垂！型杆塔基本风速【工况除了0°风向和！90：°风向的荷载工【况外45°风—。向和：60：°风向对杆塔控制杆！件产生的效应—很，接近因此通常计算0！°，、，45°及90°三种！风向的？荷载工？况但：是对塔身为矩形截面！或者特别《高的杆？。塔等结？构有时候《可能由60》°风向控制 【     】耐张型杆塔的基本风！速工况一般情—况由90《°风向？。控制但由于》风速、？塔，高、塔型的影响45！°风向有时也—会控制塔身主材对】于耐张分支塔等【特，殊杆塔？结构：还应根据实际情况】判断其他《。风，向控制构件的可【能性 —     3  ！考虑：到终端杆塔》荷，载的特点《是不论？转角范围大》小其前后档的张【力一般相差较—大因此规定终端【杆塔：还需计算基本风速】的，0°：风向其他风》向(90《°或4？。5°)可《根据实际塔位转【角情况而定 ！ 10.1.3 ！ 正常运行情—况、断线(》含分裂导《线时的纵向不平衡】张，。力)：情况和安装情况的荷！载组合是《各类杆塔《。的，。基本荷？载组合不论线路工程！处于：何种气象区都—必须：计算当线路工程【所处气象《区有覆？冰条件时还应计算】不均匀覆冰》的情况 】 10.1.4  ！。基本风速、无—冰、未断《。。线的正常运行—情况应分别考虑最大！垂直荷载和最小【垂直荷载两种组合因！为工程实践》计算分析表明铁塔的！某些构件(例—如部分V型串—的，横担构件《或部分塔身》侧面斜材)可—能由最？小垂直荷载组合控】制 1】0.1.5、10.！1.：6 ： 断线(含》分，裂导线的《纵向：。不平衡张力》)情况当实际—工程气象条件无冰】时应按5℃、无冰、！无风计算断》线情况均考虑同一】。档内断？线(单导线为一相】分裂导线考虑一相】纵向不？平衡张力) 【 ，  《。   1  对【单回路悬垂型杆塔单！导线考虑一》相导线断线(分裂导！。线一：相导线有纵向不平衡！张力)情况或—断一根地线》的情况 【。。     2 】 对耐张《塔和双回路及以上】的悬垂型杆塔尚应】考虑地线和导—线的断线《(或分裂导线的纵】向不：平衡张？力)组合 【。。     【3，。  对导线水平【排列的单回路耐张】塔某些杆件内力在边！。相作用一相导线【断线张力《(，或分裂导《线的纵向不平—衡张力)时可—能比边、《中，相同时作用两相【导线断线张》力(或分裂导线的纵！向不：平，衡张力)的》情况还要大因此要】求对：单导线考虑作用一相！或两相断线张力(分！。裂导线一相或两【相有：纵向：不平：衡张力)的荷载【。组合某些杆塔设计】时能够判断》作，用一相导线断线张】力，(或：分裂导线的纵向不】平衡张力)不—起控制作用时—可以：只计算作用》两相导线断线—。张力：(或：分裂：导线：的，纵向不平衡张—力)的？荷载组合以》简化计算 】   《  4  对双回路！或多回路耐张杆塔由！于，各工程的导线排【列型式不尽相同【也可：能存在类似情况荷】载组合时应》作考：虑 ？ ？     5 【。 对：于终端？杆塔由于变》电站侧？。导线断线张力—(或分裂导》线的：纵向：不平衡张力》)很小线路侧导线断！线张力(或分—裂导线的纵向不【平衡张力《)相对很大因此要求！。对单回路或双—回路终？端塔还要考》。。虑线：路侧作用一相或两相！。断线张力《(，或分裂？导线的纵向不平衡】张力)使终端塔【的纵向？荷载组？合效应不低于—耐张塔的纵》向，荷载组合 ！     6  对！于地线顶架》连接：在导线？横担上面的情况当】横担端？部，布置成有隔面—的非尖？头时：。单独断地线的工况有！时候会控制横担【正面的局部构件 】 《 10.1.—7  为了提高地线！支架的承载能力对】悬垂塔和耐张塔【。地线断线张力取值均！为10？0％最大使》用张力 】 10.1.8  ！从历：次冰灾事故情—况来看地线》的覆冰厚度一般较导！线，要厚：故，对于不均匀覆—冰情况地《线的不平衡张力取值！(占最大《使用张？。力的百分数)—较导线要大无冰【区段和5mm冰区】段可不考虑》不均匀覆冰情—况引起的不平衡【张力 《 ，    — 本规范表10.1！.8中？不均匀覆冰的—导、地？线不平衡张力取【值适用于档距不【大，。于550m、—。高差不？超过15《％的使用条件—超过该条件时—应按实际情况—进行计算 — ， 10.1.9！  不均匀覆冰荷】载组合？应考：虑纵向弯矩组合情】况以提高杆塔的纵向！抗弯：能力 1！0.：。1，.10 《 本规范规定的【各类杆塔断线情【况下的断《线张力(或分裂【导线的纵向》不平衡张力)和【不，均匀：覆冰情况下的不平】衡张力值《已考虑？了动力影响》因此应按《静态荷？载计算 《 10.1！.11  》2008年的严重冰！。灾，在湖南、江西和浙江！等省份均《有发生串倒的现【象由于倒塔》断线引起相邻档的】铁塔被？。拉到的？现象不少《为了有效《地控制冰灾》事故的进一步扩【大对于较长的耐张段！之间适当布》置防串倒的加强型悬！垂型：杆塔是非常有效的】一种方法国外—。的规范中也有类似】的规定加《强型悬？垂型杆？塔除按常《规悬垂型《杆塔工况计算外【还应按所有导、【地线同侧有》断线张力《(或：分裂导？线的：纵向不平衡张力)计！。算以提高该》塔的纵？。向承载能力 ！ 10.1.12！  ：本条是根据以—往实际工程设计经】验确定的验算覆冰】荷载情？况是作为正常设计情！况之外的补充—计算条件提出—来的主要在于弥补】设计条件《的不：足，用以校验和提高线】路在稀有的验算覆冰！情，况下的抗冰能—力它的荷载》。特点：。。是在过载冰》的运行情况》下同时存在较大的】不，平，衡张力？这项不平衡张力是】由于现场档距不等】。、在冰凌过载—条件：下产生的导、地线具！有同期同方向的【特性故只考虑正常】运行：和所有导、地—线同时同向》有不平衡张力 ！   》  鉴于验算覆冰】荷，载出现概率很小故】不，再考：虑，断线和最《大扭矩？的组合情况 【 ？ 10.1.13 ！ 本：条说明有以下几【点  】   1  悬垂】型杆塔提升导—、，地线及其附件时发生！的荷载其中提—升导：、地线的荷》载一般仍按常规【2倍起吊考虑如【果考虑避免安装荷】载(包括检修荷【。载)：控，。制杆件选材起吊导、！。。。地线时采用转向【滑轮：(图13)等措施】将起吊荷载控制【在导、地《线重量的1.—。5倍以内是可—。行，的直流线路》。已有工？程经验但《。是应在设计文件中】加以：说，明 — 图】13  起吊导【、地线时采用转向滑！。轮示意图《。 ？ ：     2  悬！垂型杆？塔导：线或地线锚线作【业时挂？线点处的线条重力由！于，。前后塔位高差—。对其影响较大一般】应取垂直档距—较大一？侧的线条重力—即按塔位实际—情况一般应》取大于50％—垂，直档距的线条重【力 《   》 ， 3：  双回及多回【路杆塔如无特殊要】求一般？不，考虑单？边导、地线先架【设，的情况？；双回路及以—。上的杆？塔，导线分？期架设往往会在【施工时？使，杆，塔受：到较大的《扭矩为？了尽可能减小施工】荷载的？影响一般《只有：当，。实际工程《需要分期《架设时？才考虑？分期架设的荷载组合！ —    4  【。导、地线的》过牵引、施工误差和！。初伸长引起的张【力增大系数应由【电气专？业根据导、》地线的特性确定【 ：  》。   5 》 水：平和接近水平的杆】件单：。独校验承受1—0，0，0N人重荷载而【不与其他《荷载组？合是参？。。照国：外的：设计经验和国—。内部分？设，计单位的实践经【验一般？可将：与，水平面？夹，角不大？于30°《。的杆件视为接 近】水，平，的杆件如果某些杆】件不：考虑上人应在—设计文件中说明校】验时可将1》0，00N？作为集中荷载—杆件视为简支梁【其跨距取《。杆件的水平投—影，长度杆件应力—。不应大于材料的【强度设计《。值 1】0.1.14—  本条是根据以】往实际工《程设：计经：。验确定的 — 10.1.！15  考虑阵风】在高度？方向的差异对曲【。线型(变坡)铁塔】斜材产？生的：不利影响《也称埃菲尔效应【 《 10《.1.16 — 混凝土《高塔是指混凝土【塔身的总高度—超过10《0m：的塔以？往工程设计经—。验表明位于7—度，地震区的这》类高塔的个别断面是！。。由地震荷《载控：制的 《。 ？ 10.1.1【7  圆管构件在以！往的：工程中曾《出现过？。激振现象《有，的振动？已引起螺栓连接的】松，动或：构件的？。损坏虽？然目前？要精确地计算振动力！尚，。。有困难有些参数不容！易得到设《计时可参照》现行：国家标准高耸结【构设计规范GB【 50135的有】关规定 ！10.1.18 】 导、地线风荷载】计算公式中风压调整！。系数βc是考虑【。500kV线路【因绝缘子串较长【、子：导线多？有发生？动力放？大作用的可能且【随，风速：增，大而增大此》外近年来500k】V线：路发生事故频率较高！适当提高导、地【线荷载对降低—500kV》。线路的？倒塔事故率也有一定！帮助根据《对比计？算考虑？βc后500kV线！路铁塔的设计重【量比不考虑β—c增：加5％～《10：％左右但《对于电线本身的张力！弧，垂计算、风》偏角：计算：和其他电压》等，级线路的荷载—计算都不必考虑β】c即取βc＝—1.：0 【 ，   按《照1997年6【月25日至27日】电力规划《设计总院和国家电】力调：度通：信中心？联合召开的110～！500kV架—空送电线路设计【技术规程报》批稿专？家讨论？会的精？神并与现行行—业标准交流电气【装，置的过？电压保护和绝缘配合！DL／T 620】第1：0.2？.2条？的规定取得一致将电！气间隙校验用—的，风压不均匀》系数α统一使用到各！级，电压线路本规范【表10.1.—18-1的注是【提醒：对跳线计算不宜考虑！为，α效应 】 ，   ？ 此：。。外前苏联1977年！的电气设《备安装规程及德【国的DIV V【DE0210以及美！国的：ASCE“Gu【。i，deli《nes for T！ransmiss】io：n， li？ne St》ructu》ra：。l Loadi【ng”等《资料也都认为对【档距小于200m】左，右的也不宜乘以小】于，1.0的《α，值本规范表10【.1.18-—2中的α值也可用】。a＝0.50＋60！／LH公式计算【 ：     通！过对各国风偏—间隙：校验用风压不—均匀系数的分析参照！其中反映风压不【均匀系数随档距变】。化规律？的德国和日本—系数曲线结合我国】实际运行经验提出了！风压不均匀系数【的取值要求 】 ？ 》。 ，图1：4  间隙校—验风：压系数不均》匀系数图 —     】从图14可以反映】出  】   1  —现行：国家标准建》筑结构荷载》规范GB 500】09的规定适用于机！械负荷计算》对于导线风偏间隙校！验应该有《所折减 ！  ：  2  》前，。苏联和中国》对不同档距采—用简化的单》一数据对《大档距偏高对小档距！偏，低 —  ：   3《。  日本和德国【的规定反映了风压不！均匀系数随档—。距变化的客观规律比！较适合？于权衡比选该系数的！取值要？求条文中采用的数】据，。大于德国和日—本的规定《  【   4  公式】α＝0.50＋60！／LH中《第一项0.5从德】国和日？本公式的《0.：45和0.》5中取大值第二项6！0从：6，0和40中》取大值这样偏大地组！合，在400m档距以下！已经超出德国—和，日本数？据的包络线档距越】小超出越大》  【   5  图1】4中：“4项平《均”系取前苏联、中！。、日、德四国规范数！据平均“5项平均”！还计入了我国—。荷载规范的数据 ！ 10.1.！19：  体型系数μs】按现行国家标—准建筑结构荷载规范！GB 5000【9确定当考虑杆【件相互遮挡影响时】可按建筑结构荷载规！范GB 500【09：。的规定计《算受风面积AS ！ ？ 10？.1.20  杆】塔本身风《压调：整系数βz主要是考！虑脉动风振的—影响为便于设计【对一般高度的杆塔在！全高度内采用单一系！数根据过去部分实测！结果和经验总—高度在20m及以下！杆塔的自振周期较小！(一般？在0.25》s以下？)可以不考虑风振】的影响(即βz＝】1.：0，)拉线？杆，塔的βz值》的规定主要是参照现！行国家标准高耸结构！设计规范《GB 5《0135的规定给】予适当提高总高【度超过60》m的杆塔特别是较】高的大跨越杆塔其】βz宜采《用由下而上》逐段增大的数值【。可以参照现》行国家标《准，建筑：结，构荷：载规范GB 50】009的有关规【定确定？；对宽度较大或【迎风面积增加较大】的计算段(》例如横担《、微波天《线等)应《给，予适：当加大 【     对基础！的，βz：值是参考《化工：塔架的设《计经：验取对杆塔效应的5！0，％即β基《。础＝(β杆塔1)】／2＋1考》虑到使？用上方便取》对60m《及以下杆塔为1.】0；对？60m以上杆塔【为1.3 ！。 ，10：.1.21  本】条中的计算公—式，是根据我国》电力部门设计经验】确定的 《 ？。     以【上导、地线风—荷载计算公式—、杆塔风荷》载计算公式》和绝缘子串风荷【载，计，算公式中均有—。系，。数BB为《覆冰工况时风—荷载的增《大系：数仅仅用于》。计算覆冰风荷载之用！计算其他工况—的，风荷载？时不：考虑系数B 【 10.1】.22  本条参考！了国家标《准建筑结构荷载【规，范GB 5000】9第7？.2.1条》的规定 【  ？  ： ，本规范表10.1.！22风压高度变【。化系数μz按—下列公式计算得【出，。 】     式！。中Z对地高度(m】)， ， ，