？。 10？  杆塔荷载及【材料 — ： 《10.1  杆塔荷！载 ？ ： 《10.1.1  荷！载分类原则是根据】现行国家标准建筑】结构可靠度设计统一！标准G？B 5？0068《的规定结合输电【线路结构《的特点为简化—荷载分类不》列偶然？荷载将属《这类性质的断线【。张力及安装荷载等】也列入了可变—荷载将基础》重力、？。拉线初始张力列入永！久荷载同《时为与习惯称谓【一，致不采用该》标准中所用的—“作用”术语而仍】用“荷载”来—。表述 ？。 ， ， ？10.1.》2  ？本条规定了荷—载作用方向的分类】 ？ ，     —1  一般》情况杆塔的横担轴】线是：垂直于线路方向【中心线或线路转【角的平分线因此横】。向荷载是沿》横担轴线《方向的荷载纵向荷】载是垂？。直于：横担轴线方》向的荷载《。垂直荷载是垂直【于地面方《向的荷载 【  《   2  悬【垂型杆塔基本风【。速工况除了》0°风向《和，。9，0°风向的荷—载，工况外45°风【向和：6，0°风？向对杆？塔控制杆件产—生的效应很》接近因？此通常计算0°【、45°及90【°三种风向的荷载】。工况但是对塔—身为矩形截》面或者特别高的【杆，塔等结构有时候可能！由60°风向控制】 ， ：     耐张！型杆塔的《基本风速工况—一般情况由9—0°风向控制但由于！风速、塔高、塔型】的影响45°风【向有时也会控—制塔身？主材对于耐张—分支塔等特殊杆塔】结构还应根据实际】情况判断其他风向】控制：。构，件的可能性 】     3】 ， 考虑到终端杆塔】荷载的特点》是不论？转角范围大小—其前后档的张力一般！相差较大因此—规定终端杆塔—。还需计算基》本风速的0°风【向其：他，风向：。(90？°或：45°？)可根据实》际塔位转角》情况而定《 》 10.1.3 】 正常运行情况、】。断，线(含分裂导线时的！纵向不平衡张力)情！况，和安装情《况的荷载《组合是各类杆—塔的基？。本荷载组合不—论线：路工程处于何种【气象区都必》须计算当线路工【程所处气象区有【。覆冰：条件时还应计算【不均：匀覆冰的情况 】 ， 1《0.1.4》  基本风速、【无冰、未断》线的正常运行情况应！分别考虑最大垂【直荷载和最》小垂直？荷载两种《组合因为工程—实践计算分析表明铁！塔的某些构件(【例如部？分V型串的》横担构件或部分塔身！侧面斜材)可—能由最小《垂直荷载组合—控，制， 10.！。1.5、10—.1.6  断线】(含分裂导线—的纵向不平衡张【力)情况当》实际工程气象条件】无冰时应《按5：℃、无冰、无风【计算断线情况—均考虑同一档内断线！(单导线为一相分裂！导线考虑一相—纵向不平《衡张：力) —   《  1  对—。单回路悬垂型杆塔单！导线考虑一相—导线断线(分裂导线！一相导？线有纵向不平衡张力！)情：况或：断一根地线的情【况 《     【2，。  对耐张塔和【双，回路及？以上的悬垂型杆塔尚！应考虑地线和导线的！断线(或分裂导线】的纵：向，不平衡张力)组【合   ！ ， 3  对导线水平！排列的？单回路耐张塔某些】杆件内力《在边相作用一相导线！断线张力(》或分裂导《线的纵向不平衡张】力)：时可能比《边，、中相同时作用两相！导线断？线张力(或分裂【导线的纵《向不平衡张力—)的情况还》要大因？。。此要求对《单导线考虑作—用一相或两》相断：线张力(分裂导【线一：相或两相有》纵向：不平衡张力)的荷】载，组合某些杆》塔设计？。时能够判断》。。作，用一相导线断线【张力(？或分：裂导线的纵向不平衡！张力)不起控制作用！时可以只计算作用】两相导线断线—张力(或分》裂导：线的纵向不平衡张力！)，的荷载组《合，以简化计算 【     】4  对双回—路或多回路耐张杆】塔由于各工程的【导线排？列型式不尽相同【也可能存在》类似情况荷载—组合时应作考—。虑，    ！。 5  对于终端杆！塔由于变电站侧导】线断线张力(或分】裂导线的纵向不平】衡张力)很小线【路侧导线《断线张力(》或分裂导线的纵【向不平衡张力)相对！很大因此要求对单】。回路或双回》路终端塔还要考【虑线路侧作用一相或！两相断线张力—(或分裂导》线的：纵向不？平衡张力)使终端】塔的纵向荷载—组合效应《不低于耐张塔—的纵向荷载组—合，  【   6  —对于：地线顶架连》接，在导线横担上—面，的情况当横担端部】布置成有隔面的非尖！头时单独断地线的】工况有时候会控【制横担正面的局【部构件？ ， 《 10.1.7  ！为了提高地线—。支架的承载能力对】悬垂塔和耐张塔【地线断线张力取值】均，为100％》最大使用张力 】 10.1.！8，  从？历次冰灾事故情【况来看？地线的？覆冰厚度一般—较导：线，要厚故对于不—。。均匀：覆冰情况地线的不平！衡张力取值(—占最：大使用张力的—百，分数)较导》线要大无冰区段和】5，mm冰区段可不考虑！不，均，匀覆冰情况引起的】不平衡张力 】     本规！范表1？0.1.8中不均】匀覆冰的导、地线】不平衡？张力取值适用—于，档距不大《于550m、—高差不超过15％的！使用：条件超过《该条件时《应按实际情况—进，行计算 《 》10.1.9 【。 不均匀《覆冰荷载组合应【考虑纵向弯矩组【合情况以《提高杆塔的》纵，向抗弯能力 — 1—0.1.10—  本规范规—定的各类杆塔断线情！。况下：的断线张力(或分】裂导线的纵》向不平？衡张：力)和不《均匀覆？冰情况？下的不平《衡张力值已考虑了】动力影响因此应按】静态：荷载计算 —。 ： 10.1—.11  2008！年的严重冰灾—在湖南、江西—和浙江等《省份均有《发，生串倒的《。现象：由于倒塔断线引起相！邻档：的铁塔被拉到的【现象不少为了—。有效地控《制冰灾事故的进【一步扩大对于较【长的耐张段之间适当！。布置防串倒》的加强型悬垂型杆塔！是非常？有效的一种方法国】。外，的规范？中也有类似》的规定加强》型悬垂型杆塔除按常！规悬垂型杆》塔工况计算外还【应按所有导》、地线同侧有断线】张力(或分裂导线的！纵向不平衡张—力)计算以提高该塔！的纵向承载能力 ！ 1》0.1.1》2，  本条《是根据以《。往实际？工，程设计经验》确定的验算覆—冰荷载情《况是作为《。正常设计情》况之外的补充计【算条件提出来的主要！在于弥补设计条【件的不足用以校【验和提高线路—在稀有的验算覆冰】情况下的抗冰—能力：。它的荷载特》点是在过载冰的运】行，情况下同时存—在，较大的不平衡—张力这项不平衡张力！是由于现场档距【不等、？在冰凌过《载条件下产生的【导，、地线？具有同期同方向的特！。性故只考虑》正常：运行和所有》导、地线同时同向】有不平衡张》力 【 ，。   鉴于验算覆】。。冰荷载出现》概，率很：。小，故不再？考虑：断线和最大》扭矩的组合》情况 — 1？0.1.《13：  本条说》明有以下几点—   】。  1  悬垂型杆！塔提：升导、？地线及？。其附件时发生—的荷：载其中提《升导：、地线的荷载一【般仍按常规2—倍起：吊考虑如《果考虑避免安装【荷载：(包括检修荷—载，。)控制杆件选材起】吊导、地《线时采？用转：向滑轮(《图13)等措施将】起吊荷载控制在导】、地线？重量的1《.，5倍以内是可行【的直流？线路已？有工程经验但是应】在设计文件中加以】。说，明 — — 图13  —起吊导、地》线时采用《。转向滑轮示》意图 】    2》  悬垂型杆—塔导：。线或地线锚线作业】时，挂线点处的线条【。重力由于《前后塔位高差对其】影响较大《一般应取垂直档【距较大一侧的—线条重力即按塔位】实际情况一》般应取大于》50％垂直档—距的：。线条重力 —     3！  双？回及多回路杆塔【如无特殊《要求一般《不考虑单边导—、地线先架设—。的情况；《双回路及以》上的杆？塔导线分《期架设往往会在【施工时？使杆塔受到较大的】扭矩：为了尽可能减—小施工？荷载的影响》。。一般：只有当实际工程需要！。分期架设《时才：考虑分期《架设的荷载组合【 ， ，     】4 ： 导、地线的过牵引！、施工误差和初伸长！引起的张力增大系数！应由：电气专业根据导、】地线的特性确定 】 》  ：  5  》水平和接近水平【的杆件单独》校验承受1000】N人重荷载》而不与其他荷载组合！。是参：。照国：外的设计经验和国内！部分设？计单位的实践—。经验一般可》将与水平面夹角【不大于3《0°的杆件视为【接 近水平的杆件如！果某：些杆：件不考虑上人应在】设计文件中说明校】验时可？将1000N作【为，集中荷载《杆件视为简支梁【其跨距取《杆件的水平投—影长度杆《件应力不应大于材】料的强度设计值【 ？ 1《0.1？.14  本—条，是根据以《往实际工程》设计：经，验确定的 【 10.1.】1，5  考《虑阵风在高》度方向的差异对曲线！型(变？坡)：铁塔斜材产生的【。不利影响也称埃菲】尔效应？。 —10.1.16 】 混：凝，土高塔？是指混凝《土塔：身的总高度超过1】00m的《塔以往工程设计经】验，表明位于7度—地震区？的这类高塔》的个：。别断面？是由：地震荷载《控制的 ！。1，。0，.1：.17  圆—管构件在《以往的？工程：中曾出现过激振现】象有的？振动已引起螺栓连接！的松动？或构：件的损坏虽然目前】要精确地计》算振动力《尚有困难有些参数不！容，。。易得到？设计：时可参照现行国家标！。准高耸结构设计规】范，GB 5《0，1，35的有《关规定 【 1？0.1.《18  导、地线风！荷载计算公》式中风压调整系【。数βc是考虑50】0kV线路因绝【。缘子串较长、子导】线多有发生》动力放大作》用的可能且》随，风速增？。大而增大此外近【年来500kV【线路发生事故—频率较？高，适当提高《导、地线荷载对降低！500kV线路【的倒塔事故率也有】。一，定帮助根《据对比计《。算考：虑，βc后5《00kV线路—铁塔的设计重—量比不考虑βc增】加5：％～：10％左右但对【于电线本《。身的张？力弧垂计算、风偏角！计，算和其他电压等【级线路的荷载计【算都不必《考虑βc即取βc＝！1.0 《。  —   按《照199《。7年6月2》5日至27日电力规！划设计总《院和：国家电力调度—通信中心联合—召开的110～50！0kV架《空送：电线路设计技术规程！报批稿专家》讨论会的《精，神并与现行行业标准！交流电气装》置的过电《压保护和绝缘配【合DL／《T 620第10.！2.：2条：的规定取得一致【将电气间《隙校验用的风压【。不，均匀系数α统—一，使用到各级电压线路！本规范？表10.《1.18-1的注】是提醒对跳线—计算不？。宜考虑为α效—应 《。    —。 此外前苏》联1977年—。。的电气设备安—装规：程及德国的D—IV VD》E02？。10：以及：美国的A《SC：E“Guide【lines fo】r Tr《ansmiss【i，on li》。ne Stru【ctur《al Loadin！g”等资料》也都认为对档距【小于200m左【右的也不宜乘以【小于1.0的α值】本规范表10.1】。.18-2中的【α值也可用a＝0】.50＋60／LH！公式计算 【    — 通过对各国风【偏间隙校《验，用风压不均匀系【数的分析参》。照其中反映风压不】均匀系数随档距变化！规，律，的德国和《日本系数《曲线结合我》国实：际运：行经验提出了—风压不均匀系数的】取，。值要求 】 ： ， 图》14  间隙校验】风压系数不》均匀系数图 】    — 从图14》可以反映出 ！    》 1 ？ 现行国家》标准建筑《结，构，。荷载规范G》B 50《。009的规定适用于！机械负荷计算对于】导线风偏《间隙校验应该有【所折减？ ： ？ ，    2 — 前苏联和中—国对不？同档距采用简化的】单一数据对大—档距偏高对小档距】偏低  ！   3《  日本和》德国的规定反映了】风压：不均：匀系数随档距—变化的客《观规：。律比较适合》于权衡比选该系数】的取值要求条文中采！用的数据大于德国和！日本的规《。定， ， 《 ， ，   4  公式α！＝0.50＋6【0／L？H，中第一项0》.，5从德国和日—本公式的0.45和！0.5中取大值第二！项60从60—和40中取大值【这样偏大地组—合在400m—档距以下已》经超出德国和日【本数据的包》络，线档距？越小：超出越？大 《    — 5  《图1：4中“4项》平均”？系取前苏《联、中、日、德【四国规范数》据平均“《5项：平均”还《计入了我国》荷载规范的数据【。 —1，0.1.19 【 体型系数μ—。s按现行国家标准建！筑结构荷《载规范？GB 5《0009确定当考】虑，杆件相？互遮挡？影响时可按建—筑结构荷载》。规范GB 50【0，09的规定计算【受风面积AS— ： ： ， 10.1.—20：  杆塔本身风【压调整系数βz主要！是考虑脉《动风振的《影响为？便于：设，计对一般高度的杆】塔在全高度》。内采用？单一系数《根据过去部分—实，测结果？。和经：。验总高？度在20《。。。。m及以下《杆塔的自《振周：期较小(一般在0】.，25s以下)可【以不考虑《。风，振的影响《(即β？。。z＝1.0)拉线】。杆塔的βz》。值的规定《主要是参照现行国】家标准高耸结—构，设计规范GB— ，。501？35的规定》给予适当提高总高度！超过：60m的杆塔特【别是：较，高的大跨越杆—塔其βz宜采用由】下而上？。逐段增大的数值可】。以参：照现行国家标—准建筑结构荷载规】范GB 50—009？的有：关规：定确定；对宽度较】大或迎？。风面积增《加较大的计算段(例！如横担、微波天【线等)应《给予适当加》大 ： 《     对基础的！βz值是参考化工】塔架的？设，计经验取《对杆塔效应》的50％即β基【础＝：(β：杆塔1)／2＋1考！虑到：使用上方便取—对，60m及以下—杆塔为1.0；【对，60m以上》杆塔为1.3 【 10【.1.21  本条！。中的计算公式是【根据我？国电力部门设计经验！确定：的   ！  以上导》、地线风荷》载计：算公式、杆塔风荷载！计算公式和绝缘【子串风荷载》计算公式《中均有系《数BB为《覆冰：工况时风荷》载的增大系数仅仅用！于计算覆冰风荷载】。之，用计算？。其他工？况的风荷载时不考虑！系，数B： ？ 10.—1.22  本条】参考：了国家标准建筑【结构荷载规范GB】 5：000？9，第7.2.》1条的？规定  ！   本《。规范：表10.1.22风！压高：度，变化系数μz—按下：列公式计算得—出 ： 》 》     》式中Z对地高度(】m) 《