1》0，  杆塔荷载及材料！ ！ 10.1  杆】塔荷载 】 10.1.】1  荷载分类【原则是根据现行【国，家标准建筑结构可】靠度设计统》一标准GB 5【00：68的规定结合输电！线路结构的特—点为简化荷》载，分类不列偶然荷载】将属：这类性质的断线张】力及安装荷》。载等也？列入了可变》。荷载将基础重力、拉！线初始张《。力列入永《久荷：载同时为与习惯称】谓一致？不采用该标准中所用！的“作用”术语而】仍用“荷《。载”来表述 【 ： 10《.，1.2  本条【规定了荷载》作，用方向的《。分类  ！   1  一【般，情况杆塔的横—担轴线是垂直—于，线路方向中》心线或线路转—角的平分线》因此横向荷载是沿横！。担轴线方向的—荷载纵？向荷载是垂直于【横担轴线方向的荷载！垂直荷？载是垂直于地面【方向的？荷载  ！   2  悬垂型！杆塔：基本风速工况除【了0°风《向和90°》风向的荷载工—况外45°风向【和60°风向对杆塔！控制杆件《产，生，。的效应很接近因此】通常计算0°、45！°及90°》。三，种风向？的荷载工《况但是对塔身为【。矩形截？面或者特别高—的杆塔等《结构有时候可能由】60°？风向控制《 《   《  耐张《型杆塔的基本风【速工况一般情况由9！0°：风向：控制但由《于风速、塔高、【塔，型的：影响45°》风向有时也会控制塔！身主材对于耐张分支！塔等：特，殊杆塔结构》还应根据《实际情况判断其他风！向控：制构件的可能—性  】   3  考【虑到终端杆塔荷载】的特点是不论转角范！围大小？其前后档的》张力一般相差较大】因此规定终端—杆塔还需计算—基本风？速的0°风向—其他：风向：(90？°或45《°)可根据实际塔位！转角情？况，而定 【 10.1.—3  正常》运行情况、断线【(含分裂导线时的纵！向不平衡张力)情】况和安装情况的荷】载组合是《各类杆塔的基本荷】载组合不论线路【工程：处，。于何种气象区都必】须，计算当线路工程【所处气象区有—覆冰条件时还应【计算不均匀覆—冰的情况 【 10》.1.4  —基本风？速、无冰、未断【线，的正常运行情况应】分别考虑最大—垂直荷？载和最小垂直荷【载两种组合因—为工程实践计算分】析，表，明铁：塔，的某些构件》。。(例如部分V型串】的横担构件或部分塔！身，侧面斜材)可能由】最小垂直荷载—。组合控制《 《 ：10.1.5、【1，0.1.《6  断线(—含分裂导线的—纵向不？平衡张力)情—况当实际工》。程气：象条件无冰时应按】5℃、无冰、—。无，风计算断《线情况均考虑同【一档：内断线(单导线为一！。相分裂导线考虑一相！纵向不平衡张力【) —     》1  对单回路【悬垂型杆塔》单导线考虑一相导线！断线(分裂导—线一相导线》有纵向不平衡张【。力)情？况或：断一根地线的—情况 》     2】  ：对耐：张塔和双回路及以上！的，悬垂型杆塔尚应考】虑地线和导》线的断线(或—分，裂导线？的纵：向不平衡《张力)组合 【    【 3  对导线【水，平排列的《。单回路耐《张塔某些《杆件内力《在，边相作用一相—导线断线张力(【或，分裂导线的纵—向不平衡张力—。)时可能比边、中】。相同时作用两相导线！断线张力(》或分裂导线的纵向不！平衡张力《)的：情况：还要大因《此要求？对单导线考虑作【用一：相或两相《断，线张力(分》裂，导线一相《或，两相：有纵向不平衡张力)！的荷载组合某些杆】塔设计时能》够判断作用》一相：导线断线张力(或】分，。裂导线的纵向不【平衡张力)不—起控制作用》时可以只计算作用】两相导线断》线张：力(或分裂》导线的纵向不平【。衡张力)《的荷载组合以—简化计算 》 ：  《   4《  对双回路—或，多回路？耐张：。杆塔由？于各工程的》导线排列《型式：。不尽相同《也可能存在类—似，情况：荷载组合时》应作考虑 —    【 5  对于终【端杆塔由《于变电站侧》导线断线张力—(或分裂导线的纵向！不平衡张力》)很：小线路侧导线断线张！力(或分裂导线的纵！向不平？衡张力)相》对很大因此要求【对单回路或双回路】终端塔还要》考虑线路侧作用一相！或两相断《线张力(《或分裂导线的纵向不！平衡张力《)使终端塔的纵向】荷载组合效应—不，低于耐张塔的纵【向荷：载，组合 ？   【。  6  》对于地？线顶架连《接在导线横》担上面的情况当【横担端部布置成有隔！面的非尖头时单【独断地线的工况有】时候会控制横担正面！的局部构件 【 10.【1.7  为—了，提高：地，线支架的承载能力对！。悬垂塔和耐张—塔地线断《线张力取《值均为1《00：％最大使用张力【 ？。 10.1【。.8  从》历次冰灾事故—情况：来看地线《的覆冰厚度》一般较导线要厚【故，对于不均《匀覆冰情况》地线的不平衡张力】。。取值(占最大使用】张力的百分数)【较，导线要大无》冰区段和5m—m冰：区段可不考虑不均】匀覆冰情况引起【的不平衡《张力  ！   本规范表【1，0.1.8》中不均匀覆冰的导、！地线不？平衡张力取值—适用于？档距不大于5—5，0m、高《差不超过15％的使！用条件超过该条件】时应：按，实际情况进行—计算 ？ ， 10.1.！9  不均匀覆冰荷！载组合应考虑纵向】弯矩组合情》。。况以提高杆塔—的纵向抗弯》能力 — 1？0.1.10—。。  ：本规范规定的各类杆！塔断线情况下—的断线张力(—或分裂导线的纵向不！。平衡张力)和不均匀！覆冰情况下的—不平衡？张力值已考》。虑了动力影响因此应！按静态荷载计算【 》。 10.1.11 ！ 2008》。年的严重冰灾在湖】南、江？西，和浙江等省份均有】发生串倒的现象由】于倒塔断线》引起相邻《档的铁塔被拉—到，的现象不少为了有效！地控制？冰灾事故的进一【步扩：大对于较长的—耐张段之间》。适，当布置防串倒的加强！型，悬垂型杆塔是—非，常有效的一》种方法？国外的规《范中也有类》似的规定《加强型悬垂型杆【塔除按常规悬—垂型杆？塔工况计《算外还应按》所有导、地》。线同侧？有断线张力(或分】裂导线的纵向不【平衡张力)计算以提！高该塔？的，纵，向承：载能：力 10！.1.12  本条！是根据？以往实际工》程设：计经验？确定的验《算覆冰荷载情—况是作？为，正常设计情况之外】的补充计算条件提出！来的主要在于弥补】设计：条件的不足用以校验！和提高线路在—稀有的？验算覆冰《情况下的抗冰能力】它的荷载特点是【在过载？冰的运行情况—下同时存《在较大的不平衡【张力这项不平衡【张力是由于现场档距！不等、在冰凌过载】条件下产生的导【。、地线具有同期同】方向的特性故只考】。虑正常？运行和所有导、地线！同时同向有不—平衡张力《。    ！ ，鉴于验？算，覆冰荷载出现—概，率很小？故不再考虑断线【。和最大扭矩》的组合情况》 1【0.：。1.13  本【条说：明有以下《几点  ！  ： 1  悬》垂型杆塔提》升导、地线及其附】件时发？生的荷载其》中提升导、地线【的荷载一般》仍按常规2》倍起吊？考虑如果考虑避【免安装荷载》(包括检修荷载)控！制杆件选材起—吊导、地线》时采用转向滑—轮(图？13)？等措施将《起吊荷载控制—在导、地线重—量的1.5》。倍以内是可行的直流！线路已有工程—经验但是《应在：设计文件中加以说明！ 】 图13【 ， 起吊导、地线时】采用转向滑轮示意图！    ！ 2 ？ 悬垂型杆塔导线】或地线锚《线，作业时挂线点处的】线条重力由于前后】塔位高差《。对其影响较》。大一般应取垂直档距！较大一侧《的线条重力》即按塔位实际情况一！般应：取大于50％—垂直档距的线条【重力 ？   【  3  双回【及多：回路杆塔如无特【殊要求一《般不考虑单边—导、：地线先架设的情况】；双：回路及以上的杆【塔导线分期架设【往往会在施工时使】杆塔：受到较大的扭矩为了！尽可能减小施—工荷载的影响一般只！有当：实际工程需要—分，期架：设时才考《虑分期架设的—荷，载组合 —     4 ！。。 ，导、地线的过牵引】、施工？误差和初伸长—引，起的张力增大系数应！由电气专业根据【。导，、地线的特性—确定 —   《  5  水平和】接近水平的杆件单】独校验承受1000！N人重荷载》而不与其他荷—载组：合是参照国外的【设计经验和国内部】。分设计单位的实践】经验一般可将—与水平面夹角—不大于30》°的杆件视》为接 近水》平的杆件如果某些杆！。件不考虑上人—应在设计文件—中说明校验时可【将100《0N作为集》。。中荷载杆件视为简支！。梁其跨距取》杆件的水平投影长】度杆件应《力不应大于材料的强！度设计值《 ？ 10》.1：.1：4  ？本条是根据》以，往实际工程》设计经？验，确定：的 10！.1.？15：  考虑阵风—在，高度方向的差—异对曲线《型(变坡)铁塔斜】材产生的不利影响也！称埃菲尔效》应 10！.1.16  混凝！土高塔是指混凝土塔！身的：总高度超过100】m的塔以往工程设计！经验表明位于—7度地震区》的这类高塔的个【别断面是由地震荷载！控制的？ ， 《 10？。.1.？17： ， 圆管？构件在以往的工程中！。曾出现？过激振现象》有的：振动已引起螺—栓连接的松动或【构件的损坏虽然【目前：要精确地计算振动力！尚有困难有些参数不！容易得？到设计时可参—照现行国家标准高耸！结构设计规范GB】 50？135的有关—规定： 10.！1.18 》 导、地线》风荷载计《算公式中风压调整系！数βc是考虑—50：0kV线路因绝缘】子串较长、子导线】多有发生动力放大】作用的可能且随风速！增大而增大》此外近年来50【0kV？线路：发生事故《频率较高适当提高导！、地线荷《载对降低50—0kV？线路的倒塔事故【率也有一定帮—。助，根据对？比计算考虑β—c后500kV【线路铁塔的》设计重量比不—考，虑βc增加》5％～10％左右但！对于电线《。本身的？张力弧垂计算—、风偏角计算和其】他电压等《级，线路的荷载计—算都不？必考虑？βc即取βc＝【1.0 】     按照1】997年6月—2，5日至27》日，电力：。规划设？计总院和国家—电力调？度通信中《心联：合召开的《110？。～5：00kV架空送电】线路设计技术—规程：报批稿专家讨论【会的：精神并与现行行业标！准，交流电气装置的【。过电压保护和—绝缘配合D》L／T 6》20第？10.2.2条的规！定取得一致将电气间！隙校验用《的风压不均匀系数α！统，一使用？到各级电压线路【本规范表《10：.1.1《8-1？的，注是：提醒：。对跳线计算》。不，宜考虑为《α效应？   】  此外前苏联1】977年的电—。。气设备安装》规程及德国的DIV！ VDE《0210《以及美国《的ASCE》“Guidel【ines《。 for Tr【ans？。mis？sio？。n l？ine Str【uctur》al： Loading】”等资料也都—。认为对档距小—于，2，。00m左《右，的，也不宜乘《以，小于：1.0？的α值本规范表1】0.1.18—-2中？的α：。值也可用a＝0【.50＋60／L】H公式计算 —  — ，  通过对》各国风偏间隙—校验用风《压不均匀系数—的分析参照其中反】映风压？。。不均：匀系数随《档，距变化？规律的德《国和：日本系？数曲：线结合我《。国实际运行》经验提？出了风压不均—匀系数的取值—要，求 【 《 图14  【间隙校验风压—。系数不均匀系数【图  】   从《图1：4可以反映出 ！     1 ！。 现行国家》标准建筑结构—荷载规？范GB 50—009的规定适【用，于机械？负荷计算对于导线】风偏间隙校验应该】有，所折减 《 ， ，     2 ！ 前苏联和中国【对不：同档距采用简化【。的单：一数据对大》档距偏高对小档距偏！低 》     3【 ， ，日本和德国的—规定反映了风压不均！匀系数？随档距变《。化的客观规律比较适！合于权衡《比选该系数》的，取值要求条文中采】用的数据大》于，德国和日《本的规定 】 ：   ？ 4  公式α【＝0：.50＋60—／LH中第一项0.！5从德国和》日本公式的》。0.45和0.5中！取大值第二》项60从60—和4：0中取大值这样【偏大地组《合，在400m档距以下！已经超出德国和日本！数，据的包络线》。档，距越小超出越大 ！ 《    5  图】1，。4中“4项平—均”系取前苏联、中！、，日，、，德四国？规范：数据平均“5项平均！”，还计：入了我？国，荷载：规范的数据》 ， 10.1！.19 《 体型系数μs按】现行国？家标准建筑结构【荷载规范GB—。。 50009确定】当考虑杆件相—互遮挡影响时可按建！筑结构荷载规范GB！ 50009的【规，定计算？受风：面积A？S 《 10.1.】20  杆塔本身风！压调整系数》βz主要是考虑脉】动风振的影响为【便于设计《对一：般高度的杆塔在全高！度内采用单一系【数根：据过去部分实测结果！和经验总高度—在20m及以下杆】塔的自振周期较小(！一般在0.25s以！下)可以不考虑风振！的影：响(即βz》＝1.0)拉—线杆塔的β》z值的规《定主要是《参照现行国》家标准高耸结构设计！规范G？B 501》3，5的规定《给予适当《提高总高度超过6】0m的杆塔特别是】较高的大跨越杆塔其！βz宜采用由下而上！逐段增大的数—值可以？参照现行国》家标准建筑》。结构荷载规范—GB 5《。0009的有关【规定确定；对宽度较！大或迎风面积增加】较，大，的计算段(例如横】。担、微波天线等)应！给予适当加大 【    】 对基础的βz【值是参考化工—塔架的设计经验取】。对杆塔效《应的50《％即β基础》＝(β杆塔》1)：／2：＋1考虑到使用上】方便取对《60m及以下杆塔】为1.？0；对60m以上杆！塔为1.3 — ， 10—.1.？21  《本条：中的计算公式是根据！我，国电力部《门设计经验确—定的 《   —  以上导、地线】风，荷载计算公式—、，杆塔风荷《载计算公式和绝【缘子串风荷载计算公！。式中：均，有系数BB为—覆冰工况时风荷载】的，增大系数仅仅用于计！算覆冰风《荷载之？用，计算：其他：。工况的风《荷，载时不考虑》系数B 【 1？0.1.22—  本？条参考了国家—标准建筑结构荷载】规范GB 》5000《9第7？。.2.1条的规【定 【   ？ 本规范表》1，0.1.《22风压高度变【化系数μz按下列公！式计算？得出 【 》   《  式中Z对地高】度(：m) 《