？。 ，10  杆》。塔，荷载及材料 【 【 10.1》  杆塔荷载 】 10】.1.？1  ？荷载分类原则是【根据现行国家标【准建筑结构可—靠度设计统一标【准GB 《500？68的规定结合【输电线路结构的特】点为简化荷载分类】。不，列偶然荷《载，将属这类性》。质，的断线张力及安【装荷载等也列入【了可变？荷载将？基，础重力、拉》线初始张《力，列入永久荷载同时】为与习惯称谓—一致不采用该标准】中所用？的，“，作用”术语而仍用】“荷载”来》表述 1！0，.1.？2  ？本条规定了荷—载作用？方向的分《类 ：   【  1  一—般情况杆《。塔的横担轴线是垂直！于，线路方向中心线或】线路转角的》平分线因此横—向荷载是沿》横担轴线方向的【。荷载纵向荷》。载是：垂，直于横？担轴线方《向的荷载垂直荷载】是垂直于地面方向】的荷载 》 ？     2 【 悬垂型杆塔基【本，风速工况除》了0°风向》和90°风向的荷载！工况：外45°风向—和60°风》向对杆？塔控制？。杆件产生的》效应很接《。近因此？通，常计算0°、4【5°及90°三【种风：向的荷载工况但【是对塔身为》矩形截？面或者特别高的【。杆塔等结构有时候】可能由60°风向控！制 ：。 ， 《    耐张—型杆塔的基本—风速工？况一般情况由90°！风向控制但由于【风速、塔高、塔型】的影响4《5°风向有》时也会控制塔身主】材对于？耐张分支塔等特殊杆！塔结构还应根据实际！情况判？断其他风向控制【构件的可《能性 《    【。 3  考虑到终端！杆塔荷？载，。的特：点是不论转角—范，围大小？其前后档《的张力一般》相差较大因此—。规定终端杆塔还需计！算基本风速的—0°风向《其他风向(90°或！45°)可根据【实际塔？位，转角情况而》定 ？ 1》0.1.3  【正，常运行情况、断线】(含分裂导线时的】纵向不平衡张力【)情况和安》装情况的荷载组合是！。各类杆塔的基—本荷载？组合：不，。论线路工程处于【何种气？象区都必须》计算当线《路工程所处气象【区有覆冰条件时还】应计算不《均匀覆冰《的情况 】 10.1.4 】 基本风速、无冰】、未断？线的：正常运行情》况应分别《考虑最大垂直荷载和！。最小垂？直，荷载两种组合因【为工程实《践计算分析》表明铁塔的某些构件！(，例如部分《V型串的横担构件或！部分塔身侧》面斜材)《可能由？最小垂直荷载组合控！制 ？ 10.【1.5、10.1】.6  断线—(含分裂导线—的纵向不平》衡，张力)情况当实际工！程气象条《件无冰时应按—5℃、无冰、无风计！。算断线情况均考虑】同一：。档内断线《(单导线《。为一相分《裂，导线考虑一》。。相纵向？不平衡张力》) ： ？   《  1  对单回路！悬垂型杆塔单导【线考：虑一相导线断线(分！裂，导线一相导线有纵向！不平衡张力》)，情况或断一》根地线的情况—   】  2  对耐张塔！和双回路及以上【。的悬垂型杆塔尚应】考虑地线和》导线的断线(或分】裂导线的《纵向不平衡张—力)组合 【 ，     3  ！对导线水《平排列的《单回路耐张塔某些杆！件内：力在边？相作用？一相导线断线—张力(或《。分裂导线《的纵：向不平衡张力)【时可能比边、中相同！时作用两相导—线断线？张力(或分裂导线的！纵向不平衡张力)的！情况还要大因此要求！对单导线考虑—作用一相或两相断】线张力(分裂导线一！相或两相有纵向【不平：衡张力)的》荷载组？合某些杆《塔，设计时能够》判断作用《一，相导线断线》张力(或分》裂导：。线的纵？向不平衡张力)不】。起控制作用时可以只！计算作用两》相导：线断线张《。力(或分裂导—线的纵？向不平衡张力—)的荷载组合以简化！。计，算，    ！ 4  对》双回路或多回路【。耐张：。杆塔由于各工—程的：导线排列《型式不尽相同也可】能存在类似情况荷载！组，合，时应作考虑 ！     5 】 对于终端杆塔由于！变电站侧导线—断线张力(》或分裂导线的纵向不！平衡张？力)很小线》路侧导线断线张力】(或分裂导线的纵向！不平衡张《力)相对《很大因此《要求对单回路或双】回，路终端塔还要考虑】线路侧作用一相或】两相断？线张力？(或分裂导线的纵向！不平衡张《力)使终端》塔的纵向荷载—组合效应不低于耐】张塔的纵《。。向荷载组合 —  —   6  —。对于地线顶架—。连接在？。导线横担上面的情】况当横担《。端部布置《成，有隔面的非尖头时】单独断地线》。的工况有时》候会控？制横担正面的—局部构件 】 ， 10.1》.7 ？ 为了提高》地线支架《的承载能力》对，悬垂塔和耐张塔【地线断线《张力：。取，值均为1《00％最大使用张力！ 1【0.1.8  从历！次冰：灾事故情况来看地线！的覆冰厚度一般【较导线？要，厚故对于不均匀【覆冰情？况地线？的不平衡张力取【值(占最大使用张力！的百：分，数)较导线要大无】冰区段和《。5mm冰区》段可不考虑不均匀】覆，冰情况引起的不平】。衡张：。力 — ，    本规范表1！0.1.8》中不均匀覆冰—的导、地线》不平衡张《力取值适用于档距不！大于550m、高差！不，。超过15％的—使用条件超过该【条件时应按实—际情况进行》计算： 1【0.1.《9 ： 不均匀覆冰荷载组！合应考虑纵向弯【矩组合情况》以提：高杆塔的纵向抗弯能！力 10！。.，1.10 》 本规？范规：定，的各类杆塔断线【情况下的断线—张力：(或：分裂导线的纵—向不平衡《张力)和不》均，匀覆冰情况下的【不平衡张力值已考虑！了动力影响因此应】按静态荷载计算 ！。。 ： 10.1—.11 《 2008年的严重！冰灾在湖南》、江西和《浙江等省《份均有发生串倒【的现：象由于？。倒塔断线引起相邻】档的铁塔被拉到的现！象不少为了有—效地控制冰灾—事故的进《一步扩大对于较长】的耐张段之间—适当布置防串—。倒的加？强型悬垂型杆塔是非！常有效的一》种方法？国外的规范中也有】类似的规定加强型】悬，垂型：杆塔除按常》。规悬垂型杆塔工况】计算外还应按—所有：导、地线同侧有断】线张力(或分—裂导线？的纵向不平衡—张力)计算以—提高该塔的纵向【承载能力 】 10.1—.12  本条是根！据以往实《际工程设计经验确】定的：验算覆冰荷载情况】是作为正《常设计情况之外的补！充计算条件》提出：来，的主：要在：于弥补设计条件的不！足用以校验和提【高线路？在，稀，有，的验算覆冰情—况下的？抗，冰能：力它：的荷载特《点是在过《载冰的运行情—。况下同时存在较大的！不平：衡张力这项不平【衡张：力是由于现场档距】不等、在冰凌过载】条件下？产生的导《、地线具《有同期同方向—的，特性故只考虑正常运！行和所？有导：、地线同时同—向有：不平衡张力 】    — 鉴于验《算覆：冰，荷载出？现，概率很小故》不再考虑《断，线和最大《扭矩的组《合情况 — ， 10《.1.13  【本条：说明有以《下几点 ！  ：  1  》悬垂型杆塔提升导、！地线及其《附件时？发生的荷载》其中：提升导、地线的荷】载一般仍《。按，常规：2，倍起吊考虑》。如果考？虑避免安装荷载【。(包括？检修荷载)控制杆】件选材起吊导—。、地：线时采用转向滑【轮(图13)—等措施？将起吊荷载控制在导！、地线重量的1【.5：倍以：内是可？行的直流线路已【有工程经验但是应在！设计：文件中加《以说明 【 图！1，。3  起吊导—、地线时采用转向】滑轮示意图》  【   2 》 悬：垂型杆塔导线或地】线锚线？作业时挂线点处的线！条重力由于前—后塔位高差对其影】响较大一般应—取垂直档距较—大一侧的线条重力】即按塔位实》际情况？一，般应：取，大于50％垂直【档距的线条重力 ！   —  3  》双回及多回》路杆：塔如无特殊要—求一般不《考虑单？边导、地线先架设】。的情况？；双回？路及以上的杆—塔导线分期架设往往！会在施工时使杆【。。塔受到？较大的扭矩为了【尽可能减《小施工荷载的影响】一般只有当实际工程！需要分期架设时才考！。虑分期架《设的荷载组》合 —     4  】导、地？线的过牵引、施工误！差和：初伸长引《起的张力增大系数】应由电？气，专业根据导、地线的！特性确？。定 》     5 】 水平和接近水平】的杆件单独》校验承受1》000N人重荷载】而不与？其他荷载《。组合是参照国—外，的设计经验》和国：内部分设计单位的】实践经验一》般可将与水平—面夹角不大于30°！的杆件视为接 近水！平的杆件如果某【些杆件不考》。虑上人应在设—计文件中说明校验时！可将1000—N作为集中荷载杆件！视为简支梁其跨距】取杆件的水平投影】长度杆件应力不应】大于材料的》强度：设计值 】 10.1.1【4  本条是—。根据以往实际工【程设计经验确定的】 —10：.1.1《。5  考虑阵—风在高度方向的差异！对曲线型《(变坡)铁塔斜材产！生的不利影响—也称埃菲尔效应 】 1—0.1？.16  混凝土】高，塔是指混《凝，土塔：身的总高度超过1】00m的塔以往工程！设计经验表明位于7！度地震区的这类高塔！的，个别断面是由—地震荷载控制的【。 《 10.1.1】7  圆管构件在】以往的工程中曾【出现过激《振现象有的振动已】引起：。螺栓连接的松动【或构件的损坏虽然目！前要精确地计算【振动力尚有》困难有些参数不【容易得到设计时可】。参，照现行国家标准高耸！结构设计规范GB ！。5，0135《。的有关规《定 1】0.1.18 【 导、地线》风荷载计算公式中】。风压调整系数βc】是考虑500kV线！路因绝缘子》串较长、子导—线多有发生动—。力放：。大作用的可能—且，随风：速增大而增大此外近！年来50《0k：V，线，路发生事故频—率较高适当》提高导、《地线荷载对降低50！0kV线路的倒塔】事故率也有一定【帮助根据对比计算考！虑β：c后500》kV线路铁》塔的设计重》量比不考《虑βc增《。。加5％～10％左】右但对于电线本身的！张，力弧：垂计算、风偏角【计算和其《他，电压等级线路的荷】载计算都不必考【虑βc即取β—c＝1.0 ！   《  按照1997】年6月25日—至，27日电力规—划设：计总院和国家电力调！度通：信，中，。心联合召开的11】0～：。。50：。。0kV架《空送电线路设计【技术规程报批—稿专家讨论会—的，精神并与《现行行业标准交流电！气装置？。的过电？压保护和绝缘配【合DL／T》 620第10【.2.2条的规【定取得？一致将电气间隙校】验用：的，风压不均匀》系数α统《一使用到各级电压线！路本规？范表10.》1.：18-1的注是提醒！对跳线计算不宜考】虑为α效应 】。     此外！前，苏联1977年【的，。电气设备安装规【程及：德国的DIV V】DE0？210以及美国的】ASCE“G—ui：d，eli？n，es for— Tra《nsmis》sion《 l：ine S》tru？ctural L】oading”等资！料也都认为对—档距小于20—0，m，左右：的也不？宜乘以小于1.【0的：α值本规范》表10.1.18】-2中？的α值也可用a＝】0.50＋》60／LH公—式计算 《     ！通过对各国》风偏间隙校》验用风压不》均匀系数《的分析参《照其中？反映：风压不均匀》系，数随档距变化规律】的德国和日本系【数曲线？结合我？国实际运行》经验提出了》风压不均匀系—数的取？值要求 】 《 图《14  间隙—校，验风压系数》。不，均匀系？数图 — ：    从图14可！以反：。映出 】 ，   1 》 现行国家标—准建筑结构荷载规范！GB 5000【9的规定《适用于机《械负荷？计算对？于导线风偏间—隙校验应该有所折减！ ？   》  2 《 前苏联和中国对】不同档距采用简化的！单一：数据对大档距偏【高对小档距》偏低 — ，。   ？  3 《 日本和德国的规定！反映了风《压不：。均匀系数随档距【。变化的客观》规律比较适合于权】衡比选该系数的取】值要求条文中采用的！数据：大于德国和日本的】规定 】    4 — 公式α＝0.5】0＋60／LH中第！一项0？.，5，从德国和日本公式的！0，.4：5和0.《5中取大值第二【项60从《60和40中—取大值这样偏大地组！合在：400m档距以【下已经？超出德国和日本【数，据的：包络：。线档距？越，小超出越《大 —  ：。。   5 》 图14中“—4，。项，平均”系取前—苏联、中、日、德】四国规范数据—平均“？。5项平均”还计入】了我国？荷载：规范的数据 【。 1》0.1.1》。。9 ： ，体型系数《μ，s，按现行国家标—准建筑结构荷—载规范GB》 5000》9确定当考虑杆件】相互遮挡影响时可按！建筑结构《荷载规范GB 5】0009的规定计】。算受风面积A—S 1】0.1.2》0  杆《塔本身风压》调整：系数β？。。z主要是考虑—脉动：风振的影响为便于】设计对一般高度的杆！塔在：全高：度内采用单》一系数根据过去部】分实测结果》和经：验总高度在20m】及以下杆塔的自振周！期，较小(一《。般在0.《25s以《下，)可以？不考虑风振的影响】(即β？z＝1.0》。)拉线杆《塔的：β，z值：。的，规定主要是》参照现行国家标准】高耸结构设计规范G！。B 5？0135的》规定给予适当提高总！高度超过60m【的杆塔特别是—较高：的大：跨越：杆，塔其βz宜采用由】下而上逐段增—。大，的数值可《以参照？现行国家《标准建筑结构荷载规！。范，GB 50009的！有关：规定确定；对—宽，度，较大或？迎风面积增加较【大，。的计算段《(例如横担、—。微波天？线等)应给予适当】加大 】    对基础的】βz值是参考化工塔！架，的设计经验取对【杆塔效应的50【％即β基础＝(β】。杆塔1)／》2＋：1考虑到使用—上方便取《对60m《。及以下杆塔为—1.0；对60m】以上杆塔为》1，.3 《 10—.1.21  本条！中的计算公式是根】据我国电力部—门设计经《验确定的 【 ？    以上导、地！线，风荷：载计算公式、杆【塔风荷载《计算公式和绝缘子】串风：荷载：计算公？式中均有系数—BB为覆《冰工况？时风：荷载：的增：大系数仅仅用于计算！覆冰风荷载之用【计算其他《工况的风《荷载时不考虑系【数B 1！0.1.22 【 本条参《考了：国家标准建筑结构荷！载规范GB》 50009—第7.2.1—条的规定 ！。 ，    本》规范表1《0.1？.22风压高度变】化系数μz按下【列公式计算得出 】 【     】式中Z对地高度(】m，) ： ，