，。 10 — ，杆塔荷？载，及材料 —。 》。 10.1 【 ，杆塔荷载 【 ： 10.1.1！ ， ，荷载分类原》则是根据现》行国家标准建—筑结构可靠度设计统！一标准GB 5【0068的规定【。结合输电线路—结构的特点为简化】荷载分类不》列偶然荷载将属这类！性质的断线张力及安！装荷载等也列入了可！变荷载将基础重力、！。拉线初？始张力列《入永久荷载同时为与！习惯称谓《一致：不采用该标准中所】用的“作用”—术语而？仍用“荷载”来【。。表述 1！0，.1.2  —。本条规定了荷载【作用方向的分类 ！ 《   ？ 1：  一般情况杆塔的！。横担轴线《是垂直于《线路方？向中心线或线—路转角的《平分线因《此横向荷载》是沿横担轴线—。方向的荷载纵—向，荷载是垂直于横【担轴线方向的荷载】垂直：荷载：是垂直于地》面方向的荷载 】 ：     2 】 ，悬垂型杆塔基本风速！工况除了0°风向】和90°风向—的荷载工况外45】°风向和60°风】向对杆塔控制杆件产！生的效应很接近因】此通常计算0°、】45°及90°三种！风向的荷载》工况但是对》塔身为矩形截面【。或者特？。别高的杆塔》等，结构有时候可—能由6？0°：风向控制 【。。  《   耐张型杆【塔的基本《风速工况一般情况】由90°风向控【制但由于风》速、塔高《、塔型的影》。响45？°风向有时也会控】。制塔身主材》对于耐张分支塔【等特殊杆《塔结构还应根据【实际情况《判断其他风向—控制构件的可能【性 —     》。3  考《虑到终端杆塔荷【载的特点《是，不论转角范围—大小其前《后档：的张力一般相差较大！因此规定终端—杆塔还需《计算基本风速的0】°风向其他风向【(，9，0°或4《5，。°)：可根据实际》塔位转角情况而定 ！ 《 10？.1：.3：  正常《运行情况、断线(】含分裂导线时—的纵向不平衡张力】)情况和安装情况】的荷载组合是—。各类杆塔《的基本荷载》组合不论《线路工？程处于何种气—象区都必《须计算当线》路工程所处气象区】有覆冰条件时还应计！算不均？匀，覆冰的情况 【 ？ 1：0.1.4  【基本风速、》无冰、？未断线？的正常？运行情况应》分别考虑《最，大垂直荷载》和最小垂直》。荷载两种组》合，因为工程实践计【算分析表明铁塔的】某些构件(例如【部分V？。型串的横担构件或部！分塔身？侧面斜材《)可：能由最小垂直荷【载组合控制 【 10.【1.5、10—.1.6《  断线《(含分裂导线—的纵向不平衡—张力)？情况当实际工—程气象条件无冰时】。应按5℃、无—冰、：无风计？算断线情况》均考虑同一》。档内断线(》单导线？。为一相分裂导线考】虑一相？纵，向不：平衡张力) 】     1 ！ ，对单回路悬垂型杆塔！单，导线考虑一相导【。线断线(分裂导【线一相导线》有纵向不平衡张【力)情况或》断一根地线》的情况 — ，     2  ！对耐张塔《和双回路及以上的】悬垂：型杆塔尚《应考虑地线和导【线，。的断线(或分—裂导线的《纵向不平衡张力)】组合 》     3 ！ 对导线水平排【列，的单：回路耐张塔某些杆件！内力在边《相作用一相导—线断线张《力(或分裂》导线的纵向》不平衡张《力)时可能比—边、：中相同时作用两相】导线断线张力(【或分：裂，导线的纵《向不平衡张力)【的情况还要大因此要！求对单导线考虑作】用一相或两相断线张！力(分裂导线—一相或两相有纵向】不，平衡张力)》的荷载组合某些杆】塔设计？时，能够判断作用一相】导线：断线张力(或分【裂，导线的纵向》不平衡张力)不起】控制：作用时可以只—计算：作用两相导线断线】张，力(或分裂导线的纵！向不：平衡张力)》的荷载组《。合，。以简化计算》    ！ 4  对双回路】或多回路耐张杆塔】由于：各工程的导线—排列型式不尽相同】也可能存在类—似情况荷载组合时应！作，考虑 ？ ， 《    5》  ：对于终？端杆塔由于变—电站：侧导线断线张力【(或分裂导》线的纵向不平—。衡张力)很》小线路侧导》线断线张力(或分】裂导线的纵向—不平衡张力)—。相对很大因》此要求？对，单回路或双回路【终端塔还要考虑线路！侧作用一《相或两？相断线张《力(：。。。或分：裂导线的纵向不平】衡张力)使终端塔】。的纵向？荷，载组合？效应不低于耐—张塔的纵向荷—载组合 ！    6  对】于，地线顶？架连接在导线—横担上面《的情况当横》担端部布《置成：。有隔面的非》。尖头时单独断地线】。的工况有时候—。会控制横担》正面：。的，局部构件 】。 10.1—.7：  为了提高—地线支？架的承载能力对【悬，垂塔和耐《张塔：地线断线张力—取值均？为100％最大使用！张力 《 10—.1.8《。  从历《次冰：。灾事故情况来看【地线的覆冰厚度一般！。较导线要厚故对于不！均匀覆冰《。情况地？线的不平衡张力【取值：。(占最大使用张力】的百分数)较导线要！大无冰？区段和5《mm冰区段可不【考虑不均匀覆冰情】况引：起的不平衡张力 ！    【 本规？范表10.1—.8中？。。不均匀？覆冰：。的导、地《线不平衡《张，。。力取值适用于档距不！大于550m、高差！不超过1《5％的使用条件超】。过该条件时应—按实际情况进行【计算 》 10.1.9！  不均匀覆冰荷载！组合应考虑纵向弯矩！组合情？况以提？高杆塔的纵向抗【弯能力 ！10.1.》10  本规—范规定的各类杆塔】断线：。情况下的断线张【力(或分裂导线的纵！向不平？衡张力？)和不均匀覆冰情况！下的不平衡张力值已！考虑了动力影—响因：此应按静态荷载计算！ 10.！1.1？。。1  2008【。年的严？。重冰灾在湖南、江】西和浙江等省份均】有发生串倒》的现：象，由于倒塔《断线引起相邻档【的铁塔被《拉到的现象不—少为了有效地—控制冰灾事故—的进一？步扩大对于》较长的耐张段之【间适当布置》防串倒的加强型悬】垂型杆塔是非常有效！的一种？方法国外的规范中也！有类似的规定—。加强型悬垂型杆塔除！。。按常规悬《垂型杆塔工》况计算外还应按所有！导、地线同》侧有断线张力(或分！裂导：线的纵向不》平衡张力)计—算以提高该塔—的纵向承载》能力 】。10.1.12【  本条是根据以】往实际工程设—计经验确定》的验算覆冰》荷载情况是作为正常！设计：情况之？。外的补充计算条件提！出来的主《要在：于弥补设计条件的】不，足，用以校验《。和提高线路在—稀有的验算覆冰情况！下的抗冰能力它的荷！载特点是在过载【冰的运行《情况下同时存在【较大的不平》衡张力这《项，不平衡张《力是由于《。现场档距不等、在冰！凌过载条件下产【。生的导、地线具有】同期同方向》的，。特性故只考虑—正常运行《和，。所有导、地线—同时同向有不—。平衡张力 》 ，    【 鉴于验算覆冰【荷载出现概率很【小，故，不再考虑断线—和最大扭矩的组合情！况 》 10.1.13！  ：本条：说，。。明有以下《几点 》     1】  悬？。垂型：杆塔提升《导、地？线及：其附件时发生的荷载！。其中提升导、地【线的荷载一》般仍按常规》2倍起吊考虑如果考！虑避：。免安装荷《载，(包括检《修荷载)控制杆【件选材？起吊导、地线时【采用转？向滑轮(图13)等！措施将？起吊荷载控制在【导、地线重》量的1.5倍以内是！可行的？直流线路已有工程】经验但是应在设计文！件中加以说明— ？ — 图1》3  起吊导、【地线时？采用转向滑轮示意图！ ？     【2  ？悬垂型杆《塔导线或地线锚【。线作业？。时挂线？点处的线条》重力由于前后—塔，位高差对其影响【较大一般应取垂直档！距较大一侧》的线条？。重力即按塔位实【际情况一般》应取大？于50％垂直档【距的线条《重力  ！   ？3  双回及多回路！。。杆，塔如：无特殊要求一般不】考虑单边《导、地线先》架设的情况；双【回路及以上》的杆塔导线分期架】设往往会在施工【时使杆？塔受到较大的扭矩为！了尽可能减小施工荷！载的：影响一般只有—当实：际工程需《要分期架设时才考虑！分期架？设，的，荷载组合 ！。。     4—  导、地线的【过牵：引、施工误差和初伸！长，引起的张力增大系】数应由电气专业根】。据导、地线》的特性确定 【     5！ ， 水平和接近水平】的杆件单《独，。校验承受《10：0，0N人重荷载而不】与其他荷载组合是参！照，国外的设计经验和】国内：部分设计单位的【实践经验《。一般可将与水平面夹！。角不大于30°的】杆件视为接 近水平！。。的，杆件：如果某些杆件—不考：虑上人应在设计【文件中？说明校验时可将10！00N作为集中荷载！杆件视？为简支？梁其：跨距：取杆件的《水平投影《长度杆件应力不应大！于材料的强度设【计值： 1【0.1.14  】本条是根据以往【实际：。工程设计经》验确定的 】 10.1.15！  ：考虑阵风在高—度方向的差异对曲】线型(变坡)铁塔】斜材产生的不利影响！也称埃菲尔效应【 1【0.1.16  】混，凝土高塔是指—混凝：土塔身的《总高度超过10【0m的塔以往—工程设计经验表明】位于：7度地震区的这类】高塔的个别断—面是由地震荷载【控制的 —。 ？。。1，0.1.17 【。 ，圆管：构件在以往的工【。程中曾出现过—激振现象有的振动】已引起？螺栓连接的》松动或构件的—。。损坏虽？然目前要精确—地计算振《动力尚？有困：难有些参数不容【易得到设计时可【参照现？行国家标《。准高耸结构设计规范！GB 50》135？的有关规《定 1】0，.1.18  导、！地线风荷载计算公】式中风压调整—系数βc是考虑5】00kV线路—因绝：缘子串较长、—子导线多有发—生动力放大》作用的？可能且随风速—增大而增大》此外近年来5—00kV《线，路发：生事：故频率较高适当【提高：。导、：地线荷载对降—。低5：00：kV线路的倒塔事】故率也？。有，一定帮助根据对【比计算考《虑βc后5》00kV线路铁塔】的设计重量比—不考虑？βc增加5％—～10％左右但对于！电，线本身？的，。张力弧垂计算、风】偏角计算和其他【电压等级线路的荷载！计，算，都不必考虑β—。c即取βc＝1.】0 【  ：  按照19—97：年6月25日至【27日电力规划设计！总院和？国家电力调度通信】中心联合《召开的11》0～500kV架】空送电线路设计技术！规程报批稿》专家讨论《会的精神并与现行】行业标准交流电气装！。置的过电压保护【。。和绝缘配合》DL：。／T ？。620第10.2.！2条的？规定取得一致将电】。。气，间，隙校：验，用的风压《不均匀系数》α统一使用到各级】电压线？。路本规范表1—。0.1.18-1】的注是提醒》对跳线计算不—宜考虑为α》效应： 《   《  此外前苏联19！。7，7年的电《气设备安装规—程及德国的DIV ！VDE？0210《以，及美：国，的ASCE“G【uideli—nes 《for Tra【nsmi《ssio《n line— Struc—tura《l Loading！”等：资，料也都认为对档【距小于200—m左右？的也不宜乘以小于1！.0的α值本—规范表10.1【.18-《2中的α值也可用】a＝0.50＋6】0／LH公》式计算 ！    通过对各】。国风偏间隙校验用风！压不均匀系数—的分析参照》其中反？映风压不均匀系【数随档距变化规律的！德国和？日本系数曲》线，结合：。我国实际运》行，经，验，提出了风压不均匀】系数的取值要—。求 《 — 图14  间！隙校验？风压系数不均匀【系数图？    ！ 从图14可—以反映出 【    — 1 ？ 现行？国家：标准建筑结构荷【载规范GB —50009的—规定适用《于机械负荷计算【对，于导：线风偏间隙校—。验应该有所折减 ！  》   2 》 前苏联《和中：国对不同《档距采用简》化的单一数据—对大档？。距偏：高对小档《距偏低 《 ， ，   》  3  日本和德！国，的规定？。反映：了风压不均匀—系数：随档距变化的客【观规律比较适合于权！衡比选？该系数的取值要求条！文中采用《的数据大于德—国和日本《的规定 — ？   ？ 4  《公式α＝0.5【0＋6？0／LH中第一【项0.？。5从德国和》日，本，公式的？0.4？5，和0.5中取大【值第：二项60《从60和4》0中取大值这样偏大！地组合在400【m档距以下已经超出！德国和日本数据的包！络线档距越》小超出越大 【 ： ：    5  【图14中《“4项平均”系取前！苏联、中《。、日、德四国规范数！据平均“5项平均”！还计入？了我国荷载规范的数！。。据 ？ 10.【1.19  体【型系数μs按—现，行国家标准建筑结】构荷载规范GB 5！0，009？确定当考虑杆件相互！遮挡影响时可—按，。建筑结构荷》载规范GB 500！09的规定计算【受风面积AS— —10.1《.20  杆塔本】身风压调整系—数βz主要》。是考虑脉动风振的影！响为便于设计对一】。般，高，度，的杆塔在《全高度内采用单一系！数，根据过去部分实【测结：。果和经验总高度【在，2，0m及以下杆塔的】自，振周期较小(—一般在0.2—5s以下)可以不】考虑风？振，的影：响(即βz＝1.0！)拉线杆塔的βz】值，的规：定主：要是参照现行国【家标准高耸》结构：设计规范《GB 50135】的规定给予适—当提高总高度超【过60m的杆塔【特，别是较高的大—跨越杆塔其βz宜】采用由下而上逐段增！大的数值可以参照现！行国家标准建筑结构！荷载规范G》B 50《009的有关规定】确定；对宽》度，较大或迎风面—积增加较《大的计算段(例如】横担：、微：波天线等)应给予适！当加大 【     对【基础的βz值是参】考化工塔架的—设，计经：验取对杆塔效应的5！0％即β基础＝(β！杆，塔1：)／2＋1考—虑到使用《上方便取对60【m及：以，下杆塔？为1.0《；对60m以上【杆塔为1《.3 【 10.1.2【1  本条中的计算！公式是？根据我国电》力部门设计经验【。确定的？    ！ 以上导、》地线风荷载计算【公式、杆塔风荷载】计算：公式和绝缘子串风荷！载计算公《。式中均有系数BB为！覆冰工况时风荷载】的，增大系数仅仅用于计！算覆冰风《荷载之用计算其他】工况的风荷载时不考！虑系数B 【 10.1【.22  本条参】考了国家标准建筑结！。构荷：。载规：。范，GB 50009】第7.2《.1：条的规定 【 ？  ：  本规范表10】。.1.22风压高】。度变化？系数μ？z按下？列公式计《算得出 《 ？ ， ， 《  ？   式中Z对【。地高度(m) 】