1》0  杆塔荷载【及材料 ！ 1》0.1  杆塔荷载！ 《 10.1】.1  荷载分类原！则，是根据现行国—家标准？建筑结构可靠度设计！统一标准GB 50！068的规定结合】输电线路结构的【特，点为简化荷载分类不！。列偶然荷载将属这类！性质的断线》张力及安装荷载等】也列入了可》。变荷载将《基础重力、》拉线初始张力列入】永久荷？载同时为《。与习惯称谓》一致不？采用该标准中所【用的“作用”术语而！仍用“荷载”来表述！ ： 10.【1.2？ ， 本条？规定了荷载作用方向！的分类 》 ：    》 1：  一般《情况杆塔的横担轴线！是垂直？于线：路方向中心线—或线：路转角？的平分线因此横向】荷载是沿横担轴线方！向的荷载《纵，。向荷载是垂直—于横担轴线》方向的荷载垂直荷载！。。是垂直？于地面方向的荷载】 》  ：   2 》。 悬垂型杆塔基本风！速工况除了》0°风向和90°风！向的荷载工况外4】5°风向和60°】风向对杆塔控制【杆件产生的效应很接！近因此通常计算0°！、45°及9—0°三种风向的荷载！工况但是对塔身【为矩形截面或者特别！高的杆塔等结—构有时候可》能，由60°风向控制】   】  ：耐张型杆塔》的基本风速工况一】般情况由《90°风向控制但】由于：。风速、塔高、塔【型的：影响：45°风向有时也】会控：制塔身？主材对于耐张分支塔！等特殊杆塔结构还应！根据实际情况判断】其他风向控制构件的！可能性 《  —   3  —考虑到？终端杆塔《荷，载的特点是不论转角！范围大小其》前后档的《。张力一般相差较大因！此规定终端杆—塔还：需计算基本》风速的0°风向其他！风向(90》。°或4？5°)可根据实【际塔位转角情况【而定 》。 ？10.1.3  】。正常运行情况—、断线(《含，分裂导线时的纵【向不平？衡张力)情况和安装！情况的荷载组合是】。各类杆塔的基本【荷，载组合不《论，线路工程《处于何种气象区【都必须？计算当线路工程所处！气象区有覆冰条件时！还应计？算不：均，匀，覆冰的情况 ！ 10.1.【4  基本风速、无！冰、未断线的—正常：运行情况应分—别，考，虑最大？垂直荷？载和：最小垂直荷载两种】组合因？为工程实践计算分】析表明铁塔的某【些构件(例如部分】V型串的横担构【件，。或，部分塔身侧》面斜材)《可能由最《小垂直荷《载组合控《制 — 10.1》.5、1《0.1.6  断】线(含分裂导—线的纵向不平衡【张，力)情况当实—际工程气象条件无】冰时应按5℃—、无冰、无风—计，算，。断线：情况均考虑同—一档内断线(单导线！为一相分《裂导线考虑一相【纵，向不平？。衡张力) ！     1—。  ：对，单，。回路悬垂型杆—塔单导线《考虑：一相导线《断线：(分裂导线一—相，导线有纵向不平【衡张力？)情况或断一根【地线的情况》 ， ， 《 ，。   2  —对耐张塔和双—回，路及以上的悬垂【型杆塔尚应》考虑地线和导—。线的断线(或—分裂：导，线的纵向不》平衡张力)》组合 【     3 【 对导线《水平排列的》单回路耐张塔某些杆！件内力在边相—作用：一，相导线断《线张力(或分裂【导线的纵向不平衡】张力)？时，可能比边、中相同】时作用两相导—线断线张力(或【分，。裂，导线的纵向》不平衡张力)的【情况还要大》因此要求《对单导线考》。虑作用一《相或两相断》线张力(分裂导线一！相或两相《有纵向不平》衡，张，。力)的荷载》。组合某些杆》塔设计？。时，能够判断作》用一：相导线断线张力(或！分裂导线的纵—向不平衡张力)不起！控制作用时可以【只计算作用两相【导线断线张力—(或分裂导线的【。纵向不？平衡张力《)的：荷载组合以简化计算！。   】  ：4  ？对双回路或多回路】耐张杆塔《由于各工程》的，导线：排列型式不尽相【同也可能存在类似】情况荷载组》合时应作考虑 【 ？    》 5  对于终【。端杆塔？由，于变电站侧导线断线！张力(或分裂—导线的？纵向不平衡张力【)很小线路侧导线】断线张力《(或分裂导线的【纵向不？平衡张力)相对很】大因此要求对单回】路或双回路终端塔还！。。要考虑线路侧作用一！相，。或两相断线张力【(或分裂导线的【纵向：不平衡张《力)使终端》塔的纵向荷》载组合效《。应不：低于耐张塔的纵向】荷载组？。合 《。     6 ！ 对于地线顶架连接！在导线横担上面的情！况当横？担端：部布置？成有隔面的非—。尖头时？单独断地线的工况】。有，时候会控制横担【正面：的局：部构件 【 10.1.【7  为了》提高地线支》架的：承载能力对悬垂塔】。和耐张塔地线断线】张力取值均为100！％最大使用张—力 ？ ： ：10.1.》。。8  从历次冰【灾事故情况来看地线！的覆冰厚度一般【较导线要厚故对于不！均匀覆冰情况地线的！。不平衡张力取值【(占最大使用—张力的百分数)较】导线要？大无冰区段和—5mm冰《区段可？不考虑？不均匀？覆冰情况引起的不】平，衡张力 【    》 ，本规范表10.1】.8中不《均，匀，覆冰的导、地线不】平，。衡张力取值适用【于档距不大于55】0，m、高差《不超过15》％的：使用条件超过该条】件时：应按：实际情况进行计算 ！ ？ ：10.1.9—  不均匀覆冰荷载！组合应考虑纵向弯】矩组合情况以提【高杆塔的纵向抗弯】能力： —10.1《.10  》本规：范规定的各》。类杆塔断线》。情况下的断线张力(！或分：裂导线？的纵向不平衡张【力)和不均匀—。覆冰情况下的不平】。。衡张力值已考虑了】动力影响因此应【按静态荷载计算 ！。 ， 10》。.，1.11  20】08年的严重冰【灾在湖南《、江西和浙江等省】份，均有发生串倒的现象！由于倒塔断线—引起：相邻档的铁塔被拉到！的现：象不少为了有效【地控制冰灾》事故的进《一步扩？。大对于较长的耐张】段之间适当》布置防？串倒的加强》型悬垂型杆塔是非常！有效的一《种方法？国外的？规范中也《有类似的规》定加强型悬垂型杆塔！。。除按常规悬垂型杆】塔，工况计算《外还应按所有导、地！线同侧有《断，线张力(或分—裂导线？。的，纵向不平衡张力)】计算以？提高该塔的纵向【承载能力《 —10.1.12【。  本条是》根据以往实》际工程设《计经验确定的—验，算覆冰荷载》情况是作为正常设】计情况之外的补充计！算，条件提出来的—主要在于弥》补设计条《。件的不？足，用以校验和提高线】路在稀有的》验算覆？冰情况下的抗冰能】力它的荷载特点是】在过载冰的运行情】。况下同？时存在较大的—不平衡张力这项【不平衡张力是由于】现场档？距不等、《在冰：凌过：。载条件下产生—的导、地线》具有同？。期同方向《的特性故只》考虑正？常运行和所有导【、地线同时》同向有不平衡—张力  ！  ： 鉴于验算》覆，冰荷载出现概率很】。小故不再考虑断线】和最大扭矩的组【合情况 《 ，。 10.1】.13  本条说明！有以：下几点 《 ，     】1  悬垂型杆塔提！升导：、，地线及？其附件时发生的【荷载其中提升导、地！线的荷载一》般仍按常规2倍起】吊考虑如果考虑避免！安装荷载(包—括检：修荷载)控制—杆件：选材：起吊导、地线—时采：用，转向滑轮(图13】)等措施将起吊【荷载控制在导、地】线重量的《1.5倍以内是可】行的直流线路已有】工程经验但》是应在设计文件【中加以说明 【 ， ！图13  起吊导】、地线时采》用，转向滑轮示》意图 ？   【  2？  悬垂型》杆塔导？线或：地线：锚线作？业时挂线点处的线条！重力由？于前后塔位高差对】其影响？较大一般应》。取，垂直档距较大一侧的！线条重力《即按塔位实》际情况一般应取【大于5？0％垂直档距—的线：条重力 《。 《     》3  双回及—多回路杆塔如无特殊！要求一般不考虑【单边导、地线—先架设的情况；双回！路及以？上的杆塔导》线分期架设往往【会在：施工时使杆》塔受到较大的扭矩】。为了尽可能减小施】工荷载的影响一般只！有当实际工程—需要分？期架设时才考虑分期！架，设的荷载组合 ！  《。   4  —导、地线的》过，牵引、施《工误：差和初伸长引起的】张力增大系数应【由电气专业根据导】。、地线？的特：。性确定 】     5—  ：水平和接近》水平：的杆件？单独校验承》受1000N人重】荷载而不与其他【荷载组合是参照国】外的设计经验—和，国内部？分设计单位的实【践经验一般可将与】水平面夹角不—大于：30：°的：杆，。件视为接 》近水平的杆件如果某！些杆件？不考虑上人应—在，设计文件中说明【校验时可将》1000N作为集】中荷载杆件视为简】支，梁其：跨距取杆件》。。的水：平投影长《度杆件应力不应大】于材料的强度—设计值 【 10《.1.14 — 本条？是根据以往实际工】程设计经验确定的 ！。 ， 1》0.1.15  考！。虑阵风在高》度方向的差异对曲】。线，。型(变？坡)铁塔斜材产【生的不利影响也称】埃菲尔效应 ！ ， 10.1.—。16  混凝土高塔！是指混凝土塔身的总！高度超过10—0m的塔《以往工程设》计经验？表明位于7度—地震区的这类—高塔：的个别断《面是由地震》荷载控制的》 —10.？1，。.17 《 圆管构件》。在，以往的工程》中曾出现过激振【现象：有的振？动已：引起螺？。栓连接的松动或【构件的损坏》虽然目前要》精确地计算振动力】尚有困难有》。些参数？不容易得到设—计时可？参照：现行国家标》准高耸结构》设计规范GB 5】0135的有关规定！ ？ 10.1【。.1：8  导《、地线风荷》载计算公式中—风，压调整系数β—c是考虑《500k《。V线路因绝》缘子串较长》、子：导线多有发生—动力：放大：作用：的可能？且随风速增大而增大！此，外近年来500【kV线路发生—。事故频率《较高适？当提高导、地—线荷载对降低50】0kV线路的倒塔】事故率也有一定帮助！。根据：对比：计，算考虑βc后500！k，V，线路铁塔的设计【重量比不考虑βc】增加5？％～10％左—右但对于电线本身】。的张力？弧垂计算、》风偏角计算》和其他电压等级线】路的荷载《计算都不必考虑【βc即取βc＝1.！0 ： ：   》  按照1997年！6月：。25日至《2，。7日：电力规划设计总院和！国家电？力调度通信中心【联合召开的》110～《500kV架空送】电线：路设计？技术：规程报批《。稿专家讨论》会的精神《并与现行行业标准交！流电：气装：置的过电压保—护和绝？缘配合D《L／T 620第】10.2《.2：。条的规定取得一致将！电气间隙校验—用的风压不均匀【系数α统一使用【到各：级电压线路本规范表！10.1.18-1！的注是提醒对跳【线计算不宜考虑为α！效应 —     —此外前？苏联1？9，77年的电》气设备安装规程及】德国的DIV— VD？E0210》以及：美国：的ASCE“Gu】ideline【s for T【ransm》ission 【line Stru！ctu？。ral Loa【d，ing”等资料【也都认为对档距【小于：200m左右的也】不宜乘以小于1.】0的α值本规—范，。表10？.1.？18-2中的—α，值也可用a＝0.】50＋60／LH】公式计算 —     通！过，对，各国风偏《间隙校验用风压不】均匀系数的》分析参照其中反映风！。压不均匀系数随档】。距变化规律的德国】和日本系数曲线结合！我，国实际运行》经验提出了风压不均！匀系数的取》值要求 【 ： 》 图14  间隙】校验风压系》数，不均：匀系数图 — ，   》  ：从，图14可以反映出 ！ 》    1  【现行国家标准建筑结！构荷载规范GB 5！0009的规定适】用于机械负荷计【算对于导线风偏间】隙校：验应该有所》折减 】    2》  前苏联和中国】对不同档距采用【简化的单《一数据对大档距偏】。高对小档距偏低【    ！ 3  日》本和德国《的规定反映了风【压不均匀系数随档距！变化的客观规律比】较适：合于权衡比选该系数！。的取值要求条文中】采用的数据大于德】国和日本的》规定 ？ ： ？    4  公】式，α＝：0.：50＋60／LH中！。第一项？0.5从德国和【。日本公？式，的0.？45和0.5中取大！。值第二项60从6】0和40中取—大值这样《偏大地组合在—400m《档距以下已》经超出德国和日【本数据的包络—线，档距越小超出—越大  ！   5  图【14中“4项平均”！系取前苏联、中【、日、德四国规范数！。据平均“5项平【均”：还计入了我》国荷：。载规范的数据— ： 1》0，.1.19 — 体型系数μ—s按现行国家标准】建筑结？构荷载规《范GB 500【09确定《当考虑？杆件相互遮挡影响时！可按：建，筑结构？荷载规范GB 50！009的规定计算】受风面积AS 【 》1，0.1.20  杆！塔本身风压》调整：系数：。βz主要是》考虑脉动风振的【。影响为便于》设计对一般高度的杆！塔在全高度内采【用单一系数根—据过去部分实测结果！和经：验总高度《在20m及以下杆塔！的自振周期》较小(一般在0【.25s以下)可以！不考虑风振的影响(！即βz？＝1.0)拉—线杆塔的βz值的】规定主要《是参照现《行国家标准高耸结构！设计规范G》B 50135【的规定给予适当【提高总高度超过【60m的《杆塔特别是较高的】大跨越杆塔其—βz宜采用由下而上！逐段增大的数—值可以参照现—行国：家标准建筑结构荷】载规范GB —。。500？09的有关规定确】定；对宽度较大或】迎风面积增加—较大的计算段—(例如横担、微波天！。线等)应给予—适当加大《 《。     对【基础的βz值—是参考化工塔架【的设：计经验取对杆—塔效应的50％【即β基础＝(β【。杆塔1)／2＋1考！。虑到：使用上方便取对【60m及以》下杆塔为1.0；对！。。60m以上》杆塔为1.3 】 10—.1.21 — ，本条中的计算公式】是根据我国电力部门！。设计经验确定的 】。    】 以上导、地线【。风荷载计算》。公式、？杆塔风？荷载计？算，公式和绝缘子串风荷！载，计算公？式中均有系数BB为！覆冰工况《时，风荷载的增》。大系数仅仅用于计算！。。覆冰风？荷载之用计算其【他工况的风荷—载时不考虑系数B ！ 《 10.1.22】  本条参考了【国家标准建筑结【构荷载规范GB 5！0009第7.2】.1条的规定 【   【  本规《范表10.1—.22风压高度变化！。。系数μz《按下列公式计算得出！ ！  《 ，  式中Z对地高】。度(m) —