10—  杆塔荷载—及材：料 — 》10：.1  杆塔荷载】 ， 【10.1.1  】荷载分类原则是根据！现行国家标准建筑】结构可靠度设计统】一标准GB 5【。0068的规定结】合，输电线路结》。构的特点为简化【。荷载分类《不列偶然《荷载将属《这，类性质的断线—。张力及？安，装荷：载等也？列入了可《变荷载将基础—重力、拉线初始【。张，力列：入永：久荷：载同时为与》习惯称谓一致—不采用？该标准中所用的“】作用”术语而仍用】“荷载”《来表述 【 ：10.1《.，2  本条规定了荷！载作用方向》的分类 —     【1 ： 一般情况杆塔【的横：担，轴线是垂直于线路】方向中心线》或线路转角的平分线！因此：横向荷载是》沿横担轴线方向的荷！载纵向荷《载是垂直《于横担轴线》方，。向的荷载垂直荷【载是垂直于地面方】向的荷载 —     】2  ？悬垂型杆《。塔基本风速工—况除了0°》风向和90°—风向的荷载工况外4！5°风？向和6？0°风向对杆—塔控：制杆：件产生的效应—很接近因此通常【计算0°、45【°及90《°三种风向的荷载工！况但是对塔身为【矩形截面或者特别高！的杆塔？等结构有时候可【能由：60°？风，向控制？ 《  ？   耐张型杆塔的！基本风速工》况，一般情况由9—0°：风向控？制但由于风速—、塔高？、塔型？的，。影响45°风向【有时也会《控制塔身主材对于】耐，张分支塔等特—殊杆塔结构》还应：根据实际情况判【断其他风向控制【构件的可能性 【   【  3  考虑【到，终端杆塔荷载的特点！是不论转角范围大】小其：前，。。后档的张力一般相差！较大因？此，规定：。终端杆塔还需计【算，基本风速的0°风向！其他风向(90°或！45°)可根据实】。际塔位转《角情况而《定 ？ 10.1】。.3  《正常运行情》况、断线(》含分裂导线时—的纵向不平衡张【力)情况和安装情】况的荷载组》合是各类杆塔—的基本荷载组—合，不论线路工程处于】。何种气象区都必【须计算当《线，路工程所处》气象：区有：覆，冰条件时还应计【算不均匀覆》冰的：情况 】10.？1.4 《 基本风速、—无冰、？未断线的正常运行情！况应分别考虑最【大垂：直荷载？和最小？垂直：荷载两种组合因为】工程实？践计算分析表—明铁塔的某》些构件(《例如部？分，V型串的横担构件】或部分塔《身侧面斜材)—可能由最小垂直荷】载组合控制 ！ ， 1：0.1.《5、10.1.【6  断《线(：含分：裂，导，线的纵向《不平：衡张力)情况当【实际：工，。程气象条《件无冰时应按—5℃、无冰、无风】计算断线《情况均考虑同一档】内断线(单》导线为一相分裂导】线考虑一相纵向不】。平衡张力《)   ！  1  对单回】路悬垂型杆塔单导】。线考虑一相导线断】。线(分裂导》线一相导线有纵向不！平衡张力《)情：况或断一《根地线的情况 ！ ：  ：。 ， ，。 2  《。对耐张塔和双回路】及以上？的悬：垂型：杆塔尚应考虑—地线：和导线的断线—(或：。分裂导？线的纵？向不平？衡张力？)组：合 》  ？   ？3，  对？导线水？平排列的单回—路耐张塔某些杆【件内力在边相作【用一相导线断线张力！(或分裂导线—的纵向不平》衡张力？)时可能比》边、中？相同时作用两—相导线断《线张力(或分裂【导线的？纵向不平衡张力)的！情况还要大因—此要求对单导—线考虑作用》一相或两相断—线张力(《分裂导线一相—或两相有《纵向不？平衡张力)的荷载组！。合某些杆塔设计时能！。够判断作用》一相导线断线张力(！或分裂导线的纵【向不平衡张力—)不起控制作用时】。可以只计算作用【。两相导？。线断线张力》(或分？裂导线的纵向—不，平衡张力)的荷载】。组合以简化计算 】 《     4  对！双回路或多》回路耐张杆塔由于各！工程的？导线排列型式—不尽相同也可能存在！类似情况荷载组合】时应作考虑 【    【 5  对于—终端杆塔由于变电站！侧导线？断线张力(或分裂】导线的纵向不平【。衡张力)很》。小线路？侧导线断线张力(】或分裂导线的—纵向不平衡张力【)相对很《。大因此？要求对单回路—或双回路终》端，塔还：。要考：虑线路侧作用一相】或两相断《线张力(或》分裂导线的》纵，向不平？衡，张，力)使？终端塔的纵向荷载】组合效应不低于耐】张，塔的：。纵，。向荷：载组合 】  ：。。   6《 ， ，对于地线顶架—连接在导线》横担上面的》情况当横担端—部布置成有隔面【。的非尖头时单独断】地线的工况》有时候会控制—横担正面《的局部构件 】 10》.1.7  为了】提高：地线支架的》承载能力对悬—垂塔和耐《张塔地线断线张力】。。取值均为100％】最大使用张力— ， 10.1！.，8  从历》次冰灾？事故：情况来看地线的覆冰！厚度一般较导线要厚！故，对于不？均匀：覆冰情？况地线的不平衡张力！取值(占最》大使用张力的百【分数)较《导线要？大无冰？区段和5mm冰区段！可不考？虑不均匀《覆冰情况引起的不】平，衡张力 — ：     本规范表！10：.1.8中不—均匀覆冰的导—、地：线不平衡《张，力取值？适用于档距不大于5！50m、《高差不超过1—5％的使用》条件：超过该条件时应【按实际情况》进行计算 》 1—0.：1.9  》不均：匀覆冰荷《载组合？。应考虑纵向弯矩组合！情况以提高杆塔的纵！向抗弯能力》 —。10.1《.，10：  本规范规定【的各类杆《塔断：线情况？。下的断？线张力？(或分裂导线的纵向！不平衡张力)和不】均，匀覆冰情况下的不平！衡张力值已考虑了动！力，影，响因此应按静态荷载！。计算 》 1《0.1.11 【 2008年的【严重冰灾在湖—南、江西和浙—江等省？份均有发生串倒【的现象由于》倒塔：断线引起相邻—档的铁塔被拉到【的现象不少为—了有效地控制冰【。灾事故的进一步扩】大对于较长的耐张】段，之间适当布置防串】。倒的加强型悬垂型杆！塔是非？常有效的《一种：方法国？外的：规范中也有类—似，的规定加强》型悬垂型《杆塔除按常规悬垂】型杆塔工况计算【外还应按所有导、地！线同侧有《断，线张力(或分—裂导线的纵向不【平衡张？力)计算以提—高，。该塔的纵《向承载能力 】 10.1.】12  本条—是根据以往实—际工程？设，。。计，经验确定的验算覆冰！荷载情？况是作为正常设计情！。况之：外的补充计算条件提！出来的主要》在于弥补《设计条？。件的：不足：用，以校验？和提高线路在稀有】的验算覆冰情况【下的：抗冰能力它的—荷载特点《是，在过载冰《的运行情《况下同时存在较【大的不平衡张力这项！不平衡张力》是由于现场》档距不等、在—冰凌过载条》件下产生的导、【地线具有同期同方向！的特性故只》考，虑正常运行》和所有？导、地线同时同向】有不平衡《张力  ！   ？鉴于验算覆冰荷载】出现概率很小—故，不再考虑断线和最大！扭矩的？。组合情况 】 ：10.1.13【  本条《说明有以下几点【   】。  1 《 悬垂型杆塔—提升导、地线及其】附件时发生的—荷载其中提》升导、地线》的荷载一般仍按常规！2倍起吊考》虑如果考虑避免【安装：。荷载(包括检—修荷载)《控制杆件选》。材起吊导、地—线时采用转向滑【轮(图1《3)等？措施将起吊荷载【控制在导、地线重】量的1.5倍以【内是可行的直流【线路已有工程经验但！是应在设《计，文件中加以说—明， ： 【 ： 图13  起【吊导、地线时采用转！向滑轮示意图 】。 《    2 — 悬垂型杆塔—导线或？地线锚线作业时挂线！。点处的线条重力【由，于前后塔《位，高差：对其影响较大一般应！取垂直档距》较大一侧的线条【重力即按塔》位实际情况一般应取！大于50％垂直档距！的线条？。重力： —    3  双回！及多回路杆塔如无特！殊，要求一般《不考虑单边导、地线！先架设的情况；双】回路及？以上的杆塔导线分期！。架设往？往会在施工时使【杆塔受到较》大的扭矩《为了尽可能减—。小，施，工荷载的《影响一般只有当【。实际工程需》要分期？架设时才考虑分期】架设：的荷：载，组合 ？  —   4  导、】地线：的过牵？引、施工误差和初】伸长引起的》张力增？大系数应由》电气专业根据导【、地线的《特性确定 ！。 ，    《5 ： 水平？和接近水平的杆件】单独校验承》受10？。0，0N人重荷》载而不与其他荷【载组合是参照国外】的设计经验和国内部！分设：计，。单位的实践经—验，一般可将与水平面夹！角，不大于30°的【杆件视为接》 近水平的杆—。件如果某些杆件【不考虑上人应在设计！文件中说明校验时可！将1000N作为集！中，荷，载杆件？视为简支梁其—跨距：取杆件的《水平投影长度—杆件应力不应—大于材？料的强度设计值 ！ 10.1.！14  本条是【根据以往实际工程】。设计：经，。验确定的《 《 10.》1.15《  ：考虑阵风在高度方向！的差异对曲线—型(变坡)》铁塔斜材产生的【不利：影响也称埃》菲尔效应 】 ：10.1.》16  混凝土高】塔是指混凝》土塔身？的总高度超过100！m的塔以往工程设计！经，验，表明位于7》度地震区《的这类高塔的—个别断面是》由地震荷载控制【的 — ，10：.1.？17  圆管—构件在？以往的工《程中曾出现过激振现！象有的？振动已引起》螺栓连？接的松动或》构件的损坏虽然目】前要：精确地计算振动【力，尚有困难有》些参：。数不容易得到设【计，时可参照《。现，行国家标准》高，耸结：构设计规范GB 5！0135的有关规定！ 10】.1.18  导、！地线风荷载计算公式！中风压调整系数βc！是考虑50》0k：V线路因《绝缘：子串较长《、子导线多》有发：生动力？放大：作用：的可能？且，随风速增大而增【大，此外近年来50【0kV线《。。路发：生事故频率》较高适当提高导【、地线荷载对—降低：。5，00kV线路的【倒塔事故率》。也有一定《。帮助根据《对比计算考》虑βc后《500kV线—路铁：塔的设计重量比不考！虑β：c增加5％～10】。％左右但对于电【线本身的张力弧【垂计算、《风偏角计算和其他电！压等：级线路的荷载计【算都不必考虑βc即！取βc＝1.0【。 《    》 按照1997年】6月25日至27】日电力规划设计【总院和？国，家电力调度通信中】。心联合？召，开的110～—500kV架空送电！线，路设计技术规程报批！稿，专家讨论会的精【神并与现行行业【标准交流电气装【置，的过电压保护和绝】缘配合DL／T 】62：0第：10.2.2条的规！定取得一致》将电气间隙校验【用的风？压不均匀系数α【。统一使？用，到各级电压线路本规！范表10.》1.18-1—的注是提醒对跳线计！算不：宜考虑为α效—应  】 ，  此外《前苏联1《977年的电气设备！安装规程及德国的D！IV VDE—0210《以及美国的AS【CE“Gui—deli《nes for【 Tra《。ns：missi》o，n line— S：tructu—ral Load】in：g”等资料》也都认为对档距小】于，。。200m左右的也不！宜乘以小于1.【0的α值《本规范表1》0.1.18-2中！的α值也可用a＝】0，.50＋60／LH！公式计算 》   【  通过《对各国风偏间隙校验！用风压？不均匀系数》的分析参照》其中反映风压不【均，匀系数随档距变化】规律的德国和日本系！数曲线结合》我国实？际运行经验提出了风！压不均？匀系数？。的取值要求 — 》 图【14  间》隙校验风压系—数不均匀系》数图：    ！ 从图14可以反映！出 【    1  【现行国？。家标准建筑》结构荷载规范GB】 50？0，09的规定适—用于机械负荷计算】对于导线风偏间【隙校验应该有所【折减  ！ ，  2？  前苏《联和中？。国对：不同档距《采用简化的单—一数据对大档距偏高！对小档？。距偏低 》 ：  ？   3《  日？本和德国的规定反映！了风：压，不均匀系数随档距变！化的客观《规律比较适合于【权衡比选该系数的】取值要求《条，文中采？。用的：数据：大于：德国和日本》的规定 — ：     4—  公式《α＝0？.，50：＋60／L》。H中第一《项0：.5从德国和日【本公式的《0.：45和0.》5中：取大值第二》项60从60和4】0中取大值这样【偏大地组合在4【00m档距以—下已经超出》德国和日本数据【的包络线档》距越小？超出越大 》。 ：     【5， ， 图14《中“4项平均”【系取前苏联、中【、日、？德四：国规范数据平—均“5项平均”还】。计入：了我国荷载规—范的数据 — ， 10》.，1.19  体型系！数μs按《现，行国家标准》。建筑结构《荷载规？范GB 《50009》确定当考虑杆件相互！。遮挡影响时》。。可按建筑结构荷载】。规范GB 5000！9的规定计算受风】面积AS ！ 10？.1.20  杆】。塔本身风压调—整系数βz主要是考！虑脉：动风振的影响—为便于设计对一【般高度的杆塔在全】高度内采用》。单一系数根据过去部！分实测结《果，和经验总《高度在？2，0m及以下杆塔的】自振周期较小—(一般在0.—25s以下)—可以不考虑风振【的影响(即βz＝1！.0：)拉线杆塔的β【z值的？规定主要是参照【现行国家标》准高耸结构设计【规，范，GB 5013【5的规定给予适当】提高：总高：度超过？60m的杆塔特别是！较高的大跨越杆【塔其：βz宜？采用由下《而上逐段增大的【数值可以《参照现行国家标准】建筑结构《荷载规范GB 50！009的有关—规定确？定；对宽度较—大或迎风面积—增加较大的计算【段(：例如：横，担、：微波天线等》)应给予适当加大】   】  对基础的βz】值是参考化工—塔架的设计》。经验取对杆塔效应的！50％即β基础【＝(β杆《塔1)？／，2＋：1考虑到使用上方便！取，对60m《及以下？杆塔为1.0—；对6？0，m以上杆塔为1.3！ ：。 10.【1.21  本【条中的计算公—式是根？据我国电力部门设计！经，验确定？的   ！  以上《导、地线风荷—载计算公式、杆塔风！荷载计算公式和【绝缘子串《风，荷载计算公式中均】有系数BB为—覆冰工况时风荷【载的增大《系数仅仅用于计算】覆冰风荷载之用【计算其他《工，况的风荷载时不考】虑系数B《 ？ 10》.1：.22 《 本条参考》了国家标准建筑结】。构荷：载规：范GB 5000】。。9第7.2.1条的！规，定，   】  本？规范表1《0.1.22风压】高度变化《系数：μz：按下列公式计—算得出？ 》   ！  式中Z》对地高度(m)【 ， ，