： 10  杆【塔荷载及材》料 【 ， ， 10.1  】杆塔荷载 》 ： ， ：。 10.》1.1  》荷载分类原》则，是根据现行》。国家：标准：建，筑结构可靠》度设：。计统一标准GB 5！0，068的规定—结合输电线路结构的！特，点为简化荷载分类不！列偶然荷《载将属这类性—质的断线张》力及安装荷载等也列！入了可变荷载—。将基础重力、拉【。线初始张力列入【永，久荷：。载，同时为与习》惯称谓一致不—采用该？标准中所用》的，。“作：用”术语而仍用“荷！。载”来表述 ！ ：10.1.2  】本条规定了荷载【作用方向的》分类 》     1】  一般情况杆塔的！横担轴线《是垂直于线路方向中！心线或线《路转：角的平分线因此【横向荷载是沿—横担轴线方》向的荷载纵》向荷载是垂直于横】担轴线方《向的荷？载垂直荷《载是垂？直，于地面方向的荷载 ！。 ？     —2  悬《垂型杆塔基》本风速工况除—了0°风向》和90°风向的荷】载工况外45°风】。向和60《°风向对杆塔—控制：杆，件产生的效应很接近！因此通常计》算0：°、：45°及90°【三种风向的荷—载工况？但是对塔身为—矩形截面或者特别高！的杆塔等结构有时】候可能由60°风向！控制 】    耐张型杆塔！的基：本风速工况一—般情况由90°风向！控制但由《于风速、塔高—、塔型的影响4【5°风？向有时也会控制【塔身主？材对于耐张分支塔】。等特：殊杆塔？结构还应根据实际情！。况判断其他》风，向控：制构件的可能性 ！ ：   《  3  考虑到终！端杆塔荷载的特点】。是，不论转角范围—大小其前《后档的张力一—般相差较《大因此规《定终端杆塔还需计】算基本风《速的0°风向其【他风向(90—°或：45：°)可根据实际塔位！转角情况而定— 10】.1.3  正常】运行情况、断线(含！分裂导？线时的纵向》不平衡张力)—情，况和安装情况的荷载！组合是？各类杆塔的基本【荷载组？合，不论线路工程处于】何种气象区都—必须计算当线路工程！所处气象区》有覆冰条《件时：还应计算不均匀【覆冰的情况 】 ： 10.1.4  ！基本风？速、无冰、未—断线的？正常运行情况应分别！。考虑最大垂直—荷载和最小》垂直荷载两种组【合因为工程实—践计算分析表明【铁塔的某些》构件(例如》部分V型《。串的横？担，构件或？部，分塔身侧面斜材)可！能由：最小垂？直荷载组合控—制 ？ ： 10.1—.，5、10.》1，.，6  断线(含分裂！导线的纵向》不，平衡张？力)情况当实际工】程气象条件》无冰：时应按5℃、无冰、！无风计算断线—情况均考虑》同一档内断》线(单导《线为一相分裂—导，线考虑一相》纵向不平衡张—力) ？ ，     】1，  对？单回路悬垂型杆塔单！导线考虑一》相导线断线(分裂】。导线一相导线—有纵向不平衡—张力)？情，况或断？一根地线的情况 】。 ？    》 2  对耐—张塔：和双回？路，及以上的悬》垂型杆塔尚》应，考虑：地线和导线的断【线(或分裂导—线的纵？向不平衡张力)组】合 【    3》  对导线水平【排列的单回路—耐张塔？。某些杆件内力—在边相作用一相导线！断线张力(或分裂】。导线的纵向不平衡张！力)：时可：能比：边、中相同时作用两！相导线断线张力(或！分裂导线的纵向【不平衡？张力)的情况还【要大因此《。要，求对单导《线考虑？作用一？相，或两相断线》张力(？。。分裂：导线一相或两相有纵！向不平衡张》力)：的荷载组合某些杆塔！设，计时能够判》断作用一相》导线断线张力(或分！裂导线的纵向不平】衡张力)《不起控制《作用时可以只—计算作用两相—导线：。断线张力(或分裂】导线的？纵向不平衡张—力)：的荷载组《合以简？化计算 】     4  对！双回路或多回路【耐张杆塔由于—。各工程的《导线排？列，型式不尽《相同也？可能存在类似情况荷！载组合时应作考虑】   】。  5  对于【。终端杆？塔由于变电站侧导】线断线？张力：(或分？裂导线的纵向不平】。衡张力)很小—线路侧导《线断线张力(或分】。裂导：线的：纵向：不平衡张力)相【对很大因此要求对】单回路或双回—路终端塔还要考虑】。线路侧作用一—相或两相《断线张？。。力(：或分裂导线的纵向】不平衡？。张力)使《终端塔的纵向荷载】组合效应不低于【耐张：塔的：纵向荷载组合 】。     】6  对于地线顶】架，。。连接在导线横担上】面，的，情况：当横担端《。部布置成有隔面的非！尖头：时单独断地线—的，工，。况有时候会控制横担！正，面的局部构》件 10！.1.7  为【了提：。高地线支架》的承载能《力对悬垂塔和耐张塔！地，线断线张力取—值，均为100％最大】使用张力 ！ 10.《1，.8  从历次冰】灾事故情况来看地线！的覆冰厚《度一般较导线要【。厚故对于不均匀【覆冰情？况，地线的不平衡张力】取值(占最大—使，用张力的百分数)】较，导线要大《无冰：区段和5mm—冰区段可不考虑【不均匀？覆，冰情：。。况引起的不》平，衡张力 《 》    本规范表1！0.1.8中不均匀！覆冰的导《。、地线不平》。衡张力取值》。适用于档距不大【于5：50m、高差不【超过：15％的使用条件超！过该条件《时应：按实际情况进行【计算 1！0.1.9 — 不均匀覆冰荷载】组合应考虑纵—向弯：矩组合情况》以提高杆塔的纵向】。抗弯能力《 》 10.1.10】 ， ，本规范规定的各类】杆塔断？线情：况下的？断线张力《(或分裂导线的【纵向不？平衡张力)和不【均匀覆冰情况下【。的，不平衡？张，力值已考虑了动【。力影响因此应按静】态荷载计《算 ？ 10—。.1：.，11  2008年！的严：重冰灾在湖南、江】西和：浙江等省《份，均有发生《串倒的现象由—。于，倒塔断？线引起相邻档的铁】塔被拉到的现象不】少为了有效地控制】冰灾事故《的进一步扩大对于较！长的耐张《段之间适当布—置防串倒的加强型悬！。垂，型杆塔是非》常有效的一种方【法国：外，的规范中也有类【似的规定加强型【悬，垂型杆塔除按常规悬！垂，型杆：塔，工况计算外还应按】所有导、地线同【侧有断线《。张力(或《分，裂导线？的，纵向不？。平衡张力)计算以提！高该塔的纵向承载能！力 10！.1：.12  本条是】根据：以往实际《工程设计经》验确定的验算覆冰】。。荷，载情况是作为正常设！计情况？之外的补充》计算条件提》出，来的主要在于—弥补设？计条：件的不足用以校【验和提高线路在稀有！的验算覆冰情况下的！抗冰：能力它的荷载特点是！在，过载冰？的运行情《况下同时《存在较？大的：不平衡张力这项【不平衡张力是由【于，现场档距不》等、在冰凌过载条】件下：产生的导、地线具】有同期同方向的特性！故只考虑《正常运行和所—有导、？地线：同，。时同向有不平—衡张力 】。    《 鉴于验算覆冰荷】。载出现概率很小【故不再考虑断线和】。最大扭？。矩的组合情况 ！ 10.—1.：13  本条—说明有以下几点 ！     1！。  悬垂型》杆塔提升导、地【线及其？附件时发《生的荷载其中提升】导、地线的荷载一】般仍按常规2—倍起：吊考：虑如果考虑避—免安装荷载(包括】检修荷载)控—制杆件选《材起吊导、地线【时采用转向滑轮【(图：13：)等措？施将：起吊荷载控制在导、！地线重量的1—.5倍？以内是可行》的直流线路已有工程！经验但是应在设【计文件中加以说【明 》 】图13  起—吊导、地线时—采用转？向滑轮示意》图 【  ：  2  悬垂【型杆塔导《线或地线锚线—作业：时挂线点处的线条重！力由：于前后塔位高差对】其影响较大》一般应取垂直档【。距较大一侧的线条重！力即按塔《位实际情况一般应】取大于？5，0％垂直《档距的线条重力 ！ ：     —。3  双《回及：多回：路杆塔如《无特殊要求一般【。不考虑？单边导、地线先架】设的情况；双—回路及以上的—杆塔：导线分？期架设往往会在施】工，。时使杆？塔受到较大》。的扭矩？。为，。了尽可能减小—施工荷载《的影响一般只有当实！际工：程需要分期架设时才！考，虑分期架设的—荷，载组合 —。     4】  导、地线的【过牵引、施工误差】和初伸长引》起，的张：力增大系《数应由电气专业根据！导、地线的特性确定！    ！ 5  水平和接】。近水平的杆件单独】校验承受10—00N人重》荷载而不与其他【荷载组？合是参照国外的设】计经验和国内部分】设计单位的实践经验！一般可将与水平面】夹角不大于3—0°的杆件视为接】 近水？平的杆件如》果某些杆件不考【虑上人应《在设计文《件，中，说，明校验时可》。将1：000N《作，为集中？荷载杆件《视，为简支？梁其跨距取》杆件的水《平，投，影长：度杆件应力》不应大于材料—的强：度设计值 【 ， 10.1.1】4  本条是根据】以往实？际工程设计经验【确，定，的 1】0.1.《15  考虑阵风在！高度方向《的差异对曲线型【。(变坡)铁塔斜【材产生的不利影【响也称埃菲尔效应】 ？。 10》.，1.1？6  ？混凝土高塔是指混】凝土塔身的总—高度超过1》00m？的塔以往《工程设计经》验表明位于7—度，。地，震，区的这类高塔—的个别断面是由地震！荷载控？制的： ， ？。 ：10：.1.17  圆管！构件在以往》的工程中曾出现【过激振现象》有的振动已》引起螺栓连接—的松动？或构件？的损坏虽然目前要】精确地计《。算，振动力？尚有困难有些参数】。不容：易得到设计时可参】照现行？国家标准高耸结【构设计规范G—B ：50：135的有关规定】 ： 1》0.1？.18  导、地】线风荷载《计算公式中》风压：调整系数βc是【考虑500》kV线路因绝缘子】。串较长、《子导：线多有发生动力放】。大作用的可能且随】风速增大而增大此】外，近年来？500？kV线路发生—。。事故：频，率较：高适当提高导、地线！荷载对？降低500kV线路！的倒塔？事故率也有一—。定帮助根据对—比计算考虑βc【后500k》V线路铁塔的设计重！量，比不考虑βc增加】5％～10％左右但！对于电线本身的【张力弧垂计算—、风偏角计算和【其他电压《等级：线路的？荷载计算《都不必考虑βc【即取βc《＝1.0 】    》 按照1997年6！月25日至》27日电力规划设计！总院和国家电力调度！通信：中，心联合召开》。的110～50【0，kV架空送电—线路设计技术规程】报批稿专家讨论会】的精：神并：。与现行行业标准【交流电气《装置的？。过电压保护和—。绝缘：配合DL／》T 620第—10.2.2条的】规定取得一致—将电气间隙校验用】的风压不均匀系数α！统一使用到各—级电压线《路本规范表》10.1《.18？-1的注《。是，提醒对跳线计算【不宜考虑为》α效应？ 《 ，。     此外【前，苏联1977年【的电气设备安装规程！及德：国的DIV VDE！02：10以及美国的【ASC？E，“Guidel【ines for ！Transmiss！ion？ li？ne： St？ructu》ral Lo—。。ading”—。等资料也《都认为对《档距小于200m】左，右的也不宜乘以小】于1.0的α值本规！范表10.1.18！-2中的α值也可用！a＝0.50—＋60／《LH公式计算 ！  《   通《过对各国风偏间隙校！验用风压不均匀系数！的分析？参照其中反映风压不！均匀系数随档距【变化规律的德国和日！本，系数曲？线结合我国实际【运行经验《提出了风《压不均匀系数的【取值要求 】 《 ， 图14 【 间隙校验风压【。。系，。数不均？匀系数图 》 《     从图【14可？以反映出 【 ？ ， ，  1 《 现行国家标准建筑！结构荷载规范GB】 50009的规】定适用？于机械？负荷：计算对于导线—风偏间？。隙校验应《该有所折减 【   —  2  前苏联和！中国对？不同档距《。采用简化《的单一数据对大【档距：偏高对小档距偏低】 ？     3】  日？本和德国《的规定反映》了风压不《均匀系数随档距变化！的客：观规律？比较：适合于权衡比选该】系数：的取值要求条—。文中采用的》数据大于德国和日本！的规定 ！ ，   4  公式】α＝0.5》。0＋60／LH【中第一项0.5从德！国和日本公式—的0.？45和0.5—中取大值第》。二项6？0从：60：和40中取大—值这样偏大地组合】在4：。。00m档距》以下已经《超出德国和日本【数据的包络线档距】越小：超出越大《    ！ 5  图14中】“4项平均”—系取前苏《。联、中、日、德四国！规范数据平均“5】项平均”还》计，入了我？国荷载规范的数据 ！ 10【.1.19  【体型系数μ》s按现行国家标准建！筑结构荷载规范【G，B 50009确定！当考虑杆件相互遮挡！影响时可按建筑结】构荷载规范GB 】。50009的规定计！算，受风面？积AS？ 10.！1.20《  杆？塔本身风《压调整？系数βz主要是考虑！脉动：风振的影响为—便于设计对一般高】度，的杆塔在全高度内采！用单一系数根据过】去部分实测结—果和经验总高—度在：20m及以下杆塔】的，自振周期较小(一般！在0.25s以【下，)可以不《考虑风振《的，影响(即βz＝1】.0)？拉线杆塔的βz值】的规定主要是参照现！行国家标《准高耸结构设—计规范GB 50】135的规定给予】适当提高《总，高度超过60—。m的杆塔《特，别是较高的大—跨越杆塔其βz宜采！用由下而上逐段增大！的数值可以》参，照现行国家标准【建筑结构荷载规【范GB 500【09：的有：关规：定确定；对宽—。度较大或迎风面积增！加较大的计算段(例！如横担、《微，波天线等)应给予】适当加大《 ：  》 ，  对基础》的βz值是参考化工！塔架的设计经验【。取对杆塔效应的50！％即：β基础＝《(β杆塔1)／【2＋1考虑到使用上！方便取对6》0m及以下杆塔为】1.0；对60【m以上杆塔》。为1.3 【 10.—1.2？1  本条中的【计算公式《。。是根据我国》电力部门设计—经验确定的 【  》   以上导、地线！风荷载计算公式、杆！。塔风荷载计算公式和！绝缘子串风荷载【计算公式中均—有，系数BB为》覆冰工况《时风荷载《。的增大系数仅仅【用，于计算覆冰风荷载】之用计算其》他工：况的风荷载》时不考？虑系数B 【 10.1.】22 ？ 本条参《考了国家标准建筑结！构荷载规范GB【 5000》9第7.2》.1条的规定—   】  本规《范，表10.1.22风！压高：。度变化系《数μz按下列公式计！算得出？ 《 】 ，   式中Z对地高！度(m) —