？ 5：.3：。。  联锁块地坪 ！ ？ ？5.3.1  联锁！块地：。坪现场调研的—结，果表明荷《载作：用初期联《锁块间产生的间隙】。并不影响《使用但随着荷载作用！时效性块《体，间的相互联锁扩【散作用减《弱直至弱《化为独立《块体工作并》且逐渐影响使用 】 ，  》 ， ， 由于联锁块地坪在！重型搁墩及流动机械！作用下的面层破坏现！象复杂？相，关，机理：调查分析《。资料较少本标准【。对联锁块地》坪面层设计参—照，了道路工程弹—性，层状体系的有—关方法？与参数结《合船厂荷载形式【的复杂性及船—厂地坪的实际使用情！况认为面《层，竖向变形《是反映承载能力和】影响使用的》主要指标并》对其计？算方法作了》详细：规定而对《于，面层的弯拉及剪切】应力等验算本标【准不：作规定控《制需要时可采用有限！元方：法进行计算 —   【。  弹性层状体的】层数越多影响竖【向，变，形、应力的因素【越多理？论解不便于工程【设计运？用，因此结合联锁块【。地坪特点《本标准推《。荐将多层《体系等效换算简【化为弹性三层体系】求解面？层竖向变形并—建议了相应的—。简化表达式》其中联锁块》地坪基层的》等效换算《公式参考道路工【程的有？关研究成《果 — 5.3.2—。  砂垫层为联锁】块地坪的重要组成计！算中将联锁块—。面层与砂垫层视【。为组合？。均质：连续体根据相关【研究资料等效回弹模！量可取？3000《MPa？ 5【.3.4《  计算联锁块【地坪面层竖向变形】时多层弹性体—。系各基层可按图4所！。示，进行等效换算为与顶！部基层？回弹：模量相同的》等效基层等效—基层的换算厚度He！q可按公式（5.3！.4）？进行计算 【 《 5.【3.：5  本《条建议的弹性三【层体系面层竖向变形！表达式是对圆—形均布垂直荷载【作用下的三》层弹：性体系？解析解的简化 ！ ， ，。  ：   （1）编【制组研？究表明地坪各—层泊松比的变—化对面层法向应力与！切向应力有所—影，响但影响范围有限】；对垂直应力及竖】向变形影响不—大为方便简化—面层竖向变》形表达式《简化过程中忽—略，了地：坪各层？材料：泊松比变化的影响】  【 ，  ：（2）考虑到—联锁块地坪面层【做，法及材料相对固定因！此简化公式》拟合过程中对—面层参数的取—值，相对固定重点考察】基，层，回弹模？量E2、地基回弹模！量E0、地》坪面：层厚度hc以及【等效基层厚度H【eq对面层竖向变】形系数的影》响（图5《） — ，   ？ ，数据：分析表明随着hc】。。/δ、He》q/δ的增大面层】竖向变？形系数？。逐渐减小《；而随着地基—回弹模量E0与基层！回弹模量《。E，2比值的《增大：面层竖向变形—系数逐渐减小 】  》   ？面，层竖向变形系数【与E0/E》ceq、E2/Ec！eq、hc》/δ、He》。q，/δ等均有关对【面层竖向变》形系数ƒ（》W）主要《考察了hc/δ、H！eq/δ对其—的影响并对E—0/Ece》q、E2/》Eceq进行—参数化处理 ！     通过】对简化拟合公式中】各主：要影响参《数的变化趋势分析可！见（图？6、图？7）地基回弹—模量E0、基层【回，弹，。模量：E2以及基层的厚】度是影响联锁块【地，坪，表面竖向变》形，的重要因素对三层体！系而言？70%？～9：0%的？竖向变形取决于地基！。的强弱当《各层回弹模》量一致？时随着h《c、Heq的增大】面层竖向变形—。系数逐渐减小 】 — 》 】 ：     通—过将简化拟》合公：式与弹性三层解析】解进：。行对比可见》（图8）拟》合公式？与理论解存在—一，定的误差但》总体趋势与》。解析解基《本吻合拟合误—差可以接受 — 》 》 5.3.8、5.！3.9  》对于荷载中心点以】外的计算点标准采用！荷载点与计算点距】离参：数r/？δ的：影响系数k》。1进行？修，正 ： ：     不】同地基条件的综合修！正系数k2》综合考虑荷载等【级、地基《。回，弹模量及联锁块【面层正？常使用性能等要【求确定系数取值主】要依据？场地试验结果、船】厂调研资料及算例】计算对比分析得到】 ：