： ，。 5.3  —联锁：块地坪 《 5】.3：.1：  ：联锁块地坪现场调研！的结果表明荷—载作用？初期：联锁：块间产生的间隙【并不影响使》。用，但随着荷载》作用时？效性块体《间的相互联锁扩【散作用？。减弱直至弱化—为独立块《体工作并《。且逐渐影响使—用 ： 》    由于联锁】。块地坪在重型搁【墩，及流动机械作用下的！面层破坏现象复杂】相关机理调查分析】资料较少本标准【。对联锁块《。地坪面层设计参照】。了道：路工：。程弹性层状体—系的有关方法与参】。。。数，结合船厂荷载形【式的复杂性及船厂】地坪的实《际使用情况认为【面层竖向变》形是反映承》载能力和影响使用的！主要指标《并，对其计算方》。法作了详《细规定而对于面【层的弯？拉及剪切应》。力等验算本标准【不作规定控制需【要时：可采用有《限元方法《进行计算 】   《  弹性层状体的层！数越多？影响竖向变形、【应力的？因素越多《理论解不便于工【程设：计运用因此结—合联：锁块地坪《特点本标准推荐【将多层？体系等效换算简化为！弹性三层体系求【解，面层：竖向：变形并建议了相【应的简化表达—式其中？联锁块地《坪基层的等效换算】公式参考道》路工程的有》关研究成果 ！ 5.3》.2  砂垫—。层为：联锁块地坪的重【要组成计算》中将联锁块面层【与砂垫层视为组合】均质连？续体根据相》关研究资《料等效回弹模量【可取：3000M》Pa — 5.3.4  ！计算联锁块地坪面层！竖向变形时多层【弹性体系各基层可按！。。图4所示进行—等效：换算为与顶部—基层回弹模》量相同的等效基层等！效基层的换算—厚度Heq可按【公式（5.》3.4）进行计算 ！ ， 【 ： 5.？3.5  本条建】议，的，弹性三？层体系面《层竖向变形表达式是！对圆形均布垂直荷载！作用下的《三层弹性体》系解：析解的简化 【 《。 ，。   （《1）编制组》。研究表明地》坪各层泊《松比的变化对面层法！向应力与切向应力有！所影响？但影响范《围有限；对垂直【应力及竖向变形影】响不大为方便简化】。面层竖？向变形表《达式简化《过程中忽略了—地坪各层材》料泊松比变化的影】响 —     》（2）考虑到联【锁块地坪面层—做法及？。。材料相对固》。。定因此简化公式拟合！。过程中对面层参数的！取值相对固》定重点考察基层【回，弹模量E《。2，、地基回弹模量E】0、地坪《面层厚度hc以及等！效基层厚度Heq】对面层竖向变形【系数的影响》（图5） —。     数！据，分，析表明随着hc【。/δ、Heq/δ的！增，大面层竖《向变形系数》逐渐减小；而—随着地基回弹模量】E0与基层回—弹模量E2》比值的？增大面？层竖向变形系数逐】渐减：小 》     面【层竖向变形系数与】E0/？Ec：eq：、E2/Eceq、！hc/？δ、He《q/δ等均有—关对面？层竖向变形系—数ƒ（W）主—。。要考察了hc/【。δ，、Heq《/δ对其的影响并对！E0：/Eceq、E2/！。Eceq进行参【。数化：处理 《  》   通《过对简化拟合—公式中各《。主，要影响参数》的变：化趋势分析可见（】图6、图7）地基】回弹模量E0—、基层回弹模—量E2以及基层的厚！度，是影响联《锁块地坪表》面竖：向变形的重要因素】对三层体系而言7】0%～90%的竖】向变形取决于—地基的强弱当各层】回弹模量一致时随着！hc、H《eq：的增大面层竖向变形！系数逐渐减小 ！ ！ — —。   ？。 通过将简化拟【合公式？与弹性三层解析解进！行对比可见（图8】）拟：合公：式与理论解》。存在一定的误差但】总体：趋势与解析解基本吻！合拟合误《差可以接《受 》 【 5.3.8、5】.3.？9  对于荷载【中心点以外的计算点！标准：采用荷？载点与计算点距【离参数r/δ的【影响系数《k1：进，行，修正： —    不同—地，基条件的综合修【正系：数k2综合考—虑，荷载等级、地基回】弹模量及联》锁块面层正常—使用性能等要求确定！系数取值主》要依：据场地试验结果【、船厂调研资料及】算例计算对》。。比分析得到 【