5》。.3：  联锁块》地坪 ？ — 5.？3.1 《 ，联锁块地坪现场【调研的结果表明荷】载作用初期联锁块】间产生的间》隙并不影《响使用但《随着荷载作》用，时效性块《体间的相互联锁扩】散作用减弱直—至弱化为独》立，块体工作并》且逐渐影响使—用  】   由于联锁块地！坪，在重型搁《墩及流？动机械作用》下，的面层破坏现象复】杂相：关机理调查分析【资料较少本标准对联！锁块：地坪面层设计参【照了道路《工程弹性层状体系的！有关：方法与参数结合【船厂荷载形式的复】杂性及船厂地—。坪的实际《使用情况认为面层】竖向：变形是反映承载能力！和影响？使用的主要指标并对！。其计算？方，法作了详细》规定而对于面层的】弯拉及剪《切应力等《验算本标准》不作规定控制—需要时？可采用有《限元方法进行计算 ！。 》    弹性—。层状体的层数—越多影响竖向变【形、应力的》因，素越多理论解不【便于工程设计运【用因此结《合联锁块地》坪特点本标准推荐将！多层体系等效换【算简化为《弹性三层体》系，。求解面层竖向变【形并：。建议了相《应的简化表》达式其中联锁块【地坪基层的等效【换算公式参考—道路工程的有关研究！成果 》 5.3.2】 ， 砂垫层为联锁【块地坪的重》要组成计算中将【联锁块面层与砂垫】层视为组合均质【连，续体根据《相关研究《资，料等效回《弹模量可《取，3，00：0MPa 】 5.3》.4  计算—联，锁块地坪面层竖向变！形时多层弹性体系】各基层可《按图4所示进—行等效换算为—与顶：部基层回弹模量相】同的等效基层—。等效基层的换算厚】度H：。eq可按公式（5】。.3.？4）进行计》算 ！ 5.3.5！  本条建议的弹】。。性三层？体，系面层竖向变—形表达式是对圆形均！布垂：直荷载作用下的三】层弹性体系解析解的！简化： ：     （！1，。）编制组研究表明】地坪各层泊》松比的变化对面层法！向应力与切向应【力，有所影响但影响范围！有限；对垂》直应力及竖向变形影！。。响不大为方便—简，化，面层竖向变形—表达式？简化过程中忽略了】地坪各层材料—泊松比？变化的影响 ！     （【2）考虑到》联，锁块地坪面》层做法及材料相【对固定因此简化【公式拟合过程—中对面？层参数的《取值相对固定重点考！察基层回《弹模量E2、地【基回弹模量E0、】。地坪面层厚度hc以！。及等效基《层厚度H《eq对面层竖向变】形系数的影响（图】。5）： ，     ！数据：分析表明随》着hc/《δ、Heq/δ【的增大面层竖—向变形系《。数逐渐减小；—而随着地基回弹模量！。E0与基《层回弹模《量E2比值的增【大面层竖向变形系数！逐，渐减小 ！    《面层竖向变形—系，。数与E0/E—ceq？、E2/Ece【。q，、hc/δ、—Heq/δ等均有】关对面？层竖向变形系数【ƒ（W）《主要考察了hc/δ！、Heq《/δ对其《的，影响并？对，E0：/Eceq、E2】/Eceq进—行参数化处理 ！     通】过对简化拟合公式】中各主要影响参数】的变化趋势分析可】见（图6、图—7）地基《回弹：模量E0、》基层：回弹模量E2以及基！层的厚？度是影？。。响联锁？块地坪表面竖向变形！的重要因素对三层】体系而？言70%～9—。0%的竖向变—形取决于地基的【强弱当各层回弹模】量一致时《。。。随着hc、》Heq的增大—。面层竖向变形—系数逐渐减小— ！ ： ： 【 《    通过将简】化拟合公《式与弹性三层—解析解？进行对？。比可见（图8）拟】合，公式与理论》解存在？一定的？误差但总体趋势【与解析？解基本？吻合拟合误差可以接！受 ： — ：。 5.3.8、！5.3？.9  对于荷【载中心点以》外的计算《点标准采用荷载【点与计算点距离参】数r：/δ：的影响系数k1【进行修正《   】  不同地基条【件的综合修》正系数k《2综合考虑荷载等级！、地基回弹模量及联！锁块面层正常使用性！能等要求确定—系数取？值主要依据场—。地试验？结果、船厂》调研资料及算—例计算对比分—析得到 》