， 5.》3，  联锁块地坪 ！ —5.3.1  【联锁块地坪现—场调研的结果表明荷！载作用初期联—锁块间产生的—间隙并？不，影响使用但随着【荷载作用时效性块体！间的相互联锁扩散作！用，减弱：直至弱化为》独立：块体工作并》且逐渐影响使—用 — ，。    《由于：联锁块地坪》在重型搁墩及流动机！。械作用下《的面层？破坏现象《复杂相关机理调查】分析资料《较少本标准》。。对联锁块《地坪面？层设计参照了道路工！程弹性层《状体系？的有关方法与—。参数结合船厂荷载】形式的复杂性及【船厂地坪《的实际？使用情况认为—面层竖向变》。形是反映承》载能：力和影响使用的主要！指标并对《其计算方法》作了详？细，规定而对于》面层的弯《拉，及剪切应力等—验算本标准不作规】定，控制：需要时可采用有限元！方法进？行计：算 ？     弹！。性层状体的层数【越多：影响：竖，向变形？、应力的因素越多理！。论，解不便于工程设【计运用因此结合联】锁块：地坪：特点本标《准推荐将《多层体系等效换算】简，化为弹性三层体系求！。。解面层竖向变—形并建议了相应的简！化表达式其中联锁块！地坪基层的等效换】算公式参考道路【工程的有关研究【成果 》 5.》3.2  砂垫层】为联锁块地坪的重】要组成？计，算中将联锁块面层与！砂垫层视为组—合均质连续》体根据？相关研？究资料等效回弹模量！可取3000M【P，a 》 5？.3.4  计算联！锁块地坪面层竖【向变形时多》层弹性体系各基层可！按图4所《示进行？等效换算为与顶【部基层回《弹模量相同的等【效基层等《效，基层的？换算厚？。度Heq可按公【式（5？.3.4）》进行计？算 】 《 5：.3.？5  ？本条建议的弹—性三：层体系面层》竖向变形表达式是对！圆，形均布垂《直荷：载，作用下的三层弹性体！系解析解的》简化 ？。 ： ？    （1）编】制组研？究，表明地坪各层泊【松比的？。变化对面层法向应力！与切向应力有所影响！但影响范围有—限；对？垂直应力及》竖向变形影》。响不大为《方便简化《面层：。。竖向变形表》达式简化《过程中忽略了地坪】各层材料泊松—比变化的影响 】 《    （2—）考虑到联锁块地坪！面层做法及》材料：相对：固定因此简化公【式拟合过程中对面层！参数的取值相对固定！重点考察基》层回弹模量E2、地！基回弹模量E—。0、地坪面层—厚度hc以及等【效基层厚度Heq】对面：层竖向？变形系数的影—响（图5） — ， ？     》数据分析《表明随着hc/δ】、Heq/δ—的增大面层竖—向变形系《数逐：渐减小；而》随着地基回弹模【量E0与《基层：回弹模量《E2比值的增大【面，层竖向变《形系数逐渐》减小 —     面【层竖向变形系数与】E0/？Eceq、E—2/Eceq、hc！。/δ、Heq/【δ等均有《关对面层竖向—变形系？数，ƒ（W？。），主要考察了hc/δ！、Heq/δ—。。对其的影响》并对E0/E—ceq、E》2/Eceq—进行参？数化处理 【  《   通过对简化】拟合公式中》各主要影《响参数的变》化趋势分析可见（】图6、图7）—地基回弹《模量E0、基层【回弹模量E2—以及基层的厚度是影！响联锁块地坪表面】竖向变形的重要因】素对三层体系而【言70%～》90%？的，竖向：。变，形，取决：于地基的强弱—当各：层回：弹模量一致时随着】hc、Heq—。的增大面层竖向变形！系数逐渐减小 】 ， ， 》 — ： ， 》  ：   通过将简化】拟合公式与弹性【三层解析解进行【对比可见（图8【）拟合公式与—理论解存《在一：定，的误差但总体趋势】与解析？解基本吻合》拟，合误差可以》接受 ？ 》 ， 》5.：3，.8：、5：.3.9  对【于荷：载中心点以》外的计算点》标准采用荷载点与】计算点距离》参数r/δ的影响】系数：k，1进行修正》 ？     不】同地基条件的综合】修正系数《k2综？合考虑荷《载等级、《地基回弹模量—及联：。。锁块面层正常使用性！能等：要求确定系》数取值主要依据场】地试验？结果、船厂调研【资料及算例》计算对？。。。比分：。析，得到 《