5.3【  联锁《块地坪 ！ 5.3.1【。  联锁块地坪现场！调研的结果表明荷载！作用初期联》锁块间产生》的间隙并不影—响使用但随着荷载作！用时效性块体—间的相互联锁—扩散作？用减弱直至弱—化为独立块体工【作并且逐《渐影响使用 】。     【。。由于联锁块地坪在重！型搁墩及流动—机械作用下的面层】破坏现？。象复杂？相关机理调查分【析资料较少本—标准对联锁块地坪面！层设计参照了道路】工，程弹性层状体系的有！关方法与参数—结合：船厂荷载形式的复】杂性：及船厂？地坪的实际使用【情况认为面层竖向变！形是反映承》载能力和影响使用】的，主要指标并对—其计算方法作了【详细：规定而对《。于面层的弯》拉，。及剪切？应力等验《算，本标准不作规定【控制需要《时可采？用有限元方法进行】计算 —     弹性】层状体的层》数越多影响竖向变】形、应力的因素越】多理论解不便于【工，程设计运用》因此结合联锁块【地坪特点本标—准推荐？将多层体系等效换算！简化：为弹性三层》体系求？解面层竖向变形并】建议了相《应，的简化表达式其中】联锁块地坪基层的等！。效，换算公式参》考道：路，工程的有关》研究成果 】 5.《3.2  砂—垫层为联锁块地【坪的重要组成计算中！将联锁块面层与砂】垫层视为组》合均质？连续体根据相—关研究资料等效回】弹模量可《取3000MP【。a 《 5.》3，.4  《计算联锁块地坪【面层竖向变形时【多层弹性体系—各基层可按图4所示！进行等效《。换算为与顶部—基层回弹模量—相同的等效》基层等效基层—的换算？厚度Heq可按【公式（5《.3.？4）：进行计算 【 ？ 5.】3.5  本—条建议的弹性三层体！系面层竖向变形表达！式是对圆形均布【垂直荷载作》用下的？三层弹性体系解析】解的简化 ！    《 （1）《编制组研究表明【地，坪各层？泊松比的《变化对面层法向应力！与切向应力有—所影响但影响范围】有限；对垂》直应力及《竖向变形影响—不大为方《便简化面《。。层竖向？变，形表：达式简化过》程，中忽略了地》坪，各层材料泊松比变化！的影响 【     —（2）考虑到联锁块！地坪：面层做法及》。材，料相：。对固定因此》简化公式拟合—过程：中对面层参数的取值！相对固？定重：点考察基层回弹模】量E2、地基回弹】模量E0、地坪面】层厚度hc》以及等效基层—厚度：Heq对面层—竖向变形《系数：的影响（图5） ！     】数据分？析表明？随，着hc？/δ、Heq/【δ的增大面层竖向】变形：系数逐渐减小；【而随着地《基回弹模量E0【与基层回《弹模量E2比—值，的增大面层竖向【变形系？数，逐渐减小 》    】 面层竖向变形【系数与E0/Ec】e，q、E2/Eceq！、hc/δ、Heq！/δ等？均有关对面层—竖向变？。形系数ƒ（》W）主要考察了【。h，c/δ、Heq【/δ对？其的影响并对—E0/Eceq【、E2/Eceq】进，行参数化处理 【    】 通过对简化拟【合公式中各主要影响！参，数的变化趋势分析可！见（图6《、图7）《地基：回弹模量E0—、基层回弹模量【E2以？。及，基层的厚度》是影响联《锁，块地坪表面竖—向变形？的重要因《素对三层体系而言】70%～90—%的竖向《变形取决于地基的】强弱当各层回弹【。模量一致《时随着hc》、Heq的增—大面：层竖向变《。形系数逐渐》。减小 】。 ！ 】。。    《 通过将简化拟合】公式与弹《性三层解析解—进行：对，比可见（图8—）拟合公式与理论解！存在一定的》误差但？总体：趋势与解析解基本吻！合拟合？误差可？以接受？ ， 《 5.！3.：。8、5.《3.9  对于荷】载中心点以外的【计算点标准采用荷载！点与：计算点距离参数【r/δ的影响系【。数k1？进行修正 》 《  ：   不同地—基条：。件的综合修正系数k！2，综合考虑荷载等【级、地基回》弹模量及联》锁块面？层正常使用》。性能等？。要求确定《系数取值主要—依据：场地试验结果、【船厂调研资料—及算例计算对—。比分析得到 — ，