？ 5.3  联【锁块地坪 ！ 5《.3.1  联锁块！。地坪现场调研的结】果，表明荷载作用初期联！锁块间产生的间隙】并不影？响使用但随着荷载】作用时效《性块：体间的相互联锁【扩散作用减弱—直至弱化《为独立块体工作并且！逐渐影响使用 【 ：。     【由于联锁块地坪在重！型搁墩及流动机【。械作用下的》面层破坏现象复【杂相：关机理调查分—析资料较少本标【准对联锁块地坪面】。层，设计参照了道路【工，程弹性层状》体系的？有关：方法与参数结合船厂！荷载形式的复杂【性及船厂地坪的实际！使用情？况认为面层竖向变】形是反映《。承载能？力和影响使用的主要！指标并对其》计算方法作了详细】规定而对《于面层的弯拉—及剪切？应力：等验算本标》准不：作规定控制》需要时可采用有限】元，方法进？行计算？ ：   —  弹性《层，状体的层数越多影响！竖向变？形、应力的因—素越多理论解不【便，于，工程设？计，运用因此结合联锁块！地坪特点本标准推荐！将多：层体系等效换算【简化为弹性三层体系！求解面层竖》向变形并建议了【相应的简化表达【式其中联锁块—地坪：基层的等《效换：算，公式参考《道路工程的有关【研究成果 — 《5.3.2》  砂垫层为联【锁，块地坪的重要组成计！算中将联锁块—面层与砂垫》层视为？组合均质连续体根】据相关研究资—料等效回《弹模量可取30【00MPa — ： 5《.3.4  —计，算联锁块《地坪面？层竖：向变：形时多层弹》性体系各基层—可按图？4所示进《行等效换算》为与顶部基层回【弹模量相同的等效基！层，等效：。基层的换算》厚度Heq》。可按：公式（5.》3.4？），进行：计算 ？ 《 5.！3.5  本条建议！的弹：。。性，三层体？系面层竖向变形表】达式是对圆形均【。布垂直荷载作用【。下的三层弹》性体系？解析解的简化 ！     （1！）编制组《研究表明地坪各【层泊松？比的变化对面层法】向应力与切》向，应力有所影》响但影响范围—有限；对垂直应力及！竖向：变形影响不》大为方便简化面层竖！向变形表达式简化】过程中？忽略了地坪各层材料！泊，松比变化的影响 ！     】（2）？考虑到联锁》块地坪面《层做：法及材料《相对固定《因此简化《公，式拟合？过程：中对面？层参数的《取值相对固定重点考！察基层回弹模量【E2、？地基回弹模量—E0、地坪面层厚度！hc以及《等效基层厚度Heq！对面层竖向》变形系数的影响（】图5） 【  ？   数据》。分析表明随着hc】/δ、Heq—/δ的？。增大面层《竖，向变形系数》逐，渐减小；而随着【地基回弹模量E0与！基层回？弹模量E《2，比值的？增大面层竖向变形系！数逐渐减《小 《     【面层竖？向变形？系数与E0》/E：ceq、E2/【Eceq、h—c/：δ、He《q/δ等均》有关：对面层竖《向变形系数ƒ（W）！主要考察了h—c/：δ、Heq/δ对】其的：影响并对E0—/Eceq、E2】。/，Eceq进行参数化！。处理 【   ？  ：通过对简化拟合公】。式，中各主要影响参【数，。。的变化趋《势分析可见（图6、！。图7：）地基回弹》模量E0、》基层回弹模量E2】以及基层的厚度【是影响联锁块地【。坪表面竖向变—形的重？要因素对三层—体系而言70%【～90？%，的竖向变形取—决于地基的强弱当各！层回弹模量一致【时，随着h？c、H？eq的增大面层竖】向变：形系数逐渐》减小： ！ ！ 》。     通—过将简？化拟：合公式？与弹性三《层解析解进行—对，比可见（图》8）拟合公式—。与理论解存在一定的！误差但？总体趋？势与解析解基本吻】合拟合误《差可以接《受 — 《 5《.3.8、5.3.！9  对《于荷载中心点以【外的计算《点标准采用荷载点与！计算点距离参—数，r，/δ的影响系数【k1进行修正— ？    — 不同地基条件的】综，合修正系数k2【综合考？虑荷：。载等：级、地？基回弹模量及—联锁块面层正常使用！性，能等：要求确定系数—取，。。值主要依据场地试验！结果、船厂调研【资，料及算例计》算对比分《析得到 《 ，