，。 5.3—  ：联锁块地坪 】 5.3】。.1  《联锁块地坪》现场调研《。的结：果表明荷载作用初期！联锁块？间产生的间隙并【不影响使用但—随着荷载作》用时效性块体间【的相互联锁》扩散作？。用减弱直至》弱化：为独立？块体工作并且逐渐】影响使用 【     【由于：联锁块地坪在重【。型搁墩及流动—机械：作用下的面层破【坏现：。象复：杂相关机理调查【。分析资料较少本【标准对？联锁块地坪》面层设计《参照了道路》工程弹性层状体系的！有关方法与》参数结合船厂荷载】形式的复杂性及船】厂地：坪的实际使》用情况认为》面，层竖向变《。形是反？映承载？能力和影响》使用的主要指标【并对：其计算？方，。法作了详细规定【而对于面层的弯【拉及剪切《应力等验算本标准】不作规定控制需【要时可采用》有限元方法进—行计算？ 《     弹性层！状体的层数》。越多：影响竖向变形、【应力的因素》。越多理？论解不便于工程设】。计运用因此结合联】锁块地坪《特点本标准推荐【将，多层体系等效换算】简化：为弹：性三层？体系求解面层竖向变！形并建议《了相应的简》化表达式《其中联锁块地—坪基层的等效—换算：公式参考道路工程】的有关研究成果【。。 5【.3.？2 ： 砂垫层为联锁块地！坪，的重要组成计—算中将联锁块—面层与？砂垫层视为组合【均质连续体》根据相关研究资【料等效回弹》模量可取《3000《MPa？ ： 5》。.3.4 》 计算联锁》块地坪面层竖—向变形时多》层，弹性体系各基—层可按图4所示进】行等效换算为与顶部！基层回弹《模量相同的等效基】层等效基《层的换算厚度Heq！可按公式（5.3.！4）进行计算 【 ！ ：。5.3.5 — 本条建议的—弹性三层体》系面层竖向变—形表达式是》对圆：形均布垂直荷载作】用下的三《层弹性体系解析解】的简：化  】。。   ？（1）？编制组研究表明【地坪各层泊松比的】变化：对面层法向》应力与切《向应：力，有所影响但》。影响：范，围有限；对垂直【应力及竖向变形影响！不大为方便简化面】层竖向变形表—。达式简化过程—中，忽略了？地坪各层材料—泊松比变化》。的影响 《     ！（2：）考虑到联锁块地】。坪面层？做法及材《料相对固定因此简化！公式拟合过程中对】面层参数《的取值相《。对固：定，重点考察《基层回？弹模量E2、地基】回弹模量E0、地】坪面层厚《度，hc以及等》效基层？厚度He《q对面层竖》向变形系数的影响】（图5） — ， ， ：    数据分析表！明随着hc/δ【、Heq/δ的【增大面层竖向变形】系数逐渐减小—；而随？着地：基回：弹模量E0》与，基层回弹模量E2】。。比值的？增大面层竖向变【形系数？逐渐减小 ！     》面层竖向《变形系数与》E0：/Ec？eq、E《2，/Ece《q、hc/》。δ、Heq》/δ等均有关对【面层竖向变形系数ƒ！（W）主《要，考察：了hc/δ、H【eq/δ对其的影响！并对E0/E—ceq、E2/【E，ceq进行》参数化处理 【 ： ，  ：   通过对—简化拟合公式—。中各主要《。影响参数的变化【趋，势分析可见（图6】。、图7）地基—回弹模量E0—、基层回弹模量E2！以及基层的》厚度：是影响联锁》块地坪表《面，竖向变？形的重要因素对【三层体系《而言70%》～90%的竖向【变形取决于地—基的强弱当各层【回弹：模量一致《。时随着hc》、Heq的增大面】。层竖向变形系数【逐渐减？小，。 【 》 ？。。 【     —通，过将简？化拟合公《式与弹性三层—解析解进行对比【可见（？图8）拟《合公：式与理论解存在【一定的？误差但？总体趋势《与解析解基本—吻合拟合误差—可以接受 ！ 5.！3.8？、，5.3.9》  对于荷载中【心点以外的计—。。算点标准采用荷载点！与计算？点距离参数r/δ】的影响系数》k1进行修》正   ！。 ， 不同？。地基条件的综合修】正系数k《2综合？考，虑，荷载等级、》地，基回弹模量》及联锁？。块面层正常使—用性能？等要求确定系数取值！主要依据《场地试验《结果、船厂调研【资料及算例计—。算对比分析得到 】 ，