， 5.2 【 素混凝《。土与钢筋《混，凝，土地坪 【 5.2.】1  ？素混凝土或钢—筋混：凝土面层和基—层的：。刚度远大于地—基的刚？度在荷？载作用下所产—生的弯曲《变形较小具有良好的！整体性和《应力：扩散能力因》此本标准建议将地坪！结构层看作是—支承在弹性地基上】的，多层板分析其应力】状况： ，。。 《     素混【凝土与钢筋混—凝，。土地坪结构面层、】基层及地基的—刚度差异较大—传统：。的文克尔弹性地【基板的模型为单【层板无法反映地【坪基层对结构的影】响因此本标》准，提出采用更》适合地坪结》构的文克尔地基多层！板 《 5.2.2】。  本标准引—入分块地《基弹簧刚度的概念来！。确定地基的刚度其】实质：。是将不同位置地坪】分块的地基土—弹簧：刚度按地坪的—沉，降，变形进行反》算形成？分块地基《弹簧刚？度并以此进》行地坪的分析计算 ！   【  分块地基—弹簧刚度《计算时先将》地坪整体划分为【多个：分块外荷载作用【下采：。用分：层总和法计算—各分：块沉降Si同—时以：各分块？。沉降：值S：i反算该分块产生沉！。降Si？所需的仅加在—该分块范《围内的等《效地基名义》。压应力Pf》ki并在此基础【上计算各分块的地基！名义弹簧刚度K【f，k，i；据此《得到不同《。的分块地《基名：义弹簧刚度Kfki！与，总分块地基名义弹】簧，。刚度∑Kfki的比！值分块地基弹—簧刚度分配系数αi！最后以此系数αi对！。地基总弹簧刚度K】进行地基刚度分【配 》 ， 5：.2.3《  本标《准推荐采用有—限，元方：法分析面层应力考虑！。到弹性地基多—层板受力分析—的复杂性以及有限元！建立模？型的：通，用性与简《便性对素混凝土与】钢，筋混：凝土地坪可不需进行！基层等效直接按【实际：。。地坪结构层进行建模！目前有？限元分析方法应【用普遍因此推荐【有限元方《法进行计算》。 —    （1）有限！元单元划《分在荷载作用—中心附近应力和应】变的变化较大因【此在荷载作用中心或！计算点附近的单元】划分应加密而远处可！划，分较：大一般情况下水平】方向单元《大，小，宜控制在0.—25m～0.5【m范围；《竖直方向《。单元大小宜控制在】0.05m～—0.15m范围以】上建议值仅是根【据常见船厂地坪尺】寸建：议可根据《实际地坪尺》寸作：相应调整《 《    》 （2）《当素混凝土或—钢筋混凝土地坪接缝！。处设有传力杆时若计！算模型中未考—虑传：力杆的剪切约束【和传荷作用接缝邻近！区域处？的内力？和变形计算结果【可根据具体》情况适当《折减当接缝》处未设传力杆时宜】按自由边处理 【  —。   ？（3）地坪结构层层！间结合条《件，。对，计算结果有以—下影响 】     1—）面层？与基层？之间按层间》滑动考虑《时面层底部拉—应力有所增大过【渡层底面《的拉应力则相对【减，小，同时地坪的整体【。变，形也较层间连续【假，定的计算结》果略：。大而：随着层间《滑动摩擦系数—的增大地坪》结构受力状态逐【渐接近于层》间连续模《型， 》     2）计算！模型中层间》摩阻系数的取值取决！于施工条件与材料】特性：由于实际船厂地【坪的使用面积—很大施工《质量难以保证—各层层间连续假【定因此建议计算时】。可偏于保守的采用】层间滑动模型当计算！模型中采用摩阻【力系数方式考虑【层间滑动时地—坪结构各层接触面间！摩阻力系数按不宜小！于，0.：1进行？设置施工时》应建议采用技术【措，施保证各《层紧密结《合使其处于连续状态！   】  3）场》。。地试验的钢》筋，应力实测《结果：表明：加载：点附近范《围混：凝土面层《上层钢？筋处于受压》状态下层钢筋处【于受拉状《态随着离加载点距离！的增大钢《筋应力均《逐渐减小（图3）面！层与基层之间按层】间，滑动模型设置—时的有限《。元模拟？计算结果与》。场地：试验结果接近 【 】 ？5.2.4  【钢筋混凝土》。地坪有限元计算【得到的面层最大【拉应力配筋》设计时可按材—料力学平《截面假定采》用公式（《3）计？算面层板《的弯矩并按现—行国家标准混—凝土结构设计规范】GB 50010】受弯构件进行配筋】计算 ？ ，。 ！。。 5.2《.5  《钢筋混凝土》地坪面层《的温度应力本标准】建议采用有限元分】析方：。法计算也可》参照现行行业—规范公路水泥混凝】土路面设计规范【JTG D40【的计算方《。法 ？