5》.2 ？ 素：混，。凝，土与钢筋《混凝：土地坪 ！ 5？.2.1  素【混凝土或钢》筋混凝土面层和【基，层的刚度《远大于地基的刚【度，在荷载作《用下所产《生的弯曲变》形较小具有良好的整！体性：和应：力扩散？能力因此本》标准建议将地坪结】构层看作《是支承在弹性地基】上的多层板分—析其应力状况 】 ： ，。    《 素混凝土与钢【。筋混凝土地坪结构面！层、：基层：及地基的刚度差【异较：大传统的文克—尔弹性地基板的模】型为单？层板无法反映地【坪基层对结》构的影响因》此本标？准提出采《用更适合地坪结构的！文，克，尔地基多《层板： —5.2？。.2  本标准引入！分块地基弹簧—刚，度的概念来确—定地基的刚度—其实质是将不—。同，位置地坪分》块的地基《土弹簧？刚度按？地坪的？沉降变形进行反算】形成分块地基弹簧刚！度并：以此进行地坪的【分析：计算 ？ ？     分块】地基弹簧刚度—计算时先将地坪整体！划分为？多，个分块？外荷载作用下—采用分层总和—。法计算各分块沉【降Si同时以各分】块沉降值Si反算】该分块？。。产生沉降Si—。。所需的仅加在—该分块范围内的等效！地基名义压应力【Pf：k，i，并，在此基础上计算各分！。。块的：地基名义弹簧刚度K！fki；据此—得到不同的分块地基！名义：。弹簧：刚度：Kfki与总—分块地基名义弹簧】刚度∑K《fk：i的比值分块地基弹！簧刚度分《。配系数αi最后以】此系数αi对—地基总弹簧》刚度K进行地基刚度！分配 ？ 5.2】.3： ， 本标准推荐—采用有限元方—法分析？面层应力考》虑到弹性地》基多层板《受力分析的复杂性】以，及有：限元：建立模型的通—用性与简《便，。性对素混凝土与钢】筋混凝土地》坪可不？需进行基层等效【直接按实际地坪【结构层进行建模目前！有限：元分析方法应—用普遍？。因此推？荐有：限元方？法进行计《算 —     （1）有！限元单元划分在【荷，载作用中心附近应力！和应变的变化较【。大因此？在荷载作用中心或】计算点附《近的单元划分—应加密而远处可划】分较大一般情况下】水平方向单元—大小：宜控制在0.25m！～0.？5m范围；竖直方向！单元大小宜控制在】0.05m～0【.15m范围以上】。建议值仅是根—据常见船厂》地，坪尺寸？建议可根据实际地坪！。尺寸：作相应？调，整 ：。 ？    》 （：2）当素混》凝土或钢《筋混凝土地》坪接缝？。处设有传《力杆时若计算—模型中未考虑传力】。杆的剪切约束和传荷！。作用接缝邻》近区域？处的内力《和变形计算结果【可根据具《体情况？适当折减当接—缝处未设传力—杆时宜按自由—边处理？ ，。  —   （3）地坪】结构层层间结合条件！对，计算结果有》以下影？响 《     【1）面层与》基，层之间按层间滑动考！虑时面层《底部拉应力有所增】大过渡层《底面的拉应》力则相对减小—同时地？坪的整？体变形也较层间【连续假定的》计算：结果：略大而？随着层间滑动—摩擦系数的增大地】坪结构受力状—态逐渐接近于层【间连续模型 ！   《  2）计算—模型中层间摩阻系数！的取值取决于施工】条件与？材料特？性由于实际船厂地】坪的使用《面，积很大？施，工质量难以》保证各层层间—连续：假定因此《建议计算《时可偏？。于保守的采用层间】滑动模型当计算模型！中采用摩阻力系数】。方式考？虑层：间滑动时地坪—结构各层接触—面间摩阻力系数按】不宜小？于0.1进》行设：置施：工时应建议采用技术！措施保证各》层紧密结合》使其：处于连续状态 ！ ： ，。    3》）场地试验》。的钢筋应力》实测结果表明加载点！附近：范，围混凝土面层上层】。钢筋处于受压状态】下层钢筋处于受拉】状态随？着离加载点距离【的增大钢筋应力均】逐渐减小（图3【。）面层与《基层：之间按层间滑—动模：型设置时的有限【元模拟计算》结果与场地》试验结果接近 ！ 】。 ，5.2.4  钢筋！混，凝土地坪有限元计算！得到的面层》最大：拉应：力配筋设计时可按材！料力学？平截面假《定采用公式（3）】计算面层《板的弯？。矩并按现行》国家标准混凝土【结构设计规范GB】 5001》0受弯构件进行【配筋计算 ！ 》 ， 5.2.5  】钢筋混凝《土地坪面层的温度】应力本标准建—议采用有限元—分析方法计算也可】参照现？行行业规范公路水泥！。混，凝土路面设计—规范JTG D4】。0，的计算方法 【