5.2  ！素，混凝土与钢筋混凝土！地坪： ？ 5.【2.：1  素混》凝，土或钢筋混凝土【面层和基层》的刚度？远大：于地基的刚度在荷】。。载作用下所》产生的弯曲变形【较小具有良好—的整体性和应—力扩散能力因此本】标准建议将地—坪，结构层看作是支【。。承在弹性地》基上：。的，多层板分《析其应力状况 【  —   素混》凝土与钢筋混凝【。土地：坪结构面层、—。基层：及地基的刚度—。差异较大传统的文克！尔弹性地基板—的模：型为单？层板无法反映地坪基！。层对结构的影响因】此本标准提出采【。用更：适合地坪结构—的，文克尔地基多层板 ！ ？ 5.2.2  ！本标：准，引入：分，。块地基弹《。簧刚：度的概念来确定地】基的刚度其实—质是将不同位置【地，坪分块的地基土弹簧！刚度按地坪的沉【降变形进行反算形】成分块地基弹簧【刚度并？。以此进行地坪的分】析计算 【    》 分块地基》弹簧刚度计算时【先，将地坪整体》划分为多《个分块？。外荷：。载作用下采》用分层总和法—计算各分《块，。沉降Si同》时以各分块沉降【。值Si反算该—分块产生沉》降Si所需的仅加】在该分？块范围？内的等效地基—名义：压应力Pfki并】在此基础上计算各】分块的地基名义弹簧！刚度：Kfki《；据此？得，到，不同的分块》地基名？义弹簧刚度Kf【ki与？总，分块地基名义—弹簧刚度∑》K，。。fki的比值分【块，地，基弹簧刚度分配【系数αi最后以此】系数αi对地基【总弹：。簧刚：度K进？行地：基刚度分配 ！ ：5，。.2.3  本标】准推荐采用有—限元方法分析—面层应力《考虑到弹性地基多】层板受力分析的【复杂性以及有限【元建立？模型的通《用性与简便性对素】混凝土与钢筋混【凝土地？坪，可不需进行》基层等效《。直接按实《际地坪结构层进行】建模目？前有限元分》析方法应《用，普，遍因此推荐有限元方！法进：行计算 ！    《。（1）有限元单【元划分在荷载作用】中心附近应》力，和应变的变》化较：大因此？。在荷载作用中心或计！算点附近的单—元，划分应？。加密而远处可划分】较大一般情况—下水平方向单元大】小，宜控制？。在0.25》m～0.5m范围】；竖：直方向单元大小宜】。控制在0.05m～！0.15m》范围以上建》议值仅是根据常【见船厂地坪》尺寸建议可根—据实：际地坪尺寸作相应调！整 ？    【 （2）当》素混凝土或钢—筋混凝？土地坪接缝》处设有传力杆时【若计算模型中未考虑！传力：杆的剪？切，约束和传荷作用【接缝邻近区域—。处的内力和》变形计算结果—可根据具《体情：况适当折减当接缝】处未设传力杆时宜】按自由边处理 】     】（3：）地坪结《构层层间结合条件对！计算结果《有以：。下影响 —   》  1）面》层与：基层之间《按层：间滑动考虑时面层底！部拉：应力有？。所增大过渡》层底面的拉》应力则相对减—小，同时地？坪的整体《变，。形也较层《间连续假定的计算】结果略大而随着层间！滑动摩擦系数的增大！地坪：结构：受力状态逐渐接【近于层？。间连续模《型 《。    — 2）计算模型中】层间：摩阻系数的取值【取决：于施工条件与—材料特性由于实际】船厂地坪的使用面】积很大？施工质量《。难以保？证各层？层间连续《假定因此建议—计算时？可偏：于保守的采用—层间滑动模》型当计算模型中【采用摩？阻力系数方式考虑层！。间滑动？。时地坪结构各层【接触：面间：摩阻力系数》。按，不宜小于0》.1进行设置施工】时应：建议采？用技术措施保证【各层：紧密结合使其处于】连续状态 ！     3—）场地试验的—钢筋：应力实测结果表【明加载点附近范围混！凝土面层上层钢筋】处于受压状态—下层钢筋处》于受拉状态随着离】加载点距离的—增大钢筋《应，力均逐渐《减小（图3）面层】与基层之间按层【间滑动模型设—置时的有限元模【拟计算结果与场【地试验结果接近 】 — 《 5.？2.4  》钢筋混？凝土：地坪有？限元计算《得到的面《。。层最大拉应力配筋】。设计时？可按材料力学平【截面假定采用公式（！3，），计，算，面层板的弯》矩并按现《行，国家标准《混凝土结构设—。计规范GB 50】010受弯构件【进行配筋计算—。 — —。5.2.《5，  钢筋《混凝：。土地坪面层的温度应！力本标准《建议采用有限—元分析方《法，计算也可参》照现行行业规范【公路水泥混凝土【路面设计《规范JTG D4】0的计算方法 【 ，