5.—2，  素混凝土与钢】筋，混凝土地坪 【 《 ， 5.2《.1： ， 素混凝土》或，钢筋混凝土面层和基！层，的刚：度远大于《地基的刚度》在荷载作用下所产】生的弯曲变形较【小具有良好的整体】性和应力《扩散能力因此—本标：准建议将《。地坪结？构层看作是支—。承在：弹性地基上的多层】板分析其应力状【况 《     素混！凝土与钢筋》混凝土？地坪结构面层、基层！及地基？。的刚度差异》较大：传统的文克》尔弹性？。地基：板的模型为单—层板无法《反映地坪基》层，对，结构的影响因此本】标准提出采用更适】合地坪结构的文克尔！。地基多层板 ！。 5.2.2  ！本标准引入分块地】基弹簧？刚，度的概念《来确定地基的刚度】。其，实质是？将不同位《置，地坪：分块的？地基土弹簧刚度按】地坪的？沉，降变形进行》反算形？成分块地基》弹簧刚？。度并以此进行—地坪的分析计算 ！    【 分块地基》弹簧刚度计算时【先将地坪《整体划分为多个分块！外荷载作《。用下采用分层总和】法计算？。各分块沉降》Si同？。时以各分块沉降值S！i反算该分块产生】沉，降Si？所需的仅加》在该：分块范围内的—等效地基名义压应】力Pfki》并在：此基：础上计？算各分块的地基名】义弹簧刚度K—fki？；据此得到》不同的分《块地基名义弹—簧刚度Kfki与总！分块：地基名义弹簧刚度∑！Kfki的比—值分块地基》弹簧刚度分配—系数α？。i最后以此系—数αi？对地基总弹簧—刚度K进行地基【刚度：分配 【 5.2《.3： ， 本标准推荐—采用：有限：元方法分析面层【应力考虑到弹性地】基多层板受力分析的！复，杂，性以及？有限元建立》模，型，的通用性与简便【性对素混凝土—与钢：筋混凝土地坪可不需！进行基层《等效直接按实—际，地，坪结构？层进行？建模目前《有限元分析方法应用！普遍因此《推荐有限元方—法进行？计，算  】。   （《1）有限元单元划分！在荷载作用》中心附近应》力和应变的变化【较大因？此在：荷载作用中心或计】算，点附：近的单元划分应【加密而远《处可：。划分：较大一般情况下水平！方向单元大小宜控】制在0.25—m～0？.5m范围；竖【直方向单元大小宜】控，制在：0，.05m～0.1】5m范？围以上建议值仅【是根：据常见？船，厂地坪尺寸建—。议可根？据实：际，地坪：尺寸作相应调—整 ：    】 （2）当素混凝土！或钢筋混凝土地【坪接缝处设》有传力杆时》若计算模型中未考】虑传力杆《的剪切约束和传荷】。作用接？缝邻近区域处的【内力和变形》计算结果可根据【具体情况适当—折减当接缝处未【。设传：力杆：时宜按自由边—处理 ？  —   （《3）地坪结》构层层间结合条件对！计算结果《有以下影响 ！     —1）面层与基层【之，间按层间滑动考虑时！面层底部拉应力有所！增大过渡层底面的拉！应力则？相对减小同》时地坪的整体变形】也较层间《。连续：假定的计算结—果略大而《随着层间滑动摩【。擦系：数的增？大地坪结构》受力状态逐渐接近】于层间？。连续：模型 ？。    】 2）计算模—型中：层间摩阻系》数的取值《取决于？施工条件与材料【特，性由于实际船—厂地：坪的使用面积很【大施工质量难—。以保证各《层层间连续假定【因，此建：议计算时可偏于保】守的采？用层间滑动模型当计！。算模型中采用—摩阻：力系数方式》考虑层间滑动—时地：坪，结构各层《接触面间摩阻—力系数按不》宜小于0.1—进行设置《施工时应建议采用】技术措施保证各层紧！密，结合使？。其处于连续状态 ！ 《。  ： ，。 ，。3）场？地，试验的钢筋应力实测！结果表明加载点【附近范围混凝—土，面，层上层钢筋处于受压！状态下？。层，钢筋处？于受拉状态随—着离加载点距离的】增，大，钢筋：应力均逐《。渐减小（图3—）面：层与基层之间按层】间，滑动模？型设置？时，的有：限元模？拟计：算结果与场地试【验结果接近 ！ —。 5.2》.4 ？。 钢：筋混凝土地坪有【。限元计？算得到的《面层最大拉》应力配筋设》计时可按材料力学】平截面假定采用公式！。（3）计《算，面层：板的弯矩并按现行】国家标准混凝土结构！设计规范GB— 50010受弯构！件进行配筋》计算 】 《。 5.2.—5  钢《筋混凝土地》坪面层的温度应力本！标准建议采用有限】元分析方法计—算也可参照现—行，行业规范公》路水泥？混，凝土路面设》计，规范JTG D40！的计算方法》 ：