5  设 ！   计 【。 ？ 5》.1  一》般，规定： — 5.1》.2  设计计算】时可取单位长度按平！面应变问题分—。析计算也可按—照空间协同作用理】论分析计算当采【。。用空间协同作—用理：论时复合土钉墙设】计宜考虑时》空效应对稳定性的】不利影响不》宜考虑边角效应对稳！定性的有利影—响 ： 5.1】.3  附加荷载包！括基：坑，周边施工《材料：和机械设备荷—。载，、邻近既《有建筑荷载、—周边：道路车辆荷载等对】基坑周边《土方：。运输车等重型车辆荷！载、土方堆置荷载】等应：做必要？的复核或荷载限【制 【5.1.4  因】为坑：中坑设计《和处理不当而造成】的基坑事故屡—。有发：生，故制定本条规定坑】中坑对复合土—钉墙支护的局部稳定！存在不利影响进而可！能引发？基坑整体性破—坏 ？ 5.—1.7 《 表5？.1.？7数据是根据—大量抗拔试验结【果反：算出来？的试验时土钉长度】为6m～12m；】钻孔注浆土钉采用】一次重力式注—浆工艺成《孔直径70mm～1！20mm钢管—注浆土钉均设—置倒刺？倒刺排距《。0，。.25m～1.【0m数量2》个/m～4个—/m注浆压力—0.6MPa～【1.0MPa反算时！假定钢管注浆—。土钉：直径80mm；钻】。孔注浆土钉》如无明确要求则【假定：直径1？00mm ！     备注中的！压，。力注浆指注》浆压力大于0.6】MPa二次》。注浆系指第二次采】用高压？注浆 】 ， ，。  表5.1—.7土钉《与土：体粘结强度》标准：值qsk是以一定工！艺为基础的统计值也！参考了相关规范【和工程经验给出【的qsk值是一个】较宽泛的范围值【由于各地区地—层特性？差异和施工》工艺区域性特点明显！qsk取值原则【是，在有地区经验—情况下应优先—根据地？区经验选取 — ？ ：。5.1.8》  ：土，钉及锚杆施》工易造成水土流【失可：能对周边环境产生不！利影响土钉及锚【杆设置时《。应予以充分考—虑；此？外基坑回填后土钉】。及锚杆残留》在土体？中也可？能会：影响：邻近地？块的：后续工程必要时可】采用可回《收式锚杆及土钉 ！。。 ： ， 5.1.》9  冻融对季【节性冻？土影：响非：常，明显季节性冻土区采！用复合土钉基坑支护！时应考虑冻胀后【土钉受力《增大、基坑位移增加！以及融化《后土体强度降低等】不利影响有研究表明！在，冻胀：力作用下土钉所受拉！力会比初始拉—力大3倍～5倍土钉！拉，力，分布形？。式也将发《。生改变；同时喷射混！凝土面层后的土【压力增大基坑位【移增加并且解冻【后不：可恢复考《虑地下水的影响【尤其是在有渗水的情！况下复合土钉墙不】宜设：置短土钉；考虑【冻融深度的影响【该范围？内，的土体强度和—。模量以及土》钉与土体的》界面粘结强度也应适！度折：减；设计和施工【还应确保土》钉钉：头连接牢固同—时应：。加强基坑《监，测， 5.1！.1：2  复合土钉【墙基坑变形既受荷】载，作用下？土体自？身变：形的：影响同时还》。受，到周边环境》变形控制的约束受荷！作用下土体自身【变形的大《小主要与荷》载、土性、》开挖深度《等因：。素有关复合土—钉墙基坑在满足【自，身，稳定：的同时还《应考虑变形》。对周边环境》的，影响满足周边环境对！变形的控制》要求 】    变形控制】。。指标是基坑正常变】形的：一个范围值反映了】基坑：仍处于正常状态之】中是：。基坑变形设计的允许！。控制：指标超出该》指标意味着》基坑：可能进入安全储【备低、变形》。异常甚至进入危险】。工作状？态 《    — 确定非常准确【的基坑变形控制指】标是十分困难的从】我国复合土钉墙工】程，实践和现有的研【究水平？。出发编制组在—对202个复—合，土钉墙基坑工程【监测数据《的分析基础上—结合工？程经验和地》方工程建设标准等提！出了：依据地？层条件、基坑安【全，。。等级确定复合土钉】墙变形控制指标的建！议值 】    对20【2个复合土钉—墙基坑工程监测的统！计情况分析结果【表明复合土钉墙【侧向位移范》围一般在0》.1％H《～，1.5？％H（H为基坑开挖！深度）之《间软土中多数—在0.3％》H～1.5％—H之间一般土层中多！数在0.《1％H～0.—7％H之《间 ？