4  荷 ！  ： 载 — 》 4.1 》。。 荷载分类 — 4】.1.1  —地基变形被认—定为永久作用是根】据现行国家标准工程！结构可靠度设计【统一标准GB 【50153的规定】 —4.：1.：。2  ？钢井架？结构自重可按—下列经验公式估【算 》。 —   《 ， ，式中α结构自重系数！。对单：绳提升钢井架可取0！.20～0.25】；对多绳《单斜：撑式提升钢井架可取！0，.35～0.—45；对多绳—双，。斜撑式提升》。钢井架可取0.40！。。～，0.55；设有【两台提升《机的：多绳双斜撑》式提升钢井架可取】0.5？5～0.7》5一个大直》径、一个小直径时】。取小值两台》均为大？直径提升机的—井架取大《值 【       【   h井》架高度(m》。)  】  ：     》  A断绳荷载【。(kN)当》有两台提《升机：时取大？。值 【    各部—。分自重比例可—采用：下列数？值对于单绳提升【钢井架天轮平台【和起重架占》25％～《30％、立》架占3？5％～40％、支】承框架占《5％、斜撑占25％！～35％；对—于多：。绳提升钢井架—立架：占25％～35％】、斜撑及《天轮平？台、起重架占60％！～，70％、支承框架占！5％： — ，   结构自重不包！括设备？。重，、钢梯重《。和密闭板《重 《     【钢井架？。。因单绳提升和多绳提！。升，结构形式不》同故采用不》同系数？对，单绳提升的22【座钢井？架和多？绳提升的《42座钢井架—的，自重：统计：分析：。提出井架《结构自？重，。系数及井架》各部分自重》。分配比例《本，次修订又《调研了？最近十年新》做的：65座钢井》架根据本次调—研钢井架的》自重：统计分析对于双提】升井架考《虑增：加了一台《提升机井架结—构布置相对》。复杂故自重系数相】应增加各部分分配】比例不变对各—种设备质量标准值应！由工艺确《。定 ：    】 ，钢筋混？凝土：井架由于结构形式简！单梁柱断面单一设】计时可准确按假定断！面计算结《构自重 《。。 ？ 4.1.3  ！钢绳最大静张力为】容器：自，重载重及提升钢【绳首、尾绳以及【。装置等总重；钢绳】最小静？张力为容器自重提】。升钢绳首、尾—绳及装置等总重；】钢绳罐道工作荷【载，为，钢绳拉紧力与钢【绳自重之和作用在井！架，固定钢绳罐道的节点！上，；，防坠制动钢》绳工作？荷载为钢绳拉紧力】与钢：绳自重及固定在【井架上的缓冲—装置：和缓冲绳《自重的总和；凿井工！作，荷载参照《西德：矿山井架和井—塔设：计规范DIN— 4118-—1981的规定采】用，事故增大《系，数1.5不再考虑断！绳荷载 ！ ，   罐道梁工【作荷载标《准，值的公式仅适用【于提升容器载重小】于30t的情—况当提升容》器载重大于30t时！。罐，道梁工作荷载标准】值应由？工艺专业确定 】 ？ 4.1.》4  立井提升系统！在运行？过程中启动加—速、制动减速、等】速运行和各种工况】的紧急制动均为正】常运：行工况在一》些，特殊事故状态如卡】罐、过卷、》。。断绳、跑车等为非正！常运行工况》或事故运行工况而非！正常：工况的受力》往往：。是非常巨大的 【 》    在提升系统！设计中人《们关心的问题是在】什么情况《下井：架受力？。最大如果井架能【克服最大载荷这样既！可以保证提升安【全又可？以节：省，材，料消耗在提》。升，机运：行过程中提》升侧容器突然卡住】时提升机及下放侧容！器因惯性仍能继续运！动最坏？的情况是上升—钢丝绳的《张力达到钢丝绳的破！断拉力时拉》断，了这时只要》同时知道下放钢【丝绳的张力》就可：以按照这个数值【设计提升《井架设计《中可：。根据此模《型对提升容》器在井筒不同位置】卡住时的《钢丝绳？张力进行动力学计算！来确定井架受力【 —    在缺乏【计算数值时对于【多绳提升《断绳荷载《参照：英国矿山《井架和井塔设计指南！在上升钢《绳这一端作用着钢绳！的断绳荷载同—。时，在，。下降钢？绳另一端作用着【33％的断绳荷载】；又：根，据，唐，山矿十号《井钢井架设计总【结选取上(下)【天轮：全断绳下(上)天轮！断绳的33％即【断绳时作用在两【天轮上的荷载—为1.？33倍的断》绳荷载 ！    断》绳荷载采用整根钢绳！的拉断力即为—8，5，％全部钢丝拉断【力的总？和 ？   —  防坠制动荷【载一般仅用于单绳】提升井架的设计【是指在断《绳，时容器下坠过程中】防坠器？将下：。落的容器抓》住，通过防坠器工作【作用于固定》在立架顶部》的防坠？。器支座处 — ： ：    国外—有的：国家在设计防坠【器时允许满》。。载人员罐笼》的制：动减速？度，小于3g现行—行，业标准矿用防坠器】技术条件MT／【T 355》中规定？防坠器制动过—程中在最小终端载荷！下罐：笼，的，减速度？不应大于5》0m／s2当—罐笼提升速度超过】10m／《s，。减速度不《应大于？3，0m／s《2；在最《大，终端载荷下罐—笼的减？速度不应大于10m！／s2？当最大终端载荷【同最小？终端载荷的比—值大于3时减—。。速度不应《小于5？m／：。s2  ！ ，  因此设计—。井筒装备《。、，罐道、？罐道梁和井架时【其，所承受的制动—载荷可按下》式计算 ！ 》     防坠【。。器，制动动载荷标—准值A2k取值【为，3.：0Sm？ax：大于：罐笼绳端载荷最大时！的制动载荷》可满足防《坠器：制动荷载《要，求 《 ， ，。  ：   现行国—家，。标准煤矿《。提升：系统工程设计—规范GB 510】65规定防过—卷，采用缓冲《。托罐装置时不宜再】设置木质楔形罐道罐！。笼提：升过卷制动减—速度宜小于》1gm／s2箕斗】提升过卷制动减【速度宜小于2gm】／s2缓《冲装置荷载标准【值应按制《动力Fz＝》2Smax进—。行设：。计当：采用新型《缓冲装置时应由【工艺专业《确定工艺无》法确定？时可按本标准公式】(，4.：1.4-3)—计算取值 】    》 托罐荷载》标准值是参》。照西德矿山》井架和井《塔设计规范》DIN？ 41？18-1981的】规定取5倍的最【大静张力当》采用：新型：托罐装？置时：应由工？艺专业确定工—艺无法确定时可按】本标准？公式：(4.？1.4-4)计算】取值 《    【 根据对最近—几年常用新型—防过卷？缓冲装置的调—研调：研，钢井架6《5座采用钢带式防过！。卷，缓冲装？置的井架52座钢】带式防过卷缓冲【装置占有绝大多数 ！ ， ，     【井架立架设计时可参！见，钢带式防过》卷缓冲装置的立面】布置(见《图，7，)，、平面布置》(见图8)》 《 ？ 图—7 ： 防过卷缓冲装【置，立面布？置图 】1-第一层单节点】荷载：(向上缓冲Q—1，向下托罐Q3)【； ？ 2-—第二：。。层单节？点荷载(向》上缓冲Q2向—下托罐Q2)；【 ， 《 3-第《三层单节点荷—载(向上缓冲Q3向！下托罐Q1)； 】 ， 《4，-防撞梁《；5-放过卷—缓冲装置；6—-立架立柱；7-立！架横梁；8》-容器 《 ！ 图8 》 防过卷缓冲装【置平面布《置，图 ： 1-放过！。卷缓冲装置；2【-立架？立，柱；：3-：容，器，   】  (1)在井架立！架立面布置图中托】罐缓冲装置可—采，用，3层或3层以上【。钢梁：固定使荷《载分散受力最—上一层钢《。梁上：平面与防《撞，梁底面？。距离T1宜小于【4，00mm《每层钢梁之间—的，距离T2、》T 3宜《为2：000？mm～2500【mm钢？梁的型号规格应【根据荷载计算—确定  ！   ？。(2)在井》架立架平面布置【图中m1、m2【为容器？外形尺寸《C为：容，器边缘与钢》梁之间的《净尺寸钢带式托罐缓！冲装置最《小厚度尺寸△一般】有140mm、1】58mm、194】mm：、2：15mm四种并且】C，与△的差值》应大于30mm ！   —  ：(3)依据缓冲【装置：制动：力计算确定总制动】力F总制动力F乘】。以1.15倍安【全系数后为》缓冲装置传递给井】架上的总荷载Q【。。即Q＝1.1—5F 【   ？。  (4)总—制动力计算》可按下式 ！         ！1，)，。摩擦提升时 — 《 》    》。 式中∑M为提升】系统总变《位质量；《 ？  《   ？      a1提！升加速度《。罐笼提升时》a1小于《1，.0g箕斗提升【时a1小于3.0g！；，  【       【  g重力加速度】；， 《       】    Q下下【放侧容器《。。质量； —。    — ，     》 Q上上《提侧：容器质量 》  —      — 2)？缠绕提？升时 【 —  ：   式中F′【单绳提升时钢丝绳最！大静张力 ！ ，。    (5)每】层，钢梁：的荷载确定单层单节！点荷载？分配可按下列公式】 — ：