8.—5 ： 横风向和扭转【。风振 《 8.5！.1 ？ 判：断高：层建筑是否需要考虑！横风：。向风振的《影响这一问题—比，较复杂？一般要？考虑建筑的高度、高！宽比、？结构：自振：频，率及阻？尼比等多种》因素并要《借，鉴工程经《验及有关资料来判断！一般而言建筑高【度超过150m【或高宽比大于—5，的高层建筑可出现较！为明显的横风向风】。振效应并《。且效应？随着：建筑高度或》建筑高宽比增—加，而增加细长圆形【截，面构筑物一般指【高度超过30m且】高宽比大《于4的构筑物— 8.5！.2、8.》5.3？。 ， 当建筑物受到【风力作用时不但顺】风向可能发》生风振而且在一定】条，件下也能发生—横风向？的风振导致》建筑横？风向风振《的主要激励》有尾：。。流激励(旋》涡脱落激励》)、横风向紊流【激励以？。及气动弹性激—励(建筑振动和风】之间的耦合效—应，)其激？励，特性远比顺风向要】复杂 —     —对于圆截面柱体【。结构：若旋涡脱《落频率与结》。构自：振频率相近可能出现！共振大量试》验表明旋涡》脱落频率fs与平】均风速v成正比【与截面的直径D成反！比这些变量之间满足！如下：关系其中St是【斯脱：罗哈数其值仅决定于！结构断面形状—和雷诺数 【     雷诺！。数(：可用：近似公？式Re＝《690？。00vD计算其【中，分母中v为空—气运动？黏性系数约为1.4！5×10-5—m2／s；分子【中v是？平，均，风速；D是圆—。柱结构的直径)将】影响圆截面》。柱，体结构的《横风向？风力和振动响应【当风速较低即Re】≤3×？105时《S，t≈：0，.2一旦fs与结】构频率相等即发【生亚临界的微—风共振当风速增【。大，而，处于超临界范—围，即3：×10？5≤Re＜3.5】×106时》旋涡脱落没有明【显的：周期：结构的横向振动也】呈随机性当》。风更大？Re≥3.》5×106即进入】跨临界？范围重新出现规则的！。周期性旋涡脱落【一旦与结构自振频率！接近结构将发—生强风共振》  【   ？。 一般情《况，下，当风速在亚临界或超！。临界范围内时—只，。要采取适《当构造措《施结构不会在短【时间内？出现严重问题也【就是：说即使发生亚临界】微风共振或超—临界随机《振动结构的正—常使用可能》受到影响但不至于】。造成结构破坏当风速！进入跨临界范—。围内时？结构有可能出现【严重的振动甚—至于破？坏，国内外都《曾，发生过很《多这类损坏和破坏】的事：例对此必《须引起注《意 》  ？ ，  ：规范附录《。H.1给出了发生】。。。跨临：界强风共振时的圆】形截面横风向风振】等效风？荷载：计算方法公式(H】.，1.1-《。1)中的计》算系数λ《。j是对j振》型情况？下考虑与共振区分布！有关的折算系数此】外应注意公式中的临！界风速vcr与结构！自振周？期有关？也即对同《一结构不《同振型的强风共振】vcr是《。不，同的 《 ：   《  附录H.2的横！。风向风振等》效风荷载计算方法是！依据大？量典型建《筑模型的风洞试验】结果给出《的这些典型建筑【的截：面为：均匀：矩形高宽《比(：H／)和截面深宽】比(D／B)分别为！4～8和0》.5～2试验结【果的适用折算风速】范围为？vHTL1／—≤，10 】    大量研【究结果表明当建【筑截面深宽比—大于2时分离气流】。将在侧面《发生再？。附横风向《风力的基本特征变】。。化较大；《当设计折算风速大】于，10：或高宽比大于8可能！发，生不利？并，且难以准确估算【。的，。气，动弹性现象不宜采用！附录H.《2计算方《法建议？进行专门的风—洞试验研究 ！     高宽】比H／在4～8之】间以：及截面深宽比D【／B：在0.5～2—之间的矩形截—面高层建筑的横【风向广义力功率谱可！按下列？公，式计算得到 【 ？ ？ ，  《。   ？式中fp横》风向风力谱的谱峰频！率，系数：；   ！ ，       【NR地面粗糙—度类别的序》号对应A、B—。、C和D类地貌分别！取1、2、3和4】； —        】   Sp横风向】风力：谱的：谱峰：系，数；  ！     》  ：  β？k横风？向风力谱的带宽系】数； 》 ：       【    γ横—。风向风力谱》的偏态系《。数  】    图H.【2.4给出的是将】H／＝6.》0代入该公式计算】。。得到的结果》供，。设计人员手算—。时用此时因》取高宽比《为固定值忽略了其影！响对大多数》矩，形截面高层建筑计算！误，差是可以接受的 ！ 《    本次修订在！附录J中增加—了横风向风振加速】度计算的内容横风】向，风振加速度计—算的依据《和方法与横风向风】振等效风荷载相似也！是基于大量的—风洞试验结》果大量风洞》试验结果表明高【层建筑横风向风力】以，。旋涡脱落激励—为主相？对于：。顺风向？风力谱横《风向：风力谱的峰值—比较突？出谱：。峰的宽？度较：小根据横风》向，风力谱的《特点并参《考相关研究成—果横风向加速度响应！。可只考虑共振分量的！贡献由此推导可【得到本规范附录【J横风？向加速度计》算公式(J.2【.，1) 《 ， 8《.5.4、8.【5.5  扭—转风荷载是由于建】筑各个立《面风压的《非对称作用》产生的受截面形状】和湍流度等因素的影！响，较大判断《高层建？筑是：否需要考《虑扭转风振的影响】主要考虑建筑—的，高度、高宽比—、深宽？比、结构自》振，频，率，、结构刚度与质量】。的，偏心等因素 ！     —建筑高度超过15】0m同时《满足的高层建—筑[：TT1为第1阶扭】转周期(s》)]扭转风振效应】明显宜考虑》扭转风？振的影响《  【。   截面》尺寸和质量》沿高度基本》相同的矩《形截面高《层建筑当其刚度【或质量的偏心率【（偏：心距/回转半径）】不大于0.2且【同时满足《。D/B在1.5～】5范围可按附录H】.3计算扭转风振等！效风荷？载 》     当偏】心率大于0.2时】高层建？筑的弯扭耦》合风振效应显著结】。构风振响《应规律非常》复杂：不能直接采》用附录H.3给【出的方法计算—扭转：风振：等效风荷载；—大量风洞试验结果】表明风？致扭矩与横风向风力！具有较强相关—性当两者的》耦合作用易发—生不稳定《的气动？弹性现？象对于符合上—述情况的高层建【。。筑建议在风》洞试验基《础上有针对性地进行！专门研究 》 《。 8.5.》6  高层建—筑结构在《脉动风荷《载作用下其顺—风向风荷《。载、横风向风振等效！风荷：载，。和扭转风振等—效风荷载一》般是同时存》在的但三种风荷【载，的最大值《并不一定同时出现因！此在设？计中应当按表8【.5.6考虑三种】风荷载的《组合工况《    ！ 表8.5.6主要！。参考日本规范方法并！结合我国《的实际情况和工程经！验给出一般情况【下顺风向风》振，响，应与：横风向风振响应【。的相关性《较小对于顺风向风】荷载：为，主的情况《横风向风荷载—不参：与，组合；？。对于：横风向风荷》载为：主的情？况顺风向风荷载仅静！。力部：分参与组合简—化，为，在，顺风向风《荷载标准值》前乘以0.6—的折减系《数 —。    《 虽然扭转风—振与顺风向及横风】向风振响《应之间？存在相关性但由【于影响因素较多【在目前研究尚—不成熟情况下—暂不考虑扭转—风，振等效？风，荷，载与另？外两个方向的—风荷载的组合 】