， 8.4—  顺风向》风振和风振》系数 ？ ， —8.4.1  参】考国外规范及—我国建筑工》程抗风设计》和理论研究》的实践？情况当结构基本自振！周期T≥0.—25s时以》及对于高度》超，过30m且高宽比大！于1.5的高柔【房屋由风《引起的结构》振动比较明》显而且随着结—构自振周期》的增长风振也—随之增强《因此在设计中应考】虑风：振的影响而且原则上！还应考虑多个振【型的影？响；对于前几阶【频率比较密集—的结构？例，如桅杆、《屋盖等结构》需，要考虑的振型可多】达10个及以上应按！随，机振动理论对结构】的响应进行计算 】 ， 《    对于T＜】。0.2？5s的结构和高度小！于3：0m或高宽比—。小于：1，.5的房屋原—。则上也应考虑风振】影响但已有研究表明！对这类结构往—往按构造要求进【行结构设计结构【已有足够的》刚度所以这类结【构的风振响应一般】不大：一般来说不考虑【风振响应不会—影响这类结构—的抗风安《全，性 8.！。。4.2  对如何】考虑：屋盖结构的风—振问题过去没有【提及这次修》订，予以补充需考虑【风振的屋《盖结构指的》是跨：度大于36m—。的柔：性屋盖结构》以及质量轻》刚度小的索膜结【构， 》     》屋盖结构风》振，响，应和等效静》力，。风荷载计算是一个】复杂的问题国—内外：规范均？没有给出一般性计算！方法目前比较一致】的观：点是屋盖结构—不宜采用与高层建筑！和高耸？结构相同的风振系】数计算方法这是因为！高层及？高耸结？构的顺风向风振系】数方法本质上是直】接采用？风，速谱：。估计风压谱(准【定常方法)然后计算！结构：的，顺风向振动响应对于！高层(？耸)结构的》顺风向风《振这种方法》是合适的但屋盖结构！的脉动风压除了【和风速脉动有关【外还和流《动分离、再附、【旋涡脱落等复杂【流动现象《有关所以风》。压谱不能直接—用风速谱《来表示？此外屋？盖结构？多，阶模态及模态耦【合效应比较明显【难以简单采用风【振系：数方法 —    — 悬挑型大跨屋盖】结构与一般悬臂型结！构类：似，第1：阶振型对风振响应】的贡献？。最大另有《研究表明单侧—独立：悬挑型大跨屋盖结】构，。可按照准定常—方，法计算风振》响应比如澳洲—规范(AS》／NZ？S ：117？0.220》02)基于准定常】方法给出悬挑—型大跨屋《盖的设计风荷—载，但需要？注意：的是当存在》另一：侧看台挑篷或其【他建筑物干扰时准】。定常方法有可能【也不适用《 ？ 8《.4.3～8.4】.，6  对《于一般悬臂》。型结：构例如框架》、塔：架、烟？囱等高耸结》构高度大于3—0，。m且高宽比大—于1.？5的高柔《房屋由于频》谱比较稀《疏第一振《型起到绝《对的作用此时可【以仅：考虑：结构的第一振型【并通：。过下式的风振系数来！表，达 ： ！ 式中为顺风向单！位高度平均风—力，（，kN/m）可按【下式：计算 【 【为顺风向单》位高度第1》阶，风，振惯：性力峰值（》kN/m）对于【。重量沿高《度无变化的等—截面结？构采用下《式计算 》 ： 式！中ω为结构顺风向第！1阶自振圆频率【；g为峰值因—子取为2.5与原规！范取值2.2相【比有适？当提高；σq1为顺！风向：一阶广？。义位移均《方根当假定》相干函数与频率无关！。时σq1可按下式计！算 ！。   —  将风振响应【近似取为准静态的背！景分量及窄带共振】响应：分量之和则式—（4）与频率有关的！积分项可近似—表示为 ！ ， 》而式（？4）中与频率无【关的积分项乘以【φ1（？z）/μz（—z）后以背景—分量：因子表达《。 ？ ！将式(2《)～式(6》)代人？式(1)就得到规】范，规定的风振系数【计算式(8.4.3！)  】。   共振》因子R的一般—计算式？为 】 Sf【为归一？。化风速谱若采—。用Daven—po：rt建议的风速谱】密，度经验？公式则 ！ 》 利：。用式(7)和式(8！)可：得到规范的共振因】子计算公《式(8.4.4-】1) 【     在—背景：因子计？算中可采用》Shio《tani提》出的：与频率无关的—竖，向，。和水平向相干函【数 《 ！湍流度沿高》度的分？布可按下式》计算 》 ？ 《。 ，   ？ ， 式中？α为：地面粗糙度指数对】应于A、B、—。C和D类地》貌，分，别取为0.12【、0.15》、，0.22《和0.30I10为！10m高名》义，湍流度对应》A、B、《C和D类地》面粗糙度可分—别取0.12、0.！14、？0，。.23？和0.39》取值比原规范—有适当提高 — ：。  《   式(6—)为多重《积分式为方便使用经！过，大，量试：算及回归分析—采用非线性》最小二乘法拟—合得到简化经—验公式(8.4.5！)拟合计算过程中】考虑了迎风面和背风！面的风压相关性同时！结合工程经验乘【。以了0？。.7的折《减系数 】     对于体型！或质量沿高》度变化的《高耸结构《在应用公式(8.】4.：5)：时应注意《如，下问题对《于进深尺寸比较均】匀的构筑物即使迎风！。面宽：度沿高度有变化计】算结果也和按等【截面计算的》结果十分接近故对】这种情？况仍可采用公式(8！.4.5)计算背景！分量因子；对于进深！尺寸和宽度沿高度按！。线性或近似于线性变！化、而重量》沿高：度，按连续规律变—化的构筑《物例如？截面为正方形—或三角形的高耸塔】架及：圆形截面《的，。烟囱计算结》果表明？必须考虑外形的影响！对背景分量因子予以！修，正 ？ ：     本【。次修订在附录J中】增加了顺风向风【。振加速度计算的内容！顺风向风振》加速度计《算的理论与上述【风振系数《计算所采用的相同】。在仅考虑第一—振型情况《下加速度《响应峰？值可按下式计算 ！ ， 】 式中Sq1(【。ω)：为，顺风向第1阶广【义位移响应功率【谱 【    采用D【。aven《por？t风速谱和Shio！tani空间相【关性公式上》式可表示为 — ？  ！   为便于—使用上式中》。的根号项用顺—风向风振加速度的脉！动系数ηa表示则】可得到本规范附录】J的公？式(J？.1.1《)经计算《整理得到ηa—。。的计算用表即本规范！表J.1.2 】 ？ 8.4.7— ， 结构振《型系数按理应通过】。结构动力分析确定为！了简化？在确：定风荷载时》。可采用？近似公式按》。结构变形特》点对高耸构筑物可按！。弯曲型考虑》采用下述近似—公式 《。 ， 【 ：对高层建《筑当以剪力墙的工】作为主？时可按？弯剪：型，考虑采用下述近似公！式 ？ ？。 《     对高！层建筑也可》进一步考虑框架和】。剪力墙各自的—弯曲和剪切》刚度根据不同的【综合刚？度参数λ《给出不同的振型【系数附录《G对高层建筑给出】前四个？振型系数它是假设框！架和剪力《墙均起主要》作用时的情》况即取λ《=3综合《刚度参数λ可按下】式，确定 】 式中】。。C建筑物的剪—切刚度； 》。 ，  》     E—。Iw剪力《墙的弯曲刚度—； 》   《  ：  EI《N考虑墙柱轴向变形！的等效刚度； ！ ？   】   ？ Cf框《架剪切刚度； ！。。  《     Cw【剪力墙剪切》刚度；？    ！   H房屋总高】 ：