： ：16.3《  基材混凝土【承载力验算 】 1—6.3.1  【基材混凝土》的承：载力：验算应考虑》三种破坏模式混凝土！呈锥：形受：。拉破：坏(：图，16.3.1-1)！、混凝土边缘呈楔形！受剪破坏《(，图16？.3.1-2)以及！同时受拉、剪作用破！坏对混凝土剪撬破】坏(图？16.3.1-3)！、混：凝土劈裂《破坏以及特殊—倒，锥形胶粘锚栓的组】合破：坏应通？过采取构造措施【予以防止不》。参与验算 》 ： 》 《图16.3.—1-1？  混凝土呈锥形】受，拉破坏 ！ 》 图16.3—.1-2  混【凝土边缘呈》楔形受剪破坏— 《 【。。 图16.3.1-！3  混凝》土剪撬破坏 】 1混凝土锥体！ ？ 16.3.】2  ？基材混凝土的受拉】承载力设计》值应按？。下列公式进行验算 ！ 1  】对后：扩底锚栓 【 ， 》 2  —对本规范《采用的胶粘型锚栓 ！ 》 式中N！c，t锚栓连接的基材】混凝土受拉承载力设！计值(kN)；【 ： 《ƒcu,k混凝土立！方体抗压强度标准值！(N/mm2)【。按现：行国家？标准混凝土结构设】计规范GB 500！10：的规定采用》； he！f锚栓的有效—锚，固深度(mm)；】应按锚栓产品说明】书标明的《。有效锚固深度采用；！ ψ【a基材混《。凝土强？度，等级对锚固承载【力的影？。响系数；当》混凝土强度等级不大！于C30《时取ψa＝0.90！。；当混凝土》强度等级大于—C30时对机械锚】栓取ψa＝1.0】0；对胶粘型—锚栓仍取ψ》。a＝0.90；【 》 ψb胶《粘型锚栓对粘结【强度的影响系数；当！d0≤16mm时取！ψb＝0.90【；当d0≥24m】m时取ψb＝0【.80；介于两【者，之间的ψb值—按线性内插法确【定； ψ！。N考虑各种因素对】基材混凝《土受拉承载力—影响的修正系数按】。本规范第16.【3，.3条计算 【 16.3】.3  基》材混：凝土受拉承》载力修？正系数ψN值应按下！列公式？计算 ！ ： 式中ψs,】。h构：件，。边距：及锚固深《度，等因素对基材受力的！影响系数《取ψs？,h＝0.95【； ψ】e,N荷载偏心【对群：。锚受拉承载》力的影响系数； 】 ？ ：AcN/A0c【,N锚栓边》距和：间距对锚栓受—拉承载力影响的【系数按本规》范第：16.3.4—条确定；《 ？ c锚栓的边】距(mm《)； 【 scr,N、cc！r,N混凝土呈【锥形受拉时确保【每一锚栓承载力【不受间距和边距效】应影响的最小间距】和最：小，边距(mm)—。按本规？范表16.4.【。4的规定值采用； ！ eN【。拉力(或《其合力)对受拉锚】栓，形心的偏心距(mm！) 【16.3《.4 ？ 当锚栓承载力【不受其间距和—边距效？应影响时《。由单个锚栓引起的】基材混凝土呈锥【形受拉破坏》的锥体投影》面积基准值A0c,！N(图16.3.4！)可按下式确定 ！ ！ 16.《3.5？  混凝土呈—锥形受拉破坏的实际！锥，。体，投影面积A》c,N可按下列公式！计算 】1  当边距c【＞ccr,》N且间距《s＞scr》。,N时 》 Ac—,N＝n《。A0c,《N   《      (16！.，3.5-1》) ？ ： 式？中n参与受拉工作的！锚栓个数《 2【  当边距c≤c】。。cr,N(图1【6.3.5》)，时 ： ， 1)对【c1≤ccr—,N(？图16.3.5a】)的单锚情形 】 【 图16—.3.4  单锚】混凝土锥形》破坏：理想锥体投影面【。积 1】混凝土锥《体 A】c,N＝《(c1＋0》.5scr》,，N，)scr,N—         ！(16.3.5【-，。2，) 2)！对c1≤cc—r,N且s》1≤scr,—。N(图16.3.】5-：2b)的双》锚情形 【 Ac《,，N＝(c1＋—。s1＋？0.5scr,N】)scr,》N     —。  ：  (1《6.3.5-3)】 ？ ， 3)对》c1：。、c2≤ccr,N！且，s1、s2》≤scr,N时【(图16.3.5】c，)的角部四锚情【形 【Ac,N＝(c【1＋s1＋0.5s！cr：,N)(c2＋s】2＋：0.5scr,N】)     (【16.？3.5-4) 【 《 1：6.3.6  基】材混凝土《的受剪承载力设【计值：。应按下？式计算 — ！式中Vc锚栓—连接：的基材混凝土—受剪承载力》设计值(kN)； ！ 《 ψv考虑各种因素！对基材混凝土受剪承！载，力影响的修正系数应！按本规范第16.3！.7条计算》。； c】1平行？于剪力方向》的边距(mm)；】 ： d0锚栓】外径(mm)； 】 ？ hef锚—栓的有效锚》固深度(mm—) 【16：.3.？7  基材》混，凝土受剪承载力修】正系数ψv》值应按下《列，公，式，计算 《 ， 《 ： 图《16：.3.5  近构】件边缘混凝》土锥形受《拉破坏实际锥体【投影面积 】 ：。。 ， 《 式】中ψs,v》边距比c2/c1】对受剪承载》力的影响系数； ！ ψh,【v边距厚度比c1/！h对受剪承载力【的影响系数；—。 《 ψα,v剪力】与垂直？于构件？自由边的《轴线之？间的夹角αv(图】16.3.7—)对受剪承载力的影！响系数；《 ？ ！图16？.3.7 》 剪切角α》。。v ψe！,v荷载偏心对群】。锚受剪？承载力的影》响系数； ！ ψu,《v构件锚固区配【筋对受剪承载力的影！响系数？； — A：cv/A0c—,v：锚栓边距、间—距等几何效应—对受剪承《载力的影响系数按】。本规：。范第1？6.3.《8条及？第16？。.3.9条确定【。； c】2，垂直：。于c1方向的边距】(mm)； 【。 h构件厚】度(基材混凝—土厚度)(m—m)； ！ev剪力对受剪锚】栓形心的偏心距(m！m) — 16《。.3：.8  《当锚栓？受，剪承载力不受—其边距？、间距及构件厚度的！影响时其基材—混凝土呈《半锥体破坏的侧向】。投影面积基》准值A0《c,v可按下式【。计算(图《1，6.3？.8) 】 1】。6.3.9》  当？单锚或群锚受剪时】若锚：栓间距s≥3c1】、边距c2≥1.5！c1且构件厚度【h≥1.5c时混凝！土破：坏锥：体的侧？向实际投影面积A】c,v可《按，下式计算 ！ 【图16.3》.8 ？ 近构件《边，缘的单锚受》剪混凝土楔》形投影面积 ！ 【 式中n《参与受剪《工作的锚栓个数 ！ 16—.3.1《0  当锚栓—间距、边距》或构件厚度不满【足本规范第1—6.3.9条要求时！侧向实际投影—。面积Ac《,v应按下列公式的！计算方法进行确定】(图1？6.：3.10) 【 ： — 图16.—3.10  剪【。力作用下混凝—。土楔形破坏侧—向投影面积 —。 ？ 1  当—h＞1.《。5c1c《2，≤1.5c1时【Ac,v《。。＝1.5《c1(1.》5c1＋c2—)    》 ，(16.《3.10《-1) ！2 ： 当h≤1.—5c1s《2，≤3c1时Ac,v！＝(3c1＋s2】)h：   ？。  (16.—3.1？0-：2) 》 3  当【。h≤1.5》c1s2《。≤3c1《c2≤1.5—c1时Ac,—v＝1？.5：(3c1《＋s2？＋，c2：)h     【    (16.3！。.10-3)— —1，6，.3.1《。1  对基》材混：凝土角部的锚—固应取两个方—向计算承载力的【。。较，。小值(图16.【3.11)》 — 《。 ，。 图16.3.11！  剪力作用下【的角部？群锚 1！6.3？。.12  当锚栓】连接承受拉力和剪】力复合作用时—混凝土承载》力应符？。合下式的规定 ！ 【 ， 式中β《N拉力？。。作，用设计值《与混凝土抗拉承载】力设计值之比； ！ β》v剪：。力作用设《计值与混凝》土抗剪承载》力设计值之》比；： α指】数当两者均受锚栓】钢材破坏模》式控制时取α—＝2.0《；当受其他破坏模】式控制时取》α＝1.5 — ，