1》6.3  》基，材混：凝土承？载力：验算 【 16.3.】1  基材混凝【土的承载力验—算应考虑三种破【坏模：式混凝土呈锥—形受：拉破坏(图16【.3.1-1—)、混凝土边缘【呈楔形？受剪破？坏(图1《6.3.1-2)】以及同时受拉—、剪：作用破坏对》混，。凝土：。剪撬：破坏(图16.【。3.1？-3)、《混凝土劈裂破坏【以及特殊倒》锥形胶粘锚栓—的组合破《坏应：通过采取构》造措：施，予以防止《不参与验算 】 ！图16.《3.1？-1  混凝土【呈，锥，形受拉破《坏 ！ 《图16？.3.1-2  混！。凝土边缘呈楔形受剪！破坏： 》 ， ？。 图16—.3.1-》。3  混凝》土剪撬？破坏 】1混凝土锥体 】 16—。.，3.2 《 基材混凝土的受】拉，承载力？设计值？应按下列公式进行】验算：。 1 】 对：后，扩底锚栓 ！ 2】  对本规范采【用的胶粘型》。锚栓 《 — 式》中Nc？t锚栓连接的基材】混，凝土：受，拉承载力《设计值(kN)；】 ƒ【cu,？k，混凝土立《方体抗压强度标准值！(N/m《m，2)：按现行国《家标准混凝土—结构：设计规范G》B 50010【的，。规定采用《； ？ ， hef锚栓的！有效锚固深度(【mm)；应按锚【栓产：。品说明？书标明？的，有，效锚固深度采用【； ？ ： ψa基材—混凝土强度等级对锚！固承载力的影响系】数；当混《。凝土强度等级不大于！C30时取ψa＝0！.90？；当混？凝土强度等级—大于C30时对【机械锚栓取ψ—a＝：1.00；对胶粘型！锚栓仍取ψa＝【0.90； ！ ψb胶粘型锚栓！对粘结？强度的？影响系？数；当d0≤16】m，m时：取ψb＝0.9【0，；当d0《≥24？mm时取ψb＝0】.，80；介于两者【之间的？ψb值按《线性内插法确定； ！ ，。 ？ ψN考虑各—种因：素，。对基材混凝》土受拉承载力影响的！修正系数按本规【范第：16.3.3条计算！ ， 16.3！。.3  基》材混凝土《受，拉承载力修正系【数ψN？值应按下列公式计算！ 《 》 式中ψ—s，,h构？件边距及锚》固深度等因》素，对，基材受力的》影响系？数取ψ？s,h＝0.—。95； ！ψe,N《荷载：偏心对群锚受拉【承载：力的：影响系数； 】 AcN/A】0c,？。N锚栓边距和间【。距对锚栓《受拉：承载：力影响的系数按【本规范第1》6.3.4》。条确定； ！ c锚栓的边距【(mm)；》 —scr,N》、ccr,N混凝土！呈锥形受拉》时确保每一》锚栓承载《力不受间距和边距】效应：影响的最小间距和最！小边距(mm—)按本规《范表16.4.4】的，规，定，值采用；《 《 ， ，eN拉力(》或其：合力)对受拉—锚栓形心《的偏：心，距(：mm) 】 16.《3.4  当锚栓承！载力不受其间距【和边：距效应影响时由【单个锚？栓引起的《基材混凝土呈锥【形受拉破坏的锥【体投影面积基准值】A0c,N(图【16.3.4)【可按下式《。。。确，定 》 》 ， ， 16.3》.，。5  混凝土呈锥形！受拉破坏的实际锥】体，投影：。。面积Ac,N—可按下列《公式：计算 》 ？1 ： 当：边距c？＞ccr,N—且间距s＞》scr,N时— ？ A《c,N＝n》A0c,N  【   ？    (1—6.3.5》-，1) — ：式中n参与受拉【工作的锚栓》个，数 — 2  当边距c≤！ccr,N(图【16.3.5—)时 ？ 1)对c！1，≤，ccr,N(—图16.3.—5，a)：的单锚情形》 】 图16【.3.4  单【锚混凝土锥形破坏】理想锥体投影面【积 1】。混凝土锥《体 【。Ac,N＝》(c1？＋0.5s》c，r,N)sc—r，,N  《       (】16.3.5-2)！ 2)对！。c1≤ccr,N】且s1≤《scr,《N(图16》.3.5-2b)的！双锚情形 【 A《c,N＝(》c1＋s1＋—0.5scr,N】)scr《,N  《       (】16.3.5-3】) 3】)对c？1、c2≤cc【r,N且《s1、s2≤sc】r,N时(》图16.3.—5c)的角部四锚】情形 】Ac：,N＝？(c1＋s1＋【0.5scr,【N)(c《2＋s2＋0.5s！cr：,N)     】(1：6.3？.5-4《) 16！.3：.6：  ：基材混凝土的受【剪，承载力设计》值应按下式计算 ！ ， ： ， 式中】Vc锚栓连接的【基材混？凝土受剪承载力设】计值(kN)；【 —ψv考？虑，各种因素《对基材混《凝土受剪承载力影响！的修正系数》应按：本规：范第：。16.3.7条计算！； 》 c1《平行于剪力方向的边！距，(，mm)；《 d0】锚栓外径(》。mm)； 》 he【f锚栓的有效—锚固深度(mm) ！ 16【.3.7  基【材混凝土受》。剪承载力《。修正系数《ψv值应按》下，列公式计算》 》 ， 图16！.3.5  近构件！边缘混凝土锥形受拉！破坏实际锥体投【。影面积 ！ 》。 — 式中？ψs,v边距—比c：。2/c1对受剪【承载力？的影响系《数； ？ ψh【。,v边距厚度—比c1/《h对受剪《承载力的影响系【数；： ψα,！v，剪力与垂直于构件】自，由边的轴线》之间的夹《角αv(《图16.3.7)】对受剪承《。载，力的影响《系数； 】 图】。16.3.7— ， 剪切角αv— ？ ψ《e，,v：。荷载偏心对群锚【受剪承载力的—影响系数； ！ ：ψu,v《构件锚固区》配筋对受剪承载力】的影响系数；— 《 ：Acv/A0c【,v锚栓边距、【间距等几何效应对】。受剪承？载力的影响》系，数按本规范第16.！3.8条及第1【6.3.9条确定】； c2！垂直于c1》方向的边距(mm)！； — h构件厚》度(基材混凝土【厚度)？(mm)《； e】v，剪力：。对受剪锚栓形心【的，偏，心距(m《m) 》 ， 16.3.8 ！ 当锚？栓受剪承载》力不受？其边距、间距—及，。。构，件厚度的影》响时其基材混凝【。土，呈半锥体破》坏的侧？向投影面《积，基，准值A0c,v【可按下？式计算(图1—6.3.8) 【 ， 《 16】.3：.9  当单锚或群！锚受剪时若锚栓【间距s≥3c1、边！距c2≥1.5【c1且构件厚度h≥！1.5c时混凝土】破坏锥体的侧向实际！。投影面积Ac,v可！按下式计《算 ： 》 图16！.3.8  近【构件边缘的》单锚受剪《混凝土楔形》投影面积 【 — 式中n参【。与受剪工作的锚【栓个数 【 ：。。16.3.1—0 ： 当锚栓间》距、：边距：或，构件厚度不》满足本？规，范第1？。6.3.《9条要求时侧—向实际投影面积Ac！,，v，应按下列公》式的计算方法进行确！定(：图16.3》.1：。0) 】 ， ： ？图16.3.1【0，  ：剪，力作用下混凝土楔形！破坏侧向投影面【积 — 1  当h＞1.！5，c1c2≤1—.5c1《时Ac,v＝1【.，。。5c1(1》.5c1＋》c，2) ？。 ，   (16.【3.10-》1) 2！  ：当h≤1.5c1】。s2≤3c》1时Ac,v＝(】3c1＋s2—)h ？   ？ (16.3.10！-2) ！3  当《h≤1？.，。5c1s《2≤3？c1c2≤1.5】c1时Ac,v【＝1.5(3c【1＋s2＋》c2)h  —       (】16.3.10【-，3) 《 16—.3.11》  对基材混—凝土角部的锚固应】取，两，个方向计算承载力的！较小值(图》16：.3.11) ！ ， 【 ，。图16.3》.1：1，  剪力作用下【的，角部群锚 — 16.【3.1？2  当锚》栓连接承受拉力【。和剪：力复合作《。。用时混？凝土承载《。力应符合下式的规】定， ， ， 【 式中》βN拉力作用设【计值与混凝土抗【拉承载力《设计值之比； 【 βv剪】。力作：用设计值与》混凝土抗剪承—载力设计值之—比；： ： 《。α指数当两者—均受锚栓钢》材破坏模式控制【时取α？＝2.0；当受其他！破坏模式控制时取α！＝1.5 —