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: :16.3《  基材混凝土【承载力验算 】 1—6.3.1  【基材混凝土》的承:载力:验算应考虑》三种破坏模式混凝土!呈锥:形受:。拉破:坏(:图,16.3.1-1)!、混凝土边缘呈楔形!受剪破坏《(,图16?.3.1-2)以及!同时受拉、剪作用破!坏对混凝土剪撬破】坏(图?16.3.1-3)!、混:凝土劈裂《破坏以及特殊—倒,锥形胶粘锚栓的组】合破:坏应通?过采取构造措施【予以防止不》。参与验算 》 : 》 《图16.3.—1-1?  混凝土呈锥形】受,拉破坏 ! 》 图16.3—.1-2  混【凝土边缘呈》楔形受剪破坏— 《 【。。 图16.3.1-!3  混凝》土剪撬破坏 】 1混凝土锥体! ? 16.3.】2  ?基材混凝土的受拉】承载力设计》值应按?。下列公式进行验算 ! 1  】对后:扩底锚栓 【 , 》 2  —对本规范《采用的胶粘型锚栓 ! 》 式中N!c,t锚栓连接的基材】混凝土受拉承载力设!计值(kN);【 : 《ƒcu,k混凝土立!方体抗压强度标准值!(N/mm2)【。按现:行国家?标准混凝土结构设】计规范GB 500!10:的规定采用》; he!f锚栓的有效—锚,固深度(mm);】应按锚栓产品说明】书标明的《。有效锚固深度采用;! ψ【a基材混《。凝土强?度,等级对锚固承载【力的影?。响系数;当》混凝土强度等级不大!于C30《时取ψa=0.90!。;当混凝土》强度等级大于—C30时对机械锚】栓取ψa=1.0】0;对胶粘型—锚栓仍取ψ》。a=0.90;【 》 ψb胶《粘型锚栓对粘结【强度的影响系数;当!d0≤16mm时取!ψb=0.90【;当d0≥24m】m时取ψb=0【.80;介于两【者,之间的ψb值—按线性内插法确【定; ψ!。N考虑各种因素对】基材混凝《土受拉承载力—影响的修正系数按】。本规范第16.【3,.3条计算 【 16.3】.3  基》材混:凝土受拉承》载力修?正系数ψN值应按下!列公式?计算 ! : 式中ψs,】。h构:件,。边距:及锚固深《度,等因素对基材受力的!影响系数《取ψs?,h=0.95【; ψ】e,N荷载偏心【对群:。锚受拉承载》力的影响系数; 】 ? :AcN/A0c【,N锚栓边》距和:间距对锚栓受—拉承载力影响的【系数按本规》范第:16.3.4—条确定;《 ? c锚栓的边】距(mm《); 【 scr,N、cc!r,N混凝土呈【锥形受拉时确保【每一锚栓承载力【不受间距和边距效】应影响的最小间距】和最:小,边距(mm)—。按本规?范表16.4.【。4的规定值采用; ! eN【。拉力(或《其合力)对受拉锚】栓,形心的偏心距(mm!) 【16.3《.4 ? 当锚栓承载力【不受其间距和—边距效?应影响时《。由单个锚栓引起的】基材混凝土呈锥【形受拉破坏》的锥体投影》面积基准值A0c,!N(图16.3.4!)可按下式确定 ! ! 16.《3.5?  混凝土呈—锥形受拉破坏的实际!锥,。体,投影面积A》c,N可按下列公式!计算 】1  当边距c【>ccr,》N且间距《s>scr》。,N时 》 Ac—,N=n《。A0c,《N   《      (16!.,3.5-1》) ? : 式?中n参与受拉工作的!锚栓个数《 2【  当边距c≤c】。。cr,N(图1【6.3.5》),时 : , 1)对【c1≤ccr—,N(?图16.3.5a】)的单锚情形 】 【 图16—.3.4  单锚】混凝土锥形》破坏:理想锥体投影面【。积 1】混凝土锥《体 A】c,N=《(c1+0》.5scr》,,N,)scr,N—         !(16.3.5【-,。2,) 2)!对c1≤cc—r,N且s》1≤scr,—。N(图16.3.】5-:2b)的双》锚情形 【 Ac《,,N=(c1+—。s1+?0.5scr,N】)scr,》N     —。  :  (1《6.3.5-3)】 ? , 3)对》c1:。、c2≤ccr,N!且,s1、s2》≤scr,N时【(图16.3.5】c,)的角部四锚情【形 【Ac,N=(c【1+s1+0.5s!cr:,N)(c2+s】2+:0.5scr,N】)     (【16.?3.5-4) 【 《 1:6.3.6  基】材混凝土《的受剪承载力设【计值:。应按下?式计算 — !式中Vc锚栓—连接:的基材混凝土—受剪承载力》设计值(kN); ! 《 ψv考虑各种因素!对基材混凝土受剪承!载,力影响的修正系数应!按本规范第16.3!.7条计算》。; c】1平行?于剪力方向》的边距(mm);】 : d0锚栓】外径(mm); 】 ? hef锚—栓的有效锚》固深度(mm—) 【16:.3.?7  基材》混,凝土受剪承载力修】正系数ψv》值应按下《列,公,式,计算 《 , 《 : 图《16:.3.5  近构】件边缘混凝》土锥形受《拉破坏实际锥体【投影面积 】 :。。 , 《 式】中ψs,v》边距比c2/c1】对受剪承载》力的影响系数; ! ψh,【v边距厚度比c1/!h对受剪承载力【的影响系数;—。 《 ψα,v剪力】与垂直?于构件?自由边的《轴线之?间的夹角αv(图】16.3.7—)对受剪承载力的影!响系数;《 ? !图16?.3.7 》 剪切角α》。。v ψe!,v荷载偏心对群】。锚受剪?承载力的影》响系数; ! ψu,《v构件锚固区配【筋对受剪承载力的影!响系数?; — A:cv/A0c—,v:锚栓边距、间—距等几何效应—对受剪承《载力的影响系数按】。本规:。范第1?6.3.《8条及?第16?。.3.9条确定【。; c】2,垂直:。于c1方向的边距】(mm); 【。 h构件厚】度(基材混凝—土厚度)(m—m); !ev剪力对受剪锚】栓形心的偏心距(m!m) — 16《。.3:.8  《当锚栓?受,剪承载力不受—其边距?、间距及构件厚度的!影响时其基材—混凝土呈《半锥体破坏的侧向】。投影面积基》准值A0《c,v可按下式【。计算(图《1,6.3?.8) 】 1】。6.3.9》  当?单锚或群锚受剪时】若锚:栓间距s≥3c1】、边距c2≥1.5!c1且构件厚度【h≥1.5c时混凝!土破:坏锥:体的侧?向实际投影面积A】c,v可《按,下式计算 ! 【图16.3》.8 ? 近构件《边,缘的单锚受》剪混凝土楔》形投影面积 ! 【 式中n《参与受剪《工作的锚栓个数 ! 16—.3.1《0  当锚栓—间距、边距》或构件厚度不满【足本规范第1—6.3.9条要求时!侧向实际投影—。面积Ac《,v应按下列公式的!计算方法进行确定】(图1?6.:3.10) 【 : — 图16.—3.10  剪【。力作用下混凝—。土楔形破坏侧—向投影面积 —。 ? 1  当—h>1.《。5c1c《2,≤1.5c1时【Ac,v《。。=1.5《c1(1.》5c1+c2—)    》 ,(16.《3.10《-1) !2 : 当h≤1.—5c1s《2,≤3c1时Ac,v!=(3c1+s2】)h:   ?。  (16.—3.1?0-:2) 》 3  当【。h≤1.5》c1s2《。≤3c1《c2≤1.5—c1时Ac,—v=1?.5:(3c1《+s2?+,c2:)h     【    (16.3!。.10-3)— —1,6,.3.1《。1  对基》材混:凝土角部的锚—固应取两个方—向计算承载力的【。。较,。小值(图16.【3.11)》 — 《。 ,。 图16.3.11!  剪力作用下【的角部?群锚 1!6.3?。.12  当锚栓】连接承受拉力和剪】力复合作用时—混凝土承载》力应符?。合下式的规定 ! 【 , 式中β《N拉力?。。作,用设计值《与混凝土抗拉承载】力设计值之比; ! β》v剪:。力作用设《计值与混凝》土抗剪承载》力设计值之》比;: α指】数当两者均受锚栓】钢材破坏模》式控制时取α—=2.0《;当受其他破坏模】式控制时取》α=1.5 — ,