16—.3  基》材混凝土承》载力：验算 】 16.3.1】  基材混凝土的承！载力验算应考虑三种！破坏模式混凝土【呈锥：形受拉破坏(—图16.3》.1-1)》、混凝土边》缘呈楔？。形受剪破《坏，(图16.》3.1-2)以及同！时受拉、《剪作用破《坏，对混凝土剪撬破坏】(图16.3.1-！3)、混凝土—劈裂破坏以及特殊倒！。锥形胶粘锚栓的【。组合破坏应通过【采，取构造措施予以防止！不参与验算 【 ， 》 图1—6.：3.1？-1  混凝土呈锥！形受拉破坏 】 ， 【 图16.3.1-！2  ？混凝土边缘呈楔形受！。剪破坏 》 】 图16.3.】1-3  》混凝土剪《。撬破坏 ！1混凝土锥》体， ？ 16.3【.2 ？ ，基材混凝土的受拉承！载力设计值应按下列！公，式进行验算 【 《1  对《后扩底锚栓》 】 ？ 2  对本规【范采用？的胶：粘型锚栓 】 —。 式？中Nct锚栓—连接：的基材混《凝土受拉承载力设计！值(kN)；— ？ ， ƒcu,k混凝！土立方体抗》压强度？。。标，。准值：(N/mm2)按现！行国家标准混凝土】结构：设计规范GB 50！010的规定采用；！ hef！。锚栓的有效》锚固深度(mm)；！应按锚？栓产：品说：明，书标明的《有效：锚固深度采》用； 《 ψa基材】混凝：土强度等《级，对锚：固承载力《的影响系《数；当混凝土—强度等级不大于【C，3，。0时取？ψa＝0.》90；当混凝—土强：度等级大于》C30？时对机？械锚栓取ψ》a＝1.00—。；对胶？粘型锚栓仍取—ψa＝0.90【； 》 ψb胶粘—型锚栓对《。。粘结强度《的影：响系数；当d0【≤16mm时—取，ψb＝0.90；当！d0≥24m—m，时取ψb＝0.【80；介《于两者之间的ψ【b值按？线性：内插法确定； 】 ψN考虑】各种因素《对基材混凝》土受拉承载力影【响的修正系》数按本规范第16.！3.3条计》。算 16！.3.3  基材混！凝土受拉承载力【修正系数ψN值【应按下列公式计算 ！ 】 式《中ψs,h构—件边距及锚固深【。度等因素对》基材受力的影响【系数取ψs,—h＝0.95； ！ ： ψe,N荷【载偏心？对群锚受拉承载【力的影响系数—； 《 AcN—/A0c,N锚栓边！距和间距对锚栓受】拉承载？力影响的系数按本】规范第16》.3.4条确定【； ：。 c锚栓】的边距(mm)；】。 《 sc《r,N？、ccr,N混【凝土呈锥形受拉时确！保每一？锚栓承载力不受间距！和边距效应影响【的最小间距和最【。小边距(mm—)按本规范表—16.4.4的规】定值采用《；， eN拉！力，(或其合力)对受】拉锚栓形《心的偏心距(mm】) ？ ， 1《6.3.4  当锚！栓，承载力不《受其间距和边距效应！影响时由《单，个，锚栓引起的基—材混凝土呈锥形受拉！破，坏的锥体《投影：面积：基准值A0c—,N(图1》6.3.4)可【。按下式确定 【 】 16.3.【5  混凝》土呈：锥，形受拉破《坏的实际《锥体投影《面积Ac,N可【。按，下列公式《计算 1！  当边距c＞【cc：r,N且间距s＞s！cr,？N时 — Ac,》N＝nA《0c,N 》      —  (16》.3.5《-1) 【 式中n》参与受拉《工，作的锚栓个数 】 ： 2  当—。边距c？≤，ccr,《N(图1《6.3.5)时 】 1—)对c1≤ccr,！N(图16.3.5！a)的单锚》。情形 ？。 《 《 ， 图16.3【.4  单锚混凝土！锥形破？坏理：想锥体投影面积 】 ： 1混》凝，土锥：体， ， 》Ac,N＝(—。c1：＋0.5s》cr,N)》scr,《N，。        】 (：16.3.5-2】。) — 2)对c1≤【ccr,N》且s1≤scr,N！(图16.》3.5？-2b)《的双锚情形 ！ ：Ac,？N＝(c1＋s【1，＋0.5s》cr,N)scr,！N      【   (16.3】.5-3) 【 3)对c1！、c：2≤c？cr,N且s1【、，s2：≤scr,N时(图！16：.3.5《c)的角部四锚情】形 — Ac？,N＝(《c1＋？s1＋0《.，5s：cr,N)(—c，2＋s2＋0—.5scr,—N)    — (16.3.5-！4) — ， 1：6.3？.6 ？。。 基材混凝》土的受剪承载—力设计？值应：按下式计算 】。 》 ？ 式中Vc》锚栓连接《的基材混凝土—受剪承载力设—。计值(k《N)； 】 ψv考虑各—种因素对基材混【凝土受剪承载力影响！的修：。正系数？应按本？规范第16.—3，.，7条计？算；： —c1平行于剪—力方向的边距(m】m)； ！d0锚栓外》径(：mm)？； ： hef锚！栓的有效锚固深度(！m，m) 《 ？ 16.3.—7  基材混凝土受！剪，承载力修正系数【。。ψv值应按》下列公式《计算 】 《 图1《6.3？。。.5  近构件【边缘：。混凝：土，锥形受拉破》坏实际锥体投影【面积 ！ — 式—中ψs,《。v边距比《c2/c1对受【剪，承载力的影响系数】； 【ψh,v边距—厚度比c《1/h对受剪承载力！的影响？系数； 《 ： ψα,v剪力！。与，垂直于构件自由【边的轴线之间的夹】角αv(图16【.3：.7)？对受剪承载》力的影响《系数：； —。 图1！6.3.7  【。剪切角αv ！ ψe,》v荷载偏心对群【锚受：剪承载力《的影：响系数； ！ ψu,v构—件锚固区配筋对受】剪承：。载力的影响系数【； A】cv/A0c,v锚！栓，边距、间距等—几何效？应对受剪承载力的影！。响，。系数按本规范第【16.3.8条及第！1，6.3.《9条：确定； ！c2垂直于c—1方：。向，的边距(mm)；】 h构件！厚度(基材》混凝土厚度》)(m？m)； — ， ev剪力对【受剪锚栓形心—的，偏心距(《mm) ！16.3.》8  当锚栓受【剪承载力不》受其边距、》间距及构件厚—度的影？响时其基材》混凝土？。呈半锥体破坏的侧向！投影面积基准—。值，A0c,v》可按下式计》算(图16.3.】8)： ？ ？ 《 16.3.【9， ， 当单锚或群锚【受剪时？若锚栓？间距s≥3c1【、边距c2≥1.5！c，1且：构件厚度《h≥1.5c时混凝！土破坏锥体》的侧向实际投影面】积Ac,《v可按下《式计算 ！ 图【16：.3：.8  近构—件边缘的单锚受【。剪混凝土楔形投影面！积 ： 《 ？ 式中n参】与，受剪工？作的锚栓《个数 ？ 16.】。3，.10 《 当锚栓间距—、边距或构件厚【度，不满：足本规范第1—6.3.9条—要，求时侧向实际投影】面积Ac《,v应按下列公【式的计算方》法进行？确，定，(图16.3.1】0) 《 ，。 【。 ， ，图16.3》.10  剪力作】。用下混凝土楔形破坏！侧向投影面积 】 1  当】h＞1.5c1c】。2，≤1.5《c1时Ac,—。v＝1.5c1【(1：.5c1＋》c2)     (！16.3.1—。0-1) — ： 2 《 当h≤1》.5c1s2≤3c！。1时Ac,v—＝(3c1＋s2)！h   《  (16.3.1！0-：2) 【 3： ， 当：h≤1.《5，c1s？2≤：3c1c2≤—1.5c1时A【c,v？。＝1.？5(3c1》。＋s2＋c2—)，h  ？      — (16.3.10！-，3) 《 16.【3.11《  对基材混凝土】角部的锚固应—取两个方向计算承载！力的较小值(图1】6.3.11) ！ ： 图！16.？3.11  剪力】作用下的角部群锚】 《 ， 16.3》.12  当锚【栓连接？。承受：拉力和剪力复—合作用时混凝土承载！力应：符合：下式：的，规定 ！ 式中βN！拉力作？用设计值与》混凝土抗拉》承载力设计值之比】。。； ： 》βv剪力作用—设计值？与混凝土抗剪承【载，力设计值《之比：； 《 α指数当两】者均受锚栓钢材破坏！模，式控制时《取，α＝2.0；当受】。其他破坏《。模式控制时》取α＝1.5— ：