11.2】 预？应力碳纤《维复合？板加固受《弯构件
！
11.2.【1 当采用预【应力碳纤维复—合板对梁、》板等受弯构件进【行加固时其预应【力损失应《。按下列规定计算
】
1 锚！。具变：形和碳纤维复合【。板，内缩引起的预应【力损失值σl—1
》
【
式中？a张：拉锚具变形和碳【纤维复合板内缩【值(mm)应—按表11.2—.1采用；
！
l？张拉：。端至锚固端》之间的净距离—(mm？)；
E！。f碳纤？维复合板的弹—。性模量？(MPa)
！
表11.2.1！ 锚具类型和【预应力？碳纤维复合板—内缩值a《(mm)
》
》
2 ！预，应力碳纤维复—。合板的松弛损—失σl2
！
σl2＝》r，σcon — (1！1.2.1-2)
！
式中r松！弛损失率可近似取】2.2％
】
3？ ， 混凝土收缩和徐变！引起：的预：应力损失值σ—l3
？
【
式中σ【pc预应力》碳纤维复合板—处的混？凝土法向压应—力；
】ρ预应力碳》纤维复合板和钢筋】。的配筋？率，其，。计算：公式为ρ＝》(AfEf/Es0！＋As0)/bh0！；
【ƒ′cu施加预【应力时的混凝土立】方体抗？压强度？
—。4 由《。季节温差造》成的温差损失—σl4
《
？
，
σl4＝ΔT|】αf：－，αc|？E，f 《 ： ？ (11.2.【1-4)
》
式中【ΔT年平均最高(】或最低)温度—与预应力碳纤维复】合材张拉锚固时【的温差；
】
，
αf、α》。c碳纤？维复合板、》混凝土的轴向温度膨！胀系数α《f可取？为1×？10-6/℃；αc！可取为1×》10-5/℃
！
11》.2：.2 受弯构件加！固后的相《对界限受压区高【度，ξb,？f可采用下式计算】即取加固前控制值】的0.85倍
】
《ξb,f＝》0.85ξb— 《 (11.2.2！)
？
式中—ξb构件《加固前的相对界限受！压区：高度按现行国家【标准：混凝土结《。构设计？。规范GB 5—0010的规定计算！
11】.2.3 采【。用，预应力碳纤维复合】板对梁？、板等受弯构件【进行加固时》除应符合现》行国：家，标准混凝土》结构设计规》范GB 5001】0正截面承载力计算！的基：本，假定外尚《应符合下列补—。充规定
！1， 构件达到承【载能力极限状态时】粘贴预应力碳纤维复！合板的？拉，应变ε？f应按截面应变【保持平面的假设确定！。；
—
2 《碳纤维复《。合，板应力σf取等于】拉应：变εf与弹性模【量Ef？的乘积；
【
《
图1【1.2？.3 ？ 矩形截《面正截面受弯—承载力计算
】
：
3： 在达到受弯承】载力极限状态前预应！力碳纤维《复合板与混》凝土之间的粘结不致！出现剥离破坏
【
11.2！.，4 ： 在矩形《截，面受弯？构件的受拉边混凝】土表面上粘》贴，预应力碳纤》。维，复合板进行加固时】其锚具设计所采取】的预应？力纤维复合板与混】凝土相粘结的措【施仅：作为安？全储备不《考虑其？在结构计《算中的粘结》作用在这一》前提下其正截面【承载：力，应符合下《。列，规定：
！
式《中M：弯，矩(包括加固前【。的初：始，弯矩)？设计值(kN—·，m，)；
【
α1？计算系数当》混凝土强度等级不超！过C50《时取α1＝1.0】当混凝土强度等级为！C8：0，时，取α1＝0》.94其《间按线性内》插法确定；》
—ƒc0混凝土轴【心抗压强度设计值】(N：/mm？2)；
》。
：
，
χ混凝土受压【区高度(m》m)；
—
b、h—矩形截面的宽度和】高度(m《m，。)；
】ƒ，y0：、ƒ′y0受拉【钢，筋和：受压：钢筋的抗拉、抗【压强度设计》。值(N/mm2)；！。
A【s0、A′s0受】拉钢筋和受压钢筋】的截面面积》(，mm2？)；
》
：
，a′：纵向受压钢筋—合，力点至混《凝土：受压区边缘的距【离(m？m)；
【
：h，0构件加固前的截】。面，有效高度(m—m)；？
？
ƒf碳纤维】复合板的《抗拉强度设》计值(N/》mm2)；》
A【f预应力《碳，纤维：复合材？的截面面积(mm】2)
【。
加固设《计时可根据》公式(11.2.】4-1)计算出混】凝土受压区的高度χ！然后代入公》式(11《.，2.：4-2)即可求出受！拉面应粘《贴的预应力碳纤维复！合板的截面面积Af！
？
11.2.5！ ，。 对翼缘位于—受压：区的T形截》面受：弯构件？的受拉面粘贴预应】。力碳纤维复合—板进行受弯》加固时应按》本规：范第11.2.2条！至第：11.2.4条的】规定和现行国家标准！混凝土结构设—计规范GB —50010中关【于T形截面》受弯承载力的计算方！法，进行：计，算
1】1.：2.6 》采用预应《。力碳纤维复合—板加固的钢》筋混凝土《受弯构件《。应，进行正常使用极【限状态的抗裂—和，变形验算并进行预】应，力碳纤维复合—板的应力验算受【弯构：件的挠？度验算按现行国家标！准，混，凝土结构设计规范G！B， 5001》0的：规定执？行
》
11《.，2.7 采用预应！力碳纤维《。复合板进行加—。固的钢筋混凝土【受弯构？。件其抗裂控制要求可！按现行国家标准混凝！土，结构设计规范GB】 50010确定
！
，。
：
11《.2.8 在【荷载效应的》标准组合下当受拉边！缘，混凝土名义拉应力σ！ck－σpc≤ƒ】t，k时抗裂验算可【。按现行国家》标准混？凝土结构设》计规范G《B ：50010的方法】。进行；当受拉边缘混！凝土：名义拉？应力σck》－σpc＞》ƒtk时在荷载效】应的标？准组合？并考虑长期作用【影响：的最大？裂缝宽度应按下列】公式计？算
：
】
，
：式中ψ裂缝间纵【向受拉钢筋》应变不均匀系数当ψ！＜0.2《时取ψ＝0.2；当！。ψ＞1.0》时取ψ＝1.0；对！直接承受重复荷载的！构件取ψ＝1.0；！
：。
《σsk按荷》载准永久组合—计算：的受弯构件纵向受】拉钢筋的等效应力(！N/mm2)；
！
Es—钢筋的弹性模量【(N/mm2)；
！
Ef预应！力碳：纤维复合板的—弹性模？量(N/mm2【)；
《
：
c？最外层纵向受拉【钢筋外边缘至—受，拉区：底边的距离(—mm)；当c＜【20时取c＝20】；当c＞6》5时取c＝65；
！
：
ρte按有】效受拉混凝土—截面面积计》算的纵向受拉钢筋】的，等效：配筋：率；
【
Af预应力—碳纤维复合》板的截面面》积(：mm2)；
！
Ate》有效受拉混》凝土截面面积(【mm2)受》弯构件取Ate【＝0.5bh＋(】bf－b)》hf：其，中bf、hf—为受拉翼缘》的，宽度、高度》；
de！q受：拉区纵向钢筋的等】效直径(mm)；
！
？
：。di受拉区第i【种纵向钢筋的公称】直，径(mm《。。)；
？
，。
ni受【拉区第i种纵向【钢筋的根数；
】
v》i受拉区第i种【纵向钢筋的相—对粘结特性系数【光圆钢筋为0.7；！带，肋，钢筋为1.0—；
？
Mk按荷载！效应的标准组—合计算的弯矩值(k！N·m)；
！
M2后张—法预应力混》凝土超？。静定结构构件中的】次弯矩(kN·【m，)应：按国：家标：准混凝土结构—设计规？范GB？ 5001》0-2010—第10.1》.5条确《定；：
？
Np0纵向钢！筋和预应力碳—纤维复合板的—合力(kN)；
】
？
z受《拉区纵向钢筋和预应！力碳纤维复合板【合力：点至截面受压—区合力点的距离【(mm)；
】
，
，
γ′f《受压翼？缘截面面积》。。与，腹板有效截面面积的！比值计算公》式为
—
b？′f、h′》f受压区翼缘的宽度！、高度(《mm)当h》′f＞0.2—h0时取h》′，f＝0.2h0；】
—ep混？。凝土：法向预应力等于零时！Np0的作用点【至受拉区纵向钢筋合！力点的距离(—mm)
！。11.2.9 采！用预应力碳纤—维复合板加》固的钢筋《混凝土受弯》构，件其抗弯刚度Bs】应，。按下列方《法计算
《
，
？
1 《。不出现？裂缝的？受弯构件《。
？。
Bs＝—0.85E》cI0 】 ，(11.2.9【-，1，)
？
2 出】。现裂缝？的，受弯构件
！
》。
式中Ec混【。凝土的？弹性：模量(N/m—m2)；
》
《
I0换算截—面惯性矩《(mm4《)；
α！E纵向受拉钢—筋弹：性模量与混凝—土弹性模《量的比值计》算公式为αE—＝Es/E》c；
ρ！纵向：受，拉钢筋的等效—配筋：率ρ＝(AfE【。f/Es＋As【)/(bh0)【；
：
《。
γf受拉翼缘截面！面积与腹《板有效截面面积的】。比值；
》
：。
kcr受弯【构件正截面的—开裂弯矩《Mc：r与弯矩Mk的比】值当k？cr＞1.0时【取kcr＝1.0】；
》
σpc扣除全】部预应力损失后【由预加？力在抗裂《边缘产生的混—凝土预压应》力(N/mm2)；！
：
γ混凝土构！件，的截面抵抗矩塑性】影响系数应》按现：行国家标准混凝土结！构设计规范GB 】5，00：10的？规定计算；》
》
ƒtk混凝土【抗拉：。强，度标准值(》N/mm2)
】
