11.2 ！。 预应？。力碳：纤维复？合板加固受弯构件】 】11.2.1  当！采用预应力碳纤维】复合板对梁、—板等受弯构件进行】加固时其《预应力损失应按【下列规定计算— 1  ！锚具变形和碳纤维】复合板内《缩引起？的预：应力损失值σl1】 》 》 式中《a张拉锚具变—形和碳？纤维复合板内缩值(！mm：)应按表《11.2.》。1采用； 】 l？。张拉端至锚》固端之间的净—距离(mm》)； 】Ef碳纤维复合【板的弹性《。。模量(MPa—)， ？ 表11.2.！1  锚具类型和预！应力碳纤维复合板内！缩值a？(mm)《 ， ： ？ 2【  预？应力碳纤《维复合板《的松弛损失σl2】 《 σl2＝rσc！on ？     》   (《11.？2.1-2) 】 式中r松】弛损失率《可近似？取2：。.2％？。 —3  混凝土收缩】和徐：变引起的预应力【损失值σl3 ！ 《 ， 式中—σpc？预应力碳纤维复合板！处的混凝土法向压应！力； ρ！预应力碳《纤维复合板和钢【筋的配筋《率其计算公式—为ρ＝(Af—E，f/：Es0＋As—0)/b《h0； 】。 ƒ′c《u施加预应》力时：的混凝？土立方体《抗压强度《 》 4  由季节【温差：造，成，的温差损失σ—l4 《 σ》l4＝ΔT|—αf－α《c|Ef     ！    (1—1.2.1-4【) 》 式？中ΔT年平》均最高(或》最低)温度与预应力！碳，纤维复？合材张拉锚固时的】温差； 【。 αf、αc碳】纤维复合板、—混凝土的轴》向温度膨胀系数【αf可取为1×【10-6/℃；【α，c可取为1×1【0，-5/℃ 【 ： 11.2.2 】 受：弯构件加固后—的相对界限受压【区高：。度ξb,f可采用下！式，。计算即取加固—前控：。制值的0.85【倍 ？ ξb,【f＝0.85ξb】。  ：  ：。  (11.—2.2) 】 式中ξb—构件加固《前的相对《界限受压区》高度按现行国家标准！混凝土结构设—计规范GB 5【0010《的规定计算 【 11.2】.3  采用预应力！碳纤维复《合板对梁、板—等，受弯构件进行加固时！除应符合现行国【家标准混凝土—。结构设计《规范GB 50【010正截面—承载力计《算的基本假定—外尚应符合下—列补充规定 】 1《。  构件达到承载】能，力极限状《态时粘贴预应力碳纤！维复合板的拉—应变εf应》。按截面应变》保持：平面的？假设确定； 【 ， ： 2 ？ 碳纤维复》合板应力σf取等于！拉应变？。εf：与弹性模量E—f的乘积；》 ！ ？图11.2》.，3  矩形截—面正截面受弯承载力！计，算 ： 3  】在达到受弯承载力】极限状态前预—应力碳纤《维复合板与混—凝土之间的粘结不】致出现？剥离破？坏 11！.2.？4  在矩形截面受！弯构件的受拉—边混凝土表面—上粘贴预应力碳【纤维复合《板进行加固时其锚具！设计所采取的预应力！纤，维复合？板，与混凝土《相粘：结的措施仅》作为安全储备—不考虑其在结构【计算中的《粘结作用在这一前提！下其正截面承载【力应符合下列规定】 【 式中M弯！矩(包括加固—前的初始弯矩)设计！值(：kN·？m)； 《。 α—1计算系数当—混凝土强度》等级：不超过C50—时取α1《＝1.0当混凝【土强：度等级为C80时取！α1＝0.94其间！按，线性内插法确定； ！ ƒ—c0：混凝土轴心》抗压强度设》计值(N/mm2)！； 【χ混凝土受》压区：。高度(mm)—；， b、】h矩形截面》的宽度和《高，度(m？m)：； 【ƒy0？、ƒ′？y0受拉钢筋和受压！钢筋的抗拉、抗压】强度：设计值(《N/mm2)； 】 As0】、A′s0受拉钢】筋和受压钢筋的截】面面积(mm2【)； ？ a′纵】向受压钢筋》合力点至混凝土【受压区边缘的距离】(m：m)； 》 ？。 h0构件加固前的！截面有效《高度(mm)； 】 ：。 ƒf碳纤维复！合板的抗拉》强度设计值(—N/mm2)—；， ： 《。A，f预应力碳》纤维复合材的截面】面积(mm2) ！ 加固设计】时可根据公式(11！.，2.4-1)计【。算出混凝土受压区】的高度χ然后代【入公式(《11.2.4—-2)即可求出受】拉面应粘贴的—预，应力碳纤维复—合板：的截面面积A—f 11！.，2.5  对翼缘】位于受压区的T形】截面受弯构》件的受拉面粘贴【预应力碳纤维复【合板：进行受弯加固时应按！本，规范：第11.2.2【条至第11》.2.？4条的？规定和现行国—家标准混凝土结构设！计规范GB 500！10中关于T形截面！受弯承？载力的计算》方法：进行：计算 】11.2.》6，  采用预应力【碳纤维复《合，板加固的钢筋混凝】土受弯构件》。应进行正常使用极限！状态的抗裂和—变形验算《并进行预应力碳纤】维复合？板的应力验算受【弯构件？的挠：。度验算按现行—国，家标准混凝土—结构设计规范GB】 ，50：0，10的？规，定执行 — ， 11.2.【7  采用预应力】。碳纤维复合板进【行加固的钢筋混凝土！。受弯：构件其抗《。裂控制？要，。求可按现行国—家标：准混凝土结构设【计规范GB 50】010确定 ！ 11《.2.？8 ： 在荷载效应—的标准组合下—当受拉？边缘混凝土名义拉】应，力σck－σ—pc≤ƒtk时抗裂！验算可按《现行国家标准混凝土！结构设计规》范，GB 50010的！方法：进行；？当受：。拉边缘混凝》土名义拉应力σ【ck－σpc＞ƒt！k时：在荷载效《应的标准组合并考虑！长期：作用影响的最—大裂缝宽度》。。应按下列公式—计算 ？ ？ ： 式中】ψ裂缝间纵向受拉】钢筋应变《不均匀系数》当，ψ＜0.《2时：取ψ＝0.》2；：当，ψ＞1.0时取ψ】＝1.0《；对直接《承受：重复：荷载的构件取ψ＝】1.：0； σ！sk按荷载准永【久组：合，计算的受弯》。构件纵向受拉钢筋】的等效应力(N【/mm？2)； — ？。Es钢筋的弹—性模：。量(N/m》m2)？； ？。 Ef预【应力碳纤维复合板】的，弹性模量(》N/m？m，2)； — ， c最外》层纵向受《拉钢筋外边缘至受】拉区底边《的距：离(：mm)；当c＜【20时取c＝2【0；当c＞6—。。5时：取c＝65； 】 ρt—e按有效受拉混凝】土截面面积计算【的纵向受拉钢筋【的等效配筋率； ！ A》f预应力碳纤—维复合板的截面面】积(mm2)； 】 Ate有！。效受拉混凝土截面面！积(：。mm2)《受弯构件取At【e，＝0.5bh＋(b！。f－b)hf其中】bf、hf为受拉】翼缘：的宽：度、高度；》 ：。 deq受】拉区纵向钢筋的等】效直径(m》m)；？ 《 d？。i受：拉，区第i种纵向钢筋的！公称直？径(mm)； 【 《 ni受拉区—。第i种？纵向钢筋的根—数； 《 vi受【拉区第i《。种，纵向钢？筋的相对粘结特性系！数光圆钢筋》为，。0.7？；带肋钢筋为1.0！； ？ M》k按：荷载效应的》标准组合计算的弯】矩值(kN·m【)； 【 M2？后张法预应》力混凝土《超静定结构构件【中的次弯矩(kN】·m)应按国家标准！混凝土结构设计规范！GB 5《0010《-20？10第10》.1.？5条确定； 】 Np》0纵向钢筋和—预应力碳纤维复合】板的合力(kN【)； 【。 z受拉区纵—向钢筋和预》应力碳纤维复—合板合力点至截【面受：压区：合力点的距离—(m：m)； 【 γ′《f，受压：翼缘截面面》积与腹板有效截面面！积的比？。。值计算公式为 ！。 b′f—。、，h′f受压区翼缘】的宽度、高》度(：mm)当h′—f＞0.2h—0时取h′》f＝0？.2h0； 【 ep混【凝土法向《预应力等于零时【Np0的作用点【。至受：拉区纵向钢筋—合力点的距离(m】m，) 《 ， 11.2—.9：。  ：。采用预应力碳纤维复！合板加固《的钢筋混凝》土受弯构件》其抗弯刚度》Bs应按下列方法】计算 【 ，。1  不《出现裂缝的受—弯，构件 《 Bs—＝0.85》E，cI0      ！。(11.2.9【-1) — 2《  出现裂缝的【受弯构件 】。 ？ ： 式中Ec【混凝土的弹》性模量(《N/m？m2)； ！ I0换算截面惯】性矩：(m：m4)； — ：。 αE纵向受【拉，钢筋弹性模量与混】凝土弹性模量的【比值计算公》式为αE＝Es【/Ec； 》 》ρ纵向受拉》钢筋的？等效配筋率》ρ＝(AfEf/】。Es＋As)/【(，bh：0)； — γf》受，拉翼缘截面》面积与腹《板有：效截：面，面，积的比值； 【 kc—r受弯构件》正截面的开裂弯【矩Mcr与弯矩M】k的：比值当kcr＞1.！0时取？k，c，r＝1.0； 】 σpc扣除！全部预应力损失后】由预加力在抗裂边缘！。产生：的混凝土预》压应力(N/m【m2)； ！ γ：混凝土构件的—截面抵？抗矩塑性影响—系数应按现行国【家标准混凝土—结构设计规范—GB 500—10的规定》计算； — ƒt》k混凝土抗》拉强度标准值(N】/mm2) 【