11.【2 ： 预应力碳》纤维复合板加固受】弯，构，件， ， — 11.《2.1  当采用】。预应力碳纤维复合】板对：梁、板等受弯构【件进行？加固时其预应力【损失：应，。按下列规定计算【 ？ 1  锚具】变形和碳纤》维复合板内缩引【起的预应力》损失值？σl：1 《。 ？ ： 式中—a张：拉锚具变形和碳【纤维复合板内—缩值(mm)应按表！11：.2.1采用； 】 《 l张拉端至—锚，固端之间的净距离】(mm)； 】 ， Ef碳》纤维：复，合板的弹性》模量(M《P，a，) 表1！1.2.1  【锚具类型和预应力】碳纤维复《合板内缩《。。值a(mm》) 】 2  】预应力碳纤维复【合板的松弛损—失，σl2 — σ《l2＝rσ》con 《 ，   ？    《(11？.2.1-2—) 《 式中》r松弛损《失率可近似取2.2！％ ？ ： 3？ ， 混凝土收缩和【徐变引起的预应力损！失值σl3 ！ ， ： 式中σ】pc预应《力碳：纤，维复合板处的混凝土！法向：压应力？； — ρ预应力碳纤维】复合板和《钢筋：的配筋率其计算【公式为ρ＝》(，AfEf/Es【0＋As0)—/bh0《。； 【ƒ′cu施加预【应力：时的混？凝土立？。方体抗压强》度 【4  由季节温【差造：成的温差损失—。σl4 【 σl4＝—ΔT|αf－αc|！Ef ？     》。  ： (11.2.1-！4) 《 ：。。 式中ΔT—年，平，均最：高(或最低)温【度，与预应力碳》纤维复合材》张拉：锚固时的温差； 】 ： ？αf、αc碳纤维复！合板、混凝》。土的：轴向温度膨胀—系数：αf可取《。为1×10-6/℃！；αc可取为1【×10-5/—℃ 》 11.2.【2，  受弯构》件加固后的相—对界限？受压区高度》ξb,f可采—用下式计《算即取加固前控【制值：的0.85倍 【 ： ξb,f＝0！.85？ξb      (！11.2.2—) —。 式中ξb构件【加固前的相对界限】受压区高《度按现行国》家标准混《。。。凝土：结构：设计规范GB 【50010的规定计！。算 1】1.2.《3  采用》预应力碳《纤维复合板对—梁、板等受》弯构件进行加固时除！应，符合现行国家标【准混：凝土结构设计规【范GB 50—010正截面承【载力计算的基本【假定外尚应符合下】列补：充规定？ ： 1  【构件达到《承载能力极限状态】时粘贴预应力碳纤维！复合板的拉应变ε】f，应按：截面应变保持平【面的假设确》定； — 2？  ：碳纤维复《合板应力σf取【等于拉应变εf【与，弹性模量Ef的乘】积； 【 ？ 图11.】2.：3，  矩形截面—正截面受弯承载力计！。算 — 3  在达到【受弯承载力极限状】态前预应力碳—纤维：复，合板与混凝土之【间的粘结不致出现】剥离破坏 ！ 11.2.4  ！在矩形截面》受弯：构件的受拉边混凝土！表面上粘贴预—应力碳纤《维，复合板进行加固时其！。锚具设？计所采取的预应力】纤维复合《板与混凝土相粘结】。的措施仅作为安全储！备不考虑其在—结构计算中的粘结作！。用在这一前提下其正！截面承载《力应符合下列规定 ！ — 式中M】弯矩(包括加固前的！初始弯矩)设计值(！k，N·m？)； ？ ， ： α1计》算系数当混凝—土强度等《级不超过《C50时取α1【＝1：.0当混凝土强度】等级为C80时取α！1，＝0.94其间按线！性内插法确定；【 ？。 ？。ƒc0混凝》土轴心抗压强度设】计值(N/mm【2)； ！χ混凝土受压区高度！(m：。m)； 】 b、h《矩形截面的宽度和高！度(m？m)； — ： ƒy0、ƒ′y0！受拉钢筋《。和受压钢筋的抗拉】、抗压强度设计值】(N/mm2)【； A】s0：。、A′？s0：受拉钢筋和受—压钢筋的截面面【。积(mm2)； 】 a′纵向！受压钢筋合力点【至混凝土受压—区边缘的距》离(mm《)； 】h0构件《加固前？的截面有效高—度(m？m，)； ƒ！f碳纤维《复合板的抗拉强【度设计值(N/mm！2)； 》 《Af预应力》碳纤维复合材—的截面面积(mm2！) 【加固设计时可根据公！式(11.2.4】-1)计算》出混凝？土受压区的》高度χ然后代入公】式(11《.2.4《-2)即可》求出：受，拉面：应，粘贴的预应力碳纤】维复合板的截—面面积？Af 【 1：1.2？.5  对》。翼缘位于《受压区的《T形截面受弯—构件的受拉面粘贴】预应力？碳纤维复《。合板进行受弯加固】时应按本规范第1】1，.，。2，。.2条至第11.】2，.4：条的规定和现行国家！标准混凝土结构设计！规范GB 5001！0中关于T形截面】。。。受弯承载力的计【算方：法进行计算 】 ？11：.2.6  —采用预？应力：碳纤维复《合板加固的钢—筋混凝土《受弯构件《应进行正常使用极限！状态的抗《裂，和变形验《算并进行《预应力碳纤维—复合板的应力—验，。算，。受弯构件的挠度验】算按现行国家标【准混：凝土结构设》计规：范GB？ 50010—的，规定执？行 ？ 11—.，。2.7  》采用预应力碳纤【维复合板进》行，加固的钢筋混凝土】受弯构件其抗裂控】制要求可按现—行国家标《准混凝土结》构设计规《范，GB 5001【0确定 】 11.2》.8  在》荷载：效应的标《准组合下当受拉边缘！。混凝土名义》拉应：。力σck－》。σ，。pc≤ƒtk时抗】裂验算可按现行【国家标准《混，。凝土结？构设计？。规范GB 5001！0的方法进行—。；当受拉《边缘：混，凝土名义《拉应力σc》k－σ？pc＞？。ƒtk时在荷载【效应的标《准组合并考虑长期】。作用影响的最大裂缝！宽度应按下列公式计！算 《 》 式》中ψ裂缝间纵向【受拉钢筋应》变，不均匀系数》。当ψ＜0.2时取】ψ＝0.2；当ψ＞！1.0时取ψ＝1】。.0；对《直接承受《重复荷载的构件取】ψ＝1.《0； 【 σsk按荷—载准永久组合计算】的，受弯构件纵向受拉钢！筋的等效应力—(N/mm2)；】。 E【s钢筋的弹性—模量：。(N/？mm2)；》。 E【f预应力碳》纤，维复合板的》弹性模量(N/【mm2)； 【 ： c最《外层纵向受》拉钢筋外边》缘至受拉《区底边的《距，离(mm)；—当c＜20》时取c＝20；当】c＞65时取c＝】6，5； ？ ρt【e按：有效：受拉混凝土截面【面积计算的纵向受拉！钢筋的等效配筋率】； — Af预应》。力碳纤维复合板的】截面面积(mm2)！； 》 Ate有—效受：拉混凝土截面面积(！m，m2)受《弯构：件取Ate＝0.】5，bh＋(bf—－b)h《f其：中bf？、hf为受拉—翼缘的宽度》、，高度； 【 de《q受：拉区纵向钢筋的【等效直径《(mm)； 】。 di受拉区】第i种纵向钢筋的】公称直径《(mm)； 【 ， ni受拉【。区第：i种：纵向钢筋的》根数； 》 vi受拉区！第i种纵向钢筋【的相：对，粘结特性《。系数光圆钢筋—为0.7；带肋钢筋！为1.0； ！ Mk按荷—载效应？。的标准组合计算的】弯，矩值(k《N·m)； — M2后张！法，预应力混凝土超【。静定结构构》件中的次弯矩—(kN·m)—应按国？家，标准混凝土结—构设计规范GB【。 ，5，0010《-，2010第1—0.1.5条确【定； 【 Np0纵向钢【筋和预应力碳纤维】复合板的合》。力(：k，N)； 《 z受拉区！纵向钢？筋和预应力》碳纤维复合板合力】点至截面受压—区合力点的距—离(mm)； 【 ，。。 γ》′f受压翼》。缘截：。面面积与腹板有效】。截面面积的比值【计算公？式为 》 b′f、h】′f受压区翼缘的】宽度：、，高度(？m，m)当h《′f＞0.2—h0时取h′f【＝0.？2，h0； 《 ep混】。凝土法向预应力【等于零？时Np0的作用点】至受拉？。。区纵向？。。钢筋合？力点的距离》。(mm) — 《11.2.9 【。 采用预《应力：碳纤维复合板加固的！钢筋混凝土》受弯构件其抗—弯，。刚度B？s应按下《列方法计《算 ：。 ？ 1  不出【现裂缝的受弯构件 ！。 Bs【。＝0.85》EcI0   【。   (11.【2.9-1)— ： ： 2  出现【裂缝的受弯构件【 】 式》中Ec？混凝土的《弹性模量(N/mm！2)； ！I0换算截面惯【性矩(mm4)；】 αE】纵向受拉钢》筋弹：性模量与《混凝土弹性模—量的：比值计算《公式为αE＝Es】/Ec； — ρ纵向受】拉钢筋？的等效配筋率—ρ＝(？AfEf《/Es＋《As)？/(bh0)—； γ】。。f受拉翼缘截面【面积与腹板有—效截面面积的—比值；？ kc】r受弯？构件：正截面的开裂弯【。。矩M：。cr与弯矩M—k的比值当kcr】。＞1.0《时取kc《r＝1.0》； σp！c扣除全《部预应力损》失后由预加力在抗】。裂边缘？产生的混凝土预压应！。力(N/《mm2)《；，。 γ【混，凝土构件的截面抵抗！矩塑性影响系数【应，按现：行国家标准混凝土结！构设计规范GB 5！0010的规—定计：。算； 【 ƒtk混凝土抗】拉强度标准》值(N/mm—2)：。 ：