6.3 】 抗：震计算 【 《6.3.1  电气！设施：按，静力法进《行抗震计算时—应包括下列内—容，: 《 ，   《 ， 1  地震作【用计算 — ，     2  ！电气设备、电气装置！。的根部和其》他危险断面》处由地震作用—效应与按规定组合的！其他荷载效应所【共同产生的弯矩、应！力的：计算： 》 ，  ：  3  抗震强度！验算 《 6.3【.2：  电气设施按振型！分解反应谱法或时】程，分析法进行抗震计算！时应包括下列内【容 ：    】 1  体系自【振频率？。和振型计算 【     2！  地震作用计算】 —    3  在地！震作用下各质点的位！移、加速度》和各断面《。的弯矩？、应力等动力—。反应值计算》 ， ？     4  ！电，气，设备、电《气装置的根部和其】他危险断面》处由地震作用—效应及与按规—定组合的其他荷载】效应所共同产生的】弯矩、应力的计算】    ！。 5：  抗震强度验算】 6【.3.3  电气】设施抗？震设计应根据体系的！。特点、计算精度的要！求及不？同的计算方法—可采用质量》-弹：簧体系力学模—型或有限《元力学模《型 《 6.3—.4  质量-弹】簧体系？力学模型应按下列原！则建立: 》   【。  1  单—柱式：、多柱式《和带拉线结》。构的：体系可采用悬臂多质！点体系或质量弹【簧，体系  ！   2 》 装：设减：震阻尼装置》的体系应计入减震】阻尼装置的剪—切刚度、弯》曲，刚度和？阻尼比 》  》   3 》 高：压，。管，型母：线、：大电流封闭母线等长！跨结构的《。电气装置《可简化为《多质点弹簧体系【。 》     4  变！压器类的《套管可简化为悬臂多！质点体系 — 《    5  计】算时应计《入设：备，法兰：连接：的弯曲刚度 ！ 6.3.5 】 ，直接建立质量-【弹簧体系力学模【型时：主要：力学参数应》按，。下列：原则确定《:  】。   1  —把连续分布的质【量简化为若干—个集中质量并应合理！地，确定质点数量 【 《    《 2：  刚度应包括【悬，臂或：弹簧体系的刚度【和，连接部分的集—中，刚度并应符合下列规！。定: 】    1) 悬臂！或弹簧？体系的刚《度可根据构建的弹】性模量和外形—尺寸：计，算求：得，    ！ 2) 《当法兰与瓷套—管胶装时弯曲刚度K！。c可按下式》计算: 【。 【 式中？:Kc弯曲刚度(N！·m/r《ad)； 【  《   dc》瓷套管？胶装部位外径—(m)； 》 》。    hc瓷套】管与法兰胶装高度(！m，)；： —    te法兰与！瓷套管之间的间【隙距：离(m) ！。     3)【 当法兰与瓷套管用！弹簧卡式连》接时：其弯曲刚《度可按下式计算:】 ， ： ， ， ？ 式中—hc＇弹《簧卡式连接》。中心至？法兰：底部的高度(m)】    ！ 4）减《。震阻尼装置的—弯曲刚度可按—制，造厂规？。定的：性能要求《确定： ， 6.3】.6  按》。有限单元分析建【立力学模型时—。应合理确定有限单元！类型和数《目并应符合下列规定！: —  ：   ？1  ？有限单？元的力学参数可【由，电气设备体》系和电气装置—的，结构直？接确定 —     2 ！ 当电？气设备法兰》与瓷套管连接的弯曲！。刚度：用一个？等效梁单元代替时该！梁单元的《截面惯性矩》Ic可按下式—计算: ！。 ？ 式中:I【c截面惯性》矩(m4)；—    ！。 Lc？梁单元长度(m)】取单根瓷套管长度】的1：/，20 左右；— ？ ？    《E，c瓷套管的》弹性模量(P—a)： 6.3！.7  《在对电气设施进行地！震作：用计算时应》采用结构的实际阻】尼比对于电》瓷类设备若实际【阻尼比未知建—议取值最《大不超过《。2%并应符》合本规范《第5：。章的有关规定 ！ 6.3—.8  电气设施】的结构抗震强—度，验算应保证设备和装！置的根部或其他危】。。险断面？处产：生的应力值小于【设备或材料的容许应！力值  ！   当采用破【坏应力或破坏弯矩进！行验算时瓷套管和瓷！绝缘子的《。应力及弯矩应—分别满？足下列公式》的要求: ！     1  】地震作用《和其：他荷载作用产生【的瓷套？管和瓷？绝，缘子总应力应—按下：。式计：算 《   》 —。式，。中σtot》地震作用和其他荷载！产生：的总：应力(Pa》）； 】    σv设备】或材料的破坏—应力值(Pa)【  》 ， ，   ？ 2  地震—作用和其他荷—载产生？的在瓷套管和—瓷绝缘子总弯矩应按！下式：计算 】 ， 》式中: Mt—ot地震作用和其】他荷载产生的—总弯矩(N·m)；！ —    Mv—设备或材《料的：破坏：弯矩(N·m) ！