6.3  ！抗震计算 【 6—.3.1  —电气设施按静力法进！行抗：。震，计，算时应包括下列内容！:   ！  1  地—震作用计算 【     】2  ？电气设备、电气【装置：的根部和其他危险】。断面处由地震作【用，效应与？按规定组合》的其他荷载》效应所共《同产生的弯矩、应力！的计算 】     3—  抗震强度验算】 》 ，6.3.2  【电气设施按振—型，分解反应谱法—。。或时程分析法进【行抗：震计算时应包括【下列内容 ！ ，    1  体】系自振频率和—振型：计算 【 ， ，   2  地震作！用计算 】。    《 3  《。在地震？作用下各质》点的：。位移：、加速度和各断面的！弯矩、应《力等动力《反应值？计算 》     4】 ，。 电气设备、—电气：装置：的根部和其他—危险断面处》由地震作用效—应及：与按规定组合的其】他荷载效应所共同产！生的弯矩、》应力的计算 】 ？    5 — 抗震强度验算【 6【.3.3  电【气设施抗震设计应根！据体系的特》点、计算精度—的要求？及不同的计》算方法可采用质【量，-弹簧体系力学【。模型或有《限元力？学模型？ 《 6.3.4 】 质：量-弹簧体系力学】。模型应按下列—原则建立:》    ！ 1  单柱—式，、多柱式《和带拉线结构的体】系可：采，用悬臂多《。质点体系《或质量弹簧体—系 》 ，     2 【 装设减震阻尼【装置的？。体，系应计入减震阻尼】装置的剪《切刚度、弯曲刚度】。和阻尼比《 —。   ？ 3  高压管型】母线、大《。电流：。封闭母？线等长跨结构的电气！装置：可简化为多质点【。弹簧体系 】。     4 】。 变压器《类的套？。管可简？化为悬臂《多质点体系 ！ ，     5—  计算时应计【入设备法《兰连：接的弯曲刚度— ： ： 6.3.—5  直接建立质】量，-弹簧体系》力学模？型时主要力》学参数？应按下列原则确【定: ？   【  1 《 把连？续分布的质》量简化为若干个集中！质量并应合理地确定！质点数量 —  》   2  刚度应！包括悬？臂或弹簧体系的【。刚度和连接》部分的集中刚度并应！符，合下：。列，规，定: —     —。1) ？悬，臂或弹簧体系的【刚度可根据》构建的弹性模量和外！形尺寸计算求得 】 ：     【2) ？当法兰与瓷套管【胶装时弯曲刚—。度Kc？可按下式计算: ！ ， 《 ： 式中:K【c，弯曲刚度(N·m/！rad？)； ？ 《 ， ，   dc瓷套管】。胶装部？位外：径(m？)，。； 【    hc瓷【。套管：与法兰胶装高度【(m)？；   ！  te法兰与【瓷套：管之：。间的间隙距离(m)！ ？   》  3) 当—法，兰，与瓷套管用弹—簧卡式连接时其弯曲！刚度可按《下式计算:》 — —式中hc＇弹簧卡式！连接中心至法—兰底部的高度—(m)？ ，    】 4）减震阻尼装置！的弯曲刚《度可按制造厂规定的！性能要求确》定 — 6：.3.6  —按有限单元分析建】立力学模型时应合】理确定有限单元【类型和数目并应符】合下列规定: 【 ？     —1，  有？限单元的力》学参数可由电气【设备体系和电—气，装置的结构直接确定！ ：   —  2？  当电气设备【法兰与瓷套》。。管，连接的弯曲刚—。度用一个等效梁单元！代替时该梁单元的】截面惯性矩Ic可按！下式计？算: 【。 《 式中:I【c截：。面惯：性矩：(m4)； 】。     【L，。c梁单元长》度(m)取单—。根瓷套管长度的1】/20 左右；【    ！ Ec瓷套管的弹】性模量(Pa)【 6【.3.7 》 在对电气设施进】。行地：震作用计算》时应采用结构的【实际：阻尼比对于电—瓷类设备若实际阻】尼比未知建议取值】最大不超《过2：%并应？符合本？。。规范第？5，章的有关规定—。 6.】3.8？。  电气《设施的结构抗震强度！验算应保《证设备和装》置的根部或》其，他危：险断面处产生的应力！。值小于设备或—。材料的容《许应力值 》   【  当采用破坏应力！或破坏弯《矩进行验《算时瓷套管和瓷绝缘！子，的，应力及弯矩应分别】满足下列公式—的要求: 【 ， ：。    1  地】震作用？和其他荷载作用产】生，的瓷套管和瓷绝【缘子总应力应按下式！计算：   】 —式中：。σt：ot地震作用和【其他荷载《产生的总应力—(Pa）； ！   《  σv设备—或材料？的破坏应力值(Pa！)  《 ：  ？   2  —地震：作，用和其他荷载—产，生，的在瓷套管和瓷【绝缘：子总弯？矩应：按下式计《算 ？ 】 ， 式中: Mto】t地震作用和其他荷！。载，产生的总弯矩(【。N·m)； — ？ ， ，    Mv—设备或材料》的破坏弯矩(N·】m)：。 ：