： 7.3  【墙梁 》 7.【3.：。1  本条较—原规范的规定更为明！确 ： 7.3.！。2  墙梁构造限】值尺寸是墙梁构件结！构安全的重要—保，证本条规定》墙梁设计应满足【的条：件关于墙体总—高度、墙《梁，跨度的？规定主？。要，根据工程经验hw】/l0i≥0.4(！1，/3)的规定是为】了避免墙体发生斜拉！破坏托梁是墙—梁的：关，键构件？限制hb/l0i不！致过小？不仅从承载力力方面！考虑：而且：较大的托梁刚度【对改善？墙体抗剪性能和托】梁支座上部砌体局】部受压？性能也是有利的对】承，。重墙梁改为hb/】l0i≥《1/10但随着【hb/l0i的增】大竖向荷载向跨中分！布而不是向支座【集聚不利于组—合作用充《分发挥因此不应采用！过大的h《b/l0《i洞宽和洞》高限制？是，为了保证《墙，体整：体性：并根据试验情况作】出的偏开洞口对【墙梁组合作》用发挥是极不—利的洞口外墙肢【过小极易剪坏—或被推出破》。坏限制洞距ai及】采，取相：应构造措《施非常重要对边支座！为a：i≥0.15l0i！；增加中支座a【。i≥0.07l【。。0i的规定此外【国内、外均》进行过混《凝土砌块砌体和轻质！。混凝土砌块砌体墙梁！试验表明《其受力性能与—砖砌体墙梁相似故】采用混凝土》砌块砌体墙梁可参】照使用而大开间【墙梁模型拟动—。力试验和深梁试验表！明对称开《两个洞的墙》梁，和偏开一个洞—的，墙梁受？力性能类似对多层房！屋的纵向连续墙梁】每跨对称《开，两个窗洞《时也可参《照使：用 —     本—次，修订主要作了—。以，下修改 》 ？  ：   1)近—几年来混凝土—普通砖砌体、混凝】土多：孔砖砌体和混凝土砌！块，砌体在？工程：中有较多应》用故增加了由这三】种砌体组成的墙梁 ！ ：  《  ： 2)对于多层房】。屋的墙梁要求洞口设！置在相同位置并【上、下对齐工程中】很难做到故取—。消了此规定 【 7》.3.3 》 ，。本条：给出与第《7.：3.1条相应—的计算简图》计算跨度取》值系根据墙梁—为组：合深梁其支座应力】分布比较均》匀而确定的墙体计】算高度仅取一层层高！是偏于安《全的分析表明当【hw＞l0》时，主要是hw》＝l0范围内—的墙体参《。与，组合作用《H0：取值基于轴拉—力，作用于？托梁中心hf—限值系根据试—验，和弹性分析并偏于安！全，确定：。的 7】.3.4  本条分！别给出使用阶段和】。施工阶段的计算荷载！取值承？重墙梁？在托梁顶面荷—载作：用下不？考虑组？合，。作用仅？。在，墙梁顶面荷载作用】下，考虑组合作用有限元！。分，析及2个两层带翼墙！的墙梁试验表明【当b：f/l0＝0—.13～0》.，3时在墙梁顶面已】有30％～50％上！。部楼面荷载传至翼墙！墙梁支？座处的落地混—凝土构造柱同样可】以分担35》％～65％的楼【面荷载但本条—不，再考虑上部楼—面荷载？。的折减？仅在墙体受剪和局】。压计算中考虑翼墙】的有利作《用，。以提高墙梁的—可靠度并简》化计：算1～3跨7层【框，支，墙梁的有限元分析表！明墙梁顶面以上各层！集，中力可按作用—的跨度近《似化为均《布，荷载(一般》不超过该层该跨【荷，载的30《％)再按本节方法计！算墙梁承载》力，是安全可靠的 【 ： 7《.3.5  试【验表明墙梁》在顶面荷载作—用下主要发生三种破！坏形态即由于跨【。中或洞口边缘处【纵向钢？筋，屈服以及《由，于支：座上部纵《向钢筋屈服而产【生的：正截：面破坏；《墙体或托梁斜截面】剪切破坏以及—托梁支座上部—。砌体局部受压破【坏为：保，证墙梁安全》可靠地工作必—须进行本条规—定的各项承载—力计算计算分析表】明自承重墙梁可满足！墙体受剪承载力和砌！体局：部受压？。承载力的要》求无：需验算 》 ： ：7.3.6  试】验和有限《元分：析表：。。明在：墙梁：顶面荷？载作：用下无洞口简支【。墙梁：。正截面破坏发—生在跨？。中截面？托梁处于《小偏心受《。拉状态？。；有洞口《简支：墙梁正截《面破坏发生在洞口】内边缘截面托梁处】于大偏心《受拉：状态原规范基于试验！结果给出考虑墙【梁组：合作用托梁按—混凝土偏心受拉构】件，计算的设计方法及】相应公式《其，中，内力：臂系数γ《基于5？6个无洞《口，墙梁试验采用与混】凝土深梁类似—的形：式γ＝0.1(【4.5＋l0—/H0)《计算值与试验值比】。值的平均值μ＝0】.，885变《异系数δ《＝0.176具【。有一定的安》全，储备但方《法过于繁琐本规范】在，无洞：。口和有洞口简支墙】梁有限元分析—的基：础上直接给》出托梁弯矩》和轴力计算公—式，既保持？考，虑墙梁组合作—。用托梁按混》凝土偏？心受拉？构件设计的合理【模式又简化了—计，算并提高了可靠【度托梁弯矩系数【。αM计算值与有【限元值之《比；对无《洞口墙梁《μ＝1.64—4，δ＝0.《101；对有—洞口墙梁μ＝2.7！05δ＝0.38】1托梁轴力》系，数η：N，。。。计，。算值与有限元值之】比μ＝1.14【6δ＝0.0—23；对有洞—口墙梁μ＝》1.1？53δ＝0.26】2对于？直接作用在托—梁顶面的荷载Q【1、F1将》由托：。梁单独？承，受而不？考虑墙？梁，组合作用这是偏【于安全的 】   《 ， 连续墙梁》是在2？1个：。连续墙梁试验基础上！根据2？跨、：3跨、？4跨和5跨等跨【无洞口和有洞—口连续墙梁有限元分！析提出的对于—跨中截面直接给出】托梁弯？。矩和轴拉力计算【公式按混凝土偏心受！。拉构件设计与简支】墙梁托梁的计算【模式一致对于支【座截面有限元分析】表明其为《大偏心受压构—件忽略轴《压力按受弯构计【算，是偏于安全的弯【矩系数αM是—考虑各种因素在通常！工程：应用的？范围变化并取—最大值其安全储【备足：较大的？在托梁顶《面荷载Q《1、F1《作用下以及》在，墙梁：。顶面荷载Q2作用下！均采用？一般结？构力学方法》分析连续托梁内【力计：算较简便 — ，     【单跨框支墙梁是在9！个单跨框支墙梁【试验基？础上根据单跨无【洞口和有洞口框支墙！梁限元分析,—对托梁跨中截—面，直接：给出弯距《和轴拉力公式—,并按混凝土偏【心受拉构《件计算也与》。简，支，墙梁托梁计算模【式一致？框支墙梁在》托梁顶面荷载—q1F？1和墙梁顶面—荷载q2作》用下分别采用一【般结构力《学方：。法分：析框架？内力计算较》。简便本规范在19】个双跨框《支墙梁？试验基础上根据2跨！、3跨？和4跨无《洞口和？有洞口框支墙梁【有限元分析对托梁】跨中：截面：也直接给出弯—矩和轴拉力按—混凝：土偏心受拉》构件计算与单跨【框支墙？梁协调？一致托梁支座—截面也按受》弯构：件计算 》。   —。  为简化计算连】续墙梁和框支墙梁采！用统一的α》M和η？N表达式边》跨跨中αM计算值】与有限元值之比对连！续墙梁无洞口时μ＝！1.251δ—＝0.095有洞口！时μ＝1.302δ！＝，0，.198；对框支】墙梁无洞口时—μ＝2？.1δ＝0》.182有洞口【时μ＝？。1.615δ＝0.！252ηN计算值与！有限元值之》比对连续墙梁无洞口！时μ＝1.》129δ＝0.【039有洞口时μ＝！1.269δ—＝0.181；对框！支墙梁无洞口时【μ＝：1.04《7δ＝0.18【1有洞口时μ＝0】.997《δ＝0.1》35中支座αM计】算值与有《限元值？之比对？连续墙？梁无洞口时μ＝【1.715δ＝0.！24：5有洞口时μ—＝1.82》6δ：＝0.33》2；对框支墙梁无洞！口，时μ＝2.01【7δ＝0.251】有洞口时μ＝—1.844δ—＝，0.295 ！ 7.《3.7  有—限元分析表明多【跨框支墙梁存在【边柱之间的大拱效应！使边：柱轴压力增大中柱轴！压力减少故在墙梁】顶面荷载Q2作【用下当边柱》轴压力增《大不：利时应乘《以，1.2的修》正，系数框架《柱的弯矩计算不考虑！墙梁组合作用 【 ： 7.3.8 ！ 试：验表：。明墙梁发生》剪切破坏《时一般情况下墙【体先于托梁进入【。极限状？态而剪坏当托梁【混，凝土强度较低—箍筋较少《。时或：墙体采用构造—框架约束砌》体的情况《。下托梁可能稍后【。剪坏故托《。。梁与墙体应分别计算！。受剪承载力本规范】规定托梁受剪—承载力统一按—受弯构件《计算剪力系数—βV按不同情况取】值且有较大提高因而！。提，高了可？靠度且简化了计【算简：支墙梁βV》计算值与有》限，元值之比对无洞口】墙梁μ＝《1.102δ＝【0.0？78；对有》洞口墙梁μ＝1.3！。97δ？＝0.1《23βV计算值与】有限元值之》比对连续墙梁—边支座无《洞口时μ＝1.2】54、δ＝0.【13：5有洞口时μ＝1.！404、δ》＝0.？159；中支座无】洞，口时μ？＝1.094、δ＝！。0.：062有洞口时【μ＝1.《098、δ＝0.1！62对框支墙梁边支！座无洞口时μ＝1.！693？δ＝0.131有】洞口时μ＝》2.011》δ，。＝0.？31；中支座无【洞口时μ《＝，1.588、δ【＝0：.，093有洞》口，时μ：＝1.6《5，9、δ＝《0，.187 【 7.3—.9：  试验表明—。墙梁的墙《体剪切破《坏发生于hw/【。l0＜0.75【～0.80》托，梁较强砌《体相对较弱》的情况下当》hw/l0＜—。0.35～0.40！时发生承载力—较低的斜拉破—坏否则将发生斜压】破坏：原，规，。范根据砌体在复合应！力状：态下的？剪切强度经理论分析！得出墙体受剪承载力！公式并？进行：试验验证《并按正交设计方法】找出：影响显著的因—素hb/l0—和α/l0；根据试！验资料回归》分析给出V2≤【ξ2(0.》2＋hb/》l0)hhw—f计算值与4—7个简支无》洞口墙梁试验—结果比较μ＝1.】062δ＝0—。.141《；与：33个简支》有洞口墙《梁试验结果比较【μ＝：0.966》δ＝0.1》。55工程实》。践表：明，由于此式给出的承】载，力较低往《往成为？墙梁设计中的—控制指标试验—表明墙？梁顶面圈梁(称为】。顶，梁)如？同放在砌体上的弹性！。地基梁？能将楼层荷》载部分传《至支座并和》托梁一起《。约束墙体横向—变形延？缓和阻滞《斜裂缝开展提高【墙体受剪承载力本】规范根据7个设【置顶梁的连续墙【梁剪切破坏》试验结果给出—。考虑顶梁作》用的墙？体受剪承《载力公式《(7.3《.9)计算值与【试验值之比》μ，＝0：。.8：44：δ，＝0.？。0，84工程实》践表明墙梁顶—面以上集中荷载占】各层荷载比值不大且！。经各层传《递，。至墙梁顶面已—趋均匀故将墙梁【顶面以？上各层？集中荷载均除—以跨度近似》化为均布荷载计算】。由于翼墙或构—造柱的存在使多【层墙梁楼《盖荷载向翼墙或【构造柱卸荷而减少墙！体剪力改《善墙体受剪性—能故采用翼墙—影响系数ξ1为了简！化计算？单层墙？梁洞口影《响系数ξ2不再采】用公式？表达：。与多层墙梁一—样给出定值 — ： ， 7.3.1【0  试验表—。明，当h：w/l0《＞0.75～0.】80且无翼墙砌【体强度？较低：时易发生托》梁支座上方因竖【向，正应：力集中而引起—的砌体？局部受压破坏为保】证砌：体，。局部受压承载力应满！足σ：。ymaxh≤γ【f，h(σyma—x为：最大：竖向压应力》γ为：局压强度提高系【数)令C＝σyma！xh/？Q2称为应力集【中系：数则上式变为Q2≤！γfh/C令ξ【＝γ/？C称为局压》系数即得到》(7.3.1—0-1)式根据16！个发：生局压破坏的无【翼墙墙梁试验结果】ξ＝0.31—～0：.414；若—取γ＝1.5—C＝4则ξ＝0.】37：翼墙的？存在使应力》集中：减，少局部受《压有较大改善—；当：bf/h＝2～5时！C＝1.3》3～：2.38ξ》＝，。0.47《5～0.7》47则？根据试验《结果确定(7.3.！10-2)式—近年来采用》构造框架《约束砌体的墙梁【试验和有限元—分析表？。明构造柱对减少应力！集中：改善局部受压的作用！更明显应力》集中系数《可降至1.》6左右计算》分析表明当b—。f/h？≥5或设《构，造柱时可不》验算砌体局部受【压承：载力 《 《。7.3？。.11  墙梁【是在：托梁：上砌：筑砌：体墙形成的除应限】制计算高度范围【。内墙：体每天的可砌高【度严格进行施—工质量控制外尚应】进行托梁在施工荷】。载作用下的》承载力？验算以？确保施工《安，全 —。 7.3《。.，。12：  为保证托梁与】上，部墙体共《同，。工作保证墙梁—组合作？用的正？常发：挥本条对墙梁基【。本构造要求作—了相：应的规定 》    】 本次修订》增加了托《梁上部？通长布置的纵—向钢筋面积与—跨中下？部纵向钢《筋面：积之比值不应小于0！.，4的规定 —