7.3  ！墙梁 《 ？ ？。7.：3.1  本—条，较原规范的规定【更为明确《 ， ， 7.3.】2  墙《梁构造限值》。尺寸是墙梁》构件结？构安全的重要保证本！条规定墙《梁设：计应满足的条件关】。于墙体总《高度：、墙梁跨度的规定主！要根据？工程经验hw/l0！i，≥0.4(1/3】)的：规，定是为了《避免墙体《发生斜拉《破坏托梁是墙梁【的关键构件》限制hb《/l：0i不？致过小不仅从承载力！力方面考虑》而且：较大的托梁刚—度对改善墙》体抗：剪性能和托梁支座】上部砌体局部—受压性能也是有【。利的对承重墙梁【改为hb《/l0i≥1—/10但《随着hb/l—。0i的？增大竖向荷载向跨】。。中分布而不是向支】座集聚不利于—组合作用充分发挥因！此不应采用过大的h！b/：。l0i洞宽和—洞高限？。制是为了保证墙【体整体性《并，根，据试验情况》作出的偏《开洞口对墙梁组【合作用发挥是—极不利的《洞口外墙肢过小极易！剪坏或被推出破坏限！。制洞距ai及—采取：。。相应构造措施非【常重要对《。边支座为ai≥0】.15？l0i；《增加中支座a—i≥0？.，07l0i》的规：定此外国内》、外均？进行过混《凝土砌块《砌体和轻质》混凝土砌块》砌体墙梁试验—表明其受力性能与砖！砌体墙梁相》似故采用混凝—土砌块？。砌体墙梁可参照使用！而大开间墙梁模型】拟动力试《验和深梁试验表明对！称开两个洞的墙梁和！。偏开一个洞的墙梁受！力性：能类似对《多层房屋的纵向连续！墙梁每跨对称开两】个窗洞时《也可参照使用— —    本》次修订主要作—了以下？修改 【     1)【近几年来混凝土普通！。砖砌：体，、混：。凝土多孔《砖砌体和《混凝土砌块》。砌体：在工程中《有较多应《用故增加《了由这三《。种砌体组成的墙梁 ！    】 2)对于》多层房屋的墙梁【要求：洞口：设置在？相同位置并上、下】对齐工程中很—难做到故《。取消了此规定 】 7.3.3！。  本条给出与第7！.3.1条相—应的计算简图计算】跨度取值系根据墙】梁为组合《深梁其支座应力分布！比较均匀而确定【的墙体计算高度【仅，取一层层高是偏于】安全的分析》表明当hw＞—l0时？主，要，是hw＝《l0范围《内的墙体参与组合作！用H：0取值基于》轴拉力作用》于托梁中心hf限】值系根据试验和弹】。性分析并偏》于安全确定的 【 7.【3.4？  本条《分别给出使用阶段】。和施工阶段》的计算荷载》取值承重墙》。梁在托梁顶》面荷载作用下—不考虑组合作—。用仅在墙《梁顶面？荷载：作用下考虑组—合作用有限元—分，析及2个两》层带翼墙的墙梁试】验，表明当bf/l【0＝：。。0.13～0—.3时？在墙梁顶《面，已有30％～50】％上部楼面荷载【传至：翼墙墙梁支座—处的：落地混凝《土构：造柱同？样可以分担35％】。～，65％的楼面荷载】。但本条不再》考虑上部楼面荷【载的折减仅在墙【体受剪和局压计算中！考虑翼墙的有利作】用，以提：高，墙，梁的可靠度并简化】计算1～3跨7层框！支墙梁的有限元分析！表明墙梁顶面—以上各层集中—力可：按作用的跨度近【。似化为均布荷载(】一，般，不超过该层该跨荷载！的30％)再按【本节方法计算墙梁】承载力？是安全？可，靠的 7！。.3.？5  试验表明墙】梁，在顶面荷《。。载，作用下主要》发生：。三种破坏形态即由】于跨：中，。或洞口边缘处纵【向钢筋屈服以及由于！支座上？部纵向钢筋屈服【而产生的正截—面破坏；墙体或托】梁斜截面剪切破坏以！及托梁支座》上部砌体局部受压】破，。坏为保证墙梁—安，全可靠地工作必须】进行本条规定的各】项承载力《计算计算分析—表明自承重墙—梁可：满足：墙体受剪承载力和】砌体局？部受压承载力—的要求无需》验算 】7.3.6》  试验《和有限元分析表【明在墙梁顶》面荷载作用下无洞口！。简支墙梁正截面破坏！发生在跨中截面托梁！处于小偏心受拉状态！；有洞口简支墙梁正！截面破坏发生在洞口！。内边缘截面》托梁处于大》偏，。心受拉状态原规【范基于试验结果给出！。考虑墙？梁组合？作用托梁按混凝土偏！心受：拉构件计算的—设计方法及相应公】式其中？内力：臂系数γ基于56个！无洞口墙梁试验采】用，与混凝？土深：梁类似的形式γ【＝0.1(4.5】＋，l0/？H0：。)计算值与试验值】比，值，的平均值μ＝0【.8：85变异系数δ＝】0.176具有一定！的安全？储，备，但，方法：。过于繁？琐本规范在无—洞，口和有洞口》简支墙梁有》限元：。分析的基础上—直接给出托梁—弯矩和轴力计算【公式既保持考虑墙梁！。组合作用托梁按【混凝土偏心》受拉构件设计—的合：理模式又简化—了计算并《提高了可靠度托【梁弯矩系数αM【计算值与有限元【值，之比；对无洞口墙】梁μ：＝1.644—δ＝0.101【；对有？洞口墙梁μ＝2【.705《δ＝：0，.381托梁轴力】系数ηN计算—值，。与有限元值》之比μ＝1.—146？δ＝0.0》2，3；：对有洞？口墙：梁μ＝？1，.153δ＝—0.26《2对：于直：接，作用在托《梁顶面的荷载—Q1、？F1将由《托梁单？独，承受而不考虑墙梁】组合作用这是偏于】安全的 ！    连续墙梁】是在21个连续墙】梁试验？基础：上根据？2跨、3跨、—4，跨和5？跨等跨无洞口—和有洞口连》续，墙梁有限元》分析：提出的对于跨中截面！直接给出托梁—弯矩和轴拉》力计算？公式按混凝土偏心受！拉构件设《。计与简支墙梁托梁的！计算：。模式一致《对于：支座截面有限元分】析表明其《为大偏心受》压构：件忽略轴压力按【受弯构计算是偏于】安全的弯矩系数【αM是考虑各种【因素在通《常工程应用的—范围：变化并取最大值其】安，全储备足较大的在】托梁顶面荷载—。Q1：、F1作用下以及】在墙梁顶面荷载【Q，2作用下均》采，用一般结构力学【方法分析连续—托梁内力计算较简】便   ！  ：单跨框？支墙梁是在9个单】跨框支墙梁试验基础！上根据单跨无—洞口和有洞口框【支墙梁限元分析,】对托梁跨中截面直接！给出弯距和》轴拉：力公式,并按—混，凝土偏心受拉构件】计算也与简支—墙梁托梁《计算模式一致框支】墙梁在托梁顶面荷】载q：1F1？和墙梁顶面荷载【q2：作，用下分别采用一般】结构力学方法分析框！架内力计算较—简便本？规范在？19个？双跨框支墙梁试【验基础上根据—2跨、3跨和—4跨无洞口和有洞】口框支墙《梁有限元分析对【托梁跨中截面—也直接？给出弯矩和轴拉力按！混凝土偏《。心受拉构件》计算与单跨框支墙梁！协，调一：致托梁？支座截面《也，按受弯构件计算 ！。   —  为简化计算【连续墙？梁和框支墙》梁采：用，统一的αM和η【。N表达式边》跨跨中αM计算值】与有限？元值：之比对连《续墙梁无洞》口时：μ＝1.251δ＝！0.095有—洞口时μ＝1.【302δ＝0—.，。。198；对框支墙】梁无洞？口时：μ＝2.1δ＝0】.182有洞口【时，μ＝1.615δ】＝0.2《52ηN计》算值与有《限元值？之比对？连续墙梁无洞—口时μ＝1.129！δ＝0？。.039有》洞口：。时μ＝1.》269δ＝0.1】。8，1；对框支墙梁【无，洞口时μ《＝1.047δ＝0！.18？1有洞口时μ＝【0.997δ—＝0.1《35中支座αM计】算值与有限元值之比！对连续墙梁无—洞口时μ＝1.7】15δ＝0.245！有洞：口时μ＝《1.82《6δ＝0.3—32：；，对框支？墙梁无洞口时μ＝】2.017δ＝0】.，251有洞口时μ】＝1.？844δ＝0—.295 》 ： 7《。.3.7 》 有：限元分析表明多跨】框支：墙梁存在边》柱之间的大拱效【应使：边，柱轴压力《增大中柱轴压—力减少故在墙梁顶】。面荷载Q2》作用下？。。当边柱？轴压力增大不利时】应，乘以1.2的修正】系数框架《柱的：弯矩计算不考—虑墙梁组合作用【 ： 7.3.】。8  试验表—明墙梁发生剪—切破坏时一般情【况，下墙体先《。于托梁进入极限状】态而剪坏《当托梁？。混凝土强度较—低箍筋较少时或【墙体采用构造框【架，约束砌体《的情况下托梁可【能稍后剪《坏故托梁《与墙体应分别计算】受剪承？载力本规范规定【托梁受剪承载力【统一：按受：弯构件计算剪力【系，数βV按不》同情况取值且—有较：大提高因而》。提高了可靠度且简化！了计算简支墙—梁βV计算值—与有限元值》之比对无洞》口墙梁μ＝1.【102δ＝》0.07《8；对有洞口墙梁μ！＝1.397—δ＝0.123β】V计算值与有限【元值之比对连续墙梁！边支座无洞口时【。μ＝1？.254、δ—。＝0.13》5有：洞口时？μ＝1.《404、δ》＝0：.159；中支座】无洞口？时μ＝1.》094、《δ＝0？.062有》洞口：时μ：＝1.098、【。δ＝0.162【对，。框支墙梁边支—座无洞口时μ＝1】.693δ＝0.1！31有洞口时μ＝2！.011δ＝0.3！1；中支座无洞口时！μ＝1.58—8、δ＝0.093！。有洞：口时μ＝《1.659、—δ＝0.187【 7.】3.9  》试验表明墙梁—的墙体？剪切破坏发生于【hw/l0》。＜0.7《5～0.80—托梁：较强：。砌，体相对？较弱的情《况下当hw》/l0＜0.35～！0.40时发生承载！力较低的斜拉破坏否！则将发生斜压破坏原！规范：。根，据砌体在复》合应：力状态？下的剪切强》度经理论分析得出】墙体：受剪承载力公式并】。。进行试验验证并【按正交设计》方法找出影响—显著的因素h—b/l0和》α/l？0；：根据：。试验资料回归—分析给出V2≤ξ2！(0.2＋》hb/l0)h【hwf计算值与4】7个简支无洞口墙】梁试验结果》比，较μ＝？1，.06？2δ＝0.》141；与33【个简支有洞》口墙梁试验结果【比较μ＝《0，.，966？δ＝0.155工程！实，践，表明由于此式给出】的，承，载力较？低往往成为墙—梁设计中的控制【指标试验表明墙梁】顶面圈梁(称为顶梁！)如同放在》砌体上的弹性—地基梁能将楼层【荷载部分传至支座】并和托梁一起—。约束墙体横》向变形延缓和阻【滞斜裂？缝开展提高》。墙体受剪承载—力本规范根据7个设！置顶梁的连续墙【梁剪切破坏试验【结果给出考》。。虑顶梁作用的墙体受！剪，承载力公《式(：7.3.9)计算值！与试：验值之比μ＝0.8！44δ＝《0，.084《工程实践表》明墙梁顶面》以上：集中荷载占各层荷】载比值？不大且？经各层传递》至墙梁顶面已—趋均匀故将墙梁【顶面以上各层集中荷！载均除以跨度近似】化为均布荷载计【算由于翼墙或构造】柱的存？在使多层墙梁楼【盖荷载向翼墙或【构造柱卸荷而减少墙！体剪力改《善墙：体，受剪性能《故采用翼墙影—响系：数ξ1为了》简化计算单层墙梁】洞口影响系数—ξ2不再采》用公：式表达与多层墙【梁一样给出》定值 7！.，3.10  试验表！明，当，hw/l0＞0【.75？～，0.8？0且无翼墙》砌，体，强度较低时易发【生，托，梁，支座上？。方因竖向《正，应力：集中而引《起，。的砌体局部受压破坏！为保证砌体局部受压！承载力？应满足σym—。axh≤γf—h(σymax为】最大竖？向压应力γ为局压】强，度提高系数)令C＝！σymaxh—/Q2称为应力【集中系数则上—式变：。为Q2≤《γfh/C令ξ【＝，γ/C称为局压【。系数即？得到(7.3.1】0，-1)式《根据16个发—生局压？破坏的无《翼墙墙梁试验结【果ξ＝0.》31～？0.414》。；若取γ＝1.5C！＝，4则：ξ＝0.《37翼墙的存—在，使应力集中减少【局部受压有较—大改善；当bf【/h：＝2～5时C—＝，1.33《～2.3《8ξ＝0.4—75～0.747】则根据试《验结果确定(7【.3.1《0-：2)式近《。年来采用构造—。框，架约：束砌体？的墙梁？试验和有《限元分析表》明构造？柱对减少应力集中】改善局部《受压的作用更—明显应力集中系数】可降至1《.6左右计算分析表！明当bf/》h≥5或设构造【柱时可不验算—砌体局部《。受压：。承载：力 7.！3.11  墙梁是！在，托梁上砌筑砌—体墙形成的》除应：限制计算高度范围】内墙体每天的可砌高！度严：格进行施工》质量控制外尚应进】行托梁在施》工，荷载：作用下的《承载力验算以确【保施工？安全： ， 7.3.！12  为保证【托梁与上部墙—体共同工作保证墙】梁组合作用》的正：常发挥本条对墙梁基！本构造要求作了相应！的规定 ！    本次修订】增加了托梁上部通】长布置的《纵向钢筋面积与【跨中下部纵》向钢筋面积之比【值，不应小？于0：.4的规定 【