？ 7.3  —墙梁 】 7.3.1 】 本条较原》。规范的规《定更为明确》 ，。 》7.3.2 — 墙梁？构造限值尺寸是墙】梁，构件结构安全的重】要保证？本条：规定墙梁设计应【满足的？。条件：关于墙体总高度、墙！梁，跨度的规定主要根据！工程经验hw/l0！i≥0.4(1/】3)的规定是—为了避免《。墙体发生《斜，拉破坏托梁是墙【梁的关键构件限【制，hb/l0》i不致过小不仅从】承载力力方》面，考，。虑而且较大》的托梁刚度对改善】墙体抗剪《性能和托梁支—座上部砌体局部受】压性能也是》。有利的对承重墙【梁改：为hb/l0i≥1！/10但随着hb/！l0i的增大竖向】荷载向跨中分—布而不？。是向支座集聚不【利于组合作用—充分发挥因此不应】采用过大的h—b，/l0i洞宽和洞】高，限，制是为了保》证墙体？整体性并根据试验】情况作出的偏—开洞口对墙梁组【合作用发挥是—。极不利的洞口外【。墙肢过小极》易剪：坏或被推出》破坏限？制洞距a《i及采取《相，应构造措《施非常重要对边支】座为ai≥0.15！l，。0i；增《加中支？座，ai≥？。0.07l0i【的，规定此外国内、【外均进行过》。混，凝土砌？块砌体和轻质混【凝土砌块砌体墙梁】试验表？明其受力性能与砖砌！体墙梁相似故采用】混凝土？。砌块：砌，体墙梁可参照使用而！大开：间墙梁？模型拟动力试验【和深梁试验表明【对称：开，两个洞的墙梁和【偏，开一个？洞的墙梁受力性能类！似对多层房屋的纵向！。。连续墙梁每跨对称开！两个窗洞时也可【参照：使用 —     本次】修订主要作了以下】。修改 《  》。 ，  1)近几—年来混凝土普—通，砖，砌体、混凝》土多孔砖砌》体和混凝土砌块砌】体在工程中有较多】应用故增加了由这三！种砌体组成》的，墙梁 【     2—)对于？多层房屋《。的墙梁要求洞口设置！在相同位《置并上、下对—齐工：程中很难《做到故取消了—此规定 】 7.3《.3：  本条给出—与第7.3.—1条：相应的计《算，简图计算《跨度取值系根据【墙梁：为组合深梁》。其支座应力分—。布比较均匀而—确定的墙体》计算高度仅取一【层，。层，高是偏于《安全的分析表明当】hw＞l0时主要是！hw＝l0范—围内：的墙体？参与组合作用H0】。。取值基于轴拉力作】用于托梁中心hf】限值系根据试验【。和弹性分析并偏【于安全确定的— 7.】3.4  本条分别！给出使用阶段和施】工阶段的计》算荷载取《值承重墙梁在托梁】顶，面荷载作《用下不考《。虑组：合作用仅在墙梁【顶面荷载作用下考虑！组合作？用有限元分析及2】个两层带翼墙的墙】梁，试验表？明当bf《/l0？＝0.13》～0.？。3时在墙《梁顶面已有30％】～50％上》。部楼面？荷载传至翼墙墙梁】支座处的《落地混凝土构造【。柱同样可以分担35！％～6？5％的楼面荷载【但本条不再》考虑上部楼面荷载的！折减仅在墙》体受剪和局》压计算？中考：虑翼墙的《有利作用以》提高墙梁的》。可靠度并简》化计算1～3跨7】层框支墙梁的有【限元：分析表明墙梁顶面以！上各层集中力—可按作用《的跨度近似》化为均布《。荷载(一般》不超过该层该跨荷载！的30％《)再按本节方法【计算墙梁承载力是安！全可靠的 】 7.3.5 】 试验表明》墙梁在顶面荷载作用！下主：要发：生三种破坏形态即】由于跨中或洞—口边缘处纵》向钢：筋屈服以及由于支座！上部纵向钢筋—屈服而产生的正【截，。面，破坏；墙体或托【梁斜截面《剪切破？坏以：及托梁支座上—部砌：体，局部受压破坏为保】证墙梁安全可靠【地工作？必须进行《本条规定的》各项：承载：力计算计算分—析表明自承》重墙梁可满足墙【体受剪承载力—和砌体局部》受压承载《力的要求无需验算】 》 7：.3.6  试【验和有限元分析【表明：在，墙梁顶面荷载作用下！。。无洞口简支墙—梁正截面《破坏发？生在跨中截面托梁处！于小偏心受拉状【态；有洞《。口简支墙《梁正：截面破坏发》生在洞口内边—缘截面托梁处于【大，偏心受拉状态原规】范基于试验结果给】出考虑？墙梁组？合作用？托梁按混凝》土偏心受《拉构件计算的设计】。方法及相应公—式其中内力》臂系数？γ基：于，56个无洞口—墙梁试验采》用与混凝《土，深，梁类似的形式γ【＝0.1(4.【5＋l0/H—0)计算值与试验值！比，值的平？均值μ＝《0，.885《变异系？数δ＝0《.176具有一定的！安全储备但方法过】于，繁琐本？规范在？无洞口和有洞口简支！墙梁有？限元分析的基础上直！接给出托梁弯矩【和轴力？计算公式既保—持考：虑墙梁组合》作用托梁按混凝土】偏心受拉构件设【计的合理模式—又简化了计》算并：提高了？可靠度托梁弯矩系数！αM计算值与有限】元值之比《；对无洞《口墙梁μ＝1.64！4δ＝0《.，101；对有洞口】墙梁：μ＝2.705δ＝！0.381托梁轴力！系数ηN《计算值与有限元值之！比μ＝1.》146δ＝0—.023；对—有洞口墙梁μ＝【1，.153δ＝0.2！62对于直接作【用在托梁顶面的【荷，载Q1、《F1将？由托梁单独承受而】不，考虑墙梁组》合，作，用这是？偏于安全的 【     连！续墙梁是在21个连！。续墙梁？试验基础上根—据2跨、3》跨、4？跨，和5跨等跨无洞口】和有：。洞，口连续墙梁有限元分！析提出的对于跨中】截面直接给出托梁弯！矩和轴拉力计—算公式按混凝—土偏心受拉构件设计！与简：支墙梁托梁的计算模！式一致对《于支座截面》有限元分析》表明其为大偏—心受压构件忽略【轴压力？。按受弯构计算—是偏于安全的弯【矩系数αM是考虑各！。种因素在通常—工程应用的范围变】化并：取最大值其安全储备！足较大的在》托梁顶面荷载Q1】、，。。F1作用《。。下以及在墙》梁顶面荷载Q—。2作用下《均采用一《般结构力学方法分】析连续托梁》内力计算较简便 】 ，     单！跨框支墙《梁是在？9个单？跨框支？墙梁试验《基础上根据》单跨：无洞口和有》洞口框支墙梁—限元分析《,对托梁跨中截面直！接，给出弯距《和轴拉？力公式,并按混【凝土偏心受拉构件】计算也与《简支墙梁托梁计【算模式一《致框支墙梁在托梁顶！面荷：载q1F1》和墙梁顶《面荷载q2》作用下分别采用一般！。结构力学方法分【析框架内力计算较】简便本规范在—19个双跨框支【墙，。梁试验基础上根据2！跨、3跨和4跨【无洞口和《有洞口框支墙梁有限！元分析对托梁—跨，中截面也《直接给出弯矩—和轴拉力按混凝【土偏心受拉》构件计算与单跨【框支墙梁协》调，一致托梁《支座：截面也按受弯—构件计算 【   》  为简《化计算连续墙梁和】框支墙梁《采用：统一的αM和η【N表达式边跨跨中】αM计算值与有限元！值之比对连续墙梁】无洞口时《μ＝1.《251δ＝0.【095有《洞口时μ＝1.3】02δ＝0.198！；对：框支墙梁无洞口时】μ，＝2.1δ＝—0.182有洞口时！μ＝1.615δ】＝0：.25？2η：N计算值与有限元】值之：比对连续墙梁—无洞口时μ＝1【.129δ＝0.】039？有洞口时《μ＝1.269【δ，＝，。0.：181？；对框支墙梁—无洞口时μ＝1【。.047δ》＝0.181有洞口！时μ＝0.99【7δ＝0.1—。35中支座αM计】算值与？有限元值之比—对连续墙梁无洞口】时μ＝？1.：71：5δ＝0.》245有洞口时【μ＝1.826δ＝！0.：3，32；对框》支墙梁无洞》。。。。口时μ＝《。2.017δ—＝0.251—有洞口？时μ＝1.844】δ＝0.29—5 7】.3：.7  《有限元分析》表明多跨《框支墙梁存在边柱】之间的大拱》效应使边柱轴—压力：增大中柱轴压力减少！故在墙梁顶面荷载】。Q2作用下当边柱轴！压力增大不》利，时，应，乘以1.《2的：修正系数框架柱【的，弯矩计算不考虑【。墙梁组合作用 【。 《 7.3.8  试！验表明？墙梁发生剪切—破坏时？一般：。情况下墙体先于托】梁，进入极限《。状态而剪坏当托梁】。混凝土？。强度较低箍筋较【少时或墙《体采用？构造框架约束—砌，体的情况下托梁可能！稍，后剪坏故托》梁与墙？体应分别计算受剪】承载力本《规范：。。规定托梁《受，剪，承载力统一按受【弯构件计算》剪力系数βV按不同！情况取值且有较大提！高，。因而提高了可靠度】且简化了计算简【支墙梁βV计算值】与有：限元值之比对无【。洞，口墙梁？μ，。＝，1.102δ＝0.！078；对有—洞口墙梁《μ＝1.《397δ＝》。0.：123？βV计算值与有限元！值之比对连续墙【梁边支座无洞口时μ！。＝1.254、δ＝！0.135有洞【口时μ＝1.4【04、？δ＝0.159；】。中支座无洞》口时μ？＝，1.094》、δ＝0《.062有》洞口时μ＝1.09！8、：δ＝0.162【对框支？墙梁边支《座，无洞口时μ》＝1：.，693δ＝0.13！。1有洞口时μ＝【2.011δ—＝0.31；中【支，座无洞口《时μ＝1.5—88、δ＝》0.：093？有洞口时μ＝1.6！59、δ＝0—.187 ！ 7.3《。.9  试验表【明墙：梁的：墙体剪切破坏—发生于hw/l【。0＜0？.7：5～0.80托梁较！强砌体相《对较：弱的：情况下当hw/l0！＜0.35～0.】40时发生承载【力，较低的斜拉破—坏否则将发生斜压】破坏原规范根据砌体！在复合应力状态【下的剪切强度经理论！分析得出墙体—。受剪承载力公式并进！。行试验验证并—按正交设计》方法找？出，影响显著的》因素：hb/？l0和？α/l？0；根据试验资【料回归分析给出V2！≤ξ2？(0.2＋h—b/l？0)hhwf计算】值与47个简—支无洞口《墙梁试验结果—比较：μ＝1.062δ】＝，0.141；与【33个简支有洞【口墙梁试《验，结果：比较μ＝0.9【66δ＝0.155！工程实践表明—由，。于，此式：给出的承载力—较，低往往成为》墙梁设计中的控制指！标，试验表？明墙：梁顶面圈梁(称为顶！梁)如同放在砌体上！的弹性地基》梁，能将楼层荷载部分】传至支座并和托梁】一起约束墙体横向变！形延缓和阻》滞，。斜裂缝开《。展提高墙体受剪承】。载力本规范根据7】个设置顶梁的连续】墙梁剪切破坏试【验结果给出考虑顶梁！作用的墙体受剪承载！力公式？(7.3《.9)？计算值与试验—值之：比μ＝0.8—44δ＝0.0【。。84：工程实？践表明墙梁顶—面以上？集中荷？载占各层荷载比值不！大且经各层传递至墙！梁顶：面已：趋均匀故将》墙梁顶面以》上各层？集中：荷载：均除以跨度近似化】为均布荷载计—算由于翼墙或—。构造柱？的存：在使多层墙梁楼【盖荷：载向翼墙或构造【。柱卸：。荷而减少墙体剪力】改善墙体受剪—性能：故采用？翼墙影响《系，数ξ1为了简化【计算单层墙梁洞口影！响系：数ξ2不再采用【公式表？达，与多层墙梁一—样给出定值 】 ， 7.3.—10  试验—表，明当hw《/l0＞0.—。7，5～0.《。80且无翼》墙砌体强度较—低时易？发生托梁支座上方】因竖向？正应力集中而引起的！砌体局部受》压破坏为保证—。砌体：局，部受：。压承载力应满足σ】y，maxh《≤γfh(》σy：max为最大竖向压！。应力：γ为局压强》度提高？系数)令《C，。＝σymax—h/Q2称》为应力集中系—数则上式变》为Q2≤γfh/C！令ξ＝γ/C—称，为，局压系数即得到(】7.3.10-1】)式根据16个【发生局压破坏的无】翼墙墙梁试验—结果：ξ＝：0.31～0—。.41？4；若取γ＝—1.5C＝4则ξ】＝0.37翼—墙的存在使应力集】。中减少局部受压有较！。大改善；当bf【/，h＝2～《5时C＝1.3【3～2.38ξ＝0！.4：75～0.747】则根据试验结果【确定：(7.？3.10-2)式近！。年来采用构》造框架？约束砌体的》墙，梁试验和有限元分】析表明构造柱对减少！应力：集中改善局部—受压的作用更—明显应力集中—系数可降至1—.6左右计算分析】表明当bf》/h≥5《或设构造柱时可不验！算砌体局部受压承】载力： 《 7.3.1【1  墙梁》是在托梁上砌—筑砌体墙《形，成的除应《限制计算高度范【围内墙？体每天的可砌高度】严格进行施》工质量控制外尚应】进，行托梁在《施工荷载作用下的承！载力：验算以确保施—工安全 》。 ， 7.3—.12  为保【证托梁与上部墙体】共同工作保证墙【梁组合？作用的？正，常发挥本条》对墙梁基本》构造：要求作了《相应的？。规定 《    【 本次修订增—加了托梁《上部通？。长，。布置的纵《向钢筋面积》。与跨中下部纵向【钢筋面积之比值不】应小于0.》4的：规定 《