《7，.3  墙》梁 》 7.—3.：1  本条较—原规范的规》定更：为明确 ！7.3.《2 ： 墙梁？构造限值尺寸—是墙梁构件结构安全！的重：要，保证本条规定—墙梁：。设计应满足的条【件关于墙体总高度】、墙：梁跨度的规定—主要根据工程经验】。h，w/l0i》≥0.？4，(，1/3)的规定【。是为了避免墙体【发生斜？拉破坏托梁是墙【梁的关？键构件限制hb【/l0？i，不致过小不仅从【承载力力方面考虑而！且较大的托梁刚度】对改善墙体抗剪【性能：和托梁支座上部砌体！局，。部受压性能也是有利！的对承重墙》梁，。改为hb《/l0i≥1/10！但随着hb/l0i！的增大竖向》荷载向跨中分布而不！是向支座集聚不利于！组合作用充分—发挥因此不》。应，采用：过，大的hb/l0i】洞宽和洞高限制【是为：了保证墙体》整体：性并：根据试验情况作出】的偏开洞《口对：。墙梁：组合作用发挥是【。极不利的《洞口外？墙肢过小极易剪坏或！被推出破坏限制洞距！a，i及采取相应—构造措施非常重要】。。对边支？。座为ai≥0.【15l0i；增加】中支座ai≥0【.07l《。0i的规定此外【国，内、外均进行—过混凝土砌块砌【体和轻质混凝土【砌块砌体墙梁试验表！明其受力性》能与砖砌体墙梁【相似故采用》混凝土砌块砌体【墙梁可参照使用【而大开间墙梁—模型拟动力试验【和深梁试验表明对】称开两个《洞的墙梁和偏开【一个：洞的墙梁受》力性能类似》对多层房屋的—纵向连续墙梁每【跨对称开两个—窗洞时也可参照使】用 《 ？。    本次修【订主要？作，了以下修改 】  《   1《)近几年《来混凝？土普通砖《砌体、混凝土多孔】砖砌体和混》凝土砌块砌体在工程！中有较？多应用故《增加了由这三种【砌，体组成？的墙梁？   】 ， 2：)对：于多层房屋的墙梁要！求洞：口设置在相》同位置？并上：、下对齐工程中【很难：做，到故取？消，了此规定《 —7，.，3.3  》本条给出与第—7.3？.1：条相：应的计？算简图？计算跨度取》值系：根据：墙，。梁为组合深梁其支座！应力分布比》较均：匀而确定《的墙体计算》高度：仅取一层层高是【偏于安全的》分析表明《当hw＞l0时主要！是hw？＝，l0：范围内的墙体—参，与组：合作用H0》取值基？于轴拉力作》用于托梁中心h【f限值？系根据试验》和弹性分析并—偏于安全确定的【。 —7.3.4  本】条分别给出使用阶段！和施工阶段的计算】荷载取？。值承：重，墙梁：在托梁顶面荷载作】用下不考虑组合【作用仅在墙梁顶面荷！载作用下考虑组合】作用有限元》分析：及2个两层带翼墙】的墙梁试验》表明当bf/l【0＝0.13—～0.？3，。时在墙梁顶面—已有：。30％～50％上部！楼面荷载传至翼墙墙！梁支座处的落—地混凝土《构造柱同样可—以分担？35％～65％的楼！面荷载但本》条不再？考虑上部楼面荷载的！折减仅？在墙体受剪和局压】计算中考虑翼—。墙的有利作用以提】。。。高墙梁的可靠度【并简化？计算1？～3跨7层框支【墙梁的有限元分【析表明？墙梁顶面以上各层集！中力可按作用的【跨度近似化为均布】荷载(一般不超过该！层该跨？荷载的30％)再按！本节方法计》算，墙梁承载力是安【全可靠的 】 7.《3，.5  试》验表明墙梁在顶【面荷载作用》下主要发《生三种破坏形态【即由于跨《中或洞口《边缘处纵向钢—筋屈服以及由于支】。座上部纵向钢筋屈服！而产生的正截—面破坏；墙体或【托梁：斜，。截面剪切破坏以及托！梁支座上部砌体局】部受压破坏为保【证墙：梁，安全可？靠地工作《必须进行本条规定的！各项承载力》计算计算分析表明自！承，重墙梁可《满足墙体《受，。剪承载力和砌体局】部受压承载力—的要求无需验算【 》 7：.3.6《  ：试验和有限元—分析表明在墙梁顶】面荷：载，作用下无《洞口简支墙梁正截面！破坏发生在跨中截】面，托，。梁处于小偏心受拉】状态；有洞》口简：支墙梁正截面破坏发！生，在洞：口内边缘截面托梁处！于大：偏心：受拉状态原规—范基于试验结果给出！考虑墙梁组合作用】托梁：。按混：凝土偏心受拉构【件计算的设计方法及！。相应公式其中内力臂！。系数γ基于56【个无洞口墙梁试验】采用与混凝》土深梁类似的形【式γ：＝0.1(4.5】＋l0/H0)计算！。值与试验值比值的】平均值μ＝》。0.8？85变异系数δ【。＝0.176—具有一定的安全储】备但方法过于繁琐本！规，范在无洞口和有【洞口简支《墙梁有限元分析的】基础上？。直接给出托梁弯矩】和轴：力计算公式既保【持考虑墙梁》组，合作用托梁按混凝】土偏心受拉构件【设计的合理模式又简！化了计算并提高【了，可，靠度托？梁弯矩系数αM计算！值与有限元值之比；！对无洞口《墙梁μ＝1.6【44：δ＝：0.101；对有】洞口墙？梁μ＝2.7—05δ＝0》.381托》。梁轴：力系数η《N计算？值与有限元值之比】μ＝1.146【δ＝0？.023；》对有：洞口墙？梁μ＝1.153】δ＝0.26—2对于直《接作用在《托梁顶？面的荷载Q1、【F，1，将由托梁单》独承受？而，不考虑墙梁》组合作用这是偏【于安全的 —     连！续墙梁是《在21个《连续墙梁试》验基：础上根据2跨、3跨！。、4跨？和5跨？等跨无洞口和有【洞口连续墙梁有【限元分？析提出的对于跨【中截面直接》给出托梁弯矩和轴】拉力：计算公？式按混凝土偏—心受拉构件设计与简！支墙梁托梁的计算模！。式一：。致对：于支座截面有限元分！析表明其《为大偏心受压构【件，。忽略：轴压力？按受弯构《计算是偏于》安全的弯矩系数【αM是？考虑各？种因：素在通常工程应用】的范围？变化：并取最？大值其安《全储备？足较大的在托梁【顶面荷载Q1、【F1作用下以及在墙！。梁顶面荷载Q—2作：用下均？采用一般结构力学方！法分析连续》托梁内力计算—较简便 【     —单跨框支墙梁是【在9个单《跨，框支墙梁试》验基础上根据单【跨无：洞口和有洞口框支墙！梁限元？分，析,对？托梁：跨中截面直接给出】。弯，距和轴拉力》公式,并按混凝土偏！心受拉构《件计算？也与简支墙梁—托梁计算模式—一致框支墙梁—在托梁顶面荷载q】1F1？和墙梁顶面》荷载q2作用下分别！采用一般《。结构力学方法分析】框架内力计算较【简便：本规范在19个双】跨框支墙梁试验基】础上根据2跨、【3，跨和4跨无洞—口和有洞口框支墙梁！。有限：元分析对托》。梁跨中截《面，也直：接给出？弯矩和轴《。拉力按混凝土偏心受！拉构件计《算与单跨框支墙【梁协调？一致托梁《支座：截面也按受弯构件计！算，。   】。  为简化计—算连续墙梁和—框支墙？梁，。采用统一的》αM和ηN表达式】边跨跨中α》M计算？。值与有限元值之比对！连续墙梁无》洞口时μ＝》1.251δ＝0】.0：95有洞口时μ【＝1.302—δ，＝0.1《98；对框支—墙梁无洞口时μ＝2！。.1δ＝0.18】2有洞口《时μ＝1.6—。15δ？＝0.252ηN】计算值与有》限元值之比对连续墙！梁无洞口时μ—。＝1.129δ＝】0.039有洞口】时μ＝1《.269δ＝—0，.181；对框支墙！梁无洞？口时μ＝1》.04？7δ＝0.181】有，。。洞口时μ＝0.9】9，7δ＝0《.1：35中支《座αM？计算值与有限元值之！比对连续墙》梁，无，洞口时μ＝》1.715δ＝【0.245有洞口时！μ＝1.《。82：。6δ＝0.332；！对框支墙《梁无洞口《时μ＝2.017】δ＝0.251【有洞口时μ＝1【.844《δ＝0.2》95 — 7.3.—7  有限元分【析表明多跨框支墙】梁存在？边，柱之间的大拱效应使！边柱轴压力增大中】柱轴压力《减少故在墙梁顶【面荷载Q2作用下】当边柱轴压力增大】不利时应乘》以，1.2的修》正系数框架柱—的弯矩计算》不考虑墙梁组—合作用 【 7.3.8 】 试验表明墙梁发】生，剪切破坏《时一般？情况下？墙体：先于托梁进入极限】状态而剪坏当托【梁混凝土强》度，较，低箍筋较《。少时或墙体采—用构造框架约束砌】体的情况下托—梁，可能稍后剪坏故【托梁与墙体应分【别计算受剪承载力本！规范规定托梁—受剪承载力统一按受！弯构件计算》剪力系数βV按【不，同情况取《值且有较大》提高因而提高了可】靠度且简化了计算】简支墙梁βV计【算值与？。有限元值之比对无洞！口墙梁μ＝1—.102δ＝0【.078《；，对有洞口《墙梁μ＝1》.，39：7，δ＝：0.：123βV》计算值与《有限元值之比对连】续墙梁边支座无洞口！时μ：＝1.254、δ】＝0.13》5有洞口时μ＝1】.404、δ＝0】.159；中支【座，无洞口时μ＝1.0！94、δ＝0—.062有洞口【时μ：＝1.098、δ】＝0.162对【。框支墙梁边支座无】洞口时μ＝1.6】93δ＝0.13】。1有洞口时》μ＝2？.011δ＝0.3！1；中？支座无洞口》时μ＝1.58【8，、δ＝0.0—93有洞口时—μ＝1.《659、δ＝—0.1？8，7 【7.3.9》  试验表》明墙梁的墙》体剪切破坏发生于h！w/：l0＜0.》75：～0：.80托《梁较强砌体相对【较弱的情况下当h】w/l0《＜，0.35～0—.40时《发生：承载力？较低的斜《拉破坏？否则将发生》斜压破坏原规范根】据砌体在《复合应力状态下的剪！切强度经理论分析得！出墙体？受剪承载力公式【并进行试验验—证并：。按正交设计方—法找出？影响：显著的因素h—b/l0和》α/l？0，；根据试验》资料回归分析给出V！2≤ξ2(0—.2＋？hb/l0)hh】wf：计算值与47个简支！无，洞口墙梁试》验，结果比较μ》＝1.0《62：δ＝0.《1，41：；与33个简支有洞！口墙梁试验》结果比较μ＝0.】9，66δ＝0》.155工程—实践表明由》于此式给《出的承载力较低往】。往，成为墙梁设计中【的控制指《标试验表明》墙梁顶面圈梁(【称为顶梁)如—同放在？砌体：上的弹性地基—梁能将楼《层荷载部分传至【。支座并和托梁—一起约束墙体—横向变形延》缓和阻滞斜裂缝开】展提高？墙体：受，剪，承载力本规范根据7！个设置顶梁》的连续墙梁》。剪切破？。坏试验结果给出【考虑：顶梁作用的》墙体受剪承载力公式！(7.？3.：9)计算《值与试验值之比μ】＝，0，.844δ＝0【。.08？4工程实践表明墙梁！顶，面以上集中荷载占各！层荷载比值不大【且经各层传递至【墙梁顶面《已趋均匀故将墙梁顶！面以上各层集中荷载！均除：以跨度近似》化为均布荷载计【算由：于翼：墙或：构造柱的存在—。使多层墙梁》楼盖：荷载向翼《墙或：构造柱卸荷而减【少墙体剪力改善墙】体，受剪性能故采用【翼墙影响系数ξ【。1为了简化》计算单层墙》梁洞口影响系数ξ】2不再采用》公式表？达，与多层？墙梁一样给出定值 ！ ，。 7.3.1！0  试验表明【当hw/l0＞【0.75～》0.80《且，无翼墙砌体》强度较低时易—发生托梁支座上【方因竖向正应—。力集中而引起的砌体！局部受压破坏为保】证砌体局部受压【承载力应满》足σymaxh≤γ！fh(？σymax为最大】竖向压应力γ—。。为局：。压强度提高系数【)令C＝σymax！h/Q？2，称为应力集中系【数则：上式变为Q2—≤γfh/C令ξ＝！γ/C？。称为局压系数—。即得到(7.3【.10-《1)式根据16个】发生局压破坏的【无翼墙墙梁试—验结果？ξ＝0.《31～0.414；！。若取γ＝1.5C＝！4则ξ＝0》.37翼墙的存【。在使应力集中减少局！部受压有《较大改善；当b【f/h＝2》～5时？C，＝1.33～2.3！8ξ＝0.47【5～0.747【。则根据试验结—。果确定(7.3.1！0-2)式近年来】采用构造《框，架约束砌体的墙【梁试验和有限元【分析表明构造柱对减！少，应力集中改善局【部受压的作用更【明显应力《集中系数《。。可降至1.6左【右计算分析》表明：。当bf/h≥5【或设构？造柱时可不验—算，砌体局部受压承【载力 【 7.3.11 】 墙梁是《。在托梁上砌筑砌体墙！形成的除应限—制计算？。高度范围《内墙：体每天的可砌高【度严格进行施—工质量控制》。外尚应进行托梁在】施工：荷载：作用下的承载—力验算以确》保施工？安全：。 ？ 7《.3.？12 ？ 为保证《托梁与上《部墙体共同工作【保证墙？梁组：合作用的《正常发挥本条对墙】。梁基本构造要—求作：了相应？的规定 【     本次修！订增加了托》梁上部通《长布置的纵向—钢筋面积与跨中下部！纵向：钢筋面？积之比？值，不应小于《0.4的《规定 《