7.3 】 ，。墙梁 ？ 7】.3.1  本条较！原规范的规定更为明！确 ： 》7.3.2  【墙梁构造限值尺寸】是，墙梁：构件：结构安全的重要保】证本条规《定，。墙梁设计应》满足的条件关于墙】体总高？度、墙？梁跨度的规》定主：要根据工程》经验hw《/l0i≥0.4(！1/3)的》规定是为了》避免墙体发生斜拉破！坏托梁是墙》梁的关键构件限制】hb/l《0i不致过小不仅】从承载力《力方面考《虑而且较大的托梁刚！度对改？善墙：体抗剪？性能：和托梁支座上部砌体！局部：。受压性能也是—有利的对承重墙梁改！为，。hb/？。l，。0i≥1/10【但随着hb/l0i！的，增大竖向《荷载向跨中》分布而不是向支【座集聚不利于组合】作用充分《发挥因此不应采用过！大的h？b/l0i洞宽【和洞高限制是—为了：。保证墙体整体性【并根据试《验情况作出的偏【开洞口？对墙梁组合》作用发挥是极不【利的洞口外墙肢过】小，极易剪坏或》被推出破《。坏限制洞距》ai及采取》相应构造措》施非：常重要对边支座为】ai：≥0.1《5l0i；增加【中支座a《。i≥0.《07l0i的—规定此外国内、外均！进行过混凝土砌块砌！体，和轻质混凝》土砌块砌体墙梁试】验表明？其受力性能与砖砌体！墙，梁相似故采用—混凝土砌块砌体【墙梁可参照使—用而：大开间墙梁模型【拟动力？。试验和深梁》试验表？明对：称开两个洞的—墙梁和偏《开一个洞的墙梁【受力性？能类似对多层房屋的！纵向：连续：墙，梁，每，跨对：称开两个窗洞时也】可参照使用 【。 ？     本次【修订主要作了以【下修改？ 《 ：    1)近几年！来混凝土普通砖【砌体、混凝土—多孔：砖砌体和《混凝土砌块砌体【在工程中有较多应用！故增加？了由这三种》砌体组成的》墙梁：    ！ 2)？对于：多层房屋《。的墙梁要求洞口设置！在相同位置》并上、下对齐工程中！很难做到故取消了此！规定： —7.：3.3  本条给】出与第7.3.1条！相应的计算简图【。计算跨度取》值系根据墙梁为组】合深梁其支座应力分！布比较均匀》而确定的墙体—。计，算高：度仅取一层层高是】偏于安全的分析【表明当h《w＞l0时主要是h！w＝：l0：范围内的墙体参与组！合作用H0取—值基于轴拉》力作用于托梁中心】hf限？值系根据《试验和弹《性分析并偏于—安全：确定的 【 ， 7.3《.4  《本条分别给出使用阶！段和施？工阶段的《计算荷载取值承重】墙梁在？托梁顶面荷载—作用下不考虑组【合作用？仅在墙梁《顶面荷载作》。用下考虑组合—作用有限元分析及】2个：。两层带翼墙》的墙：梁试验表明》当bf/l0—＝0.13～0【.3时在墙梁—顶面已？有30％～50％上！部楼面荷载传至【翼墙墙梁支座处的落！地混凝土构》造柱：同样可以分》担35％～65％的！楼面荷载但》本条：不再考？虑，上部楼面荷载—的，折减仅在墙体受剪】和局压？计算中考虑翼墙的有！利，作用：以提高墙《梁的可靠度并简化】计算1～3》跨，7层框支墙》梁的：有限元分《析表：明墙梁顶《。。面以：上各层集中》力可按作用的—跨度近似化为均【布荷载(一》般不超？过该层该跨荷载【的30％)再按本】节方法计算墙梁【承载力？是安：全可靠？的 7】.3：.5  试验表【明墙梁在《顶面：。荷，载作：用下：主要发生《三种破坏《形态即？由于跨中或洞口【边缘处纵向钢筋屈】服以及由于支座上】部纵：向钢筋屈服而—产，。。生的正截面破坏；墙！体或托梁斜》。截面剪切破坏以【及托梁支座》上部砌体局部受压】破坏为保证》墙梁安全可》靠地工作必》。须进行？本条规定的各项承】载力：计算计算分》析表明自承重—墙梁可满足墙体受】剪承载力和砌体局】部受压承载力的要】求，无，需验：算 7】.3.6  试【验和有限元分析表】明，在墙梁？顶面荷载作用下无洞！口简支墙梁正截【面破坏发生》在跨中截面》托梁：处于小偏心》受拉状？态，；有洞口《简支墙？梁正：截面破坏发生在洞口！内边缘截面托梁处于！大偏心受《拉状态原《规范基于试验—结果给出考虑—墙梁：。组合作用托》梁，按混：凝，。土偏心受《拉构件计算的设【。计方法及相应公式】其中内力臂系数γ】基，于56个无洞口【墙，梁试验采用与—混，凝土深梁类似的形】式γ＝0.1(4】.5＋l0/H0)！。计算值与试验值比】值的平均值μ＝【0.885》。。变异系？数δ＝0.》176具有一定的】安全储备但方法过于！繁琐本规范在无【洞口和有洞口简【支墙梁有限元—分，析的基础上》直接给出托梁弯【矩和轴力计》算公：式既保持考虑—墙梁组合作》用托梁按混》凝，土偏心受《拉构件设计》的合理模《式又简？化了计？算并提高了》可，靠度：托梁弯矩系数α【M计算值与有—限元值之比；—对无洞口墙梁—μ＝1.6》44δ＝《0.：。。10：1；对有洞口墙梁】μ＝2.《705δ＝》0.381托梁轴】力系：数，ηN：计算值与有限元值之！比，μ＝1？。.146δ＝0.】0，23：；对有洞《口墙梁μ＝1.15！3δ＝？0.：。262对于直接【作用在托梁顶面【的荷载Q1、F1】将由托梁《单独承受而不—考，虑，。墙梁组合作用这是偏！于安全的 》 ，  》   连续》墙梁：是在21《个连续墙梁试验【。基础上根据2—跨、3跨、4—跨和：5跨：。等跨无？洞口和？有洞口连续墙梁【有限：元分析提出的对于跨！中截面直《接给出？托，梁弯矩和轴拉—。力计算公式按混凝土！偏心受拉构件设计与！简支墙？梁托梁的《。。计算模式一致对于】支座截面有限—元，分，析表：明其为？。大偏心受压构件忽】略轴压力按》受弯构计算是—偏于安全的弯—矩系数αM》是考虑各《种因素？在通常工程应用【的范围变化并取最大！值其安全储备足较】大的在托梁顶—面荷载Q《1、F1《作用下以及在—墙梁顶面《荷载：Q2作用下均—采用一般结构力【学方法分析连续【托梁内力计算较简便！ ， 》    单跨—框支墙梁是在9个单！跨框支墙梁试验基础！上根据单跨无洞【口和有洞口框支墙梁！限元分析,对托【梁跨中截面直接给出！。弯，距和轴拉力公式,】并按混凝土偏心受拉！构件计？算也与简支墙梁托梁！计算模式一致框【支墙：梁在托梁顶面荷【载q1F1和墙【梁顶面荷载q2【作用下？分别采？。用，一般结构力学—。方法分析框》架内力？计算较简《便本规？范在19个》双跨框？支墙梁试《验基础上《根据2跨、3跨和4！跨无：洞口和有洞口框支】墙梁有限元分析【对托梁跨中截面【也直接给出弯矩和】轴拉力按《混凝土偏心》受拉构件计算与【单跨框支墙梁协调】一致托梁支座—截面也按受弯构件】计算 《 ，     【为简化计算连续【。墙梁和框支墙梁采】用统一的αM和ηN！。表达式边跨跨—中αM计算值与【有限元值之》比对连续墙》梁无：洞口时μ＝1.25！1，δ＝0.09—5有：洞口时μ＝1—.302δ》＝0.198；【对框支？墙梁无洞口》时μ＝？2.1δ＝0—.182有洞口时】μ＝1.6》。15δ＝0.252！ηN：计算值与有限元【值之比对连》续，墙梁无洞《口时μ＝1.12】9δ＝0.0—39有洞《口时μ＝1.—269δ＝0.【181？；对框支墙梁—无洞口时《μ＝1.《047δ＝0.【1，81有洞口时—μ＝0？.997《δ＝0.135【中支座αM计—算值与有限元值之】比对：。连续墙？梁无洞口时μ＝1.！715δ《＝0.245有洞口！时μ＝1.82【。6δ＝0.332】；对框支《墙梁无洞口时μ【＝2.017δ＝0！.251有洞口时】μ＝1.844δ】＝0：.29？。5 ？ ？ 7.3.7 【 有限元分析表明多！跨框支墙梁》存在边？柱之间的大拱效应】使边：柱轴压力增大中柱轴！压力减少故在墙【梁顶：。面荷载Q《。2作：用下：当边柱？轴压力增《大不利时《应乘以1.2的修】正系数框《架柱的？弯矩计算不考虑【墙梁组合作用— 》 7.3.8  】试验表明墙梁发生】剪切破坏时一般情况！下墙体先《于托梁进入极—限状态而剪坏当托】梁混凝土强度较低箍！筋较：少时或？。墙体采用《构造框架约束砌体的！情况下托梁可能稍】后剪坏故托梁与【墙体应分别计算【受剪承载《力本规范规定—托梁受剪承》载，力统一按受》。弯构件计《算剪力系《数βV按《不同情况取值且【有较大提《高因而提《高了可靠度且简【化了计算简》支墙梁βV》。计算值与有》限，元值之比《对无洞口墙梁—μ＝1.1》02δ＝0.078！；对有洞口墙梁【μ＝：1.397δ＝0】.12？3βV计算值与【有，限元值之比对连续墙！梁边支座无洞口时】μ＝1？.254、》δ＝0.13—5有洞口时μ＝【1.4？04、δ＝0.1】59；中支座无洞】口时μ＝1》。.094、》δ＝0？.06？2有洞口《时μ＝1.09【8、：δ＝0.《1，62对框支墙梁【边支座无洞口时【。μ＝1.693δ】＝0.131有洞】口时μ＝《。2.：011δ《＝0.31；中支】座无：洞口：时μ：＝1.？588？、δ＝0《.093有洞—口时μ？＝1.659、δ＝！0.187 【。 ： 7.3.9【 ，。。 试验表明墙梁的】墙体：剪，切破坏发生》。。于hw/《l，0＜0.75～0.！80托？梁较强砌体相对较弱！的情况下当hw/l！0＜0.《。35～0.》40时发《生承载力较低的斜】拉破坏否则将发生斜！压破坏原规》范根据？砌体在复合应力状】态下：。的剪切强度经理论分！析得出墙体受剪【承载力？公式并？进行试验验证并【按，正交设计方》法找出影响显著的因！素hb/l0和α】/l0；根据试验】资料回归分析给【出V2≤ξ2—(0.2＋hb/】l，0)hhwf计算值！与47个简支无洞】口墙：梁试验结果比较μ】。＝1.？062δ＝0.14！1；与33》个简支有洞口墙【梁试验结果比较μ】＝0.966δ＝】0，.155工》程实践？表明由于此式给【出的承载力较—低往往成为墙—梁，设计中的控制—指标：试验：表明墙梁顶面圈梁】(称为顶梁)—如同放在砌体上【的弹性地基梁—能将楼层荷载部分传！至支座并《和托梁一《。。起约束墙体横—向变形延《缓和阻滞斜裂缝【开展提？高墙体受剪承载力本！规，范根据？7个设置顶》梁的连续墙梁剪切】破坏试验结果给出】考，虑顶梁？作用的墙体受剪承载！力公式(《7.3.《9)计算值与—试验值之比μ—＝，0.：8，44：δ＝0.08—4工程实践表明墙梁！顶面以上集中—荷载占各层荷载比值！不，大，且经各层《传，。递至墙梁顶面已趋】均匀故将墙》梁顶面以上》各层集中荷载均【除以：跨度近似《化为均？布，荷载计？算由于翼墙》或构造？柱，的存在？使多层墙梁楼盖荷】。载向翼墙或构造柱】卸荷而减少墙体剪】力，改善墙？。体受剪？性能：故，采用翼墙影响系数】ξ1为了简化计算】。单层墙梁《洞，口影响系《数ξ2不再采用公】式表达与多层墙梁一！样给出定值 】 7《.3.10  【试验表明当hw/l！0＞0.7》5～0.80且无】翼墙：砌体：。强度：较低时易《发生托梁支座上方】因竖向正应力—集中而引起的砌体】局，部受压？破，坏为保证砌》。体局：部受压承载力应满足！σ，。ymaxh≤—γfh(σ》yma？x为最大竖向压【应力γ为局压强度提！高，系数)令C＝σym！ax：h/Q2称为应【力集中系数》则上式变为》Q2≤γf》h/C令ξ＝—γ/C称为局—压系数即得到(7】.3.10》。-1)式根》据16个发生局压】破坏：的无翼墙墙梁试验】结果ξ＝0.31～！0.41《4；若取γ》。＝1.5C＝4【则ξ＝0.37【翼墙的？存在使应力集—中减少局《部受压有较》大改善；当bf/h！＝2～5时C—＝1.？。33～？2，.，38ξ？＝，。。0.475～0【.7：。47：则根据试《验结果确定(7【.3：.10-2)式近年！。来采用构造框—。架约束砌体的墙梁】试，验和有限元分析【表，明构造柱对减少应】力集中改善局—部受：压的作用《更明显应力》集中系数可》降至：。1.6左右》计算分析表明当b】f/h？≥5或设构》造柱时可《不验算？砌体局部受压承载力！ ： 7.3【.，11  墙梁是在】托梁：上砌：筑砌体墙《形成的除应限制【计算高？。。度范围内墙体—每天的可《砌高度严格进行施】工质量控制外尚应】进行托梁在施工荷】载，作用下？的承：载力验？算以确保《施，工安全 — 7.》3.12《  为保《证托：梁与上部《墙体共同《工，作，保证墙梁组合作用】的正常发挥本—条，对墙梁基《本构造？要求作了相应—的规定？ 《     本次】修订增加《了托梁上部通长布置！的纵向钢筋面积与跨！中下部？纵向钢筋《面积之比值不应小于！0.4的规定 】