7.3 】 墙：梁 《 《。 7：.，3.：1 ： 本条较原规范的】规定更为明确 】 《7，.3.2《  墙梁《构造限值尺》寸是：墙梁构？件结构安全的—重要保证《本条规定墙梁—设计：应满足的《。条，件关于墙《体，总高度、墙梁跨度】的规定主《要根据工程经验hw！。/，l0：i≥0.4(1/3！)的规定是为了避免！墙体发生斜》拉破坏托梁是—墙梁的关键》构件限制hb/【l0i不《致过小不仅》。从，承载力力方面考虑而！且较大？的托梁刚度对改善墙！体抗剪性能和托梁支！座上部砌体局—部受压性能也是有利！的对承重墙梁—改为hb/l—0，i≥：。1/10但随着【hb/l0i—的增大竖向荷载向】跨中分布《而不：是向支座集》。聚不：利于组合作用充【分发：挥因此不应采用【过大的hb/l【0，i洞：宽和洞高《限制是为了保证墙】体整体性并根据试验！情况作出的偏—开洞口对墙梁—组，合作用发挥是极不】利的洞口外墙—。肢过小极易》剪坏或被推出—破，坏限制洞距》ai及采取》相应构造措施非常重！要对边支座为ai】≥0.？15l0i；增加】中支座ai≥0.】07：l，0i：的规定此外国内【、外：均进：行，过混凝？土砌：块砌：体和轻质混凝土砌】块，砌体墙梁试》验表明其受力性能】与砖砌体墙梁相【似，故，采用混凝土砌—块砌体墙梁可参照使！用而大开间》。墙，梁，模型拟动力试—验和深？梁试验表明对称【。。开两个洞的》墙梁和？偏开一个洞的墙梁】受力性能类似对多层！房屋的纵向连续墙梁！每跨对称开两个窗洞！时也可参照使用 ！。 ，。     【本次修订《主要作了《以下修改 】     —1)近？几，年来混？。凝土普？通砖砌体、混凝土】多孔砖砌《体和混凝土砌块砌】体在：工程中？有较多？应用故增加了由这】。。三种砌体组成—的墙梁 《 《  ：。   2)对于多】层房屋的墙梁要求洞！口设置在《相同位置并上、下对！齐工：程中很难做到—故取消了此规定 ！ 7.—3.3  本条给出！。与第7.3.1条相！应的计算简》。图，计算跨度取》值系根据墙梁为组】合深梁其《支座应力分布比较均！匀而确定的墙—体计算高度仅—取一：层，层高是偏于》安全的分析表—明当hw＞》l0时主要》是，hw＝l0范围内】。的墙体参与》组合作用H0—取值：基，于轴拉力《。作用于托梁中—心hf限值系根据】试验：和，弹性分析《并偏于安《全，确定的 《 7.【3.：4  本条分别给】出使用？阶段和施工阶—段的计算荷》载取：值，承重墙梁在》托梁顶面荷载作【用下不考虑》组合作用仅在墙梁】顶面荷载作用下【考虑组合《作用有限元分析【及2个？两层带翼墙的—墙梁试验表》。明当bf/l—0＝0.《13～0《.3时在墙梁—顶面已有《30％～5》0，％上部楼面荷载传】至翼墙墙梁支座处的！落地：混凝土构造柱同样】可以：分担：。35％～65—％的楼面荷载但【本条不再《考虑上部楼面荷【载的：折减仅在墙》体受：剪和局压计算中考】虑翼墙？。的有利作《用以提高墙》梁的可靠度并—简化计？算1：～，3跨7层框支墙梁】的有限元《分析表明墙梁顶面以！上各层？集中力可按》作用的跨度近似化为！均布荷？载(一般不》超过该层《该跨荷载的30【％)再按《本节方法计算墙【梁承：载力是安全可靠的】 —7.3.5》  试？验表明墙梁在顶【。面荷载作用下—主要发？生三种破坏形—态即由于《。跨中或洞口边缘处】纵向钢筋屈服以【。及由于？支座：上部纵向钢筋屈服】而产生的正截面破坏！；墙体或托梁斜【截面剪切破》坏以及托梁支座上】部砌体局《部受压？破坏为？保证墙梁安全可靠地！工作必须进》行本条规定的—各项承？载力计算计算分析】表明自？承重墙梁《。可满足墙体》受剪承载力》和砌体局《部受压？承载力的要求无需验！算， 7.】3.：6  试验和—有限元分析表明【在墙：梁顶面荷载作用下无！洞口简支墙梁正截】面破坏发生》在跨中截面托梁【处于小偏心受拉状】。态；有？洞口简支墙》梁正截面破坏发【生在洞口内边—缘，截面托梁《处于大偏《心受拉？状态：原规范基《于，试验结？果给：出考虑墙梁》组合作？用托梁按混凝土偏心！受拉构件计算的设计！方法：及，相应公式其中—内力臂系数γ基于5！6个：无洞口墙梁试—。验采用与混》凝土深梁类似的形式！。γ＝：0.1？(4.5《＋l0？/H0)计算值【与试验值比值的【平均值？μ＝0.《885变异系数【δ＝0.176【具有一？定的安全《储，。。备但方法过于—繁琐本规范在无【洞口和有洞口—简支墙梁有限元分析！的基础？上直：接给出托梁弯矩和】。轴力计算公式既保持！考虑：墙梁组合作用—托梁：。。按混凝土偏心受拉构！件设计的合理—模，式又：简化了？计，算并提高了可靠度托！梁弯矩系数αM计】。算值与有《限元值之比；—对无洞口墙梁μ＝1！。.644δ》＝0：.101；对—有洞口墙梁μ＝2】。.705δ》＝0.381托梁】轴力系数ηN—计算值与有限元值】之比μ？＝1.146—δ＝0.0》23；对有洞口墙】梁μ＝？1.1？53δ＝0》.，2，62对于《直接：作用在托《梁顶面的荷载Q1】。、，F，1将由托梁单独承】受而不考虑墙梁组】合，作用这是偏于安全】的 【  ：  连？续墙梁？是，在2：1个连续墙梁试【验基：础上根据《2跨、3跨、—4跨和5跨等—跨，无洞口和《。有洞：口连续墙梁》有限元分析提—出的对于《跨中截面直接给出】托梁弯矩和》轴拉力？计算公式按混凝土偏！心受拉？构，件设计与简支—墙梁托梁的计—算模式一致对于【支座：截面有限《元分析表明其—为大：偏心受压构件忽【略轴压力按受弯【构计算是偏于安全】的，弯，矩系数？αM：是考虑各种因—。素在通常工程—应用：的范围变化并—取最大值其》安全储备足较大的】。在托梁顶面荷载Q1！、F1作用下以【及在墙梁顶面荷【载Q2作用》下均采用一》般结构？力学方法分析连续托！梁内力计算较—简便 《     】单跨框支墙梁是在】9，个单跨框支墙—梁试验基础》上根据单《跨无洞口和》有洞口框支墙梁限】元分析,对托梁跨】中截面直《接给出弯距和轴拉力！公式,并《按混凝土偏心—受拉构件计算也与】简，支墙：梁托梁计《算模式一致框支墙】梁在托梁顶面荷【载q1F1和墙梁顶！面，荷载q？2作用下分别采用】一般：结构力学方法—分析框架内力—。计算较简《便本规范在19个】双，跨框支墙梁试验基】础上根据2跨、【3，跨和4？跨无洞？口和：有，洞口框支墙》梁，有限元分析》对，托梁跨中《截面也直接给出【。弯矩和轴拉力按混】凝土偏心受拉—构件计？算与单跨框支墙梁协！调一致托梁支—座截面？。也按受弯构》件计：算 —   ？  为简《。化计算连续墙梁和】。框支墙梁采用统一】的αM和《。ηN表达式边跨跨中！αM计算值与—有限元值之》比，对连续？墙梁：无洞口时μ》＝1.251δ＝】0，.095有洞口时】μ＝1.30—2，δ＝0.198；】对框支墙梁无洞【口时μ＝2》.1δ＝0.1【82有洞《。口时μ？＝，1.615δ＝0】.252η》。N计算？值与有限元》值之比对《连续墙梁无洞口时μ！＝1.129δ＝】0.：03：9有洞口时》μ＝1？。。.269《。δ＝0.1》81；对框支墙【梁无：。洞口时？μ＝1.047δ】＝，0.：181有洞口时μ】。＝0.997δ＝】0.135中—支座αM计算值与有！限元：值之比对《。连续墙梁无》洞口时？μ，＝1.7《15δ＝0.—2，45有洞口时—μ＝1.826δ＝！0.3？32；对框支—墙梁无洞口时—μ＝2.017δ＝！0.2？51有？。洞口时μ＝1.【84：4δ＝0《.，295 【 7.3.7【  ：有限元分析表明【。多跨框？支墙梁存在边柱【之间的大拱》效应使边《柱轴压力增》大中：柱轴压力减少故在】墙梁顶面荷载Q2作！用下当边柱轴压【力增大不《利时应乘以1.【2的修正系数框【架柱的弯矩计算不】。考虑墙梁《组合作用《。 ？ 7.3.【8  试验表—明，墙梁：发生剪切破坏时一般！情况下墙体》先于托梁进入极限状！态，而剪坏当《托梁混凝土》强，度较低箍筋较少【时或：墙体采？用构造框架约—束，。砌体的情况下托梁】可能稍后剪坏—故，托梁与？。墙体应分别计算受】剪承载力本规—范，规定托梁受剪承载】力统一按受》弯构件？计算剪力系数βV】按，不同情况取值且有较！大提高因而提高【了可靠度且简—化了计算《简支墙梁《。βV计算值与有限】元，值之比对无洞口墙】梁μ＝1.102δ！＝0.07》8；对有《洞口墙梁μ＝1.】397？δ＝0.123β】V计算值与有限元值！之比：对连续墙《。梁边支座无洞口【。时μ＝1.》254、δ＝0.】135有洞口时μ＝！1.404、δ＝0！.159；中支【座无洞口时μ＝1】.094、》。。δ＝0.062有洞！口时μ＝1》.0：98：、δ＝0.》162？对，框支墙梁边支座无】洞口时μ＝1.6】93δ＝0.—131？有洞口时μ＝2.0！。11δ＝0.—31；中支座—无洞口时μ＝1.5！8，8、δ＝《0.093有洞口】时μ：＝1.659—。、δ＝？0，.，187 《 7.3.！9  试验表明【墙梁的墙《体剪切破坏发—生，于hw？。/l0＜0.7【5～0.80托梁较！强砌体相对较弱的情！况，下当hw/l—0＜0.35～【0.40《时发生承载力较低】的斜拉破《坏否则将发》生斜压破《坏原规范《。根据砌体在》复，合应：。力状态下的剪—切强度？经理论分析得—出墙体受剪承载力】公式并进《行试验验证并按正交！设计：方，。法，找出影响《显著的因《素hb？/l：0和α/《l0；根据试验资料！回归分析给出V2】≤ξ：2(0.2＋—hb/l0)h【hwf计算值与【47个简《支无洞口墙梁试【验结果？比较μ？＝1：.062《δ＝0.141；】与33个简支有【。洞口墙梁试验结果】比较μ＝0.9【66δ＝《0.1？。55工程实践表【明由于此式给—出的：承载力？。较低往往成为墙【。梁设计中的控—制指标试验》。表明墙梁《。顶面圈？。梁(称为《顶梁：)如同？放在砌体上》的弹性地基》梁能将？楼，层荷载部分传—至支：座并和托《梁一：起约束墙《体横向？变形延缓《和阻滞斜裂缝开展提！高墙体？受剪承载力本—规范根据7个设置顶！梁的连续墙梁剪切破！坏，试验结果给出—考虑顶？梁作用的墙》体受剪承载力公式(！7.3.9》。)计算值与试—验值之比μ＝0.】8，44δ？＝0.084工程实！践，。表明墙梁顶面以上】集中：荷载占各层荷载比】值不大且经》各层：传递至墙梁顶面已趋！。均匀故将墙梁顶面以！上，各层集？中荷载均除以跨度】。近似化为均》布荷载？计算由于翼墙—或构造柱的存—在使：多层墙梁《楼盖荷载向》翼，墙或：构造柱？卸，荷而减少墙体剪【力改善墙《体受剪性能故采用翼！墙影响系数》ξ1为了简化—计算：单层墙梁洞》口影响系数ξ2不再！采用公式表》达，与多层？墙梁一样《给，出，定值 【 7.？3.10  试验表！明当hw/l0＞0！.7：5～0.8》0且无翼墙砌体强度！较低时易发生托【梁支座上方因竖向】。正应力集中而—。引起：的砌体局部受压破】坏为保证砌体局部受！压承载力《。应满足σymax】h≤γfh》(，。。σym？ax为最《大竖向？压应力γ为局—压强度提高系—数)令C《＝σy？maxh/Q2称为！应力：集中系数则上式变为！Q2≤γ《fh/C令》ξ＝γ/《。C称为局压》系，数即得到(7.3.！10-1)式根【据，。16个发生》局压破坏的无翼墙墙！梁试验结果ξ＝0】.31～0.—。414；若取—γ＝1.5C＝4则！。。ξ＝0.《37翼墙的存在使】应力集中减少局部受！。压有较大改善；【当bf/h＝2～5！时C＝1.》33～2.》38ξ＝0》.475～0.74！7则根据《试验结？果确定(7.3.1！0-2)式近年【来采用构造框架【约束砌体的墙—梁试验和有限—元分析？表明构造柱对减少】应力集中改善局部】受压的作用更明显】应力集中系数可降至！1.6左右计算【分析表明当bf/h！。≥5或设构》造柱时可《不验算砌体》局部受压承载力【 —7.3.11  墙！梁是在托《梁上：砌筑砌体墙形成的】除应限制计算高【。度范围内《墙体每天《的可砌高度严格【。进行施工质量控制外！尚应进行托梁—在施工？荷载作用下的承载】力验算以确保施【工安全 — 7.3—.，1，。2  ？为保：。证，托梁：与上部墙体》共，同工作保证墙梁组合！作用的正常发挥本条！对，墙梁基本构》。造要求作了相应【的规定 ！    本次修订增！。加，了，。托梁上部通长—布，置，的纵向钢筋》面积与跨中下部纵】向钢筋面积之比值不！应，小于0.4》的规定 》