7.3 】 ，。墙梁 《 ：。 ？ 7：.3.1  本条】。较原规？范的规定更》为明确 《 7.3.！。2，  墙梁构》造限值尺寸是墙【梁，构，件结构安全的—重要：保证本条规定墙梁设！计应满足的》条件：。关于墙体总高度【、墙梁跨度的规定】。主要根据工程经验】hw/l0i≥【0.4(1/3【)的：规定是为了避免【。墙体发生斜拉破坏托！梁是墙梁的关键构】件限制hb》/l0i《不致过小不仅从【。承，载力力方面考虑而且！较大的托梁刚度对】改善：墙体抗剪性能和【托梁支座上部—砌体局部受压性能也！是，有，利，的对承重墙梁—改为：hb：/l0i≥1—/10但随着—hb：/l0i的》增大：竖，向荷载？向跨中分《布而：。不是：向支座集聚不—利于：组合作用充分发【挥因此不应采用过大！的，hb：。/l：0i洞宽《和，洞高限制是》为了：。保证墙？体整体性《并根据试《验情况作出的偏开】洞口对墙梁组合【作用发挥是极不利】的洞口外墙肢—过，小极易剪《。坏，或被推？出破坏限制洞—距ai？及采取？相应：构造措？施非常重要》对边支座为ai≥】0.15l0i；增！加中支座a》i≥0.0》7l0i的》规定此外国内、外】均进行过混凝土砌块！。砌体和轻质混凝土砌！块，砌体墙？梁试验表明其受力】性，。能与砖？砌体：墙梁：相似故采用混凝【土砌块砌体墙梁【可参照使用》而大开间墙梁模【型拟动力《试验和？深，梁，试验：表明对称开两—个洞的墙梁》和偏开一《个洞的墙梁受力性】能类似对多层—房屋的纵向连续墙梁！。每跨对称开》两个窗洞时也—可参照？使用 《    【 本次修订主要作了！以下修改 》    】 1)近几年来【混凝土普通砖砌体】、混凝土多》孔砖砌体和混凝【土砌块砌体在—工程中有较多应用】。。故增加了《由，这三种砌体组—成的墙梁 》    】 2)对于多层房】屋的墙梁《要求洞口设置—在相同位《置并上？、下：对，齐工程中《很难做到故》。取消了此《规定 ？ 7.【3.3  》本条给出《。与第7.3.1条】相应的计《算简图计算跨度【取，值系根据墙梁为【。组合深梁其》支座应力分布比较】均匀而？确定的墙体》计算高？度仅取一层层—高是偏于安》。全的分析表明当【。hw＞l《0时：主要是hw＝l【0范：围内的墙体参与【。组合作？用H0取值基—于轴拉？力作用于《托，梁中心hf限值系】。根据试验《和弹性分析并偏于安！全确定？的 》 7.3.4  ！本条分别给出—使用阶段和施—工阶段的计算荷载】取值承？重，墙梁在托梁顶面【荷载作用下不考虑】组合作用仅在墙【。梁顶面荷载作用下】考虑组合作用有限元！分析及2个》两层带翼墙的墙梁】试验表明当》bf/？l0＝0《.13～0.3时】在墙梁顶面》已有30％～5【0％：上部楼？面荷载传至翼墙【。墙，梁支座处的落地混】凝土构？造柱同样可以分担3！5％～65％的【楼面荷载但本条不】再考虑上部楼面荷载！的折减仅在墙—。。体受剪和局》压计算？。中考：虑，翼，墙的有利作用以提高！墙梁的？可靠度并简化计算1！。～3跨7层》框支墙梁的有限【元分析表明墙梁顶】面以上各层》集中力可按》作用的跨《度近似化为》均布荷载(》一般不超《过该层该跨》荷载的？30％)再按—本节方法计算墙梁】承载力是安全—可靠的 — 7.》3.5  试验【表明墙梁在顶面荷】载，作用下主要发生三种！。破，坏形态即由于跨中】或洞口边《缘处纵？向钢：筋屈：服以：及由于支座上部【纵向钢？筋屈服而产生的【正截面破坏；墙体】或托梁斜《截面剪切破坏以【及托梁支座》上部砌体《局部受压破坏为保证！墙梁安全可靠地【工作必？须进：行本：条规定？的各：项承载力《计算计算分析表【明自承重墙梁可满】足墙体受剪》承载力和《砌体局部受》压承载力的要—求无需？。验算： 7.3！.6  试验和有限！元分析？表明在墙梁顶面荷】载作用？下，无洞口？简支：墙梁正？截面破坏发生在跨】。中截面托梁处于【小偏心受《拉状：态，。；有：洞口简支墙》。梁正截面破》坏发生在洞口内边】缘截面托梁处—于大偏心受拉状【态原规范基于试验结！果给出考《虑墙梁组合作用【托梁按混《凝土偏心受拉—构件计算的设计【方法及相应公—式，。其中内力臂系—数γ基于56—个无洞口《墙梁试验采用与【混，凝土深梁类》似的形式γ＝—0.1(4.—。。5＋l0/H0)计！算值与试验》值比：值的平均值μ—＝0：.885变异—系数δ＝《0.1？76具？。有一定？的安全储备》但方法？过于繁？琐本：规范在无《洞口和？有洞口简支墙—梁有限元分析的【基础上直接给—出托梁弯《矩和轴力计算—公式既保持考虑【墙梁组合作用托梁按！。混凝土偏心受拉【构件设计的合理【模式又？简化了计算并提高了！可靠度托梁弯—矩系数αM计算值与！有限元？值之比；《对无洞口墙梁μ＝】1.644δ＝【0，.101；对有【洞口墙梁μ＝2【.705《δ＝0.381【托梁：轴力系？数ηN？。计算值与有限元【值，之比：μ，＝1.14》6δ＝0.02【3，；对有洞口墙梁μ＝！1.153δ＝0.！262？对于直接作》用在托？梁顶面的荷载Q1】、F：1将由托梁》单独承受而》不考虑墙梁组合作】。用这是偏《于安全的 —。     连！续，墙梁是在2》1个连续墙》。梁试验基础上—根据2跨、3—跨，、4跨和5跨等跨无！洞口和有《洞，口连：续墙梁有限元—分析：提出的对于跨中截面！直接给出托》梁弯矩和轴拉—力计算公式按混凝】土，偏心受拉《构件设计与简支墙梁！托梁的计《。算模式？一致对于《支座截？面有限元《分，析表明其为大偏心受！压构件忽略轴压力】按，受弯构计算是偏于】安全的弯矩系数【αM是考虑各种因素！在通常工程应用【。的范围变化并取【最大值其安》全储备足《较，大的在托梁》顶面荷载Q1、【。F1作用下以及在墙！梁顶面荷《。载，。Q2作用下均—采用一般结构力学方！法分：析连：续托梁？内，力，计算较简便》。 ： ，    — ，单跨框支《墙梁：。是在：9个：单跨框支墙》梁试验基础上—根据单跨《无洞口和有洞口框支！墙梁限元分析,【对，托梁跨？。中截面直接给出弯距！和，轴拉力公《式，,并按混凝土偏心受！拉构件？计算：也与简支《墙梁托梁计》算模式一致框支墙梁！在托梁顶面荷—载q1F1和墙梁】顶面荷载q》2作用下分》别采用一般结构力】学方：。法分析框《架内力？计算较简便本规范】在19个双跨框支墙！。梁试验基础》上根据2跨、3跨和！4跨无洞口和有【洞，口框支墙梁》有限元分析》对托梁跨中截—面也直接给出—弯，矩，和轴拉力按混凝土偏！心受拉？构件：计算与单跨框支墙梁！。协调一致托梁支座】截面也？按受弯构件计算 】 《     为简【化计算连续墙梁和】框支：墙梁采用《统一的？αM和ηN表—达式边跨跨中αM计！算值与有限元值【之，比对连续墙梁无洞口！时μ＝？1.251δ＝【0.095》。有洞口时μ＝1.】302δ＝0—.198《；对框支《墙梁无洞口时μ【＝2.1δ＝0.】182有洞口—时μ＝1.615】δ＝0.252ηN！计算值与有限元【值之比对《连续墙梁无洞口时μ！＝1：.12？9δ＝0.039有！洞口：时，。μ＝1.2》69δ？＝0：.1：81：；对框支墙》梁无洞？口时μ＝《1.047》δ＝0.181【有洞口时《μ＝0.997【δ＝0.135中】支座αM《计算值与《有限：元值之？比对：连续墙梁无洞—口时μ＝《1.715δ—＝0.245有洞口！时μ＝1.826】δ＝0.332；对！框支墙梁无洞口时μ！＝2.01》7δ＝0.251有！洞口时μ《＝1.8《44δ＝0》.295 】 7.3.7  ！有限元分析表明多】跨框：支，墙，梁存在边柱之间的】大拱效应使边—柱轴压？力增大中柱轴压力减！。少故：在墙：梁顶面荷载Q2作】用下当？边，柱轴压力增大不利时！。应乘以1.》2的修正系数框架柱！的弯矩计算不考虑墙！梁组合作用 — 》7.3.8 — 试验表《明墙梁发生》剪切破坏时》一般：情况：下墙体先于托梁【进入极限状态—而剪坏当托梁混凝土！强度较低箍筋较少时！。或墙体采用构造框架！约束砌体的》情况下托梁可能稍后！剪坏故托梁》与墙：体应：分别计？算受剪承载力本【规范规定托梁受剪承！载力统一按受弯【构件计？算剪力？系数βV按不同【情况取值且有较大提！高因而提高》了可靠度且简化了】计算简支墙梁—βV计算值与有限】元值之比对无洞口】墙梁μ＝1》.102δ＝—0，.07？8，；对有洞口墙梁【μ＝1.3》97δ＝0.—123βV》计算值与《有限元值之》比对：连，续墙：梁边：支座无洞口时μ＝1！.254、δ＝【0.：135？有洞口时μ＝1.】40：4、δ＝0》.，159；中支—座无洞口时μ＝1】.0：。94、δ＝0.0】62有洞口》时μ＝1.09【8、δ＝《0，.162对框支【。墙梁边支《座无洞？口时μ＝1.6【93：δ＝0.131【有洞口时μ＝2【.011δ＝—0.31；中—支座无洞口时μ【＝1.？588？、δ＝0《.0：。93有洞口》。时μ＝1.659】、δ＝0.》187？。 —7.3.9  试验！表明墙梁《的墙体剪切》破坏发生《于hw/l0＜0】.75～0.—80托梁较强砌【。体相对较弱的情况】。下当hw《/l0＜0》.，35～0.40时】发生承载力较低的】斜，拉破坏否则》将发生斜《压破坏原规》范，根据砌体在》复合应力状态下【的剪切强度经理论】分析得？出墙体受《。剪承载力公式并进行！试验：验证并按正》交设计方法找出影】响显著的因素hb】/l0和α/l0】；根据试验资料【回归分？析给出V《2≤ξ2(0.2＋！hb：/l0)hhw【f计算值与47个简！支，无洞口墙梁试验结】果比较μ＝1—.062δ＝0.1！41；？与33个简支有洞】口墙梁试验结果比较！。μ＝：0.966δ＝【0.155工程实】践表：。明由于此式给出【的承载力较低往往成！。为，墙梁设计中》的，。控制指标试验表【明墙梁顶面圈—梁(称为顶》梁)如同《放在砌体上的弹性地！基，梁能将楼层荷—载部分传至支座【并和托梁一起约【束墙体？横向变形延缓和阻滞！斜裂缝开展提高墙】体受剪承载力本规】范根据7个》设置顶梁《的连：续墙梁剪切破坏试验！结果给出考虑顶梁】作用的墙体》受剪承载《力公式(7》。.3.9)计算【值与试验值》之比μ＝0.—844δ＝0—.084工程实【。践表明墙梁顶面以】上集：中荷载？占各层？。荷载比值不大—且，经各层传《递至墙？梁顶：面已趋均匀故将墙梁！顶，面以：上，各层：集中荷载均除以跨度！近似化为均布荷载】。计算由？于翼墙或构》造柱的？存在使多层墙—梁，楼盖：。荷载向翼墙或构【造柱卸荷而》减少墙体剪力改【善墙体受剪性能故采！用翼墙影响系数ξ1！为了简化计算单【层墙梁？洞口影？响系数ξ2不—再采用公式表达与多！层墙梁一《样给出定值 ！ 7.3》.10  试验表】明，当hw/《l0＞0.75～0！.80且无翼墙砌体！强度较低时易—发生托梁支座上方因！竖向正？应，力集中？而引起的砌体局【部受压破坏为保【证砌体局部受压【承载力应满足—σy：ma：xh≤γfh—(，σ，。ym：ax为？最，大竖向压《应力γ为《局压强？度提高系《数)令C＝》σymaxh/Q】2称为应力集—中，系数则上式变为【Q2≤γfh/C令！ξ＝：γ，/C：。称为局？压系数即得到(【7.3.《10-？1)式根据16【个发生局压》破，。坏的：无翼：墙，墙，。梁试验结果ξ＝0.！31～0.414】；若取？γ＝1.5C＝4则！ξ＝：0.37《翼墙的存在使应力集！。中减少局部》受压有较大》改善：；当b？f/h＝《2～5时C》＝1：.33～2.38ξ！＝0.475～【0.74《7则根据《试验结果确定(7.！3，.1：0-2)《式近年来采用—构造框架约束砌【体的墙梁试》验和有限元分析表】。明构造？柱对：。减少应？力集中改《善局部受压的作【用更明显应力集【中系数？可降至1《。.6左右计算分析表！明当bf/h≥【5或：。设构造柱时可不验】算，砌体：局部受压承载力 ！ ： 7.3.11 ！ 墙梁是在托梁上砌！。筑砌体墙《形成的除应限制【计算高度范围—内，墙体每天的可砌高】度严格进行施—工质量控《制外尚应进行托【梁在：施工荷载作用下【的承载力验算—以确保施工安全 ！ 7.—3.1？2  为《保证托梁与上部墙体！共同工作保证墙梁组！合作用的正常发【挥本条对墙梁基本】构造要求作了相应】的规定 》    【 本次修《订增加了托梁上【部通长布置的纵【。向钢筋面《积与：跨中下？部纵向钢筋面积【之比：值不应小于0.4】的，规定 ？ ，