。 5  无筋！。砌体构件 — — 5.《1  ？受，压构件 ！ 5.1.1、5！.1.5  无筋】砌体受压构件承载】力的：。计算具有《。概念清楚、方—便技术的特点即 ！。 ， ：  ：   1  轴向】力的：偏心距按荷载设计】值计算在常遇荷载情！况下直？接采用？其设计值代替标【准值计算偏心距由此！引起承载《力的降低不超—过6％ ！    2  【承载力影响》系数：φ的：公式不仅符合试验结！果且计算简化—。 《    》 综合上述1—和2的影响新规范受！压构件承载》力与原规范的承【。载力基本接近略有】下调    ！ ，     3 【 计算公式按附加偏！心距分析方法建立与！单向偏心受压—构件承载力的计算公！式相衔接并与试验】。结果吻合较好湖【南大学48根短【柱和30根长—柱，。的双向？偏心受压试验表明试！验值与本方》法，计算值的平均比值对！于短柱为1》.236长》柱为：1.329,其【变异系数分别为【0.：。103和0.1【63而试验值—与苏联规范计—算值的平均比值对于！短柱为1.43【9，对于长柱为1.4】78其变《异系数？分别为0.》16：3和0.《225此外试—验表明？当eb＞0.3b】和eh＞0.—3，h时随着《荷，载的增加砌体内水平！裂缝和竖向裂缝几乎！同时产生《甚至：水平裂缝较竖—向裂缝？出现早？因而设计双向偏心】受压构件时》对偏：心距的限值较单【向偏心受《。压时偏心距的—限值规定得小些是必！要的分析还表明当一！个方：向的：。。偏心率(如e—h/h)不大于【另一个方向的—偏心率(如eh【/h)的5％时【可简化按另一方【。向的单向《偏心受压(》如eh/h)计【算其承载力的误差】。小于：5％ 《