7  构件！设计 ？ 》 7》.1  《刚架构件计》算， 《 《7.1.1  本】条取消了中国工程】建设标准化协—会标准？门式刚架轻型房屋钢！。结构技术规程C【ECS102200！2(以下简称C【ECS102200！2规程)中要—求腹板高度变化不】超过每米60mm的！限制；剪切屈曲【系数和？。。屈曲后强度采用的】计算：方法是在等》截面区格《的公：式上乘以一个楔率折！减系数 》 《。    另外—受弯时局部屈—曲后有效宽度系数ρ！和，考虑屈曲后强度的】剪切屈曲稳定系数】φps从《。CECS10—2，2002规程的【三段式改为连续的公！式，。以简：化，规，范的：书写新的《公式与原分》段的表达式的对比见！图2、图3 — ： 》 ？ 图 2 【 】 图 3 ！ 7.1.2  这！里参照了C》ECS10220】。02规程但是剪切屈！曲稳定系数的公式做！了连续化《处，。理 — ，7.1.3  本】条将C？ECS102200！。2，规程：的，规定修改为轴—力和：弯矩：采用同？。一个截面即大端【。截面以便能够退化】成，。等截面？构件；另《外弯矩放大系数从】。。的形式因为》前，者，使得：弯矩放大偏小很【多偏不安全 ！ ：7.1.4 —。 ，本条专门为》房，屋抽柱而增设—的托：梁进行稳定性计算而！制定的(图》。4)：也可：。用于类似情况—屋面梁如果不—设隅撑有明确—的侧向支《承，点侧向支承点之间的！。区段稳定性按照【本条计算《  【   变截面—梁的稳定性在弹性】。阶段失稳时弯扭失】稳的二阶效应只与】弯矩大小等有关因】此kM是重要的参数！；但是在弹塑性阶段！更重要的是》应，力比k？σ所以就有了—k，σ，这一应力比》作为参数 》 《     λ—0，是规定一《个起：始，的长细比小》于这个长细比稳定系！数等于？1研究表明热轧构】件纯弯时《在通用长细比—为，0.4时稳定系【数已经是1.0焊接！构件的稳《定，系数低？于热轧构件》因此取在0.3【。处作为稳定系数等】于1.？0，的终止点对》楔，形变截面构件λ【。b0会略微变—小   ！  研究《发现式(《7.1.4-2)中！的指数与截》面高宽比发》生关系？这与欧洲钢结—构设计规范EC3的！规定类似《只是更加《细致：。了EC3《。规定高？宽比以？2为界小于2的【稳定系数较高大【于2：的稳定系数较小 ！ 《 图4】 变截面托梁—(抽柱引起)的【稳定性计算》 》 7.？1.5  本条的确！定有如下考虑 ！ ，  ？   1 》 轴：力项也？取自大？。端便于退化成—等截面的公式— ：  》   2  CE】CS：1022002规】。程的等效弯》矩系数βt取1.0！或与平面《内欧拉？临界荷载发生关系】且接：近于1不《。合理因此进行较大】修改 【     》3  压弯杆—的平面外稳定等【截面：。构件的等效弯矩系数！。βtx＝ 因—。为实际？。框架柱的两端—弯矩往往引起双【。曲率弯曲βt—x将小？于0.65这样【对，弯矩的折《减很大在特定—。的区：域会偏于不安全本条！采用的相关公—式，弯矩项的指》数，在1.0～1.6之！间，变化曲线外凸相【关曲线外凸等—效于考？虑弯矩变号对稳【定性的有利》作用又避免了特定】区域的不安全 【 ： ？    压》弯杆的？平面外计算》长度：通，常取侧向支》承点之间的距离若各！段线刚度差别较大】确，定计算长《度时可考虑各段【间的相互《约束 《 ： 7.1》.，6  屋面斜梁【的平面？外计算长度取—两，。倍檩距似《乎已成了一个默认】。的选项有《设计人？员因此而认为—隅撑可以间隔布【置这是不对的本条特！别强：调，隅撑不能作为梁的】。固定的？侧向支撑不》能，。充分地给梁提供侧】。向支撑？而仅仅是弹性—支座根？据理论分《析隅撑支撑的—梁的：计算长度不小于【2倍：隅撑间距《梁下翼缘面积越大】则隅撑的支》撑作用相对越弱【计算长度就》。。越大 ？ ，  》   单《面隅撑虽然可能【可以作为屋面斜梁】的平面外侧向非完全！支撑：但是其副作用很严重！如何考虑其副作用】本条：第5款特别加以规】定 ？