7》。  构件《设计 】。 7.—1  刚架构—件计算 》 《。 7.1.1【  本条《取消了中国工程建】设标准？。。化协会？标准门式刚架—轻型房？屋钢结构技术—规程CECS10】220？02(以下简称C】ECS1022【002规程)中要求！腹板高度变化不【超过每？米60？。mm的？限制；剪《切屈曲系数和屈曲后！强度采用的计—算，方法是在等截面区】格的公式上乘以一】个楔率折《。减系数 【     另外】。受弯时局部》屈曲后有效宽度系】数ρ：和考虑屈曲后强度的！剪切屈？曲稳定系数φp【s从C？ECS1022【002规程的三段】式改为？连续：的公式以简》化规范的《书写新的公式与原分！段，的，表达式的对比—见图2、图3 】 ： ： ： 《图， 2 — 】图 3 【 7.1.—2  这里》参，照了CECS—102？2002规程但是】剪切屈曲《稳定系数的》公式做？了连续化处》理 — 7.1.3  】本条将CE》CS1022002！规程的规定修改为轴！力和弯矩采》用，同一个截面即大端截！面，以便能够《退化：成等：截面构件；另—外弯矩放大系数【从的形式因为前【者使：得弯矩放《大偏小很多》偏不安全 【。 7.1.【4  本条专—门，为房屋抽柱而—。增设的托梁进行稳】定性计算而制—定的：。(图4)《。也可用于类似情况】屋面梁如果不—设隅撑有明确—的侧向支承》点侧向支承点之间】的区：段稳定？性按照？本条计算 【 ？ ，   变截》面梁的？稳定性在弹》性阶段失《稳时弯扭失稳的二】阶效应只《与弯矩大小等有关因！此，kM是？重要的参数；但是在！弹塑性阶段更重要】的是：应力比kσ所以【就有了kσ这一应力！比作为参数 —     ！λ0是规定一个起始！。的长细比小于这个长！细比稳定系数等于1！研究表明热轧构件纯！弯时在通用长—细比为0《.4时？稳定系数已》。经，是1.0焊接构件】的稳定系数低于热轧！构，件因：。此取在0.3处【作为稳定系数—等，于1.0的终止点】。对楔形变截面—。构件：λb0？会略微变小 ！ ， ，。    《研究发现式(7.1！.4-2)》中，的指数？与截面？高宽：比发生关系这与【欧洲钢？结构：设计规范EC3的】规定类似只是更加】细，致了EC3规定高】宽比以2为界小于】2的：。稳，定，系数较高大于—2的稳定系数较【小 《 ， 】图4 变截面托梁】(抽柱引起)的稳】定性：。计算 【 7.1.5—  本条的确定有如！下考虑 》 ？   ？ ，。 1  轴力—项也取自大端—便于退化成等—截面的公式 】     2 ！ C：ECS1《022？00：2规程的等效弯矩系！数βt取1.0或与！平面内欧拉临界荷】载发：生关系且接近于1不！合理：因此进行较大修【改   ！  3 《 压弯？。杆的平面外稳定【等截面构件的—等效弯？矩系数β《。tx：。＝ 因为实际—框架：柱的两？端弯矩往往》引起双曲率弯曲【βtx将小于—0.65这样对【弯矩的折减》很大在？特定的区域》会偏于？不安全本条采用【的相关公《式弯矩项的指数在1！.0～1.6之【间变化曲线外—凸相关曲线外凸等效！于考虑弯矩变号对】稳定性的《有利作用又避免【了特定区域的不【安全 ？ ：   》  压弯杆的平面】。外，计算长？度通常取侧向支承点！之间的？距，离若各段线刚度【差别较大确定计【算长：度时可考虑各段【。间的相互约束 】 ？ ，7，.1.6 》 屋面？斜梁的平面外计算】长，度取两倍檩距—似乎已成了一个【默认的选项有设计】。人员因此而认为隅撑！。可以间？隔布置这是》不对的本条特—别强调隅《撑不能？作为梁？。的固定的侧向支撑】不能充分地给梁【提供侧向支撑而【仅仅是弹性》支座根据《理论分析隅撑—。支撑的？梁的计算长度—不小于2倍隅撑间距！梁下：翼缘：面积越大则隅撑【的支撑作用相对越】弱计算长度就—越大 【   ？  ：单面隅？撑虽然可《。能可以作为屋面斜】梁，的，。平面外？侧向非完全支撑但是！其副作用很严重如何！考虑其副作用—。本条：第5款特别加以规】定 ？