：4 ： 设 ？ ，计 4．！1  一般规定 ！ 4．1．】1  由于钢绞线网！片聚合物砂浆加固修！复技术为一项新【型结构加《固技术具有不同于】其他加固《。方法的？特殊性需要由对【钢绞线网片、聚【合物砂？浆性质及加固设【。计有经验《的，专业人员《进行设计钢绞—线网片？不能设计《为承受压力钢绞线】网片应采用聚合物砂！。浆及端部锚固—配置于构件表面在构！件受：力过：程中应与《构件保持变形协调】还需采取《措，施保证聚合物砂浆与！。。构件表面不发—生因：。粘贴面过早剥离【和端：部锚固失效》而，导致加固效果显著降！低本规程的》设计计算方法均基于！这一前提《建立 — 4．1．—2  到目》前为：止，的试验研究中该【加固技术在混—凝土结构受弯构件】的受弯加《。固、受剪加固和大】小偏心柱加固、砖】墙砌体？的抗震加固中研【究，最多相应计算—理论也较为成熟故本！规程：列出这几种加固方】法的有关设》计计算方法和构【造规定？ 4【．1．3《  ：。本规程以房屋—建筑和一《般构筑物的钢筋【混凝：土和砖墙砌体的加固！为主主要《按，现行：国家：标准建筑结》构可靠度设计—统一：标准GB 50【068以概率理【论为基础《的，极限状态设》计法确定有关加固计！算方法使其与结构】设计规？范协调但考虑到【现有建筑物的特性要！求，以现场检测确定的材！料，实际强度和有—关参数进行验—算同时？在计算中还需—考虑：二次受力问题 】 ，     试验！。研，究表：。明钢：绞，线网片聚《合物砂浆加固—。的混凝土《结构构件有》多种破坏形态除了与！普通混凝土构件【相同的以外》还，有，一些特殊的破—坏形态如聚合物砂】浆与构件表面界面】发生剥离或》端部锚固失效等采】用这种？加固方法构件—达到：承载能力极限状态】。时钢：绞线的极限抗拉【强度往往不能得【到完全发挥此—。时以达到破坏极【限状态时其》所达：到的应变值来—确定其贡献即—使，对，在构件？破坏时钢绞线可达】到其极限《抗拉强度的情—况也要选择小—于其极限《拉应变的允》许拉应变作为设计极！限状态的《标，准以保证有》足，。够的可靠《。度 》 ， 4．1．4 【 一般情《况下对结构(构件)！的，加，固是局部的加固后结！构体系可能有—所改变因此加固设】计中应进《行验算保《证不发生脆性的破】坏例如在《受弯加固后》避免剪切破坏先于受！弯破坏发《。生等 《 《。4，．，1．5  研—究，证明当加固前构【件计算所受的初始弯！矩小于其受弯—承，载，力的20％时—初始弯矩的作—用不大即可》以忽略二次受—力的影响 ！ ，4．1．6  在实！际，工，。程，中某些结构的混凝土！强度可能低于现【行国家规范的最低】强度：。级如果结构混凝【土强度过低》则与钢绞线网片聚】合，。物，砂加固层的》粘结强度较低易产生！。脆性显著《的界面剥离破坏钢绞！。线也不？能充：分发：挥作用因此》本条以现行国家【标准混凝《土结：构设计规范GB【 50010对混】凝，土强度和《耐久性的《要求为依据规定了被！加固结？构混凝土强度的最】低等级？ ？ ， 4？．1．？7  ？试，。验结果？表明当被加固砖【墙砌体的砂浆等级高！。于M5时《。加固效果并不—明显 — 4．《1，．8、4．1．9】  规定了聚合物】砂浆面层的最小厚度！满足钢绞线最小保】护层厚度的》要，求保：证钢绞线的》耐久性避《免，其锈蚀后加》。固失效 《 ：     【为保证？加，固面层与原》结构可靠粘贴规定了！。胀栓的锚固间—距 —  ：  ： 对墙体的加固可】根据综合抗震能力】指数进行控制只在】加固层进《行不需自上而下延】伸至基础但在底【层的：外墙为提高》耐久性面层在室外地！面以下？考，虑加厚并向》下延伸500mm ！ 》4．1．12  】编制组的大量试验结！。果表明钢绞线网【片聚合物砂浆加固后！的钢筋混凝土构件纵！向受拉钢《筋屈：服后：进入平台段其应【变继续？。增加但应力不再增】。加而钢绞线仍处【于弹性阶《段应变和《应，力均继续增加—且在极限破坏—状态时构件截面应变！仍然保持平面—根据试？验数据统计分析在】加固构件破坏—时可考虑钢筋应【变比弹性屈服点应】。变，增，。加2：5％相应《的钢绞线应变—εrw1可按平【截面假定由钢筋应变！计算确定 ！     在界限】破坏时混凝土边【缘达：到极限压应变ε【u的同时钢绞—线应变达到ε—。r，w1参考现行国【家标准混凝土结构设！计规：范GB 500【10的计算》原则加固后相对界】限受压区高度ξb,！rw由下式确定 】 ： — ，     —为了：。方，便，工程设计《应，。用对不同截面—。尺寸的混凝土—构件：进行：计算分析统计在界】限破坏时《取εrw1＝—1．5？εy即ε《rw1＝1．5fy！／Es？。 ：